JPH08269621A - 耐デント性に優れた冷延鋼板とその成形法 - Google Patents
耐デント性に優れた冷延鋼板とその成形法Info
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- JPH08269621A JPH08269621A JP9766095A JP9766095A JPH08269621A JP H08269621 A JPH08269621 A JP H08269621A JP 9766095 A JP9766095 A JP 9766095A JP 9766095 A JP9766095 A JP 9766095A JP H08269621 A JPH08269621 A JP H08269621A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、安定した塗装焼付け硬化性と優れ
た加工硬化量を有する冷延鋼板を提供し、かつプレス時
にあらかじめまたは、成形中に歪を付与することで、耐
デント性を向上させるものである。 【構成】 低炭素Ａｌキルド鋼を素材に連続焼鈍により
製造された、強度レベルが３００〜４００ＭＰａの冷延
鋼板の安定した塗装焼付け硬化性と高い加工硬化量を用
いて、プレス時にあらかじめまたは、成形中に歪を加え
て成形することで、自動車や電気製品のパネルで問題と
なっている耐デント性を向上させるものである。 【効果】 本発明によれば、従来鋼板より安価に安定し
た焼付け硬化性と高い加工硬化性を有する冷延鋼板を製
造でき、かつプレス時にあらかじめまたは、成形中に歪
を加えることで自動車や電気製品のパネルで問題となっ
ている耐デント性を改善できる。さらに、この成形技術
を用いることで使用鋼板の歩留まり向上が可能である。
た加工硬化量を有する冷延鋼板を提供し、かつプレス時
にあらかじめまたは、成形中に歪を付与することで、耐
デント性を向上させるものである。 【構成】 低炭素Ａｌキルド鋼を素材に連続焼鈍により
製造された、強度レベルが３００〜４００ＭＰａの冷延
鋼板の安定した塗装焼付け硬化性と高い加工硬化量を用
いて、プレス時にあらかじめまたは、成形中に歪を加え
て成形することで、自動車や電気製品のパネルで問題と
なっている耐デント性を向上させるものである。 【効果】 本発明によれば、従来鋼板より安価に安定し
た焼付け硬化性と高い加工硬化性を有する冷延鋼板を製
造でき、かつプレス時にあらかじめまたは、成形中に歪
を加えることで自動車や電気製品のパネルで問題となっ
ている耐デント性を改善できる。さらに、この成形技術
を用いることで使用鋼板の歩留まり向上が可能である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車や家電製品のパ
ネルに要求される成形性および耐デント性に優れた鋼板
とその成形法に関するものである。
ネルに要求される成形性および耐デント性に優れた鋼板
とその成形法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車や家電製品のパネルは、複雑形状
で部位により変形状態が異なるため、優れた成形特性が
要求される。これらの素材には、成形性に優れる軟質材
が主に用いられているが、降伏強度が低いことから耐デ
ント性に劣る。近年、ＴｉやＮｂを添加した極低炭素系
の鋼板で塗装焼付け硬化性（ＢＨ性）を有するＢＨ冷延
鋼板が開発された。この鋼板は、ＣやＮの歪時効強化を
利用して、塗装焼付け後の降伏強度を上昇させて、耐デ
ント性を向上させるものである。しかしながら、ＣやＮ
をＴｉ、Ｎｂで固定した極低炭素鋼にＢＨ性を付与する
ことは基本的には不可能である。また、Ｃ、Ｎに対する
化学量論比以下のＴｉ、Ｎｂの添加やＴｉＣやＮｂＣの
高温焼鈍による再溶解を狙った方法が知られているがこ
れらの方法で安定的にＢＨ性を得るには狭レンジでの成
分調整や著しい高温焼鈍が前提になり、必ずしも容易で
はない。
で部位により変形状態が異なるため、優れた成形特性が
要求される。これらの素材には、成形性に優れる軟質材
が主に用いられているが、降伏強度が低いことから耐デ
ント性に劣る。近年、ＴｉやＮｂを添加した極低炭素系
の鋼板で塗装焼付け硬化性（ＢＨ性）を有するＢＨ冷延
鋼板が開発された。この鋼板は、ＣやＮの歪時効強化を
利用して、塗装焼付け後の降伏強度を上昇させて、耐デ
ント性を向上させるものである。しかしながら、ＣやＮ
をＴｉ、Ｎｂで固定した極低炭素鋼にＢＨ性を付与する
ことは基本的には不可能である。また、Ｃ、Ｎに対する
化学量論比以下のＴｉ、Ｎｂの添加やＴｉＣやＮｂＣの
高温焼鈍による再溶解を狙った方法が知られているがこ
れらの方法で安定的にＢＨ性を得るには狭レンジでの成
分調整や著しい高温焼鈍が前提になり、必ずしも容易で
はない。
【０００３】また、自動車のドア、フェンダー等の部材
を例にすると、耐デント性が問題になる部位の変形量
は、必ずしも大きくなく、変形状態も大きく異なる。そ
の部位に大きな加工硬化を加えることで耐デント性は向
上するが、現状のプレスラインでは製品形状を変更しな
い限りは困難である。
を例にすると、耐デント性が問題になる部位の変形量
は、必ずしも大きくなく、変形状態も大きく異なる。そ
の部位に大きな加工硬化を加えることで耐デント性は向
上するが、現状のプレスラインでは製品形状を変更しな
い限りは困難である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、上に述べたように溶製コストの高い極低炭
素鋼に依存せず、低炭素Ａｌキルド鋼を冷延焼鈍した冷
延鋼板に安定したＢＨ性を付与し、かつ成形時の引張成
形により加工硬化を与えることで高いＷＨ量と加工硬化
により耐デント性を向上させることにある。
する課題は、上に述べたように溶製コストの高い極低炭
素鋼に依存せず、低炭素Ａｌキルド鋼を冷延焼鈍した冷
延鋼板に安定したＢＨ性を付与し、かつ成形時の引張成
形により加工硬化を与えることで高いＷＨ量と加工硬化
により耐デント性を向上させることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の過大を
有利に解決するものであって、重量％で、Ｃ：０．０１
〜０．０４％、Ｓｉ：０．０５〜０．４％、Ｍｎ：０．
０５〜０．３０％、Ｐ：０．００４〜０．１０％、Ｓ：
０．００３〜０．０２％、Ａｌ：０．０１５〜０．１５
％、Ｎ：０．００４０％以下を含み、かつ必要に応じ
て、Ｂ：０．０００２〜０．００２０％を含有し、残部
はＦｅと不可避不純物からなる鋼を、通常の熱間圧
延、、冷間圧延、、連続焼鈍、調質圧延を含む工程で処
理した鋼板であって、粒内の炭化物密度ρ（ケ／ｍ
ｍ2）が、ρ（ケ／ｍｍ2）≧０．５×１０5のようにな
り、２％引張後の加工硬化量（ＷＨ）が４０ＭＰａ以上
で、３０〜６０ＭＰａの焼付硬化性を有する該鋼板をプ
レス成形するにあたり、伸び歪をあらかじめ加えるかま
たは、加えながら成形することを特徴とする耐デント性
に優れた成形法である。
有利に解決するものであって、重量％で、Ｃ：０．０１
〜０．０４％、Ｓｉ：０．０５〜０．４％、Ｍｎ：０．
０５〜０．３０％、Ｐ：０．００４〜０．１０％、Ｓ：
０．００３〜０．０２％、Ａｌ：０．０１５〜０．１５
％、Ｎ：０．００４０％以下を含み、かつ必要に応じ
て、Ｂ：０．０００２〜０．００２０％を含有し、残部
はＦｅと不可避不純物からなる鋼を、通常の熱間圧
延、、冷間圧延、、連続焼鈍、調質圧延を含む工程で処
理した鋼板であって、粒内の炭化物密度ρ（ケ／ｍ
ｍ2）が、ρ（ケ／ｍｍ2）≧０．５×１０5のようにな
り、２％引張後の加工硬化量（ＷＨ）が４０ＭＰａ以上
で、３０〜６０ＭＰａの焼付硬化性を有する該鋼板をプ
レス成形するにあたり、伸び歪をあらかじめ加えるかま
たは、加えながら成形することを特徴とする耐デント性
に優れた成形法である。
【０００６】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。まず、成分の
数値限定理由について述べる。
数値限定理由について述べる。
【０００７】Ｃ：Ｃの下限が０．０１％にあるのは、時
効性の観点から決定される。すなわち、０．０１％未満
では、Ｃの過飽和度が不足するため連続焼鈍の過時効中
の炭化物析出が不十分である。一方、０．０４％超で
は、十分な深絞り性、張り出し性等の加工性が得られな
い。
効性の観点から決定される。すなわち、０．０１％未満
では、Ｃの過飽和度が不足するため連続焼鈍の過時効中
の炭化物析出が不十分である。一方、０．０４％超で
は、十分な深絞り性、張り出し性等の加工性が得られな
い。
【０００８】Ｓｉ：０．００５％未満にするには、著し
いコスト上昇を招き、また、０．４％以上では化成処理
性が劣化する。
いコスト上昇を招き、また、０．４％以上では化成処理
性が劣化する。
【０００９】Ｍｎ：Ｍｎは添加量が少ないほど深絞り性
が向上するが、０．０５％未満になると通常のＳ量の場
合には、熱間脆化を引き起こす。また、０．３０％超で
は深絞り性が劣化する。
が向上するが、０．０５％未満になると通常のＳ量の場
合には、熱間脆化を引き起こす。また、０．３０％超で
は深絞り性が劣化する。
【００１０】Ｐ：Ｐは効率的にフェライトを固溶体強化
する元素として知られており、パネル用として使用され
ている引張強度が３００〜４００ＭＰａ急の冷延鋼板を
得るには０．００４％〜０．１０％とする。０．００４
％未満とするには溶製コストが上昇する問題がある。一
方、０．１０％超では所望とする強度レベル以上の強度
となり、加工性やスポット溶接性が著しく低下する。
する元素として知られており、パネル用として使用され
ている引張強度が３００〜４００ＭＰａ急の冷延鋼板を
得るには０．００４％〜０．１０％とする。０．００４
％未満とするには溶製コストが上昇する問題がある。一
方、０．１０％超では所望とする強度レベル以上の強度
となり、加工性やスポット溶接性が著しく低下する。
【００１１】Ｓ：Ｓは熱間脆化および製品の加工性の観
点から、上限を０．０２０％とする。また、０．００５
％未満では粒内に析出するセメンタイトの核としてのＭ
ｎＳ密度が減少しすぎ所望のＢＨ性を達成できない。
点から、上限を０．０２０％とする。また、０．００５
％未満では粒内に析出するセメンタイトの核としてのＭ
ｎＳ密度が減少しすぎ所望のＢＨ性を達成できない。
【００１２】Ａｌ：Ａｌ量が０．０１５％未満では脱酸
が不十分となり、一方０．１５％超では加工性が劣化す
る。
が不十分となり、一方０．１５％超では加工性が劣化す
る。
【００１３】Ｎ：少量ほど好ましい。また、０．００４
０％超となると、加工性が著しく劣化する。
０％超となると、加工性が著しく劣化する。
【００１４】Ｂ：Ｐを添加した場合の二次加工性を確保
するために必要に応じて添加するが、０．０００２％未
満では硬化が認め難く、０．００２０％超では加工性を
著しく害し、さらにスラブ割れを引き起こす。
するために必要に応じて添加するが、０．０００２％未
満では硬化が認め難く、０．００２０％超では加工性を
著しく害し、さらにスラブ割れを引き起こす。
【００１５】次にＢＨ量について述べる。ＢＨ量はよく
知られているように固溶Ｃ量で一義的に決定される。低
炭素Ａｌキルド鋼を用いて図１のような熱処理をとると
所望の固溶Ｃ量を安定的に得ることが可能である。特開
平２−２２５６４４号公報記載の発明によれば、図１の
熱処理条件の中で、特に冷却速度（ＣＲ）、終点温度
（ＴE）、過時効時間（ｔOA）を変化させることによ
り、容易に所望の固溶Ｃ量を安定的に得ることが可能で
ある。本発明では、目標とするＢＨ量は３０〜６０ＭＰ
ａの範囲とする。ここで、ＢＨ量は、２％の引張予歪を
付加した後、１７０℃−２０分の熱処理を加え引張試験
を再び行った時の、熱処理前後での変形応力（上降伏応
力）の差である。その概略図を図２に示す。ＢＨ量が３
０ＭＰａ未満は、塗装焼付け硬化鋼板としてその硬化量
が少なすぎ、耐デント性への向上効果が見られない。一
方、ＢＨ量が６０ＭＰａ超となると冷延鋼板を製造して
からプレス成形するまでの間の成形性の劣化が著しい。
知られているように固溶Ｃ量で一義的に決定される。低
炭素Ａｌキルド鋼を用いて図１のような熱処理をとると
所望の固溶Ｃ量を安定的に得ることが可能である。特開
平２−２２５６４４号公報記載の発明によれば、図１の
熱処理条件の中で、特に冷却速度（ＣＲ）、終点温度
（ＴE）、過時効時間（ｔOA）を変化させることによ
り、容易に所望の固溶Ｃ量を安定的に得ることが可能で
ある。本発明では、目標とするＢＨ量は３０〜６０ＭＰ
ａの範囲とする。ここで、ＢＨ量は、２％の引張予歪を
付加した後、１７０℃−２０分の熱処理を加え引張試験
を再び行った時の、熱処理前後での変形応力（上降伏応
力）の差である。その概略図を図２に示す。ＢＨ量が３
０ＭＰａ未満は、塗装焼付け硬化鋼板としてその硬化量
が少なすぎ、耐デント性への向上効果が見られない。一
方、ＢＨ量が６０ＭＰａ超となると冷延鋼板を製造して
からプレス成形するまでの間の成形性の劣化が著しい。
【００１６】次にＷＨ量と粒内炭化物密度（ρ）につい
て述べる。ここで、ＷＨ超とは２％の引張歪を付加した
時の変形応力と降伏応力の差である（図２）。耐デント
性は、加工後の降伏応力が高いほど向上することが知ら
れている。通常、極低炭素系の冷延鋼板およびバッチ式
に箱型焼鈍した低炭素Ａｌキルド冷延鋼板のＷＨ量は４
０ＭＰａ未満であり、本発明による冷延鋼板は４０ＭＰ
ａ以上となる。この理由については明確ではないが、本
発明の冷延鋼板は粒内の炭化物密度が高いために転位が
拘束され易いことから生じるものと考える。このことを
確かめるためにρとＷＨ量の関係を調査した。ρは、図
１の熱処理を行う際に、ＴEを低下させると増加する。
そこで、表１に示した成分、熱延、冷延条件の実機冷延
板を素材に、図１に示す連続焼鈍のシミュレーションを
実験室で行い種々のρを有する材料を作成した。
て述べる。ここで、ＷＨ超とは２％の引張歪を付加した
時の変形応力と降伏応力の差である（図２）。耐デント
性は、加工後の降伏応力が高いほど向上することが知ら
れている。通常、極低炭素系の冷延鋼板およびバッチ式
に箱型焼鈍した低炭素Ａｌキルド冷延鋼板のＷＨ量は４
０ＭＰａ未満であり、本発明による冷延鋼板は４０ＭＰ
ａ以上となる。この理由については明確ではないが、本
発明の冷延鋼板は粒内の炭化物密度が高いために転位が
拘束され易いことから生じるものと考える。このことを
確かめるためにρとＷＨ量の関係を調査した。ρは、図
１の熱処理を行う際に、ＴEを低下させると増加する。
そこで、表１に示した成分、熱延、冷延条件の実機冷延
板を素材に、図１に示す連続焼鈍のシミュレーションを
実験室で行い種々のρを有する材料を作成した。
【００１７】
【表１】 １．２％の調質圧延を施した後に前述した方法でＷＨ量
を求めた。また、ρは１００００倍の抽出レプリカ電子
顕微鏡写真を用いて決定した。図３にＷＨ量とρの関係
を示す。粒内炭化物密度の増加とともに、ＷＨ量が増加
することが初めて明らかとなった。そして、本発明のよ
うにρが０．５×１０5ケ／ｍｍ2以上となるとＷＨ量が
４０ＭＰａ以上となることが判明した。このように粒内
炭化物密度によってＷＨ量が決まることが示された。
を求めた。また、ρは１００００倍の抽出レプリカ電子
顕微鏡写真を用いて決定した。図３にＷＨ量とρの関係
を示す。粒内炭化物密度の増加とともに、ＷＨ量が増加
することが初めて明らかとなった。そして、本発明のよ
うにρが０．５×１０5ケ／ｍｍ2以上となるとＷＨ量が
４０ＭＰａ以上となることが判明した。このように粒内
炭化物密度によってＷＨ量が決まることが示された。
【００１８】次に、本発明においてプレス成形以外に加
える歪について述べる。耐デント性を向上させるために
は、耐デント性が問題となる部位に加工硬化を付与する
ことが有効であるが、現状のパネルは部品ごとに形状が
決まっており、必ずしも大きな加工硬化を受けていない
部分がある。自動車のドアを例にとると、パネル中央部
は、一方向（平面歪）に主に伸ばされており、そこでの
歪量は、たかだか数％程度で変形能を十分に残してい
る。そこで、プレス成形前にあらかじめ、あるいは成形
中に歪を加えることにより耐デント性を向上させること
ができる。あらかじめ歪を加える方法としては、圧延や
引張による方法が有効である。加える歪量を伸び歪で１
０％以下としたのは、１０％超の歪を加えることによ
り、降伏応力（ＹＰ）の上昇や伸びの減少といった特性
値の劣化が著しく、後のプレス成形が出来なくなるため
である。
える歪について述べる。耐デント性を向上させるために
は、耐デント性が問題となる部位に加工硬化を付与する
ことが有効であるが、現状のパネルは部品ごとに形状が
決まっており、必ずしも大きな加工硬化を受けていない
部分がある。自動車のドアを例にとると、パネル中央部
は、一方向（平面歪）に主に伸ばされており、そこでの
歪量は、たかだか数％程度で変形能を十分に残してい
る。そこで、プレス成形前にあらかじめ、あるいは成形
中に歪を加えることにより耐デント性を向上させること
ができる。あらかじめ歪を加える方法としては、圧延や
引張による方法が有効である。加える歪量を伸び歪で１
０％以下としたのは、１０％超の歪を加えることによ
り、降伏応力（ＹＰ）の上昇や伸びの減少といった特性
値の劣化が著しく、後のプレス成形が出来なくなるため
である。
【００１９】次にプレス成形中に付与する引張歪につい
て述べる。引張歪の付与方法は、パネルのドロー成形時
にブランクの相対する端をクランプして、引張りながら
プレスを行うことである。プレスと同時に引張歪を付与
することで、あらかじめ歪を加える場合に比べ高い歪量
を与えることができる。付与する引張歪量は、形状によ
り異なるがプレス成形と合わせた合計の歪量が板厚歪で
３０％以下になることが望ましく、それ以上の歪量で
は、製品強度および剛性の観点から好ましくない。引張
る方向については、相対する一方向に引張る場合、また
は互いに直交する二方向に引張る場合のどちらでもかま
わない。
て述べる。引張歪の付与方法は、パネルのドロー成形時
にブランクの相対する端をクランプして、引張りながら
プレスを行うことである。プレスと同時に引張歪を付与
することで、あらかじめ歪を加える場合に比べ高い歪量
を与えることができる。付与する引張歪量は、形状によ
り異なるがプレス成形と合わせた合計の歪量が板厚歪で
３０％以下になることが望ましく、それ以上の歪量で
は、製品強度および剛性の観点から好ましくない。引張
る方向については、相対する一方向に引張る場合、また
は互いに直交する二方向に引張る場合のどちらでもかま
わない。
【００２０】このように、本発明による鋼板の特徴であ
る高いＷＨ量と安定したＢＨ量に加え、通常のプレス成
形にあらかじめあるいは、成形中に歪を加えることで優
れた耐デント性が得られる。
る高いＷＨ量と安定したＢＨ量に加え、通常のプレス成
形にあらかじめあるいは、成形中に歪を加えることで優
れた耐デント性が得られる。
【００２１】また、引張成形を行うことによりブランク
形状を現状より小さくすることができ、歩留まり向上が
可能になる。
形状を現状より小さくすることができ、歩留まり向上が
可能になる。
【００２２】
〔実施例１〕本発明の鋼について実施例で詳細に説明す
る。
る。
【００２３】表２に示す化学成分を有する鋼を出鋼し、
連続鋳造にてスラブとした後１１４０℃に加熱し、仕上
温度が９２５℃、板厚が４ｍｍとなるように熱間圧延を
行い、続いてＲＯＴ（Run Out Table）で平均冷却速度
が２５℃／ｓとなる冷却を行い、その後７１０℃で巻き
取った。酸洗後０．７５ｍｍ厚まで冷間圧延を行い、続
いて連続焼鈍を行った。連続焼鈍条件は、焼鈍温度：８
１０℃、均熱：５０秒、最初の徐冷：６８０℃まで５．
５℃／ｓで冷却、急冷：２６０℃まで９０℃／ｓで冷
却、再加熱条件：３４０℃まで３０℃／ｓで加熱、過時
効条件：終了温度の２７０℃まで過時効時間を２００秒
として冷却した。その後、１．２％の圧下率で調質圧延
を施し、その後に引張試験を行った。引張試験は、ＪＩ
Ｓ Ｚ２２０１，５号試験片を用いて、同２２４１記載
の方法にしたがって行った。また、ＢＨおよびＷＨにつ
いても測定した。ＢＨ，ＷＨの測定方法については既に
述べた。引張試験による結果を表３に示す。
連続鋳造にてスラブとした後１１４０℃に加熱し、仕上
温度が９２５℃、板厚が４ｍｍとなるように熱間圧延を
行い、続いてＲＯＴ（Run Out Table）で平均冷却速度
が２５℃／ｓとなる冷却を行い、その後７１０℃で巻き
取った。酸洗後０．７５ｍｍ厚まで冷間圧延を行い、続
いて連続焼鈍を行った。連続焼鈍条件は、焼鈍温度：８
１０℃、均熱：５０秒、最初の徐冷：６８０℃まで５．
５℃／ｓで冷却、急冷：２６０℃まで９０℃／ｓで冷
却、再加熱条件：３４０℃まで３０℃／ｓで加熱、過時
効条件：終了温度の２７０℃まで過時効時間を２００秒
として冷却した。その後、１．２％の圧下率で調質圧延
を施し、その後に引張試験を行った。引張試験は、ＪＩ
Ｓ Ｚ２２０１，５号試験片を用いて、同２２４１記載
の方法にしたがって行った。また、ＢＨおよびＷＨにつ
いても測定した。ＢＨ，ＷＨの測定方法については既に
述べた。引張試験による結果を表３に示す。
【００２４】さらに、比較のために現在大量に製造され
ている鋼Ｄと鋼Ｅを表２，３に加えた。鋼Ｄは、連続焼
鈍によって製造されたＴｉ添加極低炭素冷延鋼板であ
り、鋼Ｅは箱焼鈍によって製造された低炭素Ａｌキルド
冷延鋼板である。
ている鋼Ｄと鋼Ｅを表２，３に加えた。鋼Ｄは、連続焼
鈍によって製造されたＴｉ添加極低炭素冷延鋼板であ
り、鋼Ｅは箱焼鈍によって製造された低炭素Ａｌキルド
冷延鋼板である。
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】 表３から明かなように、本発明による鋼Ａ，Ｂ，Ｃは、
比較鋼Ｄ，Ｅに比べ、安定的にＢＨ量を付与でき、かつ
４０ＭＰａ以上のＷＨ量を持つことがわかる。
比較鋼Ｄ，Ｅに比べ、安定的にＢＨ量を付与でき、かつ
４０ＭＰａ以上のＷＨ量を持つことがわかる。
【００２７】〔実施例２〕本発明の成形法について実施
例で詳細に説明する。
例で詳細に説明する。
【００２８】耐デント性の調査方法は、１００φの平底
円筒成形により予変形を与えた後、５０φの鋼製リング
上に成形品をのせ、５０φ−２５Ｒの圧子を２０Ｋｇｆ
の力で押し込み、５秒間保定した後の凹量を４０ｍｍス
パンのデプスゲージにより測定した。平底円筒成形の詳
細な成形条件を表４に、耐デント性評価方法の概略図を
図４に示す。歪量は平底円筒成形終了時の厚板歪で評価
し、その後耐デント性を測定した。あらかじめ歪を付与
するシミュレートとしては、５％の冷間圧延を加えた
後、平底円筒成形を行い、耐デント性を測定した。ま
た、引張成形のシミュレートとしては、試験片の相対す
る２端をクランプし、５％の引張歪を加えながら平底円
筒成形を行った。その結果を図５に示す。
円筒成形により予変形を与えた後、５０φの鋼製リング
上に成形品をのせ、５０φ−２５Ｒの圧子を２０Ｋｇｆ
の力で押し込み、５秒間保定した後の凹量を４０ｍｍス
パンのデプスゲージにより測定した。平底円筒成形の詳
細な成形条件を表４に、耐デント性評価方法の概略図を
図４に示す。歪量は平底円筒成形終了時の厚板歪で評価
し、その後耐デント性を測定した。あらかじめ歪を付与
するシミュレートとしては、５％の冷間圧延を加えた
後、平底円筒成形を行い、耐デント性を測定した。ま
た、引張成形のシミュレートとしては、試験片の相対す
る２端をクランプし、５％の引張歪を加えながら平底円
筒成形を行った。その結果を図５に示す。
【００２９】
【表４】 図５から明かなように、通常のプレス成形のみ（成形法
１）の場合に比べ、本発明による成形法（成形法２，
３）を用いることで耐デント性は著しく向上することが
わかる。
１）の場合に比べ、本発明による成形法（成形法２，
３）を用いることで耐デント性は著しく向上することが
わかる。
【００３０】
【発明の効果】本発明の冷延鋼板は、従来の溶銑コスト
が著しく高い極低炭素鋼板および箱型焼鈍低炭素Ａｌキ
ルド冷延鋼板とほぼ同等の成形性を有し、極低炭素冷延
鋼板および箱型焼鈍低炭素Ａｌキルド鋼板では困難な安
定したＢＨ性を有する。さらに、本発明の冷延鋼板をパ
ネルに成形するに際し、あらかじめまたは、成形中に歪
を加えることで従来鋼板で問題になっている耐デント性
を改善したものである。本発明の成形法を用いることで
自動車や電気製品などのパネルで問題となっている耐デ
ント性を改善できるとともに、引張成形を用いることに
より使用鋼材の歩留まり向上が図れる。
が著しく高い極低炭素鋼板および箱型焼鈍低炭素Ａｌキ
ルド冷延鋼板とほぼ同等の成形性を有し、極低炭素冷延
鋼板および箱型焼鈍低炭素Ａｌキルド鋼板では困難な安
定したＢＨ性を有する。さらに、本発明の冷延鋼板をパ
ネルに成形するに際し、あらかじめまたは、成形中に歪
を加えることで従来鋼板で問題になっている耐デント性
を改善したものである。本発明の成形法を用いることで
自動車や電気製品などのパネルで問題となっている耐デ
ント性を改善できるとともに、引張成形を用いることに
より使用鋼材の歩留まり向上が図れる。
【図１】ＢＨ量を安定的に付与するための熱処理条件を
示す図である。
示す図である。
【図２】ＢＨ量とＷＨ量の概略を示す図である。
【図３】ＷＨ量と粒内炭化物密度（ρ）の関係を示す図
である。
である。
【図４】耐デント性の評価方法の概略を示す図である。
【図５】耐デント量と成形法の関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０４％、
Ｓｉ：０．０５〜０．４％、Ｍｎ：０．０５〜０．３０
％、Ｐ：０．００４〜０．１０％、Ｓ：０．００３〜
０．０２％、Ａｌ：０．０１５〜０．１５％、Ｎ：０．
００４０％以下を含み、かつ必要に応じて、Ｂ：０．０
００２〜０．００２０％を含有し、残部はＦｅと不可避
不純物からなる鋼を、通常の熱間圧延、、冷間圧延、、
連続焼鈍、調質圧延を含む工程で処理した鋼板であっ
て、粒内の炭化物密度ρ（ケ／ｍｍ2）が、ρ（ケ／ｍ
ｍ2）≧０．５×１０5のようになり、２％引張後の加工
硬化量（ＷＨ）が４０ＭＰａ以上で、３０〜６０ＭＰａ
の焼付硬化性を有することを特徴とする非時効焼付け硬
化冷延鋼板。 - 【請求項２】 請求項１記載の冷延鋼板をプレス成形す
るにあたり、伸び歪で１０％以下の歪をあらかじめ加え
るかまたは、伸び歪で２０％以下の引張成形を加えなが
らプレス成形することを特徴とする耐デント性に優れた
冷延鋼板の成形法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9766095A JPH08269621A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 耐デント性に優れた冷延鋼板とその成形法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9766095A JPH08269621A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 耐デント性に優れた冷延鋼板とその成形法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08269621A true JPH08269621A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=14198225
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9766095A Withdrawn JPH08269621A (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 耐デント性に優れた冷延鋼板とその成形法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08269621A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2020145293A1 (ja) * | 2019-01-08 | 2021-10-07 | 日本製鉄株式会社 | 外装パネルおよび外装パネルを備える自動車 |
-
1995
- 1995-03-31 JP JP9766095A patent/JPH08269621A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2020145293A1 (ja) * | 2019-01-08 | 2021-10-07 | 日本製鉄株式会社 | 外装パネルおよび外装パネルを備える自動車 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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