JPH08261187A - Fluid compressor - Google Patents
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- JPH08261187A JPH08261187A JP6993595A JP6993595A JPH08261187A JP H08261187 A JPH08261187 A JP H08261187A JP 6993595 A JP6993595 A JP 6993595A JP 6993595 A JP6993595 A JP 6993595A JP H08261187 A JPH08261187 A JP H08261187A
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- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、たとえば、冷凍サイク
ルの冷媒を圧縮する圧縮機であって、特にへリカルブレ
ード式圧縮機構部を備えた流体圧縮機に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to, for example, a compressor for compressing refrigerant in a refrigeration cycle, and more particularly to a fluid compressor having a helical blade type compression mechanism.
【0002】[0002]
【従来の技術】へリカルブレード式圧縮機構部を備えた
流体圧縮機が知られている。これは、電動機部を外嵌し
たシリンダ内にピストンが偏心配置されている。ピスト
ンには一端側から他端側へ徐々にピッチを小とする螺旋
状の溝が形成され、ブレードが出入り自在に嵌込まれ
る。2. Description of the Related Art A fluid compressor having a helical blade type compression mechanism is known. In this, the piston is eccentrically arranged in a cylinder in which the electric motor part is fitted. The piston is formed with a spiral groove whose pitch is gradually reduced from one end side to the other end side, and a blade is fitted therein so that the blade can freely move in and out.
【0003】シリンダとピストンとの間の空間は、ブレ
ードによって複数に仕切られることになり、シリンダ内
には、この一端側から他端側へ、徐々にその容積を小と
する圧縮室が形成される。The space between the cylinder and the piston is divided into a plurality of spaces by the blade, and a compression chamber whose volume is gradually reduced from one end side to the other end side is formed in the cylinder. It
【0004】シリンダの回転力は伝達機構を介してピス
トンへ伝達され、シリンダとピストンとが位置関係を保
ったまま、相対的な周速で、かつ同期的に回転する。こ
れらの回転にともなってブレードがピストンの径方向に
突没する。The rotational force of the cylinder is transmitted to the piston through the transmission mechanism, and the cylinder and the piston rotate synchronously at a relative peripheral speed while maintaining the positional relationship. Along with these rotations, the blade protrudes and retracts in the radial direction of the piston.
【0005】たとえば、冷凍サイクル中の冷媒ガスが、
吸込み通路を介してシリンダ内に吸込まれ、各圧縮室の
うちで最も吸込み側に位置する圧縮室から、最も吐出側
に位置する圧縮室へ徐々に移送され、徐々に圧縮され
る。For example, if the refrigerant gas in the refrigeration cycle is
It is sucked into the cylinder through the suction passage, gradually transferred from the compression chamber closest to the suction side among the compression chambers to the compression chamber closest to the discharge side, and gradually compressed.
【0006】最も吐出側の圧縮室に到達したところで所
定圧まで上昇し、吐出流路を介して一旦、密閉ケース1
内に導出案内される。そして、充満する高圧ガスは、密
閉ケースに接続される吐出管から冷凍サイクルへ導かれ
る。When reaching the compression chamber on the most discharge side, the pressure rises to a predetermined pressure, and once through the discharge passage, the closed case 1
It will be guided inside. Then, the filled high-pressure gas is introduced into the refrigeration cycle from the discharge pipe connected to the closed case.
【0007】この種の流体圧縮機においては、従来よ
り、冷媒としてCFC(クロロフルオロカーボン)12
(以下、R12と言う)冷媒、あるいはHCFC(ハイ
ドロクロロフルオロカーボン)22(以下、R22と言
う)冷媒が用いられる。また、この圧縮機構部の駆動を
円滑に保持するための潤滑油として、ナフテン系やパラ
フィン系の鉱油が用いられる。In this type of fluid compressor, conventionally, CFC (chlorofluorocarbon) 12 is used as a refrigerant.
A refrigerant (hereinafter, referred to as R12) or an HCFC (hydrochlorofluorocarbon) 22 (hereinafter, referred to as R22) refrigerant is used. Further, naphthene-based or paraffin-based mineral oil is used as a lubricating oil for smoothly maintaining the drive of the compression mechanism section.
【0008】[0008]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記R
12冷媒は、完全にハロゲン化されたクロロフルオロカ
ーボンであって塩素を含む。そのため、大気圏で科学的
に安定したオゾン層を破壊する恐れが強いため、将来は
生産を全廃とすることが決定済みである、規制対象とさ
れた特定フロンである。However, the above-mentioned R
12 Refrigerant is a completely halogenated chlorofluorocarbon containing chlorine. Therefore, there is a strong risk of destroying the ozone layer, which is scientifically stable in the atmosphere, so it is a regulated specific CFC whose production has been decided to be abolished in the future.
【0009】一方、R22冷媒は、塩素を含んでいるが
水素があるため大気圏で分解し易く、オゾン層を破壊す
る力が弱い指定フロンであるが、オゾン破壊係数が残る
点から、近時、使用量の総量規制が開始され、将来は原
則廃止の計画になっている。On the other hand, the R22 refrigerant is a designated CFC that contains chlorine but contains hydrogen but is easily decomposed in the atmosphere and weak in depleting the ozone layer. The regulation of the total amount of usage has started, and it is planned to abolish the principle in the future.
【0010】このような事情から、これらの特定フロン
または指定フロンに代わる新たな冷媒が求められてい
て、オゾン層破壊がないことを中心として新代替え物質
の開発を促進した結果、塩素原子を含まないHFC(ハ
イドロフルオロカーボン)系冷媒が採用されるに至っ
た。Under these circumstances, there is a demand for new refrigerants that can replace these specified CFCs or designated CFCs, and as a result of promoting the development of new alternative substances centered on the lack of ozone layer depletion, chlorine atoms are included. HFC (hydrofluorocarbon) -based refrigerants have been adopted.
【0011】代替え冷媒としてのHFC系冷媒では、冷
媒に塩素原子を含まないことが特徴である。そのため、
摺動部材における耐摩耗性に対して悪影響がみられる虞
れがあり、この摺動部材の耐摩耗性を充分に考慮しなけ
ればならない。The HFC type refrigerant as an alternative refrigerant is characterized in that the refrigerant does not contain chlorine atoms. for that reason,
The wear resistance of the sliding member may be adversely affected, and the wear resistance of the sliding member must be fully considered.
【0012】本発明は上記事情にもとづきなされたもの
であり、その目的とするところは、HFC系冷媒を採用
することを前提にして、潤滑油との相溶性の向上を図
り、摺動部材の耐摩耗性の向上と、耐久性および信頼性
の確保を得られる流体圧縮機を提供しようとするもので
ある。The present invention has been made based on the above circumstances, and its purpose is to improve the compatibility with the lubricating oil and to improve the compatibility of the sliding member on the assumption that the HFC refrigerant is used. An object of the present invention is to provide a fluid compressor capable of improving wear resistance and ensuring durability and reliability.
【0013】[0013]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に第1の発明の流体圧縮機は、請求項1として、ヘリカ
ルブレード式圧縮機構部を備え、冷媒としてHFC系冷
媒を使用し、この冷媒とともに使用される潤滑油とし
て、エステル系油、ポリエーテル系油、アルキルベンゼ
ン系油、テフロン系油の一種または前記各系油を二種以
上混合させた潤滑油を使用する流体圧縮機において、上
記ヘリカルブレード式圧縮機構部における摺動部材の一
方を、ねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄とし、他方を窒化
珪素セラミックスまたは表面硬化処理を施した炭素鋼も
しくは特殊鋼としたことを特徴とする。In order to achieve the above object, a fluid compressor according to a first aspect of the present invention comprises, as claim 1, a helical blade type compression mechanism, and uses an HFC type refrigerant as a refrigerant. As a lubricating oil used with a refrigerant, an ester-based oil, a polyether-based oil, an alkylbenzene-based oil, one of Teflon-based oils, or a fluid compressor using a lubricating oil obtained by mixing two or more of the above-mentioned oils, One of the sliding members in the helical blade type compression mechanism part is gray cast iron or spheroidal graphite cast iron, and the other is silicon nitride ceramics or surface-hardened carbon steel or special steel.
【0014】請求項2として、請求項1記載の上記へリ
カルブレード式圧縮機構部は、その両端部が、それぞれ
シリンダ軸受けを介して軸受具に回転自在に枢支される
シリンダと、両端軸部が上記軸受具に偏心して軸支さ
れ、これら軸部間が上記シリンダ内に偏心配置される回
転体と、この回転体周面に設けられ軸方向に沿って徐々
に小さくなるピッチで形成される螺旋状の溝と、この溝
に出入り自在に嵌め込まれる螺旋状のブレードと、この
ブレードによって徐々に容積を小として仕切られる複数
の圧縮室と、上記シリンダと上記回転体とを相対的な周
速で、かつ同期的に回転させ、圧縮室に吸込まれる冷媒
ガスを圧縮室に徐々に移送しながら圧縮して吐出させる
回転力伝達機構とから構成される。According to a second aspect of the present invention, in the helical blade type compression mechanism section according to the first aspect, both end portions of the cylinder are rotatably supported by bearings through cylinder bearings, and both end shaft portions. Are eccentrically supported by the bearing and are eccentrically arranged in the cylinder between the shafts, and are formed on the peripheral surface of the rotor at a pitch that gradually decreases along the axial direction. A spiral groove, a spiral blade fitted in and out of the groove, a plurality of compression chambers partitioned by the blade to gradually reduce the volume, and a relative peripheral speed between the cylinder and the rotating body. And a rotational force transmission mechanism that rotates in synchronization with each other and gradually compresses and discharges the refrigerant gas that is sucked into the compression chamber while being transferred to the compression chamber.
【0015】請求項3として、請求項2記載の回転力伝
達機構はオルダム機構であり、摺動部材の一方はオルダ
ムリングであり、他方はピストンのオルダム部またはオ
ルダム受けであることを特徴とする。According to a third aspect of the present invention, the torque transmission mechanism according to the second aspect is an Oldham mechanism, one of the sliding members is an Oldham ring, and the other is an Oldham portion of a piston or an Oldham receiver. .
【0016】請求項4として、請求項3記載のピストン
部材は、ねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄から構成され、
かつこれらのフェライト率は25%以下であり、少なく
ともオルダムリングとの摺動面に遊離グラファイト部を
除いてHV0.05 750以上の硬度で、厚さ20μm 以上の
焼入れ硬化層が形成されることを特徴とする。According to a fourth aspect, the piston member according to the third aspect is composed of gray cast iron or spheroidal graphite cast iron,
Further, the ferrite ratio of these is 25% or less, and at least the free graphite portion is excluded on the sliding surface with the Oldham ring to form a quench hardened layer having a hardness of HV0.05 750 or more and a thickness of 20 μm or more. Characterize.
【0017】請求項5として、請求項3記載のオルダム
リング部材は、窒化珪素セラミックスから構成され、そ
の曲げ強度は70Kgf /mm2 以上であることを特徴とす
る。請求項6として、請求項3記載のオルダムリング部
材は、表面硬化処理を施した炭素鋼もしくは特殊鋼から
構成され、かつ浸炭処理または窒化処理によりHV0.05
750以上の硬度で、厚さ10μm 以上の表面硬化層が形
成されることを特徴とする。According to a fifth aspect of the present invention, the Oldham ring member is formed of silicon nitride ceramics and has a bending strength of 70 Kgf / mm 2 or more. According to a sixth aspect, the Oldham ring member according to the third aspect is made of carbon steel or special steel that has been subjected to a surface hardening treatment, and has an HV0.05 by carburizing treatment or nitriding treatment.
The surface hardened layer having a hardness of 750 or more and a thickness of 10 μm or more is formed.
【0018】請求項7として、請求項3記載のオルダム
受け部材は、表面硬化処理を施した炭素鋼もしくは特殊
鋼から構成され、浸炭処理または窒化処理によりHV0.
05 750以上の硬度で、厚さ10μm 以上の表面硬化層が
形成されることを特徴とする。According to a seventh aspect, the Oldham receiving member according to the third aspect is made of carbon steel or special steel which has been subjected to a surface hardening treatment, and which has a HV0.
It is characterized in that a surface hardened layer having a hardness of 750 or more and a thickness of 10 μm or more is formed.
【0019】上記目的を達成するために第2の発明の流
体圧縮機は、請求項8として、ヘリカルブレード式圧縮
機構部を備え、冷媒としてHFC系冷媒を使用し、この
冷媒とともに使用される潤滑油として、エステル系油、
ポリエーテル系油、アルキルベンゼン系油、テフロン系
油の一種または前記各系油を二種以上混合させた潤滑油
を使用する流体圧縮機において、上記ヘリカルブレード
式圧縮機構部における摺動部材の一方を、ねずみ鋳鉄ま
たは球状黒鉛鋳鉄とし、他方をねずみ鋳鉄または球状黒
鉛鋳鉄もしくは封孔処理を施した鉄基焼結合金としたこ
とを特徴とする。In order to achieve the above object, the fluid compressor of the second invention comprises, as claim 8, a helical blade type compression mechanism portion, uses an HFC type refrigerant as a refrigerant, and lubricates with this refrigerant. Ester-based oil,
In a fluid compressor using a polyether oil, an alkylbenzene oil, one kind of Teflon oil, or a lubricant oil in which two or more kinds of the respective oils are mixed, one of the sliding members in the helical blade type compression mechanism section is used. The present invention is characterized in that gray cast iron or spheroidal graphite cast iron is used, and the other is gray cast iron or spheroidal graphite cast iron or an iron-based sintered alloy subjected to a sealing treatment.
【0020】請求項9として、請求項8記載のへリカル
ブレード式圧縮機構部は、その両端部が、それぞれシリ
ンダ軸受けを介して軸受具に回転自在に枢支されるシリ
ンダと、両端軸部が上記軸受具に偏心して軸支され、こ
れら軸部間が上記シリンダ内に偏心配置される回転体
と、この回転体周面に設けられ軸方向に沿って徐々に小
さくなるピッチで形成される螺旋状の溝と、この溝に出
入り自在に嵌め込まれる螺旋状のブレードと、このブレ
ードによって徐々に容積を小として仕切られる複数の圧
縮室と、上記シリンダと上記回転体とを相対的な周速
で、かつ同期的に回転させ、圧縮室に吸込まれる冷媒ガ
スを圧縮室に徐々に移送しながら圧縮して吐出させる回
転力伝達機構とから構成されることを特徴とする。According to a ninth aspect of the present invention, in the helical blade type compression mechanism section, both ends thereof are a cylinder rotatably supported by bearings via cylinder bearings and both end shaft sections. A rotating body which is eccentrically supported by the bearing and is eccentrically arranged in the cylinder between the shaft portions, and a spiral which is provided on the peripheral surface of the rotating body and is formed at a pitch that gradually decreases along the axial direction. -Shaped groove, a spiral blade fitted in and out of the groove, a plurality of compression chambers partitioned by the blade to gradually reduce the volume, the cylinder and the rotating body at a relative peripheral speed. And a rotational force transmitting mechanism for synchronously rotating the refrigerant gas sucked into the compression chamber and gradually compressing the refrigerant gas while discharging the refrigerant gas into the compression chamber.
【0021】請求項10として、請求項8記載の摺動部
材は、その一方はピストン軸部もしくはシリンダ軸受け
であり、他方はこれらを回転自在に枢支する軸受具であ
ることを特徴とする。According to a tenth aspect, the sliding member according to the eighth aspect is characterized in that one of the sliding members is a piston shaft portion or a cylinder bearing, and the other is a bearing member that rotatably supports these.
【0022】請求項11として、請求項10記載のピス
トン軸部もしくはシリンダは、ねずみ鋳鉄または球状黒
鉛鋳鉄から構成され、フェライト率が25%以下である
ことを特徴とする。According to an eleventh aspect, the piston shaft portion or the cylinder according to the tenth aspect is constituted by gray cast iron or spheroidal graphite cast iron, and has a ferrite ratio of 25% or less.
【0023】請求項12として、請求項10記載の軸受
具は、封孔処理を施した鉄基焼結合金から構成され、樹
脂材料または高延性を有する金属を溶浸もしくは含浸さ
せて密度比85%以上としたことを特徴とする。According to a twelfth aspect of the present invention, the bearing assembly according to the tenth aspect is made of an iron-based sintered alloy that has been subjected to a pore-sealing treatment. % Or more.
【0024】上記目的を達成するために第3の発明の流
体圧縮機は、請求項13として、ヘリカルブレード式圧
縮機構部を備え、冷媒としてHFC系冷媒を使用し、こ
の冷媒とともに使用される潤滑油として、エステル系
油、ポリエーテル系油、アルキルベンゼン系油、テフロ
ン系油の一種または前記各系油を二種以上混合させた潤
滑油を使用する流体圧縮機において、上記ヘリカルブレ
ード式圧縮機構部を構成する摺動部材の一方または他方
を、ねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄としたことを特徴と
する。In order to achieve the above object, a fluid compressor according to a third aspect of the present invention includes, as a thirteenth aspect, a helical blade type compression mechanism portion, an HFC type refrigerant is used as a refrigerant, and a lubrication is used together with this refrigerant. In the fluid compressor using one of ester-based oil, polyether-based oil, alkylbenzene-based oil, Teflon-based oil or a mixture of two or more of the above-mentioned respective oils as oil, the helical blade compression mechanism section One or the other of the sliding members constituting the above is made of gray cast iron or spheroidal graphite cast iron.
【0025】請求項14として、請求項13記載のへリ
カルブレード式圧縮機構部は、その両端部が、それぞれ
シリンダ軸受けを介して軸受具に回転自在に枢支される
シリンダと、両端軸部が上記軸受具に偏心して軸支さ
れ、これら軸部間が上記シリンダ内に偏心配置される回
転体と、この回転体周面に設けられ軸方向に沿って徐々
に小さくなるピッチで形成される螺旋状の溝と、この溝
に出入り自在に嵌め込まれる螺旋状のブレ−ドと、この
ブレ−ドによって徐々に容積を小として仕切られる複数
の圧縮室と、上記シリンダと上記回転体とを相対的な周
速で、かつ同期的に回転させ、圧縮室に吸込まれる冷媒
ガスを圧縮室に徐々に移送しながら圧縮して吐出させる
回転力伝達機構とから構成されることを特徴とする。請
求項15として、請求項14記載の摺動部材は、その一
方はピストンであり、他方はシリンダであることを特徴
とする。According to a fourteenth aspect of the present invention, in the helical blade type compression mechanism section according to the thirteenth aspect, both end portions thereof are a cylinder rotatably supported by a bearing tool via a cylinder bearing and both end shaft portions. A rotating body which is eccentrically supported by the bearing and is eccentrically arranged in the cylinder between the shaft portions, and a spiral which is provided on the peripheral surface of the rotating body and is formed at a pitch that gradually decreases along the axial direction. -Shaped groove, a spiral blade fitted in and out of the groove, a plurality of compression chambers partitioned by the blade to gradually reduce the volume, and the cylinder and the rotating body. And a rotational force transmission mechanism that rotates at a constant peripheral speed and synchronously, and gradually compresses and discharges the refrigerant gas sucked into the compression chamber while gradually transferring it to the compression chamber. As a fifteenth aspect, the sliding member according to the fourteenth aspect is characterized in that one of the sliding members is a piston and the other is a cylinder.
【0026】[0026]
【作用】ヘリカルブレード式圧縮機構部を備えること
と、冷媒としてHFC系冷媒を使用すること、およびこ
の冷媒とともに使用される潤滑油として、エステル系
油、ポリエーテル系油、アルキルベンゼン系油、テフロ
ン系油の一種または前記各系油を二種以上混合させた潤
滑油を使用することを前提とする。Operation: A helical blade type compression mechanism is provided, an HFC refrigerant is used as a refrigerant, and a lubricating oil used with this refrigerant is an ester oil, a polyether oil, an alkylbenzene oil, or a Teflon oil. It is premised to use one kind of oil or a lubricating oil in which two or more kinds of the respective system oils are mixed.
【0027】第1の発明においては、上記圧縮機構部を
構成する摺動部材の一方を、ねずみ鋳鉄または球状黒鉛
鋳鉄とし、他方を窒化珪素セラミックスまたは表面硬化
処理を施した炭素鋼もしくは特殊鋼とした。In the first invention, one of the sliding members constituting the compression mechanism section is gray cast iron or spheroidal graphite cast iron, and the other is silicon nitride ceramics or surface-hardened carbon steel or special steel. did.
【0028】第2の発明においては、上記圧縮機構部に
おける摺動部材の一方を、ねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳
鉄とし、他方をねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄もしくは
封孔処理を施した鉄基焼結合金とした。In the second invention, one of the sliding members in the compression mechanism section is gray cast iron or spheroidal graphite cast iron, and the other is gray cast iron or spheroidal graphite cast iron or an iron-based sintered alloy having a sealing treatment. And
【0029】第3の発明においては、上記圧縮機構部を
構成する摺動部材の一方または他方を、ねずみ鋳鉄また
は球状黒鉛鋳鉄とした。したがって、塩素原子を含ま
ず、オゾン層破壊の虞れがない反面、極圧性のないHF
C系冷媒使用での厳しい潤滑条件下でありながら、潤滑
油と圧縮機構部素材の選択により、圧縮機構部摺動部材
の摩耗量の低減が得られる。In the third invention, one or the other of the sliding members constituting the compression mechanism is gray cast iron or spheroidal graphite cast iron. Therefore, while it does not contain chlorine atoms and there is no risk of ozone layer depletion, it does not have extreme pressure.
Even under severe lubrication conditions using the C-based refrigerant, the amount of wear of the compression mechanism sliding member can be reduced by selecting the lubricating oil and the compression mechanism material.
【0030】[0030]
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面にもとづいて
説明する。本発明の流体圧縮機は、冷凍サイクル装置に
用いられていて、使用される冷媒はHFC系冷媒であ
る。さらに述べれば、ここでは、R32/R125/R
134aの三種混合冷媒を用いることとする。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings. The fluid compressor of the present invention is used in a refrigeration cycle apparatus, and the refrigerant used is an HFC refrigerant. More specifically, here, R32 / R125 / R
A three-component mixed refrigerant of 134a is used.
【0031】図1に示す圧縮機本体20は、軸方向が水
平方向に向けられ、両端部が閉塞される密閉ケース21
と、この密閉ケース内に収容されるへリカルブレード式
圧縮機構部22および電動機部23とから構成される。The compressor body 20 shown in FIG. 1 has a hermetically sealed case 21 in which the axial direction is oriented horizontally and both ends are closed.
And a helical blade type compression mechanism section 22 and an electric motor section 23 housed in this closed case.
【0032】上記圧縮機構部22は、両端が開口するシ
リンダ24を有しており、このシリンダの外周面にはシ
リンダカバー24aを介してロータ25が嵌着される。
そして、密閉ケース21内周面にはステータ26が嵌着
され、ロータ25とともに上記電動機部23が構成され
る。The compression mechanism section 22 has a cylinder 24 whose both ends are open, and a rotor 25 is fitted to the outer peripheral surface of this cylinder via a cylinder cover 24a.
A stator 26 is fitted on the inner peripheral surface of the closed case 21, and the electric motor portion 23 is configured together with the rotor 25.
【0033】上記シリンダ24内に、回転体としてのピ
ストン27が偏心配置されている。ピストン27がシリ
ンダ24内に偏心配置されることにより、ピストンの軸
方向に沿う周壁一部がシリンダの内周壁に転接する。A piston 27 as a rotating body is eccentrically arranged in the cylinder 24. Since the piston 27 is eccentrically arranged in the cylinder 24, a part of the peripheral wall along the axial direction of the piston is brought into rolling contact with the inner peripheral wall of the cylinder.
【0034】このピストン27周面には一端側から他端
側へ徐々にピッチを小とする螺旋状の溝28が形成さ
れ、この溝28に螺旋状のブレード29が出入り自在に
嵌込まれる。(図では互いに簡略化して示す)シリンダ
24とピストン27との間の空間は上記ブレード29に
よって複数に仕切られ、シリンダ24内には、シリンダ
の一端側から他端側、すなわち吸込側から吐出側へ徐々
にその容積を小とする複数の圧縮室S…が形成される。A spiral groove 28 whose pitch is gradually reduced from one end side to the other end side is formed on the circumferential surface of the piston 27, and a spiral blade 29 is fitted in the groove 28 so as to be able to move in and out. The space between the cylinder 24 and the piston 27 (shown in a simplified form in the drawing) is partitioned into a plurality of spaces by the blades 29, and inside the cylinder 24 from one end side to the other end side of the cylinder, that is, from the suction side to the discharge side. A plurality of compression chambers S ... whose volume is gradually reduced are formed.
【0035】上記ピストン27の軸方向一端部に主軸部
27a、他端部に副軸部27bが形成され、これら軸部
が密閉ケース21の内壁に固定された主軸受具30と、
副軸受具31の枢支孔部30a,31aに差込まれ、回
動自在に枢支される。A main shaft part 27a is formed at one end of the piston 27 in the axial direction and a sub shaft part 27b is formed at the other end, and the main shaft part 30 is fixed to the inner wall of the hermetically sealed case 21.
The auxiliary bearing 31 is inserted into the pivot hole portions 30a and 31a and pivotally supported so as to be rotatable.
【0036】上記枢支孔部30a,31aは主軸受具3
0,副軸受具31において偏心して設けられ、ここに差
し込まれる上記ピストン27は偏心した位置に枢支され
ることになる。The pivot holes 30a and 31a are the main bearing members 3
0, the auxiliary bearing 31 is eccentrically provided, and the piston 27 inserted therein is pivotally supported at an eccentric position.
【0037】主軸受具30と、副軸受具31は、それぞ
れ密閉ケース21の内壁に取付け固定されるフランジ部
30b,31bと、このフランジ部に一体に突設される
枢支軸部30c,31cとからなる。The main bearing member 30 and the sub bearing member 31 are respectively provided with flange portions 30b and 31b mounted and fixed to the inner wall of the hermetically sealed case 21, and pivot shaft portions 30c and 31c integrally provided on the flange portions. Consists of.
【0038】一方、シリンダ24の両端部内周面には、
それぞれメタルからなるシリンダ軸受け32,33が圧
入嵌着され、それぞれ主,副軸受具30,31の枢支軸
部30c,31c外周面との間に介在される。On the other hand, on the inner peripheral surfaces of both ends of the cylinder 24,
Cylinder bearings 32 and 33, which are made of metal, are press-fitted and fitted, and are interposed between the outer peripheral surfaces of the pivot shaft portions 30c and 31c of the main and auxiliary bearing members 30 and 31, respectively.
【0039】ここで、主軸受具枢支軸部30cとシリン
ダ24一端部との間に介在するシリンダ軸受けを第1の
シリンダ軸受け32と呼び、副軸受具枢支軸部31cと
シリンダ24他端部との間に介在するシリンダ軸受けを
第2のシリンダ軸受け33と呼ぶ。Here, the cylinder bearing interposed between the main bearing tool pivotally supporting shaft portion 30c and one end of the cylinder 24 is referred to as a first cylinder bearing 32, and the auxiliary bearing tool pivotally supporting shaft portion 31c and the other end of the cylinder 24. The cylinder bearing that is interposed between the two parts is referred to as a second cylinder bearing 33.
【0040】第1のシリンダ軸受け32は、肉厚の厚い
リング状に形成されていて、その一側面がシリンダ24
端面と同一面に揃えられる。他側面であるシリンダ24
内部側端面の一部は突出していて、この突出部はブレー
ド29端部に対向する。その位置の設定から、上記突出
部はブレード押え部32aとなっている。The first cylinder bearing 32 is formed in a thick ring shape, and one side surface thereof is the cylinder 24.
Aligned with the end face. Cylinder 24 which is the other side
A part of the inner side end surface projects, and this projecting portion faces the end of the blade 29. Due to the setting of the position, the protruding portion serves as the blade pressing portion 32a.
【0041】上記第2のシリンダ軸受け33は、後述す
るような回転力伝達機構としてのオルダム機構40の一
部を構成する。上記密閉ケース21の一側面には吸込管
41が接続されていて、この開口端は主軸受具30の枢
支孔部30aに連通する。上記ピストン27の主軸部2
7a端面からこの軸方向に沿って吸込み案内通路42が
設けられていて、この通路はピストン27の端部外周面
に開口している。The second cylinder bearing 33 constitutes a part of the Oldham mechanism 40 as a rotational force transmitting mechanism which will be described later. A suction pipe 41 is connected to one side surface of the closed case 21, and an open end of the suction case 41 communicates with a pivot support hole portion 30 a of the main bearing member 30. Main shaft portion 2 of the piston 27
A suction guide passage 42 is provided from the end surface of the piston 7a along the axial direction, and this passage is open to the outer peripheral surface of the end portion of the piston 27.
【0042】上記シリンダ24のオルダム機構40近傍
位置に、ブレードストッパ43が設けられる。このブレ
ードストッパ43は上記ピストン27の端部に設けられ
る凹陥部に対向し、かつ近接した位置まで突出するとと
もに、この軸方向に沿って導出案内孔44が開口され
る。A blade stopper 43 is provided near the Oldham mechanism 40 of the cylinder 24. The blade stopper 43 faces a recessed portion provided at the end of the piston 27 and projects to a position close to the recessed portion, and a lead-out guide hole 44 is opened along the axial direction.
【0043】すなわち、このブレードストッパ43は、
ピストン27周面に巻装されるブレード29端部と対向
するよう突出し、かつ上記導出案内孔44はシリンダ2
4内部と密閉ケース21内部とを連通する。さらに、密
閉ケース21の端部には吐出管45が接続される。That is, the blade stopper 43 is
The lead-out guide hole 44 projects so as to face the end of the blade 29 wound around the circumference of the piston 27, and
4 The inside of the closed case 21 communicates with the inside. Further, a discharge pipe 45 is connected to the end of the closed case 21.
【0044】また、密閉ケース21の内底部に沿って潤
滑油を集溜する油溜り部46が形成される。この油溜り
部46に集溜される潤滑油は、エステル系油、ポリエー
テル系油、アルキルベンゼン系油、テフロン系油の一種
または前記各系油を二種以上混合させたものである。こ
こでは、4価エステル VG68(JISの粘度グレー
ド)相当の潤滑油が用いられる。An oil sump 46 for collecting lubricating oil is formed along the inner bottom of the closed case 21. The lubricating oil collected in the oil reservoir 46 is one of ester-based oil, polyether-based oil, alkylbenzene-based oil, Teflon-based oil, or a mixture of two or more of each of the above-mentioned oils. Here, a lubricating oil equivalent to a tetravalent ester VG68 (JIS viscosity grade) is used.
【0045】上記主軸受具30と、副軸受具31には一
体に、下端部が油溜り部46の潤滑油中に浸漬するよう
延出される油吸上げ路47a,47bが設けられてい
る。これら油吸上げ路47a,47bの上端部は主軸受
具30と、副軸受具31を貫通して、これらの枢支孔部
30a,31aに開口する。The main bearing member 30 and the sub bearing member 31 are integrally provided with oil suction passages 47a and 47b whose lower ends are extended so as to be immersed in the lubricating oil of the oil sump portion 46. The upper ends of the oil suction passages 47a and 47b penetrate the main bearing member 30 and the auxiliary bearing member 31 and open into the pivotal support holes 30a and 31a.
【0046】一方、油吸上げ路47a,47bの上端開
口部に対向するピストン27の両軸部27b,27b
に、へリカルブレードからなる給油ポンプ48,48が
巻装される。On the other hand, both shaft portions 27b and 27b of the piston 27 facing the upper end openings of the oil suction passages 47a and 47b.
The oil supply pumps 48, 48 each including a helical blade are wound around.
【0047】つぎに、上記オルダム機構40について詳
述する。図2に分解して示すように、シリンダ24の他
端部側は、シリンダ端面近傍位置に一対のねじ孔34が
設けられ、これと対向する第2のシリンダ軸受け33の
周面部位に凹陥穴35が設けられる。Next, the Oldham mechanism 40 will be described in detail. As shown in an exploded view in FIG. 2, a pair of screw holes 34 are provided on the other end side of the cylinder 24 in the vicinity of the cylinder end surface, and a recessed hole is formed in a peripheral surface portion of the second cylinder bearing 33 facing the screw holes 34. 35 are provided.
【0048】そして、第2のシリンダ軸受け33をシリ
ンダ24内周面に挿嵌した状態で、シリンダのねじ孔3
4に止めねじ36を螺挿して、その先端部をシリンダ軸
受け33の凹陥穴35に突き当てる。止めねじ36を締
結すれば、シリンダ24にシリンダ軸受け33を強固に
固定できる。Then, with the second cylinder bearing 33 inserted in the inner peripheral surface of the cylinder 24, the screw hole 3 of the cylinder is inserted.
A set screw 36 is screwed into 4 and its tip end is abutted against the recessed hole 35 of the cylinder bearing 33. By tightening the set screw 36, the cylinder bearing 33 can be firmly fixed to the cylinder 24.
【0049】また、上記第2のシリンダ軸受け33は、
肉厚の厚いリング状をなし、シリンダの内周面に嵌着固
定された状態で、その一側面がシリンダ端面と同一面に
揃えられる。Further, the second cylinder bearing 33 is
It has a thick ring shape, and one side surface thereof is flush with the cylinder end surface while being fitted and fixed to the inner peripheral surface of the cylinder.
【0050】他側端であるシリンダ内部側端面には、1
80°対称位置に一対のキー部である掛合部37,37
が一体に設けられる。これら掛合部37,37は、互い
の内側間隔寸法がシリンダ軸受け33の内径寸法とほぼ
一致し、外側間隔寸法が外径寸法とほぼ一致する。正面
視でほぼ矩形状をなし、それぞれの左右両側面は充分な
研磨加工が施されている。On the end face on the cylinder inner side, which is the other end, 1
Engagement parts 37, 37 which are a pair of key parts at 80 ° symmetrical positions
Are provided integrally. These engaging portions 37, 37 have an inner space dimension substantially coincident with the inner diameter dimension of the cylinder bearing 33, and an outer space dimension substantially coincident with the outer diameter dimension. It has a substantially rectangular shape when viewed from the front, and the left and right side surfaces of each are sufficiently polished.
【0051】一方、上記ピストン27は副軸部27bと
隣接してキー部であるピストンオルダム部27cが設け
られる。このピストンオルダム部27cは、副軸部27
bの直径寸法と同一もしくは僅かに大の間隔寸法を有
し、互いに正確な平行度をもって加工される一対の平行
面からなる。On the other hand, the piston 27 is provided with a piston Oldham portion 27c which is a key portion adjacent to the auxiliary shaft portion 27b. The piston Oldham portion 27c is the auxiliary shaft portion 27.
It is composed of a pair of parallel planes having a spacing dimension which is the same as or slightly larger than the diameter dimension of b and which are machined with an accurate parallelism.
【0052】このピストンオルダム部27cと上記第2
のシリンダ軸受け33の掛合部37,37との間にオル
ダムリング38が介在される。すなわち、第2のシリン
ダ軸受け33はいわゆるオルダム受けとして機能する。This piston Oldham portion 27c and the second
An Oldham ring 38 is interposed between the engaging portions 37, 37 of the cylinder bearing 33. That is, the second cylinder bearing 33 functions as a so-called Oldham receiver.
【0053】上記オルダムリング38は、その一側面に
上記ピストンオルダム部27cに摺動自在に掛合する一
対の第1のキー溝39a,39aが互いに180°対向
する位置に設けられる。他側面には、上記シリンダ軸受
け33の掛合部37,37に摺動自在に掛合する一対の
第2のキー溝39b,39bが互いに180°対向する
位置に設けられる。The Oldham ring 38 is provided on one side surface thereof with a pair of first key grooves 39a, 39a slidably engaged with the piston Oldham portion 27c at positions facing each other by 180 °. On the other side surface, a pair of second key grooves 39b, 39b slidably engaged with the engaging portions 37, 37 of the cylinder bearing 33 are provided at positions facing each other by 180 °.
【0054】上記第1のキー溝39aと第2のキー溝3
9bとは、互いに直交する位置に設けられる。オルダム
リング38の内径寸法は、副軸部27bに干渉しないよ
うこの軸径よりも大きく設定され、かつ外径寸法はピス
トン27の外径寸法とほぼ同一である。The above-mentioned first keyway 39a and second keyway 3
9b are provided at positions orthogonal to each other. The inner diameter of the Oldham ring 38 is set to be larger than the shaft diameter so as not to interfere with the auxiliary shaft portion 27b, and the outer diameter is substantially the same as the outer diameter of the piston 27.
【0055】このようにして構成される圧縮機であり、
電動機部23への通電にともなってロ−タ25とシリン
ダ24とが一体に回転する。このシリンダ24と、第
1,第2のシリンダ軸受け32,33とは一体に形成さ
れているので、これらは一斉に回転する。特に、第2の
シリンダ軸受け33の回転は、ここに設けられる一対の
掛合部37,37を介してオルダムリング38の第2の
キー溝39b,39bに伝達され、オルダムリング38
が回転する。A compressor constructed in this way,
The rotor 25 and the cylinder 24 rotate together with the energization of the electric motor unit 23. Since the cylinder 24 and the first and second cylinder bearings 32 and 33 are integrally formed, they rotate at the same time. In particular, the rotation of the second cylinder bearing 33 is transmitted to the second key grooves 39b, 39b of the Oldham ring 38 via the pair of engaging portions 37, 37 provided therein, and the Oldham ring 38
Rotates.
【0056】そしてまた、オルダムリング38の第1の
キー溝39a,39aにピストン27のピストンオルダ
ム部27cが掛合しているところから、オルダムリング
38の回転は、ピストン27に伝達される。The rotation of the Oldham ring 38 is transmitted to the piston 27 because the piston Oldham portion 27c of the piston 27 is engaged with the first key grooves 39a, 39a of the Oldham ring 38.
【0057】シリンダ24に対してピストン27は偏心
した位置に枢支されているが、オルダムリング38は第
1,第2のキー溝39a,39bを備えているので、シ
リンダ24とピストン27は、互いの半径の相違から相
対的な周速で、かつ互いの位置関係を保ったまま同期し
て回転する。The piston 27 is pivotally supported at an eccentric position with respect to the cylinder 24, but since the Oldham ring 38 has the first and second key grooves 39a and 39b, the cylinder 24 and the piston 27 are Due to the difference in their radii, they rotate at a relative peripheral speed and in synchronism while maintaining their mutual positional relationship.
【0058】これらシリンダ24とピストン27との回
転にともなってブレ−ド29が溝28に対して出入し、
ピストンの径方向に突没する。その影響で圧縮室Sが負
圧化して、冷凍サイクル中の低圧の冷媒ガスが吸込管4
1から吸込まれる。The blade 29 moves in and out of the groove 28 as the cylinder 24 and the piston 27 rotate.
It sank in the radial direction of the piston. Due to the influence, the compression chamber S has a negative pressure, and the low-pressure refrigerant gas in the refrigeration cycle is sucked into the suction pipe 4.
Inhaled from 1.
【0059】HFC系冷媒である冷媒ガスは、主軸受具
30に形成される枢支孔部30aと吸込み案内通路42
を介してシリンダ24内に導かれる。そして、各圧縮室
Sのうちで最も吸込側に位置する圧縮室から、最も吐出
側に位置する圧縮室へ順次移送され、この間に徐々に圧
縮される。Refrigerant gas, which is an HFC-based refrigerant, has a support hole 30a formed in the main bearing 30 and a suction guide passage 42.
Is introduced into the cylinder 24 via. Then, among the compression chambers S, the compression chamber located closest to the suction side is sequentially transferred to the compression chamber located closest to the discharge side, and gradually compressed during this period.
【0060】最も吐出側の圧縮室Sに移送されたところ
で所定圧まで上昇し、この高圧ガスはブレードストッパ
43とシリンダカバー24aに設けられる導出案内孔4
4を介して密閉ケース21内へ導出される。When it is transferred to the compression chamber S on the most discharge side, the pressure rises to a predetermined pressure, and this high-pressure gas is introduced into the blade stopper 43 and the guide hole 4 provided in the cylinder cover 24a.
It is led out into the closed case 21 through 4.
【0061】高圧ガスは、密閉ケース21内で一旦充満
してから吐出管45に導かれ、外部の冷凍サイクル機器
に導出されることになる。同時に、ピストン軸部27
a,27bの回転にともなって、ここに巻装される給油
ポンプ48,48が駆動状態になり、油溜り部46に集
溜する潤滑油を油吸上げ路47a,47bを介して吸上
げる。潤滑油は、圧縮機構部22を構成する各摺動部材
に給油され、この潤滑性が確保される。第1の発明であ
る請求項1ないし請求項7に対応する流体圧縮機とし
て、下記表1の実施例1,2に示すような条件を設定す
る。The high-pressure gas, once filled in the closed case 21, is guided to the discharge pipe 45 and then to the external refrigeration cycle equipment. At the same time, the piston shaft 27
With the rotation of a and 27b, the oil supply pumps 48 and 48 wound around the a and 27b are brought into a driving state, and the lubricating oil that collects in the oil sump portion 46 is sucked up through the oil suction passages 47a and 47b. Lubricating oil is supplied to each sliding member constituting the compression mechanism section 22 to ensure its lubricity. As the fluid compressor according to the first aspect of the present invention, the conditions are set as shown in Examples 1 and 2 of Table 1 below.
【0062】[0062]
【表1】 [Table 1]
【0063】ヘリカルブレード式圧縮機構部22を構成
する摺動部材の一方であるオルダム機構40のピストン
27は、実施例1および実施例2ともに、FC250相
当のねずみ鋳鉄もしくは球状黒鉛鋳鉄であり、そのフェ
ライト率(フェライトが析出している面積の比率)は5
%に設定する。The piston 27 of the Oldham mechanism 40, which is one of the sliding members constituting the helical blade type compression mechanism section 22, is gray cast iron or spheroidal graphite cast iron corresponding to FC250 in both Example 1 and Example 2. Ferrite ratio (ratio of area where ferrite is deposited) is 5
Set to%.
【0064】上記オルダムリング38は、第1の実施例
として、窒化珪素セラミックスを用いる。この場合の曲
げ強度は、70Kgf /mm2 以上なければならない。第2
の実施例として、JIS SUS430相当の特殊鋼に表面窒化処
理を施したものを用いる。この場合は、HV0.05 750以
上の硬度、厚さ10μm 以上の表面硬化層が形成されな
ければならない。As the first embodiment, the Oldham ring 38 uses silicon nitride ceramics. The bending strength in this case must be 70 Kgf / mm 2 or more. Second
As an example of, a special steel equivalent to JIS SUS430 that has been subjected to surface nitriding treatment is used. In this case, a surface hardened layer having a hardness of HV0.05 750 or more and a thickness of 10 μm or more must be formed.
【0065】いずれの実施例においても、少なくともオ
ルダムリング38との摺動面であるピストンオルダム部
27c表面は、遊離グラファイト部を除いて、HV0.05
750以上の硬度で、厚さ20μm 以上の焼入れ硬化層を
形成する。In any of the examples, at least the surface of the piston Oldham portion 27c, which is the sliding surface with respect to the Oldham ring 38, is HV0.05 except for the free graphite portion.
A quench-hardened layer having a hardness of 750 or more and a thickness of 20 μm or more is formed.
【0066】このような実施例1,2の条件下で、図3
に示すように、運転時間に対するピストン/オルダムリ
ングの摩耗量の和の特性をA曲線で示す。すなわち、極
く初期の段階(約300 時間)で摩耗量の和が所定量(約
5μm )になった後は、所定の連続運転時間(約5,000
時間)経過してもほとんど変化がなく、これらの耐摩耗
性が向上することが分かる。Under the conditions of Embodiments 1 and 2 as described above, FIG.
As shown in, the characteristic of the sum of the wear amount of the piston / Oldham ring with respect to the operating time is shown by an A curve. That is, after the total amount of wear reaches a predetermined amount (about 5 μm) at the very early stage (about 300 hours), a predetermined continuous operation time (about 5,000
It can be seen that there is almost no change over time, and the wear resistance of these is improved.
【0067】これに対して、比較例1および比較例2
の、運転時間に対するピストン/オルダムリングの摩耗
量の和の特性をB曲線(比較例1)と、C曲線(比較例
2)として示す。On the other hand, Comparative Example 1 and Comparative Example 2
The characteristics of the sum of the wear amount of the piston / Oldham ring with respect to the operating time are shown as a B curve (Comparative Example 1) and a C curve (Comparative Example 2).
【0068】これら比較例1,2の条件特定は、先の表
1に示す通りである。すなわち、比較例1では、用いら
れる冷媒と潤滑油を実施例1,2と同一とし、ピストン
はFC250相当とし、表面硬化処理をなすも、フェラ
イト率を30%とする。オルダムリングは、JIS S45C相
当の炭素鋼を採用する。The conditions specified in Comparative Examples 1 and 2 are as shown in Table 1 above. That is, in Comparative Example 1, the refrigerant and the lubricating oil used were the same as in Examples 1 and 2, the piston was equivalent to FC250, and the surface hardening treatment was performed, but the ferrite ratio was 30%. The Oldham ring adopts JIS S45C equivalent carbon steel.
【0069】比較例2では、用いられる冷媒を実施例
1,2と同一とするも。潤滑油は、ナフテン系鉱油 V
G56を用いる。ピストンはFC250相当とし、表面
硬化処理をなすも、フェライト率を30%とする。オル
ダムリングはJIS S45C相当の炭素鋼を採用する。In Comparative Example 2, the refrigerant used was the same as in Examples 1 and 2. Lubricating oil is naphthenic mineral oil V
G56 is used. The piston is equivalent to FC250, and the ferrite ratio is 30% although the surface hardening treatment is performed. The Oldham ring adopts JIS S45C equivalent carbon steel.
【0070】再び図3に示すように、比較例1のB曲線
は、極く早い段階(約500 時間)で摩耗量の和が高い状
態(約20μm )になり、それ以降も漸増して使用に耐
えられない。比較例2のC曲線では、所定の連続時間
(約5,000 時間)で実施例1,2のほとんど3倍の摩耗
量の和(約15μm )となって、耐摩耗性に劣る。第1
の発明のうちの請求項5ないし請求項7に対応する流体
圧縮機として、表2の実施例3,4に示すような条件を
設定する。As shown in FIG. 3 again, the B curve of Comparative Example 1 is in a state where the total amount of wear is high (about 20 μm) at an extremely early stage (about 500 hours), and is gradually increased thereafter to be used. I can't stand it. In the C curve of Comparative Example 2, the wear amount is inferior because the sum of wear amounts (about 15 μm) is almost three times that of Examples 1 and 2 in a predetermined continuous time (about 5,000 hours). First
The conditions as shown in Examples 3 and 4 of Table 2 are set as the fluid compressor corresponding to Claims 5 to 7 of the invention.
【0071】[0071]
【表2】 [Table 2]
【0072】すなわち、冷媒は三種混合冷媒を用い、潤
滑油は4価エステルVG68相当のものを用いる。実施
例3において、摺動部材の一方であるオルダムリング3
8は、窒化珪素セラミックスを用いる。他方であるオル
ダム受け(第2のシリンダ軸受け33)は、JIS S45C相
当の炭素鋼を採用し、窒化処理を行って表面硬化層を得
ている。That is, a three-component mixed refrigerant is used as the refrigerant and a tetravalent ester VG68 equivalent is used as the lubricating oil. In Example 3, the Oldham ring 3 which is one of the sliding members
8 uses silicon nitride ceramics. The other Oldham receiver (second cylinder bearing 33) is made of JIS S45C equivalent carbon steel, and is subjected to a nitriding treatment to obtain a surface-hardened layer.
【0073】第4の実施例において、オルダムリングを
JIS SUS430相当の特殊鋼とし、窒化処理を行って表面硬
化層を得ている。オルダム受けは、粉末ハイス鋼(SK
H56相当の高速度鋼)で焼入れ処理をなし、樹脂封孔
処理をなす。In the fourth embodiment, the Oldham ring is
A special steel equivalent to JIS SUS430 is used, and a nitriding treatment is applied to obtain a surface-hardened layer. Oldham receiver is powder high-speed steel (SK
H56 equivalent high-speed steel) is used for quenching and resin sealing.
【0074】いずれの実施例においても、オルダム受け
である第2のシリンダ軸受け33は、表面硬化処理によ
りHV0.05 750以上の硬度で、厚さ10μm 以上の表面
硬化層が形成されている。In any of the embodiments, the second cylinder bearing 33, which is an Oldham's bearing, is formed with a surface hardened layer having a hardness of HV0.05 750 or more and a thickness of 10 μm or more by the surface hardening treatment.
【0075】一方、比較例3では、用いられる冷媒およ
び潤滑油を実施例3,4と同一とする。オルダムリング
およびオルダム受けはJIS S45C相当の炭素鋼を用いる。
比較例4では、冷媒はHCFC22(R22)冷媒、潤
滑油はナフテン系鉱油を用いる。オルダムリングおよび
オルダム受けは、JIS S45C相当の炭素鋼を用いる。On the other hand, in Comparative Example 3, the refrigerant and the lubricating oil used are the same as in Examples 3 and 4. The Oldham ring and Oldham receiver use JIS S45C equivalent carbon steel.
In Comparative Example 4, an HCFC22 (R22) refrigerant is used as the refrigerant, and a naphthene-based mineral oil is used as the lubricating oil. For Oldham ring and Oldham receiver, use carbon steel equivalent to JIS S45C.
【0076】図4に示すように、表2のような条件設定
のもとで、運転時間に対するオルダムリング/オルダム
受けの摩耗量の和は、実施例3,4では運転直後(約20
0 時間)に一定量(約5μm )に達した後は、所定の連
続運転時間(約5,000 時間)を経過してもほとんど変化
がなく、耐摩耗性に優れる。As shown in FIG. 4, under the condition setting as shown in Table 2, the sum of the wear amount of the Oldham ring / Oldham receiver with respect to the operating time is about 20% after the operation in Examples 3 and 4.
After reaching a certain amount (about 5 μm) at 0 hours, there is almost no change even after a predetermined continuous operation time (about 5,000 hours), and the wear resistance is excellent.
【0077】一方で、比較例3においては、早い時間
(約2,000 時間)の経過で最大25μm の摩耗をなし、
ほとんど実用には適さない。比較例4においては、所定
の連続運転時間(5,000 時間)を経過した時点で、実施
例3,4の約4倍程度の摩耗量の和(約20μm )があ
り、その差は歴然である。第2の発明の請求項8ないし
請求項12に対応する流体圧縮機として、表3の実施例
5,6に示すような条件を設定する。On the other hand, in Comparative Example 3, the maximum wear was 25 μm in a short time (about 2,000 hours),
It is hardly suitable for practical use. In Comparative Example 4, when a predetermined continuous operation time (5,000 hours) has elapsed, there is a total wear amount (about 20 μm) about four times that of Examples 3 and 4, and the difference is obvious. As the fluid compressor corresponding to claims 8 to 12 of the second invention, the conditions shown in Examples 5 and 6 of Table 3 are set.
【0078】[0078]
【表3】 [Table 3]
【0079】すなわち、冷媒は三種混合冷媒を用い、潤
滑油は4価エステルVG68相当のものを用いる。実施
例5において、摺動部材の一方であるピストン27は、
FC250相当のねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄を用い
る。このフェライト率は5%とする。他方である主軸受
具30や副軸受具31も、FC250相当のねずみ鋳鉄
または球状黒鉛鋳鉄を用いる。このフェライト率も5%
とする。That is, a three-component mixed refrigerant is used as the refrigerant, and a tetravalent ester VG68 equivalent is used as the lubricating oil. In the fifth embodiment, the piston 27, which is one of the sliding members,
FC250 equivalent gray cast iron or spheroidal graphite cast iron is used. The ferrite rate is 5%. The main bearing tool 30 and the sub-bearing tool 31, which are the other, also use gray cast iron or spheroidal graphite cast iron corresponding to FC250. This ferrite rate is also 5%
And
【0080】実施例6において、ピストン27は、FC
250相当のねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄で、フェラ
イト率は5%とする。主軸受具30や副軸受具31は、
JISSMF-4 相当の焼結合金で、樹脂封孔処理がなされて
いる。In the sixth embodiment, the piston 27 is FC
It is gray cast iron or spheroidal graphite cast iron equivalent to 250, and the ferrite rate is 5%. The main bearing member 30 and the sub-bearing member 31 are
It is a sintered alloy equivalent to JIS SMF-4 and has a resin sealing treatment.
【0081】なお、実施例6における封孔処理を施した
鉄基焼結合金は、樹脂材料または高延性を有する金属を
溶浸もしくは含浸させて密度85%以上とした。一方、
比較例5では、用いられる冷媒および潤滑油を実施例
5,6と同一とする。ピストンおよび軸受具ともに、F
C250相当のねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄を用いる
が、フェライト率は30%である。The iron-based sintered alloy subjected to the pore-sealing treatment in Example 6 was infiltrated or impregnated with a resin material or a metal having high ductility to have a density of 85% or more. on the other hand,
In Comparative Example 5, the refrigerant and the lubricating oil used are the same as in Examples 5 and 6. Both piston and bearing are F
Gray cast iron or spheroidal graphite cast iron equivalent to C250 is used, but the ferrite ratio is 30%.
【0082】比較例6では、冷媒はR22冷媒を用い、
潤滑油はテフテン系鉱油VG56を用いる。ピストンお
よび軸受具ともに、FC250相当のねずみ鋳鉄または
球状黒鉛鋳鉄を用いるが、フェライト率は30%であ
る。In Comparative Example 6, R22 refrigerant was used as the refrigerant,
As the lubricating oil, Teften mineral oil VG56 is used. FC250-equivalent gray cast iron or spheroidal graphite cast iron is used for both the piston and the bearing, but the ferrite ratio is 30%.
【0083】図5に示すように、表3のような条件設定
のもとで、運転時間に対するピストン/軸受具の摩耗量
の和は、実施例5,6では運転開始後(約1,000 時間)
に一定量(約2μm )に達した後は、所定の連続運転時
間(約5,000 時間)に亘ってもほとんど変化がなく、耐
摩耗性に優れる。As shown in FIG. 5, under the condition setting as shown in Table 3, the sum of the wear amount of the piston / bearing member with respect to the operating time is, in Examples 5 and 6, after the start of operation (about 1,000 hours).
After reaching a certain amount (about 2 μm), there is almost no change over a predetermined continuous operation time (about 5,000 hours), and the wear resistance is excellent.
【0084】一方で、比較例5においては、所定の連続
運転時間経過後で各実施例のほとんど4倍(約8μm )
の摩耗をなし、比較例6においては、同時間経過後で、
各実施例の2倍強(約4μm 強)程度の摩耗量の和があ
る。したがって、実施例の優位性は確保されている。On the other hand, in Comparative Example 5, almost four times (about 8 μm) as compared with each Example after a predetermined continuous operation time elapsed.
In Comparative Example 6, after the same time,
There is a sum of wear amounts about twice as much as each embodiment (about 4 μm or more). Therefore, the superiority of the embodiment is secured.
【0085】なお、いずれの実施例5,6においても、
ピストン27に代わってシリンダ軸受け30,31に対
して上述同様の条件設定をなせば、同様の耐摩耗性の向
上を得られることは、言うまでもない。第3の発明の請
求項13ないし請求項15に対応する流体圧縮機とし
て、表4の実施例7に示すように条件を設定する。In any of the fifth and sixth embodiments,
It goes without saying that the same improvement in wear resistance can be obtained by setting the same conditions as described above for the cylinder bearings 30 and 31 instead of the piston 27. As a fluid compressor corresponding to claim 13 to claim 15 of the third invention, conditions are set as shown in Example 7 of Table 4.
【0086】[0086]
【表4】 [Table 4]
【0087】すなわち、実施例7において、冷媒は三種
混合冷媒、潤滑油は4価エステルVG68相当のものを
用いる。摺動部材の一方であるピストン27は、FC2
50相当のねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄を用いる。こ
のフェライト率は5%である。他方であるシリンダ24
も、FC250相当のねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄を
用いる。このフェライト率も5%である。That is, in Example 7, the refrigerant used was a mixed refrigerant of three kinds, and the lubricating oil used was a tetravalent ester VG68. The piston 27, which is one of the sliding members, is FC2
Use gray cast iron or spheroidal graphite cast iron equivalent to 50. This ferrite rate is 5%. The other cylinder 24
Also, gray cast iron or spheroidal graphite cast iron corresponding to FC250 is used. This ferrite rate is also 5%.
【0088】一方、比較例7では、用いられる冷媒およ
び潤滑油ともに実施例7と同一とする。ピストンおよび
軸受具は、FC250相当のねずみ鋳鉄または球状黒鉛
鋳鉄を用いるが、フェライト率は30%である。On the other hand, in Comparative Example 7, both the refrigerant and the lubricating oil used are the same as in Example 7. For the piston and the bearing tool, gray cast iron or spheroidal graphite cast iron corresponding to FC250 is used, but the ferrite ratio is 30%.
【0089】比較例8では、冷媒はR22冷媒を用い、
潤滑油はナフテン系鉱油VG56を用いる。ピストンお
よびシリンダともに、FC250相当のねずみ鋳鉄また
は球状黒鉛鋳鉄を用いるが、フェライト率は30%であ
る。In Comparative Example 8, the refrigerant is R22 refrigerant,
As the lubricating oil, naphthenic mineral oil VG56 is used. Both the piston and the cylinder use gray cast iron or spheroidal graphite cast iron equivalent to FC250, but the ferrite ratio is 30%.
【0090】図6に示すように、表4のような条件設定
のもとで、運転時間に対するピストンブレード溝29
と、シリンダ24内面の摩耗量の和は、実施例7では所
定時間(約2,000 時間)経過までに一定量(約2μm )
に達した後は、長期の連続運転時間(約5,000 時間)に
亘ってもほとんど変化がなく、耐摩耗性に優れる。As shown in FIG. 6, the piston blade groove 29 with respect to the operating time was set under the conditions shown in Table 4.
And the amount of wear on the inner surface of the cylinder 24 is a fixed amount (about 2 μm) by the predetermined time (about 2,000 hours) in the seventh embodiment.
After reaching 0, there is almost no change over a long continuous operation time (about 5,000 hours), and the wear resistance is excellent.
【0091】一方で、比較例7においては、早期の時間
(約1,000 時間)経過までに摩耗量の和が急上昇をな
し、それ以降漸増を継続する。長期の連続運転時間(約
5,000時間)に亘って実施例の3倍弱(約、8μm )に
もなり、耐摩耗性に劣る。On the other hand, in Comparative Example 7, the sum of the wear amounts suddenly increased by the lapse of an early time (about 1,000 hours), and then gradually increased. Long continuous operation time (approx.
It is less than 3 times (about 8 μm) as compared with the embodiment over 5,000 hours, and the wear resistance is poor.
【0092】比較例8においては、早期の時間(約1,20
0 時間)経過までに摩耗量の和が急上昇をなし、それ以
降漸増を継続する。長期の連続運転時間(5,000 時間)
に亘って実施例の2倍弱(約5μm 弱)にもなり、耐摩
耗性に劣る。In Comparative Example 8, the early time (about 1,20
By the time 0 hours), the total amount of wear has risen sharply and continues to increase thereafter. Long-term continuous operation time (5,000 hours)
The wear resistance is inferior to that of the embodiment (a little less than about 5 μm).
【0093】以上の比較例において、FC250相当の
ねずみ鋳鉄もしくは球状黒鉛鋳鉄におけるフェライト率
を30%と設定することにより、硬度低下と、凝着し易
い傾向が認められる。In the above comparative examples, by setting the ferrite ratio in the gray cast iron or spheroidal graphite cast iron equivalent to FC250 to 30%, it is recognized that the hardness decreases and the tendency of adhesion tends to occur.
【0094】なお上記実施例においては、用いられるH
FC系冷媒として、R32/R125a/R134aの
三種混合冷媒を適用して説明したが、これに限定される
ものではなく、R32/R134aの二種混合冷媒ある
いはR125/R143aの二種混合冷媒を用いること
ができる。In the above embodiment, the H used
The FC type refrigerant has been described by applying the R32 / R125a / R134a ternary mixed refrigerant, but the FC type refrigerant is not limited to this, and the R32 / R134a binary mixed refrigerant or the R125 / R143a binary mixed refrigerant is used. be able to.
【0095】そして、単冷媒の使用も可能である。すな
わち、ジフルオロメタン(R32)、ペンタフルオロエ
タン(R125)、1,1,2,2−テトラフルオロエ
タン(R134a)、1,1,2−トリフルオロエタン
(R143)、1,1,1−トリフルオロエタン(R1
43a)、1,1−ジフルオロエタン(R152a)、
モノフルオロエタン(R161)などである。It is also possible to use a single refrigerant. That is, difluoromethane (R32), pentafluoroethane (R125), 1,1,2,2-tetrafluoroethane (R134a), 1,1,2-trifluoroethane (R143), 1,1,1-tri Fluoroethane (R1
43a), 1,1-difluoroethane (R152a),
Monofluoroethane (R161) and the like.
【0096】これら単冷媒の中では、R134、R13
4a、R143、R143aが従来のCFC12(R1
2)の冷媒に近い沸点を有し代替え冷媒として好ましい
ものである。Among these single refrigerants, R134, R13
4a, R143, and R143a are conventional CFC12 (R1
It has a boiling point close to that of the refrigerant 2) and is preferable as an alternative refrigerant.
【0097】[0097]
【発明の効果】以上述べたように、本発明に各請求項に
よれば、HFC冷媒と相溶性の良い潤滑油との組合わせ
を前提に、摺動部材の耐摩耗性の向上を図り、耐久性お
よび信頼性を向上した流体圧縮機を提供できる。As described above, according to the claims of the present invention, the wear resistance of the sliding member is improved on the premise of the combination of the HFC refrigerant and the lubricating oil having a good compatibility, A fluid compressor having improved durability and reliability can be provided.
【図1】本発明の一実施例の、流体圧縮機の縦断面図。FIG. 1 is a vertical cross-sectional view of a fluid compressor according to an embodiment of the present invention.
【図2】同実施例の、オルダム機構を分解した斜視図。FIG. 2 is an exploded perspective view of the Oldham mechanism of the embodiment.
【図3】実施例1,2と比較例1,2の特性図。FIG. 3 is a characteristic diagram of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2.
【図4】実施例3,4と比較例3,4の特性図。FIG. 4 is a characteristic diagram of Examples 3 and 4 and Comparative Examples 3 and 4.
【図5】実施例5,6と比較例5,6の特性図。FIG. 5 is a characteristic diagram of Examples 5 and 6 and Comparative examples 5 and 6.
【図6】実施例7と比較例7,8の特性図。6 is a characteristic diagram of Example 7 and Comparative Examples 7 and 8. FIG.
22…ヘリカルブレード式圧縮機構部、30…主軸受
具、31…副軸受具、32,33…シリンダ軸受け、2
4…シリンダ、27…回転体(ピストン)、28…溝、
29…ブレ−ド、S…圧縮室、40…オルダム機構、3
8…オルダムリング、33…オルダム受け(第2のシリ
ンダ軸受け)、27c…ピストンオルダム部。22 ... Helical blade type compression mechanism section, 30 ... Main bearing tool, 31 ... Sub bearing tool, 32, 33 ... Cylinder bearing, 2
4 ... Cylinder, 27 ... Rotating body (piston), 28 ... Groove,
29 ... Blade, S ... Compression chamber, 40 ... Oldham mechanism, 3
8 ... Oldham ring, 33 ... Oldham receiver (second cylinder bearing), 27c ... Piston Oldham part.
Claims (15)
媒としてHFC系冷媒を使用し、この冷媒とともに使用
される潤滑油として、エステル系油、ポリエーテル系
油、アルキルベンゼン系油、テフロン系油の一種または
前記各系油を二種以上混合させた潤滑油を使用する流体
圧縮機において、 上記ヘリカルブレード式圧縮機構部における摺動部材の
一方を、ねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄とし、他方を窒
化珪素セラミックスまたは表面硬化処理を施した炭素鋼
もしくは特殊鋼としたことを特徴とする流体圧縮機。1. A helical blade type compression mechanism is used, and an HFC type refrigerant is used as a refrigerant. As a lubricating oil used with this refrigerant, an ester type oil, a polyether type oil, an alkylbenzene type oil or a Teflon type oil is used. In a fluid compressor that uses one or a mixture of two or more of each of the above system oils, one of the sliding members in the helical blade type compression mechanism section is gray cast iron or spheroidal graphite cast iron, and the other is silicon nitride. A fluid compressor characterized in that it is made of ceramics or surface-treated carbon steel or special steel.
に回転自在に枢支されるシリンダと、 両端軸部が上記軸受具に偏心して軸支され、これら軸部
間が上記シリンダ内に偏心配置される回転体と、 この回転体周面に設けられ軸方向に沿って徐々に小さく
なるピッチで形成される螺旋状の溝と、 この溝に出入り自在に嵌め込まれる螺旋状のブレ−ド
と、 このブレ−ドによって徐々に容積を小として仕切られる
複数の圧縮室と、 上記シリンダと上記回転体とを相対的な周速で、かつ同
期的に回転させ、圧縮室に吸込まれる冷媒ガスを圧縮室
に徐々に移送しながら圧縮して吐出させる回転力伝達機
構とから構成されることを特徴とする請求項1記載の流
体圧縮機。2. The helical blade type compression mechanism section has a cylinder whose both ends are rotatably supported by bearings through cylinder bearings, and both ends of the cylinder are eccentric to the bearings. A rotating body supported between the shafts and eccentrically arranged in the cylinder, a spiral groove provided on the peripheral surface of the rotating body at a pitch that gradually decreases along the axial direction, and the groove. A spiral blade fitted in and out of the cylinder, a plurality of compression chambers partitioned by the blade to gradually reduce the volume, and the cylinder and the rotating body at a relative peripheral speed and synchronized with each other. 2. The fluid compressor according to claim 1, further comprising: a rotational force transmission mechanism for rotating the refrigerant gas to gradually compress and discharge the refrigerant gas sucked into the compression chamber.
り、摺動部材の一方はオルダムリングであり、他方はピ
ストンのオルダム部またはオルダム受けであることを特
徴とする請求項2記載の流体圧縮機。3. The fluid compression system according to claim 2, wherein the rotational force transmission mechanism is an Oldham mechanism, one of the sliding members is an Oldham ring, and the other is an Oldham portion of a piston or an Oldham receiver. Machine.
状黒鉛鋳鉄から構成され、かつこれらのフェライト率
(フェライトが析出している面積の比率)は25%以下
であり、少なくともオルダムリングとの摺動面に遊離グ
ラファイト部を除いてHV0.05750以上の硬度で、厚さ
20μm 以上の焼入れ硬化層が形成されることを特徴と
する請求項3記載の流体圧縮機。4. The piston member is made of gray cast iron or spheroidal graphite cast iron and has a ferrite ratio (ratio of areas where ferrite is deposited) of 25% or less, and at least slides with an Oldham ring. The fluid compressor according to claim 3, wherein a quench hardened layer having a hardness of HV0.05750 or more and a thickness of 20 µm or more is formed on the surface excluding the free graphite portion.
ミックスから構成され、その曲げ強度は70Kgf /mm2
以上であることを特徴とする請求項3記載の流体圧縮
機。5. The Oldham ring member is made of silicon nitride ceramics and has a bending strength of 70 Kgf / mm 2
It is above, The fluid compressor of Claim 3 characterized by the above-mentioned.
を施した炭素鋼もしくは特殊鋼から構成され、かつ浸炭
処理または窒化処理によりHV0.05 750以上の硬度で、
厚さ10μm 以上の表面硬化層が形成されることを特徴
とする請求項3記載の流体圧縮機。6. The Oldham ring member is made of carbon steel or special steel that has been surface hardened, and has a hardness of HV0.05 750 or more by carburizing or nitriding.
The fluid compressor according to claim 3, wherein a surface-hardened layer having a thickness of 10 µm or more is formed.
施した炭素鋼もしくは特殊鋼から構成され、浸炭処理ま
たは窒化処理によりHV0.05 750以上の硬度で、厚さ1
0μm 以上の表面硬化層が形成されることを特徴とする
請求項3記載の流体圧縮機。7. The Oldham receiving member is made of surface-hardened carbon steel or special steel, and has a hardness of HV0.05 750 or more and a thickness of 1 by carburizing or nitriding.
The fluid compressor according to claim 3, wherein a surface-hardened layer having a thickness of 0 µm or more is formed.
媒としてHFC系冷媒を使用し、この冷媒とともに使用
される潤滑油として、エステル系油、ポリエーテル系
油、アルキルベンゼン系油、テフロン系油の一種または
前記各系油を二種以上混合させた潤滑油を使用する流体
圧縮機において、 上記ヘリカルブレード式圧縮機構部における摺動部材の
一方を、ねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄とし、他方をね
ずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄もしくは封孔処理を施した
鉄基焼結合金としたことを特徴とする流体圧縮機。8. A helical blade type compression mechanism is used, an HFC type refrigerant is used as a refrigerant, and a lubricating oil used together with this refrigerant is selected from ester type oils, polyether type oils, alkylbenzene type oils and Teflon type oils. In a fluid compressor using one or a mixture of two or more of each of the above system oils, one of the sliding members in the helical blade type compression mechanism section is gray cast iron or spheroidal graphite cast iron, and the other is gray cast iron. Alternatively, a fluid compressor characterized by being made of spheroidal graphite cast iron or an iron-based sintered alloy that has been subjected to a sealing treatment.
に回転自在に枢支されるシリンダと、 両端軸部が上記軸受具に偏心して軸支され、これら軸部
間が上記シリンダ内に偏心配置される回転体と、 この回転体周面に設けられ軸方向に沿って徐々に小さく
なるピッチで形成される螺旋状の溝と、 この溝に出入り自在に嵌め込まれる螺旋状のブレ−ド
と、 このブレ−ドによって徐々に容積を小として仕切られる
複数の圧縮室と、 上記シリンダと上記回転体とを相対的な周速で、かつ同
期的に回転させ、圧縮室に吸込まれる冷媒ガスを圧縮室
に徐々に移送しながら圧縮して吐出させる回転力伝達機
構とから構成されることを特徴とする請求項8記載の流
体圧縮機。9. The helical blade type compression mechanism section includes a cylinder whose both ends are rotatably supported by bearings through cylinder bearings, and both end shafts are eccentric to the bearings. A rotating body supported between the shafts and eccentrically arranged in the cylinder, a spiral groove provided on the peripheral surface of the rotating body at a pitch that gradually decreases along the axial direction, and the groove. A spiral blade fitted in and out of the cylinder, a plurality of compression chambers partitioned by the blade to gradually reduce the volume, and the cylinder and the rotating body at a relative peripheral speed and synchronized with each other. 9. The fluid compressor according to claim 8, further comprising: a rotational force transmission mechanism that causes the refrigerant gas that is mechanically rotated and is gradually transferred to the compression chamber to be compressed and discharged while being gradually transferred to the compression chamber.
部もしくはシリンダ軸受けであり、他方はこれらを回転
自在に枢支する軸受具であることを特徴とする請求項8
記載の流体圧縮機。10. The sliding member according to claim 8, wherein one of the sliding members is a piston shaft portion or a cylinder bearing, and the other is a bearing tool for rotatably supporting them.
The described fluid compressor.
ねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄から構成されフェライト
率が25%以下であることを特徴とする請求項10記載
の流体圧縮機。11. The piston shaft portion or cylinder is
The fluid compressor according to claim 10, which is made of gray cast iron or spheroidal graphite cast iron and has a ferrite ratio of 25% or less.
結合金から構成され、樹脂材料または高延性を有する金
属を溶浸もしくは含浸させて密度比85%以上としたこ
とを特徴とする請求項10記載の流体圧縮機。12. The bearing is made of an iron-based sintered alloy that has been subjected to a sealing treatment, and is made to have a density ratio of 85% or more by infiltration or impregnation with a resin material or a metal having high ductility. The fluid compressor according to claim 10.
冷媒としてHFC系冷媒を使用し、この冷媒とともに使
用される潤滑油として、エステル系油、ポリエーテル系
油、アルキルベンゼン系油、テフロン系油の一種または
前記各系油を二種以上混合させた潤滑油を使用する流体
圧縮機において、 上記ヘリカルブレード式圧縮機構部を構成する摺動部材
の一方または他方を、ねずみ鋳鉄または球状黒鉛鋳鉄と
したことを特徴とする流体圧縮機。13. A helical blade type compression mechanism section is provided,
An HFC type refrigerant is used as a refrigerant, and as a lubricating oil used with this refrigerant, one type of ester type oil, polyether type oil, alkylbenzene type oil, Teflon type oil, or a mixture of two or more types of each type oil is used. A fluid compressor using oil, characterized in that one or the other of the sliding members constituting the helical blade type compression mechanism section is gray cast iron or spheroidal graphite cast iron.
に回転自在に枢支されるシリンダと、 両端軸部が上記軸受具に偏心して軸支され、これら軸部
間が上記シリンダ内に偏心配置される回転体と、 この回転体周面に設けられ軸方向に沿って徐々に小さく
なるピッチで形成される螺旋状の溝と、 この溝に出入り自在に嵌め込まれる螺旋状のブレード
と、 このブレードによって徐々に容積を小として仕切られる
複数の圧縮室と、 上記シリンダと上記回転体とを相対的な周速で、かつ同
期的に回転させ、圧縮室に吸込まれる冷媒ガスを圧縮室
に徐々に移送しながら圧縮して吐出させる回転力伝達機
構とから構成されることを特徴とする請求項13記載の
流体圧縮機。14. The helical blade type compression mechanism section includes a cylinder whose both ends are rotatably supported by bearings through cylinder bearings, and both ends of the cylinder are eccentric to the bearings. A rotating body supported between the shafts and eccentrically arranged in the cylinder, a spiral groove provided on the peripheral surface of the rotating body at a pitch that gradually decreases along the axial direction, and the groove. And a plurality of compression chambers that are gradually divided into smaller volumes by the blades, and the cylinder and the rotating body are rotated at a relative peripheral speed and synchronously. 14. The fluid compressor according to claim 13, further comprising: a rotational force transmission mechanism that compresses and discharges the refrigerant gas sucked into the compression chamber while gradually transferring it to the compression chamber.
あり、他方はシリンダであることを特徴とする請求項1
4記載の流体圧縮機。15. The sliding member according to claim 1, wherein one of the sliding members is a piston and the other is a cylinder.
4. The fluid compressor according to 4.
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