JPH0823051B2 - 超塑性発現炭化チタン粒子強化アルミニウム合金複合材料の製造法 - Google Patents
超塑性発現炭化チタン粒子強化アルミニウム合金複合材料の製造法Info
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- JPH0823051B2 JPH0823051B2 JP4450793A JP4450793A JPH0823051B2 JP H0823051 B2 JPH0823051 B2 JP H0823051B2 JP 4450793 A JP4450793 A JP 4450793A JP 4450793 A JP4450793 A JP 4450793A JP H0823051 B2 JPH0823051 B2 JP H0823051B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は炭化チタン粒子を強化材
として含むアルミニウム合金で、しかも、超塑性変形の
特徴を生ずる複合金属材料の製造方法に関する。
として含むアルミニウム合金で、しかも、超塑性変形の
特徴を生ずる複合金属材料の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】セラミックスウイスカ又は粒子強化アル
ミニウム複合材料は比弾性率が従来の金属材料の約２
倍、比強度はチタン合金に匹敵する程高く、また、耐熱
性や耐摩耗性、熱的寸法安定性、熱伝導性に優れてお
り、ピストン等の中高温機械部品ばかりでなく航空宇宙
分野での構造物への応用が図られている。また、半導体
等の電子機器のパッケージへの応用も期待されている。
ミニウム複合材料は比弾性率が従来の金属材料の約２
倍、比強度はチタン合金に匹敵する程高く、また、耐熱
性や耐摩耗性、熱的寸法安定性、熱伝導性に優れてお
り、ピストン等の中高温機械部品ばかりでなく航空宇宙
分野での構造物への応用が図られている。また、半導体
等の電子機器のパッケージへの応用も期待されている。
【０００３】近年、セラミックスウイスカや粒子強化ア
ルミニウム複合材料に約０．１毎秒の高歪速度で超塑性
が発現することが見い出されてきた。そして、この高速
超塑性現象を利用した効率的なニィヤーネットシェイプ
成形により、航空宇宙分野等において、複雑な形状で表
面積が広く、しかも、立体的な構造物を高効率生産でき
る技術の確立が可能になってきた。
ルミニウム複合材料に約０．１毎秒の高歪速度で超塑性
が発現することが見い出されてきた。そして、この高速
超塑性現象を利用した効率的なニィヤーネットシェイプ
成形により、航空宇宙分野等において、複雑な形状で表
面積が広く、しかも、立体的な構造物を高効率生産でき
る技術の確立が可能になってきた。
【０００４】しかし、従来開発された超塑性セラミック
スウイスカまたは粒子強化アルミニウム複合材料で用い
られていた強化材料は炭化ケイ素ＳｉＣや窒化ケイ素Ｓ
ｉ3Ｎ4セラミックスウイスカ又は粒子及び窒化アルミニ
ウムＡｌＮ粒子に限られている。製造方法はこれらのＳ
ｉＣやＳｉ3Ｎ4とアルミニウム合金粉末とを混合後加圧
焼結し、更に、加工熱処理（溶体化処理ー時効処理ー温
間圧延加工ー再結晶処理）によりマトリックスの結晶粒
を微細化し超塑性が発現されている。例えば、炭化け
い素ウイスカ強化２１２４アルミニウム複合材料は、鍛
造後圧延加工により板形状にされ、約０.２毎秒で約３
５０％の超塑性伸びを生じている。炭化けい素粒子強
化７０６４アルミニウム複合材料がと同じ方法で製造
され、約０.０００１毎秒の歪速度で約５００％の超塑
性伸びを生じている。又、発明者らは微細なアルミニウ
ム合金粉末と窒化けい素ウイスカや粒子及び窒化アルミ
ニム粒子の強化材料を混合し、粉末冶金法により窒化け
い素ウイスカおよび粒子強化アルミニウム合金複合材料
及び窒化アルミニウム粒子強化アルミニム合金複合材料
を造った。窒化けい素ウイスカ強化２１２４、６０６
１、７０６４アルミニウム複合材料に対し、押し出しの
み、鍛造後熱間押出し加工、または、押し出し加工後圧
延加工を行い、約０.１毎秒に歪速度で２５０以上％か
ら６００％の全伸びを達成した。そして、窒化アルミ
ニウム粒子ＡｌＮ強化アルミニウム合金複合材料に対し
熱間押し出し加工と熱間圧延加工を行い、０.０３から
１.０毎秒の高歪速度で約３００％以上の全伸びを生じ
ることを見い出した。
スウイスカまたは粒子強化アルミニウム複合材料で用い
られていた強化材料は炭化ケイ素ＳｉＣや窒化ケイ素Ｓ
ｉ3Ｎ4セラミックスウイスカ又は粒子及び窒化アルミニ
ウムＡｌＮ粒子に限られている。製造方法はこれらのＳ
ｉＣやＳｉ3Ｎ4とアルミニウム合金粉末とを混合後加圧
焼結し、更に、加工熱処理（溶体化処理ー時効処理ー温
間圧延加工ー再結晶処理）によりマトリックスの結晶粒
を微細化し超塑性が発現されている。例えば、炭化け
い素ウイスカ強化２１２４アルミニウム複合材料は、鍛
造後圧延加工により板形状にされ、約０.２毎秒で約３
５０％の超塑性伸びを生じている。炭化けい素粒子強
化７０６４アルミニウム複合材料がと同じ方法で製造
され、約０.０００１毎秒の歪速度で約５００％の超塑
性伸びを生じている。又、発明者らは微細なアルミニウ
ム合金粉末と窒化けい素ウイスカや粒子及び窒化アルミ
ニム粒子の強化材料を混合し、粉末冶金法により窒化け
い素ウイスカおよび粒子強化アルミニウム合金複合材料
及び窒化アルミニウム粒子強化アルミニム合金複合材料
を造った。窒化けい素ウイスカ強化２１２４、６０６
１、７０６４アルミニウム複合材料に対し、押し出しの
み、鍛造後熱間押出し加工、または、押し出し加工後圧
延加工を行い、約０.１毎秒に歪速度で２５０以上％か
ら６００％の全伸びを達成した。そして、窒化アルミ
ニウム粒子ＡｌＮ強化アルミニウム合金複合材料に対し
熱間押し出し加工と熱間圧延加工を行い、０.０３から
１.０毎秒の高歪速度で約３００％以上の全伸びを生じ
ることを見い出した。
【０００５】従来はＳｉＣとＳｉ3Ｎ4で強化されたアル
ミニム合金複合材料の超塑性に関する研究開発は活発に
行われてきた。しかし、発明者がＡｌＮ粒子強化アルミ
ニウム合金複合材料に超塑性発現を見い出した以外、一
般のセラミックス粒子強化アルミニウム合金複合材料に
超塑性が発現する可能性については実験的に示した報告
はほとんど見られず、それらに対する超塑性加工の適用
は考えられなかった。
ミニム合金複合材料の超塑性に関する研究開発は活発に
行われてきた。しかし、発明者がＡｌＮ粒子強化アルミ
ニウム合金複合材料に超塑性発現を見い出した以外、一
般のセラミックス粒子強化アルミニウム合金複合材料に
超塑性が発現する可能性については実験的に示した報告
はほとんど見られず、それらに対する超塑性加工の適用
は考えられなかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】アルミニウム基複合材
料の強化材としては炭化けい素ＳｉＣや窒化けい素Ｓｉ
3Ｎ4ウイスカや粒子、窒化アルミニウムＡｌＮ粒子、以
外にも炭化チタンＴｉＣ粒子、アルミナ粒子、ボライド
ＴｉＢ2粒子等が用いられている。この内、ＴｉＣ粒子
はＳｉＣに劣らない程極めて硬く、高温においても安定
であり、又、電気絶縁性が高く、ＴｉＣ粒子強化複合材
料は比弾性率が高く又、高温強度に優れているといわれ
ており、ＳｉＣやＳｉ3Ｎ4ウイスカや粒子強化複合材料
に劣らない高強度複合材料が製造できると期待される。
しかし、ＴｉＣ粒子はアルミニウム溶湯と反応し、脆い
Ａｌ3Ｃ4ができ易く、超塑性は簡単には発現しないよう
に考えられていた。
料の強化材としては炭化けい素ＳｉＣや窒化けい素Ｓｉ
3Ｎ4ウイスカや粒子、窒化アルミニウムＡｌＮ粒子、以
外にも炭化チタンＴｉＣ粒子、アルミナ粒子、ボライド
ＴｉＢ2粒子等が用いられている。この内、ＴｉＣ粒子
はＳｉＣに劣らない程極めて硬く、高温においても安定
であり、又、電気絶縁性が高く、ＴｉＣ粒子強化複合材
料は比弾性率が高く又、高温強度に優れているといわれ
ており、ＳｉＣやＳｉ3Ｎ4ウイスカや粒子強化複合材料
に劣らない高強度複合材料が製造できると期待される。
しかし、ＴｉＣ粒子はアルミニウム溶湯と反応し、脆い
Ａｌ3Ｃ4ができ易く、超塑性は簡単には発現しないよう
に考えられていた。
【０００７】これらの複合材料に超塑性を発現させるに
は 超塑性発現温度において、強化材料とアルミニウム
マトリックスとの界面上で滑り変形が起こらないとこの
界面で亀裂が生じ、大きな伸びを発生できないことにな
る。従って、マトリックスの結晶粒が微細であり、且つ
この界面での滑り変形が可能になる界面を形成すること
が超塑性発現には重要である。
は 超塑性発現温度において、強化材料とアルミニウム
マトリックスとの界面上で滑り変形が起こらないとこの
界面で亀裂が生じ、大きな伸びを発生できないことにな
る。従って、マトリックスの結晶粒が微細であり、且つ
この界面での滑り変形が可能になる界面を形成すること
が超塑性発現には重要である。
【０００８】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明では、上
記問題点を解決すべく、炭化チタン粒子を強化材として
含むアルミニウム複合材料を製造するプロセスにおいて
ＴｉＣ粒子とアルミニウムマトリックスとの界面に脆い
Ａｌ4Ｃ3が生じないようにアルミニウム合金が固相状態
で加圧焼結する。又、押し出し後圧延加工の超塑性発現
プロセスではできるだけ加工時間を短くなるように行
い、界面に反応生成物が生じないようにした。ＴｉＣ粒
子でも界面に脆いＡｌ4Ｃ3が形成されなければ、炭化け
い素ウイスカや粒子と同じ炭化物であるので界面に滑り
変形を可能にする固相温度が低いアルミニウム固溶体を
形成できる化学的条件を備えていると考えられる。又、
押し出し加工と圧延加工を組合せた加工熱処理法はマグ
ネシウムＭｇの濃度が高いアルミニウム固溶体の薄い相
を複合材料の界面に形成させる力学的条件を与えると考
えられる。そして、炭化チタン粒子はアルミニウムマト
リックスとはＡｌ4Ｃ3等の反応生成物が生ずることが知
られているが、アルミニウムが固相状態の場合には、
又、半溶融状態のアルミニウムとの接触時間が短けれ
ば、クリーンな界面をつくることができる。
記問題点を解決すべく、炭化チタン粒子を強化材として
含むアルミニウム複合材料を製造するプロセスにおいて
ＴｉＣ粒子とアルミニウムマトリックスとの界面に脆い
Ａｌ4Ｃ3が生じないようにアルミニウム合金が固相状態
で加圧焼結する。又、押し出し後圧延加工の超塑性発現
プロセスではできるだけ加工時間を短くなるように行
い、界面に反応生成物が生じないようにした。ＴｉＣ粒
子でも界面に脆いＡｌ4Ｃ3が形成されなければ、炭化け
い素ウイスカや粒子と同じ炭化物であるので界面に滑り
変形を可能にする固相温度が低いアルミニウム固溶体を
形成できる化学的条件を備えていると考えられる。又、
押し出し加工と圧延加工を組合せた加工熱処理法はマグ
ネシウムＭｇの濃度が高いアルミニウム固溶体の薄い相
を複合材料の界面に形成させる力学的条件を与えると考
えられる。そして、炭化チタン粒子はアルミニウムマト
リックスとはＡｌ4Ｃ3等の反応生成物が生ずることが知
られているが、アルミニウムが固相状態の場合には、
又、半溶融状態のアルミニウムとの接触時間が短けれ
ば、クリーンな界面をつくることができる。
【０００９】超塑性発現温度においてこの固溶体の固相
温度は地の母相のそれより低いのでマトリックスが固相
または半溶融状態でも容易に液相になり、この液相界面
でマトリックスと強化粒子とは容易にすべり変形が生じ
る。又、ＴｉＣ粒子が高い温度において結晶粒の粗大化
を抑制し、マトリックスの結晶粒が微細化する。この二
つの効果により、この複合材料に高速度で超塑性が発現
する。尚、超塑性発現温度は、ＴｉＣ粒子とアルミニウ
ムマトリックスとの界面で液相が生ずる固相線より高い
が、高歪速度で超塑性が発現するので、界面での液相状
態のアルミニウム固溶体とＴｉＣ粒子との接触時間は短
く、界面に反応生成物の発生は抑制できると考えられ
る。
温度は地の母相のそれより低いのでマトリックスが固相
または半溶融状態でも容易に液相になり、この液相界面
でマトリックスと強化粒子とは容易にすべり変形が生じ
る。又、ＴｉＣ粒子が高い温度において結晶粒の粗大化
を抑制し、マトリックスの結晶粒が微細化する。この二
つの効果により、この複合材料に高速度で超塑性が発現
する。尚、超塑性発現温度は、ＴｉＣ粒子とアルミニウ
ムマトリックスとの界面で液相が生ずる固相線より高い
が、高歪速度で超塑性が発現するので、界面での液相状
態のアルミニウム固溶体とＴｉＣ粒子との接触時間は短
く、界面に反応生成物の発生は抑制できると考えられ
る。
【００１０】
【実施例】以下本発明の実施例を説明する。
【００１１】実施例１ 平均粒子径が４５μｍ以下の粗いＴｉＣ粒子と２１２４
アルミニウム合金粉末をＴｉＣ粒子の体積含有率が０．
２０になるように混合し、粉末冶金法で造った直径４０
ｍｍの棒状の炭化チタン粒子強化２１２４アルミニウム
複合材料に対し５００℃で押し出し加工をで行い６ｍｍ
の線材に加工し、更に、この素材を、ステンレスの板と
管にくるみ、５００℃から５８０℃の温度範囲で加熱
し、歪量約０.１以下になるような小さな圧下率で圧延
する。これを繰り返し約１ｍｍの厚さにになるまで圧延
を行う。
アルミニウム合金粉末をＴｉＣ粒子の体積含有率が０．
２０になるように混合し、粉末冶金法で造った直径４０
ｍｍの棒状の炭化チタン粒子強化２１２４アルミニウム
複合材料に対し５００℃で押し出し加工をで行い６ｍｍ
の線材に加工し、更に、この素材を、ステンレスの板と
管にくるみ、５００℃から５８０℃の温度範囲で加熱
し、歪量約０.１以下になるような小さな圧下率で圧延
する。これを繰り返し約１ｍｍの厚さにになるまで圧延
を行う。
【００１２】図１にこの複合材料の変形抵抗と歪速度と
の関係を示す。引っ張り試験温度は５４５℃である。図
１から押し出し加工後圧延加工を加えた炭化チタン粒子
強化２１２４アルミニウム複合材料の変形抵抗の歪速度
感受性指数、ｍ値は歪速度が１.０毎秒の時０.５であっ
た。ｍ値が０．３以上あるので、この複合材料は超塑性
変形が生じていることを示している。
の関係を示す。引っ張り試験温度は５４５℃である。図
１から押し出し加工後圧延加工を加えた炭化チタン粒子
強化２１２４アルミニウム複合材料の変形抵抗の歪速度
感受性指数、ｍ値は歪速度が１.０毎秒の時０.５であっ
た。ｍ値が０．３以上あるので、この複合材料は超塑性
変形が生じていることを示している。
【００１３】図２は同じ複合材料の全伸びと歪速度との
関係を示す。図２から押し出し加工後圧延加工を加えた
炭化チタン粒子強化２１２４アルミニウム複合材料の全
伸びは歪速度が１.０毎秒の時２００％であった。実用
的に用いることができる全伸びを生じていることを示し
ている。 実施例２
関係を示す。図２から押し出し加工後圧延加工を加えた
炭化チタン粒子強化２１２４アルミニウム複合材料の全
伸びは歪速度が１.０毎秒の時２００％であった。実用
的に用いることができる全伸びを生じていることを示し
ている。 実施例２
【００１４】平均粒子径が約１μｍの微細な炭化チタン
ＴｉＣと２０１４アルミニウム合金粉末とを加圧焼結に
よりつくり、実施例１と同じ条件で押し出し加工した
後、８１８Ｋで圧延加工を行い、約１ｍｍの厚さの板状
の複合材料にする。これを８１８Ｋの温度で０．０１か
ら１．５Ｓ-1の歪速度で引っ張り試験を行った結果を図
３に示す。
ＴｉＣと２０１４アルミニウム合金粉末とを加圧焼結に
よりつくり、実施例１と同じ条件で押し出し加工した
後、８１８Ｋで圧延加工を行い、約１ｍｍの厚さの板状
の複合材料にする。これを８１８Ｋの温度で０．０１か
ら１．５Ｓ-1の歪速度で引っ張り試験を行った結果を図
３に示す。
【００１５】図３はＴｉＣ粒子強化２０１４アルミニウ
ム合金複合材料の歪速度と全伸びとの関係を示す。全伸
びは１．３Ｓ-1の歪速度で３５０％を示しており、超塑
性が生じたことが分かった。 実施例３
ム合金複合材料の歪速度と全伸びとの関係を示す。全伸
びは１．３Ｓ-1の歪速度で３５０％を示しており、超塑
性が生じたことが分かった。 実施例３
【００１６】平均粒子径が４５μｍ以下の粗いＴｉＣ粒
子と６０６１アルミニウム合金粉末を用い粉末冶金法で
製造し、温度５００℃・押し出し比４４で押し出し加工
し、６ｍｍの棒材にした後、温度８５３Ｋ（５８０℃）
で厚さが１ｍｍ以下になるように圧延加工を行った。こ
の板状複合材料を温度８７３Ｋ（６００℃）で引っ張り
試験を行った時の全伸びと歪速度との関係を図４に示
す。この複合材料でも１．５毎秒で２００％以上の全伸
びを生じており、ＴｉＣ粒子強化アルミニウム合金複合
材料は著しい高歪速度で超塑性が発現することが実証さ
れた。
子と６０６１アルミニウム合金粉末を用い粉末冶金法で
製造し、温度５００℃・押し出し比４４で押し出し加工
し、６ｍｍの棒材にした後、温度８５３Ｋ（５８０℃）
で厚さが１ｍｍ以下になるように圧延加工を行った。こ
の板状複合材料を温度８７３Ｋ（６００℃）で引っ張り
試験を行った時の全伸びと歪速度との関係を図４に示
す。この複合材料でも１．５毎秒で２００％以上の全伸
びを生じており、ＴｉＣ粒子強化アルミニウム合金複合
材料は著しい高歪速度で超塑性が発現することが実証さ
れた。
【００１７】
【発明の効果】以上述べた本発明において、薄板状複合
材料を５４５℃ー６００℃で引張試験を行い、０.３か
ら１.５Ｓ-1の著しく速い歪速度で、１６０％から３０
０％以上の高い全伸びの超塑性が発現することが分かっ
た。従って、高比強度・高比弾性率が期待される炭化チ
タン粒子強化アルミニウム合金複合材料を高速度で超塑
性成形することにより航空宇宙分野等での大型構造物を
高効率に成形するニィヤーネットシェイプ成形技術の確
立が可能なると考えられる。
材料を５４５℃ー６００℃で引張試験を行い、０.３か
ら１.５Ｓ-1の著しく速い歪速度で、１６０％から３０
０％以上の高い全伸びの超塑性が発現することが分かっ
た。従って、高比強度・高比弾性率が期待される炭化チ
タン粒子強化アルミニウム合金複合材料を高速度で超塑
性成形することにより航空宇宙分野等での大型構造物を
高効率に成形するニィヤーネットシェイプ成形技術の確
立が可能なると考えられる。
【００１８】
【 図１】炭化チタン粒子強化２１２４アルミニウム複
合材料に対し８１８Ｋ（５４５℃）の温度で引張試験を
行った時の変形抵抗と歪速度との関係を表すグラフであ
る。
合材料に対し８１８Ｋ（５４５℃）の温度で引張試験を
行った時の変形抵抗と歪速度との関係を表すグラフであ
る。
【 図２】炭化チタン粒子強化２１２４アルミニウム複
合材料に対し８１８Ｋ（５４５℃）の温度で引張試験を
行った時の全伸びと歪速度との関係を表すグラフであ
る。
合材料に対し８１８Ｋ（５４５℃）の温度で引張試験を
行った時の全伸びと歪速度との関係を表すグラフであ
る。
【 図３】炭化チタン粒子強化２０１４アルミニウム合
金複合材料に対し８１８Ｋ（５４５℃）の温度で引っ張
り試験を行った時の全伸びと歪速度との関係を表すグラ
フである。
金複合材料に対し８１８Ｋ（５４５℃）の温度で引っ張
り試験を行った時の全伸びと歪速度との関係を表すグラ
フである。
【 図４】炭化チタン粒子強化６０６１アルミニウム合
金複合材料に対し６００℃の温度で引っ張り試験を行っ
た時の全伸びと歪速度との関係を表すグラフである。
金複合材料に対し６００℃の温度で引っ張り試験を行っ
た時の全伸びと歪速度との関係を表すグラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 粒度４５μｍ以下の炭化チタンＴ
ｉＣ粒子と粒度４５μｍ以下の２０００系、６０００
系、５０００系、７０００系及び８０００系アルミニウ
ム合金粉末の少なくとも１種類以上とをＴｉＣ粒子の体
積含有率が０．１０から０．３０になるように均一に混
合し、粉末冶金法により加圧焼結させた後、温度４５０
℃から６００℃の温度で、押し出し比１０以上で押し出
し加工を加えた超塑性発現ＴｉＣ粒子強化アルミニウム
合金複合材料の製造法。 - 【請求項２】 請求項１記載の方法で作製した超
塑性発現ＴｉＣ粒子強化アルミニウム合金複合材料を３
００℃から５８０℃の温度で歪量１．０から４．０で圧
延加工を加え、０．１ｍｍ以上の厚さの板状複合材料に
加工した超塑性ＴｉＣ粒子強化アルミニウム合金複合材
料の製造法。 - 【請求項３】 請求項１記載の方法で作製した超
塑性発現ＴｉＣ粒子強化アルミニウム合金複合材料ある
いは請求項２記載の方法で作製した超塑性発現ＴｉＣ粒
子強化アルミニウム合金複合材料を４５０から６００℃
の温度で、０．０３から１．５毎秒以上の歪速度で引っ
張り試験を行い、２００％以上の全伸びを生ずる超塑性
発現ＴｉＣ粒子強化アルミニウム合金複合材料の加工方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4450793A JPH0823051B2 (ja) | 1993-02-09 | 1993-02-09 | 超塑性発現炭化チタン粒子強化アルミニウム合金複合材料の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4450793A JPH0823051B2 (ja) | 1993-02-09 | 1993-02-09 | 超塑性発現炭化チタン粒子強化アルミニウム合金複合材料の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06235032A JPH06235032A (ja) | 1994-08-23 |
| JPH0823051B2 true JPH0823051B2 (ja) | 1996-03-06 |
Family
ID=12693472
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4450793A Expired - Lifetime JPH0823051B2 (ja) | 1993-02-09 | 1993-02-09 | 超塑性発現炭化チタン粒子強化アルミニウム合金複合材料の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0823051B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104372190B (zh) * | 2014-11-24 | 2016-08-24 | 哈尔滨工业大学 | 一种钛合金颗粒增强铝基复合材料的制备方法 |
| KR101635793B1 (ko) * | 2014-12-15 | 2016-07-05 | 한국기계연구원 | 알루미늄 합금 복합 클래드재 및 이의 제조방법 |
| KR20210059672A (ko) * | 2018-05-08 | 2021-05-25 | 마테리온 코포레이션 | 스트립 제품 가열 방법 |
| JP2021523011A (ja) * | 2018-05-08 | 2021-09-02 | マテリオン コーポレイション | 金属マトリックス複合材ストリップ製品を作製する方法 |
-
1993
- 1993-02-09 JP JP4450793A patent/JPH0823051B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06235032A (ja) | 1994-08-23 |
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