JPH08219571A - 天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置 - Google Patents

天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置

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    • F25J2280/10—Control for or during start-up and cooling down of the installation

Abstract

(57)【要約】 【目的】 天然ガス液化プラントにおいて設備コスト並
びに運転コストを低減し得るように構成されたコンプレ
ッサ駆動装置及びその運転方法を提供する。 【構成】 複数の冷凍サイクルの各々に設置されて、冷
媒を加圧するためのコンプレッサを駆動する複数のガス
タービンを有してなる天然ガス液化プラントのコンプレ
ッサ駆動装置であって、複数のガスタービンの各々に接
続して始動トルクを発生する補助電動機として交流発電
機を兼ねる電動機を設け、コンプレッサの必要動力に比
較してガスタービンの発生する動力が大きい運転条件の
場合、ガスタービンの余剰動力を電動機にて電力に変換
するものとする。その上、複数のガスタービンのうちの
少なくとも２つが、これらが設置される冷凍サイクルの
うちのより大きなコンプレッサ駆動用動力を要するもの
に適合した、互いに同一の機種であるものとする。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、天然ガス液化プラント
における天然ガス冷却用冷媒を加圧するコンプレッサの
駆動装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ガス井戸から採掘された天然ガスを精製
・液化する天然ガス液化プラントにおいては、必要とさ
れるエネルギーが、天然ガス燃料を主たるエネルギー源
として、熱エネルギーと動力エネルギーとの２種類の形
態で供給されており、このうち、熱エネルギーはボイラ
や加熱炉によって、動力エネルギーは主にガスタービン
によってそれぞれ供給されている。
【０００３】動力エネルギーの最大の用途は、天然ガス
冷却用冷媒を加圧するコンプレッサの駆動動力である。
このコンプレッサの駆動動力にかかるエネルギー消費量
を最小化するため、通常、精製された天然ガスが２段階
で冷却される。すなわち、−３０℃程度までの予冷には
プロパン冷媒が、天然ガスが液化する−１６２℃までの
冷却には混合冷媒がそれぞれ用いられ、各冷媒は互いに
独立した閉ループを循環する冷凍サイクルを形成してい
る。これらの各冷凍サイクルには、コンプレッサを駆動
するための専用のガスタービンがそれぞれ設置されてい
る。
【０００４】動力エネルギーのこれ以外の主な用途とし
ては、自家発電設備の発電機の駆動動力があり、これは
コンプレッサ駆動動力と同様に専用のガスタービンで供
給される。この自家発電設備は、プラント内の多数のポ
ンプ、小型コンプレッサ、ブロワ、補助機械類の駆動用
モータ並びにその他の電気設備に電力を供給するもので
ある。このように天然ガス液化プラントには、通常、冷
媒加圧用に２種類、自家発電設備に１種類、合計３種類
のガスタービンが設置されている。
【０００５】また、天然ガス液化プラントは、大量の天
然ガスを処理する大規模なものが一般的であり、プラン
ト内で必要とされるエネルギーも膨大なものとなるた
め、その供給設備にかかる運転コストや設備コストも巨
額になる。特に、上述した冷媒加圧用コンプレッサのガ
スタービンは大型で、かつ高価であるため、天然ガス液
化プラント全体の運転コストや設備コストに占める割合
が非常に大きい。しかも、大型ガスタービンのメーカー
は世界中に数少なく、それぞれ自社の標準型番のサイズ
を製造していることから、コンプレッサ駆動用に採用さ
れる最大ガスタービンのサイズに合わせて、コンプレッ
サやコンデンサ等からなる冷凍設備の最大処理能力が決
定され、これによって天然ガス液化プラントの生産能力
を決定するという設計が採用されるのが通例である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、プロパン冷
媒並びに混合冷媒の各冷凍サイクルでは、加圧された冷
媒を凝縮するために海水や外気を用いて冷却するように
しているため、この水温や気温の季節変動に応じて、コ
ンプレッサを駆動するのに要する必要動力が大きく増減
する。他方、ガスタービンの発生動力も、吸入空気の温
度変化に応じて増減するため、季節に左右されることに
なる。このため、最も安全側にある夏期の最高温度時に
おけるコンプレッサ並びにガスタービンの能力に合わせ
てプラントを設計するのが一般的である。そうすると、
水温や気温の低下する春秋冬期には、コンプレッサの必
要動力が低下する一方で、ガスタービンの発生動力は増
大することから、両者の相乗効果でガスタービンにはそ
の時点の最大処理能力に対して相当な余裕が生じること
になり、同じ生産量の運転であるにも関わらず相対的な
低負荷運転状態となる。ところが、ガスタービンは、通
常、その最大出力運転時に最高効率が得られるように設
計されているため、このような相対的低負荷運転時には
効率が大幅に低下して、必要処理能力が低下している割
合には燃料消費量は減少せず、燃料天然ガスの相当量が
無駄に消費され、運転コストが嵩むといった不都合があ
った。
【０００７】また、天然ガス液化プラントにおいては、
液化天然ガスの安定供給を確保するため、通常、ポンプ
やコンプレッサ等の回転機械類には予備機が併設されて
おり、故障時にはバルブの切り替えによって継続して運
転可能なようになっている。このような予備機は、自家
発電設備の発電機とその駆動用ガスタービンにも設置さ
れている。ところが、冷媒加圧用のコンプレッサとその
駆動用ガスタービンについては、特に大型で高価である
ため、装置一式の予備を設置するのはコスト面で困難で
あり、故障時の運転休止期間最小化のためにロータとベ
アリング等の主要部品との予備を倉庫に保管するように
して、設備コストの低減を図っているのが通例である。
これらの待機予備機や倉庫保管予備に必要なコストは、
天然ガス液化プラントの設備コストを上昇させる一因に
なっている。
【０００８】本発明は、このような従来技術の不都合を
解消するべく案出されたものであり、その主な目的は、
天然ガス液化プラントにおいて、運転コスト並びに設備
コストを低減し得るように構成されたコンプレッサ駆動
装置を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】このような目的は、本発
明によれば、互いに異なる組成を有する複数の冷媒が互
いに独立した閉ループを循環してなる複数の冷凍サイク
ルの各々に設置されて、前記冷媒を加圧するためのコン
プレッサを駆動する複数のガスタービンを有してなる天
然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置であって、
前記複数のガスタービンの各々に接続して始動トルクを
発生する補助電動機として交流発電機を兼ねる電動機を
設け、前記コンプレッサの必要動力に比較して前記ガス
タービンの発生する動力が大きい運転条件の場合、前記
ガスタービンの余剰動力を前記電動機にて電力に変換す
ることを特徴とする天然ガス液化プラントのコンプレッ
サ駆動装置を提供することにより達成される。
【００１０】特に、前記複数のガスタービンのうちの少
なくとも２つが、これらが設置される前記冷凍サイクル
のうちのより大きなコンプレッサ駆動用動力を要するも
のに適合した、互いに同一の機種であると良い。
【００１１】その上、前記電動機が、起動用の周波数変
換器をバイパス可能にする電力線で電力母線に直接接続
されていると好ましい。
【００１２】しかも、前記コンプレッサの必要動力に比
較して前記ガスタービンの発生する動力が小さい運転条
件の場合、前記電動機に電力を供給して前記ガスタービ
ンの不足動力を補充すると良い。
【００１３】
【作用】このように天然ガス液化プラントのコンプレッ
サ駆動装置を構成し、ガスタービン発生動力の余裕を発
電に有効利用すれば、ガスタービンを最大出力で効率的
に運転し得るようになり、燃料消費量の節減による運転
コストの低減を達成し得る。例えば、夏期に合わせて設
計されたガスタービンを年間を通じて概ね最大効率で運
転することが可能になるため、冷媒加圧用と発電用との
合計燃料消費量が高効率運転される分だけ節減される。
特に、上述したプロパン冷媒サイクルにおいては、春秋
冬期には外気温度低下に伴ってガスタービンの発生動力
が増大すると共に冷媒凝縮用冷却水の温度低下に伴って
コンプレッサの必要動力が低下する上に、さらに原料天
然ガス自体の温度低下の影響を受けて、ガスタービンの
発生動力余裕が過大となり、低負荷運転の低効率を考慮
すると余剰動力を発電に有効利用することによる燃料消
費量節減の効果は顕著である。混合冷媒サイクルにおい
ては、プロパンサイクルにより冷媒が凝縮されるので冷
凍消費動力は外気温度変化に影響されないが、ガスター
ビン発生動力に余裕のある春秋冬期にはその余剰動力を
有効利用することができる。
【００１４】しかも、少なくとも２つのガスタービンを
互いに同一機種にして余剰動力を電力に変換するように
すれば、ロータや主要部品を兼用することができること
から、故障対策用の予備部品を削減し得る他に、自家発
電設備の容量を削減し得るようになる。例えば上述した
ように２系統の冷凍サイクルを有する天然ガス液化プラ
ントにおいては、混合冷媒サイクルのコンプレッサに比
較して小容量のプロパン冷媒サイクルのコンプレッサ
に、混合冷媒サイクルと同一機種のガスタービンを設置
すると、プロパン冷媒サイクル側のガスタービンに大き
な余剰動力が生じる。そして、これを交流発電機を兼ね
る電動機によって電力に変換してプラント内の電気設備
に供給するようにすれば、自家発電設備の容量を大幅に
削減し得る。多くの場合、混合冷媒サイクル側の必要動
力がプロパン冷媒サイクル側の必要動力の１．５倍乃至
２倍程度と大きいため、プロパン冷媒サイクル側に生じ
る余剰動力による発電量で、定常運転中のプラント内の
必要電力をすべて賄い得るようになり、自家発電設備は
プラント始動時の必要電力分だけの容量で十分となる。
しかも、自家発電設備はプラント始動時の短期間運転と
なるので待機予備設備が不要となる。自家発電設備に待
機予備設備が通常設置されることを考慮すると、この自
家発電設備の容量削減による設備コスト低減の効果は大
きい。
【００１５】その上、定常回転するコンプレッサに連動
して回転する電動機の回転数と自家発電設備の周波数と
が整合するように設定した上で、電動機で発生する電力
を起動用の周波数変換器を介さずに電力母線に供給する
ように構成されていると、極めて高価な周波数変換器の
使用が、電動機によるガスタービン始動時に限定される
ため、故障対策用の周波数変換器の予備機を配設する必
要がなくなり設備コストを削減し得る。なお、この周波
数変換器は、ガスタービン始動時において、ガスタービ
ンに連動回転する電動機に可変周波数の電力を供給する
際に必要となるものであり、自家発電設備からの電力母
線と電動機との間に介装される。
【００１６】また、上記と同様に電動機を設けてガスタ
ービンの余剰動力を電力に変換すると共に、これに加え
て、ガスタービンの動力が不足する運転条件の場合に
は、電動機に電力を供給してガスタービンの不足動力を
補充するようにすれば、コンプレッサの必要動力やガス
タービンの発生動力の季節変動に対して柔軟に対応可能
となり、プラントの設計自由度が向上する。前述したよ
うに、天然ガス液化プラントの生産能力はコンプレッサ
駆動用に採用される最大ガスタービンの発生動力に対応
する冷凍設備の処理能力に制限されて、夏期の条件に対
応した生産能力で設計されるのが通例であるが、上記の
方式を採用して夏期には動力不足分を補充する運転で対
応すれば、同一機種のガスタービンで例えば春秋期の発
生動力に見合うだけ液化プラントの生産能力を大きく設
計することが可能である。
【００１７】ただし、このようにすると、電動機に供給
するための電力分だけ自家発電設備の発電容量を大きく
設定しておかなければならない。そこで、上述したもの
と同様に、２つの冷凍サイクルに設けられる２つのガス
タービンを互いに同一機種とすれば、両ガスタービンの
一方が動力余剰状態、他方が動力不足状態になることか
ら、一方の余剰動力を電力に変換すると共に、その電力
で他方の動力不足を補充することで、自家発電設備の発
電容量を特別に大きく設定する必要がなくなる。
【００１８】さらに、このように電動機に電力を供給し
てガスタービンの動力不足を補う場合において、上記と
同様にして起動用の周波数変換器を介さずに電動機に電
力を供給できるように構成されていれば、故障対策用の
周波数変換器の予備機を配設する必要がなく、その分設
備コストを削減し得る。
【００１９】
【実施例】以下に添付の図面に示された具体的な実施例
に基づいて本発明の構成を詳細に説明する。
【００２０】図１は、本発明が適用された天然ガス液化
プラントのコンプレッサ駆動装置の概略構成を示してい
る。このコンプレッサ駆動装置は、各々互いに独立した
閉ループを循環する２種類の冷媒（互いに組成が異な
る）をそれぞれ加圧するプロパンコンプレッサ１並びに
直列接続された２基の混合冷媒コンプレッサ２・３を駆
動するものであり、プロパンコンプレッサ１にはガスタ
ービン４並びに同期電動機５が、混合冷媒コンプレッサ
２・３にはガスタービン６並びに同期電動機７がそれぞ
れ連結されている。
【００２１】プロパンコンプレッサ１は、後に詳述する
ように、第１冷凍ループの冷媒であるプロパンを加圧す
るものであり、１軸式のガスタービン４で駆動される。
また、混合冷媒コンプレッサ２・３は、第２冷凍ループ
の冷媒である窒素、メタン、エタン及びプロパンの混合
物からなる混合冷媒を２段階に加圧するものである。こ
れらの混合冷媒コンプレッサ２・３は、ガスタービン６
で同時に駆動される。
【００２２】同期電動機５・７は、自家発電設備８から
の電力が供給される電力母線９にスイッチＳ１・Ｓ２を
介してそれぞれ直結されており、同時に周波数変換器１
０並びにその入力側のスイッチＳ３及びその出力側のス
イッチＳ４・Ｓ５を介して電力母線９にそれぞれ電気的
に接続されている。これらの同期電動機５・７は、交流
発電機としても用いられる。また、電力母線９並びに同
期電動機５・７の位相を検出するために同期信号電源１
１・１２がそれぞれ設けられており、それらからの出力
線が同期検定器１３に接続されている。
【００２３】このようなコンプレッサ駆動装置におい
て、例えばプロパンコンプレッサ１を起動させるには、
まず、スイッチＳ１・Ｓ２・Ｓ５を開いた状態でスイッ
チＳ３・Ｓ４を閉じる。そして、周波数変換器１０を操
作して同期電動機５を低周波で同期化させた上で周波数
を徐々に上げていくと、この周波数に応じてプロパンコ
ンプレッサ１及びガスタービン４の回転速度が上昇す
る。このとき、自家発電設備８にて発電された電力が、
電力母線９から周波数変換器１０を介して同期電動機５
に供給されており、同期電動機５の発する回転トルクに
よって始動時のガスタービン４のトルク不足を補い、ガ
スタービン４が自力で加速し得る回転速度に達するまで
ガスタービン４を円滑に加速させる。
【００２４】ガスタービン４の回転速度が上昇して、同
期電動機５の駆動力によらずに自らのトルクで加速し得
るようになると、スイッチＳ３・Ｓ４を開いて同期電動
機５への電力の供給を止める。そして、ガスタービン４
を調整してプロパンコンプレッサ１を所定の回転数に達
するまで加速させる。なお、このような始動時の操作方
法は、混合冷媒コンプレッサ３・２においても同様であ
る。
【００２５】このようにしてガスタービン４が所定の回
転速度に達し、プロパンコンプレッサ１を定常駆動して
いるようになっても、同期電動機５はプロパンコンプレ
ッサ１に連動して空転している。この空転する同期電動
機５の位相を示す信号は、同期信号電源１２から同期検
定器１３に送られている。他方、電力母線９の位相信号
は、同期信号電源１１から同期検定器１３に送られてい
る。ここで、ガスタービン４を微調整しながら同期電動
機５の位相が電力母線の位相に一致したところでスイッ
チＳ１を閉じて、同期電動機５と電力母線９とを直結す
る。すると、例えば電力母線９に接続されたポンプ、小
型コンプレッサ、ブロワ並びに補助機械類の駆動用モー
タ等の電気設備１４における電力消費量の増加分が、交
流発電機として作用する同期電動機５がガスタービン４
の余剰動力を電力に変換することで賄われるようにな
る。このとき、電力母線９側の電力消費量に応じて減速
しようとする同期電動機５の回転を一定に保持するべく
出力を上げてガスタービン４を運転することになる。こ
のようにして、ガスタービン４を高出力運転、すなわち
高効率運転することが可能となる一方で、自家発電設備
８の負担が軽減される。なお、混合冷媒コンプレッサ２
・３側のガスタービン６の発生動力に余裕があれば、上
記と同様にしてその余剰動力を同期電動機７にて電力に
変換することが可能である。
【００２６】また、このように電力母線９と同期電動機
５とが直結されていると、自家発電設備８によって一定
に保持された電力母線９の周波数に連動して、同期電動
機５は定速回転しようとする。このため、例えばプロパ
ンコンプレッサ１の負荷に対してガスタービン４の出力
が不足するためにプロパンコンプレッサ１の回転速度が
低下しようとしても、電力母線９の周波数に応じた回転
数を維持するように電力母線９から同期電動機５に電力
が供給され、同期電動機５が発する補助回転トルクでプ
ロパンコンプレッサ１の回転数が一定に保持される。
【００２７】ガスタービン４の出力不足が発生する場合
としては、プロパンコンプレッサ１並びにガスタービン
４を春秋期にあわせて設計したため、夏期において冷却
用海水等の温度上昇に応じてプロパンコンプレッサ１の
必要動力が増大すると共に、外気温上昇によってガスタ
ービン４の発生動力が低下した場合等がある。
【００２８】このようにして、始動時だけでなく定常運
転時においても、ガスタービン４のトルク不足を補うこ
とができるようになり、コンプレッサ１の必要動力の増
加やガスタービン４の出力低下に対して柔軟に対応可能
となる。なお、混合冷媒コンプレッサ２・３側のガスタ
ービン６並びに同期電動機７においても、同様に、定常
運転時におけるガスタービン６のトルク不足を同期電動
機７によって補充することが可能である。
【００２９】ここで、３７０ｔ／ｈの生産能力を有する
天然ガス液化プラントを例にとると、プロパンコンプレ
ッサ１には４５ＭＷ、混合冷媒コンプレッサ２・３には
７１ＭＷの出力をそれぞれ有する駆動装置が必要であ
る。そこで、これらのプロパンコンプレッサ１並びに混
合冷媒コンプレッサ２・３を駆動するために、混合冷媒
コンプレッサ２・３の必要動力に合わせて、各々に出力
が７２ＭＷの同一仕様のガスタービン４・６を設けるも
のとする。このようにすると、故障対策用の予備部品と
してロータ並びにベアリング等の主要部品を１台分用意
おけば良い。そして、プロパンコンプレッサ１側の同期
電動機５から、最大２７ＭＷの電力が得られる。この電
力は、スイッチＳ１並びに電力母線９を介してプラント
内の電気設備１４に供給され、自家発電設備８の負荷を
軽減する。或いは、スイッチＳ１、電力母線９並びにス
イッチＳ２を介して混合冷媒コンプレッサ２・３側の同
期電動機７に供給され、ガスタービン６のトルク不足を
補充するのに使われる。
【００３０】また、このような規模の天然ガス液化プラ
ントにおいては、プラント内の電気設備１４にかかる電
力消費量が２５ＭＷ程度となるので、プロパンコンプレ
ッサ１側の同期電動機５における発電量で十分賄うこと
ができる。このため、自家発電設備８は、プロパンコン
プレッサ１並びに混合冷媒コンプレッサ２・３をそれぞ
れ起動させるのに要する１０ＭＷ程度の電力を供給し得
る容量があれば十分である。
【００３１】次に、このようにしてなるコンプレッサ駆
動装置が適用される一般的な天然ガス液化プラントにつ
いて、図２を参照にして以下に詳述する。プロパンコン
プレッサ１で加圧されるプロパン冷媒は、図２の細い実
線で示される第１冷凍ループを循環し、混合冷媒コンプ
レッサ２・３で加圧される混合冷媒は、図２の破線で示
される第２冷凍ループを循環する。
【００３２】アミンプロセス等によって炭酸ガスや硫化
水素を予め除去された精製天然ガスは、まず、圧力が約
５０Ｂａｒの状態で、高圧プロパン冷媒（圧力７．７Ｂ
ａｒ、温度１７℃）が流通する熱交換器２１において約
２１℃まで冷却され、水分の大半が凝縮され後にドラム
２２で分離され、更にドライヤ２３にて水分が１ｐｐｍ
以下になるまで脱水される。このようにして脱水された
天然ガスは、中圧プロパン冷媒（圧力３．２Ｂａｒ、温
度−１３℃）が流通する熱交換器２４にて−１０℃まで
冷却された後、更に低圧プロパン冷媒（圧力１．３Ｂａ
ｒ、温度−３７℃）が流通する熱交換器２５にて−３０
℃まで冷却される。次いで、スクラブカラム２６に供給
され、ここで重質留分が分離される。そして、第２冷凍
ループの混合冷媒が流通する主熱交換器２７にて−１６
２℃まで冷却されて液化し、ＬＮＧタンクに送られる。
【００３３】一方、細い実線で示される第１冷凍ループ
においては、各熱交換器２１・２４・２５及びチラー２
８〜３０から集められたプロパン冷媒が、プロパンコン
プレッサ１において１６Ｂａｒまで加圧された後、デス
パーヒータ３１にて冷却水との熱交換により凝縮温度に
近い４７℃まで冷却され、さらにコンデンサ３２にて冷
却水との熱交換でさらに冷却されて完全に凝縮される。
この凝縮されたプロパン冷媒は、膨張弁３３〜３８にて
所定の圧力までそれぞれ減圧された上で、各熱交換器２
１・２４・２５及びチラー２８〜３０に送られる。
【００３４】また、第２冷凍ループにおいては、主熱交
換器２７で天然ガスと熱交換した混合冷媒は、混合冷媒
コンプレッサ２・３にて２段階で圧縮され、インターク
ーラ３９及びアフタークーラ４０にて冷却水により４５
℃まで冷却される。この加圧された混合冷媒は、３段階
に減圧されたプロパン冷媒がそれぞれ流通するチラー２
８〜３０において順次熱交換して、最終的に−３５℃ま
で冷却されて、一部凝縮する。そして、分離ドラム４１
にて気液分離され、それぞれ主熱交換器に流入し、自己
熱交換しながら天然ガスを所定温度まで冷却して液化す
る。
【００３５】なお、本実施例においては、２台のガスタ
ービンで各コンプレッサを駆動させて２種類の冷媒を加
圧するようにしたが、本発明はこれに限定されるもので
はなく、より多くの種類の冷媒を用いるもの、或いはよ
り多くのガスタービンを有するものであっても等しく適
用できる。また、交流発電機を兼ねる電動機に同期電動
機を用いたが、本発明はこれに限定されるものではな
く、これを誘導電動機としてもほぼ同様に適用可能であ
る。
【００３６】
【発明の効果】このように本発明によれば、ガスタービ
ンの効率的な運転によって燃料消費量を節減することが
可能となり、運転コストを低減する上で多大な効果を奏
する。その上、予備機を含めて自家発電設備の容量削減
による設備コスト低減の効果は極めて大きい。しかも、
ガスタービンに関わる故障対策用の予備部品も削減され
るため、設備コストを低減する上で大きな効果がある。
さらに、コンプレッサの必要動力やガスタービンの発生
動力の季節変動に対して柔軟に対応可能となり、プラン
トの設計自由度が向上し、同一機種のガスタービンで液
化プラントの生産能力を大きく設計することが可能にな
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明が適用された天然ガス液化プラントのコ
ンプレッサ駆動装置の概略構成を示すブロック図。
【図２】天然ガス液化プラントの液化プロセスを示すフ
ロー図。
【符号の説明】
１ プロパンコンプレッサ ２・３ 混合冷媒コンプレッサ ４ ガスタービン ５ 同期電動機 ６ ガスタービン ７ 同期電動機 ８ 自家発電設備 ９ 電力母線 １０ 周波数変換器 １１・１２ 同期信号電源 １３ 同期検定器 １４ 電気設備 ２１ 熱交換器 ２２ ドラム ２３ ドライヤ ２４・２５ 熱交換器 ２６ スクラブカラム ２７ 主熱交換器 ２８・２９・３０ チラー ３１ デスーパーヒータ ３２ コンデンサ ３３〜３８ 膨張弁 ３９ インタークーラ ４０ アフタークーラ ４１ ドラム
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 内藤 康弘 神奈川県横浜市鶴見区鶴見中央２丁目12番 １号 千代田化工建設株式会社内 (72)発明者 坂口 順一 神奈川県横浜市鶴見区鶴見中央２丁目12番 １号 千代田化工建設株式会社内

Claims (4)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 互いに異なる組成を有する複数の冷媒
    が互いに独立した閉ループを循環してなる複数の冷凍サ
    イクルの各々に設置されて、前記冷媒を加圧するための
    コンプレッサを駆動する複数のガスタービンを有してな
    る天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置であっ
    て、 前記複数のガスタービンの各々に接続して始動トルクを
    発生する補助電動機として交流発電機を兼ねる電動機を
    設け、前記コンプレッサの必要動力に比較して前記ガス
    タービンの発生する動力が大きい運転条件の場合、前記
    ガスタービンの余剰動力を前記電動機にて電力に変換す
    ることを特徴とする天然ガス液化プラントのコンプレッ
    サ駆動装置。
  2. 【請求項２】 前記複数のガスタービンのうちの少な
    くとも２つが、これらが設置される前記冷凍サイクルの
    うちのより大きなコンプレッサ駆動用動力を要するもの
    に適合した、互いに同一の機種であることを特徴とする
    請求項１に記載の天然ガス液化プラントのコンプレッサ
    駆動装置。
  3. 【請求項３】 前記電動機が、起動用の周波数変換器
    をバイパス可能にする電力線で電力母線に直接接続され
    ていることを特徴とする請求項１若しくは請求項２に記
    載の天然ガス液化プラントのコンプレッサ駆動装置。
  4. 【請求項４】 前記コンプレッサの必要動力に比較し
    て前記ガスタービンの発生する動力が小さい運転条件の
    場合、前記電動機に電力を供給して前記ガスタービンの
    不足動力を補充することを特徴とする請求項１乃至請求
    項３のいずれかに記載の天然ガス液化プラントのコンプ
    レッサ駆動装置。
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