JPH08215705A - Skin-pass rolling method - Google Patents
Skin-pass rolling methodInfo
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- JPH08215705A JPH08215705A JP2380095A JP2380095A JPH08215705A JP H08215705 A JPH08215705 A JP H08215705A JP 2380095 A JP2380095 A JP 2380095A JP 2380095 A JP2380095 A JP 2380095A JP H08215705 A JPH08215705 A JP H08215705A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、金属帯の降伏点伸び
の解消、表面粗度の調整、形状修正、表面硬度の調整等
を目的として行われる調質圧延方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a temper rolling method for the purpose of eliminating elongation at yield point of metal strip, adjusting surface roughness, correcting shape, adjusting surface hardness and the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】調質圧延は、焼鈍後のコイルの機械的性
質及び表面仕上げ状況を改善し、形状を矯正するために
調質圧延機により圧下率が数％程度の軽圧下圧延を行う
ものであり、特に表面仕上げの調整は、ユーザーからの
指定粗度及び用途を考慮して調質圧延ロールの表面状況
を調整することによって行われている。2. Description of the Related Art Temper rolling is performed by a temper rolling mill with a reduction ratio of about several percent in order to improve the mechanical properties and surface finish of a coil after annealing and to correct the shape. Particularly, the adjustment of the surface finish is performed by adjusting the surface condition of the temper rolling roll in consideration of the roughness specified by the user and the application.
【０００３】特に美麗な表面品質を要求されるブリキ原
板や高炭素材には、表面が美麗なブライトロールをワー
クロールとして用いた調質圧延が行われるが、圧延油等
の潤滑剤（調質圧延剤）を特に、炭素鋼や低合金鋼から
なる金属帯とロールの間に供給しながら１パスで１〜３
％程度の伸びを与えるウェット圧延方式を用いた調質圧
延を行った時に、ジャンピングと呼ばれる伸び率が不安
定になる現象がしばしば生じ、製品の品質低下と共に圧
延作業に支障をきたすことがある。さらに、過剰な調質
圧延剤の供給して圧延を行った場合は光沢不良を生じ、
製品品質を劣化させる。[0003] Particularly for tin plate and high carbon material which require beautiful surface quality, temper rolling using bright rolls with beautiful surfaces as work rolls is carried out. Rolling agent) is supplied between a metal strip made of carbon steel or a low alloy steel and a roll, and 1 to 3 in one pass.
When temper rolling is performed using a wet rolling method that gives an elongation of about 10%, a phenomenon called the jumping, in which the elongation rate becomes unstable, often occurs, which may deteriorate the quality of the product and hinder the rolling operation. Furthermore, when an excessive temper rolling agent is supplied for rolling, defective gloss occurs,
Deteriorate product quality.
【０００４】上記のようなワークロールにブライトロー
ルを用いた調質圧延で伸び率が不安定になる現象の発生
理由は、諸説があり未だ明確にされていないが、ロール
粗度を大きくしたり、調質圧延剤を用いないドライ圧延
方式を適用することにより解決できることが経験的に知
られている。しかし、ワークロールにブライトロールを
用いる場合はロール粗度を大きくすることができないた
め、ドライ圧延方式を適用せざるを得ない。また、周知
のようにドライ圧延方式により金属帯表面の光沢も良好
になるという効果もある。The reason why the phenomenon in which the elongation becomes unstable in temper rolling using bright rolls as work rolls as described above has not been clarified due to various theories, but the roll roughness may be increased. It is empirically known that the problem can be solved by applying a dry rolling method that does not use a temper rolling agent. However, when a bright roll is used as the work roll, the roll roughness cannot be increased, and therefore the dry rolling method cannot but be applied. Further, as is well known, the dry rolling method also has the effect of improving the gloss of the surface of the metal strip.
【０００５】しかし、ドライ圧延方式にて調質圧延を行
うと完全なドライ圧延方式では、ロールと被圧延材と
の摩擦係数が高くなりすぎ調質圧延での高伸び率圧延が
不可能になる。ドライ圧延方式では、調質圧延剤によ
るロール及び被圧延材表面の清浄効果が期待できないた
め、ロール疵等の原因となり歩留を低下させるといった
問題がある。However, when temper rolling is performed by the dry rolling method, the friction coefficient between the roll and the material to be rolled becomes too high in the completely dry rolling method, and high elongation rolling in the temper rolling becomes impossible. . In the dry rolling method, since the effect of cleaning the surface of the roll and the material to be rolled by the tempered rolling agent cannot be expected, there is a problem that it causes roll flaws and the like and decreases the yield.
【０００６】それに対して、特開昭57ー75203号公報に
は、圧延油をバックアップロールの出側の周面に同伴さ
せてバックアップロールとワークロールとの接触部に送
り込み、その接触部に圧延油を保持させ、さらにワーク
ロールの入側周面への加圧気体の噴射と吸引機能を有す
るブラシの摺動によりワークロール周面に同伴して入側
に持ち込まれる圧延油をその周面から除去しつつ圧延す
るドライ圧延方式を用いたブライト冷延鋼板の製造方法
が開示されているが、ウェット圧延方式と比べれば表面
品質の改善は不十分である。On the other hand, in JP-A-57-75203, rolling oil is carried along with the peripheral surface of the output side of the backup roll and sent to the contact portion between the backup roll and the work roll, and the rolling oil is rolled to the contact portion. Rolling oil is retained from the peripheral surface of the work roll by the injection of pressurized gas onto the peripheral surface of the work roll and the sliding of a brush having a suction function, which is carried along with the peripheral surface of the work roll and brought into the peripheral surface of the work roll. Although a method for manufacturing a bright cold-rolled steel sheet using a dry rolling method of rolling while removing it is disclosed, the improvement of the surface quality is insufficient as compared with the wet rolling method.
【０００７】一方、従来のドライ圧延方式に代えてウェ
ット圧延方式を適用する技術として、ロール表面にロー
ル疵発生防止に必要な圧延油のみを残すために、特開昭
56ー74303号公報には、ワークロールの後面において上下
のワークロールとバックアップロールとの間に圧延油を
噴射し、さらに上部圧延油噴射ヘッダーから噴射した圧
延油を、水切り片を持った水切り樋によってワークロー
ルの両サイドに流出させる鋼帯のウェット調質圧延方法
が開示されている。また、調質圧延時の伸び率不安定現
象（ジャンピング）を防止するために、特開昭60−2279
06号公報には、ワークロール胴長方向にスリット状に開
口した圧延油塗布用コーティングロールを有する塗油部
材と、その塗油部材の先端に取り付けられたロール表面
清浄用スクレーバーとをロール表面に当接させる塗油部
材押圧支持機構とから構成された塗油、ロール清浄機構
を、調質圧延機の上下ワークロール入側に設けた調質圧
延装置が提案されている。On the other hand, as a technique of applying a wet rolling system in place of the conventional dry rolling system, in order to leave only rolling oil necessary for preventing roll flaw generation on the roll surface, there is a need for a method disclosed in Japanese Patent Laid-Open No.
In the 56-74303 publication, rolling oil is injected between the upper and lower work rolls and a backup roll on the rear surface of the work roll, and the rolling oil injected from the upper rolling oil injection header is used as a draining gutter with a draining piece. Discloses a method of wet temper rolling of a steel strip which causes it to flow to both sides of a work roll. Further, in order to prevent the phenomenon of unstable elongation (jumping) at the time of temper rolling, there is a need for a method disclosed in JP-A-60-2279.
No. 06 publication, an oil coating member having a coating roll for rolling oil application opened in a slit shape in the longitudinal direction of the work roll, and a roll surface cleaning scraper attached to the tip of the oil coating member on the roll surface. A temper rolling apparatus has been proposed in which an oil coating and roll cleaning mechanism including an oil coating member pressing support mechanism to be brought into contact is provided on the upper and lower work roll entrance sides of the temper rolling mill.
【０００８】しかし、特開昭56ー74303号公報の発明では
水切り片を持った水切り樋を設けてロール疵を防止する
ものであり、また、特開昭60−227906号公報の発明はコ
ーティングロールで圧延油を塗布するもののため、水切
り片やコーティングロールをワークロールに押圧するの
で疵が付き易く、ロール振動等で隙間が生じた場合、潤
滑過多や不足が部分的に生じて鋼板表面に液膜厚さの変
動による光沢ムラが発生し、商品価値が低下するといっ
た問題がある。また、これらの機械的方法による液膜厚
さの調整では伸び率の不安定現象を解決するには不十分
である。However, in the invention of JP-A-56-74303, a drainage gutter having a water-removing piece is provided to prevent roll flaws. Further, the invention of JP-A-60-227906 discloses a coating roll. Since rolling oil is applied with, the draining piece and the coating roll are pressed against the work roll, so it is easy to get scratches.If a gap is created due to roll vibration, etc., excessive lubrication or insufficient lubrication will partially occur and There is a problem that unevenness in gloss occurs due to fluctuations in the film thickness, which lowers the commercial value. Further, adjustment of the liquid film thickness by these mechanical methods is not sufficient to solve the phenomenon of unstable elongation.
【０００９】このように、ブライトロールをワークロー
ルとして用いた調質圧延において、ウェット調質圧延方
式を適用した場合には、数％程度の圧下率であっても伸
び率の不安定を解消することができず、現状では調質圧
延剤を用いないドライ圧延方式が適用されている。しか
し、ドライ圧延方式では調質圧延剤による清浄効果が期
待できずロール疵による歩留まり低下という問題があ
る。As described above, in the temper rolling using the bright roll as the work roll, when the wet temper rolling method is applied, the instability of the elongation is eliminated even if the rolling reduction is about several percent. However, a dry rolling method that does not use a temper rolling agent is currently applied. However, in the dry rolling method, the cleaning effect due to the temper rolling agent cannot be expected, and there is a problem that the yield is reduced due to roll flaws.
【００１０】[0010]
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ワー
クロールにブライトロールを用いた調質圧延において、
大幅な設備投資を必要とせずに、被圧延材の表面品質を
維持し、かつ伸び率が不安定となる現象を防止できる調
質圧延方法を提供することにある。An object of the present invention is to perform temper rolling using bright rolls as work rolls.
An object of the present invention is to provide a temper rolling method capable of maintaining the surface quality of a material to be rolled and preventing the phenomenon that the elongation becomes unstable without requiring a large capital investment.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】ブライトロールをワーク
ロールとして用いた調質圧延において、特に、炭素鋼や
低合金鋼からなる金属帯とロールの間に供給しながら１
パスで１〜３％程度の伸びを与えるウェット圧延方式を
適用した場合に伸び率が不安定になる現象の発生理由
は、ワークロールと被圧延材との摩擦係数が不連続的に
変化し、摩擦係数が小さくなった部分でスリップが発生
することが原因と考えられる。従来のウェット圧延でロ
ールと被圧延材との摩擦係数が部分的に小さくなる原因
は、ロールと被圧延材の間の調質圧延剤の厚さの変動が
起因していると考えられ、ウェット圧延方式を適用した
場合でも、液膜厚さを調整することでロールと被圧延材
との摩擦係数を制御することで解決が可能であると考え
られる。Means for Solving the Problems In temper rolling using a bright roll as a work roll, in particular, while feeding between a metal strip made of carbon steel or low alloy steel and a roll,
The reason for the phenomenon that the elongation becomes unstable when applying a wet rolling method that gives an elongation of about 1 to 3% in the pass is that the friction coefficient between the work roll and the rolled material changes discontinuously, It is considered that this is caused by the occurrence of slip in the area where the coefficient of friction becomes small. The reason why the friction coefficient between the roll and the material to be rolled in the conventional wet rolling is partially reduced is considered to be due to the variation in the thickness of the temper rolling agent between the roll and the material to be rolled. Even when the rolling method is applied, it is considered that the problem can be solved by controlling the friction coefficient between the roll and the material to be rolled by adjusting the liquid film thickness.
【００１２】そこで、本発明者らは、金属帯の調質圧延
後の表面品質を維持し、かつ伸び率が不安定となる現象
を防止することができる調質圧延方法として、現状行わ
れているドライ圧延方式をウェット圧延方式に変更する
こととし、従来のウェット圧延方式で問題となっていた
ロールと金属帯の摩擦係数の変動を防止し、かつ良好な
表面品質を得るために、ロールと金属帯の間の調質圧延
剤の液膜厚さの極薄化に着目して検討を重ねた結果、下
記の知見を得、本発明を完成させた。Therefore, the present inventors are currently carrying out a temper rolling method capable of maintaining the surface quality of the metal strip after temper rolling and preventing the phenomenon that the elongation becomes unstable. We decided to change the dry rolling method to the wet rolling method, and to prevent the fluctuation of the friction coefficient between the roll and the metal strip, which was a problem in the conventional wet rolling method, and to obtain good surface quality, As a result of repeated studies focusing on the ultra-thinning of the liquid film thickness of the temper rolling agent between the metal strips, the following findings were obtained and the present invention was completed.
【００１３】従来のウェット圧延方式ではロールバイ
ト部に液溜まりができるため、潤滑剤等の調質圧延剤の
種類や圧延条件の変更でロールと金属帯の間の液膜厚さ
を調整することはできない。また、機械的方法により液
膜厚さを調整しても伸び率の不安定現象を解決するには
不十分である。In the conventional wet rolling method, since liquid can be accumulated in the roll bite, it is necessary to adjust the liquid film thickness between the roll and the metal strip by changing the kind of tempering rolling agent such as lubricant and the rolling conditions. I can't. Further, even if the liquid film thickness is adjusted by a mechanical method, it is not sufficient to solve the phenomenon of unstable elongation.
【００１４】従来の潤滑剤等の調質圧延剤を直接供給
するウェット圧延方式に代えて、金属帯表面に供給する
調質圧延剤自体の量をウェット圧延方式より少量とする
ことで極薄の液膜を形成することができる。Instead of the conventional wet rolling method of directly supplying a temper rolling agent such as a lubricant, the amount of the temper rolling agent itself supplied to the surface of the metal strip is set to be smaller than that of the wet rolling method to achieve an extremely thin thickness. A liquid film can be formed.
【００１５】さらに、調質圧延剤を霧状とし、かつそ
の液滴径を規定することで均一な極薄液膜とすることが
できる。Further, the tempered rolling agent is atomized and the droplet diameter thereof is regulated, whereby a uniform ultrathin liquid film can be obtained.
【００１６】また、調質圧延前の金属帯の表面粗度と
ワークロールの表面粗度を一定値以下とすることで、よ
り美麗な表面品質を得ることができる。Further, by setting the surface roughness of the metal strip and the surface roughness of the work roll before temper rolling to be equal to or less than a certain value, more beautiful surface quality can be obtained.
【００１７】ここに、本発明は、冷間圧延された金属帯
を焼鈍後、ワークロールにブライトロールを用いて調質
圧延するに際し、調質圧延剤と気体を混合して平均径で
30μｍ以下の液滴とした圧延液を霧状にして吹き付けて
圧延する調質圧延方法である。According to the present invention, after the cold-rolled metal strip is annealed and temper-rolled using a bright roll as a work roll, the temper-rolling agent and gas are mixed to obtain an average diameter.
This is a temper rolling method in which a rolling liquid in the form of droplets of 30 μm or less is atomized and sprayed to be rolled.
【００１８】さらに、上記の調質圧延方法において、表
面粗度がRaで 0.8μｍ以下のブライトロールをワークロ
ールとして用いた場合、調質圧延前の金属帯の表面粗度
をRaで 1.0μｍ以下とする調質圧延方法である。Further, in the temper rolling method described above, when a bright roll having a surface roughness Ra of 0.8 μm or less is used as a work roll, the surface roughness of the metal strip before the temper rolling is 1.0 μm or less Ra. The temper rolling method is as follows.
【００１９】[0019]
【作用】先に述べたように、伸び率が不安定になる現象
の発生理由は、ワークロールと被圧延材との摩擦係数が
不連続的に変化し、摩擦係数が小さくなった部分でスリ
ップが発生することが原因と考えられる。従来のウェッ
ト圧延ではロールと被圧延材との摩擦係数が部分的に小
さくなる原因は、ロールと被圧延材の間の調質圧延剤の
厚さの変動が起因していると考えられ、ウェット圧延方
式を適用した場合でも、液膜厚さを調整することでロー
ルと被圧延材との摩擦係数を制御することで解決が可能
であると考えられる。[Function] As described above, the reason why the elongation becomes unstable is that the friction coefficient between the work roll and the material to be rolled changes discontinuously and slippage occurs at the portion where the friction coefficient becomes small. It is considered that the cause is. In the conventional wet rolling, the reason why the friction coefficient between the roll and the material to be rolled is partially reduced is considered to be due to the variation in the thickness of the temper rolling agent between the roll and the material to be rolled. Even when the rolling method is applied, it is considered that the problem can be solved by controlling the friction coefficient between the roll and the material to be rolled by adjusting the liquid film thickness.
【００２０】まず、従来のウェット圧延方式ではロール
バイト部に液溜まりができるため、潤滑剤等の調質圧延
剤の種類や圧延条件の変更でロールと金属帯の間の液膜
厚さを調整することができない理由について説明する。First, in the conventional wet rolling method, since liquid can be accumulated in the roll bite part, the liquid film thickness between the roll and the metal strip can be adjusted by changing the type of temper rolling agent such as lubricant and the rolling conditions. Explain the reason why you cannot do it.
【００２１】図７は、従来のウェット圧延方式で圧延し
た時のロールバイト入口部の調質圧延剤の導入メカニズ
ムを示す側面断面図である。図７に示すように、ロール
バイト入口部のワークロール１と金属帯３で形作られる
楔状になった部分に調質圧延剤５の液溜まりを作り、ワ
ークロール１と金属帯３の間で絞られた調質圧延剤５が
実際のロールバイト内に導入されていく。FIG. 7 is a side sectional view showing a mechanism of introducing the temper rolling agent at the entrance of the roll bite when rolling by the conventional wet rolling method. As shown in FIG. 7, a liquid pool of the temper rolling agent 5 is formed in a wedge-shaped portion formed by the work roll 1 and the metal strip 3 at the entrance of the roll bite, and the liquid is drawn between the work roll 1 and the metal strip 3. The temper rolling agent 5 thus obtained is introduced into an actual roll bite.
【００２２】また、「冷間圧延に関する実験」塑性と加
工 vol.7 No.66(1966)p383にも記載されているように、
ロールバイト内に導入される調質圧延剤の量は、流体力
学的に、ワークロールと金属帯の速度、ワークロール
径、調質圧延剤の粘度に支配されており、入口部での膜
厚パラメーターｔd で表すと下記（１）式となる。Further, as described in "Experiment on Cold Rolling" Plasticity and Working vol.7 No.66 (1966) p383,
The amount of temper rolling agent introduced into the roll bite is hydrodynamically controlled by the speed of work roll and metal strip, work roll diameter, and viscosity of temper rolling agent. When expressed by the parameter t d , the following equation (1) is obtained.
【００２３】 ｔd ＝｛η（ＵR ＋ＵS ）｝／αＰ （１） ここで、ｔd ：調質圧延剤の膜厚パラメーター η ：圧延油の粘度 ＵR ：ワークロールの周速 ＵS ：金属帯の速度 α ：咬み込み角度で、下式で求まる（α＝（Δｈ／
Ｒ）1/2 、Δｈ：圧下量、Ｒ：ロール径） Ｐ：金属帯の変形抵抗 これから、調質圧延剤の粘度以外は圧延条件によって決
まってしまい、調質圧延剤の量を調節しても膜厚には影
響しない。[0023] t d = {η (U R + U S)} / αP (1) where, t d: thickness parameter eta of temper rolling agent: the viscosity of the rolling oil U R: peripheral speed of work roll U S : Velocity of the metal strip α: The biting angle, which is calculated by the following formula (α = (Δh /
R) 1/2 , Δh: Rolling amount, R: Roll diameter) P: Deformation resistance of metal strip From this, except the viscosity of the temper rolling agent, it is determined by the rolling conditions, and the amount of the temper rolling agent is adjusted. Does not affect the film thickness.
【００２４】ところで、調質圧延に使用される調質圧延
剤は、通常の冷間圧延に用いられる圧延油に比べ極端に
粘度が低いものが用いられており、一般的には圧延油を
数％含む水溶液として使用されるため実際の粘度は水と
変わらない程度となっているため、調質圧延剤の粘度を
調整して膜厚（膜厚パラメーターｔd ）を制御すること
もできない。したがって、通常のウェット圧延方式を調
質圧延に適用する限り調質圧延剤の膜厚の調整は事実上
不可能といえる。By the way, as the temper rolling agent used for temper rolling, one having a viscosity extremely lower than that of the rolling oil used for ordinary cold rolling is used. %, It is not possible to control the film thickness (film thickness parameter t d ) by adjusting the viscosity of the temper rolling agent, since the actual viscosity is the same as that of water. Therefore, it can be said that adjustment of the film thickness of the temper rolling agent is practically impossible as long as the normal wet rolling method is applied to the temper rolling.
【００２５】図８は、従来の別のウェット圧延方式で圧
延した時のロールバイト入口部の調質圧延剤の導入メカ
ニズムを示す側面断面図である。ノズル４を圧延機出側
に配置し、ワークロール１とバックアップロール２の間
に調質圧延剤５を噴射し、ワークロール１とバックアッ
プロール２の間で調質圧延剤５を絞り、通常のウェット
圧延より薄い膜を形成する圧延方法である。しかし、こ
れとてもワークロールとバックアップロールから換算さ
れる等価なロール径が実際のワークロール径より少し小
さくなるというだけで、ロールバイトに導入される調質
圧延剤の量はやはり流体力学的因子に支配され、調質圧
延剤の膜厚の調整はできない。FIG. 8 is a side sectional view showing the mechanism of introducing the temper rolling agent at the entrance of the roll bite when rolling by another conventional wet rolling method. The nozzle 4 is arranged on the delivery side of the rolling mill, the temper rolling agent 5 is sprayed between the work roll 1 and the backup roll 2, and the temper rolling agent 5 is squeezed between the work roll 1 and the backup roll 2 to obtain a normal rolling agent. This is a rolling method for forming a thinner film than wet rolling. However, since the equivalent roll diameter converted from the work roll and the backup roll is slightly smaller than the actual work roll diameter, the amount of temper rolling agent introduced into the roll bite is still a hydrodynamic factor. It is controlled, and the film thickness of the temper rolling agent cannot be adjusted.
【００２６】すなわち、ウェット圧延方式での伸び率の
不安定や光沢不良の解決のためには、極薄い調質圧延剤
の液膜を形成して調質圧延を行うことが有効である。し
かし、ロールバイト入口部に液溜まりができると液膜の
厚さ制御は不可能になる。そこで、流体力学的に支配さ
れる導入液量よりも少ない液量で調質圧延剤を供給する
ことで極薄液膜を形成することができる。That is, in order to solve the instability of the elongation and the poor gloss in the wet rolling method, it is effective to perform temper rolling by forming a liquid film of an extremely thin temper rolling agent. However, if a liquid pool is formed at the entrance of the roll bite, it becomes impossible to control the thickness of the liquid film. Therefore, an ultrathin liquid film can be formed by supplying the temper rolling agent with a liquid amount smaller than the amount of the introduced liquid that is hydrodynamically controlled.
【００２７】しかし、従来の調質圧延剤をスプレーする
方法では、仮に流量を絞って供給しても板幅方向にむら
無く調質圧延剤を塗布するためには、相当量の調質圧延
剤を供給することが必要なため、ロールバイト入口部に
液溜まりの発生は避けられなかった。However, in the conventional method of spraying the temper rolling agent, in order to apply the temper rolling agent evenly in the plate width direction even if the flow rate is reduced and supplied, a considerable amount of the temper rolling agent is applied. Since it was necessary to supply the liquid, it was unavoidable that a liquid pool was generated at the entrance of the roll bite.
【００２８】図９は、従来のスプレー法で調質圧延剤を
供給した場合の調質圧延剤の分布状況を示す斜視図であ
る。図は金属帯の入側から見た図であるが、ワークロー
ル１と金属帯３の間で絞られた調質圧延剤５が調質圧延
時に流体力学的にロールバイト内に導入される時の液膜
厚さはたかだか数μｍ程度の厚みであるが、これより薄
い液膜厚さを全幅で達成するためにはロールバイト入口
部で数μｍ以下の液膜を金属帯全幅に亘って均一に形成
しなければならない。しかし、従来の調質圧延剤を直接
スプレーする方法では調質圧延剤５は（ａ）のように液
状に広がり、板幅端部から一部が流れ落ちるため、過不
足なく板幅方向に均一厚みを達成することは不可能であ
る。また、薄膜化するため極端に調質圧延剤の液量を少
なくすれば（ｂ）のように板幅方向で調質圧延剤５が供
給されない部分が発生し、かえって製品品質や生産性を
損ねる結果となる。FIG. 9 is a perspective view showing the distribution of the temper rolling agent when the temper rolling agent is supplied by the conventional spray method. The figure is a view seen from the entrance side of the metal strip. When the temper rolling agent 5 squeezed between the work roll 1 and the metal strip 3 is hydrodynamically introduced into the roll bite during temper rolling. The liquid film thickness is about several μm at most, but in order to achieve a thinner liquid film thickness over the entire width, a liquid film of several μm or less is uniform over the entire width of the metal strip at the roll bite inlet. Must be formed into. However, in the conventional method of directly spraying the temper rolling agent, the temper rolling agent 5 spreads in a liquid state as shown in (a) and a part of the temper rolling agent 5 flows down from the edge of the sheet width, so that there is no excess or deficiency and a uniform thickness in the sheet width direction. Is impossible to achieve. Further, if the liquid amount of the temper rolling agent is extremely reduced in order to reduce the film thickness, a portion where the temper rolling agent 5 is not supplied occurs in the plate width direction as shown in (b), which rather impairs product quality and productivity. Will result.
【００２９】それに対して、本発明者らは極薄液膜を形
成する調質圧延剤の供給方法について検討した結果、調
質圧延剤を気体と混合し、極小径の液滴とした圧延液を
霧状に均一に噴射すれば、金属帯表面に均一な極薄液膜
を形成することができることを見いだした。On the other hand, the present inventors have examined the method of supplying the temper rolling agent for forming an ultrathin liquid film, and as a result, mixed the temper rolling agent with a gas to form a rolling fluid in the form of liquid droplets of extremely small diameter. It was found that a uniform ultra-thin liquid film can be formed on the surface of the metal strip by spraying the mist uniformly.
【００３０】図１は、本発明の調質圧延方法の例を示す
側面図である。上下にワークロール１とバックアップロ
ール２を有する４Ｈｉの調質圧延機の入側にノズル４を
設置し、各々のノズル４に、液流量と気体流量を調整で
きるポンプにより調質圧延剤および気体を供給して霧状
の圧延液６を金属帯３の表面および裏面に噴射する。FIG. 1 is a side view showing an example of the temper rolling method of the present invention. Nozzles 4 are installed on the inlet side of a 4Hi temper rolling mill having work rolls 1 and backup rolls 2 at the top and bottom, and the temper rolling agent and gas are supplied to each nozzle 4 by a pump capable of adjusting the liquid flow rate and the gas flow rate. The atomized rolling liquid 6 is supplied and jetted onto the front surface and the back surface of the metal strip 3.
【００３１】調質圧延剤の液流量はノズル径の他に、液
圧や気体圧によって制御可能であり、圧延速度や目標と
する潤滑状態に応じて適正に選択する。噴射された液滴
の金属帯表面への広がりはノズル４の開口角度および金
属帯３とノズル４との距離により決まるが、板幅方向の
分布ムラを避けるためには、板幅方向に複数のノズル４
を設置し、広がった圧延液が隣接する圧延液と一部ラッ
プする程度に、金属帯とノズルの距離、ノズル開口角度
やノズル個数を決めるのがよい。The liquid flow rate of the temper rolling agent can be controlled by the liquid pressure or gas pressure in addition to the nozzle diameter, and is appropriately selected according to the rolling speed and the target lubrication state. The spread of the ejected droplets on the surface of the metal strip is determined by the opening angle of the nozzle 4 and the distance between the metal strip 3 and the nozzle 4. However, in order to avoid uneven distribution in the plate width direction, a plurality of droplets are spread in the plate width direction. Nozzle 4
Is installed, and the distance between the metal strip and the nozzle, the nozzle opening angle, and the number of nozzles may be determined so that the expanded rolling liquid partially overlaps the adjacent rolling liquid.
【００３２】また、ロールバイト入口部に液溜まりが形
成しない条件は、圧延速度等の圧延条件に応じて調質圧
延剤の液流量（金属帯への調質圧延剤の付着量）を調整
することで達成されるが、表面性状を美麗に保つために
はこれだけでは不十分である。調質圧延剤の付着量が一
定の場合を考えると、液滴径が小さければ、液滴の数が
多く、薄くかつ均一な液膜を形成することができるが、
液滴径が大きくなると液滴同士の間隔が広くなりすぎ、
液滴がロールと金属帯の間で絞られても完全に板面全体
には調質圧延剤が広がらない。すなわち、ある一部に非
常に液膜の厚いところができそのまわりには全く調質圧
延剤の行きわたらない部分ができてしまう。このような
状態のまま圧延すると調質圧延剤の有るところは、液膜
が厚すぎてオイルピット状の欠陥ができ、製品自体に斑
模様ができてしまうことになる。As for the condition that no liquid pool is formed at the entrance of the roll bite, the liquid flow rate of the temper rolling agent (the amount of the temper rolling agent deposited on the metal strip) is adjusted according to the rolling conditions such as the rolling speed. However, this is not enough to keep the surface quality beautiful. Considering the case where the amount of temper rolling agent adhered is constant, if the droplet diameter is small, the number of droplets is large and a thin and uniform liquid film can be formed.
When the droplet diameter becomes large, the spacing between the droplets becomes too wide,
Even if the liquid droplet is squeezed between the roll and the metal strip, the temper rolling agent does not completely spread over the entire plate surface. That is, a part where a liquid film is very thick is formed in a certain part, and a part where the temper rolling agent does not reach at all is formed around the part. When rolled in such a state, where the temper rolling agent is present, the liquid film is too thick to form oil pit-like defects, resulting in a mottled pattern on the product itself.
【００３３】すなわち、後の実施例で説明するが液滴の
平均径が30μｍより大きい場合に、ロールバイト入口部
で液溜まりができないように液流量を調整して調質圧延
を行った場合は、金属帯表面上に斑模様が発生してしま
った。したがって、このような斑模様をなくし美麗な表
面性状を得るためには、調質圧延剤を気体と混合して霧
状に噴射する圧延液の液滴は平均径で30μｍ以下にする
必要がある。That is, as will be described in the following examples, when the average diameter of the liquid droplets is larger than 30 μm and the temper rolling is performed by adjusting the liquid flow rate so that the liquid does not accumulate at the inlet of the roll bite. , A mottled pattern was generated on the surface of the metal strip. Therefore, in order to eliminate such a mottled pattern and obtain a beautiful surface texture, it is necessary that the average diameter of the liquid droplets of the rolling fluid mixed with the tempered rolling agent and jetted is 30 μm or less. .
【００３４】また、特に液滴が平均径で20μｍ以下の時
には、ロールバイト入口部で液溜まりができないように
調質圧延剤の液流量を調整する範囲が広くなるため、よ
り安定した調質圧延が可能である。Further, particularly when the average diameter of the liquid droplets is 20 μm or less, the range for adjusting the liquid flow rate of the temper rolling agent is widened so that the liquid does not accumulate at the entrance of the roll bite, so that more stable temper rolling is performed. Is possible.
【００３５】さらに、調質圧延剤と気体を混合して平均
径で30μｍ以下の液滴とした圧延液を金属帯に霧状に吹
き付ける位置は、調質圧延機入側の金属帯表面やロール
表面とするのがよい。金属帯表面に微細な液滴を均一に
吹き付けることで、圧延液がロールと金属帯との間で絞
られても均一で薄い液膜を形成することができる。一
方、圧延液をワークロール表面に吹き付けた場合は、吹
き付ける位置によっては、液滴がロールと金属帯がかみ
合う部分に到達する時点でロールに吹き付けた微細な液
滴が凝集して大きな液滴となり、均一で薄い液膜となら
ない場合もあり、折角微細な液滴として極薄液膜を金属
帯表面に均一に形成させるという効果が低下する恐れが
ある。そのため、圧延液を吹き付ける位置を調質圧延機
入側の金属帯表面とするのがより好ましい。Further, the position where the rolling liquid mixed with the temper rolling agent and the gas to form droplets having an average diameter of 30 μm or less is sprayed on the metal strip in a mist state is the surface of the metal strip on the temper rolling mill entrance side or the roll. It should be on the surface. By uniformly spraying fine droplets on the surface of the metal strip, it is possible to form a uniform and thin liquid film even if the rolling liquid is squeezed between the roll and the metal strip. On the other hand, when the rolling liquid is sprayed on the surface of the work roll, depending on the position of spraying, the fine liquid droplets sprayed on the roll agglomerate into large liquid droplets when the liquid droplets reach the portion where the roll and the metal band engage. In some cases, a uniform and thin liquid film may not be formed, and the effect of uniformly forming an ultrathin liquid film as fine liquid droplets on the surface of the metal band may be reduced. Therefore, it is more preferable that the position where the rolling fluid is sprayed is the surface of the metal strip on the temper rolling mill entrance side.
【００３６】次に、調質圧延剤を気体と混合して霧状に
噴霧する方法について例を挙げて具体的に説明する。Next, a method of mixing the temper rolling agent with gas and spraying it in a mist will be specifically described with reference to examples.
【００３７】図２は本発明方法に使用するノズルの例を
示す断面図である。内部に調質圧延剤５を噴射する内側
ノズル１１、その外周に気体を噴射する外側ノズル１２
を有する２重構造のノズル４とすることで、調質圧延剤
と気体を混合した霧状の圧延液６を噴射させることがで
きる。ここで、調質圧延剤と気体は各々流量および圧力
調整が可能なポンプにより供給される。このような２重
構造を持ったノズル４を用いて調質圧延剤５と気体を同
時に噴射すると、調質圧延剤５は気体圧と液圧、すなわ
ち気体流量と液流量に応じた大きさの微細な球形の液滴
からなる圧延液６となり、大気中に霧状に噴射される。FIG. 2 is a sectional view showing an example of a nozzle used in the method of the present invention. An inner nozzle 11 for injecting the temper rolling agent 5 inside, and an outer nozzle 12 for injecting gas to the outer periphery thereof.
By using the double-structured nozzle 4 having the above, it is possible to inject the mist-like rolling liquid 6 in which the temper rolling agent and the gas are mixed. Here, the temper rolling agent and the gas are respectively supplied by pumps whose flow rate and pressure can be adjusted. When the temper rolling agent 5 and the gas are simultaneously jetted using the nozzle 4 having such a double structure, the temper rolling agent 5 has a gas pressure and a liquid pressure, that is, a size corresponding to the gas flow rate and the liquid flow rate. The rolling liquid 6 is formed of fine spherical droplets and is sprayed in the atmosphere in a mist state.
【００３８】ここで、調質圧延剤とは、調質圧延時のロ
ールと金属帯との潤滑に用いられる液であり、通常は有
機系潤滑剤を数％の濃度で水と混合させた水溶液が用い
られる。また、調質圧延剤と混合される気体には通常は
空気が用いられるが、調質圧延での被圧延剤の酸化膜形
成を防止するために、不活性ガスや水素ガス等を適宜用
いても構わない。The temper rolling agent is a liquid used for lubricating the roll and the metal strip during temper rolling, and is usually an aqueous solution obtained by mixing an organic lubricant with water at a concentration of several percent. Is used. Further, air is usually used as the gas mixed with the temper rolling agent, but in order to prevent the oxide film formation of the material to be rolled in temper rolling, an inert gas, hydrogen gas, or the like is appropriately used. I don't mind.
【００３９】図３は、気体流量と調質圧延剤の液流量を
変化させた時の液滴径の変化を示す図である。この図か
ら、気体流量と調質圧延剤の液流量を変更して気体圧と
液圧を調整することで液滴の大きさを自由に制御するこ
とができ、極端に液流量を絞ればサブミクロンの大きさ
まで調節が可能である。霧状に噴射された液滴は、一定
の付着効率のもとで金属帯表面に点々と付着し各々一定
面積に広がる。広がった液滴は圧延中に更にロールと金
属帯の間で絞られ、当初の液滴径の数分の１〜数十分の
１の厚さの液膜となる。FIG. 3 is a diagram showing changes in droplet diameter when the gas flow rate and the temper rolling agent liquid flow rate are changed. From this figure, it is possible to freely control the size of the liquid droplets by adjusting the gas pressure and the liquid pressure by changing the gas flow rate and the liquid flow rate of the temper rolling agent. It can be adjusted down to the micron size. The droplets sprayed in a mist form adhere to the surface of the metal strip in a spotted manner with a constant adhesion efficiency and spread to a constant area. The spread droplets are further squeezed between the roll and the metal strip during rolling, and become a liquid film having a thickness of 1 to several tens of minutes of the initial droplet diameter.
【００４０】また、圧延中の調質圧延剤の液流量や液滴
径の調整は、基本的には液圧と気体圧の調整により行う
が、これ以外の流量の調整方法として、金属帯−ノズル
間距離、ノズルの迎え角を変化させる方法がある。これ
は、霧状に噴霧した圧延液は微細な液滴となり、一定の
付着効率で金属帯上に付着するが、その付着効率を変化
させることにより制御するものである。付着効率とは、
ノズルから噴射された液滴の量と、実際に金属帯上に付
着した液滴の量の比を表すものである。ノズルから噴射
された液滴は一定の速度を持っているが、ノズルからの
距離に応じてその速度を減じ、液滴の付着性は液滴径と
金属帯への衝突速度に影響されるため、金属帯−ノズル
間距離により付着効率が変化する。The liquid flow rate and droplet size of the temper rolling agent during rolling are basically adjusted by adjusting the liquid pressure and the gas pressure, but other methods of adjusting the flow rate are as follows. There is a method of changing the distance between nozzles and the angle of attack of the nozzles. This is because the rolling fluid sprayed in the form of mist becomes fine droplets and adheres to the metal strip with a constant adhesion efficiency, which is controlled by changing the adhesion efficiency. What is adhesion efficiency?
It represents the ratio of the amount of droplets ejected from the nozzle to the amount of droplets actually deposited on the metal strip. The droplet ejected from the nozzle has a constant velocity, but the velocity is reduced according to the distance from the nozzle, and the adhesiveness of the droplet is affected by the droplet diameter and the impact velocity on the metal band. , The adhesion efficiency changes depending on the distance between the metal band and the nozzle.
【００４１】さらに、圧延中は金属帯も速度を持ち、ノ
ズルの迎え角を変化させると液滴と金属帯との相対速度
も変化する。よって、ノズルの迎え角も金属帯への付着
性を支配している。しかし、これらの金属帯−ノズル間
距離やノズルの迎え角は付着量制御方法としては応答性
が遅く圧延中の金属帯の速度変化等には追随できない場
合が多いため、これらの制御方法は補助的に用いるのが
適当である。Further, the metal band also has a velocity during rolling, and when the angle of attack of the nozzle is changed, the relative velocity between the droplet and the metal band also changes. Therefore, the angle of attack of the nozzle also controls the adhesion to the metal strip. However, since the metal band-nozzle distance and the angle of attack of the nozzle have slow responsiveness as adhesion amount control methods and often cannot follow the speed change of the metal bands during rolling, these control methods are auxiliary. It is suitable to use it.
【００４２】以上述べたように、本発明方法によれば、
調質圧延剤の液量および液滴径をコントロールすること
で、ロールと金属帯間の液膜厚さを適切な膜厚さとする
ことができるため、従来のブライトロールをワークロー
ルとして用いたウェット圧延方式で数％程度の圧下率で
も問題となっていた伸び率が不安定となる現象を解消す
ることができ、ドライ圧延方式で問題となった、ロール
疵による歩留まり低下を防止することができる。As described above, according to the method of the present invention,
By controlling the liquid amount and droplet diameter of the temper rolling agent, the liquid film thickness between the roll and the metal strip can be adjusted to an appropriate film thickness. It is possible to solve the phenomenon that the elongation becomes unstable, which has been a problem even with a rolling reduction of about several percent in the rolling system, and it is possible to prevent the yield reduction due to roll flaws, which was a problem in the dry rolling system. .
【００４３】さらに、本発明方法による潤滑方法が従来
のウェット圧延方式と異なるのは、導入される液量を、
ロール径や圧延速度とは独立して制御することが可能な
点である。また、上述した方法で金属帯上に圧延液を噴
霧させつつ液圧、気体圧を調整し金属帯表面への調質圧
延剤の付着量を変化させることで、圧延時のロールと金
属帯の摩擦係数および表面光沢をドライ圧延方式並みか
ら通常のウェット圧延方式まで自由に変化させることが
できるため、本発明方法の極薄液膜化はもちろん、ロー
ルバイト入口部に液溜まりを形成する従来のウェット方
式での圧延も可能である。したがって、同じノズルで従
来のウェット圧延方式並みの圧延潤滑剤の大量供給も可
能である。Further, the lubrication method according to the present invention is different from the conventional wet rolling method in that the amount of liquid introduced is
This is a point that can be controlled independently of the roll diameter and rolling speed. Further, by adjusting the liquid pressure and gas pressure while spraying the rolling liquid onto the metal strip by the above-described method to change the amount of the tempered rolling agent attached to the surface of the metal strip, the roll and the metal strip during rolling are rolled. Since the friction coefficient and the surface gloss can be freely changed from the level equivalent to the dry rolling method to the normal wet rolling method, the method of the present invention can be used not only for forming an extremely thin liquid film but also for forming a liquid pool at the inlet of the roll bite. Wet rolling is also possible. Therefore, it is possible to supply the same amount of rolling lubricant as the conventional wet rolling method with the same nozzle.
【００４４】また、本発明はワークロールにブライトロ
ールを用いたブライト仕上げ圧延を対象としたものであ
り、美麗な表面性状を得るためには、ロールおよび圧延
される金属帯自体が美麗なほどその効果は顕著である。
ロールの表面粗度と調質圧延前の金属帯の表面粗度の差
があまりに大きいと導入される液量を少なくしても圧延
後の金属帯表面に凹凸が残って光沢度が低下したり、あ
るいは液が局所的に多くなりオイルピットと呼ばれる表
面欠陥が生じる。したがって、ロール表面粗度としては
Raで 0.8μｍ以下、また調質圧延前の金属帯表面粗度と
してRaで 1.0μｍ以下にすると本発明の効果はより顕著
になる。Further, the present invention is intended for bright finish rolling using a bright roll as a work roll. In order to obtain a beautiful surface texture, the more beautiful the roll and the metal strip itself to be rolled, the more The effect is remarkable.
If the difference between the surface roughness of the roll and the surface roughness of the metal strip before temper rolling is too large, unevenness may remain on the surface of the metal strip after rolling even if the amount of liquid introduced is reduced, and the glossiness may decrease. Or, the liquid locally increases and a surface defect called an oil pit occurs. Therefore, as roll surface roughness
When Ra is 0.8 μm or less and the surface roughness of the metal strip before temper rolling is 1.0 μm or less, the effect of the present invention becomes more remarkable.
【００４５】[0045]
【実施例】以下、本発明の効果を実施例に基づいて説明
する。EXAMPLES The effects of the present invention will be described below based on examples.
【００４６】（実施例１）図１に示す４Ｈｉの１段圧延
機を用い、圧延機入側の金属帯の上下面に向けて圧延液
を噴射するノズルを設けた装置で調質圧延を行った。(Example 1) Using the 4Hi single-stage rolling mill shown in FIG. 1, temper rolling was carried out by an apparatus provided with nozzles for injecting the rolling fluid toward the upper and lower surfaces of the metal strip on the rolling mill entrance side. It was
【００４７】板厚 0.8mm、板幅 400mmの冷延低炭素ブラ
イト鋼板（表面粗度：Raで 0.3μｍ）を焼鈍後、ロール
径が 300mmφ、ロール粗度がRaで 0.5μｍのブライトロ
ールをワークロールに用いて調質圧延を行った。鋼板表
面に噴射される圧延液は、液流量可変で液口径 0.8mmの
ノズルを用いて液圧および空気圧を変えて平均液滴径を
表１に示すように変更した。液と空気の流量を変化させ
ることで同一ノズルでも液滴径を10倍のレンジで変更す
ることができた。圧延潤滑剤として有機系調質圧延剤を
５％含む水溶液を用い、表１の条件で圧延機入側の鋼板
上に噴射し、圧延速度を変化させ、ロールバイト入口部
で液溜まりのできない下限の圧延速度を求めた。After annealing a cold rolled low carbon bright steel plate (surface roughness: 0.3 μm in Ra) having a plate thickness of 0.8 mm and a plate width of 400 mm, a bright roll having a roll diameter of 300 mmφ and a roll roughness of 0.5 μm is worked. It was temper-rolled by using it as a roll. The rolling liquid sprayed on the surface of the steel sheet was changed in liquid flow rate and air pressure by using a nozzle having a liquid flow rate of 0.8 mm, and the average droplet diameter was changed as shown in Table 1. By changing the flow rates of liquid and air, it was possible to change the droplet diameter in the range of 10 times even with the same nozzle. An aqueous solution containing 5% of an organic temper rolling agent was used as a rolling lubricant, and it was sprayed onto the steel plate on the inlet side of the rolling mill under the conditions shown in Table 1, the rolling speed was changed, and the lower limit at which liquid accumulation could not occur at the roll bite inlet Was calculated.
【００４８】次に、伸び率が１％となる圧下量で、ロー
ルバイト入口部で液溜まりのできない圧延速度で調質圧
延し、圧延後の鋼板表面を目視観察してオイルピットの
発生の有無で表面性状の評価を行った。その結果も合わ
せて表１に示す。Next, temper rolling was carried out at a rolling rate at which the elongation was 1% at a rolling speed at which liquid was not pooled at the entrance of the roll bite, and the surface of the rolled steel sheet was visually observed to determine whether oil pits were formed. The surface properties were evaluated by. The results are also shown in Table 1.
【００４９】[0049]
【表１】 [Table 1]
【００５０】表１から、本発明方法によれば圧延速度を
変更することでロールバイト入口部に液溜まりができな
い圧延条件を見いだすことが可能であった。また、平均
液滴径が30μｍ以下の場合にはオイルピットも発生せず
優れた表面性状の鋼板を得ることができた。From Table 1, according to the method of the present invention, it was possible to find the rolling condition in which the liquid was not accumulated at the inlet of the roll bite by changing the rolling speed. Further, when the average droplet diameter was 30 μm or less, no oil pit was generated and a steel sheet having excellent surface properties could be obtained.
【００５１】（実施例２）板厚 0.8mm、板幅1400mmの冷
延低炭素鋼板（表面粗度：Raで 0.3μｍ）を焼鈍後、ロ
ール径が 400mmφ、ロール粗度がRaで 0.5μｍのブライ
トロールをワークロールに用い、圧延速度400m/minで調
質圧延を行った。本発明法の他に、従来のウェット圧延
方式およびドライ圧延方式も比較の為に行った。なお、
圧延機および調質圧延剤は実施例１と同一である。Example 2 A cold rolled low carbon steel sheet (surface roughness: 0.3 μm in Ra) having a sheet thickness of 0.8 mm and a sheet width of 1400 mm was annealed and then the roll diameter was 400 mmφ and the roll roughness was 0.5 μm in Ra. Using bright rolls as work rolls, temper rolling was performed at a rolling speed of 400 m / min. In addition to the method of the present invention, the conventional wet rolling method and dry rolling method were also used for comparison. In addition,
The rolling mill and temper rolling agent are the same as in Example 1.
【００５２】ノズルは30〜 350ミリリットル/minに液流
量可変のものを用い、液圧 0.6〜4.0kgf/cm2、空気圧を
1.0〜6.0kgf/cm2を種々組み合わせ調質圧延剤付着量を
変化させた。A nozzle having a variable liquid flow rate of 30 to 350 ml / min is used, and a liquid pressure of 0.6 to 4.0 kgf / cm 2 and an air pressure are used.
Various combinations of 1.0 to 6.0 kgf / cm 2 were used to change the amount of temper rolling agent deposition.
【００５３】図４は、圧延時の調質圧延剤付着量に対す
る摩擦係数の変化を示す図である。FIG. 4 is a graph showing changes in the friction coefficient with respect to the amount of the tempered rolling agent adhered during rolling.
【００５４】ここで、摩擦係数は圧下率が 1.0％と 1.5
％での圧延時の実荷重から逆算して求めた。図５はその
際の調質圧延剤付着量に対する表面光沢度の変化を示す
図である。表面光沢度は光沢度計を用い入射角45°での
光沢度（Gs45°）を測定した値である。なお、ドライ圧
延方式では圧下率が 1.5％の調質圧延ができなかったた
め、その摩擦係数および表面光沢度は図示していない。Here, the coefficient of friction has a reduction ratio of 1.0% and 1.5.
It was calculated by calculating backward from the actual load during rolling in%. FIG. 5 is a diagram showing a change in surface glossiness with respect to the amount of the temper rolling agent adhered at that time. The surface glossiness is a value obtained by measuring the glossiness (Gs45 °) at an incident angle of 45 ° using a gloss meter. The dry rolling method did not allow temper rolling with a reduction of 1.5%, so its friction coefficient and surface gloss are not shown.
【００５５】図４および図５から、本発明法によれば、
圧下率が一定でも摩擦係数をウェット圧延方式からドラ
イ圧延方式並みまで自由に変化させることができる。こ
れに対して従来のウェット圧延方式とドライ圧延方式は
常に摩擦係数は一定であり、さらにドライ圧延方式にい
たっては圧下率が 1.5％の時は圧延荷重が高くなりすぎ
圧延が不可能となった。また、表面光沢度は圧下率が一
定の場合は、ウェット圧延方式、本発明法、ドライ圧延
方式の順で改善されている。From FIGS. 4 and 5, according to the method of the present invention,
Even if the rolling reduction is constant, the friction coefficient can be freely changed from the wet rolling method to the dry rolling method. On the other hand, the conventional wet rolling method and dry rolling method always have a constant coefficient of friction, and even with the dry rolling method, when the rolling reduction is 1.5%, the rolling load becomes too high and rolling becomes impossible. It was The surface gloss is improved in the order of the wet rolling method, the method of the present invention, and the dry rolling method when the rolling reduction is constant.
【００５６】しかし、ドライ圧延方式の場合は１パス当
たりの圧下率を 1.5％未満に押さえる必要があるため、
圧下率が数％必要な普通鋼の調質圧延では、数パスに分
けて圧延する必要があり、生産性が低くなる。また、１
パスでの圧下率が数％となる調質圧延にはドライ圧延方
式は適用できず、その場合は本発明法が最も光沢度が良
い。However, in the case of the dry rolling method, it is necessary to keep the reduction ratio per pass to less than 1.5%.
In temper rolling of ordinary steel, which requires a rolling reduction of a few percent, it is necessary to perform rolling in several passes, resulting in low productivity. Also, 1
The dry rolling method cannot be applied to the temper rolling in which the rolling reduction in the pass is several percent, and in this case, the method of the present invention has the best gloss.
【００５７】（実施例３）降伏点伸びを有する低炭素鋼
からなる板厚 0.5mm、板幅 400mmの冷延鋼板を用い、ロ
ール径が 600mmφ、ロール粗度がRaで 0.5μｍのブライ
トロールをワークロールに用いて、図１の圧延機で圧延
速度400m/minにて調質圧延を行った。ノズルから噴射さ
れる圧延液の条件は、本発明方法では表１のNo.9の液滴
径が19μｍとなる条件とした。比較として調質圧延剤を
用いないドライ圧延方式とロールバイト入口部に液溜ま
りができるよう調質圧延剤を多量に噴射させたウェット
圧延方式も行った。(Example 3) Using a cold-rolled steel sheet having a sheet thickness of 0.5 mm and a sheet width of 400 mm made of low carbon steel having a yield point elongation, a bright roll having a roll diameter of 600 mmφ and a roll roughness Ra of 0.5 μm was used. Using it as a work roll, temper rolling was carried out at a rolling speed of 400 m / min with the rolling mill shown in FIG. In the method of the present invention, the conditions of the rolling fluid sprayed from the nozzles were such that the droplet size of No. 9 in Table 1 was 19 μm. For comparison, a dry rolling method that does not use a temper rolling agent and a wet rolling method that sprays a large amount of the temper rolling agent so that liquid is accumulated at the entrance of the roll bite are also used.
【００５８】図６は、圧延時の圧延方向伸び率を変動を
示す図であり、伸び率を変化させたときの安定性を調査
した結果であり、伸び率 0％から狙い伸び率の 1.5％ま
で変化させて圧延した時の実測伸び率を示す。ドライ圧
延方式では狙い伸び率の 1.5％になる以前に圧延荷重が
許容値を超え圧延不可能になった。また、ウェット圧延
方式では狙い伸び率付近の伸び率で安定させることがで
きず、鋼板の圧延方向位置で伸び率の変動が大きく、必
要以上に高伸び率となった部分では製品の硬度、機械特
性が劣化したり、鋼板圧延方向で機械的性質板厚のばら
つきが発生した。 これに対し本発明法では、鋼板への
調質圧延剤の付着量を適正に選ぶことで狙い伸び率を容
易にかつ安定して達成でき、従来のウェット圧延方式で
問題となっていた伸び率が不安定となる現象を解消する
ことができた。FIG. 6 is a diagram showing the variation of the elongation in the rolling direction during rolling, which is the result of the investigation of the stability when the elongation is changed. The elongation is 0% to the target elongation of 1.5%. Shown are the measured elongation percentages when rolled by varying In the dry rolling method, the rolling load exceeded the allowable value and became unrollable before the target elongation of 1.5%. In addition, the wet rolling method cannot stabilize at an elongation rate near the target elongation rate, and there is a large variation in the elongation rate at the position in the rolling direction of the steel sheet. The properties deteriorated, and variations in mechanical properties occurred in the rolling direction of the steel sheet. On the other hand, in the method of the present invention, the target elongation rate can be easily and stably achieved by appropriately selecting the amount of the temper rolling agent adhered to the steel sheet, and the elongation rate which has been a problem in the conventional wet rolling method. We were able to resolve the phenomenon that the instability became unstable.
【００５９】（実施例４）ワークロールとして用いるブ
ライトロールの表面粗度をRaで 0.5、 0.8、 0.9μｍの
３水準に、調質圧延前の板厚 0.8mm、板幅 400mmの冷延
低炭素鋼板の表面粗度をRaで 0.6、 1.0、 1.2μｍの３
水準に変更し、図１の圧延機を用い、圧下率 1.5％、圧
延速度を400m/minで調質圧延したときの表面光沢度を比
較した。なお、この時の潤滑条件は実施例３と同様に表
１のNo.9の液滴径が19μｍとなる条件とした。比較とし
てロールバイト入口部に液溜まりができるよう調質圧延
剤を多量に噴射させたウェット圧延方式を従来法として
行った。(Example 4) The surface roughness of a bright roll used as a work roll was set to three levels of 0.5, 0.8, and 0.9 μm in Ra, and a cold-rolled low carbon sheet having a thickness of 0.8 mm and a width of 400 mm before temper rolling was used. Ra of the surface roughness of steel sheet is 0.6, 1.0, 1.2μm
Using the rolling mill of FIG. 1, the surface glossiness was compared when temper rolling was performed at a rolling reduction of 1.5% and a rolling speed of 400 m / min. The lubrication conditions at this time were the same as in Example 3 such that the droplet size of No. 9 in Table 1 was 19 μm. As a comparison, a wet rolling method in which a large amount of temper rolling agent was injected to form a liquid pool at the entrance of the roll bite was performed as a conventional method.
【００６０】表２に表面粗度が異なるブライトロールと
冷延鋼板を組み合わせて調質圧延した鋼板の表面光沢度
を測定した結果を示す。なお、光沢度の測定方法は実施
例２と同じであり、その光沢度の測定値から◎〜×の４
段階で評価した。Table 2 shows the results of measuring the surface glossiness of the steel sheet temper-rolled by combining bright rolls and cold-rolled steel sheets having different surface roughnesses. The method of measuring the glossiness is the same as that of Example 2, and the measured value of the glossiness indicates 4 from ◎ to ×.
The grade was evaluated.
【００６１】[0061]
【表２】 [Table 2]
【００６２】表２から明らかなように、従来法のウェッ
ト圧延方式に比べ本発明法の光沢度の方が優れており、
効果は歴然としているが、特に本発明方法でロール表面
粗度がRaで 0.8μｍ以下、鋼板表面粗度がRaで 1.0μｍ
以下のときその効果は顕著になっている。As is apparent from Table 2, the glossiness of the method of the present invention is superior to that of the conventional wet rolling method.
Although the effect is clear, the roll surface roughness Ra is 0.8 μm or less and the steel plate surface roughness Ra is 1.0 μm in the method of the present invention.
The effect becomes remarkable in the following cases.
【００６３】[0063]
【発明の効果】以上述べたとおり、本発明方法によれ
ば、調質圧延剤を気体と混合し、微細な霧状にして噴霧
することにより、潤滑状態をドライ圧延方式からウェッ
ト圧延方式並みまで変更することができる。これにより
適正な潤滑状態にすることでブライトロールにて調質圧
延を行っても表面性状を損なうことなく、又、伸び率の
不安定現象を防止して安定した圧延が可能となった。As described above, according to the method of the present invention, the tempered rolling agent is mixed with gas and atomized into a fine mist, and the lubrication state is changed from the dry rolling method to the wet rolling method. Can be changed. As a result, by providing an appropriate lubrication state, even if temper rolling is performed with a bright roll, the surface quality is not impaired, and the phenomenon of unstable elongation is prevented, and stable rolling is possible.
【図１】本発明の調質圧延方法の例を示す側面図であ
る。FIG. 1 is a side view showing an example of a temper rolling method of the present invention.
【図２】本発明方法に使用するノズルの例を示す断面図
である。FIG. 2 is a sectional view showing an example of a nozzle used in the method of the present invention.
【図３】気体流量と液流量を変化させた時の液滴径の変
化を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing changes in droplet diameter when the gas flow rate and the liquid flow rate are changed.
【図４】実施例２における圧延時の調質圧延剤付着量に
対する摩擦係数の変化を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing a change in a friction coefficient with respect to an amount of a tempered rolling agent deposited during rolling in Example 2.
【図５】実施例２における調質圧延剤付着量に対する表
面光沢度の変化を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing changes in surface glossiness with respect to the amount of temper rolling agent adhered in Example 2.
【図６】実施例３における圧延時の圧延方向伸び率を変
動を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing variations in elongation in the rolling direction during rolling in Example 3.
【図７】従来のウェット圧延方式で圧延した時のロール
バイト入口部の調質圧延剤の導入メカニズムを示す側面
断面図である。FIG. 7 is a side cross-sectional view showing a mechanism for introducing the temper rolling agent at the entrance of the roll bite when rolled by the conventional wet rolling method.
【図８】従来の別のウェット圧延方式で圧延した時のロ
ールバイト入口部の調質圧延剤の導入メカニズムを示す
側面断面図である。FIG. 8 is a side sectional view showing an introduction mechanism of a temper rolling agent at the entrance of a roll bite when rolled by another conventional wet rolling method.
【図９】従来のスプレー法で調質圧延剤を供給した場合
の調質圧延剤の分布状況を示す斜視図である。FIG. 9 is a perspective view showing a distribution state of a tempered rolling agent when the tempered rolling agent is supplied by a conventional spray method.
【符号の説明】 １：ワークロール ２：バックアップロール ３：金属帯 ４：ノズル ５：調質圧延剤 ６：圧延液 １１：内側ノズル １２：外側ノズル[Explanation of Codes] 1: Work roll 2: Backup roll 3: Metal strip 4: Nozzle 5: Tempered rolling agent 6: Rolling liquid 11: Inner nozzle 12: Outer nozzle
Claims (2)
ールにブライトロールを用いて調質圧延するに際し、調
質圧延剤と気体を混合して平均径で30μｍ以下の液滴と
した圧延液を霧状にして吹き付けて圧延することを特徴
とする調質圧延方法。1. When annealing a cold-rolled metal strip and temper-rolling it with a bright roll as a work roll, the temper-rolling agent and gas are mixed to form droplets having an average diameter of 30 μm or less. A temper rolling method characterized in that the rolling liquid is atomized and sprayed to be rolled.
面粗度がRaで 0.8μｍ以下のブライトロールをワークロ
ールとして用いた場合、調質圧延前の金属帯の表面粗度
をRaで 1.0μｍ以下とすることを特徴とする調質圧延方
法。2. The temper rolling method according to claim 1, wherein when a bright roll having a surface roughness Ra of 0.8 μm or less is used as a work roll, the surface roughness of the metal strip before the temper rolling is Ra. A temper rolling method characterized in that the thickness is 1.0 μm or less.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2380095A JP2910603B2 (en) | 1995-02-13 | 1995-02-13 | Temper rolling method |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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|---|---|
| JPH08215705A true JPH08215705A (en) | 1996-08-27 |
| JP2910603B2 JP2910603B2 (en) | 1999-06-23 |
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ID=12120406
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|---|---|---|---|
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Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2910603B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013212514A (en) * | 2012-04-01 | 2013-10-17 | Nisshin Steel Co Ltd | Bright steel sheet excellent in point-rust resistance |
| JP2013220470A (en) * | 2012-04-19 | 2013-10-28 | Jfe Steel Corp | Method of coiling steel sheet and method of manufacturing coil of steel strip |
| WO2015019409A1 (en) * | 2013-08-06 | 2015-02-12 | 日新製鋼株式会社 | Process for producing cold-rolled low-carbon-steel strip |
-
1995
- 1995-02-13 JP JP2380095A patent/JP2910603B2/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2015019409A1 (en) * | 2013-08-06 | 2015-02-12 | 日新製鋼株式会社 | Process for producing cold-rolled low-carbon-steel strip |
| CN105377458A (en) * | 2013-08-06 | 2016-03-02 | 日新制钢株式会社 | Process for producing cold-rolled low-carbon-steel strip |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2910603B2 (en) | 1999-06-23 |
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