JPH08189453A - 波力発電装置 - Google Patents
波力発電装置Info
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- JPH08189453A JPH08189453A JP7000427A JP42795A JPH08189453A JP H08189453 A JPH08189453 A JP H08189453A JP 7000427 A JP7000427 A JP 7000427A JP 42795 A JP42795 A JP 42795A JP H08189453 A JPH08189453 A JP H08189453A
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- capacitor
- electrode
- energy
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/30—Energy from the sea, e.g. using wave energy or salinity gradient
Landscapes
- Other Liquid Machine Or Engine Such As Wave Power Use (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 機械エネルギーに変換する動く機器や通常の
発電機を使用せずに、直接電気エネルギーに変換し、蓄
積する高効率の波力発電装置を提供する。 【構成】 １枚の電極板を海中に浸漬させてコンデンサ
の陰極11とし、電極板１の表面を絶縁体膜12で被覆し、
これら電極板13を電気的に並列に接続して陽極14とし、
これら陽極14を形成する電極板13を波高に合わせて設置
する。 【効果】 波２成分は海水、すなわち電解質溶液である
ことから導電性を示すため、コンデンサの陰極11を海中
に浸漬させることにより、波２成分が陰極11と同電位と
なり、よって陽極14を形成する電極板13の列の間隙に波
２が存在すると、陽極14／絶縁体膜12／海水（陰極11）
という構造のコンデンサが形成される。このコンデンサ
の電極に充放電回路を接続し、波の変化によりコンデン
サを可変コンデンサとすることにより波力エネルギーか
ら電気エネルギーを得ることができる。
発電機を使用せずに、直接電気エネルギーに変換し、蓄
積する高効率の波力発電装置を提供する。 【構成】 １枚の電極板を海中に浸漬させてコンデンサ
の陰極11とし、電極板１の表面を絶縁体膜12で被覆し、
これら電極板13を電気的に並列に接続して陽極14とし、
これら陽極14を形成する電極板13を波高に合わせて設置
する。 【効果】 波２成分は海水、すなわち電解質溶液である
ことから導電性を示すため、コンデンサの陰極11を海中
に浸漬させることにより、波２成分が陰極11と同電位と
なり、よって陽極14を形成する電極板13の列の間隙に波
２が存在すると、陽極14／絶縁体膜12／海水（陰極11）
という構造のコンデンサが形成される。このコンデンサ
の電極に充放電回路を接続し、波の変化によりコンデン
サを可変コンデンサとすることにより波力エネルギーか
ら電気エネルギーを得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】自然のエネルギーとして、海にお
ける波力エネルギーがあり、波力の単位幅（ｍ）あたり
の波浪エネルギーＷは、ρ；密度，ｇ；重力加速度，
Ｈ；波高，Ｔ；周期とすれば、 Ｗ＝ρｇ2 Ｈ2 Ｔ／３２π≒０．９８Ｈ2 Ｔ（ｋＷ／
ｍ） で与えられる値を有している。日本周辺の冬季では、年
間平均１３ｋＷ／ｍの波浪エネルギーが見込まれる。
ける波力エネルギーがあり、波力の単位幅（ｍ）あたり
の波浪エネルギーＷは、ρ；密度，ｇ；重力加速度，
Ｈ；波高，Ｔ；周期とすれば、 Ｗ＝ρｇ2 Ｈ2 Ｔ／３２π≒０．９８Ｈ2 Ｔ（ｋＷ／
ｍ） で与えられる値を有している。日本周辺の冬季では、年
間平均１３ｋＷ／ｍの波浪エネルギーが見込まれる。
【０００２】本発明は、この波浪エネルギーを利用した
波力発電装置に関するものである。
波力発電装置に関するものである。
【０００３】
【従来の技術】波力発電は、従来から波浪エネルギーを
制御しやすい機械エネルギーに一次変換し、そのエネル
ギーを発電機のタービンに送り込んで発電する２段階の
エネルギー変換の方法がとられている。上記一次変換の
方法としては、可動物体法、受圧面法、エネルギー収斂
法、および振動水柱法などがある。空気流への変換の場
合は、タービン翼に送給して発電機のシャフト軸を回転
させて発電機を作動させ、物体の運動エネルギー変換の
場合は、油圧・水圧ポンプの駆動などにより制御しやす
い機械エネルギーに変換させて、発電機を作動させるの
が基本的な方法である。
制御しやすい機械エネルギーに一次変換し、そのエネル
ギーを発電機のタービンに送り込んで発電する２段階の
エネルギー変換の方法がとられている。上記一次変換の
方法としては、可動物体法、受圧面法、エネルギー収斂
法、および振動水柱法などがある。空気流への変換の場
合は、タービン翼に送給して発電機のシャフト軸を回転
させて発電機を作動させ、物体の運動エネルギー変換の
場合は、油圧・水圧ポンプの駆動などにより制御しやす
い機械エネルギーに変換させて、発電機を作動させるの
が基本的な方法である。
【０００４】一方、波力発電における主要課題として
は、 波浪エネルギーの高効率変換技術、 高信頼性・高耐久性のある安価な海洋・水中構造物構
築技術、 高信頼性・高耐久性を有する海中・水中送電ケーブル
技術、 が挙げられる。
は、 波浪エネルギーの高効率変換技術、 高信頼性・高耐久性のある安価な海洋・水中構造物構
築技術、 高信頼性・高耐久性を有する海中・水中送電ケーブル
技術、 が挙げられる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の発電方
法では、発電機を作動させる為に、制御しやすい機械エ
ネルギーに一旦変換し（一次変換）、そのエネルギーで
発電する（二次変換、三次変換）ために、変換効率は相
乗的に低下し、高変換効率を望めないという問題があっ
た。
法では、発電機を作動させる為に、制御しやすい機械エ
ネルギーに一旦変換し（一次変換）、そのエネルギーで
発電する（二次変換、三次変換）ために、変換効率は相
乗的に低下し、高変換効率を望めないという問題があっ
た。
【０００６】本発明は上記問題を解決するものであり、
機械エネルギーに変換する動く機器や通常の発電機を使
用せずに、直接電気エネルギーに変換する高効率の波力
発電装置を提供することを目的とするものである。
機械エネルギーに変換する動く機器や通常の発電機を使
用せずに、直接電気エネルギーに変換する高効率の波力
発電装置を提供することを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、第１発明の波力発電装置は、コンデンサを形成する
複数の電極板に充放電回路を接続し、波の変化により前
記コンデンサを可変コンデンサとして波力エネルギーか
ら電気エネルギーを得る波力発電装置であって、前記電
極板の内、単数または複数の電極板を海中に浸漬させて
コンデンサの一方の電極とし、残りの電極板の表面を絶
縁体膜で被覆してこれら電極板を電気的に並列に接続し
て他方の電極とし、これら他方の電極を形成する電極板
を波高に合わせて設置することを特徴とするものであ
る。
め、第１発明の波力発電装置は、コンデンサを形成する
複数の電極板に充放電回路を接続し、波の変化により前
記コンデンサを可変コンデンサとして波力エネルギーか
ら電気エネルギーを得る波力発電装置であって、前記電
極板の内、単数または複数の電極板を海中に浸漬させて
コンデンサの一方の電極とし、残りの電極板の表面を絶
縁体膜で被覆してこれら電極板を電気的に並列に接続し
て他方の電極とし、これら他方の電極を形成する電極板
を波高に合わせて設置することを特徴とするものであ
る。
【０００８】また第２発明の波力発電装置は、第１発明
の波力発電装置であって、電極板の表面に被覆した絶縁
体膜の厚さを、他方の電極板の間隔より薄くすることを
特徴とするものである。
の波力発電装置であって、電極板の表面に被覆した絶縁
体膜の厚さを、他方の電極板の間隔より薄くすることを
特徴とするものである。
【０００９】また第３発明の波力発電装置は、第１発
明、または第２発明のの波力発電装置であって、電極板
の表面に被覆した絶縁体膜の比誘電率を、波の成分の比
誘電率より大きくすることを特徴とするものである。
明、または第２発明のの波力発電装置であって、電極板
の表面に被覆した絶縁体膜の比誘電率を、波の成分の比
誘電率より大きくすることを特徴とするものである。
【００１０】
【作用】上記第１発明によれば、波の成分は海水、すな
わち電解質溶液であることから、導電性を示すため、コ
ンデンサの一方の電極を海中に浸漬させることにより、
波成分が一方の電極と同電位となり、よって他方の電極
を形成する電極板列の間隙に波が存在すると、他方の電
極／絶縁体膜／海水（一方の電極）という構造のコンデ
ンサが形成される。
わち電解質溶液であることから、導電性を示すため、コ
ンデンサの一方の電極を海中に浸漬させることにより、
波成分が一方の電極と同電位となり、よって他方の電極
を形成する電極板列の間隙に波が存在すると、他方の電
極／絶縁体膜／海水（一方の電極）という構造のコンデ
ンサが形成される。
【００１１】まず、波が他方の電極の電極板の間隙に入
っていくと、コンデンサの静電容量が大きくなり、波の
ピークが中心部に進行したとき、充電回路の印加電圧に
より最大の電荷がコンデンサに蓄積される。この状態で
波のピークが中心部より出ていくと、コンデンサの静電
容量が小さくなり、このとき電荷は一定であるので、コ
ンデンサの両端電圧は印加電圧より高くなっていく。そ
して、コンデンサの両端電圧がついには放電回路の印加
電圧より高くなり、コンデンサの電荷は、放電回路側に
供給される。次に、波が他方の電極の電極板の間隙に入
っていくと、コンデンサの静電容量が大きくなり、コン
デンサの両端電圧は低くなり、充電回路の印加電圧より
低くなると、充電回路の印加電圧でコンデンサの両端に
電荷は蓄積される。上記サイクルの繰り返しにより、放
電回路に電気エネルギーが得られる。
っていくと、コンデンサの静電容量が大きくなり、波の
ピークが中心部に進行したとき、充電回路の印加電圧に
より最大の電荷がコンデンサに蓄積される。この状態で
波のピークが中心部より出ていくと、コンデンサの静電
容量が小さくなり、このとき電荷は一定であるので、コ
ンデンサの両端電圧は印加電圧より高くなっていく。そ
して、コンデンサの両端電圧がついには放電回路の印加
電圧より高くなり、コンデンサの電荷は、放電回路側に
供給される。次に、波が他方の電極の電極板の間隙に入
っていくと、コンデンサの静電容量が大きくなり、コン
デンサの両端電圧は低くなり、充電回路の印加電圧より
低くなると、充電回路の印加電圧でコンデンサの両端に
電荷は蓄積される。上記サイクルの繰り返しにより、放
電回路に電気エネルギーが得られる。
【００１２】また、上記第２発明によれば、絶縁体膜が
誘電体となることから、この絶縁体膜の厚さが薄くなる
とコンデンサの静電容量は大きくなり、よって波による
可変コンデンサの静電容量の変化量が大きくなり、発電
効率が向上する（詳細は後述する）。
誘電体となることから、この絶縁体膜の厚さが薄くなる
とコンデンサの静電容量は大きくなり、よって波による
可変コンデンサの静電容量の変化量が大きくなり、発電
効率が向上する（詳細は後述する）。
【００１３】さらに、上記第３発明によれば、絶縁体膜
が誘電体となることから、この絶縁体膜の比誘電率を波
の成分の比誘電率より大きくすると、コンデンサの静電
容量は、海水が誘電体の場合と比較して大きくなり、よ
って波による可変コンデンサの静電容量の変化量が大き
くなり、発電効率が向上する（詳細は後述する）。
が誘電体となることから、この絶縁体膜の比誘電率を波
の成分の比誘電率より大きくすると、コンデンサの静電
容量は、海水が誘電体の場合と比較して大きくなり、よ
って波による可変コンデンサの静電容量の変化量が大き
くなり、発電効率が向上する（詳細は後述する）。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面に基づいて説
明する。まず、本発明の基本となる波力エネルギーから
直接電気エネルギーを取り出す原理の図１および図２の
説明図にしたがって説明する。
明する。まず、本発明の基本となる波力エネルギーから
直接電気エネルギーを取り出す原理の図１および図２の
説明図にしたがって説明する。
【００１５】図１は、図２のコンデンサＣの構成を示す
ものであり、電極板１，１’を一定距離ｄを隔てて平行
に対峙させて水中に浸漬させ、この間隙を波２の進行方
向ｘと平行とし、かつ波高に合わせて設置させている。
波高は、たとえば波２の高さを平均したものであり、波
２の頂部が電極板１，１’の上辺の位置に略一致するよ
うに電極板１，１’を設置させている。
ものであり、電極板１，１’を一定距離ｄを隔てて平行
に対峙させて水中に浸漬させ、この間隙を波２の進行方
向ｘと平行とし、かつ波高に合わせて設置させている。
波高は、たとえば波２の高さを平均したものであり、波
２の頂部が電極板１，１’の上辺の位置に略一致するよ
うに電極板１，１’を設置させている。
【００１６】コンデンサＣは、両電極１，１’間の水
（波２）の介在により、空気コンデンサ（比誘電率εS
＝１）と水コンデンサ（比誘電率εS ＝50〜80）の複合
静電容量ｃを形成している。したがって、波２による両
電極１，１’の浸漬面積の時間的変化により、静電容量
ｃは、変動容量（変定数）となる。
（波２）の介在により、空気コンデンサ（比誘電率εS
＝１）と水コンデンサ（比誘電率εS ＝50〜80）の複合
静電容量ｃを形成している。したがって、波２による両
電極１，１’の浸漬面積の時間的変化により、静電容量
ｃは、変動容量（変定数）となる。
【００１７】いま、両電極１，１’にそれぞれ＋Ｑ，−
Ｑの電荷が与えられているとすると、コンデンサ静電容
量ｃとコンデンサ端子電圧Ｖとの関係は、図３に示すよ
うな、 Ｑ＝ｃＶ，Ｖ＝Ｑ／ｃ …（１） であるから、電荷Ｑが一定の場合、コンデンサ静電容量
ｃが増大すれば、コンデンサ端子電圧Ｖは減少し、コン
デンサ静電容量ｃが減少すれば、コンデンサ端子電圧Ｖ
は増大する。たとえば、図３において、電荷Ｑを一定の
電荷Ｑ0 とすると（Ｑ＝Ｑ0 ）、コンデンサ静電容量ｃ
の最小値ｃ0 では、コンデンサ端子電圧ＶはＶb 、最大
値ｃ1 では、コンデンサ端子電圧ＶはＶm となる。
Ｑの電荷が与えられているとすると、コンデンサ静電容
量ｃとコンデンサ端子電圧Ｖとの関係は、図３に示すよ
うな、 Ｑ＝ｃＶ，Ｖ＝Ｑ／ｃ …（１） であるから、電荷Ｑが一定の場合、コンデンサ静電容量
ｃが増大すれば、コンデンサ端子電圧Ｖは減少し、コン
デンサ静電容量ｃが減少すれば、コンデンサ端子電圧Ｖ
は増大する。たとえば、図３において、電荷Ｑを一定の
電荷Ｑ0 とすると（Ｑ＝Ｑ0 ）、コンデンサ静電容量ｃ
の最小値ｃ0 では、コンデンサ端子電圧ＶはＶb 、最大
値ｃ1 では、コンデンサ端子電圧ＶはＶm となる。
【００１８】また、両電極１，１’の蓄積エネルギーＷ
は、 Ｗ＝（１／２）ｃＶ2 ＝（１／２）ＱＶ …（２） で表現され、電荷Ｑが一定の電荷Ｑ0 の条件下では、コ
ンデンサ静電容量ｃが小さく、コンデンサ端子電圧Ｖが
大きいほど、蓄積エネルギーＷは大きい。たとえば、図
３において、Ｑ＝Ｑ0 では Ｗ0 ＝（１／２）ｃ0 Ｖb 2 ＝（１／２）Ｑ0 Ｖb …０ｂＶb の面積 Ｗ1 ＝（１／２）ｃ1 Ｖm 2 ＝（１／２）Ｑ0 Ｖm …０ｍＶm の面積 …（３） となり、Ｗ0 ＞Ｗ1 となる。
は、 Ｗ＝（１／２）ｃＶ2 ＝（１／２）ＱＶ …（２） で表現され、電荷Ｑが一定の電荷Ｑ0 の条件下では、コ
ンデンサ静電容量ｃが小さく、コンデンサ端子電圧Ｖが
大きいほど、蓄積エネルギーＷは大きい。たとえば、図
３において、Ｑ＝Ｑ0 では Ｗ0 ＝（１／２）ｃ0 Ｖb 2 ＝（１／２）Ｑ0 Ｖb …０ｂＶb の面積 Ｗ1 ＝（１／２）ｃ1 Ｖm 2 ＝（１／２）Ｑ0 Ｖm …０ｍＶm の面積 …（３） となり、Ｗ0 ＞Ｗ1 となる。
【００１９】以上のコンデンサ静電容量ｃ、電荷Ｑ、コ
ンデンサ端子電圧Ｖ、および蓄積エネルギーＷの関係を
踏まえて、図２に示すコンデンサＣの静電容量ｃを波力
によって変動させることにより発電する原理を説明す
る。
ンデンサ端子電圧Ｖ、および蓄積エネルギーＷの関係を
踏まえて、図２に示すコンデンサＣの静電容量ｃを波力
によって変動させることにより発電する原理を説明す
る。
【００２０】図２の回路には、コンデンサＣの入力側の
充電回路（入力端子３）および出力側の放電回路（出力
端子５）に、それぞれ逆止ダイオードＤa ，Ｄb を接続
し、入力端子３，４と出力端子５，６間にそれぞれ直流
電圧ｖa ，ｖb （ｖb ＞ｖa）を印加している。
充電回路（入力端子３）および出力側の放電回路（出力
端子５）に、それぞれ逆止ダイオードＤa ，Ｄb を接続
し、入力端子３，４と出力端子５，６間にそれぞれ直流
電圧ｖa ，ｖb （ｖb ＞ｖa）を印加している。
【００２１】今、図１に示すように、波２のピークが電
極１，１’間の中心部に進行してきた場合を考えると、
コンデンサ静電容量ｃは最大値ｃ1 を示す。このとき、
入力側（直流電圧ｖa ）から逆止ダイオードＤa を通っ
てコンデンサＣに電荷Ｑが充電されているとすると、こ
のときの電荷Ｑ1 は、 Ｑ1 ＝ｃ1 ｖa …（４） で表現される。
極１，１’間の中心部に進行してきた場合を考えると、
コンデンサ静電容量ｃは最大値ｃ1 を示す。このとき、
入力側（直流電圧ｖa ）から逆止ダイオードＤa を通っ
てコンデンサＣに電荷Ｑが充電されているとすると、こ
のときの電荷Ｑ1 は、 Ｑ1 ＝ｃ1 ｖa …（４） で表現される。
【００２２】そして、波２が進行方向ｘの方向に進行し
ていくと、コンデンサ静電容量ｃは減少していき、コン
デンサ端子電圧Ｖは、（ｖa ＜Ｖ＜ｖb ）の状態にな
り、電荷Ｑ1 一定の状態で、コンデンサ端子電圧Ｖは上
昇していく。（図３中、ａ→Ａ） そして、Ｖ＝ｖb になると、逆止ダイオードＤb が導通
状態になり、さらにコンデンサ静電容量ｃが減少する
と、出力側に電荷Ｑが供給される。この間コンデンサ端
子電圧Ｖは（Ｖ＝ｖb ）である。（図３中、Ａ→ｂ） コンデンサ静電容量ｃが最小値ｃ0 に達したときの電荷
Ｑ0 は、 Ｑ0 ＝ｃ0 ｖb …（５） で表現される。（電極１，１’間を波２が出ていった状
態） 次に、電極１，１’間に次の波２が進入が始まると、コ
ンデンサ静電容量ｃは増加し始め、コンデンサ端子電圧
Ｖは、（ｖa ＜Ｖ＜ｖb ）の状態になり、荷Ｑ 0 一定の
状態で、コンデンサ端子電圧Ｖは下降していく。（図３
中、ｂ→Ｂ） そして、逆止ダイオードＤa が導通状態となると、コン
デンサ端子電圧Ｖは（Ｖ＝ｖa ）の状態で、電荷が入力
側（直流電圧ｖa ）から供給され、最大値ｃ1になるま
で続く。（図３中、Ｂ→ａ） 以上の１サイクルにおけるコンデンサ静電容量ｃ、電荷
Ｑ、コンデンサ端子電圧Ｖ、出力電力ＰOUT 、入力電力
ＰINの状態を図４に示す。
ていくと、コンデンサ静電容量ｃは減少していき、コン
デンサ端子電圧Ｖは、（ｖa ＜Ｖ＜ｖb ）の状態にな
り、電荷Ｑ1 一定の状態で、コンデンサ端子電圧Ｖは上
昇していく。（図３中、ａ→Ａ） そして、Ｖ＝ｖb になると、逆止ダイオードＤb が導通
状態になり、さらにコンデンサ静電容量ｃが減少する
と、出力側に電荷Ｑが供給される。この間コンデンサ端
子電圧Ｖは（Ｖ＝ｖb ）である。（図３中、Ａ→ｂ） コンデンサ静電容量ｃが最小値ｃ0 に達したときの電荷
Ｑ0 は、 Ｑ0 ＝ｃ0 ｖb …（５） で表現される。（電極１，１’間を波２が出ていった状
態） 次に、電極１，１’間に次の波２が進入が始まると、コ
ンデンサ静電容量ｃは増加し始め、コンデンサ端子電圧
Ｖは、（ｖa ＜Ｖ＜ｖb ）の状態になり、荷Ｑ 0 一定の
状態で、コンデンサ端子電圧Ｖは下降していく。（図３
中、ｂ→Ｂ） そして、逆止ダイオードＤa が導通状態となると、コン
デンサ端子電圧Ｖは（Ｖ＝ｖa ）の状態で、電荷が入力
側（直流電圧ｖa ）から供給され、最大値ｃ1になるま
で続く。（図３中、Ｂ→ａ） 以上の１サイクルにおけるコンデンサ静電容量ｃ、電荷
Ｑ、コンデンサ端子電圧Ｖ、出力電力ＰOUT 、入力電力
ＰINの状態を図４に示す。
【００２３】上記１サイクルでの電気的出力（電力）Ｐ
は、図３の斜線で囲まれたａＡｂＢａの面積となる。す
なわち、 Ｐ＝（ｖb −ｖa ）（Ｑ1 −Ｑ0 ） ＝（ｃ1 ＋ｃ0 ）ｖa ｖb −ｃ0 ｖb 2 −ｃ1 ｖa 2 …（６） となる。
は、図３の斜線で囲まれたａＡｂＢａの面積となる。す
なわち、 Ｐ＝（ｖb −ｖa ）（Ｑ1 −Ｑ0 ） ＝（ｃ1 ＋ｃ0 ）ｖa ｖb −ｃ0 ｖb 2 −ｃ1 ｖa 2 …（６） となる。
【００２４】ここで、この電力Ｐを効果に取り出すため
の、入力側の充電回路の直流電圧ｖ a および出力側の放
電回路の直流電圧ｖb の最適条件を求める。すなわち、
図３の斜線で囲まれたａＡｂＢａの面積が最大となる、
直流電圧ｖa およびｖb を求める。
の、入力側の充電回路の直流電圧ｖ a および出力側の放
電回路の直流電圧ｖb の最適条件を求める。すなわち、
図３の斜線で囲まれたａＡｂＢａの面積が最大となる、
直流電圧ｖa およびｖb を求める。
【００２５】図３において、電荷Ｑ1 をｑ、直流電圧ｖ
a をｖとすると、ｖが０からｖb の範囲での矩形の面積
Ｓは、 Ｓ＝（ｖb −ｖ）（ｑ−Ｑ0 ） ＝（ｖb −ｖ）（ｃ1 ｖ−Ｑ0 ） ＝−ｃ1 ｖ2 ＋（ｖb ｃ1 ＋Ｑ0 ）ｖ−ｖb Ｑ0 …（７） となる。Ｑ0 ＝ｃ0 ｖb とおき、ｄＳ／ｄｖ＝０によ
り、（７）式から ｖb ／ｖ＝ｖb ／ｖa ＝２ｃ1 ／（ｃ1 ＋ｃ0 ） …（８） が得られ、充電回路の直流電圧ｖa と放電回路の直流電
圧ｖb の最適比率が求まる。（８）式より、コンデンサ
静電容量ｃの最小値ｃ0 と最大値ｃ1 が（ｃ0 ＜＜
ｃ1 ）の場合、 ｖb ／ｖa ＝２ …（９） となる。
a をｖとすると、ｖが０からｖb の範囲での矩形の面積
Ｓは、 Ｓ＝（ｖb −ｖ）（ｑ−Ｑ0 ） ＝（ｖb −ｖ）（ｃ1 ｖ−Ｑ0 ） ＝−ｃ1 ｖ2 ＋（ｖb ｃ1 ＋Ｑ0 ）ｖ−ｖb Ｑ0 …（７） となる。Ｑ0 ＝ｃ0 ｖb とおき、ｄＳ／ｄｖ＝０によ
り、（７）式から ｖb ／ｖ＝ｖb ／ｖa ＝２ｃ1 ／（ｃ1 ＋ｃ0 ） …（８） が得られ、充電回路の直流電圧ｖa と放電回路の直流電
圧ｖb の最適比率が求まる。（８）式より、コンデンサ
静電容量ｃの最小値ｃ0 と最大値ｃ1 が（ｃ0 ＜＜
ｃ1 ）の場合、 ｖb ／ｖa ＝２ …（９） となる。
【００２６】現実の波２の条件を考えると、（ｃ1 ＝２
ｃ0 〜１０ｃ0 ）が実用範囲として使用され、その最適
条件は、（ｖb ／ｖa ＝１．３〜１．８）である。また
（６）式の電気的出力Ｐは、図４では出力電力ＰOUT の
波形であり、コンデンサ静電容量ｃの減少期間（図４
中、ｃ1 →ｃ0 ）、すなわち波２が電極１，１’間から
出ていく際に出力され、 Ｐd ＝ｖb （ｄＱ／ｄｔ）＝ｖb ｉd （但し、ＱはＱ1 →Ｑ0 ）…（10） で表される。
ｃ0 〜１０ｃ0 ）が実用範囲として使用され、その最適
条件は、（ｖb ／ｖa ＝１．３〜１．８）である。また
（６）式の電気的出力Ｐは、図４では出力電力ＰOUT の
波形であり、コンデンサ静電容量ｃの減少期間（図４
中、ｃ1 →ｃ0 ）、すなわち波２が電極１，１’間から
出ていく際に出力され、 Ｐd ＝ｖb （ｄＱ／ｄｔ）＝ｖb ｉd （但し、ＱはＱ1 →Ｑ0 ）…（10） で表される。
【００２７】一方、コンデンサＣから蓄積電荷Ｑ1 を放
電した後、入力側から電荷が充電されるが、その入力電
力ＰINは、コンデンサ静電容量ｃの増加期間（図４中、
ｃ0→ｃ1 ）、すなわち波２が電極１，１’間に進入す
る際に入力され、 Ｐc ＝ｖa （ｄＱ／ｄｔ）＝ｖa ｉc （但し、ＱはＱ0 →Ｑ1 ）…（11） で表される。
電した後、入力側から電荷が充電されるが、その入力電
力ＰINは、コンデンサ静電容量ｃの増加期間（図４中、
ｃ0→ｃ1 ）、すなわち波２が電極１，１’間に進入す
る際に入力され、 Ｐc ＝ｖa （ｄＱ／ｄｔ）＝ｖa ｉc （但し、ＱはＱ0 →Ｑ1 ）…（11） で表される。
【００２８】１回の入出力期間をそれぞれτd ，τc と
すると、電力量Ｗd ，Ｗc は、 Ｗd ＝Ｐd τd ，Ｗc ＝Ｐc τc …（12） であり、τd ≒τc であるから、入出力の電力量比Ｗd
／Ｗc は、 Ｗd ／Ｗc ＝ｖb ／ｖa …（13） とｖb ／ｖa の比に等しく、また（ｖb ＞ｖa ）である
から、（13）式は、 Ｗd ／Ｗc ＞１ であり、波力エネルギーから電気エネルギーへの変換に
よって発電されることを示す。
すると、電力量Ｗd ，Ｗc は、 Ｗd ＝Ｐd τd ，Ｗc ＝Ｐc τc …（12） であり、τd ≒τc であるから、入出力の電力量比Ｗd
／Ｗc は、 Ｗd ／Ｗc ＝ｖb ／ｖa …（13） とｖb ／ｖa の比に等しく、また（ｖb ＞ｖa ）である
から、（13）式は、 Ｗd ／Ｗc ＞１ であり、波力エネルギーから電気エネルギーへの変換に
よって発電されることを示す。
【００２９】また、（６）式の電気的出力Ｐにおいて、
充電回路の直流電圧ｖa と放電回路の直流電圧ｖb が一
定とすると、この電力Ｐを効果的に取り出すためには、
コンデンサ静電容量ｃの最小値ｃ0 と最大値ｃ1 の差を
大きくすればよいことがわかる。
充電回路の直流電圧ｖa と放電回路の直流電圧ｖb が一
定とすると、この電力Ｐを効果的に取り出すためには、
コンデンサ静電容量ｃの最小値ｃ0 と最大値ｃ1 の差を
大きくすればよいことがわかる。
【００３０】さて、電極板１，１’間の静電容量ｃは、
真空誘電率をε0 、電極板１，１’を浸漬する波２の成
分の比誘電率をε1 、電極板１，１’の幅をＷ（ｍ）、
間隔をｄ（ｍ）、電極板１，１’を浸漬する波２の高さ
をＨ（ｍ）とすると、 ｃ＝ε0 ε1 ＷＨ／ｄ （Ｆ） …(14) で表される。
真空誘電率をε0 、電極板１，１’を浸漬する波２の成
分の比誘電率をε1 、電極板１，１’の幅をＷ（ｍ）、
間隔をｄ（ｍ）、電極板１，１’を浸漬する波２の高さ
をＨ（ｍ）とすると、 ｃ＝ε0 ε1 ＷＨ／ｄ （Ｆ） …(14) で表される。
【００３１】以上の関係を踏まえて、図５，図６に示す
コンデンサＣの静電容量ｃについて説明する。図示する
ように、１枚（複数枚でもよい）の電極板を常にその一
部あるいは全体を海中に浸漬させてコンデンサの一方の
電極（陰極とする）11とし、電極板１の表面を厚さ
（ｄ）がμｍオーダの絶縁体膜12で被覆した（陽極）電
極板13を複数枚、電気的に並列に接続して他方の電極
（陽極とする）14とし、陽極電極板13を、その間隙を波
２の進行と平行に、かつ波高に合わせて設置している。
コンデンサＣの静電容量ｃについて説明する。図示する
ように、１枚（複数枚でもよい）の電極板を常にその一
部あるいは全体を海中に浸漬させてコンデンサの一方の
電極（陰極とする）11とし、電極板１の表面を厚さ
（ｄ）がμｍオーダの絶縁体膜12で被覆した（陽極）電
極板13を複数枚、電気的に並列に接続して他方の電極
（陽極とする）14とし、陽極電極板13を、その間隙を波
２の進行と平行に、かつ波高に合わせて設置している。
【００３２】この構成により、波２の成分は海水、すな
わち電解質溶液であることから、導電性を示すため、コ
ンデンサの一方の電極（陰極）11を海中に浸漬させるこ
とにより、波２の成分が陰極11と同電位となり、よって
陽極14を形成する陽極電極板13の列の間隙に波２が存在
すると、陽極14／絶縁体膜12／波（海水）２という構造
のコンデンサが形成される。絶縁体膜12が誘導体、波
（海水）２が陰極となり、陰極の高さが変化することに
より、可変コンデンサを形成している。
わち電解質溶液であることから、導電性を示すため、コ
ンデンサの一方の電極（陰極）11を海中に浸漬させるこ
とにより、波２の成分が陰極11と同電位となり、よって
陽極14を形成する陽極電極板13の列の間隙に波２が存在
すると、陽極14／絶縁体膜12／波（海水）２という構造
のコンデンサが形成される。絶縁体膜12が誘導体、波
（海水）２が陰極となり、陰極の高さが変化することに
より、可変コンデンサを形成している。
【００３３】ここで（14）式において間隙ｄは、絶縁膜
11の厚さに相当することから、図５に示すコンデンサの
静電容量ｃは、真空誘電率をε0 、絶縁体膜12の比誘電
率をεr 、陽極電極板13の幅をＷ（ｍ）、絶縁体膜12の
厚さをｄ（ｍ）、陽極電極板13を浸漬する波２の高さを
Ｈ（ｍ）、陽極電極板13の枚数をηとすると、 ｃ＝（ε0 εr ＷＨ／ｄ）×η×２ （Ｆ） …(15) で表される。
11の厚さに相当することから、図５に示すコンデンサの
静電容量ｃは、真空誘電率をε0 、絶縁体膜12の比誘電
率をεr 、陽極電極板13の幅をＷ（ｍ）、絶縁体膜12の
厚さをｄ（ｍ）、陽極電極板13を浸漬する波２の高さを
Ｈ（ｍ）、陽極電極板13の枚数をηとすると、 ｃ＝（ε0 εr ＷＨ／ｄ）×η×２ （Ｆ） …(15) で表される。
【００３４】(15)式から判るように、絶縁体膜12の厚さ
ｄが薄いと静電容量ｃは大きくなる。図１に示すように
電極板１，１’を平行に設置するには物理的にその間隙
ｄはｍｍのオーダとならざるを得ないことから、電極板
の幅Ｗ、波２の振幅Ｈが一定な場合、図１に示すように
電極板１，１’を海中に平行に設置した場合と比較して
静電容量ｃが大きくなり、静電容量ｃの最小値ｃ0 と最
大値ｃ1 の差は大きくなり、よって発電効率を改善する
ことができる。
ｄが薄いと静電容量ｃは大きくなる。図１に示すように
電極板１，１’を平行に設置するには物理的にその間隙
ｄはｍｍのオーダとならざるを得ないことから、電極板
の幅Ｗ、波２の振幅Ｈが一定な場合、図１に示すように
電極板１，１’を海中に平行に設置した場合と比較して
静電容量ｃが大きくなり、静電容量ｃの最小値ｃ0 と最
大値ｃ1 の差は大きくなり、よって発電効率を改善する
ことができる。
【００３５】また(15)式において、絶縁体膜12の比誘電
率εr を大きくすれば、コンデンサ静電容量ｃを大きく
することができる。そこで、絶縁体膜12の比誘電率εr
を波２の成分の比誘電率をε1 より大きくすることによ
り、図１に示すように電極板１，１’を海中に平行に設
置した場合と比較して静電容量ｃが大きくなり、静電容
量ｃの最小値ｃ0 と最大値ｃ1 の差は大きくなり、よっ
て発電効率を改善することができる。
率εr を大きくすれば、コンデンサ静電容量ｃを大きく
することができる。そこで、絶縁体膜12の比誘電率εr
を波２の成分の比誘電率をε1 より大きくすることによ
り、図１に示すように電極板１，１’を海中に平行に設
置した場合と比較して静電容量ｃが大きくなり、静電容
量ｃの最小値ｃ0 と最大値ｃ1 の差は大きくなり、よっ
て発電効率を改善することができる。
【００３６】上記電極板１への絶縁体膜12の形成方法に
ついて説明する。電極板１は金属材料で形成されてお
り、このような金属材料への絶縁体、あるいは誘電体な
どへの被膜処理技術としては、 １．物理蒸着法；抵抗加熱法、スパッタリング法、電子
ビーム法など、 ２．化学蒸着法；気相反応法、 ３．その他の方法；陽極酸化法、塗布・熱分解法など、 がある。一実施例として、塗布・熱分解法を使用して、
酸化チタン（Ｔi Ｏ2 ）膜を電極板１の表面に被膜す
る。手順を図７のフローチャートにしたがって説明す
る。
ついて説明する。電極板１は金属材料で形成されてお
り、このような金属材料への絶縁体、あるいは誘電体な
どへの被膜処理技術としては、 １．物理蒸着法；抵抗加熱法、スパッタリング法、電子
ビーム法など、 ２．化学蒸着法；気相反応法、 ３．その他の方法；陽極酸化法、塗布・熱分解法など、 がある。一実施例として、塗布・熱分解法を使用して、
酸化チタン（Ｔi Ｏ2 ）膜を電極板１の表面に被膜す
る。手順を図７のフローチャートにしたがって説明す
る。
【００３７】まず、チタンのアルコキシド材料、たとえ
ばＴi ( ＯＣ2 Ｈ5 ）4 ，Ｔi ( ＯＣ3 Ｈ7 ）4 などの
液体をアセトンなどの溶媒で所定の濃度に調製して塗布
液を製造する（ステップ−１）。
ばＴi ( ＯＣ2 Ｈ5 ）4 ，Ｔi ( ＯＣ3 Ｈ7 ）4 などの
液体をアセトンなどの溶媒で所定の濃度に調製して塗布
液を製造する（ステップ−１）。
【００３８】次に、この調製された塗布液の中に、電極
板として用いる金属板を浸し、一定速度で引き上げる
（ステップ−２）。その後、100 〜300 ℃で所定時間
（時間は塗布液の濃度により異なる）乾燥させ、溶媒を
飛ばす（ステップ−３）。
板として用いる金属板を浸し、一定速度で引き上げる
（ステップ−２）。その後、100 〜300 ℃で所定時間
（時間は塗布液の濃度により異なる）乾燥させ、溶媒を
飛ばす（ステップ−３）。
【００３９】次に、400 〜500 ℃で焼成し、被膜を得る
（ステップ−４）。上記工程を順に繰り返すことによ
り、所定の膜厚を得る。この膜厚は、溶液の調製、引き
上げ速度により変えることができる。
（ステップ−４）。上記工程を順に繰り返すことによ
り、所定の膜厚を得る。この膜厚は、溶液の調製、引き
上げ速度により変えることができる。
【００４０】この塗布・熱分解法は、物理蒸着法，化学
蒸着法などと比較して、大型の真空装置を必要としない
ため、陽極電極板13の製造コストを低く抑えることがで
きる。
蒸着法などと比較して、大型の真空装置を必要としない
ため、陽極電極板13の製造コストを低く抑えることがで
きる。
【００４１】被膜処理を行った陽極電極板13を並列に並
べ、上端にスペーサー15を挟んで図７に示すように陽極
14を形成する。実際の波力発電装置の構成の一例を図９
に示す。
べ、上端にスペーサー15を挟んで図７に示すように陽極
14を形成する。実際の波力発電装置の構成の一例を図９
に示す。
【００４２】陽極14を形成する陽極電極板13を複数電気
的に並列に接続し、これら陽極電極板13の間隙を波２の
進行方向に平行とし波２が通過する高さに設置し、充電
回路を形成する第１直流電源21の正極に入力端子３を介
して第１ダイオードＤa のアノードを接続し、さらに放
電回路を形成する、第１直流電源21の電源電圧ｖa より
高い電源電圧ｖb （ｖa ＜ｖb ）の第２直流電源22の正
極に出力端子５を介して第２ダイオードＤb のカソード
を接続し、並列接続した陽極電極板13に、第１ダイオー
ドＤa のカソードと第２ダイオードＤb のアノードを接
続し、陰極11に、入力端子４と出力端子６を介してそれ
ぞれ第１直流電源21の負極と第２直流電源22の負極を接
続し、出力端子５，６間（第２直流電源32の両極間）に
負荷23を接続している。
的に並列に接続し、これら陽極電極板13の間隙を波２の
進行方向に平行とし波２が通過する高さに設置し、充電
回路を形成する第１直流電源21の正極に入力端子３を介
して第１ダイオードＤa のアノードを接続し、さらに放
電回路を形成する、第１直流電源21の電源電圧ｖa より
高い電源電圧ｖb （ｖa ＜ｖb ）の第２直流電源22の正
極に出力端子５を介して第２ダイオードＤb のカソード
を接続し、並列接続した陽極電極板13に、第１ダイオー
ドＤa のカソードと第２ダイオードＤb のアノードを接
続し、陰極11に、入力端子４と出力端子６を介してそれ
ぞれ第１直流電源21の負極と第２直流電源22の負極を接
続し、出力端子５，６間（第２直流電源32の両極間）に
負荷23を接続している。
【００４３】上記波力発電装置の構成により、負荷23へ
図４の出力電力ＰOUT が効率よく出力される。このよう
に、入力側の充電回路と出力側の放電回路間に、逆止ダ
イオードＤa，Ｄb を介してコンデンサＣを接続し、入
力端子３，４と出力端子５，６間にそれぞれ直流電圧ｖ
a ，ｖb （ｖb ＞ｖa ）を印加することにより、波２が
コンデンサＣの電極１，１’間から出ていく際に電気エ
ネルギーを得ることができる。しかも、波力エネルギー
を、機械エネルギーに変換する動く機器や通常の発電機
を使用せずに、直接電気エネルギーに変換することがで
き、高効率変換の波力発電を実現することができる。ま
た、変換に際し、機械的な機構がないことから、故障の
原因を極力排除でき、高信頼性で高耐久性の波力発電を
実現でき、さらにメンテナンスを簡単にすることができ
る。
図４の出力電力ＰOUT が効率よく出力される。このよう
に、入力側の充電回路と出力側の放電回路間に、逆止ダ
イオードＤa，Ｄb を介してコンデンサＣを接続し、入
力端子３，４と出力端子５，６間にそれぞれ直流電圧ｖ
a ，ｖb （ｖb ＞ｖa ）を印加することにより、波２が
コンデンサＣの電極１，１’間から出ていく際に電気エ
ネルギーを得ることができる。しかも、波力エネルギー
を、機械エネルギーに変換する動く機器や通常の発電機
を使用せずに、直接電気エネルギーに変換することがで
き、高効率変換の波力発電を実現することができる。ま
た、変換に際し、機械的な機構がないことから、故障の
原因を極力排除でき、高信頼性で高耐久性の波力発電を
実現でき、さらにメンテナンスを簡単にすることができ
る。
【００４４】なお、図５に示す本実施例によれば、陽極
14を形成する陽極電極板13を、その間隙を波２の進行と
平行に設置しているが、垂直な向きに設置することも可
能である。しかし、平行に設置する場合のほうが、波２
は陽極14の陽極電極板13の間隙に抵抗なく進入し、各陽
極電極板13の静電容量ｃの変化にバラツキが発生しない
ことから、静電容量ｃの増減が一定になり、安定した電
気エネルギーを得ることができる。
14を形成する陽極電極板13を、その間隙を波２の進行と
平行に設置しているが、垂直な向きに設置することも可
能である。しかし、平行に設置する場合のほうが、波２
は陽極14の陽極電極板13の間隙に抵抗なく進入し、各陽
極電極板13の静電容量ｃの変化にバラツキが発生しない
ことから、静電容量ｃの増減が一定になり、安定した電
気エネルギーを得ることができる。
【００４５】
【発明の効果】以上のように第１発明によれば、波成分
は海水、すなわち電解質溶液であることから、導電性を
示すため、コンデンサの一方の電極を海中に浸漬させる
ことにより、波成分が一方の電極と同電位となり、よっ
て他方の電極を形成する電極板列の間隙に波が存在する
と、他方の電極／絶縁膜／海水（一方の電極）という構
造の可変コンデンサが形成され、コンデンサの電極板間
を波のピークが出ていく際に、電荷が出力端子に供給さ
れることにより、電気エネルギーを得ることができる。
しかも、波力エネルギーを、機械エネルギーに変換する
動く機器や通常の発電機を使用せずに、直接電気エネル
ギーに変換することができ、高効率変換の波力発電を実
現することができる。また、変換に際し、機械的な機構
がないことから、故障の原因を極力排除でき、高信頼性
で高耐久性の波力発電を実現でき、さらにメンテナンス
を簡単にすることができる。
は海水、すなわち電解質溶液であることから、導電性を
示すため、コンデンサの一方の電極を海中に浸漬させる
ことにより、波成分が一方の電極と同電位となり、よっ
て他方の電極を形成する電極板列の間隙に波が存在する
と、他方の電極／絶縁膜／海水（一方の電極）という構
造の可変コンデンサが形成され、コンデンサの電極板間
を波のピークが出ていく際に、電荷が出力端子に供給さ
れることにより、電気エネルギーを得ることができる。
しかも、波力エネルギーを、機械エネルギーに変換する
動く機器や通常の発電機を使用せずに、直接電気エネル
ギーに変換することができ、高効率変換の波力発電を実
現することができる。また、変換に際し、機械的な機構
がないことから、故障の原因を極力排除でき、高信頼性
で高耐久性の波力発電を実現でき、さらにメンテナンス
を簡単にすることができる。
【００４６】また上記第２発明によれば、絶縁体膜が誘
電体となることから、この絶縁体膜の厚さが薄くなると
コンデンサの静電容量は大きくなり、よって波による可
変コンデンサの静電容量の変化量を大きくでき、発電効
率を向上することができる。
電体となることから、この絶縁体膜の厚さが薄くなると
コンデンサの静電容量は大きくなり、よって波による可
変コンデンサの静電容量の変化量を大きくでき、発電効
率を向上することができる。
【００４７】さらに上記第３発明によれば、絶縁体膜が
誘電体となることから、この絶縁体膜の比誘電率を波の
成分の比誘電率より大きくすると、コンデンサの静電容
量は誘電体が海水の場合と比較して大きくなり、よって
波による可変コンデンサの静電容量の変化量を大きくで
き、発電効率を向上することができる。
誘電体となることから、この絶縁体膜の比誘電率を波の
成分の比誘電率より大きくすると、コンデンサの静電容
量は誘電体が海水の場合と比較して大きくなり、よって
波による可変コンデンサの静電容量の変化量を大きくで
き、発電効率を向上することができる。
【図１】本発明の一実施例における波力発電装置のコン
デンサの配置図である。
デンサの配置図である。
【図２】同波力発電装置の基本回路図である。
【図３】同波力発電装置のコンデンサの両端電圧と蓄積
される電荷の特性図である。
される電荷の特性図である。
【図４】同波力発電装置の特性図である。
【図５】同波力発電装置のコンデンサ部の説明図であ
る。
る。
【図６】同波力発電装置のコンデンサ部の説明図であ
る。
る。
【図７】同波力発電装置の電極板の工程手順を示すフロ
ーチャートである。
ーチャートである。
【図８】同波力発電装置の陽極の斜視図である。
【図９】同波力発電装置の回路構成図である。
Ｃ コンデンサ Ｄa ，Ｄb 逆止ダイオード １，１’ 電極板 ２ 波 ３，４ 入力端子 ５，６ 出力端子 11 陰極 12 絶縁体膜 13 陽極電極板 14 陽極 15 スペーサー 21 第１直流電源 22 第２直流電源 23 負荷
Claims (3)
- 【請求項１】 コンデンサを形成する複数の電極板に充
放電回路を接続し、波の変化により前記コンデンサを可
変コンデンサとして波力エネルギーから電気エネルギー
を得る波力発電装置であって、 前記電極板の内、単数または複数の電極板を海中に浸漬
させてコンデンサの一方の電極とし、残りの電極板の表
面を絶縁体膜で被覆してこれら電極板を電気的に並列に
接続して他方の電極とし、これら他方の電極を形成する
電極板を波高に合わせて設置することを特徴とする波力
発電装置。 - 【請求項２】 請求項１記載の波力発電装置であって、 電極板の表面に被覆した絶縁体膜の厚さを、電極板の間
隔より薄くすることを特徴とする。 - 【請求項３】 請求項１、または請求項２記載の波力発
電装置であって、 電極板の表面に被覆した絶縁体膜の比誘電率を、波の成
分の比誘電率より大きくすることを特徴とする。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00042795A JP3247022B2 (ja) | 1995-01-06 | 1995-01-06 | 波力発電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00042795A JP3247022B2 (ja) | 1995-01-06 | 1995-01-06 | 波力発電装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08189453A true JPH08189453A (ja) | 1996-07-23 |
| JP3247022B2 JP3247022B2 (ja) | 2002-01-15 |
Family
ID=11473520
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00042795A Expired - Fee Related JP3247022B2 (ja) | 1995-01-06 | 1995-01-06 | 波力発電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3247022B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004347453A (ja) * | 2003-05-22 | 2004-12-09 | Nec Network Sensa Kk | 電界センサ用電極ユニット及び電界センサ |
| EP2223424A1 (fr) * | 2007-12-21 | 2010-09-01 | Commissariat à l'Énergie Atomique et aux Énergies Alternatives | Dispositif de recuperation d'energie a electrode liquide |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE60123938T2 (de) | 2001-07-06 | 2007-07-05 | Ericsson Ab | Verfahren zur Überwachung eines redundanten Senders |
-
1995
- 1995-01-06 JP JP00042795A patent/JP3247022B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004347453A (ja) * | 2003-05-22 | 2004-12-09 | Nec Network Sensa Kk | 電界センサ用電極ユニット及び電界センサ |
| JP4516724B2 (ja) * | 2003-05-22 | 2010-08-04 | Ｎｅｃネットワーク・センサ株式会社 | 電界センサ用電極ユニット及び電界センサ |
| EP2223424A1 (fr) * | 2007-12-21 | 2010-09-01 | Commissariat à l'Énergie Atomique et aux Énergies Alternatives | Dispositif de recuperation d'energie a electrode liquide |
| JP2011507479A (ja) * | 2007-12-21 | 2011-03-03 | コミッサリア ア レネルジー アトミーク エ オ ゼネルジ ザルタナテイヴ | 液状電極を有するエネルギー回復装置 |
| US8760032B2 (en) | 2007-12-21 | 2014-06-24 | Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives | Energy recovering device with a liquid electrode |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3247022B2 (ja) | 2002-01-15 |
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