JPH08159742A - 外面ライニング管のライナー厚測定方法 - Google Patents
外面ライニング管のライナー厚測定方法Info
- Publication number
- JPH08159742A JPH08159742A JP6329655A JP32965594A JPH08159742A JP H08159742 A JPH08159742 A JP H08159742A JP 6329655 A JP6329655 A JP 6329655A JP 32965594 A JP32965594 A JP 32965594A JP H08159742 A JPH08159742 A JP H08159742A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- liner
- pipe
- tube
- thickness
- reflected wave
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Length Measuring Devices Characterised By Use Of Acoustic Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 母管と外面ライナーの物性が類似した外面ラ
イニング管のライナー厚を非破壊測定する。 【構成】 外面ライニング管の管内面側からその内面に
超音波を入射する。入射した超音波の反射波に基づいて
ライナー厚を測定する。表面反射波Ｓおよび裏面反射波
Ｂに影響されることなく、境界面反射波Ｉが検出され
る。
イニング管のライナー厚を非破壊測定する。 【構成】 外面ライニング管の管内面側からその内面に
超音波を入射する。入射した超音波の反射波に基づいて
ライナー厚を測定する。表面反射波Ｓおよび裏面反射波
Ｂに影響されることなく、境界面反射波Ｉが検出され
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、母管の外面を母管と異
なる材質の材料により被覆した外面ライニング管の外面
ライナー厚さを超音波法により測定する外面ライニング
管のライナー厚測定方法に関し、更に詳しくは、ＰＷＲ
（加圧水型原子炉）の核燃料被覆管に使用される外面ラ
イニング管のように構成材料の物性が類似する外面ライ
ニング管のライナー厚測定に適したライナー厚測定方法
に関する。
なる材質の材料により被覆した外面ライニング管の外面
ライナー厚さを超音波法により測定する外面ライニング
管のライナー厚測定方法に関し、更に詳しくは、ＰＷＲ
（加圧水型原子炉）の核燃料被覆管に使用される外面ラ
イニング管のように構成材料の物性が類似する外面ライ
ニング管のライナー厚測定に適したライナー厚測定方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】原子力発電に使用される軽水型原子炉
は、ＢＷＲ（沸騰水型原子炉）と上述したＰＷＲに大別
される。これらの核燃料被覆管としては、Ｚｒ基合金管
が使用されている。具体的には、ＢＷＲではジルカロイ
−２（商品名）からなる管や、発電負荷変動要因である
原子燃料ペレットの熱膨張を吸収するためにジルカロイ
−２管の内面に純Ｚｒをライニングした内面ライニング
管が用いられる。一方、ＰＷＲではジルカロイ−４（商
品名）からなる管が用いられている。
は、ＢＷＲ（沸騰水型原子炉）と上述したＰＷＲに大別
される。これらの核燃料被覆管としては、Ｚｒ基合金管
が使用されている。具体的には、ＢＷＲではジルカロイ
−２（商品名）からなる管や、発電負荷変動要因である
原子燃料ペレットの熱膨張を吸収するためにジルカロイ
−２管の内面に純Ｚｒをライニングした内面ライニング
管が用いられる。一方、ＰＷＲではジルカロイ−４（商
品名）からなる管が用いられている。
【０００３】ＢＷＲ核燃料被覆管に使用される内面ライ
ニング管では、内面ライナーの厚さが厳しく管理されて
おり、そのために全ての管に対してそのライナー厚の非
破壊測定が行われている。以下にその方法を説明する。
ニング管では、内面ライナーの厚さが厳しく管理されて
おり、そのために全ての管に対してそのライナー厚の非
破壊測定が行われている。以下にその方法を説明する。
【０００４】外径が２２〜６３ｍｍである素管の段階で
は、内面ライナーの厚さが0.３〜1.２ｍｍと比較的厚い
ために、特開昭６３−３０５２０７号公報に示されてい
るような超音波法が用いられる。その原理を図１に示
す。従来の超音波法では、内面ライニング管の外面側か
ら管外面へ直角に超音波を入射する。そうすると、発信
波に続いて表面反射波Ｓ、境界面反射波Ｉ、底面反射波
Ｂが順番に検出される。境界面反射波Ｉが検出されてか
ら底面反射波Ｂが検出されるまでの時間を測定すること
により、内面ライナー厚が検出される。
は、内面ライナーの厚さが0.３〜1.２ｍｍと比較的厚い
ために、特開昭６３−３０５２０７号公報に示されてい
るような超音波法が用いられる。その原理を図１に示
す。従来の超音波法では、内面ライニング管の外面側か
ら管外面へ直角に超音波を入射する。そうすると、発信
波に続いて表面反射波Ｓ、境界面反射波Ｉ、底面反射波
Ｂが順番に検出される。境界面反射波Ｉが検出されてか
ら底面反射波Ｂが検出されるまでの時間を測定すること
により、内面ライナー厚が検出される。
【０００５】最終製品では、外径が１2.２７ｍｍ、ライ
ナー厚が0.０９ｍｍとなり、超音波法の場合は分解能が
不足し測定が困難になる。そのため、特公平５−６３７
２２号公報に示されるような電磁誘導法が用いられる。
素管の段階でもこの電磁誘導法を用いることができる
が、超音波法より測定精度が劣り、品質管理には適用で
きないので、実際には超音波法が用いられているわけで
ある。
ナー厚が0.０９ｍｍとなり、超音波法の場合は分解能が
不足し測定が困難になる。そのため、特公平５−６３７
２２号公報に示されるような電磁誘導法が用いられる。
素管の段階でもこの電磁誘導法を用いることができる
が、超音波法より測定精度が劣り、品質管理には適用で
きないので、実際には超音波法が用いられているわけで
ある。
【０００６】一方、ＰＷＲ核燃料被覆管では、前述した
ように、これまではライニングなしのジルカロイ−４管
が用いられていたので、ライナー厚の測定は行われてい
ない。ところが、最近になって圧力水による腐食対策の
ために外面ライニング管の導入が検討され始めた。この
外面ライニング管としては、ジルカロイ−４（1.５％Ｓ
ｎ−Ｚｒ）からなる管の外面に、耐食性に優れた低Ｓｎ
（約0.５％）のＺｒ基合金をライニングしたものが用い
られる予定である。そして、この外面ライニング管が用
いられるようになると、これに対してもライナー厚の非
破壊測定が必要になる。しかしながら、現状の測定技術
では、そのライナー厚を非破壊測定するのが不可能なこ
とが、本発明者による調査から判明した。以下にその理
由を説明する。
ように、これまではライニングなしのジルカロイ−４管
が用いられていたので、ライナー厚の測定は行われてい
ない。ところが、最近になって圧力水による腐食対策の
ために外面ライニング管の導入が検討され始めた。この
外面ライニング管としては、ジルカロイ−４（1.５％Ｓ
ｎ−Ｚｒ）からなる管の外面に、耐食性に優れた低Ｓｎ
（約0.５％）のＺｒ基合金をライニングしたものが用い
られる予定である。そして、この外面ライニング管が用
いられるようになると、これに対してもライナー厚の非
破壊測定が必要になる。しかしながら、現状の測定技術
では、そのライナー厚を非破壊測定するのが不可能なこ
とが、本発明者による調査から判明した。以下にその理
由を説明する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】既に使用されているＢ
ＷＲ核燃料被覆管用の内面ライニング管は、ジルカロイ
−２（Ｓｎ1.５％）からなる管の内面に純Ｚｒをライニ
ングした二層管である。一方、ＰＷＲ核燃料被覆管に使
用される予定の外面ライニング管は、ジルカロイ−４
（Ｓｎ1.５％）管の外面に低Ｓｎ（約0.５％）のＺｒ基
合金をライニングしたものである。各ライニング管にお
ける母管とライナーの材料物性値の比較を図２に示す。
ＷＲ核燃料被覆管用の内面ライニング管は、ジルカロイ
−２（Ｓｎ1.５％）からなる管の内面に純Ｚｒをライニ
ングした二層管である。一方、ＰＷＲ核燃料被覆管に使
用される予定の外面ライニング管は、ジルカロイ−４
（Ｓｎ1.５％）管の外面に低Ｓｎ（約0.５％）のＺｒ基
合金をライニングしたものである。各ライニング管にお
ける母管とライナーの材料物性値の比較を図２に示す。
【０００８】ＢＷＲ核燃料被覆管用の内面ライニング管
の場合、母管を構成するジルカロイ−２での超音波伝播
速度は４７７０ｍ／min であり、内面ライナーを構成す
る純Ｚｒでの超音波伝播速度は４９５０ｍ／min であ
る。その差は約２００ｍ／minであり、この速度差のた
めに母管と内面ライナーとの境界で微少ではあるが反射
波が生じる。従って、ライナー厚が極端に薄くない限
り、図１に示す超音波法の適用が可能となる。
の場合、母管を構成するジルカロイ−２での超音波伝播
速度は４７７０ｍ／min であり、内面ライナーを構成す
る純Ｚｒでの超音波伝播速度は４９５０ｍ／min であ
る。その差は約２００ｍ／minであり、この速度差のた
めに母管と内面ライナーとの境界で微少ではあるが反射
波が生じる。従って、ライナー厚が極端に薄くない限
り、図１に示す超音波法の適用が可能となる。
【０００９】また、電気抵抗はジルカロイ−２では７５
μΩｃｍ、純Ｚｒで４５μΩｃｍであり、その差も３０
μΩｃｍと大きい。この差のために、電磁誘導法の適用
も可能である。
μΩｃｍ、純Ｚｒで４５μΩｃｍであり、その差も３０
μΩｃｍと大きい。この差のために、電磁誘導法の適用
も可能である。
【００１０】ところが、ＰＷＲ核燃料被覆管用の外面ラ
イニング管の場合は、母管を構成するジルカロイ−４で
の超音波伝播速度も、外面ライナーを構成する低Ｓｎ−
Ｚｒ基合金での超音波伝播速度も、共に４７７０ｍ／mi
n であり、各速度に差がない。そのため、外面ライナー
と母管との境界で生じる反射波が極めて小さいものとな
り、ライナー厚が比較的厚い素管の段階でも、図１に示
す超音波法による測定が不可能である。図１に示す超音
波法は垂直法であるが、斜角法でも状況は変わらない。
イニング管の場合は、母管を構成するジルカロイ−４で
の超音波伝播速度も、外面ライナーを構成する低Ｓｎ−
Ｚｒ基合金での超音波伝播速度も、共に４７７０ｍ／mi
n であり、各速度に差がない。そのため、外面ライナー
と母管との境界で生じる反射波が極めて小さいものとな
り、ライナー厚が比較的厚い素管の段階でも、図１に示
す超音波法による測定が不可能である。図１に示す超音
波法は垂直法であるが、斜角法でも状況は変わらない。
【００１１】また、電気抵抗はジルカロイ−４では６０
μΩｃｍ、低Ｓｎ−Ｚｒ基合金では７０μΩｃｍであ
り、その差は僅かに１０μΩｃｍである。そのため、電
磁誘導法による測定も不可能である。
μΩｃｍ、低Ｓｎ−Ｚｒ基合金では７０μΩｃｍであ
り、その差は僅かに１０μΩｃｍである。そのため、電
磁誘導法による測定も不可能である。
【００１２】このように、ＰＷＲ用核燃料被覆管として
導入が検討されている外面ライニング管に対しては、構
成材料の物性値が近似するために、外面ライナー厚を非
破壊測定することができないのが現状である。そして、
このことが、その外面ライニング管の導入が始まったと
きに大きな問題となることは言うまでもない。
導入が検討されている外面ライニング管に対しては、構
成材料の物性値が近似するために、外面ライナー厚を非
破壊測定することができないのが現状である。そして、
このことが、その外面ライニング管の導入が始まったと
きに大きな問題となることは言うまでもない。
【００１３】本発明の目的は、通常のＺｒ基合金管の外
面に低Ｓｎ−Ｚｒ基合金をライニングした外面ライニン
グ管のように、構成材料の物性が類似する外面ライニン
グ管についても、その外面ライナー厚を非破壊測定する
ことができるライナー厚測定方法を提供することにあ
る。
面に低Ｓｎ−Ｚｒ基合金をライニングした外面ライニン
グ管のように、構成材料の物性が類似する外面ライニン
グ管についても、その外面ライナー厚を非破壊測定する
ことができるライナー厚測定方法を提供することにあ
る。
【００１４】
【課題を解決するための手段】ＰＷＲ用核燃料被覆管と
して導入が検討されている外面ライニング管、すなわち
ジルカロイ−４管に低Ｓｎ−Ｚｒ基合金を外面ライニン
グした管の外面ライナー厚を測定する方法を開発するべ
く、本発明者は様々な角度から検討を行った。その結
果、次のような知見を得ることができた。
して導入が検討されている外面ライニング管、すなわち
ジルカロイ−４管に低Ｓｎ−Ｚｒ基合金を外面ライニン
グした管の外面ライナー厚を測定する方法を開発するべ
く、本発明者は様々な角度から検討を行った。その結
果、次のような知見を得ることができた。
【００１５】ジルカロイ−４と低Ｓｎ−Ｚｒ基合金との
境界でも、僅かではあるが反射波が生じる。しかし、低
Ｓｎ−Ｚｒ基合金層、すなわち外面ライナーの厚さは薄
い。そのため管外面側からその外面に超音波を入射する
従来の超音波法では、図３（Ａ）に示すように、大きな
表面反射波Ｓに続けて微小な境界面反射波Ｉが生じる。
その結果、表面反射波Ｓが後の境界面反射波Ｉに被さ
り、境界面反射波Ｉの検出が不可能となる。
境界でも、僅かではあるが反射波が生じる。しかし、低
Ｓｎ−Ｚｒ基合金層、すなわち外面ライナーの厚さは薄
い。そのため管外面側からその外面に超音波を入射する
従来の超音波法では、図３（Ａ）に示すように、大きな
表面反射波Ｓに続けて微小な境界面反射波Ｉが生じる。
その結果、表面反射波Ｓが後の境界面反射波Ｉに被さ
り、境界面反射波Ｉの検出が不可能となる。
【００１６】これに対し、図３（Ｂ）に示すように、管
内面側からその内面に超音波を入射する。そうすると、
外面ライナーの厚さがそのままでも、入射波が母管を通
ってライナーに達するので、表面反射波Ｓの検出から境
界面反射波Ｉの検出までの時間が長くなり、表面反射波
Ｓによる影響が少なくなって境界面反射波Ｉの検出が可
能になる。境界面反射波Ｉに続けて大きな裏面反射波Ｂ
が生じるが、その裏面反射波Ｂは境界面反射波Ｉには影
響を及ぼさない。
内面側からその内面に超音波を入射する。そうすると、
外面ライナーの厚さがそのままでも、入射波が母管を通
ってライナーに達するので、表面反射波Ｓの検出から境
界面反射波Ｉの検出までの時間が長くなり、表面反射波
Ｓによる影響が少なくなって境界面反射波Ｉの検出が可
能になる。境界面反射波Ｉに続けて大きな裏面反射波Ｂ
が生じるが、その裏面反射波Ｂは境界面反射波Ｉには影
響を及ぼさない。
【００１７】かくして、管内面側からその内面に超音波
を入射することにより、ジルカロイ−４管の外面に低Ｓ
ｎ−Ｚｒ基合金をライニングしたＰＷＲ核燃料被覆管用
の外面ライニング管についても、外面ライナー厚の測定
が可能となる。
を入射することにより、ジルカロイ−４管の外面に低Ｓ
ｎ−Ｚｒ基合金をライニングしたＰＷＲ核燃料被覆管用
の外面ライニング管についても、外面ライナー厚の測定
が可能となる。
【００１８】本発明はかかる知見に基づきなされたもの
で、母管の外面を母管と異なる材質の材料によりライニ
ングした外面ライニング管の管内面側からその内面へ超
音波を入射し、入射した超音波の反射波に基づいて外面
ライナーの厚さを測定することを特徴とする外面ライニ
ング管のライナー厚測定方法を要旨とする。
で、母管の外面を母管と異なる材質の材料によりライニ
ングした外面ライニング管の管内面側からその内面へ超
音波を入射し、入射した超音波の反射波に基づいて外面
ライナーの厚さを測定することを特徴とする外面ライニ
ング管のライナー厚測定方法を要旨とする。
【００１９】本発明のライナー厚測定方法は、従来の超
音波法および電磁誘導法による測定が不可能な、ライナ
ー厚が３ｍｍ以下で、且つ母管とライナーの超音波伝播
速度差が１００ｍ／min 以下、電気抵抗差が２０μΩｃ
ｍ以下の外面ライニング管に特に有効である。ＰＷＲ核
燃料被覆管に用いられる予定の外面ライニング管がこの
中に含まれることは言うまでもない。
音波法および電磁誘導法による測定が不可能な、ライナ
ー厚が３ｍｍ以下で、且つ母管とライナーの超音波伝播
速度差が１００ｍ／min 以下、電気抵抗差が２０μΩｃ
ｍ以下の外面ライニング管に特に有効である。ＰＷＲ核
燃料被覆管に用いられる予定の外面ライニング管がこの
中に含まれることは言うまでもない。
【００２０】なお、ＰＷＲ核燃料被覆管の母管を構成す
るＺｒ基合金のＳｎ量は1.３〜1.６ｗｔ％、外面ライナ
ーを構成する低Ｓｎ−Ｚｒ合金のＳｎ量は0.４〜0.６ｗ
ｔ％である。
るＺｒ基合金のＳｎ量は1.３〜1.６ｗｔ％、外面ライナ
ーを構成する低Ｓｎ−Ｚｒ合金のＳｎ量は0.４〜0.６ｗ
ｔ％である。
【００２１】
【作用】外面ライニング管の管内面側からその内面へ超
音波を入射することにより、外面ライナーの厚さが薄
く、且つ母管とライナーの超音波伝播速度差および電気
抵抗差が小さい場合も、図３に示した理由により境界面
反射波が検出され、ライナー厚の測定が可能となる。
音波を入射することにより、外面ライナーの厚さが薄
く、且つ母管とライナーの超音波伝播速度差および電気
抵抗差が小さい場合も、図３に示した理由により境界面
反射波が検出され、ライナー厚の測定が可能となる。
【００２２】なお、境界面反射波が著しく小さい場合
は、本発明の方法でも測定が不可能であるが、その測定
限界は母管を構成する材料の結晶粒によるノイズによっ
て決定され、そのノイズと境界面反射信号の大きさとの
比がＳ／Ｎ比で２以上あれば測定は可能である。
は、本発明の方法でも測定が不可能であるが、その測定
限界は母管を構成する材料の結晶粒によるノイズによっ
て決定され、そのノイズと境界面反射信号の大きさとの
比がＳ／Ｎ比で２以上あれば測定は可能である。
【００２３】本発明の方法に用いる超音波法は、動的な
測定を可能とするために、プローブを材料から離して水
中で測定を行う水浸法が望ましい。また、垂直法、斜角
法のいずれも用いることができるが、垂直法の方がプロ
ーブが１個ですむ点と入射角の調整が容易である点から
望ましい。
測定を可能とするために、プローブを材料から離して水
中で測定を行う水浸法が望ましい。また、垂直法、斜角
法のいずれも用いることができるが、垂直法の方がプロ
ーブが１個ですむ点と入射角の調整が容易である点から
望ましい。
【００２４】超音波の振動数としては、分解能を高める
ために、１０ＭＨｚ以上が望ましい。
ために、１０ＭＨｚ以上が望ましい。
【００２５】
【実施例】以下に本発明の実施例を図面に基づいて説明
する。
する。
【００２６】図４において、１は外面ライニング管であ
る。外面ライニング管１は母管１ａの外面側にライナー
１ｂを設けた二層構造であり、測定の際には水中に浸漬
される。そして、外面ライニング管１の内側にプローブ
２を非接触配置し、発信部３で発生させる電気パルス信
号に基づいてプローブ２から管内面へ超音波を垂直に入
射する。
る。外面ライニング管１は母管１ａの外面側にライナー
１ｂを設けた二層構造であり、測定の際には水中に浸漬
される。そして、外面ライニング管１の内側にプローブ
２を非接触配置し、発信部３で発生させる電気パルス信
号に基づいてプローブ２から管内面へ超音波を垂直に入
射する。
【００２７】入射された超音波は、表面（管内面）、母
管とライナーの境界面、裏面（管外面）で順に反射す
る。各反射波はプローブ２に検出され、電気信号に変換
される。この電気信号は、アンプ部４で増幅され波形整
形されてＴＧ発生部５に送られる。ＴＧ発生部５は、あ
るレベル以上の境界面反射波Ｉを抽出するためのゲート
信号ＴＧを形成する。そして、境界面反射信号Ｉを受信
してから裏面反射波Ｂを受信するまでの時間を演算し、
その時間をＴ／Ａ変換部６でライナー厚に相当する電気
信号に変換して出力する。
管とライナーの境界面、裏面（管外面）で順に反射す
る。各反射波はプローブ２に検出され、電気信号に変換
される。この電気信号は、アンプ部４で増幅され波形整
形されてＴＧ発生部５に送られる。ＴＧ発生部５は、あ
るレベル以上の境界面反射波Ｉを抽出するためのゲート
信号ＴＧを形成する。そして、境界面反射信号Ｉを受信
してから裏面反射波Ｂを受信するまでの時間を演算し、
その時間をＴ／Ａ変換部６でライナー厚に相当する電気
信号に変換して出力する。
【００２８】外面ライニング管１の全周にわたってライ
ナー厚を測定するために、外面ライニング管１および／
またはプローブ２は図示しない回転装置により回転駆動
される。また、外面ライニング管１の全長にわたってラ
イナー厚を測定するために、外面ライニング管１および
／またはプローブ２は管軸方向に駆動される。
ナー厚を測定するために、外面ライニング管１および／
またはプローブ２は図示しない回転装置により回転駆動
される。また、外面ライニング管１の全長にわたってラ
イナー厚を測定するために、外面ライニング管１および
／またはプローブ２は管軸方向に駆動される。
【００２９】ジルカロイ−４管の外面に0.５％ＳｎのＺ
ｒ基合金をライニングしたＰＷＲ核燃料被覆管用の外面
ライニング管に対し、その素管の段階で図４に示す方法
を適用した。適用素管の外径は６３ｍｍ、母管肉厚は１
０ｍｍ、外面ライナーの公称厚さは２ｍｍである。ま
た、周波数は１０ＭＨｚとした。図４に示す方法によ
り、その外面ライニング管のライナー厚を全周全長にわ
たって測定することができた。このときに検出された反
射波の波形を、ライナーなしの場合に検出された反射波
と比較して図５に示す。また、従来の超音波法、すなわ
ち管外面側からその外面に超音波を入射した場合の反射
波も同図に示す。図５から分かるように、本発明の測定
方法を適用することにより、従来法では検出不能な境界
面反射波Ｉが明瞭に検出される。
ｒ基合金をライニングしたＰＷＲ核燃料被覆管用の外面
ライニング管に対し、その素管の段階で図４に示す方法
を適用した。適用素管の外径は６３ｍｍ、母管肉厚は１
０ｍｍ、外面ライナーの公称厚さは２ｍｍである。ま
た、周波数は１０ＭＨｚとした。図４に示す方法によ
り、その外面ライニング管のライナー厚を全周全長にわ
たって測定することができた。このときに検出された反
射波の波形を、ライナーなしの場合に検出された反射波
と比較して図５に示す。また、従来の超音波法、すなわ
ち管外面側からその外面に超音波を入射した場合の反射
波も同図に示す。図５から分かるように、本発明の測定
方法を適用することにより、従来法では検出不能な境界
面反射波Ｉが明瞭に検出される。
【００３０】
【発明の効果】以上に説明した通り、本発明の外面ライ
ニング管のライナー厚測定方法は、構成材料の物性が類
似するために従来法では外面ライナー厚を非破壊測定す
ることができなかったＰＷＲ核燃料被覆管の如き外面ラ
イニング管についても、その外面ライナー厚を非破壊測
定することができ、工業上多大の効果を奏する。
ニング管のライナー厚測定方法は、構成材料の物性が類
似するために従来法では外面ライナー厚を非破壊測定す
ることができなかったＰＷＲ核燃料被覆管の如き外面ラ
イニング管についても、その外面ライナー厚を非破壊測
定することができ、工業上多大の効果を奏する。
【図１】従来の超音波法を示す模式図である。
【図２】核燃料被覆管用ライニング管の物性差を示す模
式図である。
式図である。
【図３】従来法と本発明法の相違を示す模式図である。
【図４】本発明法の実施に適した測定装置の概略構成図
である。
である。
【図５】従来法により検出した反射波と本発明法により
検出した反射波とを比較して示す波形図である。
検出した反射波とを比較して示す波形図である。
１ 外面ライニング管 １ａ 母管 １ｂ 外面ライナー ２ プローブ
Claims (3)
- 【請求項１】 母管の外面を母管と異なる材質の材料に
よりライニングした外面ライニング管の管内面側からそ
の内面へ超音波を入射し、入射した超音波の反射波に基
づいて外面ライナーの厚さを測定することを特徴とする
外面ライニング管のライナー厚測定方法。 - 【請求項２】 外面ライニング管のライナー厚が３ｍｍ
以下であり、且つ、母管とライナーの超音波伝播速度差
が１００ｍ／min 以下、電気抵抗差が２０μΩｃｍ以下
であることを特徴とする請求項１に記載のライナー厚測
定方法。 - 【請求項３】 外面ライニング管が、重量比でＳｎを1.
３〜1.６％含む通常のＺｒ基合金からなる管の外面に、
重量比でＳｎを0.４〜0.６％含む低ＳｎのＺｒ基合金を
ライニングしたＰＷＲ核燃料被覆管用の外面ライニング
管であることを特徴とする請求項２に記載のライナー厚
測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6329655A JPH08159742A (ja) | 1994-12-01 | 1994-12-01 | 外面ライニング管のライナー厚測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6329655A JPH08159742A (ja) | 1994-12-01 | 1994-12-01 | 外面ライニング管のライナー厚測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08159742A true JPH08159742A (ja) | 1996-06-21 |
Family
ID=18223780
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6329655A Pending JPH08159742A (ja) | 1994-12-01 | 1994-12-01 | 外面ライニング管のライナー厚測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08159742A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008232985A (ja) * | 2007-03-23 | 2008-10-02 | Nuclear Fuel Ind Ltd | 燃料棒被覆管材料の判別装置および判別方法 |
| CN108645358A (zh) * | 2018-04-26 | 2018-10-12 | 大连理工大学 | 一种超声在机测厚接触状态控制方法 |
-
1994
- 1994-12-01 JP JP6329655A patent/JPH08159742A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008232985A (ja) * | 2007-03-23 | 2008-10-02 | Nuclear Fuel Ind Ltd | 燃料棒被覆管材料の判別装置および判別方法 |
| CN108645358A (zh) * | 2018-04-26 | 2018-10-12 | 大连理工大学 | 一种超声在机测厚接触状态控制方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Sinclair et al. | Acoustic emission analysis during fatigue crack growth in steel | |
| US5225148A (en) | Method for checking the thickness and the cohesion of the interface of a duplex tube | |
| WO2004044611A2 (en) | Method and system for nondestructive inspection of components | |
| CA2152102C (en) | High resolution measurement of thickness using ultrasound | |
| Wang et al. | Development of ultrasonic waveguide techniques for under-sodium viewing | |
| JP2011027571A (ja) | 配管減肉検査装置および配管減肉検査方法 | |
| JPH08159742A (ja) | 外面ライニング管のライナー厚測定方法 | |
| CN110470254A (zh) | 一种管道蠕变测量系统及方法 | |
| JPH029684B2 (ja) | ||
| Choi et al. | Detection of leak-defective fuel rods using the circumferential Lamb waves excited by the resonance backscattering of ultrasonic pulses | |
| CN102183581B (zh) | 一种锅炉受热面管内氧化皮超声波探测方法 | |
| JPH07218459A (ja) | 管の内面腐食検出方法 | |
| Barber et al. | Ultrasonic temperature profiling system for detecting critical heat flux in non-uniformly heated tube bundles | |
| CN214503465U (zh) | 一种粗、细晶受热面管的超声波鉴别装置 | |
| Koo et al. | A new measurement system of very high temperature in atomic pile using ultrasonic delay time | |
| Wang et al. | Development of a Novel Ultrasonic Waveguide Transducer for Under‐Sodium Viewing | |
| CN213398343U (zh) | 一种用于热挤压三通肩部内部缺陷检测的超声探头 | |
| CN107991387B (zh) | 一种管道超声波导波检测系统 | |
| Yang et al. | Non-destructive characterization of hydrogen concentration in Zircalloy | |
| Cordella et al. | Guided Waves Measurement Techniques in Pitch–Catch Configuration | |
| JPS5954902A (ja) | 被覆管の肉厚を非破壊で測定する方法および装置 | |
| RU2084821C1 (ru) | Ультразвуковой измеритель зазоров в многослойных конструкциях | |
| Joo et al. | Performance test of a plate-type ultrasonic waveguide sensor in sodium | |
| Koo et al. | An Apparatus and Method for a Hemispherical Thickness Measurement using Magnetostrictive Ultrasonic Wave | |
| JPS6229957Y2 (ja) |