JPH08157920A - 炉芯活性度測定法 - Google Patents
炉芯活性度測定法Info
- Publication number
- JPH08157920A JPH08157920A JP33048294A JP33048294A JPH08157920A JP H08157920 A JPH08157920 A JP H08157920A JP 33048294 A JP33048294 A JP 33048294A JP 33048294 A JP33048294 A JP 33048294A JP H08157920 A JPH08157920 A JP H08157920A
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- JP
- Japan
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- driving
- core
- time
- furnace
- core part
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、高炉休風時に炉芯全体の活性度を
測定する。 【構成】 高炉の休風時に、４箇所以上の羽口から金棒
または金属管を炉芯部の所定の深度まで打ち込み、打ち
込み開始から終了までの打ち込み時間を測定し、あらか
じめ測定した前記炉芯部の所定の深度および１４００℃
の温度での打ち込み時間を基準にして、打ち込み箇所の
半数以上の打ち込み時間が基準の打ち込み時間を超えた
場合、または最大打ち込み時間が基準の打ち込み時間の
１．５倍以上の場合に、炉芯不活性と判断する。
測定する。 【構成】 高炉の休風時に、４箇所以上の羽口から金棒
または金属管を炉芯部の所定の深度まで打ち込み、打ち
込み開始から終了までの打ち込み時間を測定し、あらか
じめ測定した前記炉芯部の所定の深度および１４００℃
の温度での打ち込み時間を基準にして、打ち込み箇所の
半数以上の打ち込み時間が基準の打ち込み時間を超えた
場合、または最大打ち込み時間が基準の打ち込み時間の
１．５倍以上の場合に、炉芯不活性と判断する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高炉休風時の炉芯活性
度の測定方法に関するものである。
度の測定方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】製鉄用高炉は大量の銑鉄を生産できしか
も熱効率が９０％と高い。このため現在でも銑鉄製造の
主流を維持している。しかし、高炉は巨大な向流移動層
であるために、生産性、生産弾力性等に問題があり、安
定した生産量と溶銑品質の確保のためには、より一層の
制御性の向上が望まれている。一方、高炉では、鉄源競
争力強化の観点から、安価原燃料使用操業や高微粉炭比
操業が実施されつつある。上記の操業下では、鉱石・コ
ークスの粉化が増加し未燃焼チャーを含む炉下部での粉
率が上昇して炉芯部の通気性・通液性の確保が困難とな
りやすい。したがって、有効な炉芯活性度の測定方法お
よび活性化技術の確立が望まれている。
も熱効率が９０％と高い。このため現在でも銑鉄製造の
主流を維持している。しかし、高炉は巨大な向流移動層
であるために、生産性、生産弾力性等に問題があり、安
定した生産量と溶銑品質の確保のためには、より一層の
制御性の向上が望まれている。一方、高炉では、鉄源競
争力強化の観点から、安価原燃料使用操業や高微粉炭比
操業が実施されつつある。上記の操業下では、鉱石・コ
ークスの粉化が増加し未燃焼チャーを含む炉下部での粉
率が上昇して炉芯部の通気性・通液性の確保が困難とな
りやすい。したがって、有効な炉芯活性度の測定方法お
よび活性化技術の確立が望まれている。
【０００３】従来の炉芯部活性度測定方法として、羽口
コークスサンプリングによる粉率測定、コークス履歴温
度測定が実施されてきた。しかし、この方法ではサンプ
ル処理等に時間がかかりすぎてデータが得られるまでに
１ヶ月以上を要するため、タイムリーなアクションが取
れないという問題点があり、いくつかの簡易的かつ迅速
な方法が検討されてきた。
コークスサンプリングによる粉率測定、コークス履歴温
度測定が実施されてきた。しかし、この方法ではサンプ
ル処理等に時間がかかりすぎてデータが得られるまでに
１ヶ月以上を要するため、タイムリーなアクションが取
れないという問題点があり、いくつかの簡易的かつ迅速
な方法が検討されてきた。
【０００４】炉芯部の簡易的な活性度測定方法として
は、特開平３−２７１３０８号公報では休風時の羽口コ
ークスサンプリングの打ち込み時間よりコークス粉率を
推定する方法、特開平３−２１５６１０号公報では操業
時に羽口から挿入したゾンデの挿入抵抗値より炉芯通気
性を推定する方法、特開平５−２５５７２３号公報では
操業時に羽口から挿入したゾンデにより測定した炉芯内
と羽口先との圧力差より炉芯活性度を推定する方法が開
示されている。
は、特開平３−２７１３０８号公報では休風時の羽口コ
ークスサンプリングの打ち込み時間よりコークス粉率を
推定する方法、特開平３−２１５６１０号公報では操業
時に羽口から挿入したゾンデの挿入抵抗値より炉芯通気
性を推定する方法、特開平５−２５５７２３号公報では
操業時に羽口から挿入したゾンデにより測定した炉芯内
と羽口先との圧力差より炉芯活性度を推定する方法が開
示されている。
【０００５】一方、特開平２−７７５０７号公報では炉
芯でのスラグ組成（Ａｌ2 Ｏ3 ）を測定し、高炉装入平
均スラグ組成（Ａｌ2 Ｏ3 ）と比較することにより炉芯
活性度を推定する方法、特開平５−１４８５１９号公報
では羽口から検出材を挿入し、出銑口から排出される溶
銑中の検出材の炉内滞留時間より炉芯活性度を推定する
方法が開示されている。
芯でのスラグ組成（Ａｌ2 Ｏ3 ）を測定し、高炉装入平
均スラグ組成（Ａｌ2 Ｏ3 ）と比較することにより炉芯
活性度を推定する方法、特開平５−１４８５１９号公報
では羽口から検出材を挿入し、出銑口から排出される溶
銑中の検出材の炉内滞留時間より炉芯活性度を推定する
方法が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記の特開平３−２７
１３０８号公報、特開平３−２１５６１０号公報、特開
平５−２５５７２３号公報の方法では、簡易的かつ迅速
に炉芯活性度を推定できるが、いずれも羽口１箇所から
の推定結果であるため、炉芯全体の活性度を評価してい
ることにならない可能性がある。また、特開平２−７７
５０７号公報、特開平５−１４８５１９号公報も炉芯活
性度の円周分布を推定するという発想はない。
１３０８号公報、特開平３−２１５６１０号公報、特開
平５−２５５７２３号公報の方法では、簡易的かつ迅速
に炉芯活性度を推定できるが、いずれも羽口１箇所から
の推定結果であるため、炉芯全体の活性度を評価してい
ることにならない可能性がある。また、特開平２−７７
５０７号公報、特開平５−１４８５１９号公報も炉芯活
性度の円周分布を推定するという発想はない。
【０００７】本発明は、このような従来技術の問題点に
鑑み、炉芯内への金棒または金属管の所定挿入深度に対
する打ち込み時間の円周分布を従来値と比較することに
より、上記問題点を解決することを目的としている。
鑑み、炉芯内への金棒または金属管の所定挿入深度に対
する打ち込み時間の円周分布を従来値と比較することに
より、上記問題点を解決することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、高炉
の休風時に、４箇所以上の羽口から金棒または金属管を
炉芯部の所定の深度まで打ち込み、打ち込み開始から終
了までの打ち込み時間を測定し、あらかじめ測定した前
記炉芯部が１４００℃の場合の所定深度の打ち込み時間
を基準にして、打ち込み箇所の半数以上の打ち込み時間
が基準の打ち込み時間を超えた場合、または最大打ち込
み時間が基準の打ち込み時間の１．５倍以上の場合に、
炉芯不活性とすることを特徴とする。
の休風時に、４箇所以上の羽口から金棒または金属管を
炉芯部の所定の深度まで打ち込み、打ち込み開始から終
了までの打ち込み時間を測定し、あらかじめ測定した前
記炉芯部が１４００℃の場合の所定深度の打ち込み時間
を基準にして、打ち込み箇所の半数以上の打ち込み時間
が基準の打ち込み時間を超えた場合、または最大打ち込
み時間が基準の打ち込み時間の１．５倍以上の場合に、
炉芯不活性とすることを特徴とする。
【０００９】
【作用】高炉の休風時に、４箇所以上の羽口から炉芯部
に金棒または金属管を、エアーハンマーと油圧の組み合
わせで打ち込む可搬型の打ち込み装置により打ち込み、
所定の挿入深度に打ち込むのに必要な時間を測定する。
従来の測定結果によると、炉芯温度と羽口先端から３ｍ
の挿入深度の打ち込み時間との間には図２に示すような
関係がある。よって、あらかじめ、金棒または金属管の
炉芯の所定挿入深度までの打ち込み時間と所定深度の炉
芯温度の関係を推定することにより、打ち込み時間から
炉芯温度を推定できる。したがって、打ち込み時間の円
周分布より炉芯温度の円周分布を把握し、本来円周方向
に分布をもっている炉芯全体の活性度を評価することが
できる。
に金棒または金属管を、エアーハンマーと油圧の組み合
わせで打ち込む可搬型の打ち込み装置により打ち込み、
所定の挿入深度に打ち込むのに必要な時間を測定する。
従来の測定結果によると、炉芯温度と羽口先端から３ｍ
の挿入深度の打ち込み時間との間には図２に示すような
関係がある。よって、あらかじめ、金棒または金属管の
炉芯の所定挿入深度までの打ち込み時間と所定深度の炉
芯温度の関係を推定することにより、打ち込み時間から
炉芯温度を推定できる。したがって、打ち込み時間の円
周分布より炉芯温度の円周分布を把握し、本来円周方向
に分布をもっている炉芯全体の活性度を評価することが
できる。
【００１０】炉芯温度は１４００℃以下になると溶滓の
推定粘度が１０ポアズ以上となるので、炉芯の通液性が
悪化していると推定でき、炉芯温度が１４００℃時の打
ち込み時間が炉芯活性度のひとつの基準と考えることが
できる。具体的には、金棒または金属管を打ち込んだ羽
口の中で、半数以上の所定深度までの羽口の打ち込み時
間が、１４００℃の炉芯温度に対応する打ち込み時間よ
り長い場合、あるいは、所定深度までの打ち込み時間の
最大値が、１４００℃の炉芯温度に対応する打ち込み時
間の、１．５倍以上の場合に炉芯不活性と判断する。
推定粘度が１０ポアズ以上となるので、炉芯の通液性が
悪化していると推定でき、炉芯温度が１４００℃時の打
ち込み時間が炉芯活性度のひとつの基準と考えることが
できる。具体的には、金棒または金属管を打ち込んだ羽
口の中で、半数以上の所定深度までの羽口の打ち込み時
間が、１４００℃の炉芯温度に対応する打ち込み時間よ
り長い場合、あるいは、所定深度までの打ち込み時間の
最大値が、１４００℃の炉芯温度に対応する打ち込み時
間の、１．５倍以上の場合に炉芯不活性と判断する。
【００１１】ここで、半数以上としたのは、炉芯状態を
精度よく評価するためである。また、１．５倍以上とし
たのは、１４００℃の炉芯温度に対応する打ち込み時間
の、１．５倍の打ち込み時間になった場合には、図２よ
り炉芯温度は１３８０℃に対応し、溶滓の推定粘度が１
２ポアズ以上と高くなり、局部的ではあるが炉芯を悪化
させる可能性が大きいためである。
精度よく評価するためである。また、１．５倍以上とし
たのは、１４００℃の炉芯温度に対応する打ち込み時間
の、１．５倍の打ち込み時間になった場合には、図２よ
り炉芯温度は１３８０℃に対応し、溶滓の推定粘度が１
２ポアズ以上と高くなり、局部的ではあるが炉芯を悪化
させる可能性が大きいためである。
【００１２】このように炉芯掘削時間の円周バランスを
測定することにより、炉芯活性度を精度よく評価するこ
とができる。なお、円周方向分布を評価するためには最
低４ヶ所の測定値が必要で、測定ヶ所の数は多い程測定
精度が向上する。休風中に測定できる羽口数は休風時間
により異なり、休風時間が２４時間以下の場合の測定箇
所の上限は１６箇所である。
測定することにより、炉芯活性度を精度よく評価するこ
とができる。なお、円周方向分布を評価するためには最
低４ヶ所の測定値が必要で、測定ヶ所の数は多い程測定
精度が向上する。休風中に測定できる羽口数は休風時間
により異なり、休風時間が２４時間以下の場合の測定箇
所の上限は１６箇所である。
【００１３】金棒または金属管の最低打ち込み深度は、
レースウェイ奥のコークスの灰と粉で固められた鳥の巣
と、炉芯表層部の通気性の悪い領域を打ち込む必要から
３ｍであり、打ち込み深度としては、３ｍから５ｍの範
囲にすることが望ましい。休風中の炉芯内に打ち込まれ
た金棒または金属管は打ち込み中も常に１４００℃近い
温度領域にさらされる。したがって、金棒または金属管
の材質は高温強度の高い品質のものを使用することが望
ましい。
レースウェイ奥のコークスの灰と粉で固められた鳥の巣
と、炉芯表層部の通気性の悪い領域を打ち込む必要から
３ｍであり、打ち込み深度としては、３ｍから５ｍの範
囲にすることが望ましい。休風中の炉芯内に打ち込まれ
た金棒または金属管は打ち込み中も常に１４００℃近い
温度領域にさらされる。したがって、金棒または金属管
の材質は高温強度の高い品質のものを使用することが望
ましい。
【００１４】
【実施例】以下、図面に示す実施例に基づいて具体的に
説明する。 （実施例１）内容積が４０００ｍ3 以上で羽口数が３８
本の大型高炉の休風時に、図１に示すような方式で８箇
所の羽口から１００Ａの金属管を挿入深度３ｍに打ち込
み、打ち込む時間を測定した。具体的には、エアーハン
マーと油圧の組み合わせで打ち込み可搬型の打ち込み装
置１と、打ち込み用治具２を用いて、長さが３ｍの金属
管３を羽口４から炉芯部５に打ち込んだ。炉芯温度が１
４００℃の際に、羽口から炉芯に３ｍの深度で挿入した
場合の打ち込み時間は、１０分であったためこの値を基
準にした。打ち込んだ半数以上の５箇所の羽口の打ち込
み時間が、炉芯温度が１４００℃時の打ち込み時間の１
０分より長かったので炉芯不活性と判断し、炉芯活性化
のためのアクションとして、次の休風まで燃料比を１０
ｋｇ／ｔ上昇させた。次の休風時に前回の休風時と同じ
８箇所の羽口から、金属管の打ち込みを実施した結果、
図３に示すように、挿入深度３ｍの打ち込み時間はすべ
て炉芯温度が１４００℃時の打ち込み時間より短くな
り、炉芯の状態が改善された。
説明する。 （実施例１）内容積が４０００ｍ3 以上で羽口数が３８
本の大型高炉の休風時に、図１に示すような方式で８箇
所の羽口から１００Ａの金属管を挿入深度３ｍに打ち込
み、打ち込む時間を測定した。具体的には、エアーハン
マーと油圧の組み合わせで打ち込み可搬型の打ち込み装
置１と、打ち込み用治具２を用いて、長さが３ｍの金属
管３を羽口４から炉芯部５に打ち込んだ。炉芯温度が１
４００℃の際に、羽口から炉芯に３ｍの深度で挿入した
場合の打ち込み時間は、１０分であったためこの値を基
準にした。打ち込んだ半数以上の５箇所の羽口の打ち込
み時間が、炉芯温度が１４００℃時の打ち込み時間の１
０分より長かったので炉芯不活性と判断し、炉芯活性化
のためのアクションとして、次の休風まで燃料比を１０
ｋｇ／ｔ上昇させた。次の休風時に前回の休風時と同じ
８箇所の羽口から、金属管の打ち込みを実施した結果、
図３に示すように、挿入深度３ｍの打ち込み時間はすべ
て炉芯温度が１４００℃時の打ち込み時間より短くな
り、炉芯の状態が改善された。
【００１５】（実施例２）内容積が４０００ｍ3 以上で
羽口数が３８本の大型高炉の休風時に、図１に示すよう
な方式で８箇所の羽口から１００Ａの金属管を挿入深度
３ｍに打ち込み、打ち込み時間を測定した。具体的に
は、エアーハンマーと油圧の組み合わせで打ち込む可搬
型の打ち込み装置１と、打ち込み用治具２を用いて、長
さが３ｍの金属管３を羽口４から炉芯部５に打ち込ん
だ。炉芯温度が１４００℃の際に羽口から炉芯に、３ｍ
の深度で挿入した場合の打ち込み時間は、１０分であっ
たためこの値を基準にした。打ち込み時間の最大値が１
８分と炉芯温度が１４００℃時の打ち込み時間１０分の
１．５倍以上であったので炉芯不活性と判断し、炉芯活
性化のためのアクションとして、次の休風まで燃料比を
１０ｋｇ／ｔ、湿分を１０ｇ／Ｎｍ3 増加させた。次の
休風に前回の休風時と同じ８箇所の羽口から金属管の打
ち込みを実施した結果、図４に示すように、挿入深度３
ｍの打ち込み時間の最大値は、炉芯温度が１４００℃時
の打ち込み時間より短くなり、炉芯の状態が改善され
た。
羽口数が３８本の大型高炉の休風時に、図１に示すよう
な方式で８箇所の羽口から１００Ａの金属管を挿入深度
３ｍに打ち込み、打ち込み時間を測定した。具体的に
は、エアーハンマーと油圧の組み合わせで打ち込む可搬
型の打ち込み装置１と、打ち込み用治具２を用いて、長
さが３ｍの金属管３を羽口４から炉芯部５に打ち込ん
だ。炉芯温度が１４００℃の際に羽口から炉芯に、３ｍ
の深度で挿入した場合の打ち込み時間は、１０分であっ
たためこの値を基準にした。打ち込み時間の最大値が１
８分と炉芯温度が１４００℃時の打ち込み時間１０分の
１．５倍以上であったので炉芯不活性と判断し、炉芯活
性化のためのアクションとして、次の休風まで燃料比を
１０ｋｇ／ｔ、湿分を１０ｇ／Ｎｍ3 増加させた。次の
休風に前回の休風時と同じ８箇所の羽口から金属管の打
ち込みを実施した結果、図４に示すように、挿入深度３
ｍの打ち込み時間の最大値は、炉芯温度が１４００℃時
の打ち込み時間より短くなり、炉芯の状態が改善され
た。
【００１６】
【発明の効果】本発明によれば、炉芯活性度の円周分布
より炉芯全体の活性度を評価するために、従来の１箇所
の羽口からの測定結果に基づく炉芯活性度測定法に比べ
て、炉芯全体の活性度を評価できる。したがって、炉芯
活性度のアクションも的確かつタイムリーに実施するこ
とができ、炉芯を効率的に活性化できる。
より炉芯全体の活性度を評価するために、従来の１箇所
の羽口からの測定結果に基づく炉芯活性度測定法に比べ
て、炉芯全体の活性度を評価できる。したがって、炉芯
活性度のアクションも的確かつタイムリーに実施するこ
とができ、炉芯を効率的に活性化できる。
【図１】本発明による炉芯部への金棒または金属管打ち
込み方法の概要説明図
込み方法の概要説明図
【図２】炉芯温度と炉芯打ち込み時間の関係を示す説明
図
図
【図３】本発明法実施による炉芯活性度測定結果を示す
図
図
【図４】本発明法実施による炉芯活性度測定結果を示す
図
図
１ 可搬式簡易パイプ打ち込み装置 ２ パイプ打ち込み用治具 ３ 金棒または金属管 ４ 羽口 ５ 炉芯部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 熊岡 尚 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 高炉の休風時に、４箇所以上の羽口から
金棒または金属管を炉芯部の所定の深度まで打ち込み、
打ち込み開始から終了までの打ち込み時間を測定し、あ
らかじめ測定した前記炉芯部が１４００℃の場合の所定
深度の打ち込み時間を基準にして、打ち込み箇所の半数
以上の打ち込み時間が基準の打ち込み時間を超えた場
合、または最大打ち込み時間が基準の打ち込み時間の
１．５倍以上の場合に、炉芯不活性とすることを特徴と
する高炉炉芯の活性度測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33048294A JPH08157920A (ja) | 1994-12-08 | 1994-12-08 | 炉芯活性度測定法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33048294A JPH08157920A (ja) | 1994-12-08 | 1994-12-08 | 炉芯活性度測定法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08157920A true JPH08157920A (ja) | 1996-06-18 |
Family
ID=18233122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33048294A Withdrawn JPH08157920A (ja) | 1994-12-08 | 1994-12-08 | 炉芯活性度測定法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08157920A (ja) |
-
1994
- 1994-12-08 JP JP33048294A patent/JPH08157920A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020305 |