JPH08145078A

JPH08145078A - End bearing for one way clutch

Info

Publication number: JPH08145078A
Application number: JP6306966A
Authority: JP
Inventors: Masanori Hatanaka; 雅憲畑中; Shinya Kawakami; 真也川上
Original assignee: Taiho Kogyo Co Ltd
Current assignee: Taiho Kogyo Co Ltd
Priority date: 1994-11-16
Filing date: 1994-11-16
Publication date: 1996-06-04
Anticipated expiration: 2019-03-02
Also published as: JP3501181B2

Abstract

PURPOSE: To improve seizing resistance property and durability by constituting an end bearing by inner and outer circumferential cylindrical parts, iron made main body parts which are formed of an annular part, and coating parts where a mixture of synthetic resin and solid lubricant is formed on the main body part surface, and forming the synthetic resin is formed as PAI and the like. CONSTITUTION: Annular members 9, 10 for composing an end bearing 11 are constituted by iron made main body parts 9A, 10A having U-shaped cross section, and coating parts 9B, 10B with which the surface all ranges of the main body parts 9A, 10A are covered. The coating parts 9B, 10B are constituted by mixture of synthetic resin and solid lubricant, and PAI, PI, polyestermid, thermosetting resin as phenol resin, or PFA, ETFE, PA, PPS, FEP, PEI, and thermoplastic resin as PE are used as the synthetic resin. MoS2 , WS2 , carbon, graphite, carbon fluoride, and BN are used as the solid lubricant. It is thus possible to provide a clutch having good seizing resistance property and durability.

Description

Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明はワンウエイクラッチのエ
ンドベアリングに関し、より詳しくは、例えばオートマ
チックトランスミッションに用いて好適なワンウエイク
ラッチのエンドベアリングに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a one-way clutch end bearing, and more particularly to a one-way clutch end bearing suitable for use in, for example, an automatic transmission.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来、ワンウエイクラッチとして、半径
方向内方側に設けた環状の内レースと、上記内レースを
囲繞して設けた環状の外レースと、上記内レースと外レ
ースとの間に摺動自在に介在された複数のスプラグと、
上記スプラグを保持する保持器と、上記スプラグを上記
両レースの軌道面に押しつけるためのリボンスプリング
と、上記保持器よりも軸方向外方となる上記両レースの
周面の間に摺動自在に介在されて、上記両レースに作用
する半径方向の荷重を支持する環状のエンドベアリング
とを備えたものは知られている。そして、上記従来のワ
ンウエイクラッチのエンドベアリングとして、大きく分
けて次の４種類のものが知られている。すなわち、第１
の構成は、りん青銅板をプレス成形して製造するもの。
第２の構成は、鉄板とりん青銅粉末とを燒結して一体と
した板状材料をプレス成形して製造するもの。第３の構
成は、高力黄銅を所要の形状に切削加工して製造するも
の。第４の構成は、鉄鋼を切削加工して焼入れ焼もどし
して研磨した後、その表面にりん酸マンガン塩皮膜処理
等を施して製造するものが知られている。2. Description of the Related Art Conventionally, as a one-way clutch, an annular inner race provided on an inner side in a radial direction, an annular outer race surrounding the inner race, and an inner race and an outer race are provided between the inner race and the outer race. A plurality of sprags slidably interposed,
A cage that holds the sprags, a ribbon spring that presses the sprags against the raceways of the races, and a circumferential surface of the races that is axially outward of the cages. It is known to have an annular end bearing which is interposed and supports a radial load acting on both races. As the end bearing of the conventional one-way clutch, the following four types are known. That is, the first
The structure is manufactured by pressing a phosphor bronze plate.
The second structure is manufactured by press-molding a plate-shaped material, which is obtained by sintering an iron plate and phosphor bronze powder and integrating them. The third structure is manufactured by cutting high-strength brass into a desired shape. A fourth configuration is known in which steel is manufactured by cutting, quenching and tempering, polishing and then subjecting its surface to a manganese phosphate salt film treatment or the like.

【０００３】[0003]

【発明が解決しようとする課題】しかるに、上述した従
来のエンドベアリングでは、それぞれ次のような欠点が
あった。つまり、上記第１の構成のものでは、エンドベ
アリングの剛性が小さいために、半径方向の荷重が大き
くなったときにエンドベアリングの弾性変形が大きくな
り、それによって、ワンウエイクラッチ全体の機能低下
が生じたり、場合によってはワンウエイクラッチが破損
するという欠点があった。また、上記第２の構成のもの
では、上記第１のものに比較して弾性変形は小さいが、
製造時の燒結工程において鉄板が焼鈍しされるために、
エンドベアリングの強度が低下し、塑性変形するという
欠点があった。また、上記第３の構成のものでは、材料
費が高いのでワンウエイクラッチ全体のコストが高くな
るという欠点があった。さらに上記第４のものでは、必
要な剛性は確保できるが、表面に形成したりん酸マンガ
ン塩皮膜のなじみ性、自己潤滑性が乏しいので、十分な
耐焼付性を確保するために、製造時に高い寸法精度が要
求され、結果的にワンウエイクラッチ全体のコストが高
くなるという欠点があった。そこで、本件の出願人は、
特願平５−９７１９９号において鋼板の表面に軟質コー
ティングを付したエンドベアリングを提供し、あるいは
特願平５−２１２９８９号において鋼板の表面にＰｂ系
のめっき等を施す等によってエンドベアリングの改良を
進めてきたが、長期間の使用、又は過酷な使用条件等に
おいてまだ耐久性をさらに向上させる必要があった。However, each of the above-mentioned conventional end bearings has the following drawbacks. That is, in the case of the above-mentioned first configuration, since the rigidity of the end bearing is small, the elastic deformation of the end bearing becomes large when the load in the radial direction becomes large, which causes the deterioration of the function of the one-way clutch as a whole. In some cases, the one-way clutch may be damaged. In addition, the elastic deformation of the second structure is smaller than that of the first structure,
Since the iron plate is annealed in the sintering step during manufacturing,
There is a drawback that the strength of the end bearing is lowered and the end bearing is plastically deformed. In addition, the above-mentioned third structure has a drawback that the cost of the one-way clutch as a whole is high because the material cost is high. Further, in the case of the above-mentioned fourth one, the required rigidity can be secured, but since the manganese phosphate salt film formed on the surface is poor in conformability and self-lubricating property, it is high in manufacturing in order to secure sufficient seizure resistance. Dimensional accuracy is required, and as a result, the overall cost of the one-way clutch is high. Therefore, the applicant of this case
In Japanese Patent Application No. 5-97199, an end bearing having a soft coating on the surface of a steel sheet is provided, or in Japanese Patent Application No. 5-212989, the end bearing is improved by applying Pb-based plating or the like. Although progress has been made, it is still necessary to further improve the durability under long-term use or severe use conditions.

【０００４】[0004]

【課題を解決するための手段】このような事情に鑑み、
本発明は、半径方向内方側に設けた環状の内レースと、
上記内レースを囲繞して設けた環状の外レースと、上記
内レースと外レースとの間に摺動自在に介在された複数
のスプラグと、上記スプラグを保持する保持器と、上記
スプラグを上記両レースの軌道面に押しつけるためのリ
ボンスプリングと、上記保持器よりも軸方向外方となる
上記両レースの周面の間に摺動自在に介在されて、上記
両レースに作用する半径方向の荷重を支持する環状のエ
ンドベアリングとを備えたワンウエイクラッチにおい
て、上記エンドベアリングを、内周筒状部と外周筒状部
とこれらをつなぐ環状部で構成される鉄系の材料からな
る本体部と、合成樹脂と固体潤滑剤との混合物からなり
上記本体部の表面に形成したコーティング部とから構成
し、さらに上記合成樹脂を、ＰＡＩ、ＰＩ、ポリエステ
ルイミド、フェノール樹脂、ＰＦＡ、ＥＴＦＥ、ＰＡ、
ＰＰＳ、ＦＥＰ、ＰＥＩ、ＰＥのいずれかとしたもので
ある。[Means for Solving the Problems] In view of such circumstances,
The present invention, an annular inner race provided on the radially inner side,
An annular outer race surrounding the inner race, a plurality of sprags slidably interposed between the inner race and the outer race, a retainer for holding the sprag, and the sprag A ribbon spring for pressing against the raceways of both races and a radial surface acting on both races slidably interposed between the peripheral surfaces of both races, which are axially outward from the cage. In a one-way clutch having an annular end bearing that supports a load, the end bearing is a main body made of an iron-based material composed of an inner peripheral tubular portion, an outer peripheral tubular portion, and an annular portion connecting them. And a coating part formed on the surface of the main body part, which is made of a mixture of a synthetic resin and a solid lubricant. Further, the synthetic resin is mixed with PAI, PI, polyester imide, and phenol. Resin, PFA, ETFE, PA,
It is one of PPS, FEP, PEI, and PE.

【０００５】[0005]

【作用】このような構成によれば、本体部として鉄系の
材料を採用しているので、エンドベアリングに作用する
半径方向の荷重に耐えるだけの十分な剛性を確保するこ
とができる。また、エンドベアリングの摺接面はコーテ
ィング部から構成されることになるので、エンドベアリ
ングが内レースおよび外レースと摺接する際のなじみ性
がよくなり、耐焼付き性および耐久性に優れたエンドベ
アリングを提供することができる。したがって、従来に
比較して耐焼付き性および耐久性に優れたワンウエイク
ラッチを提供することができる。According to this structure, since the iron-based material is used for the main body, it is possible to secure sufficient rigidity to withstand the radial load acting on the end bearing. Also, since the sliding contact surface of the end bearing is made up of the coating part, the end bearing has good conformability when it comes into sliding contact with the inner race and the outer race, and it has excellent seizure resistance and durability. Can be provided. Therefore, it is possible to provide a one-way clutch that is more excellent in seizure resistance and durability than conventional ones.

【０００６】[0006]

【実施例】以下図示実施例について本発明を説明する
と、図１は自動車用オートマチックトランスミッション
における要部の断面を示したものである。ワンウエイク
ラッチ１は、環状の軌道面２ａを有する内レース２と、
環状の軌道面３ａを有する外レース３と、両レース２，
３の間に配置され両軌道面２ａ，３ａと係合してトルク
を伝達する複数のスプラグ４と、これらスプラグ４を円
周方向等間隔位置に保持する内外一対の環状部材５，６
からなる保持器７と、両環状部材５，６の間に配置さ
れ、スプラグ４に両軌道面２ａ，３ａと係合方向すなわ
ち噛合う方向にモーメントを与えるリボンスプリング８
と、上記保持器７の軸方向両端部の隣接位置に配置した
本発明に係る一対の環状部材９，１０からなるエンドベ
アリング１１とから構成している。上記内レース２は図
示しない回転軸に連動して回転し、また外レース３は複
数の軸方向溝３ｂを介して従来公知のフリクションプレ
ート１２に係合している。各スプラグ４は、図２に示し
たＲ１の寸法をＲ０よりも大きく設定してあり、また隣
り合う各スプラグ４の各凹部４ａにわたって、リボンス
プリング８を弾装して図２においてスプラグ４に反時計
方向のモーメントを与えている。これにより、各スプラ
グ４は、図２において、反時計方向には回転不可能であ
るが、時計方向にはわずかに回転可能となっている。そ
のため、外レース３に対して内レース２が反時計方向に
回転しようとした時には、内レース２は各スプラグ４に
対して摺動して反時計方向に自由に回転可能となり、内
レース２から外レース３へトルクが伝達されない。これ
とは逆に、外レース３に対して内レース２が時計方向に
回転しようとしたときには、内レース２は各スプラグ４
に係合すなわち、噛合い、各スプラグ４は同時に外レー
ス３に係合すなわち噛合って、内レース２から外レース
３へトルクが伝達され、ワンウエイクラッチ１は時計方
向に一体となって回転する。エンドベアリング１１を構
成する環状部材９，１０は、半径方向に伸びる環状部９
ａ，１０ａとそれらの内周縁および外周縁を軸方向に伸
長させて形成した内周筒状部９ｂ，１０ｂおよび外周筒
状部９ｃ，１０ｃとを備えており、したがって環状部材
９，１０の断面はコ字形となっている。そして、左方側
の環状部材９の内周筒状部９ｂおよび外周筒状部９ｃの
間に、上記保持器７の軸方向左方側の端部を位置させる
とともに、右方側の環状部材１０の内周筒状部１０ｂお
よび外周筒状部１０ｃの間に、上記保持器７の軸方向右
方側の端部を位置させている。そして、この状態におけ
る両環状部材９，１０の内周筒状部９ｂ，１０ｂの内方
側の周面（摺接面）を内レース２の軌道面２ａに摺接さ
せると同時に、両環状部材９，１０の外周筒状部９ｃ，
１０ｃの外方側の周面（摺接面）を外レース３の軌道面
３ａに摺接させている。したがって、このように配置し
たエンドベアリング１１によって、両レース４，５の軸
心を一致させることができるとともに、両レース４，５
を半径方向において支持するようにしている。しかし
て、本実施例は、図３に拡大して示すように、上記エン
ドベアリング１１を次のように構成して軸受性能の向上
を図ったものである。すなわち、エンドベアリング１１
を構成する各環状部材９，１０を、断面コ字形をした鉄
鋼製の本体部９Ａ，１０Ａと、その本体部９Ａ，１０Ａ
の表面全域を被覆したコーティング部９Ｂ，１０Ｂとに
よって構成している。ここで、本実施例のエンドベアリ
ング１１の製造工程を説明すると、先ず、厚さ１ｍｍ、
固さＨｖ１００〜１８０の鋼板を準備し、該鋼板を断面
コ字形にプレス打ち抜き成形する。これにより、鋼板か
らなる断面コ字形の本体部９Ａ，１０Ａが成形される。
そして、上述のように成形した後、露出している本体部
９Ａ，１０Ａの表面全域に、厚さ２５μｍのコーティン
グ部９Ｂ，１０Ｂを形成することで、本実施例のエンド
ベアリング１１が完成する。なお、本明細書において、
『エンドベアリング１１の外方側の表面』とは、内周筒
状部９ｂ，１０ｂの摺接面（内方側の周面）および外周
筒状部９ｃ，１０ｃの摺接面（外方側の周面）とそれら
を接続する環状部９ａ，１０ａの一方の表面を総称した
意味で用いている。また、『エンドベアリング１１の内
方側の表面』とは、内周筒状部９ｂ，１０ｂの外方側の
周面および外周筒状部９ｃ，１０ｃの内方側の周面とそ
れらを接続する環状部９ａ，１０ａの他方の表面を総称
した意味で用いている。本実施例におけるコーティング
部９Ｂ，１０Ｂは、合成樹脂と固体潤滑剤との混合物か
ら構成している。より詳細には、上記合成樹脂として
は、ＰＡＩ、ＰＩ、ポリエステルイミド、フェノール樹
脂という熱硬化性樹脂を用いることができ、あるいはＰ
ＦＡ、ＥＴＦＥ、ＰＡ、ＰＰＳ、ＦＥＰ、ＰＥＩ、ＰＥ
という熱可塑性樹脂を用いることができる。上記合成樹
脂の添加量は、４０〜９０ｖｏｌ％の範囲が好ましい。
ここで、ＰＩにはポリイミド樹脂だけではなく、変性ポ
リイミド樹脂を含んでいる。また合成樹脂としては、第
１番目にＰＡＩ、ＰＩを使用することが好ましく、第２
番目としてはポリエステルイミド、フェノール樹脂、第
３番目としてはＰＦＡ、ＥＴＦＥ、ＰＡ、ＰＰＳ、第４
番目としてはＦＥＰ、ＰＥＩ、ＰＥを使用すればよい。
上記熱硬化性樹脂は、特にＰＩやＰＡＩは耐熱性がよい
ことから耐焼付性がよく、また耐摩耗性にも優れてい
る。また、上記固体潤滑剤としては、イオウ系のものと
してＭｏＳ₂ 、ＷＳ₂ 、Ａｇ₂ Ｓ、Ｂｉ₂ Ｓ₃ 、Ｆｅ
Ｓ、ＦｅＳ₂ 、ＺｎＳ、Ｓｂ₃ Ｓ₂ 、ＣｕＳ等用いるこ
とができ、その他、カーボン、グラファイト、フッ化カ
ーボン、ＢＮを用いることができる。上記固体潤滑剤の
添加量は、１０〜６０ｖｏｌ％の範囲が好ましく、２０
〜５０ｖｏｌ％の範囲がより好ましい。上記固体潤滑剤
としては、第１番目にＭｏＳ₂ 、グラファイトを使用す
ることが好ましく、第２番目としてはＷＳ₂ 、フッ化カ
ーボン、ＢＮが好ましく、残りが第３番目となる。さら
に、上記ＰＴＦＥ系樹脂を除く合成樹脂と固体潤滑剤と
の混合物に、次のような繊維強化添加剤および／または
耐摩耗性添加剤を追加してよい。すなわち、繊維強化添
加剤としては、カーボン繊維、グラファイト繊維、チタ
ン酸カリウム繊維等の無機繊維の他、芳香族ポリアミド
等の有機繊維および、ＳｉＣウィスカに代表されるウィ
スカを用いることができる。また、耐摩耗性添加剤とし
ては、ＳｉＯ₂ （その中でも特に球状のものが良好）、
クレイ、タルク、Ａｌ₂ Ｏ₃（その中でも特に球状のも
のが良好）、ムライト、ＴｉＯ₂ 、炭化カルシウム、Ｓ
ｉ₃ Ｎ₄ のいずれかを用いることができる。上記繊維強
化添加剤および／または耐摩耗性添加剤の添加量は、
０．５〜１０ｖｏｌ％の範囲が好ましい。（他の実施例）次に、図４ないし図６は、上記コーティ
ング部９Ｂ（１０Ｂ）で被覆する箇所を異ならせた他の
実施例である。すなわち、上記図３の実施例では本体部
９Ａの表面全域にコーティング部９Ｂを形成していたの
に対して、図４に示す実施例では、内方側の表面とそれ
から連続する両端面および内外の摺接面にコーティング
部９Ｂを形成したものである。次に、図５に示す実施例
は、本体部９Ａにおける外方側の表面のみにコーティン
グ部９Ｂを形成したものである。次に、図６に示す実施
例は、本体部９Ａにおける外周筒状部９ｃの摺接面およ
び内周筒状部９ｂの摺接面のみにコーティング部９Ｂを
形成したものである。なお、上記図４ないし図６では、
説明を簡略化するためにエンドベアリング１１を構成す
る左方側の環状部材９の断面図だけを示し、右方側の環
状部材１０の断面図は左方側の環状部材９の構成と同一
で対象的に表れるので省略した。上述した本発明にかか
るエンドベアリング１１の各実施例と、従来のエンドベ
アリング（比較品１，２，３）について、耐久性試験を
行った結果を示したものが図８である。試験機および試
験条件は次のとおり。試験機：円筒平板型試験機荷重：２０Ｎ速度：０．５ｍ／ｓ油種：ＡＴＦ（自動変速機油）油温：１００℃ すべり距離：１０００ｍコーティング部９Ｂ（１０Ｂ）の厚さ：２５μｍ試験方法は、図７に示すように、貯溜した油２０の中に
鉄製の回転軸２２を水平状態で回転自在に軸支し、かつ
その回転軸２２の大半の部分を油２０の中に浸漬した状
態において、油２０の液面よりも上方に露出した回転軸
２２の外周面にエンドベアリング１１に相当する試験片
２１を上方から圧接し、その状態において、回転軸２２
を上記すべり距離だけ回転させて、試験片２１の摺接部
の摩耗深さを測定したものである。なお、比較品１は、
本実施例と同様に構成した本体部に厚さ２５μｍのＰｂ
−Ｓｎ−Ｃｕめっきを施したものである。また、比較品
２は、本実施例と同様に構成した本体部の表面に厚さ２
５μｍのＰＴＦＥ系コーティングを施したものであり、
さらに、比較品３は、本実施例と同様に構成した本体部
の表面に厚さ２５μｍのモリコート１０６を形成したも
のである。他方、本発明の実施例１は、合成樹脂として
ＰＡＩを用いるとともに固体潤滑剤としてＭｏＳ₂ を３
５ｖｏｌ％を用いた混合物によって厚さ２５μｍのコー
ティング部９Ｂ（１０Ｂ）を形成したものである。ま
た、本発明の実施例２は、合成樹脂としてＥＴＦＥを用
いるとともに固体潤滑剤としてＭｏＳ₂ を３５ｖｏｌ％
用いた混合物によって厚さ２５μｍのコーティング部９
Ｂ（１０Ｂ）を形成したものである。さらに、本発明の
実施例３は、合成樹脂としてＰＡＩを用いるとともに固
体潤滑剤としてＭｏＳ₂ を３０ｖｏｌ％用い、かつ耐摩
耗性添加剤としてＳｉＯ₂ を５ｖｏｌ％用いて、厚さ２
５μｍのコーティング部９Ｂ（１０Ｂ）を形成したもの
である。この図８に示す実験結果から理解できるよう
に、本実施例１，２，３の各エンドベアリングの摩耗深
さが約１５μｍ以下であるのに対して、比較例１，２，
３は摩耗深さが約２０μｍないし５０μｍとなってお
り、本発明品は優れた耐久性を備えていることが理解で
きる。さらに、上述したように、本実施例のエンドベア
リング１１は、鋼板によって本体部９Ａ，１０Ａを構成
しているので、半径方向の荷重に耐えるだけの十分な剛
性を確保することができる。なお、合成樹脂としてＰＡ
Ｉを選択したときには上記実験結果で示しように摩耗深
さは約１０μｍであるが、ＰＩを選択した場合には摩耗
深さは約１１μｍであった。また上述した第２番目のグ
ループであるポリエステルイミド、フェノール樹脂を選
択した場合には摩耗深さは約１１〜１３μｍとなり、第
３番目のグループであるＰＦＡ、ＥＴＦＥ、ＰＡ、ＰＰ
Ｓを選択した場合には、上記実験結果を含めて摩耗深さ
は約１４〜１７μｍとなり、さらに第４番目のグループ
であるＦＥＰ、ＰＥＩ、ＰＥを選択した場合には摩耗深
さは約１６〜２０μｍであった。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below with reference to the illustrated embodiments. FIG. 1 shows a cross section of a main part of an automatic transmission for an automobile. The one-way clutch 1 includes an inner race 2 having an annular raceway surface 2a,
An outer race 3 having an annular raceway surface 3a and both races 2,
A plurality of sprags 4 arranged between the two raceway surfaces 2a, 3a for transmitting torque, and a pair of inner and outer annular members 5, 6 for holding the sprags 4 at circumferentially equally spaced positions.
The ribbon spring 8 is disposed between the cage 7 and the annular members 5 and 6 and applies a moment to the sprag 4 in the engaging direction, that is, the engaging direction with the raceway surfaces 2a and 3a.
And an end bearing 11 composed of a pair of annular members 9 and 10 according to the present invention, which are arranged at positions adjacent to both axial ends of the cage 7. The inner race 2 rotates in conjunction with a rotary shaft (not shown), and the outer race 3 engages with a conventionally known friction plate 12 through a plurality of axial grooves 3b. In each sprag 4, the dimension of R1 shown in FIG. 2 is set to be larger than R0, and the ribbon spring 8 is elastically mounted over each recess 4a of each adjacent sprag 4 so that the sprag 4 does not react with the sprag 4 in FIG. It gives a clockwise moment. As a result, each sprag 4 cannot rotate in the counterclockwise direction in FIG. 2, but can rotate slightly in the clockwise direction. Therefore, when the inner race 2 tries to rotate counterclockwise with respect to the outer race 3, the inner race 2 slides against each sprag 4 and can freely rotate counterclockwise. No torque is transmitted to the outer race 3. On the contrary, when the inner race 2 tries to rotate clockwise relative to the outer race 3, the inner race 2 is rotated by each sprag 4
, The sprags 4 are simultaneously engaged or meshed with the outer race 3, torque is transmitted from the inner race 2 to the outer race 3, and the one-way clutch 1 rotates integrally in the clockwise direction. . The annular members 9 and 10 forming the end bearing 11 are annular portions 9 extending in the radial direction.
a, 10a and inner peripheral cylindrical portions 9b, 10b and outer peripheral cylindrical portions 9c, 10c formed by axially extending the inner peripheral edge and the outer peripheral edge of the annular members 9, 10, respectively. Is U-shaped. Then, the left end in the axial direction of the cage 7 is positioned between the inner peripheral tubular portion 9b and the outer peripheral tubular portion 9c of the left annular member 9, and the right annular member is positioned. The axially right end of the cage 7 is located between the inner cylindrical portion 10b and the outer cylindrical portion 10c. Then, in this state, the inner peripheral surface (sliding contact surface) of the inner peripheral tubular portions 9b, 10b of the both annular members 9, 10 is brought into sliding contact with the raceway surface 2a of the inner race 2, and at the same time, both annular members. 9, 10 outer cylindrical portion 9c,
The outer peripheral surface (sliding contact surface) of 10c is in sliding contact with the raceway surface 3a of the outer race 3. Therefore, the end bearings 11 arranged in this way can make the axes of both races 4 and 5 coincide with each other, and also allow the races 4 and 5 to be aligned.
Are supported in the radial direction. Therefore, in this embodiment, as shown in an enlarged view in FIG. 3, the end bearing 11 is configured as follows to improve the bearing performance. That is, the end bearing 11
Each of the annular members 9 and 10 constituting the main body 9A, 10A made of steel and having a U-shaped cross section, and the main body 9A, 10A.
And the coating portions 9B and 10B covering the entire surface of the. Here, the manufacturing process of the end bearing 11 of the present embodiment will be described. First, a thickness of 1 mm,
A steel plate having a hardness of Hv100 to 180 is prepared, and the steel plate is press-punched into a U-shaped cross section. As a result, the main body portions 9A and 10A made of steel plates and having a U-shaped cross section are formed.
Then, after molding as described above, the end bearing 11 of the present embodiment is completed by forming the coating portions 9B and 10B having a thickness of 25 μm on the entire exposed surfaces of the main body portions 9A and 10A. In the present specification,
"The surface on the outer side of the end bearing 11" means the sliding contact surface of the inner peripheral tubular portions 9b and 10b (inner peripheral surface) and the sliding contact surface of the outer peripheral tubular portions 9c and 10c (outer side). Peripheral surface) and one surface of the annular portions 9a and 10a connecting them are collectively used. Further, "the inner surface of the end bearing 11" means connecting the outer peripheral surfaces of the inner peripheral tubular portions 9b and 10b and the inner peripheral surfaces of the outer peripheral tubular portions 9c and 10c. The other surfaces of the annular portions 9a and 10a are collectively used. The coating portions 9B and 10B in this embodiment are made of a mixture of synthetic resin and solid lubricant. More specifically, as the synthetic resin, thermosetting resins such as PAI, PI, polyester imide, and phenol resin can be used, or P
FA, ETFE, PA, PPS, FEP, PEI, PE
Can be used. The amount of the synthetic resin added is preferably in the range of 40 to 90 vol%.
Here, the PI includes not only a polyimide resin but also a modified polyimide resin. As the synthetic resin, it is preferable to use PAI and PI first, and secondly
The second is polyesterimide, phenolic resin, the third is PFA, ETFE, PA, PPS, and the fourth.
As the second, FEP, PEI and PE may be used.
Particularly, PI and PAI of the above-mentioned thermosetting resin have good heat resistance, so that they have good seizure resistance and also excellent abrasion resistance. As the solid lubricant, sulfur-based ones such as MoS ₂ , WS ₂ , Ag ₂ S, Bi ₂ S ₃ and Fe are used.
S, FeS ₂ , ZnS, Sb ₃ S ₂ , CuS and the like can be used, and in addition, carbon, graphite, fluorinated carbon and BN can be used. The addition amount of the solid lubricant is preferably in the range of 10 to 60 vol%,
The range of ˜50 vol% is more preferable. As the solid lubricant, MoS ₂ and graphite are preferably used _first , WS ₂ , carbon fluoride, and BN are secondly used, and the rest is third. Further, the following fiber-reinforced additive and / or wear-resistant additive may be added to the mixture of the synthetic resin other than the PTFE-based resin and the solid lubricant. That is, as the fiber-reinforced additive, it is possible to use inorganic fibers such as carbon fibers, graphite fibers, potassium titanate fibers, organic fibers such as aromatic polyamide, and whiskers typified by SiC whiskers. Further, as the wear resistance additive, SiO ₂ (among them, spherical ones are particularly preferable),
Clay, talc, Al ₂ O ₃ (among others, spherical ones are particularly good), mullite, TiO ₂ , calcium carbide, S
Any of i ₃ N ₄ can be used. The addition amount of the fiber-reinforced additive and / or the abrasion resistance additive is
The range of 0.5-10 vol% is preferable. (Other Embodiment) Next, FIGS. 4 to 6 show another embodiment in which the portion to be coated with the coating portion 9B (10B) is different. That is, in the embodiment of FIG. 3 described above, the coating portion 9B was formed over the entire surface of the main body portion 9A, whereas in the embodiment shown in FIG. 4, the inner surface and the both end surfaces continuous from the inner surface and the inner and outer surfaces. The coating portion 9B is formed on the sliding contact surface. Next, in the embodiment shown in FIG. 5, the coating portion 9B is formed only on the outer surface of the main body portion 9A. Next, in the embodiment shown in FIG. 6, the coating portion 9B is formed only on the sliding contact surface of the outer peripheral tubular portion 9c and the sliding contact surface of the inner peripheral tubular portion 9b in the main body portion 9A. In addition, in FIG. 4 to FIG.
For simplification of the description, only a sectional view of the left side annular member 9 forming the end bearing 11 is shown, and the sectional view of the right side annular member 10 is the same as that of the left side annular member 9. It is omitted because it appears symmetrically. FIG. 8 shows the results of a durability test conducted on each of the examples of the end bearing 11 according to the present invention and the conventional end bearings (comparative products 1, 2, 3). The test machine and test conditions are as follows. Testing machine: Cylindrical flat plate testing machine Load: 20N Speed: 0.5m / s Oil type: ATF (Automatic transmission fluid) Oil temperature: 100 ℃ Sliding distance: 1000m Thickness of coating part 9B (10B): 25μm As shown in FIG. 7, in a state in which a rotating shaft 22 made of iron is rotatably supported horizontally in the stored oil 20 and most of the rotating shaft 22 is immersed in the oil 20. , The test piece 21 corresponding to the end bearing 11 is pressed against the outer peripheral surface of the rotating shaft 22 exposed above the liquid surface of the oil 20 from above, and in that state, the rotating shaft 22
Is rotated by the above sliding distance, and the wear depth of the sliding contact portion of the test piece 21 is measured. Comparative product 1 is
A Pb layer having a thickness of 25 μm is formed on the main body constructed in the same manner as in this embodiment.
-Sn-Cu plating is applied. In addition, the comparative product 2 has a thickness of 2 on the surface of the main body configured in the same manner as this example.
It has a 5 μm PTFE coating,
Further, the comparative product 3 has a moly coat 106 having a thickness of 25 μm formed on the surface of the main body having the same structure as that of the present embodiment. On the other hand, in Example 1 of the present invention, PAI was used as the synthetic resin and MoS ₂ was used as the solid lubricant.
The coating portion 9B (10B) having a thickness of 25 μm is formed by the mixture containing 5 vol%. In addition, Example 2 of the present invention uses ETFE as a synthetic resin and 35% by volume of MoS ₂ as a solid lubricant.
25 μm thick coating 9 depending on the mixture used
B (10B) is formed. Furthermore, in Example 3 of the present invention, PAI was used as the synthetic resin, 30 vol% of MoS ₂ was used as the solid lubricant, and 5 vol% of SiO ₂ was used as the wear resistance additive.
The coating portion 9B (10B) having a thickness of 5 μm is formed. As can be understood from the experimental results shown in FIG. 8, the wear depth of each end bearing of Examples 1, 2, and 3 is about 15 μm or less, while Comparative Examples 1, 2, and 3
No. 3 has a wear depth of about 20 μm to 50 μm, and it can be understood that the product of the present invention has excellent durability. Further, as described above, since the end bearing 11 of the present embodiment constitutes the main body portions 9A and 10A by the steel plate, it is possible to secure sufficient rigidity to withstand the load in the radial direction. PA as a synthetic resin
When I was selected, the wear depth was about 10 μm as shown in the above experimental results, but when PI was selected, the wear depth was about 11 μm. When the above-mentioned second group, polyesterimide or phenol resin, is selected, the wear depth is about 11 to 13 μm, and the third group is PFA, ETFE, PA, PP.
When S is selected, the wear depth is approximately 14 to 17 μm including the above experimental results, and when the fourth group FEP, PEI, and PE are selected, the wear depth is approximately 16 to 17 μm. It was 20 μm.

【０００７】[0007]

【発明の効果】以上のように、本発明によれば、従来に
比較して耐焼付性および耐久性に優れたワンウエイクラ
ッチを提供することができるという効果が得られる。As described above, according to the present invention, it is possible to provide the one-way clutch which is superior in seizure resistance and durability as compared with the conventional one.

[Brief description of drawings]

【図１】本発明の一実施例を示すワンウエイクラッチ１
の中心線より上方側の断面図FIG. 1 is a one-way clutch 1 showing an embodiment of the present invention.
Cross-section view above the center line of

【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線に沿う断面図FIG. 2 is a sectional view taken along line II-II in FIG.

【図３】図１の要部の拡大断面図FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of the main part of FIG.

【図４】本発明に係るコーティング部の他の実施例を示
す断面図FIG. 4 is a sectional view showing another embodiment of the coating part according to the present invention.

【図５】本発明に係るコーティング部の他の実施例を示
す断面図FIG. 5 is a sectional view showing another embodiment of the coating portion according to the present invention.

【図６】本発明に係るコーティング部の他の実施例を示
す断面図FIG. 6 is a sectional view showing another embodiment of the coating portion according to the present invention.

【図７】試験条件を示す要部の断面図FIG. 7 is a cross-sectional view of essential parts showing test conditions.

【図８】試験の結果を示す図FIG. 8 is a diagram showing test results.

[Explanation of symbols]

１ワンウエイクラッチ２内レース３外レース４スプラグ７保持器８リボンスプ
リング１１エンドベアリング９Ａ，１０Ａ
本体部９Ｂ，１０Ｂコーティング部1 one-way clutch 2 inner race 3 outer race 4 sprag 7 retainer 8 ribbon spring 11 end bearing 9A, 10A
Body 9B, 10B Coating part

Claims

[Claims]

1. An annular inner race provided on the inner side in the radial direction, and an annular outer race surrounding the inner race,
A plurality of sprags slidably interposed between the inner race and the outer race, and a cage for holding the sprags,
Ribbon springs for pressing the sprags against the raceways of the races, and slidably interposed between the circumferential surfaces of the races, which are axially outward of the cage,
In a one-way clutch including an annular end bearing that supports a radial load acting on both races, the end bearing is composed of an inner peripheral cylindrical portion, an outer peripheral cylindrical portion, and an annular portion connecting these. The main body is made of an iron-based material, and the coating is made of a mixture of a synthetic resin and a solid lubricant and is formed on the surface of the main body. Further, the synthetic resin is mixed with PAI, PI, polyester imide, and phenol. Resin, PFA, ETFE, PA, PP
One-way clutch end bearing characterized by being S, FEP, PEI, or PE.

2. The one-way according to claim 1, wherein a fiber reinforcing additive and / or an abrasion resistance additive is added to the mixture of the synthetic resin and the solid lubricant to form the coating portion. Clutch end bearing.

3. The solid lubricant is MoS ₂ , graphite, WS ₂ , fluorocarbon, BN, Ag ₂ S, Bi.
₂ S ₃ , FeS, FeS ₂ , ZnS, Sb ₃ S ₂ , Cu
The one-way clutch end bearing according to claim 1, wherein the end bearing is made of either S or carbon.

4. The fiber reinforcing additive is carbon fiber,
The one-way clutch end bearing according to claim 2, which is made of any one of graphite fiber, potassium titanate fiber, aromatic polyamide, and SiC whisker.

5. The wear-resistant additive is made of any one of SiO ₂ , clay, talc, Al ₂ O ₃ , mullite, TiO ₂ , calcium carbide, and Si ₃ N _4. One-way clutch end bearing described in.