JPH08114150A - Friction lining for engine part - Google Patents
Friction lining for engine partInfo
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- JPH08114150A JPH08114150A JP7193499A JP19349995A JPH08114150A JP H08114150 A JPH08114150 A JP H08114150A JP 7193499 A JP7193499 A JP 7193499A JP 19349995 A JP19349995 A JP 19349995A JP H08114150 A JPH08114150 A JP H08114150A
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- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
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-
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は粒子およびこれを結
合する材料成分の形態の、研磨可能（アブレイダブル）
な又は研磨性の材料成分を有するエンジン部品用の擦過
ライニング（Anstreifbelag）に関する。FIELD OF THE INVENTION The present invention is abradable in the form of particles and the material components that bind them.
Abrasion linings for engine parts having an abrasive or abrasive material component (Anstreifbelag).
【０００２】[0002]
【従来の技術】擦過ライニングは隙間のシーリングを最
適にするために広範に普及している。エンジンの効率は
ロータとステータとの間の隙間によって大きく左右され
る。その場合、隙間のシーリングは通常は２つの擦過ラ
イニング、すなわち研磨可能であり且つ擦過すると一部
が磨洗されるランイン・ライニング（Einlaufbelag)
と、研磨の役割を果たし、そして擦過するとランイン・
ライニング内に食い込むブルーム・ライニング（Anlauf
belag）とからなっている。従って、ランイン・ライニ
ングとしての擦過ライニングを通常は金属からなる粒子
と、結合材料成分の形態の研磨可能な材料成分から構成
することが公知である。この金属はハニカム状、または
その他の網目状の担持マトリクスとして構成することも
可能であり、空隙はセラミック層及び／又は金属層で充
填される。更に欧州特許明細書第0 487 273号から、ラ
ンイン・ライニングとしての擦過ライニングを研磨可能
な材料成分と結合金属の他に補足的にプラスチック材料
も含めることができることは公知である。このような３
層構造のランイン・ライニングは、ライニングを施す前
準備のための、前記成分からなる吹き付け用粉末を製造
する経費が高く、コスト高であるという欠点を有してい
る。その上、ライニングの製造が極めて複雑であり、積
層に欠陥が生ずる恐れがある。最後に、タービンの動作
温度およびタービン内の浸食性媒体により、金属製の担
持マトリクスが酸化し、ライニングが損傷する恐れがあ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION Scratch linings are widespread for optimum clearance sealing. The efficiency of the engine is greatly influenced by the clearance between the rotor and the stator. In that case, the sealing of the gap is usually two abrasion linings, namely a run-in lining (Einlaufbelag), which can be abraded and is partly abraded upon abrasion.
Plays a role of polishing, and when scratched, the run-in
Bloom lining that cuts into the lining (Anlauf
belag) and. It is known, therefore, that a scraping lining as a run-in lining is composed of particles, usually made of metal, and an abradable material component in the form of a binding material component. The metal can also be configured as a honeycomb or other mesh-like carrier matrix, the voids being filled with a ceramic layer and / or a metal layer. Furthermore, it is known from EP 0 487 273 that the rubbing lining as a run-in lining can additionally include a plastic material in addition to the abradable material component and the binding metal. Such 3
Layered run-in linings have the disadvantage that it is expensive and costly to produce a spraying powder consisting of the abovementioned components in preparation for applying the lining. Moreover, the manufacture of the lining is extremely complicated and can lead to defects in the stack. Finally, the operating temperature of the turbine and the aggressive media in the turbine can oxidize the metallic carrier matrix and damage the lining.
【０００３】高圧のコンプレッサ領域では温度は６００
℃に達し、将来的には約７００℃の温度が追求されてい
る。約４００℃と７００℃の間の温度範囲では、本質的
に、Ｎｉベース又はＮｉＣｒＡｌベースのライニング材
料が使用される。純粋なＮｉベースの擦過ライニングは
４５０℃までの温度耐性を有し、この動作温度までは良
好なランイン特性を呈する。これに対してＮｉＣｒＡｌ
ベースの材料のランイン状態はやや劣るが、８００℃の
温度まで使用できる。In the high pressure compressor region, the temperature is 600
℃ is reached, and a temperature of about 700 ℃ is sought in the future. In the temperature range between about 400 ° C. and 700 ° C., essentially Ni-based or NiCrAl-based lining materials are used. The pure Ni-based scraping lining has temperature resistance up to 450 ° C. and exhibits good run-in characteristics up to this operating temperature. On the other hand, NiCrAl
Although the run-in state of the base material is slightly inferior, it can be used up to a temperature of 800 ° C.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】金属またはセラミック
製の担持マトリクスまたは網目状構造は、通常は擦過が
不十分であるので、本発明の目的はこのような網目状構
造の使用を回避することにある。The object of the present invention is to avoid the use of such mesh structures, since the carrier matrix or mesh structure made of metal or ceramic is usually poorly abraded. is there.
【０００５】本発明の別の課題は、先行技術の欠点を克
服し、高温度で使用される擦過可能なライニングを提供
することにある。Another object of the present invention is to overcome the drawbacks of the prior art and to provide a scratchable lining for use at elevated temperatures.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】上記の目的は、擦過ライ
ニングをセラミック成分だけで構成し、そのため粒子及
びそれを結合する材料成分の双方がライニングを施す前
には混合粒子であるセラミックからなり、それぞれの粒
子が全ての成分を含むようにすることによって解決され
る。SUMMARY OF THE INVENTION The above object is to provide a scrubbing lining consisting solely of a ceramic component, so that both the particles and the material components that bind them consist of ceramics which are mixed particles before lining, The solution is to make each particle contain all components.
【０００７】[0007]
【発明の実施の形態】上記の解決方法の利点は、担持用
の網目状構造を取付けるためのコスト高のはんだ付けお
よび溶接技術を使用しなくてよいので、ライニングを大
幅に簡単かつ低コストで製造できることにある。同時
に、担持マトリクスを省くことにより、邪魔な担持マト
リクスが擦過プロセスを妨げることがないので擦過状態
も向上する。金属成分の酸化に起因する擦過ライニング
の損傷はなくなる。研磨可能な特性から研磨性に至るラ
イニング層の特性を適応させることは、混合粒子の組成
を適合させ、混合粒子内に成分を添加又は補填し、及び
／又はライニングを施す際の製造パラメタを変更するこ
とによって可能である。プラスチックのような補助的な
固形潤滑材も使用しなくてよい。The advantages of the above solution are that the lining is much simpler and less costly because no costly soldering and welding techniques are used to attach the carrying mesh structure. It can be manufactured. At the same time, by omitting the support matrix, the rubbing state is also improved because the disturbing support matrix does not interfere with the rubbing process. The damage to the scratch lining due to the oxidation of the metal components is eliminated. Adapting the properties of the lining layer, ranging from abradable properties to abrasivity, adapts the composition of the mixed particles, adds or supplements components within the mixed particles, and / or modifies manufacturing parameters during lining. It is possible by A supplementary solid lubricant such as plastic may not be used.
【０００８】本発明による擦過ライニング用のセラミッ
ク材料は、酸化マグネシウム、酸化亜鉛、フッ化カルシ
ウム、フッ化バリウム、およびフッ化マグネシウムをベ
ースにした材料であり、混合層及び／又は単一層として
の擦過ライニングとなる。このように材料を限定するこ
とにより、倉庫での貯蔵料を少なく抑えることができる
という利点が得られる。更に、これらは高い熱浸透率を
許容する物質を含んでいる。熱浸透率とは、熱伝導率、
密度および同重体の熱容量の積の平方根であるものと理
解されたい。この数値は、高い耐熱性と共に優れた擦過
性を保証するためにできるだけ高い値にする必要があ
る。擦過ライニングの場合、動作温度で迅速に分解し、
局部的な過熱を迅速に分散させることが擦過ライニング
を成功させるために決定的に重要であることが判明し
た。上記の材料はこの点からも、上記の高い動作温度で
チタンおよびＮｉ、ＣｏおよびＦｅをベースにしたショ
ベル基本材料と比較して明確に優れている。The ceramic material for the rubbing lining according to the invention is a material based on magnesium oxide, zinc oxide, calcium fluoride, barium fluoride and magnesium fluoride, which is abraded as a mixed layer and / or a single layer. Become a lining. By limiting the materials in this way, there is an advantage that the storage charges in the warehouse can be reduced. In addition, they contain substances that allow high thermal effusivity. Thermal permeability is the thermal conductivity,
It is to be understood as being the square root of the product of the density and the heat capacity of the isobaric body. This number should be as high as possible in order to ensure a high heat resistance as well as an excellent scratch resistance. In the case of a scratch lining, it decomposes quickly at operating temperature,
It has been found that the rapid dispersal of localized overheating is critical to the success of the scratch lining. From this point as well, the above-mentioned materials are distinctly superior to the shovel base materials based on titanium and Ni, Co and Fe at the above-mentioned high operating temperatures.
【０００９】本発明の好ましい実施態様では、結合材料
成分としてのライニングは他の成分との混合層を形成す
るために酸化亜鉛を含んでいる。この材料は酸化マグネ
シウムのようなその他の成分により微小領域で、また結
晶粒界の混合層で形成され、これは有利に結合作用を促
進する。In a preferred embodiment of the invention, the lining as a binder material component contains zinc oxide to form a mixed layer with other components. The material is formed in other regions, such as magnesium oxide, in the microregions and in the mixed layer of grain boundaries, which advantageously promotes the bonding action.
【００１０】本発明の別の好ましい実施態様では、研磨
可能な材料成分は、酸化亜鉛、フッ化カルシウム、フッ
化バリウム、またはそれらの混合物、好ましくは酸化亜
鉛とフッ化カルシウムからなっている。これらのフッ化
物及び酸化亜鉛は、その融点が高いこと、およびその結
晶構造によって金属担持マトリクスのように融解せず、
または擦過の際に柔らかくこねた塊状物として練られ
ず、層状、または粒子状に超微細な粉塵として割裂さ
れ、この粉塵が気体とともにエンジンの流路内に排出さ
れるので、研磨可能な成分として特に有利に使用でき
る。その際に費やされる割裂エネルギは擦過プロセスで
生ずる摩擦および熱エネルギを減少させるので、有利に
局部的過熱を避けることができ、かつ、擦過される部品
は固有の磨耗によりすり減ることなくランイン・ライニ
ングとして機能する擦過ライニングへと食い込むことが
できる。In another preferred embodiment of the present invention, the abradable material component comprises zinc oxide, calcium fluoride, barium fluoride, or mixtures thereof, preferably zinc oxide and calcium fluoride. These fluorides and zinc oxides do not melt like a metal-supported matrix due to their high melting points and their crystal structure,
Or it is not kneaded as a soft kneaded mass during rubbing, but is split into layered or particulate ultrafine dust, and this dust is discharged into the flow path of the engine together with the gas, so it can be used as a grindable component. It can be used particularly advantageously. The splitting energy expended in this way reduces the friction and heat energy generated in the rubbing process, so that local overheating can be advantageously avoided, and the parts to be abraded as run-in linings without wear due to the inherent wear. Can cut into a functional scraping lining.
【００１１】前記のフッ化物は割裂され易いことに対応
して腐食耐性が低い。従って、擦過ライニングは補助的
に防食性のセラミック材料を含んでいることが好まし
く、これはその結晶粒界でその他のセラミック成分と共
に混合層を形成する。そのための成分としては酸化マグ
ネシウムが好ましいことが実証された。その上、酸化マ
グネシウムは、酸化亜鉛と共に粒子が大きい混合層を形
成し、この混合層は適切な成分構成と熱処理によって研
磨性の、ライニングを硬化させる微結晶へと成長し得る
という利点を有している。Corresponding to the fact that the above-mentioned fluoride is easily split, it has a low corrosion resistance. Therefore, the scraping lining preferably additionally contains an anticorrosive ceramic material, which forms a mixed layer with other ceramic components at its grain boundaries. It has been proved that magnesium oxide is preferable as a component therefor. Moreover, magnesium oxide has the advantage that with zinc oxide it forms a large-grained mixed layer, which can be grown into abrasive, lining-hardening crystallites by suitable composition and heat treatment. ing.
【００１２】擦過ライニングがランイン・ライニングで
あることが好ましい場合は、このライニングは少なくと
も防食性且つ結合性のセラミック材料と、研磨可能なセ
ラミック材料とから構成される。この明細書で開示した
酸化物及びフッ化物から出発すると、酸化マグネシウム
が結合性及び防食性の成分であることが判明したが、そ
の他の前記のセラミックも全て研磨可能な成分として利
用できる。If the abrasion lining is preferably a run-in lining, the lining is composed of at least an anticorrosive and bondable ceramic material and an abradable ceramic material. Starting from the oxides and fluorides disclosed in this specification, magnesium oxide was found to be the binding and anticorrosive component, but any of the other ceramics mentioned above could also be utilized as the polishable component.
【００１３】擦過ライニングがブルーム・ライニングで
あることが好ましい場合は、その主要部分（５０重量％
超過）は酸化マグネシウムと酸化亜鉛とから構成され
る。なぜならば、これらの双方の成分は粒子が大きく、
硬質から研磨性までの混合層と混晶とを形成するからで
ある。これらの混合層は有利に混合粒子の製造時に既に
形成することができるので、混合粒子の製造と共に、混
合層の成長が少ないランイン・ライニングを形成し、ま
たは混合層の成長が大きいブルーム・ライニングを生成
するための事前選択を行うことが可能である。If the scraping lining is preferably a bloom lining, its major part (50% by weight)
Excess) is composed of magnesium oxide and zinc oxide. Because both of these components are large particles,
This is because a mixed layer from hard to abrasive and a mixed crystal are formed. These mixed layers can advantageously be already formed during the production of the mixed particles, so that with the production of the mixed particles, a run-in lining with a low growth of the mixed layers or a bloom lining with a high growth of the mixed layers is formed. It is possible to make a pre-selection to generate.
【００１４】酸化マグネシウム−酸化亜鉛混合層の形成
を介して本発明による擦過ライニングの硬度を調整でき
ると共に、ランイン・ライニングは部品の方向に減少す
る高い気孔率を特徴とし、一方、ブルーム・ライニング
は低い気孔率を特徴としている。その場合、気孔率は部
品上にライニングを施している間のパラメーターによっ
て調整可能である。従って、本発明の擦過ライニングは
好適にプラズマ又はフレーム溶射層である。何故なら
ば、プラズマ又はフレーム溶射の場合、気孔率は溶射パ
ラメーターを介して容易に制御できるからである。Through the formation of the magnesium oxide-zinc oxide mixed layer, the hardness of the rubbing lining according to the invention can be adjusted and the run-in lining is characterized by a high porosity which decreases towards the part, whereas the bloom lining is characterized by It is characterized by low porosity. In that case, the porosity can be adjusted by parameters during the lining on the part. Therefore, the abrasion lining of the present invention is preferably a plasma or flame sprayed layer. This is because in the case of plasma or flame spraying, the porosity can be easily controlled via the spraying parameters.
【００１５】本質的にＺｎ０、Ｍｇ０およびＣａＦ2か
らなる純粋なセラミック・ベース上の本発明による擦過
ライニングは、動作温度が高い場合のランイン・ライニ
ングならびにブルーム・ライニングの双方にとっての理
想的な解決方法であることが実証され、その場合、製造
パラメーターおよび構成成分はライニングに対する業務
上の要請に適応させることができる。The scratch lining according to the invention on a pure ceramic base consisting essentially of Zn0, Mg0 and CaF 2 is an ideal solution for both run-in and bloom linings at high operating temperatures. , Where the manufacturing parameters and components can be adapted to the business requirements for the lining.
【００１６】粒子およびこれを結合する材料成分の形態
の、研磨可能な又は研磨性の材料成分を有するエンジン
部品用の擦過ライニングの製造方法を提案するという目
的は、下記のステップによって達成される。すなわち、
先ず、セラミック粉末を擦過ライニングの製造に必要な
粉末状成分を混合することによって製造し、粉末の混合
物を焼結し、そして、どの粉末粒子にも擦過ライニング
の成分が含まれるように、焼結された塊状物を微細化し
て混合粉末を製造し、次いで得られた混合粉末を被覆用
粉末として直接部品の表面に、または接着層にプラズマ
又はフレーム溶射することである。The object of proposing a method for producing a rubbing lining for an engine component having an abradable or abrasive material component, in the form of particles and a material component which binds it, is achieved by the following steps. That is,
First, a ceramic powder is produced by mixing the powdered components necessary for the production of a rubbing lining, sintering the mixture of powders, and sintering so that every powder particle contains the components of the rubbing lining. The resulting agglomerates are comminuted to produce a mixed powder, and then the resulting mixed powder is plasma- or flame-sprayed as a coating powder directly on the surface of the component or on the adhesive layer.
【００１７】上記の方法を好適に実施する際に、焼結さ
れた塊状物は平均の粒子サイズが５μｍ〜１５０μｍの
被覆用粉末に微細化される。焼成された塊状物は本発明
の全ての関連成分を含んでいる。被覆用粉末を製造する
ために下記のセラミック粉末を混合することが好まし
い。すなわち、 ＣａＦ2 ３０〜４０重量％ Ｍｇ０ ３〜２０重量％ Ｚｎ０ 残りIn a suitable implementation of the above method, the sintered agglomerates are comminuted into coating powders with an average particle size of 5 μm to 150 μm. The calcined mass contains all relevant ingredients of the invention. The following ceramic powders are preferably mixed to produce the coating powder. That, CaF 2 30 to 40 wt% Mg0 3 to 20 wt% Zn0 remainder
【００１８】混合後、粉末混合物は焼結される。焼結時
間と焼結温度によって後にライニングとなる材料の硬度
と磨洗度が同時に調整される。その際、焼結時間及び焼
結温度が増すと共に硬度は高くなる。何故ならば、酸化
マグネシウムと酸化亜鉛から益々高い硬度の混合結晶が
形成されるからである。フッ化カルシウムを使用した場
合は擦過ライニングの磨耗度を実質的に調整でき、同時
に局部的な過熱が防止される。After mixing, the powder mixture is sintered. Depending on the sintering time and the sintering temperature, the hardness and the degree of cleansing of the material to be the lining later are simultaneously adjusted. At that time, the hardness increases as the sintering time and the sintering temperature increase. This is because magnesium oxide and zinc oxide form mixed crystals having an even higher hardness. When calcium fluoride is used, the degree of wear of the scraping lining can be substantially adjusted and at the same time local overheating is prevented.
【００１９】被覆用粉末を製造するための別の好ましい
混合物は下記のセラミック粉末から構成される。すなわ
ち、 ＣａＦ2 ３０〜３２重量％ Ｍｇ０ １０〜２０重量％ Ｚｎ０ 残りAnother preferred mixture for producing coating powders consists of the following ceramic powders. That, CaF 2 30 to 32 wt% Mg0 10 to 20 wt% Zn0 remainder
【００２０】その場合、酸化マグネシウムの比率は上記
のとおりであり、この比率は研磨性のブルーム・ライニ
ングを形成するために必要なものである。これに対し
て、 ＣａＦ2 ３５〜４０重量％ Ｍｇ０ ３〜１０重量％ Ｚｎ０ 残り の混合粒子の成分は研磨可能なランイン・ライニング用
に適しており、そのために酸化マグネシウムの比率が下
げられている。この場合は、フッ化カルシウムの代わり
にフッ化マグネシウムまたはフッ化バリウム、またはこ
れらフッ化物の混合物を使用することもできる。In that case, the proportions of magnesium oxide are as stated above, which proportions are necessary to form an abrasive Bloom lining. In contrast, components of CaF 2 35-40 wt% Mg0 3 to 10 wt% Zn0 remainder of mixed particles is suitable for polishing can be run-in lining, and the proportion of magnesium oxide is lowered to its. In this case, magnesium fluoride or barium fluoride, or a mixture of these fluorides can be used instead of calcium fluoride.
【００２１】[0021]
【実施例】次に本発明の実施例を説明する。EXAMPLES Examples of the present invention will be described below.
【００２２】実施例１ 粒子およびこれを結合する材料成分の形態の、研磨可能
な又は研磨性の材料成分を有するエンジン部品用の擦過
ライニングを製造するため、下記のセラミック粉末を混
合した。すなわち、ＣａＦ2が３０〜４０重量％、Ｍｇ
０が３〜２０重量％、残りがＺｎ０であった。次いで、
この混合粉末を焼結してセラミック塊状物とした。この
塊状物を室温まで冷却した後、粒子サイズが５〜１５０
μｍになるまで、例えばドラム・ミルによって破砕し
た。Example 1 The following ceramic powders were mixed in order to produce a rubbing lining for an engine component having an abradable or abradable material component in the form of particles and the material component binding it. That is, CaF 2 is 30 to 40 wt%, Mg
0 was 3 to 20% by weight, and the balance was Zn0. Then
This mixed powder was sintered into a ceramic lump. After cooling the agglomerates to room temperature, the particle size is 5 to 150.
It was crushed by, for example, a drum mill until it reached a size of μm.
【００２３】ランイン・ライニングとして使用されるこ
とが好ましい擦過ライニング用には、ＣａＦ2の重量比
はより高く４０％までとされ、Ｍｇ０の重量比は５％だ
け低くされた。ブルーム・ライニングとして使用される
ことが好ましい擦過ライニング用には、ＣａＦ2の重量
比は３５％以下まで下げられ、ＭｇＯの重量比は２０％
まで高められた。For rubbing linings, which are preferably used as run-in linings, the weight ratio of CaF 2 was made higher up to 40% and the weight ratio of Mg0 was lowered by 5%. For scrubbing linings, which are preferably used as bloom linings, the weight ratio of CaF 2 is reduced to below 35% and the weight ratio of MgO is 20%.
Was raised to.
【００２４】上記のように製造された混合粒子から、電
圧が５０〜６０Ｖ、電流が３００〜４００Ａのプラズマ
溶射バーナーを使用したプラズマ溶射により擦過ライニ
ングを製造し、その場合、窒素からなる一次ガス流量は
毎分６０〜８０リッターに、また、水素からなる二次ガ
ス流量は毎分７０〜８０リッターに厳守した。溶射間隔
を７５〜２２５ｍｍとした場合、毎分２０〜４０リッタ
ーの窒素である燃料ガスを使用して部品の表面は数ミリ
メートルになるまでプラズマ溶射された。その場合の気
孔率は実質的に溶射間隔及び燃料ガスの流量によって変
更、調整することができた。A rubbing lining is produced from the mixed particles produced as described above by plasma spraying using a plasma spray burner with a voltage of 50 to 60 V and an electric current of 300 to 400 A, in which case a primary gas flow rate of nitrogen is used. Of 60 to 80 liters per minute and the secondary gas flow rate of hydrogen to 70 to 80 liters per minute. When the spraying interval was set to 75 to 225 mm, the surface of the component was plasma sprayed to a few millimeters using a fuel gas of 20 to 40 liters / minute of nitrogen. The porosity in that case could be substantially changed and adjusted by the spraying interval and the flow rate of the fuel gas.
【００２５】実施例２ 実施例１の場合と同様に、擦過ライニングの用途に応じ
て混合粒子が製造され、引き続いてフレーム溶射方式が
施された。そのために、フレーム溶射バーナーを使用し
てアセチレンである燃料ガスの流量は毎分３０〜４０リ
ッターに、また、酸素である二次ガス流量は毎分３０〜
４０リッターに厳守された。溶射間隔を７５〜２２５ｍ
ｍとした場合、毎分３０〜４５リッターの窒素である燃
料ガス流量で部品表面はライニングの厚さが数ミリメー
トルになるまで複数回フレーム溶射した。その際に気孔
率は実質的に溶射間隔及び燃料ガスの流量によって変
更、調整することができた。Example 2 As in the case of Example 1, mixed particles were produced according to the use of the rubbing lining, and subsequently flame sprayed. Therefore, the flame spraying burner is used, and the flow rate of the fuel gas which is acetylene is 30 to 40 liters per minute, and the flow rate of the secondary gas which is oxygen is 30 to 30 minutes per minute.
It was strictly adhered to by 40 liters. Spraying interval is 75-225m
where m is 30 to 45 liters of nitrogen per minute, the surface of the component was flame sprayed a plurality of times until the lining had a thickness of several millimeters. At that time, the porosity could be substantially changed and adjusted by the spraying interval and the flow rate of the fuel gas.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 391028384 エムテーウー・モートレン−ウント・ツル ビーネン−ウニオン・ミュンヘン・ゲセル シャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハ フツング ＭＴＵ ＭＯＴＯＲＥＮ−ＵＮＤ ＴＵＲ ＢＩＮＥＮ−ＵＮＩＯＮ ＭＵＥＮＣＨＥ Ｎ ＧＥＳＥＬＬＳＣＨＡＦＴ ＭＩＴ ＢＥＳＣＨＲＡＮＫＴＥＲ ＨＡＦＴＵＮ Ｇ ドイツ連邦共和国、80995 ミュンヘン、 ダッハウアー・シュトラーセ 665 ＃ ＤＡＣＨＡＵＥＲ ＳＴＲＡＳＳＥ 665, 80995 ＭＵＥＮＣＨＥＮ，ＧＥＲＭＡＮ Ｙ (71)出願人 595109340 ハーツェー・シュタルク・ゲゼルシャフ ト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツン グ・ウント・コンパニー・コマンディット ゲゼルシャフト Ｈ．Ｃ． ＳＴＡＲＣＫ ＧＭＢＨ ＆ ＣＯ． ＫＧ ドイツ連邦共和国、38642 ゴスラール、 イム・シェレーケ 78−91 ＃ ＩＭ Ｓ ＣＨＬＥＥＫＥ 78−91， 38642 ＧＯ ＳＬＡＲ， ＧＥＲＭＡＮＹ (72)発明者 ヨアヒム・ゼーンゲン ドイツ連邦共和国、82362 ヴァイルハイ ム、フィッシャーリート 19 (72)発明者 ヨハネス・シュレーダー ドイツ連邦共和国、80639 ミュンヘン、 ヴァルハラシュトラーセ ２ (72)発明者 ブルーノ・クリスマー ドイツ連邦共和国、38640 ゴスラール、 ツェッペリンシュトラーセ ２ ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (71) Applicant 391028384 Mt. Germany, 80995 Munich, Dachauer Strasse 665 # DACHAUER STRASSE 665, 80995 MUENCHEN, GERMANY (71) Applicant 595109340 Harze Stark Geselschaft Mitt Beschlenktel Haftung und Companie · Komanditto Gesellschaft H. C. STARCK GMBH & CO. KG Germany, 38642 Goslar, Im Schleke 78-91 # IM S CHLEEKE 78-91, 38642 GO SLAR, GERMANY (72) Inventor Joachim Sehngen Germany, 82362 Weilheim, Fisherreet 19 (72) Inventor Johannes Schroeder Germany, 80639 Munich, Valhalla Strasse 2 (72) Inventor Bruno Krismer Germany, 38640 Goslar, Zeppelinstrasse 2
Claims (13)
の、研磨可能な又は研磨性の材料成分を有するエンジン
部品用の擦過ライニングであって、擦過ライニングがセ
ラミック成分だけで構成され、そのため該粒子及び結合
する材料成分の双方がライニングを施す前には混合粒子
であるセラミックからなり、それぞれの粒子が全ての成
分を含んでいることを特徴とする擦過ライニング。1. A rubbing lining for an engine component having an abradable or abrasive material component in the form of particles and a material component binding it, the rubbing lining being composed exclusively of a ceramic component, the method comprising: A scraping lining, characterized in that both the particles and the material constituents to be bonded consist of ceramics which are mixed particles before the lining, each particle containing all constituents.
その他の成分との混合相を構成するための酸化亜鉛を含
んでいる請求項１に記載の擦過ライニング。2. The lining as a binding material component,
The scraping lining according to claim 1, comprising zinc oxide for forming a mixed phase with other components.
化カルシウム、フッ化バリウム又はそれらの混合物であ
る請求項１または２に記載の擦過ライニング。3. The scraping lining according to claim 1, wherein the abradable material component is zinc oxide, calcium fluoride, barium fluoride or a mixture thereof.
を含んでいる請求項１から３のいずれか１項に記載の擦
過ライニング。4. The scraping lining according to claim 1, wherein the scraping lining comprises an anticorrosive ceramic material.
ると共に、少なくとも１つの防食性の結合セラミック材
料と研磨可能なセラミック材料とからなる請求項１から
４のいずれか１項に記載の擦過ライニング。5. The scraping lining according to claim 1, wherein the lining is a run-in lining and comprises at least one anticorrosive bonded ceramic material and an abradable ceramic material.
ると共に、研磨性粒子として酸化マグネシウム及び酸化
亜鉛からなる混合層を含んでいることを特徴とする請求
項１から４のいずれか１項に記載の擦過ライニング。6. The scraping according to claim 1, wherein the lining is a bloom lining and contains a mixed layer composed of magnesium oxide and zinc oxide as abrasive particles. Lining.
グが部品の方向に減少する高い気孔率を有し、ブルーム
・ライニングとしてのライニングが低い気孔率を有する
請求項１から６のいずれか１項に記載の擦過ライニン
グ。7. The lining as a run-in lining has a high porosity which decreases towards the part and the lining as a bloom lining has a low porosity. Scraped lining.
溶射層であること請求項１から７のいずれか１項に記載
の擦過ライニング。8. The rubbing lining according to claim 1, wherein the rubbing lining is a plasma or flame sprayed layer.
の、研磨可能な又は研磨性の材料成分を有するエンジン
部品用の擦過ライニングの製造方法であって、先ず、セ
ラミック粉末を擦過ライニングの製造に必要な粉末状成
分を混合することによって製造し、粉末の混合物を焼結
し、そして、どの粉末粒子にも擦過ライニングの成分が
含まれるように、焼成された塊状物を微細化して混合粉
末を製造し、次いで得られた混合粉末を被覆用粉末とし
て直接部品の表面に、または接着層にプラズマ又はフレ
ーム溶射することを特徴とする方法。9. A method for producing a rubbing lining for an engine component having an abradable or abrading material component in the form of particles and a material component which binds it, comprising first producing a rubbing lining of ceramic powder. Manufactured by mixing the powdered components required for sintering, mixing the powder mixture, and refining the fired agglomerates so that any powder particles contain the components of the scratch lining And then subjecting the resulting mixed powder to plasma or flame spraying as coating powder directly on the surface of the part or on the adhesive layer.
μｍの平均粒子サイズを有する被覆用粉末に微細化され
る請求項９に記載の方法。10. The sintered mass is 5 μm to 150 μm.
The method according to claim 9, which is refined into a coating powder having an average particle size of μm.
セラミック粉末、すなわち、 ＣａＦ2 ３０〜４０重量％ Ｍｇ０ ３〜２０重量％ Ｚｎ０ 残り が混合される請求項９または１０に記載の方法。11. The method according to claim 9, wherein the following ceramic powders are mixed to produce a coating powder: CaF 2 30-40% by weight Mg0 3-20% by weight Zn0 balance.
セラミック粉末、すなわち、 ＣａＦ2 ３０〜３２重量％ Ｍｇ０ １０〜２０重量％ Ｚｎ０ 残り が混合される請求項９または１０に記載の方法。To 12. To produce the coating powder, ceramic powder of the following, namely A method according to claim 9 or 10 CaF 2 30 to 32 wt% Mg0 10 to 20 wt% Zn0 remainder is mixed.
セラミック粉末、すなわち、 ＣａＦ2 ３５〜４０重量％ Ｍｇ０ ３〜１０重量％ Ｚｎ０ 残り が混合される請求項９または１０に記載の方法。13. The method according to claim 9, wherein the following ceramic powders are mixed in order to produce a coating powder: CaF 2 35-40 wt% Mg0 3-10 wt% Zn0 balance.
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