JPH0735325A - Gas cooling chamber and waste treatment apparatus having the same - Google Patents
Gas cooling chamber and waste treatment apparatus having the sameInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、ガス冷却室及びこのガ
ス冷却室を備えた都市ごみ焼却施設等の廃棄物処理装置
に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a gas cooling chamber and a waste treatment apparatus such as an incinerator for municipal solid waste equipped with the gas cooling chamber.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に、都市ゴミ焼却施設等において
は、その焼却により発生した燃焼ガス等を冷却するため
にガス冷却室が設けられる（例えば特開平４−３０９７
１１号公報参照）。2. Description of the Related Art Generally, in a municipal waste incineration facility or the like, a gas cooling chamber is provided to cool combustion gas generated by the incineration (for example, Japanese Patent Laid-Open No. 4-3097).
No. 11).
【０００３】図５（ａ）は、一般的な都市ごみ焼却施設
の一例を示したものである。図において、都市ごみ焼却
炉１０で都市ごみが燃焼され、これにより発生した燃焼
ガスは、ガス冷却室１２で十分な温度まで冷却される。
このガスは、空気予熱器１４を通過後、排ガス処理装置
１６に導入されてガス中の塵等が除去され、誘引送風機
１８を経て煙突２０から排出される。FIG. 5A shows an example of a general municipal solid waste incineration facility. In the figure, the municipal solid waste is incinerated in the municipal solid waste incinerator 10, and the combustion gas generated thereby is cooled to a sufficient temperature in the gas cooling chamber 12.
After passing through the air preheater 14, this gas is introduced into the exhaust gas treatment device 16 to remove dust and the like in the gas, and is discharged from the chimney 20 through the induced air blower 18.
【０００４】上記排ガス処理装置１６は、その耐熱性に
限度があり、例えばこの排ガス処理装置１６に静電力を
利用した電気集塵機を用いる場合には、排ガス処理装置
１６に導入されるガスの温度を、予めガス冷却室１２に
よって 300℃程度に抑える必要がある。The exhaust gas treatment device 16 has a limited heat resistance. For example, when an electric dust collector using electrostatic force is used for the exhaust gas treatment device 16, the temperature of the gas introduced into the exhaust gas treatment device 16 is controlled. It is necessary to suppress the temperature to about 300 ° C. by the gas cooling chamber 12 in advance.
【０００５】図６は、このようなガス冷却室１２の従来
例を示したものである。このガス冷却室１２は、耐火材
からなる側壁２１を有し、上端に燃焼ガス入口２２が、
下部に燃焼ガス出口２４がそれぞれ形成されている。底
壁上面にはダスト掻き寄せ機２６が旋回可能に設置さ
れ、底壁の所定部位にはダスト排出口２８が形成されて
いる。そして、底壁２１上部であって上記燃焼ガス入口
２２のすぐ下方の位置に、複数の水噴射ノズル３０が斜
め下方の向きに配設されている。FIG. 6 shows a conventional example of such a gas cooling chamber 12. The gas cooling chamber 12 has a side wall 21 made of a refractory material, and a combustion gas inlet 22 is provided at an upper end thereof.
Combustion gas outlets 24 are formed in the lower portions, respectively. A dust scraper 26 is rotatably installed on the upper surface of the bottom wall, and a dust discharge port 28 is formed at a predetermined portion of the bottom wall. A plurality of water injection nozzles 30 are arranged diagonally downward at a position above the bottom wall 21 and immediately below the combustion gas inlet 22.
【０００６】このようなガス冷却室１２において、前記
都市ごみ焼却炉１０から送られてきた高温（約900℃）
の燃焼ガスは燃焼ガス入口２２から下向きにガス冷却室
１２内に導入され、この導入直後に水噴射ノズル３０か
ら冷却水が噴霧される。この冷却水の蒸発潜熱等によ
り、燃焼ガスは下降しながら最終的に約300℃まで冷却
され、燃焼ガス出口２４から排出される。具体的に、ガ
ス冷却室１２の高さ位置と燃焼ガス温度との関係は例え
ば図７の曲線３１に示されるようになる。In such a gas cooling chamber 12, the high temperature (about 900 ° C.) sent from the municipal waste incinerator 10
The combustion gas is introduced from the combustion gas inlet 22 downward into the gas cooling chamber 12, and immediately after this introduction, the cooling water is sprayed from the water injection nozzle 30. Due to the latent heat of vaporization of the cooling water and the like, the combustion gas is finally cooled to about 300 ° C. while descending, and is discharged from the combustion gas outlet 24. Specifically, the relationship between the height position of the gas cooling chamber 12 and the combustion gas temperature is as shown by a curve 31 in FIG. 7, for example.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】近年、排ガス中の微量
有害物質であるダイオキシンが300℃近くで増量するこ
とが明らかになり、これを防止するためにも排ガス処理
は250℃以下で行うよう指導されている。このため、従
来300℃で使用されていた電気集塵器に代え、新設のご
み処理施設では200℃程度で排ガスを処理するバグフィ
ルタが採用されるようになってきた。In recent years, it has become clear that the amount of dioxin, which is a trace harmful substance in exhaust gas, increases near 300 ° C. To prevent this, it is instructed to perform exhaust gas treatment at 250 ° C or less. Has been done. For this reason, instead of the electrostatic precipitator that was conventionally used at 300 ° C, bag filters that treat exhaust gas at around 200 ° C have come to be adopted in new waste treatment facilities.
【０００８】また、既設施設でも、電気集塵器の処理ガ
ス温度を早急に300℃から250℃に下げることが求められ
ている。In addition, even in the existing facilities, it is required that the processing gas temperature of the electrostatic precipitator be immediately lowered from 300 ° C to 250 ° C.
【０００９】このような背景から、上記ガス冷却室１２
の冷却性能を高めて出口温度を低下させることが急務と
なっており、その手段として、水噴射ノズル３０からの
冷却水噴霧量を増量することが考えられる。From this background, the gas cooling chamber 12
There is an urgent need to improve the cooling performance of No. 1 to reduce the outlet temperature, and as a means for that, increasing the amount of cooling water sprayed from the water injection nozzle 30 can be considered.
【００１０】しかしながら、上記構造のガス冷却室１２
において、燃焼ガス温度を例えば900℃から300℃まで下
げ、噴霧水を完全蒸発させた状態で、さらに出口温度を
下げるために噴霧水量のみを増加させても、ガス冷却室
内での噴霧粒子の蒸発時間、すなわちガス及び粒子の滞
留時間が不足し、完全蒸発することなく水滴がガス冷却
室底部に落下し、下部のダストをぬらして安定したダス
トの排出を妨げるおそれがある。However, the gas cooling chamber 12 having the above structure
In, the combustion gas temperature is lowered from 900 ℃ to 300 ℃, the spray water is completely evaporated, and even if only the spray water amount is increased to further reduce the outlet temperature, the spray particles are evaporated in the gas cooling chamber. The time, that is, the residence time of the gas and particles is insufficient, and water droplets may drop to the bottom of the gas cooling chamber without being completely evaporated, and the dust in the lower part may be wet to prevent stable discharge of dust.
【００１１】これらの関係を図で示すと、前記図７で示
した曲線３１で示されるように従来通り300℃に冷却で
きる冷却水量(ｗkg/h）の場合には、冷却水の粒子径は
その蒸発により降下とともに減少し、図８曲線４１に示
されるようにガス冷却室１２底部に至る前に完全蒸発す
るが、さらに出口温度を避けるため（ｗ＋α）kg/hまで
上記冷却水供給量を増やすと、ガス冷却室までギリギリ
蒸発できる点(図７の３２及び図８の４２）があり、さ
らに水量を増す（（ｗ＋α＋β）kg/hr）と、図７の３
３及び図８の４３に示すようにその出口ガス温度は下が
るものの噴霧冷却水の一部は蒸発しきれずにそのままガ
ス冷却室１２の底部に到達し、ドレンが発生することと
なる。When these relationships are shown in the figure, when the cooling water amount (wkg / h) which can be conventionally cooled to 300 ° C. is obtained as shown by the curve 31 shown in FIG. 7, the particle diameter of the cooling water is Due to the evaporation, it decreases with a decrease and completely evaporates before reaching the bottom of the gas cooling chamber 12 as shown by the curve 41 in FIG. 8. However, in order to avoid the outlet temperature, the cooling water supply amount is reduced to (w + α) kg / h. There is a point (32 in FIG. 7 and 42 in FIG. 8) at which the gas cooling chamber can be barely evaporated when the number is increased, and when the water amount is further increased ((w + α + β) kg / hr), 3 in FIG.
As shown in FIG. 3 and 43 in FIG. 8, although the outlet gas temperature decreases, a part of the spray cooling water does not completely evaporate and reaches the bottom of the gas cooling chamber 12 as it is, so that drainage occurs.
【００１２】これは、出口温度を下げるために噴霧水量
を増した場合には、その噴霧水を完全蒸発させるのに必
要な滞留時間が必要となるが、ガス冷却室の大きさが一
定の場合には、滞留時間が不足する点があることを示し
ている。特に、独立型のガス冷却室では、入口部ですべ
ての水が噴霧され、いわゆる並流型となるため、300℃
までの蒸発速度に比べて300℃から200℃への蒸発速度は
極端に低下し、200℃まで完全蒸発させるためには、十
分なガス冷却室の容積を確保する必要がある。これを既
設施設における実測数値で示すと、排ガスを900℃から3
00℃まで完全蒸発方式で冷却する時のガス冷却室の蒸発
熱負荷は約6.5×104kcal/m3ぐらいであるのに対し、900
℃から200℃まで冷却するための蒸発熱負荷は3.0×104k
cal/m3ぐらい下げる必要がある。これより300℃まで冷
却するガス冷却室に対して、200℃まで冷却するガス冷
却室では（6.5×104)/(3.0×104)＝約2.2倍の容積が必
要なことになる。This is because when the amount of spray water is increased in order to lower the outlet temperature, a residence time necessary to completely evaporate the spray water is required, but when the size of the gas cooling chamber is constant. Indicates that there is a shortage of residence time. Especially, in a stand-alone gas cooling chamber, all water is sprayed at the inlet, which is a so-called co-current type, so 300 ° C
The evaporation rate from 300 ° C to 200 ° C is extremely lower than the evaporation rate up to 200 ° C, and it is necessary to secure a sufficient volume of the gas cooling chamber in order to completely evaporate up to 200 ° C. Exhaust gas from 900 ℃ 3
The evaporative heat load of the gas cooling chamber is about 6.5 × 104 kcal / m 3 when it is cooled to 00 ° C by the complete evaporation method, while it is 900
Evaporation heat load for cooling from ℃ to 200 ℃ is 3.0 × 104k
It is necessary to lower it by about cal / m 3 . Therefore, a gas cooling chamber that cools down to 200 ° C requires a volume of (6.5 x 104) / (3.0 x 104) = 2.2 times the volume of a gas cooling chamber that cools down to 300 ° C.
【００１３】このため、従来のガス冷却室１２において
不都合なく（すなわち未蒸発の冷却水を残すことなく）
燃焼ガス温度を250〜200℃まで下げるには、ガス冷却室
１２全体を大型化し、滞留時間を増して噴霧水の完全蒸
発を図るか、もしくは図５（ｂ）に示すように調整用ガ
ス冷却室１２′を増設してガス冷却を複数段階に分けて
行うかしなければならず、いずれの場合も設置スペース
及びコストの大幅な増加は免れ得ない。Therefore, there is no inconvenience in the conventional gas cooling chamber 12 (that is, without leaving unevaporated cooling water).
In order to lower the combustion gas temperature to 250 to 200 ° C., the entire gas cooling chamber 12 is enlarged and the residence time is increased to achieve complete evaporation of the spray water, or the adjustment gas cooling is performed as shown in FIG. 5 (b). It is necessary to add the chamber 12 'to perform gas cooling in a plurality of stages, and in either case, a large increase in installation space and cost cannot be avoided.
【００１４】本発明は、このような事情に鑑み、有効容
積の拡大を伴うことなく、冷却性能を高めることができ
るガス冷却室及びガス冷却室を備えた廃棄物処理装置を
提供することを目的とする。In view of such circumstances, it is an object of the present invention to provide a gas cooling chamber and a waste treatment apparatus having the gas cooling chamber, which can enhance the cooling performance without enlarging the effective volume. And
【００１５】[0015]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段として、本発明は、上部にガス入口が設けられ、
これよりも下方の位置にガス出口が設けられるととも
に、上記ガス入口から導入されるガスに対して冷却水を
噴霧し、この冷却水の蒸発熱により上記ガスを冷却しな
がら降下させて上記ガス出口から排出するように構成さ
れたガス冷却室において、上記ガス入口もしくはこれよ
りも下方の位置に、このガス入口から導入されるガスに
対して冷却水を噴霧する第１の噴霧手段を設け、この第
１の噴霧手段よりも下方であって上記ガス出口よりも上
方の位置に、上記第１の噴霧手段による噴霧で冷却され
たガスに対して新たに冷却水を噴霧する第２の噴霧手段
を設けたものである（請求項１）。Means for Solving the Problems As a means for solving the above problems, the present invention is provided with a gas inlet in the upper part,
A gas outlet is provided at a position lower than this, and cooling water is sprayed on the gas introduced from the gas inlet, and the gas is cooled down by the heat of evaporation of the cooling water to lower the gas. In the gas cooling chamber configured to be discharged from the gas cooling chamber, a first spraying unit for spraying cooling water to the gas introduced from the gas inlet is provided at the gas inlet or a position lower than the gas inlet. A second spraying unit that sprays new cooling water onto the gas cooled by the spraying by the first spraying unit is provided at a position below the first spraying unit and above the gas outlet. It is provided (Claim 1).
【００１６】上記第２の噴霧手段による冷却水の噴霧方
向は上向きが好ましく（請求項２）、この場合、この第
２の噴霧手段として、ガス冷却室の側壁から略水平方向
内側に延び、その端部に上向きの噴霧口をもつ噴霧管を
備えたものが好適である（請求項３）。さらに、上記噴
霧管の径方向外側に、上記噴霧口の周囲から上向きに噴
霧口パージ用ガスを噴射するためのパージ用ガス管を設
ければより効果的である（請求項５）。The spraying direction of the cooling water by the second spraying means is preferably upward (claim 2). In this case, as the second spraying means, the cooling water extends from the side wall of the gas cooling chamber to a substantially horizontal inner side. It is preferable that the end portion is provided with a spray tube having an upward spray port (claim 3). Further, it is more effective if a purge gas pipe for injecting the spray port purge gas upward from the periphery of the spray port is provided on the outer side in the radial direction of the spray pipe (claim 5).
【００１７】また、ガス冷却室のガス流れに偏流がある
場合には、第２の噴霧手段の噴射口は、同一断面の中心
ではなく、その流れの偏心方向に偏心させて設置するこ
とがより好ましい（（請求項４））。When the gas flow in the gas cooling chamber has an eccentric flow, it is more preferable that the injection port of the second atomizing means is installed not in the center of the same cross section but in an eccentric direction of the flow. Preferred ((Claim 4)).
【００１８】上記第１の噴霧手段及び第２の噴霧手段
は、共通の冷却水供給手段に接続することがより好まし
い（請求項６）。More preferably, the first spraying means and the second spraying means are connected to a common cooling water supply means (claim 6).
【００１９】さらに、上記ガス入口に導入されるガスの
温度を検出してこの検出温度に基づき上記第１の噴霧手
段からの冷却水噴霧量を制御する第１の噴霧量制御手段
と、上記ガス出口から排出されるガスの温度を検出して
この検出温度に基づき上記第２の噴霧手段からの冷却水
噴霧量を制御する第２の噴霧量制御手段とを備えること
により、後述のようなより優れた効果が得られる（請求
項７）。Further, first spray amount control means for detecting the temperature of the gas introduced into the gas inlet and controlling the spray amount of the cooling water from the first spray means based on the detected temperature, and the gas. By providing the second spray amount control means for detecting the temperature of the gas discharged from the outlet and controlling the spray amount of the cooling water from the second spray means based on the detected temperature, the An excellent effect can be obtained (Claim 7).
【００２０】また本発明は、このガス冷却室と、廃棄物
を焼却してその燃焼ガスを上記ガス冷却室に排出する廃
棄物焼却炉と、ガス冷却室で冷却された燃焼ガスを処理
する排ガス処理装置とを備えるとともに、上記廃棄物焼
却炉の出口温度を検出して制御するように上記第１の噴
霧量制御手段を構成し、上記排ガス処理装置の入口温度
を検出して制御するように上記第２の噴霧量制御手段を
構成した廃棄物処理装置である（請求項８）。Further, according to the present invention, this gas cooling chamber, a waste incinerator for incinerating waste and discharging the combustion gas to the gas cooling chamber, and an exhaust gas for treating the combustion gas cooled in the gas cooling chamber And a treatment device, and the first spray amount control means is configured to detect and control the outlet temperature of the waste incinerator, and to detect and control the inlet temperature of the exhaust gas treatment device. The waste treatment device constitutes the second spray amount control means (claim 8).
【００２１】[0021]
【作用】請求項１記載のガス冷却室によれば、冷却器上
部のガス入口から導入された高温のガスにまず第１の噴
霧手段によって冷却水が噴霧され、この冷却水の蒸発に
よって上記ガスが次第に冷却されるが、下流になるほど
蒸発できる水量が減少し、温度の降下率が次第に小さく
なる。ここへ、第２の噴霧手段で冷却水が新たに噴霧さ
れることにより、再び蒸発すべき水分が保留され、ガス
温度との間にも十分な温度差が確保され、よって新たな
冷却水も十分な速度で蒸発する。従って、ガス冷却室有
効容積を一定とすると、上記第１の噴霧手段から一度に
全量の冷却水を噴霧する場合に比べてより多くの冷却水
を完全蒸発させることが可能であり、その分、出口ガス
温度をより低下させることができる。According to the gas cooling chamber of the first aspect, the high temperature gas introduced from the gas inlet in the upper part of the cooler is first sprayed with the cooling water by the first spraying means, and the gas is evaporated by the evaporation of the cooling water. Is gradually cooled, but the amount of water that can be evaporated decreases toward the downstream, and the rate of temperature drop gradually decreases. Since the cooling water is newly sprayed by the second spraying means, the water to be evaporated again is retained, and a sufficient temperature difference is secured between the gas temperature and the new cooling water. Evaporate at a sufficient rate. Therefore, if the effective volume of the gas cooling chamber is kept constant, it is possible to completely evaporate a larger amount of cooling water than in the case where the entire amount of cooling water is sprayed at once from the first spraying means. The outlet gas temperature can be further reduced.
【００２２】さらに、請求項２記載のガス冷却室では、
上記第２の噴霧手段により冷却水が一旦上向きに噴霧さ
れ、その後下降するので、その往復分だけガス冷却室内
での冷却水の滞留時間と、高温ガスと噴霧粒子の接触す
る時間とが長くなる。従って、このガス冷却室で完全蒸
発させることができる冷却水の限界量を、有効容積の増
大を伴わずに高めることができ、その分出口ガス温度を
より低下させることができる。Further, in the gas cooling chamber according to claim 2,
Since the cooling water is once sprayed upward by the second spraying means and then descends, the staying time of the cooling water in the gas cooling chamber and the contact time between the hot gas and the sprayed particles are extended by the amount of the reciprocation. . Therefore, the limit amount of the cooling water that can be completely evaporated in the gas cooling chamber can be increased without increasing the effective volume, and the outlet gas temperature can be further reduced accordingly.
【００２３】ここで、請求項３記載のガス冷却室では、
ガス冷却室の側壁から略水平方向内側に延びる噴霧管の
端部から上向きに冷却水を噴霧しているので、上記側壁
から直接冷却水を噴霧する場合と異なり、側壁近傍のみ
のガスが偏って冷却されることが防がれる。しかも、こ
の第２の噴霧手段による噴霧位置は第１の噴霧手段によ
る噴霧位置よりも下方であってガス温度が低いので、上
記噴霧管がガスの高温によって傷められることが避けら
れる。また、この噴霧管の突出により、ガス冷却室内の
ガスの流れが乱されるため、この流れの乱れによってガ
スの撹拌を促すこともできる。Here, in the gas cooling chamber according to claim 3,
Since the cooling water is sprayed upward from the end of the spray pipe that extends substantially inward from the side wall of the gas cooling chamber, unlike the case where the cooling water is sprayed directly from the side wall, the gas near the side wall is biased. It is prevented from being cooled. Moreover, since the spray position of the second spray means is lower than the spray position of the first spray means and the gas temperature is low, it is possible to avoid damaging the spray pipe due to the high temperature of the gas. Moreover, since the flow of the gas in the gas cooling chamber is disturbed by the projection of the spray pipe, the stirring of the gas can be promoted by the turbulence of the flow.
【００２４】以上、請求項１〜３に記載のガス冷却室で
は、入出口のガスダクトの接続形状やガス冷却室の寸法
等により、内部のガス流れに偏流が生じることがある。
その一例を図９のシミュレーション結果に示す。このよ
うな場合、請求項４記載のように、第２の噴霧手段の噴
霧口を、ガス冷却室の断面中心でなく、そのガス流れを
考慮し、そのガス流れの主流のある方向に偏心して配置
することにより、排ガスをより効果的に冷却することが
できる。As described above, in the gas cooling chambers according to the first to third aspects, a nonuniform flow may occur in the internal gas flow depending on the connection shape of the inlet and outlet gas ducts, the size of the gas cooling chamber, and the like.
An example thereof is shown in the simulation result of FIG. In such a case, as described in claim 4, the atomizing port of the second atomizing means is decentered in a direction in which the main flow of the gas flow is taken into consideration in consideration of the gas flow rather than the center of the cross section of the gas cooling chamber. By arranging, exhaust gas can be cooled more effectively.
【００２５】さらに、請求項５記載のガス冷却室では、
上記噴霧管の径方向外側のパージ用ガス管を通じて上記
噴霧口の周囲から上向きに噴霧口パージ用ガスが噴射さ
れるため、上記噴霧口が上向きであっても、これにダス
ト等が付着して噴霧口が閉塞されることが防がれる。Further, in the gas cooling chamber according to claim 5,
Since the spray port purge gas is sprayed upward from the periphery of the spray port through the purge gas pipe on the radially outer side of the spray pipe, even if the spray port faces upward, dust or the like adheres to it. The spray port is prevented from being blocked.
【００２６】請求項６記載のガス冷却室では、共通の冷
却水供給手段から供給された冷却水が第１の噴霧手段と
第２の噴霧手段とに割り振られるため、第１の噴霧手段
での冷却水噴霧量を確実に少量に抑えることができ、こ
のため、第２の噴霧手段により新しく噴霧される冷却水
の温度とガス温度との十分な温度差及び蒸発速度をより
確実に保つことができ、全体としてより多くの水量を完
全蒸発させることができる。In the gas cooling chamber according to the sixth aspect, since the cooling water supplied from the common cooling water supply means is distributed to the first spraying means and the second spraying means, the first spraying means The amount of sprayed cooling water can be reliably suppressed to a small amount, so that a sufficient temperature difference between the temperature of the cooling water newly sprayed by the second spraying means and the gas temperature and the evaporation rate can be more reliably maintained. As a whole, a larger amount of water can be completely evaporated.
【００２７】また、請求項７記載のガス冷却室では、上
記ガス入口に導入されるガスの温度に基づいて第１の噴
霧手段からの冷却水噴霧量を制御し、かつ、上記ガス出
口から排出されるガスの温度に基づいて第２の噴霧手段
からの冷却水噴霧量を制御する２段階制御が行われるの
で、ガス入口からの燃焼ガスの温度や導入流量が変動し
ても、これに迅速に対応した噴霧量制御によってガス出
口温度を安定した状態に保つことができる。Further, in the gas cooling chamber according to claim 7, the amount of cooling water sprayed from the first spraying means is controlled based on the temperature of the gas introduced into the gas inlet, and the gas is discharged from the gas outlet. Since the two-stage control for controlling the amount of cooling water sprayed from the second spraying means is performed based on the temperature of the gas to be generated, even if the temperature or the introduction flow rate of the combustion gas from the gas inlet fluctuates, this can be performed quickly. It is possible to maintain the gas outlet temperature in a stable state by controlling the spray amount corresponding to.
【００２８】具体的に、このガス冷却室を備えた請求項
８記載の廃棄物処理装置では、廃棄物焼却炉の出口温度
に基づいて第１の噴霧手段による冷却水噴霧量が制御さ
れると同時に、排ガス処理装置の入口温度に基づいて第
２の噴霧手段からの冷却水噴霧量が制御される。Specifically, in the waste treatment apparatus according to claim 8 provided with this gas cooling chamber, the amount of cooling water sprayed by the first spraying means is controlled based on the outlet temperature of the waste incinerator. At the same time, the amount of cooling water sprayed from the second sprayer is controlled based on the inlet temperature of the exhaust gas treatment device.
【００２９】[0029]
【実施例】本発明の第１実施例を図１〜３に基づいて説
明する。なお、この実施例において図１に示すガス冷却
室１２が設置される都市ごみ焼却施設は、前記図５
（ａ）に示したものと同様で、都市ごみ焼却炉（廃棄物
焼却炉）１０、上記ガス冷却室１２、空気予熱器１４、
排ガス処理装置１６、誘引送風機１８、及び煙突２０を
備えたものであり、ここではその説明を省略する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. In addition, in this embodiment, the municipal waste incineration facility in which the gas cooling chamber 12 shown in FIG.
Similar to that shown in (a), the municipal waste incinerator (waste incinerator) 10, the gas cooling chamber 12, the air preheater 14,
The exhaust gas treatment device 16, the induced air blower 18, and the chimney 20 are provided, and the description thereof is omitted here.
【００３０】上記ガス冷却室１２は、図１に示すよう
に、耐火材からなる側壁５０を有している。このガス冷
却室１２の上端には燃焼ガス入口５１が、下部には燃焼
ガス出口５２が各々形成され、上記燃焼ガス入口５１の
すぐ下方には、下方に向かうに従って拡径する円錐部５
４が形成されている。ガス冷却室１２の底壁５６上面に
はダスト掻き寄せ機５８が設置され、このダスト掻き寄
せ機５８は、モータ６０によって垂直軸回りに旋回駆動
されることにより、上記底壁５６上のダストを掻き寄せ
て底壁所定部位のダスト排出口６２から排出するように
構成されている。As shown in FIG. 1, the gas cooling chamber 12 has a side wall 50 made of a refractory material. A combustion gas inlet 51 is formed at an upper end of the gas cooling chamber 12, and a combustion gas outlet 52 is formed at a lower portion thereof. The conical portion 5 having a diameter increasing downwardly is provided just below the combustion gas inlet 51.
4 are formed. A dust scraper 58 is installed on the upper surface of the bottom wall 56 of the gas cooling chamber 12, and the dust scraper 58 is swiveled around a vertical axis by a motor 60 to remove dust on the bottom wall 56. It is configured to be scraped and discharged from a dust discharge port 62 at a predetermined portion of the bottom wall.
【００３１】上記円錐部５４には、その周方向に沿って
複数の第１噴霧ノズル（第１の噴霧手段）６４が並設さ
れている。各第１噴霧ノズル６４は、上記円錐部５４の
壁面に固定されており、この第１噴霧ノズル６４の噴霧
口は水平あるいは斜め下方を向いている。A plurality of first spray nozzles (first spray means) 64 are arranged in parallel in the conical portion 54 along the circumferential direction thereof. Each of the first spray nozzles 64 is fixed to the wall surface of the conical portion 54, and the spray port of the first spray nozzle 64 faces horizontally or diagonally downward.
【００３２】これに対し、側壁５０において、上記第１
噴霧ノズル６４と燃焼ガス出口５２との略中間の位置に
は、周方向に沿って複数の第２噴霧ノズル（噴霧管）６
６が並設されている。各第２噴霧ノズル６６は、上記側
壁５０から略水平方向に沿って内側に延びる内延部６６
ａと、この内延部６６ａの端部から上方に延びる上延部
６６ｂとからなるＬ字状をなし、上延部６６ｂの上端に
上向きの噴霧口６６ｃを有している。On the other hand, in the side wall 50, the first
A plurality of second spray nozzles (spray pipes) 6 are arranged in the circumferential direction at a position approximately midway between the spray nozzle 64 and the combustion gas outlet 52.
6 are juxtaposed. Each of the second spray nozzles 66 has an inner extending portion 66 extending inward from the side wall 50 along a substantially horizontal direction.
a and an upper extending portion 66b extending upward from the end of the inner extending portion 66a are formed in an L shape, and an upward spray port 66c is provided at the upper end of the upper extending portion 66b.
【００３３】この実施例では、上記噴霧ノズル６４，６
６には、その冷却水の返送流量によって冷却水噴霧量が
調節されるいわゆるリターン式ノズルが用いられてい
る。第１噴霧ノズル６４の近傍には、環状の第１給水ヘ
ッダ６８及び第１リターンヘッダ７２が設けられ、第１
給水ヘッダ６８が上記第１噴霧ノズル６４の冷却水入口
に、第１リターンヘッダ７２が同ノズル６４の冷却水出
口にそれぞれ接続されている。同様に、第２噴霧ノズル
６６の近傍には環状の第２給水ヘッダ７２及び第２リタ
ーンヘッダ７４が設けられ、第２給水ヘッダ７２が上記
第２噴霧ノズル６６の冷却水入口に、第２リターンヘッ
ダ７４が同ノズル６６の冷却水出口にそれぞれ接続され
ている。In this embodiment, the spray nozzles 64 and 6 are
A so-called return type nozzle 6 is used for 6, in which the amount of sprayed cooling water is adjusted by the flow rate of the returned cooling water. An annular first water supply header 68 and a first return header 72 are provided near the first spray nozzle 64.
The water supply header 68 is connected to the cooling water inlet of the first spray nozzle 64, and the first return header 72 is connected to the cooling water outlet of the nozzle 64. Similarly, an annular second water supply header 72 and a second return header 74 are provided in the vicinity of the second spray nozzle 66, and the second water supply header 72 is provided at the cooling water inlet of the second spray nozzle 66 and is returned to the second return. The headers 74 are connected to the cooling water outlets of the nozzles 66, respectively.
【００３４】両給水ヘッダ６８，７２には、共通の冷却
水ポンプ（冷却水供給手段）７６を通じて噴射水槽７８
内の冷却水が供給され、両リターンヘッダ７０，７４内
の水は配管８０，８２をそれぞれ介して上記噴射水槽７
８に戻されるようになっている。各配管８０，８２の途
中には流量調節弁８４，８６がそれぞれ設けられ、各流
量調節弁８４，８６は開度調節用の空気式駆動装置８４
ａ，８６ａを備えている。Both the water supply headers 68 and 72 are supplied with a jet water tank 78 through a common cooling water pump (cooling water supply means) 76.
The cooling water inside is supplied, and the water inside the return headers 70 and 74 is supplied through the pipes 80 and 82, respectively.
It is supposed to be returned to 8. Flow rate adjusting valves 84 and 86 are provided in the middle of the respective pipes 80 and 82, and the flow rate adjusting valves 84 and 86 are pneumatic drive devices 84 for adjusting the opening degree.
a, 86a.
【００３５】さらに、この都市ごみ焼却施設には、炉出
口温度調節計８８及び集塵器入口温度調節計９０が設け
られている。炉出口温度調節計８８は、前記図５（ａ）
に示した都市ごみ焼却炉１０から排出される燃焼ガスの
温度（すなわちガス冷却室１２に導入されるガスの温
度）を検出し、この温度に基づいて、上記駆動装置８４
ａに制御信号を出力することにより流量調節弁８４の開
度を調節するものであり、集塵器入口温度調節計９０
は、前記図５（ａ）に示した排ガス処理装置１６の入口
温度（すなわちガス冷却室１２から排出されたガスの温
度）を検出し、この温度に基づいて、上記駆動装置８６
ａに制御信号を出力することにより流量調節弁８６の開
度を調節するものである。Further, this municipal solid waste incineration facility is provided with a furnace outlet temperature controller 88 and a dust collector inlet temperature controller 90. The furnace outlet temperature controller 88 is shown in FIG.
The temperature of the combustion gas discharged from the municipal solid waste incinerator 10 shown in (i.e., the temperature of the gas introduced into the gas cooling chamber 12) is detected, and based on this temperature, the drive unit 84 is detected.
The opening degree of the flow rate control valve 84 is adjusted by outputting a control signal to a.
Detects the inlet temperature of the exhaust gas treatment device 16 shown in FIG. 5A (that is, the temperature of the gas discharged from the gas cooling chamber 12), and based on this temperature, the drive device 86
The opening of the flow rate control valve 86 is adjusted by outputting a control signal to a.
【００３６】すなわち、上記炉出口温度調節計８８及び
流量調節弁８４により、都市ごみ焼却炉１０の出口温度
に基づいて第１噴霧ノズル６４からの冷却水噴霧量を制
御する第１の噴霧量制御手段が構成され、上記集塵器入
口温度調節計９０及び流量調節弁８６により、排ガス処
理装置１６の入口温度に基づいて第２噴霧ノズル６６か
らの冷却水噴霧量を制御する第２の噴霧量制御手段が構
成されている。That is, the first spray amount control for controlling the spray amount of the cooling water from the first spray nozzle 64 on the basis of the outlet temperature of the municipal solid waste incinerator 10 by the furnace outlet temperature controller 88 and the flow rate control valve 84. A second spray amount for controlling the spray amount of the cooling water from the second spray nozzle 66 based on the inlet temperature of the exhaust gas treatment device 16 by the dust collector inlet temperature controller 90 and the flow rate control valve 86. A control means is configured.
【００３７】次に、このガス冷却室１２の作用を説明す
る。Next, the operation of the gas cooling chamber 12 will be described.
【００３８】まず、冷却水ポンプ７６の作動により、噴
射水槽７８内の水が両給水ヘッダ６８，７２に供給さ
れ、これらを通じて第１噴霧ノズル６４及び第２噴霧ノ
ズル６６にそれぞれ冷却水が供給される。そのうち、流
量調節弁８４，８６の開度で決まる所定量の冷却水はリ
ターンヘッダ７０，７４及び配管８２，８４を通じて噴
射水槽７８に戻され、残りの冷却水が第１噴霧ノズル６
４及び第２噴霧ノズル６６を通じてガス冷却室１２内に
噴霧されることになる。First, by operating the cooling water pump 76, the water in the jet water tank 78 is supplied to both the water supply headers 68 and 72, and the cooling water is supplied to the first spray nozzle 64 and the second spray nozzle 66 through them. It Among them, a predetermined amount of cooling water determined by the opening degree of the flow rate control valves 84 and 86 is returned to the injection water tank 78 through the return headers 70 and 74 and the pipes 82 and 84, and the remaining cooling water is the first spray nozzle 6
The gas is sprayed into the gas cooling chamber 12 through the fourth and second spray nozzles 66.
【００３９】このガス冷却室１２に対し、前記都市ごみ
焼却炉１０から送られてきた高温（約900℃）の燃焼ガ
スは、燃焼ガス入口２２から下向きに導入され、この導
入直後にまず第１噴射ノズル６４から冷却水の噴霧を受
ける。この冷却水の蒸発潜熱等により、燃焼ガスは冷却
されるが、この第１噴霧ノズル６４による冷却水噴霧量
は第２噴霧ノズル６６からの噴霧水量があるため従来よ
りも少ない水量となり、適切な蒸発速度で効率良く完全
蒸発できる状況になっており、図２において、上記燃焼
ガスの温度は第１噴霧点Ｐ１を通過した後、従来のガス
冷却室におけるガス冷却温度（図２実線３１）よりもゆ
っくりと下がるため、従来よりも高いガス温度曲線とな
る（同図破線３４）。The high-temperature (about 900 ° C.) combustion gas sent from the municipal waste incinerator 10 is introduced into the gas cooling chamber 12 downward from the combustion gas inlet 22, and immediately after this introduction, first. The cooling water is sprayed from the spray nozzle 64. Although the combustion gas is cooled by the latent heat of vaporization of the cooling water and the like, the amount of cooling water sprayed by the first spray nozzle 64 is smaller than that of the conventional one because of the amount of spray water from the second spray nozzle 66, which is appropriate. As shown in FIG. 2, the temperature of the combustion gas is higher than the gas cooling temperature (solid line 31 in FIG. 2) in the conventional gas cooling chamber after passing through the first spray point P1 in FIG. Since the temperature also drops slowly, the gas temperature curve becomes higher than in the conventional case (broken line 34 in the figure).
【００４０】そして、この燃焼ガスに対して第２噴霧ノ
ズル６６の噴霧口６６ｃから上向きに新たな冷却水が噴
霧される。この新たな冷却水の温度は、上記第１噴霧ノ
ズル６４で噴霧され未蒸発で降下してきた（すなわち燃
焼ガスとの熱交換で温められた）冷却水粒子の温度より
も低く、排ガス温度に対して十分な温度差を確保でき、
さらに新しい噴霧粒子であるため、十分な伝熱表面積す
なわち蒸発表面積をもった粒子であるため、新たに噴霧
された冷却水は迅速に高効率で完全蒸発し、その蒸発潜
熱等により、ガスの冷却速度は図２に示す第２噴霧点Ｐ
２からさらに加速された十分な程度降下曲線（同図破線
３５）で排ガスを冷却する。Then, new cooling water is sprayed upward to the combustion gas from the spray port 66c of the second spray nozzle 66. The temperature of this new cooling water is lower than the temperature of the cooling water particles that have been sprayed by the first spray nozzle 64 and have fallen in a non-evaporated state (that is, heated by heat exchange with the combustion gas), Can secure a sufficient temperature difference,
In addition, since it is a new atomized particle, it has a sufficient heat transfer surface area, that is, an evaporation surface area, so the newly sprayed cooling water quickly and completely evaporates, and the evaporation latent heat etc. cools the gas. The speed is the second spray point P shown in FIG.
The exhaust gas is cooled with a sufficient extent of the descending curve (broken line 35 in the figure) further accelerated from 2.
【００４１】従って、この装置によれば、ガス冷却室１
２の有効容積を拡大することなく、従来のガス冷却室、
すなわち第１噴霧ノズル６４から冷却水を全量噴霧する
冷却器よりも完全蒸発可能な冷却水量を多くすることが
でき、これにより出口ガスをより低温まで冷却すること
ができる。Therefore, according to this apparatus, the gas cooling chamber 1
2 without increasing the effective volume of the conventional gas cooling chamber,
That is, the amount of cooling water that can be completely evaporated can be increased as compared with the cooler that completely sprays the cooling water from the first spray nozzle 64, and thus the outlet gas can be cooled to a lower temperature.
【００４２】さらに、第２噴霧ノズル６６からの噴霧方
向を上向きに設定しているので、この噴霧された冷却水
が一旦上昇してから下降を開始する分、同冷却水のガス
冷却室１２内での滞留時間を延ばすことができる。従っ
て、ガス冷却室１２の有効容積を増やすことなく、完全
蒸発可能な冷却水量をさらに増大させることができ、そ
の分出口ガス温度をさらに下げることができる。Further, since the spray direction from the second spray nozzle 66 is set upward, the sprayed cooling water once rises and then begins to descend, so that the cooling water in the gas cooling chamber 12 is increased. The residence time in can be extended. Therefore, the amount of cooling water that can be completely evaporated can be further increased without increasing the effective volume of the gas cooling chamber 12, and the outlet gas temperature can be further lowered by that amount.
【００４３】また、この実施例装置では、次の効果も得
ることができる。In addition, the apparatus of this embodiment can also obtain the following effects.
【００４４】(a) 第２噴霧ノズル６６を、ガス冷却室１
２の側壁５０から略水平方向内側に延びる形状とし、そ
の端部から上向きに冷却水を噴霧しているので、上記側
壁５０から直接冷却水を横向きに噴霧する場合と異な
り、ガス冷却室内のガス流れの主流中に直接冷却水を噴
霧し冷却するので、この側壁５０近傍での偏った冷却が
防がれる。また、この第２噴霧ノズル６６は第１の噴霧
ノズル６４よりも低い位置にあり、その分燃焼ガス温度
が低くなっているので、第２噴霧ノズル６６は燃焼ガス
流路に突出していても、この第２噴霧ノズル６６はガス
温度に耐えることができ、損傷を避けることができる。
さらに、この第２噴霧ノズル６６をガスの主流中に突出
させることにより、上記燃焼ガスの流れを乱し、それよ
りも下方の空間でうず流も形成できるので、この渦によ
ってガスの撹拌を促すこともできる。(A) The second spray nozzle 66 is connected to the gas cooling chamber 1
2 has a shape extending substantially horizontally inward from the side wall 50, and the cooling water is sprayed upward from the end portion thereof. Therefore, unlike the case where the cooling water is sprayed laterally directly from the side wall 50, the gas in the gas cooling chamber Since the cooling water is sprayed and cooled directly in the main stream of the flow, the uneven cooling near the side wall 50 is prevented. Further, since the second spray nozzle 66 is located at a position lower than the first spray nozzle 64 and the combustion gas temperature is lower by that amount, even if the second spray nozzle 66 projects into the combustion gas passage, This second spray nozzle 66 can withstand the gas temperature and avoid damage.
Further, by making the second spray nozzle 66 project into the main flow of gas, the flow of the combustion gas is disturbed, and a vortex flow can be formed in a space below it, so that the vortex promotes gas agitation. You can also
【００４５】(b) 共通の冷却水ポンプ７６から吐出され
た冷却水は第１噴霧ノズル６４側と第２噴霧ノズル６６
とに割り振っているので、第１噴霧ノズル６４からの冷
却水噴霧量は従来のものより少なく、確実に蒸発できる
量となっており、その蒸発後、さらに第２噴霧ノズル６
６から新しい水を噴射することにより、水の温度と燃焼
ガスの温度との十分な温度差Δｔと、上記冷却水の蒸発
速度を良好に維持することができる。(B) The cooling water discharged from the common cooling water pump 76 is supplied to the first spray nozzle 64 side and the second spray nozzle 66.
Therefore, the amount of cooling water sprayed from the first spray nozzle 64 is smaller than that of the conventional one, and the amount can be surely evaporated.
By injecting new water from 6, it is possible to maintain a sufficient temperature difference Δt between the temperature of the water and the temperature of the combustion gas and the evaporation rate of the cooling water described above.
【００４６】(c) 図５（ａ）に示される都市ごみ焼却炉
１０の出口温度に基づいて第１噴霧ノズル６４からの冷
却水噴霧量を制御し、かつ、排ガス処理装置１６の入口
温度に基づいて第２噴霧ノズル６６からの冷却水噴霧量
を制御する２段階制御を行っているので、上記都市ごみ
焼却炉１０から導入される燃焼ガスの温度や流量が大き
く変動しても、これに迅速に対応して冷却水噴霧量を適
正に制御することにより、ガス出口温度を安定した状態
に保つことができる。(C) The amount of cooling water sprayed from the first spray nozzle 64 is controlled based on the outlet temperature of the municipal solid waste incinerator 10 shown in FIG. Since the two-stage control for controlling the amount of cooling water sprayed from the second spray nozzle 66 is performed based on the above, even if the temperature or flow rate of the combustion gas introduced from the municipal waste incinerator 10 varies greatly, The gas outlet temperature can be kept stable by appropriately controlling the amount of sprayed cooling water promptly.
【００４７】これらの状況を実際のガス冷却室内のガス
分布シュミレーション結果及び温度分布のシミュレーシ
ョン結果で示すと、図９，図１０，図１１となる。These conditions are shown in FIG. 9, FIG. 10, and FIG. 11 by showing an actual gas distribution simulation result and a temperature distribution simulation result in the gas cooling chamber.
【００４８】図９は、ガス冷却室内の流れに偏流が起こ
っている状況を示し、図１０はこのようなガス冷却室内
に従来の方法で上部の第１噴霧ノズル６４のみで冷却水
を噴霧した時のガス冷却室内の温度分布パターンを示し
ている。この場合、主流部１００のかなり下部の部分が
高温のまま残っていることがよくわかる。これに対し、
図１１は、本発明の第２噴霧ノズル６６を用いた場合の
温度分布パターンを示しており、ガス冷却室の中間部で
ほぼ均一な温度となり、非常に効率的な冷却が行われて
いることを示している。FIG. 9 shows a situation in which the flow in the gas cooling chamber is lopsided, and FIG. 10 shows that the cooling water is sprayed into the gas cooling chamber by the conventional method only by the first spray nozzle 64. The temperature distribution pattern in the gas cooling chamber at the time is shown. In this case, it can be clearly seen that a considerable portion of the mainstream portion 100 remains at a high temperature. In contrast,
FIG. 11 shows a temperature distribution pattern when the second spray nozzle 66 of the present invention is used. The temperature is almost uniform in the middle portion of the gas cooling chamber, and very efficient cooling is performed. Is shown.
【００４９】図３は、従来のガス冷却室及び本実施例に
おけるガス冷却室での出口温度と空気蒸発ができる限界
蒸発熱負荷との関係を示したものである。この図に示さ
れるように、ガス冷却室出口温度にかかわらず、本実施
例におけるガス冷却室での完全蒸発可能な条件での限界
蒸発熱負荷は従来のそれと比べて平均して約２×104kca
l/m3h向上しており、その分、新設の場合にはガス冷却
室全体の小型化及び低廉化を果たせることが理解でき
る。FIG. 3 shows the relationship between the outlet temperature in the conventional gas cooling chamber and the gas cooling chamber in the present embodiment and the limit evaporation heat load capable of air evaporation. As shown in this figure, regardless of the temperature of the gas cooling chamber outlet, the limit evaporative heat load in the gas cooling chamber in this embodiment under the condition that complete evaporation is possible is about 2 × 10 6 on average as compared with the conventional one. 4 kca
l / m 3 has h improved, correspondingly, in the case of newly established can be understood that the play miniaturization and cost reduction of the entire gas cooling chamber.
【００５０】次に、第２実施例を図４に基づいて説明す
る。Next, a second embodiment will be described with reference to FIG.
【００５１】この実施例では、前記第１実施例で示した
第２噴霧ノズル６６の径方向外側にパージ用ガス管９２
が配され、全体が二重管構造とされている。このパージ
用ガス管９２は、上記第２噴霧ノズル６６を覆う形状、
すなわち、第２噴霧ノズル６６と同様に内延部９２ａ及
び上延部９２ｂからなるＬ字状をなし、第２噴霧ノズル
６６の噴霧口６６ｃの周囲に環状のパージ用ガス噴射口
９２ｃを形成している。このパージ用ガス管９２におい
て上記側壁５４よりも外側の部分にはパージ用ガス供給
口９３が形成され、これにパージ用ガス供給装置９４
（ファンまたはコンプレッサ等）が接続されている。In this embodiment, a purging gas pipe 92 is provided radially outside the second spray nozzle 66 shown in the first embodiment.
Are arranged, and the whole has a double pipe structure. The purging gas pipe 92 has a shape that covers the second spray nozzle 66,
That is, like the second spray nozzle 66, it has an L-shaped configuration including an inner extending portion 92a and an upper extending portion 92b, and an annular purging gas injection port 92c is formed around the spray port 66c of the second spray nozzle 66. ing. A purging gas supply port 93 is formed in a portion of the purging gas pipe 92 outside the side wall 54, and a purging gas supply device 94 is provided therein.
(Fan or compressor etc.) is connected.
【００５２】このような装置によれば、図４に示すよう
に、上記パージ用ガス供給装置９４からエア等のパージ
用ガスＰＡを吐出させてパージ用ガス管９２と第２噴霧
ノズル６６との間の空間に導入し、第２噴霧ノズル６６
から噴霧される冷却水Ｗの周囲から上向きに噴射させる
ことにより、上向きの噴霧口６６ｃにダスト等が付着し
て閉塞を起こすのを未然に防ぐことができる。According to such an apparatus, as shown in FIG. 4, the purging gas supply unit 94 discharges the purging gas PA such as air to form the purging gas pipe 92 and the second spray nozzle 66. Introduced into the space between the second spray nozzle 66
By spraying the cooling water W sprayed upward from around the cooling water W, it is possible to prevent dust or the like from adhering to the upward spray port 66c and causing blockage.
【００５３】なお、本発明は以上のような実施例に限定
されるものでなく、例として次のような態様をとること
も可能である。The present invention is not limited to the above embodiments, and the following modes can be adopted as examples.
【００５４】(1) 上記第２噴霧ノズル６６の高さ位置
は、適当に設定すれば良いが、その噴霧方向を上向きに
設定した場合、噴霧された冷却水粒子が第１噴霧ノズル
６４から噴霧された冷却水粒子と直接接触しない程度ま
で両噴霧ノズル６４，６６を離間させることがより好ま
しい。一般には、両ノズル６４，６６を２.５〜３ｍ以
上離間させることが好ましい。第１噴霧ノズル６４の位
置についても、上記ガス入口５１もしくはこれより下方
の位置であれば良く、この範囲で適宜設定すればよい。(1) The height position of the second spray nozzle 66 may be set appropriately, but when the spray direction is set upward, the sprayed cooling water particles are sprayed from the first spray nozzle 64. It is more preferable to separate the spray nozzles 64, 66 from each other to the extent that they do not come into direct contact with the generated cooling water particles. Generally, it is preferable to separate both nozzles 64 and 66 from each other by 2.5 to 3 m or more. The position of the first spray nozzle 64 may be the gas inlet 51 or a position below the gas inlet 51, and may be appropriately set in this range.
【００５５】また、第２噴霧ノズル６６における噴霧口
６６ｃの水平方向の位置も略中央に位置に限らず、図９
に例示したようにガス冷却器１２の胴部におけるガスの
偏流や向流による渦の発生に留意し、実際のガスの流れ
を実測する等して、最も効率の良い位置に定めることが
より好ましい。Further, the horizontal position of the spray port 66c of the second spray nozzle 66 is not limited to the position substantially in the center, and the position shown in FIG.
It is more preferable to set the most efficient position by paying attention to the generation of vortices due to uneven flow and countercurrent of the gas in the body of the gas cooler 12 as shown in FIG. .
【００５６】(2) 両噴霧ノズル６４，６６に共通の冷却
水ポンプ７６を接続する場合、その冷却水流量の割合は
原則として概ね１：１に設定すれば良いが、この割合は
運転条件に応じて適宜設定、調節することがより好まし
い。(2) When the common cooling water pump 76 is connected to both spray nozzles 64 and 66, the ratio of the cooling water flow rate may be set to about 1: 1 in principle, but this ratio depends on the operating conditions. It is more preferable to appropriately set and adjust accordingly.
【００５７】(3) 上記実施例では、両噴霧ノズル６４，
６６としてリターン式ノズルを用いたものを示したが、
本発明では両噴霧手段の具体的な構造を問わない。例え
ば、冷却水の圧力だけでなく、圧縮空気の圧力を利用し
て噴霧を行う２流体型のノズルを用いても良い。(3) In the above embodiment, both spray nozzles 64,
Although the one using a return type nozzle as 66 is shown,
In the present invention, the specific structure of both spraying means does not matter. For example, a two-fluid type nozzle that sprays using not only the pressure of cooling water but also the pressure of compressed air may be used.
【００５８】(4) 上記実施例では、すべての第１噴霧ノ
ズル６４を共通のヘッダ６８，７０に接続し、すべての
第２噴霧ノズルを共通のヘッダ７２，７４に接続したも
のを示したが、各噴霧ノズルをより細かいグループに分
割して各グループ毎に噴霧量を制御するようにしても良
い。また上記実施例では、第１噴霧ノズル６４による噴
霧量と第２噴霧ノズル６６による噴霧量とを個別に制御
するものを示したが、通常は両者の制御を共通に行い、
異常時（例えばガス冷却室入口またはガス処理装置入口
等、いずれかの検出温度が異常に高まった時）にのみ個
別制御を行うようにしてもよい。(4) In the above embodiment, all the first spray nozzles 64 are connected to the common headers 68 and 70, and all the second spray nozzles are connected to the common headers 72 and 74. It is also possible to divide each spray nozzle into finer groups and control the spray amount for each group. Further, in the above-described embodiment, the spray amount by the first spray nozzle 64 and the spray amount by the second spray nozzle 66 are individually controlled, but normally both of them are controlled in common,
The individual control may be performed only when there is an abnormality (for example, when the detected temperature of either the gas cooling chamber inlet or the gas processing device inlet is abnormally increased).
【００５９】(5) 本発明では、両噴霧ノズル６４，６６
による噴霧方向を問わない。ただし、第２噴霧ノズル６
６については、上記のように上向きに設定することによ
り、冷却水の冷却器内滞留時間をさらに延長させるとい
う効果を得ることができる。(5) In the present invention, both spray nozzles 64, 66
Regardless of the spray direction. However, the second spray nozzle 6
With respect to No. 6, by setting it upward as described above, it is possible to obtain the effect of further extending the residence time of the cooling water in the cooler.
【００６０】[0060]
【発明の効果】以上のように本発明は、第１の噴霧手段
よりも下方であってガス出口よりも上方の位置に、上記
第１の噴霧手段による噴霧で冷却されたガスに対して新
たに冷却水を噴霧する第２の噴霧手段を設けたものであ
るので、上記第１の噴霧手段から全量の冷却水を噴霧す
る従来のガス冷却室と比べ、蒸発熱負荷を高める、すな
わち一定の有効容積で完全蒸発可能な冷却水供給量を増
加させることができ、このため、ガス冷却室の大型化を
伴うことなく、しかも冷却器内に未蒸発の冷却水を残す
ことなく、ガス出口温度をより低下させることができる
効果がある。INDUSTRIAL APPLICABILITY As described above, according to the present invention, at a position below the first spraying means and above the gas outlet, the gas cooled by the spraying by the first spraying means is newly added. Since the second spraying means for spraying the cooling water is provided on the above, the evaporation heat load is increased, that is, a constant value, compared with the conventional gas cooling chamber spraying the entire amount of the cooling water from the first spraying means. The amount of cooling water that can be completely evaporated in the effective volume can be increased. Therefore, the gas outlet temperature can be increased without increasing the size of the gas cooling chamber and without leaving un-evaporated cooling water in the cooler. The effect is that it can be further reduced.
【００６１】さらに、請求項２記載のガス冷却室では、
上記第２の噴霧手段による冷却水の噴霧方向を上向きに
設定しているので、この冷却水が一旦上昇してから下降
する分、その滞留時間を延長することができる。従っ
て、ガス冷却室の有効容積を増やすことなく完全蒸発可
能な冷却水量をさらに増大させて冷却性能を高めること
ができる効果がある。Further, in the gas cooling chamber according to claim 2,
Since the direction of spraying the cooling water by the second spraying means is set upward, the residence time can be extended by the amount that the cooling water once rises and then descends. Therefore, there is an effect that the cooling performance can be improved by further increasing the amount of cooling water that can be completely evaporated without increasing the effective volume of the gas cooling chamber.
【００６２】ここで、請求項３記載のガス冷却室は、上
記第２の噴霧手段として、ガス冷却室の側壁から略水平
方向内側に延び、その端部に上向きの噴霧口をもつ噴霧
管を備えたものであるので、上記側壁から直接冷却水を
噴霧する場合と異なり、側壁近傍でガス温度が偏って低
下するのを防ぐことができる。しかも、この第２の噴霧
手段による噴霧位置は第１の噴霧手段による噴霧位置よ
りも下方であってガス温度が低いので、上記噴霧管が高
温のガスによって傷められることが避けられる。また、
この噴霧管の突出でガス冷却室内のガスの流れを乱すこ
とにより、ガスの撹拌を促すこともできる効果がある。Here, in the gas cooling chamber according to the third aspect, as the second spraying means, a spray tube extending substantially horizontally inward from the side wall of the gas cooling chamber and having an upward spray port at its end is provided. Since it is provided, unlike the case where the cooling water is directly sprayed from the side wall, it is possible to prevent the gas temperature from being unbalancedly lowered near the side wall. Moreover, since the atomizing position of the second atomizing means is lower than the atomizing position of the first atomizing means and the gas temperature is low, it is possible to prevent the atomizing pipe from being damaged by the high temperature gas. Also,
By disturbing the gas flow in the gas cooling chamber by the projection of the spray pipe, it is possible to promote the stirring of the gas.
【００６３】請求項４記載のガス冷却室では、第２の噴
霧手段の噴霧口を、ガス冷却室内の流れパターンの偏流
に合せて、最もガス流れの多い位置に配置することがで
き、より効率的なガス冷却を実現することができる。In the gas cooling chamber according to the fourth aspect, the atomizing port of the second atomizing means can be arranged at the position where the gas flow is the largest, in accordance with the uneven flow of the flow pattern in the gas cooling chamber, and thus the efficiency is improved. Gas cooling can be realized.
【００６４】請求項５記載のガス冷却室では、上記噴霧
口の周囲から上向きに噴霧口パージ用ガスを噴射するた
めのパージ用ガス管を設けているので、このパージ用ガ
ス管からのパージ用ガスの噴射により、上記噴霧口が上
向きであっても、これにダスト等が付着して噴霧口を閉
塞するのを未然に防ぐことができる。In the gas cooling chamber according to the fifth aspect, since the purge gas pipe for injecting the spray port purging gas upward from the periphery of the spray port is provided, the purging gas pipe is used for purging. Even if the spray port is directed upward by the gas injection, it is possible to prevent dust or the like from adhering to the spray port and blocking the spray port.
【００６５】請求項６記載のガス冷却室では、上記第１
の噴霧手段及び第２の噴霧手段を共通の冷却水供給手段
に接続しているので、この冷却水供給手段から供給され
た冷却水を第１の噴霧手段と第２の噴霧手段とに割り振
ることにより、第１の噴霧手段での冷却水噴霧量を確実
に抑えることができ、このため、第２の噴霧手段により
噴霧される冷却水の温度とガス温度との温度差及び噴霧
水の蒸発表面積を大きくすることができ、新しい冷却水
の蒸発速度を十分に確保し、完全蒸発を十分に保つこと
ができる効果がある。In the gas cooling chamber according to claim 6, the first
Since the atomizing means and the second atomizing means are connected to the common cooling water supplying means, the cooling water supplied from the cooling water supplying means is allocated to the first atomizing means and the second atomizing means. By this, the amount of cooling water sprayed by the first spraying means can be reliably suppressed, and therefore the temperature difference between the temperature of the cooling water sprayed by the second spraying means and the gas temperature and the evaporation surface area of the sprayed water. Can be increased, a new evaporation rate of cooling water can be sufficiently secured, and complete evaporation can be sufficiently maintained.
【００６６】さらに、請求項７記載のガス冷却室は、上
記ガス入口に導入されるガスの温度を検出してこの検出
温度に基づき上記第１の噴霧手段からの冷却水噴霧量を
制御する第１の噴霧量制御手段と、上記ガス出口から排
出されるガスの温度を検出してこの検出温度に基づき上
記第２の噴霧手段からの冷却水噴霧量を制御する第２の
噴霧量制御手段とを備えたものであるので、これらによ
る２段階制御により、ガス入口からの燃焼ガスの温度や
導入流量が変動しても、ガス出口温度を安定した状態に
保つことができる効果がある。Further, in the gas cooling chamber according to claim 7, the temperature of the gas introduced into the gas inlet is detected, and the amount of cooling water sprayed from the first spraying means is controlled based on the detected temperature. No. 1 spray amount control means, and second spray amount control means for detecting the temperature of the gas discharged from the gas outlet and controlling the spray amount of cooling water from the second spray means based on the detected temperature. Therefore, even if the temperature of the combustion gas or the flow rate of the combustion gas from the gas inlet fluctuates, the gas outlet temperature can be kept stable by the two-step control.
【００６７】より具体的に、請求項８記載の廃棄物処理
装置では、廃棄物焼却炉の出口温度に基づいて第１の噴
霧手段による冷却水噴霧量を制御すると同時に、排ガス
処理装置の入口温度に基づいて第２の噴霧手段からの冷
却水噴霧量を制御するようにしているので、上記廃棄物
焼却炉からの燃焼ガスの温度や流量が変動しても、排ガ
ス処理装置に導入されるガスの温度を安定した状態に保
つことができる効果がある。More specifically, in the waste treatment device according to the eighth aspect, the amount of cooling water sprayed by the first spraying device is controlled based on the outlet temperature of the waste incinerator, and at the same time the inlet temperature of the exhaust gas treatment device is controlled. Since the amount of cooling water sprayed from the second spraying means is controlled based on the above, even if the temperature or flow rate of the combustion gas from the waste incinerator changes, the gas introduced into the exhaust gas treatment device. There is an effect that the temperature of can be kept stable.
【図１】本発明の第１実施例におけるガス冷却室の全体
構成図である。FIG. 1 is an overall configuration diagram of a gas cooling chamber in a first embodiment of the present invention.
【図２】上記ガス冷却室における高さ位置とガス温度と
の関係を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing a relationship between a height position and a gas temperature in the gas cooling chamber.
【図３】従来のガス冷却室及び本発明のガス冷却室にお
ける冷却器出口温度と完全蒸発時の限界蒸発熱負荷との
関係を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing a relationship between a cooler outlet temperature and a limit evaporation heat load during complete evaporation in the conventional gas cooling chamber and the gas cooling chamber of the present invention.
【図４】本発明の第２実施例におけるガス冷却室の要部
を示す断面図である。FIG. 4 is a sectional view showing an essential part of a gas cooling chamber in a second embodiment of the present invention.
【図５】（ａ）（ｂ）は都市ごみ焼却施設のフローシー
トである。5 (a) and 5 (b) are flow sheets of a municipal solid waste incineration facility.
【図６】従来のガス冷却室の一例を示す一部断面斜視図
である。FIG. 6 is a partial cross-sectional perspective view showing an example of a conventional gas cooling chamber.
【図７】上記ガス冷却室における高さ位置とガス温度と
の関係を示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing the relationship between the height position and the gas temperature in the gas cooling chamber.
【図８】上記ガス冷却室における高さ位置と冷却水の粒
子径との関係を示すグラフである。FIG. 8 is a graph showing a relationship between a height position in the gas cooling chamber and a particle diameter of cooling water.
【図９】ガス冷却室内の流れのシミュレーションの一例
を示した図である。FIG. 9 is a diagram showing an example of a flow simulation in a gas cooling chamber.
【図１０】従来のガス冷却室内の温度分布の一例を示し
た図である。FIG. 10 is a diagram showing an example of temperature distribution in a conventional gas cooling chamber.
【図１１】本発明のガス冷却室内の温度分布の一例を示
した図である。FIG. 11 is a diagram showing an example of temperature distribution in the gas cooling chamber of the present invention.
１０ 都市ごみ焼却炉（廃棄物焼却炉） １２ ガス冷却室 １６ 排ガス処理装置 ５１ ガス入口 ５２ ガス出口 ６４ 第１噴霧ノズル（第１の噴霧手段） ６６ 第２噴霧ノズル（第２の噴霧手段） ６６ｃ 噴霧口 ７６ 冷却水ポンプ（冷却水供給手段） ８４ 流量調節弁（第１の噴霧量制御手段） ８６ 流量調節弁（第２の噴霧量制御手段） ８８ 炉出口温度調節計（第１の噴霧量制御手段） ９０ 集塵器出口温度調節計（第２の噴霧量制御手段） ９２ パージ用ガス管 10 Municipal refuse incinerator (waste incinerator) 12 Gas cooling chamber 16 Exhaust gas treatment device 51 Gas inlet 52 Gas outlet 64 First spray nozzle (first spray means) 66 Second spray nozzle (second spray means) 66c Spray port 76 Cooling water pump (cooling water supply means) 84 Flow rate control valve (first spray amount control means) 86 Flow rate control valve (second spray amount control means) 88 Furnace outlet temperature controller (first spray amount) Control means) 90 Dust collector outlet temperature controller (second spray amount control means) 92 Purging gas pipe
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２３Ｇ 5/00 ＺＡＢ Ｅ 8409−3Ｋ Ｆ２３Ｊ 15/02 Ｆ２８Ｃ 3/08 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 6 Identification code Internal reference number FI Technical display location F23G 5/00 ZAB E 8409-3K F23J 15/02 F28C 3/08
Claims (8)
下方の位置にガス出口が設けられるとともに、上記ガス
入口から導入されるガスに対して冷却水を噴霧し、この
冷却水の蒸発熱により上記ガスを冷却しながら降下させ
て上記ガス出口から排出するように構成されたガス冷却
室において、上記ガス入口もしくはこれよりも下方の位
置に、このガス入口から導入されるガスに対して冷却水
を噴霧する第１の噴霧手段を設け、この第１の噴霧手段
よりも下方であって上記ガス出口よりも上方の位置に、
上記第１の噴霧手段による噴霧で冷却されたガスに対し
て新たに冷却水を噴霧する第２の噴霧手段を設けたこと
を特徴とするガス冷却室。1. A gas inlet is provided at an upper portion, a gas outlet is provided at a position lower than the gas inlet, and cooling water is sprayed on a gas introduced from the gas inlet to evaporate heat of the cooling water. In the gas cooling chamber configured to drop while cooling the gas and discharge the gas from the gas outlet, the gas introduced into the gas inlet is cooled at the gas inlet or a position lower than the gas inlet. First spraying means for spraying water is provided, and at a position below the first spraying means and above the gas outlet,
A gas cooling chamber, characterized in that a second spraying means for newly spraying cooling water on the gas cooled by the spraying by the first spraying means is provided.
記第２の噴霧手段による冷却水の噴霧方向を上向きに設
定したことを特徴とするガス冷却室。2. The gas cooling chamber according to claim 1, wherein the spraying direction of the cooling water by the second spraying means is set upward.
記第２の噴霧手段として、ガス冷却室の側壁から略水平
方向内側に延び、その端部に上向きの噴霧口をもつ噴霧
管を備えたことを特徴とするガス冷却室。3. The gas cooling chamber according to claim 2, wherein the second spraying means is provided with a spray pipe extending substantially horizontally inward from a side wall of the gas cooling chamber and having an upward spray port at an end thereof. A gas cooling room that is characterized by
記第２の噴霧手段の噴霧口位置を、その断面内での中心
位置より、ガス流れが偏心している方向に偏心させたこ
とを特徴とするガス冷却室。4. The gas cooling chamber according to claim 3, wherein the atomizing port position of the second atomizing means is eccentric in the direction in which the gas flow is eccentric from the center position in the cross section. And a gas cooling room.
いて、上記噴霧管の径方向外側に、上記噴霧口の周囲か
ら上向きに噴霧口パージ用ガスを噴射するためのパージ
用ガス管を設けたことを特徴とするガス冷却室。5. The gas cooling chamber according to claim 3 or 4, wherein a purge gas pipe for injecting a spray port purge gas upward from the periphery of the spray port is provided outside the spray pipe in the radial direction. A gas cooling room that is characterized by
却室において、上記第１の噴霧手段及び第２の噴霧手段
を共通の冷却水供給手段に接続したことを特徴とするガ
ス冷却室。6. A gas cooling chamber according to claim 1, wherein the first spraying means and the second spraying means are connected to a common cooling water supply means. Room.
て、上記ガス入口に導入されるガスの温度を検出してこ
の検出温度に基づき上記第１の噴霧手段からの冷却水噴
霧量を制御する第１の噴霧量制御手段と、上記ガス出口
から排出されるガスの温度を検出してこの検出温度に基
づき上記第２の噴霧手段からの冷却水噴霧量を制御する
第２の噴霧量制御手段とを備えたことを特徴とするガス
冷却室。7. The gas cooling chamber according to claim 1, wherein the temperature of the gas introduced into the gas inlet is detected, and the amount of cooling water sprayed from the first spraying means is controlled based on the detected temperature. And a second spray amount control for detecting the temperature of the gas discharged from the gas outlet and controlling the spray amount of the cooling water from the second spray device based on the detected temperature. And a gas cooling chamber.
る廃棄物焼却炉と、この廃棄物焼却炉から排出されたガ
スを冷却する請求項７記載のガス冷却室と、このガス冷
却室で冷却された燃焼ガスを処理する排ガス処理装置と
を備えるとともに、上記廃棄物焼却炉の出口温度を検出
して制御するように上記第１の噴霧量制御手段を構成
し、上記排ガス処理装置の入口温度を検出して制御する
ように上記第２の噴霧量制御手段を構成したことを特徴
とするガス冷却室を備えた廃棄物処理装置。8. A waste incinerator that incinerates waste to discharge its combustion gas, a gas cooling chamber according to claim 7 that cools the gas discharged from this waste incinerator, and the gas cooling chamber. And an exhaust gas treatment device for treating the combustion gas cooled by the exhaust gas treatment device, the first spray amount control means being configured to detect and control the outlet temperature of the waste incinerator. A waste treatment device provided with a gas cooling chamber, characterized in that the second spray amount control means is configured to detect and control the inlet temperature.
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- 1993-07-26 JP JP18400393A patent/JP3167837B2/en not_active Expired - Fee Related
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