JPH07331331A - 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH07331331A JPH07331331A JP12141994A JP12141994A JPH07331331A JP H07331331 A JPH07331331 A JP H07331331A JP 12141994 A JP12141994 A JP 12141994A JP 12141994 A JP12141994 A JP 12141994A JP H07331331 A JPH07331331 A JP H07331331A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- silicon steel
- steel sheet
- cooling
- rolled
- atmosphere
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】変態を有する無方向性電磁鋼板（NO）の冷延前
鋼帯の熱処理においてα相に変態する場合の平均冷却速
度及び雰囲気を制御することにより磁気特性が極めて優
れたNOを製造する。 【構成】基本成分系Si≦2.5 、Al≦1.0 重量％で且つSi
＋2Al ≦2.5 重量％の変態を有する無方向性電磁鋼板を
(1)熱間圧延時のコイルの巻き取り温度をAr1 以上とし
た後の (2)移動更新する冷却体表面により凝固せしめて
鋼帯を製造し、Ar1 通過時の (3)熱間圧延して得られた
熱延鋼帯を焼鈍する場合、Ac1 以上まで加熱した後の冷
却時に、α相に（再）変態する時の冷却速度（Ar1 通過
時の平均冷却速度）を50℃／秒以下とし、変態時の雰囲
気を分圧比(=Ｐ H2 O/Ｐ H2 ）≦0.1 で且つＮ2 を含有
するガスとする。 【効果】本発明を適用すると、鉄損と磁束密度の両者の
磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板を得ることが
できる。
鋼帯の熱処理においてα相に変態する場合の平均冷却速
度及び雰囲気を制御することにより磁気特性が極めて優
れたNOを製造する。 【構成】基本成分系Si≦2.5 、Al≦1.0 重量％で且つSi
＋2Al ≦2.5 重量％の変態を有する無方向性電磁鋼板を
(1)熱間圧延時のコイルの巻き取り温度をAr1 以上とし
た後の (2)移動更新する冷却体表面により凝固せしめて
鋼帯を製造し、Ar1 通過時の (3)熱間圧延して得られた
熱延鋼帯を焼鈍する場合、Ac1 以上まで加熱した後の冷
却時に、α相に（再）変態する時の冷却速度（Ar1 通過
時の平均冷却速度）を50℃／秒以下とし、変態時の雰囲
気を分圧比(=Ｐ H2 O/Ｐ H2 ）≦0.1 で且つＮ2 を含有
するガスとする。 【効果】本発明を適用すると、鉄損と磁束密度の両者の
磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板を得ることが
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、磁束密度が極めて高
く、鉄損が低い無方向性珪素鋼板（以下無方向性電磁鋼
板と云う）の製造方法に関するものである。
く、鉄損が低い無方向性珪素鋼板（以下無方向性電磁鋼
板と云う）の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、小型回転機用電磁鋼板としての無
方向性電磁鋼板に対する品質向上の要求は省エネルギー
の観点から、益々強くなっている。鉄鋼メーカーの側で
もこの要望に応えるべく鋭意その研究開発を進めてお
り、工業的には、ＪＩＳに規定されている数々のいわゆ
る低Ｓｉグレードの無方向性電磁鋼板の製造が行われて
いる。
方向性電磁鋼板に対する品質向上の要求は省エネルギー
の観点から、益々強くなっている。鉄鋼メーカーの側で
もこの要望に応えるべく鋭意その研究開発を進めてお
り、工業的には、ＪＩＳに規定されている数々のいわゆ
る低Ｓｉグレードの無方向性電磁鋼板の製造が行われて
いる。
【０００３】この種のグレードの無方向性電磁鋼板の製
造においては、低鉄損を得るためには、高純度鋼の溶
製、珪素の含有量を増加させる、最終焼鈍温度時間を十
分にとること等が従来行われてきている。しかし、これ
らの方法では、よく知られているように、鉄損は改善さ
れるものの、磁束密度は低下する。このため、近年要求
されている、高効率化（省エネルギー化）には、限界が
あった。
造においては、低鉄損を得るためには、高純度鋼の溶
製、珪素の含有量を増加させる、最終焼鈍温度時間を十
分にとること等が従来行われてきている。しかし、これ
らの方法では、よく知られているように、鉄損は改善さ
れるものの、磁束密度は低下する。このため、近年要求
されている、高効率化（省エネルギー化）には、限界が
あった。
【０００４】これらを解決する方法として本発明者ら
は、既に特願平３−２０４４１９号、特願平３−２０４
４２０号、特願平３−２０４４２１号において、変態を
有する無方向性電磁鋼板の（１）熱間圧延の冷却時、
（２）移動更新する冷却体表面により凝固せしめて鋼帯
を得る場合の冷却時、（３）通常の熱間圧延にて得られ
た鋼帯の最終冷間圧延前焼鈍の冷却時において、その冷
却時のγ→α変態時の冷却速度を５０℃／秒以下とする
ことにより最終焼鈍後の製品板の集合組織を制御して、
磁束密度が極めて高く鉄損が優れた無方向性電磁鋼板を
得る技術を出願した（この技術を以下γ処理と略記す
る。）。
は、既に特願平３−２０４４１９号、特願平３−２０４
４２０号、特願平３−２０４４２１号において、変態を
有する無方向性電磁鋼板の（１）熱間圧延の冷却時、
（２）移動更新する冷却体表面により凝固せしめて鋼帯
を得る場合の冷却時、（３）通常の熱間圧延にて得られ
た鋼帯の最終冷間圧延前焼鈍の冷却時において、その冷
却時のγ→α変態時の冷却速度を５０℃／秒以下とする
ことにより最終焼鈍後の製品板の集合組織を制御して、
磁束密度が極めて高く鉄損が優れた無方向性電磁鋼板を
得る技術を出願した（この技術を以下γ処理と略記す
る。）。
【０００５】また特願平５−２４５２０号において、γ
＋αの２相域→αの冷却速度を５０℃／秒以下とするこ
とにより最終焼鈍後の製品板の集合組織を制御して、磁
束密度が極めて高く鉄損が優れた無方向性電磁鋼板を得
る技術を出願した（この技術を以下セミγ処理と略記す
る。）。これらによって磁気特性の良好な無方向性電磁
鋼板が得られているが、近年の磁気特性向上の要請は更
に高まっており、更なる磁気特性の向上が期待されてい
る。
＋αの２相域→αの冷却速度を５０℃／秒以下とするこ
とにより最終焼鈍後の製品板の集合組織を制御して、磁
束密度が極めて高く鉄損が優れた無方向性電磁鋼板を得
る技術を出願した（この技術を以下セミγ処理と略記す
る。）。これらによって磁気特性の良好な無方向性電磁
鋼板が得られているが、近年の磁気特性向上の要請は更
に高まっており、更なる磁気特性の向上が期待されてい
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、γ処理ある
いはセミγ処理を行うに際し、磁気特性を向上させる上
で、より望ましい製造条件を提供するものである。
いはセミγ処理を行うに際し、磁気特性を向上させる上
で、より望ましい製造条件を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は磁束密度
が極めて高く、鉄損が低い無方向性電磁鋼板を（１）熱
間圧延の冷却時、（２）移動更新する冷却体表面により
凝固せしめて鋼帯を得る場合の冷却時、（３）通常の熱
間圧延にて得られた鋼帯の最終冷間圧延前焼鈍の冷却時
の３つの場合のγ→αまたはγ＋α→α変態が生じるま
で（Ａｒ1 点通過時まで）の冷却速度を規定することに
よって製造するに際し、その雰囲気条件を規定すること
によって極めて磁気特性の良好な（磁束密度が高く鉄損
が低い）無方向性電磁鋼板を得るものである。
が極めて高く、鉄損が低い無方向性電磁鋼板を（１）熱
間圧延の冷却時、（２）移動更新する冷却体表面により
凝固せしめて鋼帯を得る場合の冷却時、（３）通常の熱
間圧延にて得られた鋼帯の最終冷間圧延前焼鈍の冷却時
の３つの場合のγ→αまたはγ＋α→α変態が生じるま
で（Ａｒ1 点通過時まで）の冷却速度を規定することに
よって製造するに際し、その雰囲気条件を規定すること
によって極めて磁気特性の良好な（磁束密度が高く鉄損
が低い）無方向性電磁鋼板を得るものである。
【０００８】以下に本発明を詳細に説明する。本発明の
鋼中に含有する成分は、以下のように特定するのが好ま
しい。 Ｃ：低Ｓｉグレードの無方向性電磁鋼板の用途は、主に
小型回転機であり、特性の安定性の観点から、その使用
中に磁気特性の劣化（磁気時効）を起こさないことが要
求されるが、γ処理により、炭化物は、十分析出凝集す
るので、磁気時効現象は減少する。このためには、従来
言われているように極低炭素は、要求されなくて０．０
５００％以下であればよい。
鋼中に含有する成分は、以下のように特定するのが好ま
しい。 Ｃ：低Ｓｉグレードの無方向性電磁鋼板の用途は、主に
小型回転機であり、特性の安定性の観点から、その使用
中に磁気特性の劣化（磁気時効）を起こさないことが要
求されるが、γ処理により、炭化物は、十分析出凝集す
るので、磁気時効現象は減少する。このためには、従来
言われているように極低炭素は、要求されなくて０．０
５００％以下であればよい。
【０００９】Ｓ：硫黄は、溶製時に不可避的に混入する
元素である。通常の無方向性電磁鋼板においては０．０
１００％以下とすべきであるが、本発明の場合γ処理の
適用により無害化されるので厳しく制約する必要はな
い。望ましくは０．０２０％以下である。 Ｎ：従来の無方向性電磁鋼板の製造方法では、窒素は硫
黄と同様にその含有量が多いと、熱延のスラブ加熱時に
一部再固溶し、熱延中にＡｌＮ等の析出物を形成し、仕
上げ焼鈍時に再結晶粒の成長を妨げたり製品板磁化時に
磁壁移動のピニング効果のため、製品で低鉄損が得られ
なかった。しかし、γ処理により析出物は粗大化し無害
化が可能である。従って特に厳しく制約されるものでは
なく０．０１０％以下であればよい。
元素である。通常の無方向性電磁鋼板においては０．０
１００％以下とすべきであるが、本発明の場合γ処理の
適用により無害化されるので厳しく制約する必要はな
い。望ましくは０．０２０％以下である。 Ｎ：従来の無方向性電磁鋼板の製造方法では、窒素は硫
黄と同様にその含有量が多いと、熱延のスラブ加熱時に
一部再固溶し、熱延中にＡｌＮ等の析出物を形成し、仕
上げ焼鈍時に再結晶粒の成長を妨げたり製品板磁化時に
磁壁移動のピニング効果のため、製品で低鉄損が得られ
なかった。しかし、γ処理により析出物は粗大化し無害
化が可能である。従って特に厳しく制約されるものでは
なく０．０１０％以下であればよい。
【００１０】Ｓｉ，Ａｌ：Ｓｉ，Ａｌは、鋼板の固溶抵
抗を増加させ渦流損を低減するため添加されるが、炭素
が０．０５％以下では、Ｓｉ＋Ａｌが２．５０％を超え
ると変態がなくなるので、２．５０％以下とする。 Ｍｎ：加工性改善のため、またＳの無害化のため添加さ
れる場合がある。添加する場合０．１％以上が好まし
い。２．０％を超えると磁束密度が劣化する傾向にある
ので最高２．０％を目安とする。 Ｐ：鋼板の打ち抜き性を高めるために０．１％まで添加
でき、０．２％以下であれば、磁気特性の点では問題が
ない。
抗を増加させ渦流損を低減するため添加されるが、炭素
が０．０５％以下では、Ｓｉ＋Ａｌが２．５０％を超え
ると変態がなくなるので、２．５０％以下とする。 Ｍｎ：加工性改善のため、またＳの無害化のため添加さ
れる場合がある。添加する場合０．１％以上が好まし
い。２．０％を超えると磁束密度が劣化する傾向にある
ので最高２．０％を目安とする。 Ｐ：鋼板の打ち抜き性を高めるために０．１％まで添加
でき、０．２％以下であれば、磁気特性の点では問題が
ない。
【００１１】Ｂ：ボロンは、Ｎの無害化のために、添加
できる。Ｎの量とのバランスが必要であるので最大０．
００５％とする。しかし、γ処理のため添加の必要性は
少ない。機械特性の向上、磁性、耐錆性等の向上あるい
はその他の目的のために、Ｍｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，
Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕを１種または２種以上含有させても本
発明の効果は損なわれない。
できる。Ｎの量とのバランスが必要であるので最大０．
００５％とする。しかし、γ処理のため添加の必要性は
少ない。機械特性の向上、磁性、耐錆性等の向上あるい
はその他の目的のために、Ｍｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，
Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕを１種または２種以上含有させても本
発明の効果は損なわれない。
【００１２】次にプロセス条件について説明する。本発
明では、γ処理時（あるいはセミγ処理時）の雰囲気を
規定するものである。著者らは、この雰囲気が磁性に及
ぼす影響を鋭意検討した。先ず、雰囲気の酸化度につい
て述べる。γ処理時は、かなり長時間その雰囲気に鋼板
が曝されるので、雰囲気の酸化度が重要である。例え
ば、ウェット雰囲気とした場合は脱炭はできるが、この
場合、表面に緻密な酸化層が形成され、冷延前のデスケ
ーリング（酸洗等）が、非常に困難になる。そしてこの
ような緻密な酸化層は後述の雰囲気における窒素の効果
を低下させるため望ましくない。このため、雰囲気は水
素を基本とする非酸化成分とする。具体的には、分圧比
（＝Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）≦０．１とする。
明では、γ処理時（あるいはセミγ処理時）の雰囲気を
規定するものである。著者らは、この雰囲気が磁性に及
ぼす影響を鋭意検討した。先ず、雰囲気の酸化度につい
て述べる。γ処理時は、かなり長時間その雰囲気に鋼板
が曝されるので、雰囲気の酸化度が重要である。例え
ば、ウェット雰囲気とした場合は脱炭はできるが、この
場合、表面に緻密な酸化層が形成され、冷延前のデスケ
ーリング（酸洗等）が、非常に困難になる。そしてこの
ような緻密な酸化層は後述の雰囲気における窒素の効果
を低下させるため望ましくない。このため、雰囲気は水
素を基本とする非酸化成分とする。具体的には、分圧比
（＝Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）≦０．１とする。
【００１３】本発明（３）の冷間圧延前焼鈍の場合に
は、γ処理前に酸洗等のデスケーリングを施すが、この
分圧比では、再デスケーリングは基本的に不要である。
仮にγ処理後にデスケーリングする場合であっても、こ
の範囲であれば、酸化層は増大しない。
は、γ処理前に酸洗等のデスケーリングを施すが、この
分圧比では、再デスケーリングは基本的に不要である。
仮にγ処理後にデスケーリングする場合であっても、こ
の範囲であれば、酸化層は増大しない。
【００１４】次に、雰囲気ガス成分について述べる。上
記のごとく、雰囲気ガスの主成分は水素であるが、発明
者らは、この水素に窒素を混合させることで磁気特性が
著しく向上することを知見した。即ち、僅かでも窒素が
存在することが必要であり、水素が１００％では、磁
性、特に磁束密度が劣化することを知見したのである。
この理由は、明らかでないが、現在のところ鋼板表面か
ら侵入したＮにより、ＡｌＮ（窒化アルミ）が形成さ
れ、このＡｌＮが、変態時の徐冷での集合組織制御に影
響するためと考える。窒素の含有量は、僅かでも存在す
ればよい。実生産設備での制御能力を考慮し、水素濃度
は９８％以下が望ましい。更に、製造コスト低減のため
には、水素含有量が少ない方が望ましい。
記のごとく、雰囲気ガスの主成分は水素であるが、発明
者らは、この水素に窒素を混合させることで磁気特性が
著しく向上することを知見した。即ち、僅かでも窒素が
存在することが必要であり、水素が１００％では、磁
性、特に磁束密度が劣化することを知見したのである。
この理由は、明らかでないが、現在のところ鋼板表面か
ら侵入したＮにより、ＡｌＮ（窒化アルミ）が形成さ
れ、このＡｌＮが、変態時の徐冷での集合組織制御に影
響するためと考える。窒素の含有量は、僅かでも存在す
ればよい。実生産設備での制御能力を考慮し、水素濃度
は９８％以下が望ましい。更に、製造コスト低減のため
には、水素含有量が少ない方が望ましい。
【００１５】本発明の条件を満足すれば、ガスの成分と
してはＡｒ，Ｈｅ等の不活性ガス等を含有させても本発
明の主旨は損なわれるものではない。Ａｒ1 点までの冷
却速度は、γ処理あるいはセミγ処理の効果を得るた
め、５０℃／秒以下とすればよい。本発明は上記のごと
くγ処理あるいはセミγ処理時の雰囲気酸化度、雰囲気
ガス組成の組合せ効果によって、その磁気特性向上効果
を飛躍的に高めるものである。
してはＡｒ，Ｈｅ等の不活性ガス等を含有させても本発
明の主旨は損なわれるものではない。Ａｒ1 点までの冷
却速度は、γ処理あるいはセミγ処理の効果を得るた
め、５０℃／秒以下とすればよい。本発明は上記のごと
くγ処理あるいはセミγ処理時の雰囲気酸化度、雰囲気
ガス組成の組合せ効果によって、その磁気特性向上効果
を飛躍的に高めるものである。
【００１６】
〔実施例１〕
【表１】
【００１７】上記成分（残部Ｆｅ及び不可避的不純物か
らなる）の珪素鋼スラブを通常の方法で加熱し、２．５
mm厚とし、１０５０〜９５０℃で熱延を終了し条件１０
００〜９００℃で巻き取り、１０００〜８５０℃間の平
均冷却速度を１℃／秒（保温カバー使用）とし、カバー
内の雰囲気をＨ2 ：１００％、Ｎ2 ：０％、Ｈ2：
９５％、Ｎ2 ：５％、Ｈ2 ：５０％、Ｎ2 ：５０％、
Ｈ2 ：５％、Ｎ2 ：９５％、Ｈ2 ：０％、Ｎ2 ：１
００％とし、その後酸洗を施し、０．５０mmの厚みに冷
間圧延をした。冷間圧延された鋼板を脱脂し、連続焼鈍
炉にて、８００℃で３０秒焼鈍した。その後、磁気特性
（Ｌ＋Ｃの平均）を測定しその結果を表２に示した。な
お、γ処理時の分圧比（＝Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）≦０．０
５とした。
らなる）の珪素鋼スラブを通常の方法で加熱し、２．５
mm厚とし、１０５０〜９５０℃で熱延を終了し条件１０
００〜９００℃で巻き取り、１０００〜８５０℃間の平
均冷却速度を１℃／秒（保温カバー使用）とし、カバー
内の雰囲気をＨ2 ：１００％、Ｎ2 ：０％、Ｈ2：
９５％、Ｎ2 ：５％、Ｈ2 ：５０％、Ｎ2 ：５０％、
Ｈ2 ：５％、Ｎ2 ：９５％、Ｈ2 ：０％、Ｎ2 ：１
００％とし、その後酸洗を施し、０．５０mmの厚みに冷
間圧延をした。冷間圧延された鋼板を脱脂し、連続焼鈍
炉にて、８００℃で３０秒焼鈍した。その後、磁気特性
（Ｌ＋Ｃの平均）を測定しその結果を表２に示した。な
お、γ処理時の分圧比（＝Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）≦０．０
５とした。
【００１８】
【表２】
【００１９】このように本発明の方法を用いると、γ処
理の効果が十分に発揮され、磁束密度、鉄損ともに優れ
た方向性電磁鋼板の製造が可能である。
理の効果が十分に発揮され、磁束密度、鉄損ともに優れ
た方向性電磁鋼板の製造が可能である。
【００２０】〔実施例２〕
【表３】
【００２１】上記成分の溶鋼（残部Ｆｅ及び不可避的不
純物）を移動更新する冷却体表面にて凝固せしめて直接
２．５mmの鋼帯を得た。この場合、Ａｒ3 ＋５０℃以上
で巻き取り保温カバーを掛けて冷却することにより、Ａ
ｒ3 ＋５０℃からＡｒ1 −５０℃間を平均冷却速度０．
０７℃／秒で冷却した。カバー内の雰囲気をＨ2 ：１
００％、Ｎ2 ：０％、Ｈ2 ：９５％、Ｎ2 ：５％、
Ｈ2 ：５０％、Ｎ2 ：５０％、Ｈ2 ：５％、Ｎ2 ：９
５％、Ｈ2 ：０％、Ｎ2 ：１００％とし、その後酸洗
を施し、０．５０mmの厚みに冷間圧延をした。冷間圧延
された鋼板を脱脂し、連続焼鈍炉にて８００℃で３０秒
焼鈍した。その後、磁気特性（Ｌ＋Ｃの平均）を測定し
た。その後酸洗を施し、０．５０mmの厚みに冷間圧延を
した。表４に測定結果を示す。なお、γ処理時の分圧比
（＝Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）≦０．０５とした。
純物）を移動更新する冷却体表面にて凝固せしめて直接
２．５mmの鋼帯を得た。この場合、Ａｒ3 ＋５０℃以上
で巻き取り保温カバーを掛けて冷却することにより、Ａ
ｒ3 ＋５０℃からＡｒ1 −５０℃間を平均冷却速度０．
０７℃／秒で冷却した。カバー内の雰囲気をＨ2 ：１
００％、Ｎ2 ：０％、Ｈ2 ：９５％、Ｎ2 ：５％、
Ｈ2 ：５０％、Ｎ2 ：５０％、Ｈ2 ：５％、Ｎ2 ：９
５％、Ｈ2 ：０％、Ｎ2 ：１００％とし、その後酸洗
を施し、０．５０mmの厚みに冷間圧延をした。冷間圧延
された鋼板を脱脂し、連続焼鈍炉にて８００℃で３０秒
焼鈍した。その後、磁気特性（Ｌ＋Ｃの平均）を測定し
た。その後酸洗を施し、０．５０mmの厚みに冷間圧延を
した。表４に測定結果を示す。なお、γ処理時の分圧比
（＝Ｐ H2 O ／Ｐ H2 ）≦０．０５とした。
【００２２】
【表４】
【００２３】〔実施例３〕
【表５】
【００２４】上記成分（残部Ｆｅ及び不可避的不純物）
の珪素鋼スラブを通常の方法で熱延し、２．５mm厚と
し、箱焼鈍で１１００℃１０分焼鈍後、切電後炉中冷却
した。カバー内の雰囲気をＨ2 ：１００％、Ｎ2 ：０
％、Ｈ2 ：９５％、Ｎ2 ：５％、Ｈ2 ：５０％、Ｎ
2 ：５０％、Ｈ2 ：５％、Ｎ2 ：９５％、Ｈ2 ：０
％、Ｎ2 ：１００％とし、その後酸洗を施し、０．５０
mmの厚みに冷間圧延をした。冷間圧延された鋼板を脱脂
し、連続焼鈍炉にて、８００℃で３０秒焼鈍した。その
後、磁気特性（Ｌ＋Ｃの平均）を測定した。その後酸洗
を施し、０．５０mmの厚みに冷間圧延をした。この場合
冷却速度は、０．０７℃／秒であった。測定結果を表６
に示す。なお、γ処理時の分圧比（＝Ｐ H2 O ／Ｐ
H2 ）≦０．０５とした。
の珪素鋼スラブを通常の方法で熱延し、２．５mm厚と
し、箱焼鈍で１１００℃１０分焼鈍後、切電後炉中冷却
した。カバー内の雰囲気をＨ2 ：１００％、Ｎ2 ：０
％、Ｈ2 ：９５％、Ｎ2 ：５％、Ｈ2 ：５０％、Ｎ
2 ：５０％、Ｈ2 ：５％、Ｎ2 ：９５％、Ｈ2 ：０
％、Ｎ2 ：１００％とし、その後酸洗を施し、０．５０
mmの厚みに冷間圧延をした。冷間圧延された鋼板を脱脂
し、連続焼鈍炉にて、８００℃で３０秒焼鈍した。その
後、磁気特性（Ｌ＋Ｃの平均）を測定した。その後酸洗
を施し、０．５０mmの厚みに冷間圧延をした。この場合
冷却速度は、０．０７℃／秒であった。測定結果を表６
に示す。なお、γ処理時の分圧比（＝Ｐ H2 O ／Ｐ
H2 ）≦０．０５とした。
【００２５】
【表６】
【００２６】このように本発明の方法を用いると、磁束
密度、鉄損ともに優れた無方向性電磁鋼板の製造が可能
である。
密度、鉄損ともに優れた無方向性電磁鋼板の製造が可能
である。
【００２７】
【発明の効果】本発明のようにγ処理あるいはセミγ処
理の雰囲気を特定することで、極めて磁気特性の良好な
無方向性電磁鋼板を得ることができる。
理の雰囲気を特定することで、極めて磁気特性の良好な
無方向性電磁鋼板を得ることができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｓｉ≦２．５重量％、Ａｌ≦１．０重量
％で且つ、Ｓｉ＋２Ａｌ：２．５重量％以下、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる珪素鋼スラブを通常の方法
で溶製後、熱延し、一回の冷間圧延で所定の板厚とし、
次いで仕上げ焼鈍を行って得られる無方向性珪素鋼板の
製造方法において、熱間圧延のコイルの巻き取り温度を
Ａｒ1 以上とし、その後冷却してＡｒ1 通過時までの冷
却速度を５０℃／秒以下とし、その時の雰囲気をＰ H2
O ／Ｐ H2 ≦０．１で且つＮ2を含有するガスとするこ
とを特徴とする磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼
板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｓｉ≦２．５重量％、Ａｌ≦１．０重量
％で且つ、Ｓｉ＋２Ａｌ：２．５重量％以下、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる溶鋼を、移動更新する冷却
体表面により凝固せしめて鋼帯を製造し、次いで前記鋼
帯を冷間圧延で、所定の板厚とし、次いで仕上げ焼鈍を
行って得られる無方向性珪素鋼板の製造方法において、
溶鋼より凝固させ直接に鋼帯を製造する時の凝固冷却過
程におけるＡｒ1 通過時までの平均冷却速度を５０℃／
秒以下とし、その時の雰囲気をＰ H2 O ／Ｐ H2 ≦０．
１で且つＮ2 を含有するガスとすることを特徴とする磁
気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 Ｓｉ≦２．５重量％、Ａｌ≦１．０重量
％で且つ、Ｓｉ＋２Ａｌ：２．５重量％以下、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる珪素鋼スラブを通常の方法
で溶製、熱間圧延して得られた熱延鋼帯を必要に応じて
焼鈍し、一回または、焼鈍を挟んで二回以上の冷間圧延
で、所定の板厚とし、次いで仕上げ焼鈍を行って得られ
る無方向性珪素鋼板の製造方法において、最終冷間圧延
の前の熱処理で、Ａｃ1 以上まで加熱し、その後、冷却
させてα相に再変態する時のＡｒ1 通過時までの平均冷
却速度を５０℃／秒以下とし、変態時の雰囲気をＰ H2O
／Ｐ H2 ≦０．１で且つＮ2 を含有するガスとするこ
とを特徴とする磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼
板の製造方法。 - 【請求項４】 冷却時Ａｒ1 通過時までの雰囲気ガス中
の水素の濃度を９８％以下とすることを特徴とする請求
項１，２または３のそれぞれに記載の磁気特性が極めて
優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12141994A JPH07331331A (ja) | 1994-06-02 | 1994-06-02 | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12141994A JPH07331331A (ja) | 1994-06-02 | 1994-06-02 | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07331331A true JPH07331331A (ja) | 1995-12-19 |
Family
ID=14810691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12141994A Withdrawn JPH07331331A (ja) | 1994-06-02 | 1994-06-02 | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07331331A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101482312B1 (ko) * | 2012-09-05 | 2015-01-13 | 주식회사 포스코 | 자기적 성질이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| CN107245564A (zh) * | 2017-06-19 | 2017-10-13 | 武汉钢铁有限公司 | 一种无取向硅钢内氧化层的控制方法 |
-
1994
- 1994-06-02 JP JP12141994A patent/JPH07331331A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101482312B1 (ko) * | 2012-09-05 | 2015-01-13 | 주식회사 포스코 | 자기적 성질이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| CN107245564A (zh) * | 2017-06-19 | 2017-10-13 | 武汉钢铁有限公司 | 一种无取向硅钢内氧化层的控制方法 |
| CN107245564B (zh) * | 2017-06-19 | 2019-01-25 | 武汉钢铁有限公司 | 一种无取向硅钢内氧化层的控制方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2983128B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH10298653A (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3392669B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3359449B2 (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| US5139582A (en) | Method of manufacturing an oriented silicon steel sheet having improved magnetic characeristics | |
| JP3387980B2 (ja) | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JP3846064B2 (ja) | 方向性電磁鋼板 | |
| JPH0583612B2 (ja) | ||
| JPH0753886B2 (ja) | 鉄損の優れた薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3331401B2 (ja) | 全周磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH07331331A (ja) | 磁気特性が極めて優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JP2002348613A (ja) | 脱炭焼鈍を必要としない打ち抜き性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2001049351A (ja) | 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3310004B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH06240358A (ja) | 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0797628A (ja) | 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH06256847A (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2647323B2 (ja) | 低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3498978B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3067896B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JPS5834531B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH07110974B2 (ja) | 方向性珪素鉄合金薄帯の製造法 | |
| JPH0762437A (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH09125145A (ja) | 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0741860A (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20010904 |