JPH07321588A - インピーダンスマッチング回路 - Google Patents
インピーダンスマッチング回路Info
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- JPH07321588A JPH07321588A JP10947094A JP10947094A JPH07321588A JP H07321588 A JPH07321588 A JP H07321588A JP 10947094 A JP10947094 A JP 10947094A JP 10947094 A JP10947094 A JP 10947094A JP H07321588 A JPH07321588 A JP H07321588A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 伝送線路での損失（発熱）が小さいインピー
ダンスマッチング回路を提供する。 【構成】 第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端子対２
Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス５２および１：１バ
ラン１２を直列に介設する。 【効果】 全体の損失（発熱量）を小さく出来ると共
に、一部のコイルに損失（発熱）が集中することも防止
できる。そこで、コイルの小型化が可能になり、その結
果、周波数特性も向上する。
ダンスマッチング回路を提供する。 【構成】 第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端子対２
Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス５２および１：１バ
ラン１２を直列に介設する。 【効果】 全体の損失（発熱量）を小さく出来ると共
に、一部のコイルに損失（発熱）が集中することも防止
できる。そこで、コイルの小型化が可能になり、その結
果、周波数特性も向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、インピーダンスマッ
チング回路に関し、さらに詳しくは、伝送線路での損失
（発熱）が小さいインピーダンスマッチング回路に関す
る。
チング回路に関し、さらに詳しくは、伝送線路での損失
（発熱）が小さいインピーダンスマッチング回路に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】図５の（ａ）に、従来のインピーダンス
マッチング回路の第１例を示す。このインピーダンスマ
ッチング回路５１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の
端子対２Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス５２を介設
した構成である。前記伝送線路トランス５２は、４つの
コイル５２１，５２２，５２３，５２４からなる。各コ
イル５２１，５２２，５２３，５２４のインピーダンス
の大きさは｜ｚ｜である。前記第１の端子対１Ａ，１Ｂ
には、電源Ｓが接続されている。この電源Ｓは、例えば
ＭＲＩ（Magnetic Resonance Imaging）装置におけるＲ
Ｆアンプであって、プッシュプル電力増幅器であり、端
子１Ａの電圧は＋ｖ，端子１Ｂの電圧は−ｖ，出力振幅
は２ｖである。前記第２の端子対２Ａ，２Ｂには、負荷
Ｒが接続されている。この負荷Ｒは、例えばＭＲＩ装置
におけるＲＦコイルであって、端子２Ａの電圧は＋４
ｖ，端子２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。図５の
（ｂ）に示すように、伝送線路トランス５２のコイル５
２１，５２２には３ｖの電圧がかかり、コイル５２３，
５２４にはｖの電圧がかかっている。
マッチング回路の第１例を示す。このインピーダンスマ
ッチング回路５１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の
端子対２Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス５２を介設
した構成である。前記伝送線路トランス５２は、４つの
コイル５２１，５２２，５２３，５２４からなる。各コ
イル５２１，５２２，５２３，５２４のインピーダンス
の大きさは｜ｚ｜である。前記第１の端子対１Ａ，１Ｂ
には、電源Ｓが接続されている。この電源Ｓは、例えば
ＭＲＩ（Magnetic Resonance Imaging）装置におけるＲ
Ｆアンプであって、プッシュプル電力増幅器であり、端
子１Ａの電圧は＋ｖ，端子１Ｂの電圧は−ｖ，出力振幅
は２ｖである。前記第２の端子対２Ａ，２Ｂには、負荷
Ｒが接続されている。この負荷Ｒは、例えばＭＲＩ装置
におけるＲＦコイルであって、端子２Ａの電圧は＋４
ｖ，端子２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。図５の
（ｂ）に示すように、伝送線路トランス５２のコイル５
２１，５２２には３ｖの電圧がかかり、コイル５２３，
５２４にはｖの電圧がかかっている。
【０００３】そこで、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝2(3ｖ)2／｜z｜＋2(ｖ)2／｜z｜ ＝２０・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は９・ｖ2／｜ｚ
｜となる。
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝2(3ｖ)2／｜z｜＋2(ｖ)2／｜z｜ ＝２０・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は９・ｖ2／｜ｚ
｜となる。
【０００４】図６に、従来のインピーダンスマッチング
回路の第２例を示す。このインピーダンスマッチング回
路６１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端子対２
Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス６２を介設した構成
である。前記伝送線路トランス６２は、６つのコイル６
２１，６２２，６２３，６２４，６２５，６２６からな
る。各コイル６２１，６２２，６２３，６２４，６２
５，６２６のインピーダンスの大きさは｜ｚ｜である。
前記第１の端子対１Ａ，１Ｂには電源Ｓが接続されてお
り、端子１Ａの電圧は＋ｖ，端子１Ｂの電圧は−ｖであ
る。前記第２の端子対２Ａ，２Ｂには負荷Ｒが接続され
ており、端子２Ａの電圧は＋６ｖ，端子２Ｂの電圧は０
（ＧＮＤ）である。図６の（ｂ）に示すように、伝送線
路トランス６２のコイル６２１，６２２には５ｖの電圧
がかかり、コイル６２３，６２４には３ｖの電圧がかか
り、コイル６２５，６２６にはｖの電圧がかかってい
る。
回路の第２例を示す。このインピーダンスマッチング回
路６１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端子対２
Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス６２を介設した構成
である。前記伝送線路トランス６２は、６つのコイル６
２１，６２２，６２３，６２４，６２５，６２６からな
る。各コイル６２１，６２２，６２３，６２４，６２
５，６２６のインピーダンスの大きさは｜ｚ｜である。
前記第１の端子対１Ａ，１Ｂには電源Ｓが接続されてお
り、端子１Ａの電圧は＋ｖ，端子１Ｂの電圧は−ｖであ
る。前記第２の端子対２Ａ，２Ｂには負荷Ｒが接続され
ており、端子２Ａの電圧は＋６ｖ，端子２Ｂの電圧は０
（ＧＮＤ）である。図６の（ｂ）に示すように、伝送線
路トランス６２のコイル６２１，６２２には５ｖの電圧
がかかり、コイル６２３，６２４には３ｖの電圧がかか
り、コイル６２５，６２６にはｖの電圧がかかってい
る。
【０００５】そこで、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝2(5ｖ)2／｜z｜＋2(3ｖ)2／｜z｜＋2(ｖ)2／｜z｜ ＝７０・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は２５・ｖ2／｜
ｚ｜となる。
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝2(5ｖ)2／｜z｜＋2(3ｖ)2／｜z｜＋2(ｖ)2／｜z｜ ＝７０・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は２５・ｖ2／｜
ｚ｜となる。
【０００６】図７に、従来のインピーダンスマッチング
回路の第３例を示す。このインピーダンスマッチング回
路７１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端子対２
Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス７２を介設した構成
である。前記伝送線路トランス７２は、８つのコイル７
２１，７２２，７２３，７２４，７２５，７２６，７２
７，７２８からなる。各コイル７２１，７２２，７２
３，７２４，７２５，７２６，７２７，７２８のインピ
ーダンスの大きさは｜ｚ｜である。前記第１の端子対１
Ａ，１Ｂには電源Ｓが接続されており、端子１Ａの電圧
は＋ｖ，端子１Ｂの電圧は−ｖである。前記第２の端子
対２Ａ，２Ｂには負荷Ｒが接続されており、端子２Ａの
電圧は＋８ｖ，端子２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。
図７の（ｂ）に示すように、伝送線路トランス７２のコ
イル７２１，７２２には７ｖの電圧がかかり、コイル７
２３，７２４には５ｖの電圧がかかり、コイル７２５，
７２６には３ｖの電圧がかかり、コイル７２７，７２８
にはｖの電圧がかかっている。
回路の第３例を示す。このインピーダンスマッチング回
路７１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端子対２
Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス７２を介設した構成
である。前記伝送線路トランス７２は、８つのコイル７
２１，７２２，７２３，７２４，７２５，７２６，７２
７，７２８からなる。各コイル７２１，７２２，７２
３，７２４，７２５，７２６，７２７，７２８のインピ
ーダンスの大きさは｜ｚ｜である。前記第１の端子対１
Ａ，１Ｂには電源Ｓが接続されており、端子１Ａの電圧
は＋ｖ，端子１Ｂの電圧は−ｖである。前記第２の端子
対２Ａ，２Ｂには負荷Ｒが接続されており、端子２Ａの
電圧は＋８ｖ，端子２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。
図７の（ｂ）に示すように、伝送線路トランス７２のコ
イル７２１，７２２には７ｖの電圧がかかり、コイル７
２３，７２４には５ｖの電圧がかかり、コイル７２５，
７２６には３ｖの電圧がかかり、コイル７２７，７２８
にはｖの電圧がかかっている。
【０００７】そこで、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝2(7ｖ)2／｜z｜＋2(5ｖ)2／｜z｜＋2(3ｖ)2／｜z｜
＋2(ｖ)2／｜z｜ ＝１６８・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は４９・ｖ2／｜
ｚ｜となる。
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝2(7ｖ)2／｜z｜＋2(5ｖ)2／｜z｜＋2(3ｖ)2／｜z｜
＋2(ｖ)2／｜z｜ ＝１６８・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は４９・ｖ2／｜
ｚ｜となる。
【０００８】図８に、従来のインピーダンスマッチング
回路の第４例を示す。このインピーダンスマッチング回
路８１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端子対２
Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス５２，５２’を直列
に介設した構成である。前記伝送線路トランス５２は、
４つのコイル５２１，５２２，５２３，５２４からな
る。各コイル５２１，５２２，５２３，５２４のインピ
ーダンスの大きさは｜ｚ｜である。また、前記伝送線路
トランス５２’は、４つのコイル５２１’，５２２’，
５２３’，５２４’からなる。各コイル５２１’，５２
２’，５２３’，５２４’のインピーダンスの大きさは
｜ｚ｜である。前記第１の端子対１Ａ，１Ｂには電源Ｓ
が接続されており、端子１Ａの電圧は＋ｖ，端子１Ｂの
電圧は−ｖである。前記第２の端子対２Ａ，２Ｂには負
荷Ｒが接続されており、端子２Ａの電圧は＋８ｖ，端子
２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。図８の（ｂ）に示す
ように、伝送線路トランス８２のコイル５２１，５２
２，５２３，５２４にはｖの電圧がかかり、コイル５２
１’，５２２’には６ｖの電圧がかかり、コイル５２
３’，５２４’には２ｖの電圧がかかっている。
回路の第４例を示す。このインピーダンスマッチング回
路８１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端子対２
Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス５２，５２’を直列
に介設した構成である。前記伝送線路トランス５２は、
４つのコイル５２１，５２２，５２３，５２４からな
る。各コイル５２１，５２２，５２３，５２４のインピ
ーダンスの大きさは｜ｚ｜である。また、前記伝送線路
トランス５２’は、４つのコイル５２１’，５２２’，
５２３’，５２４’からなる。各コイル５２１’，５２
２’，５２３’，５２４’のインピーダンスの大きさは
｜ｚ｜である。前記第１の端子対１Ａ，１Ｂには電源Ｓ
が接続されており、端子１Ａの電圧は＋ｖ，端子１Ｂの
電圧は−ｖである。前記第２の端子対２Ａ，２Ｂには負
荷Ｒが接続されており、端子２Ａの電圧は＋８ｖ，端子
２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。図８の（ｂ）に示す
ように、伝送線路トランス８２のコイル５２１，５２
２，５２３，５２４にはｖの電圧がかかり、コイル５２
１’，５２２’には６ｖの電圧がかかり、コイル５２
３’，５２４’には２ｖの電圧がかかっている。
【０００９】そこで、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝4(ｖ)2／｜z｜＋2(6ｖ)2／｜z｜＋2(2ｖ)2／｜z｜ ＝８４・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は３６・ｖ2／｜
ｚ｜となる。
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝4(ｖ)2／｜z｜＋2(6ｖ)2／｜z｜＋2(2ｖ)2／｜z｜ ＝８４・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は３６・ｖ2／｜
ｚ｜となる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のインピーダ
ンスマッチング回路５１，６１，７１，８１では、伝送
線路の損失が、それぞれ２０（ｖ）2／｜ｚ｜，７０
（ｖ）2／｜ｚ｜，１６８（ｖ）2／｜ｚ｜，８４（ｖ）
2／｜ｚ｜となり、全体の損失（発熱量）が大きい問題
点がある。また、１つのコイルでの損失の最大値は、そ
れぞれ ９・ｖ2／｜ｚ｜，２５・ｖ2／｜ｚ｜，４９・ｖ2
／｜ｚ｜，３６・ｖ2／｜ｚ｜となり、一部のコイルに損
失（発熱）が集中する問題点がある。そこで、この発明
の目的は、全体として損失（発熱量）が小さく、且つ、
一部のコイルに損失（発熱）が集中しないインピーダン
スマッチング回路を提供することにある。
ンスマッチング回路５１，６１，７１，８１では、伝送
線路の損失が、それぞれ２０（ｖ）2／｜ｚ｜，７０
（ｖ）2／｜ｚ｜，１６８（ｖ）2／｜ｚ｜，８４（ｖ）
2／｜ｚ｜となり、全体の損失（発熱量）が大きい問題
点がある。また、１つのコイルでの損失の最大値は、そ
れぞれ ９・ｖ2／｜ｚ｜，２５・ｖ2／｜ｚ｜，４９・ｖ2
／｜ｚ｜，３６・ｖ2／｜ｚ｜となり、一部のコイルに損
失（発熱）が集中する問題点がある。そこで、この発明
の目的は、全体として損失（発熱量）が小さく、且つ、
一部のコイルに損失（発熱）が集中しないインピーダン
スマッチング回路を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明のインピーダン
スマッチング回路は、第１の端子対と第２の端子対の間
に伝送線路トランスを介設してなるインピーダンスマッ
チング回路において、前記第１の端子対または前記第２
の端子対と前記伝送線路トランスの間にバランを介設し
たことを構成上の特徴とするものである。
スマッチング回路は、第１の端子対と第２の端子対の間
に伝送線路トランスを介設してなるインピーダンスマッ
チング回路において、前記第１の端子対または前記第２
の端子対と前記伝送線路トランスの間にバランを介設し
たことを構成上の特徴とするものである。
【００１２】
【作用】この発明のインピーダンスマッチング回路で
は、第１の端子対と伝送線路トランスの間または第２の
端子対と伝送線路トランスの間にバランを介設している
ため、電圧が伝送線路トランスのコイルの一部に集中せ
ず、各コイルに分散する。ところが、損失は電圧の２乗
に比例するから、電圧が各コイルに分散すると、全体と
して損失（発熱量）が小さくなる。また、一部のコイル
に損失（発熱）が集中することもなくなる。
は、第１の端子対と伝送線路トランスの間または第２の
端子対と伝送線路トランスの間にバランを介設している
ため、電圧が伝送線路トランスのコイルの一部に集中せ
ず、各コイルに分散する。ところが、損失は電圧の２乗
に比例するから、電圧が各コイルに分散すると、全体と
して損失（発熱量）が小さくなる。また、一部のコイル
に損失（発熱）が集中することもなくなる。
【００１３】
【実施例】以下、図に示す実施例によりこの発明をさら
に詳しく説明する。なお、これによりこの発明が限定さ
れるものではない。図１の（ａ）に、この発明のインピ
ーダンスマッチング回路の第１実施例を示す。このイン
ピーダンスマッチング回路１１は、第１の端子対１Ａ，
１Ｂと第２の端子対２Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トラン
ス５２および１：１バラン１２を直列に介設した構成で
ある。前記伝送線路トランス５２は、４つのコイル５２
１，５２２，５２３，５２４からなる。各コイル５２
１，５２２，５２３，５２４のインピーダンスの大きさ
は｜ｚ｜である。 前記１：１バラン１２は、２つのコイル１２１，１２２
からなる。各コイル１２１，１２２のインピーダンスの
大きさは｜ｚ｜である。前記第１の端子対１Ａ，１Ｂに
は、電源Ｓが接続されている。この電源Ｓは、例えばＭ
ＲＩ（Magnetic Resonance Imaging）装置におけるＲＦ
アンプであって、プッシュプル電力増幅器であり、端子
１Ａの電圧は＋ｖ，端子１Ｂの電圧は−ｖ，出力振幅は
２ｖである。前記第２の端子対２Ａ，２Ｂには、負荷Ｒ
が接続されている。この負荷Ｒは、例えばＭＲＩ装置に
おけるＲＦコイルであって、端子２Ａの電圧は＋４ｖ，
端子２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。図１の（ｂ）に
示すように、伝送線路トランス５２のコイル５２１，５
２２，５２３，５２４にはｖの電圧がかかっている。ま
た、１：１バラン１２のコイル１２１，１２２には２ｖ
の電圧がかかっている。
に詳しく説明する。なお、これによりこの発明が限定さ
れるものではない。図１の（ａ）に、この発明のインピ
ーダンスマッチング回路の第１実施例を示す。このイン
ピーダンスマッチング回路１１は、第１の端子対１Ａ，
１Ｂと第２の端子対２Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トラン
ス５２および１：１バラン１２を直列に介設した構成で
ある。前記伝送線路トランス５２は、４つのコイル５２
１，５２２，５２３，５２４からなる。各コイル５２
１，５２２，５２３，５２４のインピーダンスの大きさ
は｜ｚ｜である。 前記１：１バラン１２は、２つのコイル１２１，１２２
からなる。各コイル１２１，１２２のインピーダンスの
大きさは｜ｚ｜である。前記第１の端子対１Ａ，１Ｂに
は、電源Ｓが接続されている。この電源Ｓは、例えばＭ
ＲＩ（Magnetic Resonance Imaging）装置におけるＲＦ
アンプであって、プッシュプル電力増幅器であり、端子
１Ａの電圧は＋ｖ，端子１Ｂの電圧は−ｖ，出力振幅は
２ｖである。前記第２の端子対２Ａ，２Ｂには、負荷Ｒ
が接続されている。この負荷Ｒは、例えばＭＲＩ装置に
おけるＲＦコイルであって、端子２Ａの電圧は＋４ｖ，
端子２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。図１の（ｂ）に
示すように、伝送線路トランス５２のコイル５２１，５
２２，５２３，５２４にはｖの電圧がかかっている。ま
た、１：１バラン１２のコイル１２１，１２２には２ｖ
の電圧がかかっている。
【００１４】そこで、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝4(ｖ)2／｜z｜＋2(2ｖ)2／｜z｜ ＝１２・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は４・ｖ2／｜ｚ
｜となる。従って、図５の従来のインピーダンスマッチ
ング回路５１より全体の損失を小さくすることが出来
る。また、１つのコイルでの損失の最大値も小さく出来
る。
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝4(ｖ)2／｜z｜＋2(2ｖ)2／｜z｜ ＝１２・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は４・ｖ2／｜ｚ
｜となる。従って、図５の従来のインピーダンスマッチ
ング回路５１より全体の損失を小さくすることが出来
る。また、１つのコイルでの損失の最大値も小さく出来
る。
【００１５】図２に、この発明のインピーダンスマッチ
ング回路の第２実施例を示す。このインピーダンスマッ
チング回路２１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端
子対２Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス６２および
１：１バラン１２を直列に介設した構成である。前記伝
送線路トランス６２は、６つのコイル６２１，６２２，
６２３，６２４，６２５，６２６からなる。各コイル６
２１，６２２，６２３，６２４，６２５，６２６のイン
ピーダンスの大きさは｜ｚ｜である。 前記１：１バラン１２は、２つのコイル１２１，１２２
からなる。各コイル１２１，１２２のインピーダンスの
大きさは｜ｚ｜である。前記第１の端子対１Ａ，１Ｂに
は電源Ｓが接続されており、端子１Ａの電圧は＋ｖ，端
子１Ｂの電圧は−ｖである。前記第２の端子対２Ａ，２
Ｂには負荷Ｒが接続されており、端子２Ａの電圧は＋６
ｖ，端子２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。図２の
（ｂ）に示すように、伝送線路トランス６２のコイル６
２１，６２２，６２５，６２６には２ｖの電圧がかか
り、コイル６２３，６２４には電圧がかからない。ま
た、１：１バラン１２のコイル１２１，１２２には３ｖ
の電圧がかかっている。
ング回路の第２実施例を示す。このインピーダンスマッ
チング回路２１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端
子対２Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス６２および
１：１バラン１２を直列に介設した構成である。前記伝
送線路トランス６２は、６つのコイル６２１，６２２，
６２３，６２４，６２５，６２６からなる。各コイル６
２１，６２２，６２３，６２４，６２５，６２６のイン
ピーダンスの大きさは｜ｚ｜である。 前記１：１バラン１２は、２つのコイル１２１，１２２
からなる。各コイル１２１，１２２のインピーダンスの
大きさは｜ｚ｜である。前記第１の端子対１Ａ，１Ｂに
は電源Ｓが接続されており、端子１Ａの電圧は＋ｖ，端
子１Ｂの電圧は−ｖである。前記第２の端子対２Ａ，２
Ｂには負荷Ｒが接続されており、端子２Ａの電圧は＋６
ｖ，端子２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。図２の
（ｂ）に示すように、伝送線路トランス６２のコイル６
２１，６２２，６２５，６２６には２ｖの電圧がかか
り、コイル６２３，６２４には電圧がかからない。ま
た、１：１バラン１２のコイル１２１，１２２には３ｖ
の電圧がかかっている。
【００１６】そこで、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝4(2ｖ)2／｜z｜＋2(3ｖ)2／｜z｜ ＝３４・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は９・ｖ2／｜ｚ
｜となる。従って、図６の従来のインピーダンスマッチ
ング回路６１より全体の損失を小さくすることが出来
る。また、１つのコイルでの損失の最大値も小さく出来
る。
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝4(2ｖ)2／｜z｜＋2(3ｖ)2／｜z｜ ＝３４・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は９・ｖ2／｜ｚ
｜となる。従って、図６の従来のインピーダンスマッチ
ング回路６１より全体の損失を小さくすることが出来
る。また、１つのコイルでの損失の最大値も小さく出来
る。
【００１７】図３に、この発明のインピーダンスマッチ
ング回路の第３実施例を示す。このインピーダンスマッ
チング回路３１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端
子対２Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス７２および
１：１バラン１２を直列に介設した構成である。前記伝
送線路トランス７２は、８つのコイル７２１，７２２，
７２３，７２４，７２５，７２６，７２７，７２８から
なる。各コイル７２１，７２２，７２３，７２４，７２
５，７２６，７２７，７２８のインピーダンスの大きさ
は｜ｚ｜である。 前記１：１バラン１２は、２つのコイル１２１，１２２
からなる。各コイル１２１，１２２のインピーダンスの
大きさは｜ｚ｜である。前記第１の端子対１Ａ，１Ｂに
は電源Ｓが接続されており、端子１Ａの電圧は＋ｖ，端
子１Ｂの電圧は−ｖである。前記第２の端子対２Ａ，２
Ｂには負荷Ｒが接続されており、端子２Ａの電圧は＋８
ｖ，端子２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。図３の
（ｂ）に示すように、伝送線路トランス７２のコイル７
２１，７２２，７２７，７２８には３ｖの電圧がかか
り、コイル７２３，７２４，７２５，７２６にはｖの電
圧がかかっている。また、１：１バラン１２のコイル１
２１，１２２には４ｖの電圧がかかっている。
ング回路の第３実施例を示す。このインピーダンスマッ
チング回路３１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端
子対２Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス７２および
１：１バラン１２を直列に介設した構成である。前記伝
送線路トランス７２は、８つのコイル７２１，７２２，
７２３，７２４，７２５，７２６，７２７，７２８から
なる。各コイル７２１，７２２，７２３，７２４，７２
５，７２６，７２７，７２８のインピーダンスの大きさ
は｜ｚ｜である。 前記１：１バラン１２は、２つのコイル１２１，１２２
からなる。各コイル１２１，１２２のインピーダンスの
大きさは｜ｚ｜である。前記第１の端子対１Ａ，１Ｂに
は電源Ｓが接続されており、端子１Ａの電圧は＋ｖ，端
子１Ｂの電圧は−ｖである。前記第２の端子対２Ａ，２
Ｂには負荷Ｒが接続されており、端子２Ａの電圧は＋８
ｖ，端子２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。図３の
（ｂ）に示すように、伝送線路トランス７２のコイル７
２１，７２２，７２７，７２８には３ｖの電圧がかか
り、コイル７２３，７２４，７２５，７２６にはｖの電
圧がかかっている。また、１：１バラン１２のコイル１
２１，１２２には４ｖの電圧がかかっている。
【００１８】そこで、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝4(3ｖ)2／｜z｜＋4(ｖ)2／｜z｜＋2(4ｖ)2／｜z｜ ＝７２・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は１６・ｖ2／｜
ｚ｜となる。従って、図７の従来のインピーダンスマッ
チング回路７１より全体の損失を小さくすることが出来
る。また、１つのコイルでの損失の最大値も小さく出来
る。
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝4(3ｖ)2／｜z｜＋4(ｖ)2／｜z｜＋2(4ｖ)2／｜z｜ ＝７２・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は１６・ｖ2／｜
ｚ｜となる。従って、図７の従来のインピーダンスマッ
チング回路７１より全体の損失を小さくすることが出来
る。また、１つのコイルでの損失の最大値も小さく出来
る。
【００１９】図４に、この発明のインピーダンスマッチ
ング回路の第４実施例を示す。このインピーダンスマッ
チング回路４１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端
子対２Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス５２，５２’
および１：１バラン１２を直列に介設した構成である。
前記伝送線路トランス５２は、４つのコイル５２１，５
２２，５２３，５２４からなる。各コイル５２１，５２
２，５２３，５２４のインピーダンスの大きさは｜ｚ｜
である。また、前記伝送線路トランス５２’は、４つの
コイル５２１’，５２２’，５２３’，５２４’からな
る。各コイル５２１’，５２２’，５２３’，５２４’
のインピーダンスの大きさは｜ｚ｜である。 前記１：１バラン１２は、２つのコイル１２１，１２２
からなる。各コイル１２１，１２２のインピーダンスの
大きさは｜ｚ｜である。前記第１の端子対１Ａ，１Ｂに
は電源Ｓが接続されており、端子１Ａの電圧は＋ｖ，端
子１Ｂの電圧は−ｖである。前記第２の端子対２Ａ，２
Ｂには負荷Ｒが接続されており、端子２Ａの電圧は＋８
ｖ，端子２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。図４の
（ｂ）に示すように、伝送線路トランス８２のコイル５
２１，５２２，５２３，５２４にはｖの電圧がかかり、
コイル５２１’，５２２’，５２３’，５２４’には２
ｖの電圧がかかる。また、１：１バラン１２のコイル１
２１，１２２には４ｖの電圧がかかっている。
ング回路の第４実施例を示す。このインピーダンスマッ
チング回路４１は、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の端
子対２Ａ，２Ｂの間に、伝送線路トランス５２，５２’
および１：１バラン１２を直列に介設した構成である。
前記伝送線路トランス５２は、４つのコイル５２１，５
２２，５２３，５２４からなる。各コイル５２１，５２
２，５２３，５２４のインピーダンスの大きさは｜ｚ｜
である。また、前記伝送線路トランス５２’は、４つの
コイル５２１’，５２２’，５２３’，５２４’からな
る。各コイル５２１’，５２２’，５２３’，５２４’
のインピーダンスの大きさは｜ｚ｜である。 前記１：１バラン１２は、２つのコイル１２１，１２２
からなる。各コイル１２１，１２２のインピーダンスの
大きさは｜ｚ｜である。前記第１の端子対１Ａ，１Ｂに
は電源Ｓが接続されており、端子１Ａの電圧は＋ｖ，端
子１Ｂの電圧は−ｖである。前記第２の端子対２Ａ，２
Ｂには負荷Ｒが接続されており、端子２Ａの電圧は＋８
ｖ，端子２Ｂの電圧は０（ＧＮＤ）である。図４の
（ｂ）に示すように、伝送線路トランス８２のコイル５
２１，５２２，５２３，５２４にはｖの電圧がかかり、
コイル５２１’，５２２’，５２３’，５２４’には２
ｖの電圧がかかる。また、１：１バラン１２のコイル１
２１，１２２には４ｖの電圧がかかっている。
【００２０】そこで、第１の端子対１Ａ，１Ｂと第２の
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝4(ｖ)2／｜z｜＋4(2ｖ)2／｜z｜＋2(4ｖ)2／｜z｜ ＝５２・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は１６・ｖ2／｜
ｚ｜となる。従って、図８の従来のインピーダンスマッ
チング回路８１より全体の損失を小さくすることが出来
る。また、１つのコイルでの損失の最大値も小さく出来
る。
端子対２Ａ，２Ｂの間の伝送線路での損失Ｐは、 Ｐ＝4(ｖ)2／｜z｜＋4(2ｖ)2／｜z｜＋2(4ｖ)2／｜z｜ ＝５２・ｖ2／｜ｚ｜ となり、１つのコイルでの損失の最大値は１６・ｖ2／｜
ｚ｜となる。従って、図８の従来のインピーダンスマッ
チング回路８１より全体の損失を小さくすることが出来
る。また、１つのコイルでの損失の最大値も小さく出来
る。
【００２１】
【効果】この発明のインピーダンスマッチング回路によ
れば、全体の損失（発熱量）を小さく出来ると共に、一
部のコイルに損失（発熱）が集中することも防止できる
ようになる。そこで、コイルの小型化が可能になり、そ
の結果、周波数特性を向上させることも可能となる。
れば、全体の損失（発熱量）を小さく出来ると共に、一
部のコイルに損失（発熱）が集中することも防止できる
ようになる。そこで、コイルの小型化が可能になり、そ
の結果、周波数特性を向上させることも可能となる。
【図１】この発明の第１実施例のインピーダンスマッチ
ング回路の回路図である。
ング回路の回路図である。
【図２】この発明の第２実施例のインピーダンスマッチ
ング回路の回路図である。
ング回路の回路図である。
【図３】この発明の第３実施例のインピーダンスマッチ
ング回路の回路図である。
ング回路の回路図である。
【図４】この発明の第４実施例のインピーダンスマッチ
ング回路の回路図である。
ング回路の回路図である。
【図５】従来のインピーダンスマッチング回路の第１例
の回路図である。
の回路図である。
【図６】従来のインピーダンスマッチング回路の第２例
の回路図である。
の回路図である。
【図７】従来のインピーダンスマッチング回路の第３例
の回路図である。
の回路図である。
【図８】従来のインピーダンスマッチング回路の第４例
の回路図である。
の回路図である。
１Ａ，１Ｂ 第１の端子対 ２Ａ，２Ｂ 第２の端子対 １１，２１，３１，４１ インピーダンスマッ
チング回路 １２ １：１バラン ５１，６１，７１，８１ インピーダンスマッ
チング回路 ５２，６２，７２，８２ 伝送線路トランス
チング回路 １２ １：１バラン ５１，６１，７１，８１ インピーダンスマッ
チング回路 ５２，６２，７２，８２ 伝送線路トランス
Claims (1)
- 【請求項１】 第１の端子対と第２の端子対の間に伝送
線路トランスを介設してなるインピーダンスマッチング
回路において、 前記第１の端子対または前記第２の端子対と前記伝送線
路トランスの間にバランを介設したことを特徴とするイ
ンピーダンスマッチング回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10947094A JPH07321588A (ja) | 1994-05-24 | 1994-05-24 | インピーダンスマッチング回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10947094A JPH07321588A (ja) | 1994-05-24 | 1994-05-24 | インピーダンスマッチング回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07321588A true JPH07321588A (ja) | 1995-12-08 |
Family
ID=14511056
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10947094A Pending JPH07321588A (ja) | 1994-05-24 | 1994-05-24 | インピーダンスマッチング回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07321588A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106100602A (zh) * | 2016-08-11 | 2016-11-09 | 宜确半导体（苏州）有限公司 | 一种宽带巴伦阻抗变换器 |
| CN106209010A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-12-07 | 宜确半导体（苏州）有限公司 | 一种智能终端及其巴伦 |
| CN106301274A (zh) * | 2016-08-16 | 2017-01-04 | 宜确半导体（苏州）有限公司 | 一种带通滤波器 |
| CN114300439A (zh) * | 2021-12-28 | 2022-04-08 | 宜确半导体（苏州）有限公司 | 巴伦集成结构及具有其的产品 |
-
1994
- 1994-05-24 JP JP10947094A patent/JPH07321588A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106209010A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-12-07 | 宜确半导体（苏州）有限公司 | 一种智能终端及其巴伦 |
| CN106100602A (zh) * | 2016-08-11 | 2016-11-09 | 宜确半导体（苏州）有限公司 | 一种宽带巴伦阻抗变换器 |
| CN106301274A (zh) * | 2016-08-16 | 2017-01-04 | 宜确半导体（苏州）有限公司 | 一种带通滤波器 |
| CN114300439A (zh) * | 2021-12-28 | 2022-04-08 | 宜确半导体（苏州）有限公司 | 巴伦集成结构及具有其的产品 |
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