JPH0726994A - Intake device of engine provided with supercharger - Google Patents

Intake device of engine provided with supercharger

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JPH0726994A
JPH0726994A JP16702693A JP16702693A JPH0726994A JP H0726994 A JPH0726994 A JP H0726994A JP 16702693 A JP16702693 A JP 16702693A JP 16702693 A JP16702693 A JP 16702693A JP H0726994 A JPH0726994 A JP H0726994A
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Abstract

PURPOSE:To decrease an exhaust temperature so as to be held to the allowable a limited exhaust temperature or less by providing an EGR control means for enhancing the EGR ratio when the exhaust temperature rises to the prescribed allowable limited exhaust temperature due to an increase in the engine speed. CONSTITUTION:The fuel injection amounts of first and second fuel injection valves 5a, 5b of respective cylinders 1 to 6 are respectively controlled by a control unit 10. In an engine VE, the control unit 10 suitable controls the opening/closing timing of intake valves 1a, 1b, the EGR ratio, the pressurized air relief amount and the air-fuel ratio on the basis of the engine speed, the S/C discharge temperature and the exhaust temperature, so as to prevent knocking from being generated in all driving range. Thereby, when the exhaust temperature is raised to the fixed allowable limited exhaust temperature due to an increase in the engine speed during its operation, the EGR ratio is enhanced by enlarging the opening of the second EGR valve 42, and the exhaust temperature is lowered so as to be held to the allowable limited exhaust temperature or less.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【0001】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、機械式過給機付エンジ
ンの吸気装置に関するものである。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an intake system for an engine with a mechanical supercharger.

【0002】[0002]

【従来の技術】機械式過給機で吸入空気を加圧(過給)し
て吸気充填効率を高め、出力の向上を図るようにした機
械式過給機付エンジンは従来より知られている。しかし
ながら、このように機械式過給機で過給を行うと高負荷
時にノッキングが起こりやすくなるといった問題があ
る。このため、かかる従来の機械式過給機付エンジンで
は、高負荷時には点火時期をリタードさせて耐ノック性
を高めるなどといった対応がなされているが、点火時期
をリタードさせるとエンジン出力の低下を招くので、過
給による出力向上効果を目減りさせるとともに燃費性能
を低下させるといった問題が生じる。
2. Description of the Related Art An engine with a mechanical supercharger has been conventionally known, which is designed to pressurize (supercharge) intake air with a mechanical supercharger to improve intake charging efficiency and output. . However, when supercharging is performed by the mechanical supercharger as described above, there is a problem that knocking easily occurs at high load. For this reason, in such a conventional engine with a mechanical supercharger, there is a countermeasure such as retarding the ignition timing at the time of high load to improve knock resistance, but retarding the ignition timing causes a decrease in engine output. Therefore, there arises a problem that the output improvement effect due to supercharging is diminished and fuel efficiency is deteriorated.

【0003】そこで、機械式過給機と、吸気弁の閉弁タ
イミングを変化させることができる吸気弁開閉タイミン
グ可変手段(VVT)とを備えたエンジンにおいて、所定
の運転領域では過給圧を高めた上で吸気弁の閉弁タイミ
ングをクランク角でみて吸気行程下死点後の比較的遅い
時期に設定して吸気弁遅閉じ運転を行い、耐ノック性を
高めるようにしたものが提案されている(例えば、特開
昭63−239312号公報参照)。すなわち、過給圧
を高めた上で吸気弁遅閉じ運転を行うと、通常運転時に
比べて圧縮行程における有効圧縮比が小さくなるので、
燃焼室内の混合気の圧縮による温度上昇が小さくなり、
したがって点火時における混合気の温度が比較的低くな
り耐ノック性が高められることになる。
Therefore, in an engine equipped with a mechanical supercharger and an intake valve opening / closing timing variable means (VVT) capable of changing the closing timing of the intake valve, the boost pressure is increased in a predetermined operating region. In addition, there is a proposal to improve the knock resistance by setting the closing timing of the intake valve by the crank angle and setting it at a relatively late time after the bottom dead center of the intake stroke to perform the intake valve delayed closing operation. (See, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 63-239312). That is, when the intake valve retarded closing operation is performed after increasing the supercharging pressure, the effective compression ratio in the compression stroke becomes smaller than in the normal operation,
The temperature rise due to the compression of the air-fuel mixture in the combustion chamber is reduced,
Therefore, the temperature of the air-fuel mixture at the time of ignition is relatively low, and the knock resistance is enhanced.

【0004】[0004]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、吸気弁
遅閉じ運転を行う場合は、中・高回転領域で吸気充填効
率が十分には高められないのでエンジン出力を十分に高
めることができなくなる。したがって、中・高回転領域
では吸気弁遅閉じによっては耐ノック性を高めることは
できないといった問題がある。
However, when the intake valve retarded closing operation is performed, the intake charge efficiency cannot be sufficiently increased in the medium / high rotation range, so that the engine output cannot be sufficiently increased. Therefore, in the middle / high speed region, there is a problem that the knock resistance cannot be enhanced by the late closing of the intake valve.

【0005】また、過給域では排気ガスの一部をEGR
ガスとして吸気通路に還流させ、燃焼温度を低下させて
耐ノック性を高めるとともにNOx発生量を低減するよ
うにした過給機付エンジンも提案されている(例えば、
特開昭60−237153号公報参照)。しかしなが
ら、吸気通路にEGRガスを導入すると、吸気充填効率
が低下するのでエンジン出力の低下を招くといった問題
がある。
In the supercharging region, part of the exhaust gas is EGR.
An engine with a supercharger has also been proposed in which the gas is recirculated to the intake passage to lower the combustion temperature to improve knock resistance and reduce the amount of NOx generated (for example,
(See JP-A-60-237153). However, when the EGR gas is introduced into the intake passage, the intake charging efficiency decreases, which causes a problem that the engine output decreases.

【0006】ところで、機械式過給機付エンジンにおい
ては、エンジン回転数の上昇に伴って過給機の吐出圧
(過給圧)が上昇し、したがって吐出空気の温度(吐出温
度)が上昇することになるが、吐出温度が高くなりすぎ
ると熱膨張等により過給機の信頼性が損なわれるといっ
た問題がある。そこで、従来の機械式過給機付エンジン
では、吐出温度が所定の許容限界吐出温度に達したとき
には、過給機下流の加圧空気を過給機上流の吸気通路に
リリーフさせて、吐出温度を許容限界吐出温度以下に保
持するようにしている。しかしながら、このように加圧
空気をリリーフさせると過給機での動力損失を増加させ
るとともに、エンジン出力を十分には高めることができ
なくなるといった問題がある。
By the way, in an engine with a mechanical supercharger, the discharge pressure of the supercharger increases as the engine speed increases.
(Supercharging pressure) rises, and therefore the temperature of the discharge air (discharge temperature) rises.However, if the discharge temperature becomes too high, there is a problem that the reliability of the supercharger is impaired due to thermal expansion. . Therefore, in the conventional engine with a mechanical supercharger, when the discharge temperature reaches a predetermined allowable limit discharge temperature, the pressurized air downstream of the supercharger is relieved to the intake passage upstream of the supercharger to discharge the discharge temperature. Is maintained below the allowable limit discharge temperature. However, when the pressurized air is relieved in this way, there is a problem that the power loss in the supercharger is increased and the engine output cannot be sufficiently increased.

【0007】さらに、機械式過給機付エンジンでは排気
温度(排気ガスの温度)が高くなる傾向が強いが、排気温
度が高くなりすぎると排気管あるいは触媒コンバータの
信頼性が損なわれるので、従来の機械式過給機付エンジ
ンでは、排気温度が所定の許容限界排気温度に達したと
きには空燃比をリッチ側に変更して排気温度を低下させ
るようにしている。しかしながら、このようにすると燃
費性能が低下するといった問題がある。
Further, in an engine with a mechanical supercharger, the exhaust temperature (exhaust gas temperature) tends to increase, but if the exhaust temperature becomes too high, the reliability of the exhaust pipe or the catalytic converter is impaired. In the engine with a mechanical supercharger, when the exhaust gas temperature reaches a predetermined allowable limit exhaust gas temperature, the air-fuel ratio is changed to the rich side to lower the exhaust gas temperature. However, this causes a problem that the fuel efficiency is deteriorated.

【0008】したがって、機械式過給機付エンジンにお
いては、吸気弁の開閉タイミング、過給圧、EGR、空
燃比等を総合的に考察した上で、全運転領域で耐ノック
性を高めつつエンジン出力を十分に高めることができ、
かつ燃費性能を高めることができ、さらに過給機吐出温
度及び排気温度を許容限界内に保持することができる最
も合理的なシステムの開発が求められている。
Therefore, in the engine with a mechanical supercharger, after comprehensively considering the opening / closing timing of the intake valve, the supercharging pressure, the EGR, the air-fuel ratio, etc., the engine is improved while improving the knock resistance in the entire operating range. Output can be increased enough,
In addition, it is required to develop the most rational system that can improve the fuel efficiency and can keep the discharge temperature and the exhaust temperature of the supercharger within the allowable limits.

【0009】本発明は、上記従来の問題点を解決するた
めになされたものであって、全運転領域でノッキングの
発生を防止しつつエンジン出力を十分に高めることがで
き、燃費性能を高めることができ、かつ過給機吐出温度
及び排気温度を許容限界内に保持することができる機械
式過給機付エンジンを提供することを目的とする。
The present invention has been made in order to solve the above-mentioned conventional problems, and it is possible to sufficiently increase the engine output while preventing the occurrence of knocking in all operating regions, and to improve the fuel efficiency. It is an object of the present invention to provide an engine with a mechanical supercharger, which is capable of maintaining the discharge temperature and exhaust temperature of the supercharger within an allowable limit.

【0010】[0010]

【課題を解決するための手段】上記の目的を達するた
め、第1の発明は、機械式過給機と、吸気弁の閉弁タイ
ミングを変化させることができる吸気弁開閉タイミング
可変手段と、少なくとも機械式過給機によって過給が行
われる運転領域では運転状態に応じて、吸気弁がクラン
ク角でみて吸気行程下死点後の比較的遅いタイミングで
閉じられるように吸気弁開閉タイミング可変手段を制御
してエンジンに吸気弁遅閉じ運転を行わせる吸気弁開閉
タイミング制御手段とが設けられている機械式過給機付
エンジンの吸気装置において、吸気弁開閉タイミング制
御手段が、所定の低速領域ではエンジンに吸気弁遅閉じ
運転を行わせる一方、該低速領域からエンジン回転数が
上昇して機械式過給機の吐出温度が所定の許容限界吐出
温度まで上昇したときには、吸気弁が吸気弁遅閉じ運転
の場合よりも早いタイミングで閉じられるように吸気弁
開閉タイミング可変手段を制御してエンジンに吸気弁早
閉じ運転を行わせるようになっており、かつ、上記低速
領域からエンジン回転数が上昇して排気温度が所定の許
容限界排気温度まで上昇したときにはEGR率を高める
EGR制御手段が設けられていることを特徴とする機械
式過給機付エンジンの吸気装置を提供する。なお、ここ
で吸気弁早閉じ運転とは、吸気弁の閉弁タイミングが吸
気弁遅閉じ運転の場合よりも早いという趣旨であって、
普通のエンジンの吸気弁の閉弁タイミングに比べて早い
という趣旨ではない。
In order to achieve the above object, a first aspect of the present invention is to provide a mechanical supercharger, at least an intake valve opening / closing timing varying means capable of changing a closing timing of an intake valve, and at least In the operating range where supercharging is performed by the mechanical supercharger, the intake valve opening / closing timing varying means is provided so that the intake valve is closed at a relatively late timing after the bottom dead center of the intake stroke in view of the crank angle, depending on the operating state. In an intake device for a mechanical supercharged engine, which is provided with an intake valve opening / closing timing control means for controlling the engine to perform an intake valve late closing operation, the intake valve opening / closing timing control means operates in a predetermined low speed range. While causing the engine to perform the intake valve late closing operation, the engine speed increased from the low speed region and the discharge temperature of the mechanical supercharger rose to a predetermined allowable limit discharge temperature. In addition, the intake valve opening / closing timing variable means is controlled so that the intake valve is closed at a timing earlier than that in the case of the intake valve late closing operation, and the engine is made to perform the intake valve early closing operation. The intake of the engine with a mechanical supercharger is characterized in that EGR control means for increasing the EGR rate is provided when the engine speed increases from the low speed region and the exhaust temperature rises to a predetermined allowable limit exhaust temperature. Provide a device. The intake valve early closing operation means that the closing timing of the intake valve is earlier than that in the intake valve late closing operation.
It is not meant to be earlier than the closing timing of the intake valve of a normal engine.

【0011】第2の発明は、第1の発明にかかる機械式
過給機付エンジンの吸気装置において、吸気弁開閉タイ
ミング制御手段によって吸気弁早閉じ運転が行われた
後、さらにエンジン回転数が上昇して機械式過給機の吐
出温度が上記許容限界吐出温度まで上昇したときには機
械式過給機下流の加圧空気を機械式過給機上流の吸気通
路にリリーフさせる過給制御手段と、EGR制御手段に
よってEGR率が高められた後、さらにエンジン回転数
が上昇して排気温度が上記許容限界排気温度まで上昇し
たときには空燃比をリッチ側に変更する空燃比制御手段
とが設けられていることを特徴とする機械式過給機付エ
ンジンの吸気装置を提供する。
According to a second aspect of the present invention, in the intake system for an engine with a mechanical supercharger according to the first aspect, after the intake valve opening / closing timing control means performs the intake valve early closing operation, the engine speed is further increased. When the temperature rises and the discharge temperature of the mechanical supercharger rises to the allowable limit discharge temperature, supercharging control means for relieving the pressurized air downstream of the mechanical supercharger to the intake passage upstream of the mechanical supercharger, Air-fuel ratio control means is provided for changing the air-fuel ratio to the rich side when the engine speed further increases and the exhaust gas temperature rises to the above-mentioned allowable limit exhaust gas temperature after the EGR rate is increased by the EGR control means. An intake device for an engine with a mechanical supercharger is provided.

【0012】第3の発明は、第1又は第2の発明にかか
る機械式過給機付エンジンの吸気装置において、機械式
過給機付エンジンが燃料としてレギュラーガソリンを用
いるようになっていることを特徴とする機械式過給機付
エンジンの吸気装置を提供する。
According to a third aspect of the present invention, in the intake system for a mechanical supercharger engine according to the first or second aspect, the mechanical supercharger engine uses regular gasoline as fuel. An intake system for an engine with a mechanical supercharger is provided.

【0013】第4の発明は、第1〜第3の発明のいずれ
か1つにかかる機械式過給機付エンジンの吸気装置にお
いて、EGR制御手段が、上記所定の低速領域ではEG
Rを供給せず、該低速領域からエンジン回転数が上昇し
て排気温度が上記許容限界排気温度まで上昇したときか
らEGRを供給するようになっていることを特徴とする
機械式過給機付エンジンの吸気装置を提供する。
According to a fourth aspect of the present invention, in the intake system for an engine with a mechanical supercharger according to any one of the first to third aspects, the EGR control means causes the EG to operate in the predetermined low speed range.
EGR is supplied when the engine speed increases from the low speed range and the exhaust temperature rises to the allowable limit exhaust temperature without supplying R. An intake system for an engine is provided.

【0014】第5の発明は、第1〜第4の発明のいずれ
か1つにかかる機械式過給機付エンジンの吸気装置にお
いて、EGR制御手段が、エンジン回転数が高いときほ
どEGR率を高めるようになっていることを特徴とする
機械式過給機付エンジンの吸気装置を提供する。
According to a fifth aspect of the invention, in the intake system for an engine with a mechanical supercharger according to any one of the first to fourth aspects, the EGR control means makes the EGR rate higher as the engine speed is higher. Provided is an intake device for an engine with a mechanical supercharger, which is characterized in that the intake device is increased.

【0015】[0015]

【実施例】以下、本発明の実施例を具体的に説明する。
図1と図2とに示すように、第1〜第6気筒#1〜#6
を備えた6気筒V形エンジンVEにおいては、第1バン
クP側に第1,第3,第5気筒#1,#3,#5が配置さ
れ、第2バンクQ側に第2,第4,第6気筒#2,#4,#
6が配置されている。ここで、各気筒#1〜#6は、#
1→#2→#3→#4→#5→#6の順に点火されるよ
うになっている。したがって、第1バンクP側の各気筒
#1,#3,#5は互いに吸気行程が重複せず、また第2
バンクQ側の各気筒#2,#4,#6もまた互いに吸気行
程が重複しない。なお、以下では便宜上、エンジン本体
近傍においては、エンジンVEの長手方向(図1では左
右方向)にみて第5気筒#5側を「左」といい、第1気筒
#1側を「右」ということにする。
EXAMPLES Examples of the present invention will be specifically described below.
As shown in FIGS. 1 and 2, first to sixth cylinders # 1 to # 6
In the 6-cylinder V-type engine VE having the above, the first, third, and fifth cylinders # 1, # 3, and # 5 are arranged on the first bank P side, and the second and fourth cylinders on the second bank Q side. , 6th cylinder # 2, # 4, #
6 are arranged. Here, each cylinder # 1 to # 6 is
Ignition is performed in the order of 1 → # 2 → # 3 → # 4 → # 5 → # 6. Therefore, the intake strokes of the cylinders # 1, # 3, and # 5 on the first bank P side do not overlap with each other, and
The intake strokes of the cylinders # 2, # 4, and # 6 on the bank Q side do not overlap with each other. In the following description, for the sake of convenience, in the vicinity of the engine body, the fifth cylinder # 5 side is referred to as “left” and the first cylinder # 1 side is referred to as “right” when viewed in the longitudinal direction of the engine VE (left and right direction in FIG. 1). I will decide.

【0016】各気筒#1〜#6においては、夫々、第
1,第2吸気弁1a,1bが開かれたときに第1,第2吸気
ポート2a,2bから燃焼室3内に混合気が吸入され、こ
の混合気がピストン(図示せず)で圧縮された後点火プラ
グ(図示せず)で着火・燃焼させられ、排気弁(図示せず)
が開かれたときに燃焼ガス(排気ガス)が排気ポート4に
排出されるようになっている。ここで、第1,第2吸気
ポート2a,2bに臨んで夫々、ポート内の吸入空気中に
燃料を噴射して混合気を形成する第1,第2燃料噴射弁
5a,5bが設けられている。なお、図1中の第3〜第6
気筒#3〜#6については、第1,第2気筒#1,#2と
同一構成であるので紙面の都合上個々の部材への付番を
省略している。
In each of the cylinders # 1 to # 6, when the first and second intake valves 1a and 1b are opened, the air-fuel mixture is introduced into the combustion chamber 3 from the first and second intake ports 2a and 2b. The mixture is taken in, compressed by a piston (not shown), ignited and burned by a spark plug (not shown), and an exhaust valve (not shown).
Combustion gas (exhaust gas) is discharged to the exhaust port 4 when is opened. Here, first and second fuel injection valves 5a, 5b are provided facing the first and second intake ports 2a, 2b, respectively, to inject fuel into intake air in the ports to form a mixture. There is. In addition, the third to sixth in FIG.
The cylinders # 3 to # 6 have the same configuration as the first and second cylinders # 1 and # 2, and therefore, the numbering to the individual members is omitted for the sake of space.

【0017】詳しくは図示していないが、各気筒#1〜
#6の第1,第2燃料噴射弁5a,5bの燃料噴射量は、
夫々コントロールユニット10によって制御されるよう
になっている。すなわち、コントロールユニット10は
各気筒#1〜#6の混合気の空燃比を自在に変化させる
ことができるようになっている。
Although not shown in detail, each cylinder # 1 to # 1
The fuel injection amount of the # 6 first and second fuel injection valves 5a, 5b is
Each of them is controlled by the control unit 10. That is, the control unit 10 can freely change the air-fuel ratio of the air-fuel mixture in each of the cylinders # 1 to # 6.

【0018】そして、第1,第2バンクP,Qにおいて
はいずれも、各気筒#1〜#6の第1,第2吸気弁1a,
1bが夫々、吸気弁用カムシャフト7に取り付けられた
第1,第2吸気弁用カム6a,6bによって、後で説明する
ように所定のタイミングで開閉されるようになってい
る。ここで、第1,第2バンクP,Qの各吸気弁用カムシ
ャフト7の左端部には夫々カムシャフトプーリ8が取り
付けられている。そして、図示していないが、両カムシ
ャフトプーリ8,8と、クランク軸に取り付けられたク
ランク軸プーリとにまたがって1本のタイミングベルト
が巻きかけられ、両吸気弁用カムシャフト7,7はクラ
ンク軸によって、該クランク軸と同期して回転駆動され
るようになっている。
In each of the first and second banks P and Q, the first and second intake valves 1a, 1a of the cylinders # 1 to # 6 are also provided.
The first and second intake valve cams 6a and 6b mounted on the intake valve cam shaft 7 are opened and closed at a predetermined timing as described later. Here, camshaft pulleys 8 are attached to the left end portions of the intake valve camshafts 7 of the first and second banks P and Q, respectively. Although not shown, one timing belt is wound around both camshaft pulleys 8 and 8 and the crankshaft pulley attached to the crankshaft, so that both intake valve camshafts 7 and 7 are The crankshaft is rotationally driven in synchronization with the crankshaft.

【0019】ここで、両吸気弁用カムシャフト7,7に
対して夫々、これらの回転位相を変えて第1,第2吸気
弁1a,1bの開閉タイミングを変化させることができる
吸気弁開閉タイミング可変手段9(以下、これを便宜上
VVT9と略称する)が設けられ、これらのVVT9は
夫々コントロールユニット10によって制御されるよう
になっている。なお、VVT9は、第1,第2吸気弁1
a,1bの開閉タイミングを進角方向又は遅角方向にずら
せるだけであるので、開閉タイミングを変化させた場合
でも開弁期間(クランク角でみて)は変化しない。
Here, the intake valve opening / closing timing which can change the opening / closing timings of the first and second intake valves 1a, 1b by changing the rotational phases of the intake valve camshafts 7, 7 respectively. Variable means 9 (hereinafter, abbreviated as VVT 9 for convenience) is provided, and these VVTs 9 are controlled by the control unit 10, respectively. It should be noted that the VVT 9 is the first and second intake valves 1
Since the opening and closing timings of a and 1b are only shifted in the advance direction or the retard direction, the valve opening period (as viewed in crank angle) does not change even when the opening and closing timing is changed.

【0020】図示していないが、排気弁もまた吸気弁1
a,1bとほぼ同様の機構により、後で説明するように所
定のタイミングで開閉されるようになっている。ただ
し、排気弁に対してはVVTは設けられていないので、
排気弁の開閉タイミングは固定されている。
Although not shown, the exhaust valve is also the intake valve 1.
The mechanism is similar to a and 1b, and is opened and closed at a predetermined timing as described later. However, since VVT is not provided for the exhaust valve,
The opening / closing timing of the exhaust valve is fixed.

【0021】エンジンVEの各気筒#1〜#6に燃料燃
焼用の空気を供給するために共通吸気通路12が設けら
れ、この共通吸気通路12には吸入空気の流れ方向にみ
て上流側から順に、吸入空気中のダストを除去するエア
クリーナ13と、吸入空気量を検出するエアフローセン
サ14と、アクセルペダル(図示せず)と連動して開閉さ
れるスロットル弁15と、クランク軸(図示せず)によっ
て駆動される機械式過給機16(スーパーチャージャ)
と、該機械式過給機16によって断熱圧縮されて温度が
上昇した吸入空気を冷却するインタクーラ17とが介設
されている。
A common intake passage 12 is provided to supply air for fuel combustion to each of the cylinders # 1 to # 6 of the engine VE. The common intake passage 12 is arranged in this order from the upstream side in the flow direction of the intake air. , An air cleaner 13 for removing dust in intake air, an air flow sensor 14 for detecting the amount of intake air, a throttle valve 15 which is opened and closed in conjunction with an accelerator pedal (not shown), and a crankshaft (not shown) Driven by a mechanical supercharger 16 (supercharger)
And an intercooler 17 that cools the intake air that has been adiabatically compressed by the mechanical supercharger 16 and whose temperature has risen.

【0022】そして、スロットル弁15より下流側にお
いて、共通吸気通路12の、機械式過給機16より上流
側の部分とインタクーラ17より下流側の部分とを連通
させるバイパス吸気通路18が設けられ、このバイパス
吸気通路18に、コントロールユニット10からの信号
に従ってアクチュエータ19によって開閉されるリリー
フバルブ20が介設されている。ここで、エンジン回転
数の上昇に伴って機械式過給機16から吐出される空気
の温度(吐出温度)が所定の許容限界吐出温度に近づく
と、後で説明するように、アクチュエータ19によって
リリーフバルブ20が開かれてインタクーラ下流の吸入
空気が過給機上流にリリーフされ、吐出温度が許容限界
吐出温度以下に保持されるようになっている。ここで、
許容限界吐出温度は、機械式過給機16の温度がこれ以
上になると、熱膨張等によりその信頼性が損なわれる限
界となる値に設定されている。
A bypass intake passage 18 is provided downstream of the throttle valve 15 to connect a portion of the common intake passage 12 upstream of the mechanical supercharger 16 and a portion downstream of the intercooler 17 to each other. A relief valve 20 that is opened and closed by an actuator 19 according to a signal from the control unit 10 is provided in the bypass intake passage 18. Here, when the temperature of the air discharged from the mechanical supercharger 16 (discharge temperature) approaches a predetermined allowable limit discharge temperature as the engine speed increases, as described later, the actuator 19 relieves the relief. The valve 20 is opened so that the intake air downstream of the intercooler is relieved upstream of the supercharger so that the discharge temperature is maintained below the allowable limit discharge temperature. here,
The allowable limit discharge temperature is set to a value at which the reliability of the mechanical supercharger 16 is impaired due to thermal expansion or the like when the temperature of the mechanical supercharger 16 becomes higher than this.

【0023】共通吸気通路12は、インタクーラ17よ
り下流側で第1分岐吸気通路21と第2分岐吸気通路2
2とに分岐し、第1分岐吸気通路21の下流端は第1バ
ンクP用の第1サージタンク23に接続され、第2分岐
吸気通路22の下流端は第2バンクQ用の第2サージタ
ンク24に接続されている。ここで、第1サージタンク
23の左端部と第2サージタンク24の左端部とを連通
させる第1連通路25が設けられ、この第1連通路25
にはこれを開閉する連通路開閉弁26が介設されてい
る。また、第1サージタンク23の右端部と第2サージ
タンク24の右端部とを連通させる第2連通路27が設
けられ、この第2連通路27にはこれを開閉する2つの
連通路シャッタ弁28a,28bが介設されている。
The common intake passage 12 has a first branch intake passage 21 and a second branch intake passage 2 downstream of the intercooler 17.
2, the downstream end of the first branch intake passage 21 is connected to the first surge tank 23 for the first bank P, and the downstream end of the second branch intake passage 22 is the second surge for the second bank Q. It is connected to the tank 24. Here, a first communication passage 25 that connects the left end portion of the first surge tank 23 and the left end portion of the second surge tank 24 is provided.
A communication passage opening / closing valve 26 that opens and closes the valve is provided in this. In addition, a second communication passage 27 that connects the right end of the first surge tank 23 and the right end of the second surge tank 24 is provided, and the second communication passage 27 has two communication passage shutter valves that open and close the second communication passage 27. 28a and 28b are interposed.

【0024】これらの第1,第2連通路25,27、連通
路開閉弁26及び連通路シャッタ弁28a,28bは、エ
ンジン回転数に応じて共鳴効果ないしは慣性効果を有効
に利用して、吸気充填効率を高めるために設けられてい
る。すなわち、低回転時には連通路開閉弁26と連通路
シャッタ弁28a,28bとを閉じて、共通吸気通路12
から第1,第2分岐吸気通路21,22への分岐部を圧力
波反転部とする共鳴効果を利用して吸気充填効率を高
め、中回転時には連通路シャッタ弁28a,28bのみを
開いて第2連通路27の中央部を圧力波反転部とする共
鳴効果を利用して吸気充填効率を高め、高回転時には連
通路開閉弁26と連通路シャッタ弁28a,28bとを開
き慣性効果を利用して吸気充填効率を高めるようにして
いる。
The first and second communication passages 25 and 27, the communication passage opening / closing valve 26, and the communication passage shutter valves 28a and 28b effectively utilize the resonance effect or the inertial effect in accordance with the engine speed, and thereby, the intake air It is provided to increase the filling efficiency. That is, when the engine speed is low, the communication passage opening / closing valve 26 and the communication passage shutter valves 28a and 28b are closed to close the common intake passage 12
From the first to the second branch intake passages 21 and 22 by using the resonance effect of the pressure wave reversal portion to improve the intake charging efficiency, and open only the communication passage shutter valves 28a and 28b during the middle rotation. 2 The intake filling efficiency is increased by utilizing the resonance effect in which the central portion of the communication passage 27 is used as the pressure wave reversal portion, and the communication passage opening / closing valve 26 and the communication passage shutter valves 28a, 28b are opened at the time of high rotation to utilize the inertia effect. The intake charging efficiency is improved.

【0025】そして、第1サージタンク23には第1,
第3,第5気筒#1,#3,#5用の3組の第1,第2独立
吸気通路29a,29bの上流端が接続され、これらの第
1,第2独立吸気通路29a,29bの下流端は夫々対応す
る気筒の第1,第2吸気ポート2a,2bに接続されてい
る。他方、第2サージタンク24には第2,第4,第6気
筒#2,#4,#6用の3組の第1,第2独立吸気通路2
9a,29bの上流端が接続され、これらの第1,第2独立
吸気通路29a,29bの下流端は夫々対応する気筒の第
1,第2吸気ポート2a,2bに接続されている。ここで、
各気筒#1〜#6の第2独立吸気通路29bには夫々、
低負荷時には閉じられ燃焼室3内にスワールを生成して
混合気の燃焼性を高める吸気通路開閉弁30が設けられ
ている。なお、第1吸気ポート2aはタンジェンシャル
タイプあるいはヘリカルタイプのスワールポートとされ
ている。
The first surge tank 23 has a first,
The upstream ends of three sets of first and second independent intake passages 29a and 29b for the third and fifth cylinders # 1, # 3 and # 5 are connected to each other, and the first and second independent intake passages 29a and 29b are connected. The downstream ends of the cylinders are connected to the first and second intake ports 2a and 2b of the corresponding cylinders. On the other hand, the second surge tank 24 has three sets of first and second independent intake passages 2 for the second, fourth, and sixth cylinders # 2, # 4, and # 6.
The upstream ends of 9a and 29b are connected, and the downstream ends of these first and second independent intake passages 29a and 29b are connected to the first and second intake ports 2a and 2b of the corresponding cylinders, respectively. here,
In the second independent intake passage 29b of each cylinder # 1 to # 6,
An intake passage opening / closing valve 30 is provided which is closed when the load is low and generates swirl in the combustion chamber 3 to enhance the combustibility of the air-fuel mixture. The first intake port 2a is a tangential type or helical type swirl port.

【0026】各気筒#1〜#6の第1,第2燃料噴射弁
5a,5bに、燃料の気化・霧化を促進するためのアシス
トエアを供給するアシストエア供給通路31が設けら
れ、このアシストエア供給通路31の上流端は、スロッ
トル弁15より上流側の共通吸気通路12に開口してい
る。そして、アシストエア供給通路31には三方弁であ
るアシストエアコントロールバルブ32が介設され、こ
のアシストエアコントロールバルブ32の第3の端子に
は、上流端が機械式過給機16より下流側の共通吸気通
路12に開口するアシストエア導入通路33が接続され
ている。ここで、アシストエアコントロールバルブ32
は、過給時には加圧された吸入空気をアシストエアとし
てアシスアシストエア導入通路33を通して導入する一
方、非過給時にはアシストエア供給通路31を通して大
気圧の吸入空気をアシストエアとして導入するようにな
っている。
The first and second fuel injection valves 5a and 5b of each of the cylinders # 1 to # 6 are provided with an assist air supply passage 31 for supplying assist air for promoting vaporization and atomization of fuel. The upstream end of the assist air supply passage 31 opens into the common intake passage 12 on the upstream side of the throttle valve 15. An assist air control valve 32, which is a three-way valve, is provided in the assist air supply passage 31, and the third terminal of the assist air control valve 32 has an upstream end located downstream of the mechanical supercharger 16. An assist air introduction passage 33 opening to the common intake passage 12 is connected. Here, the assist air control valve 32
When supercharging, the pressurized intake air is introduced as assist air through the assist air introduction passage 33, while when not supercharging, intake air at atmospheric pressure is introduced as assist air through the assist air supply passage 31. ing.

【0027】そして、アシストエア供給通路31は途中
で第1,第2分岐アシストエア供給通路31a,31bに分
岐し、第1分岐アシストエア通路31aを通して第1バ
ンクP側の各燃料噴射弁5a,5bにアシストエアが供給
される一方、第2分岐アシストエア供給通路31bを通
して第2バンクQ側の各燃料噴射弁5a,5bにアシスト
エアが供給されるようになっている。なお、第1,第2
分岐アシストエア供給通路31a,31bには夫々逆止弁
34,35が介設されている。
The assist air supply passage 31 branches into first and second branch assist air supply passages 31a and 31b on the way, and each fuel injection valve 5a on the side of the first bank P passes through the first branch assist air passage 31a. While the assist air is supplied to 5b, the assist air is supplied to each fuel injection valve 5a, 5b on the second bank Q side through the second branch assist air supply passage 31b. The first and second
Check valves 34 and 35 are provided in the branch assist air supply passages 31a and 31b, respectively.

【0028】各気筒#1〜#6の燃焼室3から排気ポー
ト4に排出された排気ガスは、排気通路36を通して大
気中に排出されるようになっている。なお、排気通路3
6には排気ガスを浄化するための触媒コンバータ37が
介設されている。
The exhaust gas discharged from the combustion chamber 3 of each cylinder # 1 to # 6 to the exhaust port 4 is discharged to the atmosphere through the exhaust passage 36. The exhaust passage 3
A catalytic converter 37 for purifying the exhaust gas is provided at 6.

【0029】排気温度を低下させて耐ノック性を高める
(ノッキングの発生を抑制する)とともにNOx発生量を
低減するために、排気ガスの一部をEGRガスとして吸
気系に還流させるEGRシステムが設けられている。具
体的には、非過給時において触媒コンバータ37より上
流側の排気通路36内の排気ガスをEGRガスとしてイ
ンタクーラ17より下流側の共通吸気通路12に還流さ
せる第1EGR通路38が設けられ、この第1EGR通
路38にはEGR量を調節するための第1EGR弁39
が介設されている。
Lowering the exhaust temperature to improve knock resistance
An EGR system that recirculates a part of the exhaust gas as EGR gas to the intake system is provided in order to suppress the generation of knocking and reduce the amount of NOx generated. Specifically, a first EGR passage 38 is provided to recirculate the exhaust gas in the exhaust passage 36 upstream of the catalytic converter 37 as EGR gas to the common intake passage 12 downstream of the intercooler 17 during non-supercharging. A first EGR valve 39 for adjusting the EGR amount is provided in the first EGR passage 38.
Is installed.

【0030】さらに、過給時に触媒コンバータ37より
下流側の排気通路36内の排気ガスをEGRガスとし
て、機械式過給機16より上流側の共通吸気通路12に
還流させる第2EGR通路41が設けられている。そし
て、この第2EGR通路41には、EGRガス流れ方向
にみて上流側から順に、EGRガス中のカーボンを除去
するカーボントラップ51と、EGRガスを冷却するE
GRクーラ52と、EGRガス量(EGR率)を調節する
第2EGR弁42とが介設されている。ここで、第2E
GR弁42は、後で説明するように、コントロールユニ
ット10から印加される信号に従って、吸入空気量に対
するEGRガスの添加率すなわちEGR率を自在に変化
させることができるようになっている。なお、第2EG
R弁42が吸気系へのEGRガスの供給を停止させるこ
とができるのはもちろんである。
Further, there is provided a second EGR passage 41 for returning the exhaust gas in the exhaust passage 36 downstream of the catalytic converter 37 as EGR gas to the common intake passage 12 upstream of the mechanical supercharger 16 during supercharging. Has been. Then, in the second EGR passage 41, a carbon trap 51 for removing carbon in the EGR gas and an E for cooling the EGR gas are sequentially provided from the upstream side in the EGR gas flow direction.
A GR cooler 52 and a second EGR valve 42 that adjusts the EGR gas amount (EGR rate) are interposed. Where the second E
As will be described later, the GR valve 42 is capable of freely changing the EGR gas addition rate with respect to the intake air amount, that is, the EGR rate, in accordance with a signal applied from the control unit 10. The second EG
Of course, the R valve 42 can stop the supply of EGR gas to the intake system.

【0031】コントロールユニット10は、マイクロコ
ンピュータからなる、特許請求の範囲に記載された「吸
気弁開閉タイミング制御手段」と「EGR制御手段」と「過
給制御手段」と「空燃比制御手段」とを含むエンジンVE
の総合的な制御装置であって、エアフローセンサ14に
よって検出される吸入空気量、第1吸気温センサ45に
よって検出される吸入空気温度、スロットルセンサ46
によって検出されるスロットル開度(エンジン負荷)、第
2吸気温センサ47によって検出される過給機下流の吸
入空気温度すなわち過給機16から吐出される加圧空気
の温度(以下、これを便宜上S/C吐出温度という)、第
3,第4吸気温センサ48,49によって検出されるイン
タクーラ下流の吸入空気温度、回転数センサ(図示せず)
によって検出されるエンジン回転数、排気温度センサ
(図示せず)によって検出される排気温度等の各種情報を
制御情報として、エンジンVEの種々の制御を行うよう
になっている。
The control unit 10 is composed of a microcomputer, and includes "intake valve opening / closing timing control means", "EGR control means", "supercharging control means" and "air-fuel ratio control means" described in the claims. Including engine VE
Of the intake air amount detected by the air flow sensor 14, the intake air temperature detected by the first intake air temperature sensor 45, and the throttle sensor 46.
Throttle opening (engine load) detected by, the intake air temperature downstream of the supercharger detected by the second intake air temperature sensor 47, that is, the temperature of the pressurized air discharged from the supercharger 16 (hereinafter, for convenience, S / C discharge temperature), intake air temperature downstream of the intercooler detected by the third and fourth intake air temperature sensors 48, 49, and a rotation speed sensor (not shown)
Engine speed, exhaust temperature sensor detected by
Various kinds of information such as the exhaust temperature detected by (not shown) are used as control information to perform various controls of the engine VE.

【0032】しかしながら、コントロールユニット10
による一般的なエンジン制御はよく知られた普通の制御
手法で行われまた本願発明の要旨とするところでもない
のでその説明を省略し、以下では適宜図1、図2を参照
しつつ本願発明の要旨にかかわる、吸気弁開閉タイミン
グ制御とEGR制御と過給制御と空燃比制御とについて
のみ説明する。すなわち、エンジンVEにおいて、コン
トロールユニット10は、エンジン回転数とS/C吐出
温度と排気温度とに基づいて、吸気弁1a,1bの開閉タ
イミングとEGR率と加圧空気リリーフ量と空燃比とを
好ましく制御し、全運転領域でノッキングの発生を防止
しつつエンジン出力と燃費性能とを高め、かつS/C吐
出温度と排気温度とを許容限界内に保持するようになっ
ている。
However, the control unit 10
The general engine control according to the present invention is performed by a well-known ordinary control method and is not the subject matter of the present invention, and therefore its explanation is omitted. Hereinafter, referring to FIGS. Only the intake valve opening / closing timing control, the EGR control, the supercharging control, and the air-fuel ratio control, which are related to the subject matter, will be described. That is, in the engine VE, the control unit 10 determines the opening / closing timing of the intake valves 1a and 1b, the EGR rate, the pressurized air relief amount, and the air-fuel ratio based on the engine speed, the S / C discharge temperature, and the exhaust temperature. The engine output and the fuel consumption performance are improved while preventing the occurrence of knocking in the entire operation region by the preferable control, and the S / C discharge temperature and the exhaust temperature are kept within the allowable limits.

【0033】具体的には、次のような手法で第1,第2
燃料噴射弁5a,5bと、VVT9と、リリーフバルブ2
0と、第2EGR弁42とが制御される。 (1)少なくとも過給機16によって過給が行われる運転
領域(過給領域)において、低速領域ではVVT9によっ
て第1,第2吸気弁1a,1bが、クランク角でみて吸気行
程下死点後の比較的遅いタイミング(例えば、吸気行程
下死点後60°C.A.)で閉じられ、吸気弁遅閉じ運転が
行われる。このとき、有効圧縮比が小さくなるが、この
分過給圧が高くなり吸気充填効率は十分に確保される。
このとき、燃焼室3内の混合気の有効圧縮比が小さくな
るので、混合気の圧縮による温度上昇が小さくなる。こ
のため、点火時における混合気の温度が比較的低くな
り、耐ノック性が高められる。なお、かかる吸気弁遅閉
じ運転によりポンピングロスが低減されるので燃費性能
も高められる。この場合、吸気系にEGRガスを供給し
てもしなくてもどちらでもよいが、EGRガスを供給す
る場合は、新気吸入量の減少をできるだけ小さくするた
め、EGRガス量ないしはEGR率を小さくするのが好
ましい。なお、過給圧の上昇に伴ってS/C吐出温度も
上昇することになるが、この低速領域ではもともと過給
圧が低いので、S/C吐出温度が許容限界吐出温度に達
するおそれはない。
Specifically, the first and second methods are as follows.
Fuel injection valves 5a, 5b, VVT 9, and relief valve 2
0 and the second EGR valve 42 are controlled. (1) At least in an operating region (supercharging region) where supercharging is performed by the supercharger 16, the VVT 9 causes the first and second intake valves 1a and 1b to move after the intake stroke bottom dead center in terms of crank angle in the low speed region. Is relatively late (for example, 60 ° CA after the intake stroke bottom dead center), and the intake valve retarded closing operation is performed. At this time, the effective compression ratio becomes smaller, but the supercharging pressure becomes higher by this amount, and the intake charge efficiency is sufficiently secured.
At this time, since the effective compression ratio of the air-fuel mixture in the combustion chamber 3 becomes small, the temperature rise due to the compression of the air-fuel mixture becomes small. Therefore, the temperature of the air-fuel mixture at the time of ignition becomes relatively low, and the knock resistance is improved. In addition, since the pumping loss is reduced by the intake valve late closing operation, fuel efficiency is also improved. In this case, either the EGR gas may be supplied to the intake system or the EGR gas may not be supplied. However, when the EGR gas is supplied, the EGR gas amount or the EGR rate is reduced in order to minimize the decrease in the fresh air intake amount. Is preferred. Although the S / C discharge temperature also rises as the supercharging pressure rises, since the supercharging pressure is originally low in this low speed region, there is no possibility that the S / C discharge temperature will reach the allowable limit discharge temperature. .

【0034】(2)かかる低速領域での運転時にエンジン
回転数が次第に上昇してゆくとこれに伴って排気温度が
上昇してゆくことになるが、排気温度が所定の許容限界
排気温度まで上昇したときには、第2EGR弁42の開
度を大きくすることによってEGR率が所定量だけステ
ップ状に高められる。なお、前記の(1)の状態のときに
吸気系にEGRガスを供給していない場合は、この時点
からEGRガスの供給が開始されることになる。このよ
うにEGR率を高めると燃焼室3内の混合気の燃焼温度
が低下するので排気温度も低下し、排気温度が許容限界
排気温度以下に保持される。したがって、燃費性能の低
下を招くことなく排気温度を許容限界排気温度以下に保
持することができ、排気通路36あるいは触媒コンバー
タ37の信頼性が高められる。また、EGR率の上昇に
より耐ノック性が高められる。この場合、EGR率がス
テップ状に高められた後は、エンジン回転数の上昇に伴
ってEGR率を次第に増加させるのが好ましい。なお、
排気温度が許容限界排気温度に近づく領域からEGR率
を増加させるようにしてもよい。このように、EGR率
をエンジン回転数に応じて増加させることによって排気
温度の上昇を一層有効に抑制することができる。
(2) When the engine speed gradually rises during operation in such a low speed region, the exhaust gas temperature rises with it, but the exhaust gas temperature rises to a predetermined allowable limit exhaust gas temperature. In this case, the EGR rate is increased stepwise by a predetermined amount by increasing the opening degree of the second EGR valve 42. If the EGR gas is not being supplied to the intake system in the above state (1), the supply of the EGR gas is started from this point. When the EGR rate is increased in this way, the combustion temperature of the air-fuel mixture in the combustion chamber 3 decreases, so the exhaust temperature also decreases, and the exhaust temperature is maintained below the allowable limit exhaust temperature. Therefore, the exhaust gas temperature can be maintained below the allowable limit exhaust gas temperature without lowering the fuel efficiency, and the reliability of the exhaust passage 36 or the catalytic converter 37 can be improved. Further, the knock resistance is enhanced by the increase of the EGR rate. In this case, after the EGR rate is increased stepwise, it is preferable to gradually increase the EGR rate as the engine speed increases. In addition,
The EGR rate may be increased from the region where the exhaust temperature approaches the allowable limit exhaust temperature. Thus, by increasing the EGR rate according to the engine speed, the rise in exhaust temperature can be suppressed more effectively.

【0035】(3)また、低速領域での運転時にエンジン
回転数が次第に上昇してゆくとこれに伴って過給圧が上
昇し、S/C吐出温度が上昇するが、S/C吐出温度が
所定の許容限界吐出温度まで上昇したときには、VVT
9によって第1,第2吸気弁1a,1bが吸気弁遅閉じ運転
の場合よりも早いタイミング(例えば、吸気行程下死点
後30°C.A.)で閉じられ、吸気弁早閉じ運転が行われ
る。このとき、有効圧縮比が大きくなるので、この分過
給圧が低くなり、S/C吐出温度が低下する。したがっ
て、S/C吐出温度が許容限界吐出温度以下に保持され
る。この場合、ノッキングの抑制は、EGRによる燃焼
温度の低下と、吸気弁と排気弁との間の開弁オーバラッ
プの増加とによって行われることになる。なお、ここで
「吸気弁早閉じ運転」とは、吸気弁遅閉じ運転の場合より
も早いタイミングで吸気弁1a,1bが閉じられるという
趣旨であって、従来の普通のエンジンよりも早いタイミ
ングで吸気弁が閉じられるという趣旨ではない。
(3) Also, when the engine speed gradually increases during operation in the low speed region, the supercharging pressure rises accordingly and the S / C discharge temperature rises. Is increased to a predetermined allowable discharge temperature, VVT
Due to 9, the first and second intake valves 1a, 1b are closed at an earlier timing (for example, 30 ° CA after the intake stroke bottom dead center) than in the case of the intake valve late closing operation, and the intake valve early closing operation is performed. At this time, since the effective compression ratio becomes large, the supercharging pressure becomes low by this amount, and the S / C discharge temperature drops. Therefore, the S / C discharge temperature is maintained below the allowable limit discharge temperature. In this case, knocking is suppressed by lowering the combustion temperature due to EGR and increasing the valve opening overlap between the intake valve and the exhaust valve. The term "intake valve early closing operation" as used herein means that the intake valves 1a and 1b are closed at an earlier timing than in the case of late intake valve closing operation, and at an earlier timing than a conventional ordinary engine. It does not mean that the intake valve is closed.

【0036】(4)上記の(2)の状態からさらにエンジン
回転数が上昇して、排気温度が再び許容限界排気温度ま
で上昇したときには、第1,第2燃料噴射弁5a,5bの燃
料噴射量を増加させることによって、空燃比がリッチ側
に変更される。これによって、排気温度が低下させら
れ、許容限界排気温度以下に保持される。このように、
まずEGR率を高めることによって排気温度を低下さ
せ、EGR率を高めることによっては排気温度をもはや
許容限界排気温度以下に保持することができない状態に
なったときにはじめて空燃比をリッチ側に変更するよう
にしているので、不必要な空燃比のリッチ化が避けら
れ、燃費性能が高められる。
(4) When the engine speed further increases from the state of (2) above and the exhaust temperature again rises to the allowable limit exhaust temperature, the fuel injection of the first and second fuel injection valves 5a, 5b is performed. The air-fuel ratio is changed to the rich side by increasing the amount. As a result, the exhaust gas temperature is lowered and maintained below the allowable limit exhaust gas temperature. in this way,
First, the exhaust temperature is lowered by increasing the EGR rate, and the air-fuel ratio is changed to the rich side only when the exhaust temperature cannot be maintained below the allowable limit exhaust temperature by increasing the EGR rate. As a result, unnecessary enrichment of the air-fuel ratio can be avoided and fuel efficiency can be improved.

【0037】(5)上記の(3)の状態からさらにエンジン
回転数が上昇して、S/C吐出温度が再び許容限界吐出
温度まで上昇したときには、リリーフバルブ20を開く
ことによって、インタクーラ下流の加圧空気がバイパス
吸気通路18を通して過給機上流の共通吸気通路12に
リリーフさせられる。これによって、過給圧が低下させ
られ、S/C吐出温度が許容限界吐出温度以下に保持さ
れる。このように、まず吸気弁早閉じ運転を行うことに
よってS/C吐出温度を低下させ、吸気弁早閉じ運転に
よってはS/C吐出温度をもはや許容限界吐出温度以下
に保持することができない状態になったときにはじめて
加圧空気のリリーフを行うようにしているので、過給機
16の能力を広い運転領域で最大限に利用することがで
き、エンジン出力を十分に高めることができる。
(5) When the engine speed further rises from the above state (3) and the S / C discharge temperature rises again to the allowable limit discharge temperature, the relief valve 20 is opened to open the intercooler downstream. Pressurized air is relieved to the common intake passage 12 upstream of the supercharger through the bypass intake passage 18. As a result, the supercharging pressure is lowered, and the S / C discharge temperature is maintained below the allowable limit discharge temperature. Thus, first, the intake valve premature closing operation is performed to lower the S / C discharge temperature, and the S / C discharge temperature can no longer be kept below the allowable limit discharge temperature by the intake valve early closing operation. Since the relief of the pressurized air is performed only when it becomes the maximum, the capacity of the supercharger 16 can be utilized to the maximum in a wide operating range, and the engine output can be sufficiently increased.

【0038】以下、図3を参照しつつ、燃料としてレギ
ュラーガソリンを用いた場合について、エンジン回転数
が極低速領域(ほぼアイドル領域)から次第に上昇してゆ
くときに上記制御が行われた場合の、排気温度及びS/
C吐出温度の変化特性等を説明する。図3において、T
1とT2とは夫々許容限界排気温度と許容限界吐出温度と
を示し、G1(実線)はS/C吐出温度のエンジン回転数
に対する変化特性を示し、H1(実線)は排気温度のエン
ジン回転数に対する変化特性を示している。また、G2
は吸気弁遅閉じでEGR率を高めた場合のS/C吐出温
度のエンジン回転数に対する変化特性を示し、G3は吸
気弁遅閉じでEGR率を高めない場合のS/C吐出温度
のエンジン回転数に対する特性を示し、G4は吸気弁早
閉じでEGR率を高めた場合のS/C吐出温度のエンジ
ン回転数に対する特性を示している。さらに、H2は吸
気弁早閉じでEGR率を高めた場合の排気温度のエンジ
ン回転数に対する変化特性を示し、H3は吸気弁遅閉じ
でEGR率を高めた場合の排気温度のエンジン回転数に
対する特性を示し、H4は吸気弁遅閉じでEGR率を高
めない場合の排気温度のエンジン回転数に対する特性を
示している。
Hereinafter, referring to FIG. 3, in the case where the regular gasoline is used as the fuel, the above control is performed when the engine speed gradually increases from the extremely low speed region (almost idle region). , Exhaust temperature and S /
The change characteristics of the C discharge temperature will be described. In FIG. 3, T
1 and T 2 respectively represent the allowable limit exhaust temperature and the allowable limit discharge temperature, G 1 (solid line) shows the change characteristic of the S / C discharge temperature with respect to the engine speed, and H 1 (solid line) shows the exhaust temperature. The change characteristic with respect to the engine speed is shown. Also, G 2
Indicates the change characteristic of the S / C discharge temperature with respect to the engine speed when the EGR rate is increased by retarding the intake valve, and G 3 is the engine of the S / C discharge temperature when the EGR rate is not increased by retarding the intake valve. The characteristic with respect to the rotational speed is shown, and G 4 shows the characteristic with respect to the engine rotational speed of the S / C discharge temperature when the EGR rate is increased by closing the intake valve early. Furthermore, H 2 shows the change characteristic of the exhaust temperature with respect to the engine speed when the EGR rate is increased by closing the intake valve early, and H 3 is the engine speed of the exhaust temperature when the EGR rate is increased by closing the intake valve late. And H 4 shows the characteristic of the exhaust temperature with respect to the engine speed when the intake valve is late closed and the EGR rate is not increased.

【0039】図3に示すように、極低速領域において吸
気弁遅閉じ運転が行われ、かつEGR率が高められてい
ない(EGR率=0の場合を含む)状態からエンジン回転
数が次第に上昇してゆくと、これに伴って排気温度とS
/C吐出温度とがともに上昇してゆくが、エンジン回転
数がN1に達した時点でまず排気温度が許容限界排気温
度T1に達する。このように、まず排気温度が許容限界
に達するのは、燃料として耐ノック性が比較的低いレギ
ュラーガソリンが用いられているので、点火時期が比較
的リタード側にセットされ、このため混合気が後燃え状
態となり、排気温度が高くなる傾向が強いからである。
なお、エンジン回転数がN1以下の領域では吸気弁遅閉
じ運転が行われているので、耐ノック性が高められ、ノ
ッキングの発生が有効に防止される。
As shown in FIG. 3, the engine speed gradually increases from the state where the intake valve retarded closing operation is performed in the extremely low speed region and the EGR rate is not increased (including the case where the EGR rate = 0). The exhaust temperature and S
Although the / C discharge temperature rises, the exhaust temperature first reaches the allowable limit exhaust temperature T 1 when the engine speed reaches N 1 . In this way, the exhaust temperature first reaches the allowable limit because the regular gasoline with relatively low knock resistance is used as the fuel, so the ignition timing is set relatively to the retard side, so that the air-fuel mixture is left behind. This is because there is a strong tendency for the temperature of the exhaust gas to become high due to burning.
Since the intake valve retarded closing operation is performed in the region where the engine speed is N 1 or less, the knock resistance is enhanced and the occurrence of knocking is effectively prevented.

【0040】エンジン回転数がN1に達した時点でEG
R率がステップ状に高められ、排気温度は急低下する。
この場合、EGR率が高められた分だけ新気吸入量が減
少することになるので、これを補うために過給圧がやや
高められ、これによってS/C吐出温度がやや上昇す
る。なお、エンジン回転数がN1〜N2の領域では吸気弁
遅閉じ運転が行われ、かつEGR率が高められるので、
耐ノック性が一層高められ、ノッキングの発生が一層有
効に防止される。
When the engine speed reaches N 1 , EG
The R rate is increased stepwise, and the exhaust temperature drops sharply.
In this case, since the fresh air intake amount is reduced by the amount by which the EGR rate is increased, the supercharging pressure is slightly increased to compensate for this, and thereby the S / C discharge temperature is slightly increased. In the region where the engine speed is N 1 to N 2 , the intake valve retarded closing operation is performed and the EGR rate is increased, so
The knock resistance is further enhanced and the occurrence of knocking is more effectively prevented.

【0041】この状態からさらにエンジン回転数が上昇
してゆくと、エンジン回転数がN2に達した時点でS/
C吐出温度が許容限界吐出温度T2に達し、この時点で
吸気弁早閉じ運転に切り替えられ、これによって過給圧
が低下してS/C吐出温度が急低下する。このとき排気
温度が若干上昇する。なお、エンジン回転数がN2〜N3
の領域では、EGRガスによってノッキングの発生が防
止される。この場合、吸気弁を早閉じにすることによっ
て、吸気弁と排気弁との間の開弁オーバラップが大きく
なるので燃焼室3内の掃気性が高められ、これによって
も耐ノック性が高められる。また、この領域ではS/C
吐出温度には余裕があるのでEGR量を多くして耐ノッ
ク性を高めるのが好ましい。
When the engine speed further rises from this state, S / is reached when the engine speed reaches N 2.
The C discharge temperature reaches the allowable limit discharge temperature T 2 , and at this time point, the intake valve premature closing operation is switched to, whereby the supercharging pressure decreases and the S / C discharge temperature sharply decreases. At this time, the exhaust temperature rises slightly. The engine speed is N 2 to N 3
In the region (2), the occurrence of knocking is prevented by the EGR gas. In this case, by closing the intake valve early, the valve opening overlap between the intake valve and the exhaust valve becomes large, so that the scavenging property in the combustion chamber 3 is improved, which also improves the knock resistance. . In this area, S / C
Since the discharge temperature has a margin, it is preferable to increase the amount of EGR to improve knock resistance.

【0042】さらにエンジン回転数が上昇してゆくと、
エンジン回転数がN3に達した時点で排気温度が再び許
容限界排気温度T1に達し、この時点で空燃比がリッチ
側に変更される。なお、空燃比は、排気温度がT1を超
えないように好ましく調整されるので、エンジン回転数
がN3よりも高いときには排気温度がほぼT1に保持され
る。このように、空燃比のリッチ化が高回転領域で行わ
れるので、燃費性能が高められる。
As the engine speed further increases,
When the engine speed reaches N 3 , the exhaust temperature again reaches the allowable limit exhaust temperature T 1 , and at this time the air-fuel ratio is changed to the rich side. Since the air-fuel ratio is preferably adjusted so that the exhaust gas temperature does not exceed T 1 , the exhaust gas temperature is maintained at approximately T 1 when the engine speed is higher than N 3 . In this way, the air-fuel ratio is made rich in the high rotation speed region, so that the fuel efficiency is improved.

【0043】さらにエンジン回転数が上昇してゆくと、
エンジン回転数がN4に達した時点でS/C吐出温度が
再び許容限界吐出温度T2に達し、この時点でインタク
ーラ下流の加圧空気が過給機上流の共通吸気通路12に
リリーフされる。ここで、加圧空気のリリーフ量は、S
/C吐出温度がT2を超えないように好ましく調整され
るので、エンジン回転数がN4よりも高いときにはS/
C吐出温度はちょうどT2に保持される。このように、
加圧空気のリリーフが高回転領域で行われるので、過給
機16の性能を広い運転領域で最大限に発揮させること
ができ、エンジン出力が高められる。
As the engine speed further increases,
When the engine speed reaches N 4 , the S / C discharge temperature reaches the allowable limit discharge temperature T 2 again, and at this time, the compressed air downstream of the intercooler is relieved in the common intake passage 12 upstream of the supercharger. . Here, the relief amount of the pressurized air is S
Since the / C discharge temperature is preferably adjusted so as not to exceed T 2 , when the engine speed is higher than N 4 , S /
The C discharge temperature is maintained at T 2 . in this way,
Since the relief of the pressurized air is performed in the high rotation range, the performance of the supercharger 16 can be maximized in a wide operating range, and the engine output can be increased.

【0044】このようにして、全運転領域でノッキング
の発生を防止しつつエンジン出力を高めることができ、
かつ燃費性能を高めることができ、さらに排気温度とS
/C吐出温度とを許容限界内に保持することができる。
In this way, the engine output can be increased while preventing the occurrence of knocking in the entire operating range,
In addition, fuel efficiency can be improved, and exhaust temperature and S
/ C discharge temperature can be kept within the allowable limit.

【0045】[0045]

【発明の作用・効果】第1の発明によれば、低速領域で
は吸気弁遅閉じ運転が行われるので、燃焼室内の混合気
の有効圧縮比が小さくなり、混合気の圧縮による温度上
昇が小さくなる。このため、点火時における混合気の温
度が比較的低くなり、耐ノック性が高められ、ノッキン
グの発生が防止される。そして、この状態からエンジン
回転数が上昇して排気温度が所定の許容限界排気温度ま
で上昇したときにはEGR率が高められるので、排気温
度が低下して許容限界排気温度以下に保持される。した
がって、燃費性能の低下を招くことなく排気温度を許容
限界内に保持することができ、排気系の信頼性を高める
ことができる。また、エンジン回転数が上昇して過給機
の吐出温度が所定の許容限界吐出温度まで上昇したとき
には吸気弁早閉じ運転が行われるので、有効圧縮比が大
きくなりこの分過給圧が低くなり、吐出温度が低下して
許容限界吐出温度以下に保持される。したがって、過給
機の能力を最大限に発揮させつつ吐出温度を許容限界内
に保持することができ、エンジン出力を高めることがで
きる。
According to the first aspect of the invention, since the intake valve retarded closing operation is performed in the low speed region, the effective compression ratio of the air-fuel mixture in the combustion chamber becomes small and the temperature rise due to the compression of the air-fuel mixture becomes small. Become. Therefore, the temperature of the air-fuel mixture at the time of ignition becomes relatively low, the knock resistance is enhanced, and knocking is prevented. Then, from this state, when the engine speed increases and the exhaust gas temperature rises to a predetermined allowable limit exhaust gas temperature, the EGR rate is increased, so the exhaust gas temperature decreases and is maintained below the allowable exhaust gas temperature limit. Therefore, the exhaust temperature can be maintained within the allowable limit without lowering the fuel efficiency, and the reliability of the exhaust system can be improved. Further, when the engine speed increases and the discharge temperature of the supercharger rises to the predetermined allowable limit discharge temperature, the intake valve premature closing operation is performed, so the effective compression ratio increases and the boost pressure decreases by this amount. , The discharge temperature is lowered and is maintained below the allowable limit discharge temperature. Therefore, the discharge temperature can be held within the allowable limit while the capacity of the supercharger is maximized, and the engine output can be increased.

【0046】第2の発明によれば、基本的には第1の発
明と同様の作用・効果が得られる。さらに、エンジン回
転数が上昇して排気温度が再び許容限界排気温度まで上
昇したときには空燃比がリッチ側に変更され、これによ
って排気温度が低下させられ許容限界排気温度以下に保
持される。したがって、まずEGR率を高めることによ
って排気温度を低下させ、これによって排気温度を許容
限界内に保持することができない状態になったときには
じめて空燃比をリッチ側に変更するようにしているの
で、不必要な空燃比のリッチ化が避けられ燃費性能が高
められる。また、エンジン回転数が上昇して吐出温度が
再び許容限界吐出温度まで上昇したときには過給機下流
の加圧空気が過給機上流の吸気通路にリリーフさせら
れ、これによって過給圧が低下させられ吐出温度が許容
限界吐出温度以下に保持される。したがって、まず吸気
弁早閉じ運転を行うことによって吐出温度を低下させ、
これによって吐出温度を許容限界内に保持することがで
きない状態になったときにはじめて加圧空気をリリーフ
させるようにしているので、過給機の能力を広い運転領
域で最大限に利用することができエンジン出力を高める
ことができる。
According to the second invention, basically, the same operation and effect as those of the first invention can be obtained. Further, when the engine speed increases and the exhaust gas temperature again rises to the allowable exhaust gas temperature limit, the air-fuel ratio is changed to the rich side, whereby the exhaust gas temperature is lowered and kept below the allowable exhaust gas temperature limit. Therefore, the exhaust gas temperature is first lowered by increasing the EGR rate, and the air-fuel ratio is changed to the rich side only when the exhaust gas temperature cannot be maintained within the allowable limit. Unnecessary enrichment of the air-fuel ratio is avoided and fuel efficiency is improved. Further, when the engine speed increases and the discharge temperature again rises to the allowable limit discharge temperature, the pressurized air downstream of the supercharger is relieved in the intake passage upstream of the supercharger, which reduces the supercharging pressure. The discharge temperature is maintained below the allowable limit discharge temperature. Therefore, the discharge temperature is lowered by first performing the intake valve early closing operation,
As a result, the pressurized air is relieved only when the discharge temperature cannot be maintained within the allowable limit, so it is possible to maximize the performance of the supercharger in a wide operating range. The engine output can be increased.

【0047】第3の発明によれば、基本的には第1又は
第2の発明と同様の作用・効果が得られる。さらに、燃
料として比較的耐ノック性の低いレギュラーガソリンが
用いられているので、排気温度が比較的高くなる。この
ため、低速領域からエンジン回転数が上昇した場合、ま
ず排気温度が許容限界排気温度に達し、この後で吐出温
度が許容限界吐出温度に達することになる。したがっ
て、吐出温度が許容限界吐出温度に達して吸気弁早閉じ
運転が行われる際には、すでにEGR率が高められてい
るので、これによって耐ノック性が十分に高められノッ
キングの発生が防止される。なお、燃料としてハイオク
ガソリンを用いるなどして、吐出温度の方が先に許容限
界に達した場合は、この時点から排気温度が許容限界に
達するまでの間はEGR率が高められないので、耐ノッ
ク性が若干低下することになる。
According to the third invention, basically, the same operation and effect as those of the first or second invention can be obtained. Furthermore, since regular gasoline having relatively low knock resistance is used as the fuel, the exhaust temperature becomes relatively high. Therefore, when the engine speed increases from the low speed region, the exhaust temperature first reaches the allowable limit exhaust temperature, and then the discharge temperature reaches the allowable limit discharge temperature. Therefore, when the discharge temperature reaches the allowable limit discharge temperature and the intake valve premature closing operation is performed, the EGR rate is already increased, so that the knock resistance is sufficiently enhanced and the occurrence of knocking is prevented. It If the discharge temperature reaches the allowable limit first, for example, by using high-octane gasoline as the fuel, the EGR rate cannot be increased from this point until the exhaust temperature reaches the allowable limit. The knocking property will be slightly reduced.

【0048】第4の発明によれば、基本的には第1〜第
3の発明のいずれか1つと同様の作用・効果が得られ
る。さらに、低速領域では吸気系へのEGRガスの供給
が停止されるので、新気吸入量が多くなりエンジン出力
が高められる。
According to the fourth invention, basically, the same action and effect as any one of the first to third inventions can be obtained. Further, since the supply of EGR gas to the intake system is stopped in the low speed region, the fresh air intake amount is increased and the engine output is increased.

【0049】第5の発明によれば、基本的には第1〜第
4の発明のいずれか1つと同様の作用・効果が得られ
る。さらに、エンジン回転数の上昇に伴ってEGR率が
高められるので、排気温度の上昇が有効に抑制される。
According to the fifth invention, basically, the same operation and effect as any one of the first to fourth inventions can be obtained. Furthermore, since the EGR rate is increased as the engine speed increases, the increase in exhaust temperature is effectively suppressed.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図1】 本発明にかかる吸気装置を備えた機械式過給
機付エンジンのエンジン本体まわりのシステム構成図で
ある。
FIG. 1 is a system configuration diagram around an engine body of an engine with a mechanical supercharger including an intake device according to the present invention.

【図2】 図1に示すエンジンの吸気系統のシステム構
成図である。
FIG. 2 is a system configuration diagram of an intake system of the engine shown in FIG.

【図3】 図1に示すエンジンにおける、過給機吐出温
度及び排気温度の、エンジン回転数に対する特性を示す
図である。
FIG. 3 is a diagram showing characteristics of discharge temperature and exhaust temperature of a supercharger with respect to engine speed in the engine shown in FIG. 1.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

VE…エンジン #1〜#6…第1〜第6気筒 1a,1b…第1,第2吸気弁 5a,5b…第1,第2燃料噴射弁 9…吸気弁開閉タイミング可変手段 10…コントロールユニット 16…機械式過給機 20…リリーフバルブ 42…第2EGR弁 VE ... Engine # 1 to # 6 ... First to sixth cylinders 1a, 1b ... First and second intake valves 5a, 5b ... First and second fuel injection valves 9 ... Intake valve opening / closing timing varying means 10 ... Control unit 16 ... Mechanical supercharger 20 ... Relief valve 42 ... Second EGR valve

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 F02D 21/08 311 B 7536−3G 23/00 K 7536−3G 41/02 330 D 8011−3G E 8011−3G 41/04 330 M 8011−3G 43/00 301 N H Z F02M 25/07 570 P (72)発明者 上杉 達也 広島県安芸郡府中町新地3番1号 マツダ 株式会社内─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 6 Identification code Internal reference number FI Technical display location F02D 21/08 311 B 7536-3G 23/00 K 7536-3G 41/02 330 D 8011-3GE 8011-3G 41/04 330 M 8011-3G 43/00 301 NHZ F02M 25/07 570 P (72) Inventor Tatsuya Uesugi 3-1, Shinchi, Fuchu-cho, Aki-gun, Hiroshima Prefecture Mazda Motor Corporation

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】 機械式過給機と、吸気弁の閉弁タイミン
グを変化させることができる吸気弁開閉タイミング可変
手段と、少なくとも機械式過給機によって過給が行われ
る運転領域では運転状態に応じて、吸気弁がクランク角
でみて吸気行程下死点後の比較的遅いタイミングで閉じ
られるように吸気弁開閉タイミング可変手段を制御して
エンジンに吸気弁遅閉じ運転を行わせる吸気弁開閉タイ
ミング制御手段とが設けられている機械式過給機付エン
ジンの吸気装置において、 吸気弁開閉タイミング制御手段が、所定の低速領域では
エンジンに吸気弁遅閉じ運転を行わせる一方、該低速領
域からエンジン回転数が上昇して機械式過給機の吐出温
度が所定の許容限界吐出温度まで上昇したときには、吸
気弁が吸気弁遅閉じ運転の場合よりも早いタイミングで
閉じられるように吸気弁開閉タイミング可変手段を制御
してエンジンに吸気弁早閉じ運転を行わせるようになっ
ており、 かつ、上記低速領域からエンジン回転数が上昇して排気
温度が所定の許容限界排気温度まで上昇したときにはE
GR率を高めるEGR制御手段が設けられていることを
特徴とする機械式過給機付エンジンの吸気装置。
1. A mechanical supercharger, an intake valve opening / closing timing variable means capable of changing the closing timing of an intake valve, and an operating state at least in an operating region where supercharging is performed by the mechanical supercharger. Accordingly, the intake valve opening / closing timing for controlling the intake valve opening / closing timing variable unit to cause the engine to perform the intake valve delayed closing operation so that the intake valve is closed at a relatively late timing after the intake stroke bottom dead center when viewed from the crank angle. In an intake device for a mechanical supercharged engine provided with a control means, the intake valve opening / closing timing control means causes the engine to perform an intake valve late closing operation in a predetermined low speed region, while the engine is operated from the low speed region. When the rotational speed rises and the discharge temperature of the mechanical supercharger rises to the prescribed allowable limit discharge temperature, the intake valve operates faster than the intake valve delayed closing operation. The intake valve opening / closing timing varying means is controlled so as to be closed by the engine so that the engine performs the intake valve early closing operation. E when the temperature reaches the allowable limit exhaust temperature
An intake system for an engine with a mechanical supercharger, comprising EGR control means for increasing a GR rate.
【請求項2】 請求項1に記載された機械式過給機付エ
ンジンの吸気装置において、 吸気弁開閉タイミング制御手段によって吸気弁早閉じ運
転が行われた後、さらにエンジン回転数が上昇して機械
式過給機の吐出温度が上記許容限界吐出温度まで上昇し
たときには機械式過給機下流の加圧空気を機械式過給機
上流の吸気通路にリリーフさせる過給制御手段と、 EGR制御手段によってEGR率が高められた後、さら
にエンジン回転数が上昇して排気温度が上記許容限界排
気温度まで上昇したときには空燃比をリッチ側に変更す
る空燃比制御手段とが設けられていることを特徴とする
機械式過給機付エンジンの吸気装置。
2. The intake system for an engine with a mechanical supercharger according to claim 1, wherein the intake valve opening / closing timing control means performs an intake valve early closing operation, and then the engine speed further increases. Supercharging control means for relieving the pressurized air downstream of the mechanical supercharger to the intake passage upstream of the mechanical supercharger when the discharge temperature of the mechanical supercharger rises to the above-mentioned allowable limit discharge temperature, and EGR control means After the EGR rate is increased by, the engine speed further increases, and when the exhaust temperature rises to the allowable limit exhaust temperature, the air-fuel ratio control means for changing the air-fuel ratio to the rich side is provided. An intake device for an engine with a mechanical supercharger.
【請求項3】 請求項1又は請求項2に記載された機械
式過給機付エンジンの吸気装置において、 機械式過給機付エンジンが燃料としてレギュラーガソリ
ンを用いるようになっていることを特徴とする機械式過
給機付エンジンの吸気装置。
3. The intake system for a mechanical supercharged engine according to claim 1 or 2, wherein the engine with a mechanical supercharger uses regular gasoline as fuel. An intake device for an engine with a mechanical supercharger.
【請求項4】 請求項1〜請求項3のいずれか1つに記
載された機械式過給機付エンジンの吸気装置において、 EGR制御手段が、上記所定の低速領域ではEGRを供
給せず、該低速領域からエンジン回転数が上昇して排気
温度が上記許容限界排気温度まで上昇したときからEG
Rを供給するようになっていることを特徴とする機械式
過給機付エンジンの吸気装置。
4. The intake system for an engine with a mechanical supercharger according to any one of claims 1 to 3, wherein the EGR control means does not supply EGR in the predetermined low speed range, When the engine speed increases from the low speed range and the exhaust temperature rises to the above-mentioned allowable limit exhaust temperature, EG
An intake device for an engine with a mechanical supercharger, which is adapted to supply R.
【請求項5】 請求項1〜請求項4のいずれか1つに記
載された機械式過給機付エンジンの吸気装置において、 EGR制御手段が、エンジン回転数が高いときほどEG
R率を高めるようになっていることを特徴とする機械式
過給機付エンジンの吸気装置。
5. The intake system for an engine with a mechanical supercharger according to any one of claims 1 to 4, wherein the EGR control means increases the EG as the engine speed increases.
An intake device for an engine with a mechanical supercharger characterized by increasing the R ratio.
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Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011190782A (en) * 2010-03-17 2011-09-29 Hitachi Automotive Systems Ltd Control method for internal combustion engine
JP2013024225A (en) * 2011-07-26 2013-02-04 Mitsubishi Motors Corp Exhaust temperature control device
JP5278604B2 (en) * 2010-05-11 2013-09-04 トヨタ自動車株式会社 Control device for internal combustion engine
WO2013187141A1 (en) * 2012-06-15 2013-12-19 日産自動車株式会社 Control device and control method for internal combustion engine
WO2014010355A1 (en) * 2012-07-09 2014-01-16 日産自動車株式会社 Control device and control method for internal combustion engine
JP2015124680A (en) * 2013-12-26 2015-07-06 本田技研工業株式会社 Control device for internal combustion engine
CN108204301A (en) * 2016-12-16 2018-06-26 福特环球技术公司 For the system and method for shunting exhaust steam turbine system
EP3683427A1 (en) * 2019-01-16 2020-07-22 Volkswagen Ag Exhaust gas treatment of an internal combustion engine
CN111441870A (en) * 2019-01-16 2020-07-24 大众汽车有限公司 Method for exhaust gas aftertreatment of an internal combustion engine and exhaust gas aftertreatment system

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3044046B1 (en) * 2015-11-25 2019-09-13 Continental Automotive France METHOD FOR CONTROLLING A THERMAL ENGINE

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2011190782A (en) * 2010-03-17 2011-09-29 Hitachi Automotive Systems Ltd Control method for internal combustion engine
US8447500B2 (en) 2010-03-17 2013-05-21 Hitachi Automotive Systems, Ltd. Control method of internal combustion engine
JP5278604B2 (en) * 2010-05-11 2013-09-04 トヨタ自動車株式会社 Control device for internal combustion engine
JP2013024225A (en) * 2011-07-26 2013-02-04 Mitsubishi Motors Corp Exhaust temperature control device
WO2013187141A1 (en) * 2012-06-15 2013-12-19 日産自動車株式会社 Control device and control method for internal combustion engine
WO2014010355A1 (en) * 2012-07-09 2014-01-16 日産自動車株式会社 Control device and control method for internal combustion engine
JP2015124680A (en) * 2013-12-26 2015-07-06 本田技研工業株式会社 Control device for internal combustion engine
CN108204301A (en) * 2016-12-16 2018-06-26 福特环球技术公司 For the system and method for shunting exhaust steam turbine system
CN108204301B (en) * 2016-12-16 2022-07-29 福特环球技术公司 System and method for a split exhaust engine system
EP3683427A1 (en) * 2019-01-16 2020-07-22 Volkswagen Ag Exhaust gas treatment of an internal combustion engine
CN111441870A (en) * 2019-01-16 2020-07-24 大众汽车有限公司 Method for exhaust gas aftertreatment of an internal combustion engine and exhaust gas aftertreatment system

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