JPH07260719A - 核四重極共鳴装置 - Google Patents
核四重極共鳴装置Info
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- JPH07260719A JPH07260719A JP7130294A JP7130294A JPH07260719A JP H07260719 A JPH07260719 A JP H07260719A JP 7130294 A JP7130294 A JP 7130294A JP 7130294 A JP7130294 A JP 7130294A JP H07260719 A JPH07260719 A JP H07260719A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】パルスＮＱＲ測定装置に用いられるスイッチン
グ回路で、ＮＱＲ励起パルス終了後高周波パルスアンプ
を高周波コイル及び計測回路より切り離し低雑音増幅器
を高周波コイルに接続するスイッチング回路に於いて、
励起パルスによる残留電圧が従来方法の１／ｎの減衰し
た時点で切り替え動作が行えるようにしたスイッチング
回路。 【構成】高周波コイルのインピーダンスマッチング回路
に於いて高周波パルス入力回路をＮＱＲ信号測定回路の
出力インピーダンスより大きな値（ｎ倍）になるように
回路を構成し、ここに高周波アンプとその切り替え用ダ
イオードを接続する。 【効果】ＮＱＲ励起用パルスによる残留電圧が従来技術
の１／ｎになった時点で高周波アンプの切り離しが行わ
れるため残留電圧の減衰時間を短縮するとともに、低雑
音増幅器への入力信号に含まれる残留電圧を１／ｎに減
少することができる。
グ回路で、ＮＱＲ励起パルス終了後高周波パルスアンプ
を高周波コイル及び計測回路より切り離し低雑音増幅器
を高周波コイルに接続するスイッチング回路に於いて、
励起パルスによる残留電圧が従来方法の１／ｎの減衰し
た時点で切り替え動作が行えるようにしたスイッチング
回路。 【構成】高周波コイルのインピーダンスマッチング回路
に於いて高周波パルス入力回路をＮＱＲ信号測定回路の
出力インピーダンスより大きな値（ｎ倍）になるように
回路を構成し、ここに高周波アンプとその切り替え用ダ
イオードを接続する。 【効果】ＮＱＲ励起用パルスによる残留電圧が従来技術
の１／ｎになった時点で高周波アンプの切り離しが行わ
れるため残留電圧の減衰時間を短縮するとともに、低雑
音増幅器への入力信号に含まれる残留電圧を１／ｎに減
少することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プラスチック爆弾，麻
薬，覚醒剤など取締りの対象となる物質を高感度で遠隔
検知するのに好適な信号測定方法及び装置に関わるもの
である。
薬，覚醒剤など取締りの対象となる物質を高感度で遠隔
検知するのに好適な信号測定方法及び装置に関わるもの
である。
【０００２】
【従来の技術】航空機持ち込み荷物の危険物検査は従
来、荷物中の内容を透視し検査する方法、いわゆるエッ
クス線検査法により行われており、物質のエックス線の
透過性及び形状に特徴のある物、例えば金属性の刀剣や
銃器などを映像化し、ハイジャック防止に役立てられて
いる。しかしながら、プラスチック爆弾や麻薬等はエッ
クス線透過性に特徴が顕著でなくその形状も不定形な危
険物や違法物発見は、上記エックス線装置では極めて困
難である。
来、荷物中の内容を透視し検査する方法、いわゆるエッ
クス線検査法により行われており、物質のエックス線の
透過性及び形状に特徴のある物、例えば金属性の刀剣や
銃器などを映像化し、ハイジャック防止に役立てられて
いる。しかしながら、プラスチック爆弾や麻薬等はエッ
クス線透過性に特徴が顕著でなくその形状も不定形な危
険物や違法物発見は、上記エックス線装置では極めて困
難である。
【０００３】上記従来技術の問題点を解決するために、
核四重極共鳴（ＮＱＲ）現象を利用した危険物質の検査
装置の開発が行われている。
核四重極共鳴（ＮＱＲ）現象を利用した危険物質の検査
装置の開発が行われている。
【０００４】ＮＱＲ現象は窒素・塩素等の元素を含む化
合物で観測される現象で、これらの元素を含む化合物は
それぞれ化合物固有のＮＱＲ周波数を持つ。このＮＱＲ
信号を検知することにより、荷物内に隠された特定物
質、例えばプラスチック爆弾等の検知を行うことができ
る。
合物で観測される現象で、これらの元素を含む化合物は
それぞれ化合物固有のＮＱＲ周波数を持つ。このＮＱＲ
信号を検知することにより、荷物内に隠された特定物
質、例えばプラスチック爆弾等の検知を行うことができ
る。
【０００５】ＮＱＲ現象を利用した特定物質の検知法に
パルスＮＱＲ法がある。図１の基本構成図によりパルス
ＮＱＲ法によるＮＱＲ信号遠隔検知装置の原理を説明す
る。図１において、１は検知目的物質のＮＱＲ周波数ｆ
0 なる基準高周波１′を発生する発振器、２は高周波パ
ルス幅を決めるパルス信号２′を発生するパルス発生
器、３は基準高周波信号１′とパルス信号２′とを合成
し高周波パルスを作り、ＮＱＲ励起に必要な高周波電力
に増幅する高周波パルスアンプで、高周波パルス３′を
出力する。高周波パルス３′はスイッチ回路４，同調回
路５を経由して高周波コイル６を駆動し、高周波コイル
６内に置かれた被検体７に高周波電波を照射する。高周
波パルス発生中はスイッチ回路４は高周波パルスアンプ
３に同調回路５を接続する働きをする。高周波パルスの
終了と同時に、励起された被検体は吸収したエネルギー
を高周波電波（ＮＱＲ信号）として放出し、高周波コイ
ル６に高周波電流が誘起される。即ち、高周波コイル６
は高周波パルス照射後は、ＮＱＲ信号の受信アンテナと
しての働きをする。このＮＱＲ信号を測定するため、ス
イッチ回路４は同調回路５から高周波アンプ３を切り離
し、低雑音アンプ８を同調回路５に接続しＮＱＲ信号の
測定を開始する。
パルスＮＱＲ法がある。図１の基本構成図によりパルス
ＮＱＲ法によるＮＱＲ信号遠隔検知装置の原理を説明す
る。図１において、１は検知目的物質のＮＱＲ周波数ｆ
0 なる基準高周波１′を発生する発振器、２は高周波パ
ルス幅を決めるパルス信号２′を発生するパルス発生
器、３は基準高周波信号１′とパルス信号２′とを合成
し高周波パルスを作り、ＮＱＲ励起に必要な高周波電力
に増幅する高周波パルスアンプで、高周波パルス３′を
出力する。高周波パルス３′はスイッチ回路４，同調回
路５を経由して高周波コイル６を駆動し、高周波コイル
６内に置かれた被検体７に高周波電波を照射する。高周
波パルス発生中はスイッチ回路４は高周波パルスアンプ
３に同調回路５を接続する働きをする。高周波パルスの
終了と同時に、励起された被検体は吸収したエネルギー
を高周波電波（ＮＱＲ信号）として放出し、高周波コイ
ル６に高周波電流が誘起される。即ち、高周波コイル６
は高周波パルス照射後は、ＮＱＲ信号の受信アンテナと
しての働きをする。このＮＱＲ信号を測定するため、ス
イッチ回路４は同調回路５から高周波アンプ３を切り離
し、低雑音アンプ８を同調回路５に接続しＮＱＲ信号の
測定を開始する。
【０００６】励起用高周波パルスの電力はコイル内の被
検体にＮＱＲ励起を起こすのに必要なエネルギーを供給
するに充分なパルス電力が要求され、空港荷物検査用装
置では少なくとも数キロワットから数１０キロワットの
電力が必要である。このときの同調回路５の入力端での
電圧は数十〜数百ボルトに達する。
検体にＮＱＲ励起を起こすのに必要なエネルギーを供給
するに充分なパルス電力が要求され、空港荷物検査用装
置では少なくとも数キロワットから数１０キロワットの
電力が必要である。このときの同調回路５の入力端での
電圧は数十〜数百ボルトに達する。
【０００７】一方、励起パルス直後に被検体から放射さ
れるＮＱＲ信号は極めて微弱であり、同調回路５に現れ
る信号の大きさは一マイクロボルトまたはそれ以下の信
号である。即ち、励起パルスと検知しようとする信号の
比は１０の８乗以上である。このため８′に示すように
低雑音増幅器８の出力信号波形は８′−１のスイッチ回
路４から漏れ込んだ僅かな励起パルス信号とそれに続く
８′−２の微弱なNQR信号が出力される。説明のため
８′ではＮＱＲ信号を誇張して表して記して有るが実際
のＮＱＲ信号は更に微弱で低雑音増幅器８の出力信号を
オシロスコープで観測した場合は８′−１の励起パルス
のみが観測されＮＱＲ信号は回路の熱雑音に埋もれて信
号として認識できないのが通常である。このようにして
得られた信号は移相検波器９で検波される。この段階で
も９′に示すようにＮＱＲ信号はノイズに埋もれ認識で
きない。このような計測データをＡ／Ｄ変換器１０でデ
ィジタルデータとして加算平均回路１１に送る。
れるＮＱＲ信号は極めて微弱であり、同調回路５に現れ
る信号の大きさは一マイクロボルトまたはそれ以下の信
号である。即ち、励起パルスと検知しようとする信号の
比は１０の８乗以上である。このため８′に示すように
低雑音増幅器８の出力信号波形は８′−１のスイッチ回
路４から漏れ込んだ僅かな励起パルス信号とそれに続く
８′−２の微弱なNQR信号が出力される。説明のため
８′ではＮＱＲ信号を誇張して表して記して有るが実際
のＮＱＲ信号は更に微弱で低雑音増幅器８の出力信号を
オシロスコープで観測した場合は８′−１の励起パルス
のみが観測されＮＱＲ信号は回路の熱雑音に埋もれて信
号として認識できないのが通常である。このようにして
得られた信号は移相検波器９で検波される。この段階で
も９′に示すようにＮＱＲ信号はノイズに埋もれ認識で
きない。このような計測データをＡ／Ｄ変換器１０でデ
ィジタルデータとして加算平均回路１１に送る。
【０００８】以上述べたように一回のパルス計測ではＮ
ＱＲ信号は検知しにくいため、繰り返し励起パルスを発
生し、得られた計測データを加算平均回路１１で加算平
均することにより回路のランダムノイズを低減すること
により始めてＮＱＲ信号を表示装置１２でＮＱＲ信号と
して観測することができる。なお、上記の計測シーケン
スを実現するために、各構成要素を制御する制御装置が
組み合わされるが、説明を簡略化するため図１に於いて
は省略して記載していない。又、表示装置１２は計測デ
ータの波形を解析しその結果表示するデータ解析装置に
置き換えることも可能である。
ＱＲ信号は検知しにくいため、繰り返し励起パルスを発
生し、得られた計測データを加算平均回路１１で加算平
均することにより回路のランダムノイズを低減すること
により始めてＮＱＲ信号を表示装置１２でＮＱＲ信号と
して観測することができる。なお、上記の計測シーケン
スを実現するために、各構成要素を制御する制御装置が
組み合わされるが、説明を簡略化するため図１に於いて
は省略して記載していない。又、表示装置１２は計測デ
ータの波形を解析しその結果表示するデータ解析装置に
置き換えることも可能である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】図１に於いて、高周波
パルス発生中は数百Ｖの高電圧を発生する高周波パルス
アンプ３を同調回路５へ接続し、数マイクロＶのＮＱＲ
信号を測定する為の低雑音アンプ８を同調回路から切り
離して置き、高周波パルスの終了と同時に高周波アンプ
３を同調回路５と切り離し、低雑音アンプ８に接続す
る。スイッチ回路４は、高速・高耐圧・低漏れ電流で低
スイッチングノイズであることが求められる。 このよ
うな理想的なスイッチを得るため、図２に示すようなス
イッチング回路が一般に用いられている。なお、本図は
上記スイッチング回路の説明をするため図１のスイッチ
ング回路の部分及び関連回路を詳細に表したもので図１
と共通の構成要素は同一の番号で示した。この回路の動
作原理を簡単に説明し解決すべき課題を述べる。
パルス発生中は数百Ｖの高電圧を発生する高周波パルス
アンプ３を同調回路５へ接続し、数マイクロＶのＮＱＲ
信号を測定する為の低雑音アンプ８を同調回路から切り
離して置き、高周波パルスの終了と同時に高周波アンプ
３を同調回路５と切り離し、低雑音アンプ８に接続す
る。スイッチ回路４は、高速・高耐圧・低漏れ電流で低
スイッチングノイズであることが求められる。 このよ
うな理想的なスイッチを得るため、図２に示すようなス
イッチング回路が一般に用いられている。なお、本図は
上記スイッチング回路の説明をするため図１のスイッチ
ング回路の部分及び関連回路を詳細に表したもので図１
と共通の構成要素は同一の番号で示した。この回路の動
作原理を簡単に説明し解決すべき課題を述べる。
【００１０】図２に於いて、高周波アンプ３の出力はス
イッチング回路４の４１で示す逆並列接続されたダイオ
ードを経て同調回路５の入力端に跡続されている。上記
スイッチング回路の出力端には４３で示す逆並列された
ダイオードで出力端を短絡された特性インピーダンスＺ
0 を持ち使用高周波ｆ0 の波長λの１／４の長さの同軸
ケーブル（以下λ／４ケーブルという）４２が同時に接
続されている。そのλ／４ケーブル４２の出力端は低雑
音増幅器８に接続されている。また、同調回路５のコン
デンサ５１はインピーダンスマッチング用のコンデンサ
であり、５２は同調用コンデンサであり、これらのコン
デンサは高周波コイル６とともに使用高周波の周波数に
対して共振回路を構成している。尚、高周波アンプ３の
出力インピーダンス，同調回路５を入力端側から見たイ
ンピーダンス，λ／４ケーブル４２の特性インピーダン
ス及び低雑音増幅器８の入力インピーダンスは全て等し
い値に調整されている。
イッチング回路４の４１で示す逆並列接続されたダイオ
ードを経て同調回路５の入力端に跡続されている。上記
スイッチング回路の出力端には４３で示す逆並列された
ダイオードで出力端を短絡された特性インピーダンスＺ
0 を持ち使用高周波ｆ0 の波長λの１／４の長さの同軸
ケーブル（以下λ／４ケーブルという）４２が同時に接
続されている。そのλ／４ケーブル４２の出力端は低雑
音増幅器８に接続されている。また、同調回路５のコン
デンサ５１はインピーダンスマッチング用のコンデンサ
であり、５２は同調用コンデンサであり、これらのコン
デンサは高周波コイル６とともに使用高周波の周波数に
対して共振回路を構成している。尚、高周波アンプ３の
出力インピーダンス，同調回路５を入力端側から見たイ
ンピーダンス，λ／４ケーブル４２の特性インピーダン
ス及び低雑音増幅器８の入力インピーダンスは全て等し
い値に調整されている。
【００１１】図２において、高周波アンプ３が高電力の
高周波パルスを出力しているときは逆並列接続されたダ
イオード４１は高周波アンプ３の高電圧によりＯＮ状態
になり、高周波アンプ３の出力は同調回路５を通じて高
周波コイル６に供給され、コイルの発生する高周波電波
により被検体は励起される。このときダイオード４３も
ＯＮ状態になりλ／４ケーブル４２の出力端を短絡した
ことになるので入力側から見たインピーダンスは極めて
高いインピーダンスを示し、実用上高周波アンプ３から
切り離されたことになる。一方、低雑音増幅器８の入力
電圧はダイオード４３の順方向電圧以下に抑えられ、低
雑音増幅器８に過大な電圧が入力されることを防ぐ。
高周波パルスを出力しているときは逆並列接続されたダ
イオード４１は高周波アンプ３の高電圧によりＯＮ状態
になり、高周波アンプ３の出力は同調回路５を通じて高
周波コイル６に供給され、コイルの発生する高周波電波
により被検体は励起される。このときダイオード４３も
ＯＮ状態になりλ／４ケーブル４２の出力端を短絡した
ことになるので入力側から見たインピーダンスは極めて
高いインピーダンスを示し、実用上高周波アンプ３から
切り離されたことになる。一方、低雑音増幅器８の入力
電圧はダイオード４３の順方向電圧以下に抑えられ、低
雑音増幅器８に過大な電圧が入力されることを防ぐ。
【００１２】高周波アンプ３からの高周波パルスの出力
が終わると、同調回路５と高周波回路６から構成される
共振回路に残留する高周波振動電圧は共振回路を含まれ
るので損失抵抗及び高周波アンプ３の出力インピーダン
スに吸収され急速に減衰し、残留振動電圧の振幅が４１
及び４２のダイオードの順方向電圧以下になるとそれぞ
れのダイオードはＯＦＦ状態を回復し高いインピーダン
スを持つようになり、高周波アンプ２は回路から切り離
され、低雑音増幅器８が共振回路に接続された状態にな
る。
が終わると、同調回路５と高周波回路６から構成される
共振回路に残留する高周波振動電圧は共振回路を含まれ
るので損失抵抗及び高周波アンプ３の出力インピーダン
スに吸収され急速に減衰し、残留振動電圧の振幅が４１
及び４２のダイオードの順方向電圧以下になるとそれぞ
れのダイオードはＯＦＦ状態を回復し高いインピーダン
スを持つようになり、高周波アンプ２は回路から切り離
され、低雑音増幅器８が共振回路に接続された状態にな
る。
【００１３】高周波パルスで励起された被検体からのＮ
ＱＲ信号により高周波コイル６に誘起された信号は極め
て微弱であるため、４１及び４３のダイオードをＯＮさ
せることがないため低雑音増幅器に導かれ計測される。
ＱＲ信号により高周波コイル６に誘起された信号は極め
て微弱であるため、４１及び４３のダイオードをＯＮさ
せることがないため低雑音増幅器に導かれ計測される。
【００１４】以上の説明で分かるように、スイッチング
回路に用いられる４１及び４２のダイオードは高いＯＦ
Ｆインピーダンスを持つ高周波ダイオードが用いられ
る。特に４１のダイオードには高周波アンプからの大電
流に耐える大容量のダイオードが必要である。しかし、
一般に大電流に耐えるダイオードは構造上ダイオードの
接続容量が大きな値を持つようになり、ダイオード４１
がＯＦＦ状態でもこの接合容量のためインピーダンスが
低下し、高周波アンプの切り離しが不充分になる。 こ
のため、高周波アンプ３の切り離しのインピーダンスを
高めるために、４１の逆並列ダイオードを数段直列に接
続してＯＦＦ時のインピーダンスを高める方法がある
が、残留電圧が４１の逆並列ダイオードの接続段数倍に
減衰した時点でＯＦＦ状態になるため残留電圧が充分に
減衰しない内に低雑音増幅器８で計測を開始しなければ
ならなくなる。即ち、４１の逆並列ダイオードをｍ個直
列に接続すると、残留電圧が４１のダイオードの順電圧
のｍ倍に減衰した時点で高周波アンプ３の切り離しが行
われ、残留電圧の減衰時定数は大きくなり減衰時間が延
長するとともに、低雑音増幅器８に大きな残留電圧が加
わることになる。
回路に用いられる４１及び４２のダイオードは高いＯＦ
Ｆインピーダンスを持つ高周波ダイオードが用いられ
る。特に４１のダイオードには高周波アンプからの大電
流に耐える大容量のダイオードが必要である。しかし、
一般に大電流に耐えるダイオードは構造上ダイオードの
接続容量が大きな値を持つようになり、ダイオード４１
がＯＦＦ状態でもこの接合容量のためインピーダンスが
低下し、高周波アンプの切り離しが不充分になる。 こ
のため、高周波アンプ３の切り離しのインピーダンスを
高めるために、４１の逆並列ダイオードを数段直列に接
続してＯＦＦ時のインピーダンスを高める方法がある
が、残留電圧が４１の逆並列ダイオードの接続段数倍に
減衰した時点でＯＦＦ状態になるため残留電圧が充分に
減衰しない内に低雑音増幅器８で計測を開始しなければ
ならなくなる。即ち、４１の逆並列ダイオードをｍ個直
列に接続すると、残留電圧が４１のダイオードの順電圧
のｍ倍に減衰した時点で高周波アンプ３の切り離しが行
われ、残留電圧の減衰時定数は大きくなり減衰時間が延
長するとともに、低雑音増幅器８に大きな残留電圧が加
わることになる。
【００１５】以上に述べたように、高周波アンプ３の高
周波パルス出力後に回路に残留する振動電圧が充分低く
なるまでＯＮ状態を保ちＯＦＦ時には高いインピーダン
スを示すスイッチング回路の実現が望まれる。
周波パルス出力後に回路に残留する振動電圧が充分低く
なるまでＯＮ状態を保ちＯＦＦ時には高いインピーダン
スを示すスイッチング回路の実現が望まれる。
【００１６】
【課題を解決するための手段】低雑音増幅器の入力イン
ピーダンスＺ0 に対して、ｎ（ｎ＞１）倍の入力インピ
ーダンスを持つように同調回路を構成し、ｍ（ｎ≧ｍ）
個の直列逆並列ダイオードから構成される高周波アンプ
切り離し回路を経てｎ倍の出力インピーダンスを持つ高
周波アンプを接続する。
ピーダンスＺ0 に対して、ｎ（ｎ＞１）倍の入力インピ
ーダンスを持つように同調回路を構成し、ｍ（ｎ≧ｍ）
個の直列逆並列ダイオードから構成される高周波アンプ
切り離し回路を経てｎ倍の出力インピーダンスを持つ高
周波アンプを接続する。
【００１７】
【作用】同調回路の低雑音増幅器に対する出力回路イン
ピーダンスのｎ倍の入力インピーダンスを持つ高周波ア
ンプの入力回路には、低雑音増幅器に対する高周波残留
振動電圧はｎ倍となる。従って、高周波アンプが切り離
されるときの低雑音増幅器に対する残留電圧は１／ｎに
減衰していることになる。従って、上記（課題を解決す
るための手段）の項で述べた条件を満足するようにｎ，
ｍを選んで於けはｍ／ｎ≦１となりスイッチング特性の
改善が可能になる。
ピーダンスのｎ倍の入力インピーダンスを持つ高周波ア
ンプの入力回路には、低雑音増幅器に対する高周波残留
振動電圧はｎ倍となる。従って、高周波アンプが切り離
されるときの低雑音増幅器に対する残留電圧は１／ｎに
減衰していることになる。従って、上記（課題を解決す
るための手段）の項で述べた条件を満足するようにｎ，
ｍを選んで於けはｍ／ｎ≦１となりスイッチング特性の
改善が可能になる。
【００１８】
【実施例】図３は本発明によるスイッチング回路の実施
例である。図２の従来回路の高周波アンプ３の出力端に
インピーダンス変換用トランス３１を設け出力インピー
ダンスをｎ倍し４１で示す逆並列ダイオードをｍ個直列
に接続した高周波アンプ切り離し回路を経て同調回路５
に接続してある。同調回路５内のコンデンサ５３は高周
波アンプ３の出力インピーダンスと同調回路５の入力イ
ンピーダンスをマッチングさせるため、従来回路に追加
したコンデンサである。本回路により、上記（作用）の
項で述べたスイッチング特性の改善が実現できる。
例である。図２の従来回路の高周波アンプ３の出力端に
インピーダンス変換用トランス３１を設け出力インピー
ダンスをｎ倍し４１で示す逆並列ダイオードをｍ個直列
に接続した高周波アンプ切り離し回路を経て同調回路５
に接続してある。同調回路５内のコンデンサ５３は高周
波アンプ３の出力インピーダンスと同調回路５の入力イ
ンピーダンスをマッチングさせるため、従来回路に追加
したコンデンサである。本回路により、上記（作用）の
項で述べたスイッチング特性の改善が実現できる。
【００１９】図４は図３の発明の主旨による異なる実施
例で、上記実施例にて直列接続されている逆並列ダイオ
ード４１の一部を高周波アンプ３の他の出力端に設けた
もので、本回路でも上記スイッチング性能向上の効果は
図３の実施例と等価である。図３，図４では図２の従来
技術との説明の比較対照が容易なように、高周波アンプ
３の出力インピーダンス変換回路３１を設けているが、
あらかじめ出力インピーダンスの高い高周波アンプを製
作することは可能で、そのような高周波アンプを使用す
る場合は３１のインピーダンス変換用のトランスは不要
であることはいうまでもない。
例で、上記実施例にて直列接続されている逆並列ダイオ
ード４１の一部を高周波アンプ３の他の出力端に設けた
もので、本回路でも上記スイッチング性能向上の効果は
図３の実施例と等価である。図３，図４では図２の従来
技術との説明の比較対照が容易なように、高周波アンプ
３の出力インピーダンス変換回路３１を設けているが、
あらかじめ出力インピーダンスの高い高周波アンプを製
作することは可能で、そのような高周波アンプを使用す
る場合は３１のインピーダンス変換用のトランスは不要
であることはいうまでもない。
【００２０】
【発明の効果】ＮＱＲ計測回路に於いて、ＮＱＲ励起用
パルスによる残留振動電圧を従来方法の１／ｎに減衰す
るまで残留エネルギー放出回路のＯＮ状態を維持し残留
電圧減衰の時間を短縮するとともに、低雑音増幅器への
切り替え時の測定信号への残留信号の混入を１／ｎに改
善することができる。
パルスによる残留振動電圧を従来方法の１／ｎに減衰す
るまで残留エネルギー放出回路のＯＮ状態を維持し残留
電圧減衰の時間を短縮するとともに、低雑音増幅器への
切り替え時の測定信号への残留信号の混入を１／ｎに改
善することができる。
【図１】パルスＮＱＲ測定装置基本構成図。
【図２】従来のパルスＮＱＲ測定回路スイッチング回
路。
路。
【図３】本発明による第一のスイッチング回路実施例。
【図４】本発明による第二のスイッチング回路実施例。
１ 基準高周波発振器 １′ 基準高周波 ２ パルス発生器 ２′ 高周波パルスのパルス幅を決めるパルス ３ 高周波パルスアンプ ３′ ＮＱＲ励起パルス ４ スイッチ回路 ５ 同調回路 ６ コイル（ＮＱＲ励起・検知用） ７ 被検体 ８ 低雑音増幅器 ８′ 低雑音増幅器の出力信号 ８′−１ 低雑音増幅器の出力信号励起パルスの漏れ信
号 ８′−２ 低雑音増幅器の出力信号ＮＱＲ信号 ９ 移相検波器 ９′ 移相検波器出力 １０ Ａ／Ｄ変換器 １１ ディジタル加算平均回路 １１′ ディジタル加算平均結果 １１′−１ ディジタル加算平均結果（励起パルス漏れ
信号） １１′−２ ディジタル加算平均結果（ＮＱＲ信号） １２ データ表示装置 ３１ インピーダンス変換用トランス ４１ スイッチング用逆並列ダイオード（パルスアンプ
切り離し用） ４２ λ／４ケーブル ４３ スイッチング用逆並列ダイオード（低雑音増幅器
切り離し用） ５１ インピーダンスマッチング用コンデンサ ５２ 同調用コンデンサ ５３ インピーダンスマッチング用コンデンサ
号 ８′−２ 低雑音増幅器の出力信号ＮＱＲ信号 ９ 移相検波器 ９′ 移相検波器出力 １０ Ａ／Ｄ変換器 １１ ディジタル加算平均回路 １１′ ディジタル加算平均結果 １１′−１ ディジタル加算平均結果（励起パルス漏れ
信号） １１′−２ ディジタル加算平均結果（ＮＱＲ信号） １２ データ表示装置 ３１ インピーダンス変換用トランス ４１ スイッチング用逆並列ダイオード（パルスアンプ
切り離し用） ４２ λ／４ケーブル ４３ スイッチング用逆並列ダイオード（低雑音増幅器
切り離し用） ５１ インピーダンスマッチング用コンデンサ ５２ 同調用コンデンサ ５３ インピーダンスマッチング用コンデンサ
Claims (1)
- 【請求項１】ＮＱＲ励磁パルス終了後高周波パルスアン
プを高周波コイル及び計測回路より切り離し低雑音増幅
器を高周波コイルに接続するスイッチング回路を有した
核四重極共鳴装置において、高周波コイルのインピーダ
ンスマッチング回路の高周波パルス入力回路のインピー
ダンスをＮＱＲ信号測定回路の出力インピーダンス（ｎ
＞１）によるように回路を構成し、高周波コイルの同調
回路と高周波アンプとの間に複数段から成るダイオード
を接続するとともに、励起パルスによる残留電圧が１／
ｎに減衰した時点で高周波コイルの入出力の切り替え動
作が行えるようにしたスイッチング回路を備えたことを
特徴とした核四重極共鳴装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7130294A JPH07260719A (ja) | 1994-03-17 | 1994-03-17 | 核四重極共鳴装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7130294A JPH07260719A (ja) | 1994-03-17 | 1994-03-17 | 核四重極共鳴装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07260719A true JPH07260719A (ja) | 1995-10-13 |
Family
ID=13456724
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7130294A Pending JPH07260719A (ja) | 1994-03-17 | 1994-03-17 | 核四重極共鳴装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07260719A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003107028A1 (en) * | 2002-06-13 | 2003-12-24 | Qrsciences Technologies Pty Ltd | A receive system for high q antennas in nqr and a method of detecting substances |
-
1994
- 1994-03-17 JP JP7130294A patent/JPH07260719A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003107028A1 (en) * | 2002-06-13 | 2003-12-24 | Qrsciences Technologies Pty Ltd | A receive system for high q antennas in nqr and a method of detecting substances |
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