JPH0725813A - Production of highly pure acetic acid - Google Patents
Production of highly pure acetic acidInfo
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- JPH0725813A JPH0725813A JP5169204A JP16920493A JPH0725813A JP H0725813 A JPH0725813 A JP H0725813A JP 5169204 A JP5169204 A JP 5169204A JP 16920493 A JP16920493 A JP 16920493A JP H0725813 A JPH0725813 A JP H0725813A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は高純度な酢酸の工業的な
製造方法に関する。特に、還元性不純物含有量の少ない
酢酸の連続的な製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an industrial process for producing highly pure acetic acid. In particular, it relates to a continuous production method of acetic acid having a low content of reducing impurities.
【０００２】[0002]
【従来の技術】酢酸は、石油化学工業、有機化学工業、
医薬農薬製造工業、高分子工業などにおいて多量に使用
される基礎化学品の一つである。2. Description of the Related Art Acetic acid is used in petrochemical industry, organic chemical industry,
It is one of the basic chemicals used in large quantities in the pharmaceutical and agrochemical manufacturing industry, polymer industry, etc.
【０００３】酢酸の工業的な製造方法は種々知られてい
るが、中でも、メタノールと一酸化炭素を連続的に反応
させて酢酸を製造する方法が工業的には最も優れた方法
である（特公昭47−3334号）。この方法は生産性が高い
ばかりでなく、不純物の副生量も少なく、他の方法に比
べて、純度の高い酢酸が製造できる。しかし、この方法
においても微少量の不純物が副生しており、長時間にわ
たる連続運転では、これら不純物が製品である酢酸に混
入し、製品の品質を悪化させる。そのため酢酸の精製に
多大な設備とエネルギーが使用されている。また、近
年、反応条件、触媒の改良方法が開示され、ヨウ化物塩
等の触媒安定化剤を添加し、従来の条件よりも低水分条
件下で反応させることにより酢酸製造触媒の生産性が高
い工業的な酢酸の製造方法が開示されている（特開昭60
−54334 号、特開昭60−239434号）。それによると、反
応液中の水分を低減することで、二酸化炭素やプロピオ
ン酸といった副生物は減少することが開示されている。
しかし、その他の微少な不純物の中には、酢酸の生産性
の増加と共に発生量が増加し、前記の触媒の改良や反応
条件の変更で生産性を上げようとした場合、酢酸の品質
が悪くなるということが起こる場合がある。特に、還元
性物質試験 (過マンガン酸タイム) と呼ばれる、酢酸中
の極く微少な還元性不純物の存在量を調べる品質試験に
おいては、今日の高度な機器分析をもってしても定量が
困難であるような微少な濃度の不純物の微少な増加が検
出でき、これらの不純物が品質の悪化につながる。当該
業界では、過マンガン酸タイムは標準的には 120分以
上、好ましくは 240分以上が良いとされている。このよ
うな不純物としては、アルデヒド類、特に不飽和アルデ
ヒドが考えられている。これらの化合物は多様であり、
一つ一つを粗酢酸から分離し除去することは現実的では
ない。特に、アセトアルデヒドの脱水縮合物であるクロ
トンアルデヒド、２−エチルクロトンアルデヒドなどは
酢酸と沸点が近く、微少量のこれら不純物を蒸留で分離
することは困難である。Various industrial production methods of acetic acid are known. Among them, the method of producing acetic acid by continuously reacting methanol and carbon monoxide is the most industrially excellent method (special feature Kosho 47-3334). Not only is this method highly productive, but the amount of impurities by-produced is small, and acetic acid having a higher purity can be produced than other methods. However, even in this method, a small amount of impurities are by-produced, and in continuous operation over a long period of time, these impurities are mixed into acetic acid which is a product, which deteriorates the quality of the product. Therefore, a large amount of equipment and energy are used for the purification of acetic acid. Further, recently, a reaction condition and a method for improving a catalyst have been disclosed. By adding a catalyst stabilizer such as an iodide salt and reacting under a condition of lower water content than conventional conditions, the productivity of an acetic acid production catalyst is high. An industrial method for producing acetic acid has been disclosed (Japanese Patent Laid-Open No. Sho 60).
-54334, JP-A-60-239434). It is disclosed that by-products such as carbon dioxide and propionic acid are reduced by reducing the water content in the reaction solution.
However, among other minute impurities, the amount of acetic acid produced increases with the productivity of acetic acid, and when the productivity is increased by improving the catalyst or changing the reaction conditions, the quality of acetic acid is poor. Sometimes it happens. In particular, in a quality test called a reducing substance test (permanganate time) that examines the presence of extremely small reducing impurities in acetic acid, it is difficult to quantify even with today's sophisticated instrumental analysis. A minute increase in such a minute concentration of impurities can be detected, and these impurities lead to deterioration in quality. It is generally accepted in the industry that permanganate time is typically 120 minutes or longer, preferably 240 minutes or longer. Aldehydes, particularly unsaturated aldehydes, are considered as such impurities. These compounds are diverse,
It is not practical to separate and remove each one from the crude acetic acid. In particular, crotonaldehyde and 2-ethylcrotonaldehyde, which are dehydration condensates of acetaldehyde, have similar boiling points to acetic acid, and it is difficult to separate minute amounts of these impurities by distillation.
【０００４】そのため、従来の技術では、これらの微少
な還元性不純物を含む粗酢酸をオゾン（特公昭61−2052
号）や酸化剤（特公昭56−10297 号) で処理するなどの
技術が開示されている。しかしながら、オゾンや酸化剤
での処理では、処理される不純物の濃度に限度がある。
例えば、オゾンで処理できる化合物は不飽和化合物のみ
であって、飽和のアルデヒド類は分解しないこと、更に
不飽和化合物が分解されて発生する化合物は飽和のアル
デヒドであり、アルデヒトそのものも還元性を有してお
り、過マンガン酸タイムを悪化させる化合物にほかなら
ないためである。そのため、オゾンで処理した後に、飽
和のアルデヒド類等を除去するために蒸留したり、活性
炭で処理するなどの精製が必要となる（特開平１−2115
48号）。Therefore, in the conventional technique, crude acetic acid containing these minute reducing impurities is treated with ozone (Japanese Patent Publication No. 61-2052).
No.) or an oxidant (Japanese Patent Publication No. 56-10297). However, treatment with ozone or an oxidant has a limit on the concentration of impurities to be treated.
For example, the only compounds that can be treated with ozone are unsaturated compounds, saturated aldehydes do not decompose, and the compounds generated by the decomposition of unsaturated compounds are saturated aldehydes, and Aldecht itself is also reductive. This is because it is a compound that deteriorates the permanganate time. Therefore, after treatment with ozone, purification such as distillation to remove saturated aldehydes or treatment with activated carbon is required (JP-A 1-2115).
No. 48).
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】本発明者等は、酢酸の
品質を悪化させる還元性不純物を詳細に同定し、それら
化合物の発生経路を詳細に検討した結果、反応中に発生
するアセトアルデヒドがこれら還元性微量不純物の根本
的な原因物質であることを見いだした。The present inventors have identified in detail the reducing impurities that deteriorate the quality of acetic acid and studied the generation pathways of these compounds in detail. As a result, acetaldehyde generated during the reaction is It was found that it is the fundamental causative agent of trace trace impurities.
【０００６】従来の酢酸製造プロセスにおいては反応液
中に含まれる酢酸よりも沸点の低い成分、即ち、原料の
メタノールから発生する酢酸メチル、助触媒であるヨウ
化メチル、反応液中に存在する水などは反応粗液中から
酢酸を分離する過程で分離されるが、これらの化合物を
無駄に消費しないように分離されたほとんどすべてが反
応器に循環され、再使用される。即ち、反応器で微量に
副生するアセトアルデヒドはプロセスから除去されるこ
となく循環し、反応を続けるにつれて反応液中に蓄積す
る。蓄積したアセトアルデヒドは反応条件下で縮合し、
不飽和のアルデヒド類を生じる。アセトアルデヒドの縮
合により生成する高沸点の不飽和アルデヒド類は酢酸の
精製工程で分離されにくくなり酢酸に不純物として混入
し、酢酸の還元性物質試験において品質の悪化を引き起
こす。In the conventional acetic acid production process, components having a lower boiling point than acetic acid contained in the reaction solution, that is, methyl acetate generated from methanol as a raw material, methyl iodide as a co-catalyst, and water present in the reaction solution. Etc. are separated in the process of separating acetic acid from the reaction crude liquid, but almost all of them are recycled to the reactor so as not to wastefully consume these compounds. That is, a small amount of acetaldehyde by-produced in the reactor circulates without being removed from the process and accumulates in the reaction solution as the reaction continues. Accumulated acetaldehyde condenses under reaction conditions,
This produces unsaturated aldehydes. The high-boiling unsaturated aldehydes produced by the condensation of acetaldehyde are hard to be separated in the purification step of acetic acid and are mixed as an impurity in acetic acid, which causes the deterioration of quality in the reducing substance test of acetic acid.
【０００７】そこで、反応系中で発生し、反応液中に蓄
積するアセトアルデヒドを循環している低沸点成分から
分離すれば、酢酸中に混入する還元性物質の量を減少で
きる。しかしながら、アセトアルデヒドの発生量は極め
て小さく、また、循環プロセス液中の濃度も低濃度であ
るアセトアルデヒドを蒸留分離するためには、過大な蒸
留設備とエネルギーを必要とする。また更に、困難なこ
ととして、酢酸の製造には必須の成分であるヨウ化メチ
ルとアセトアルデヒドは沸点が近くかつ低沸点であるこ
とである。一方、オゾン処理は、先に述べたように、粗
酢酸中の還元性不純物の量がある限度の濃度以上になっ
た場合、オゾン処理のみでは、還元性物質試験の純度が
上がらず、追加の蒸留や活性炭処理を必要とする。この
場合の蒸留は、大量の製品酢酸を蒸留する必要があるた
め、過大な設備とエネルギーを必要とする。Therefore, if the acetaldehyde generated in the reaction system and accumulated in the reaction solution is separated from the circulating low boiling point component, the amount of the reducing substance mixed in acetic acid can be reduced. However, the amount of acetaldehyde generated is extremely small, and in order to distill and separate acetaldehyde, which has a low concentration in the circulating process liquid, excessive distillation equipment and energy are required. Furthermore, what is more difficult is that methyl iodide and acetaldehyde, which are essential components for the production of acetic acid, have close boiling points and low boiling points. On the other hand, in the ozone treatment, as described above, when the amount of the reducing impurities in the crude acetic acid exceeds a certain limit concentration, the ozone treatment alone does not increase the purity of the reducing substance test, and thus the additional treatment is not performed. Distillation or activated carbon treatment is required. Distillation in this case requires a large amount of equipment and energy because a large amount of product acetic acid needs to be distilled.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】以上のことから、アセト
アルデヒドの蒸留除去とオゾン処理を併用することで最
も経済的な高純度酢酸の製造が可能であること、すなわ
ちオゾン処理を施すのみで還元性物質の含有量の少ない
(過マンガン酸タイムの良い) 高純度酢酸が得られる程
度に、プロセス内循環液中のアセトアルデヒドの濃度を
低減させることが最も効果的で、且つ、効率的であると
の結論に至り、本発明を完成するに至った。[Means for Solving the Problems] From the above, it is possible to produce the most economical high-purity acetic acid by using the distillative removal of acetaldehyde and the ozone treatment together. Low substance content
(Good permanganate time) To the extent that high-purity acetic acid can be obtained, it was concluded that reducing the concentration of acetaldehyde in the circulating fluid in the process is the most effective and efficient, and the present invention Has been completed.
【０００９】即ち本発明は、ロジウム錯体を触媒とし、
ヨウ化メチルを助触媒として用い、連続的にメタノール
及び／又は酢酸メチル水溶液と一酸化炭素を反応させて
酢酸を製造する方法において、得られる粗酢酸中の不飽
和化合物濃度が5ppm以下となるようになし、更に得られ
た粗酢酸をオゾン処理して、還元性物質の含有量の少な
い高品質の酢酸を製造することを特徴とする酢酸の製造
方法に関する。That is, the present invention uses a rhodium complex as a catalyst,
Using methyl iodide as a co-catalyst to produce acetic acid by continuously reacting methanol and / or methyl acetate aqueous solution with carbon monoxide, the concentration of unsaturated compounds in the resulting crude acetic acid should be 5 ppm or less. In addition, the present invention relates to a method for producing acetic acid, which comprises subjecting the obtained crude acetic acid to ozone treatment to produce high-quality acetic acid having a low content of reducing substances.
【００１０】特に本発明は、反応槽に循環されるプロセ
ス液から、酢酸品質に悪影響を及ぼす不純物の発生原因
であるアセトアルデヒドを除去して、得られる粗酢酸中
の不飽和化合物濃度が5ppm以下となるようにする上記の
酢酸の製造方法に関する。In particular, the present invention removes acetaldehyde, which is a cause of generation of impurities adversely affecting the quality of acetic acid, from the process liquid circulated in the reaction tank, so that the concentration of unsaturated compounds in the resulting crude acetic acid is 5 ppm or less. And a method for producing acetic acid as described above.
【００１１】メタノールと一酸化炭素を原料とし、連続
的に酢酸を製造する方法は、モンサント法と呼ばれ、モ
ンサント社によりプロセスが開示されている (米国特許
4,102,922 、Hydrocarbon Processing, November,1972
他)(図１) 。原料であるメタノールと一酸化炭素は反応
器(1) に連続的に仕込まれ、所定の温度、圧力下で連続
的に反応させられる。反応温度は通常 150〜250 ℃、反
応圧力は、15〜40atmの範囲内で行われる。反応液中に
は、触媒であるロジウム錯体が 200〜1000ppmの濃度で
存在し、助触媒であるヨウ化メチルが５〜20wt％、溶媒
である水が 0.1〜15wt％含まれ、生成物であり、かつ溶
媒である酢酸が残りの主成分を成す。また、連続反応で
あるので原料が酢酸と反応して生成する酢酸メチルが
0.1〜30wt％の範囲で存在する。また、現実的に行われ
る長時間の連続製造の結果、反応液中には、蓄積した微
量不純物、即ち、アセトアルデヒド、クロトンアルデヒ
ド、２−エチルクロトンアルデヒドなどの不飽和アルデ
ヒド類、さらには反応器中に存在する水素により水素化
を受けた生成物である飽和のアルデヒド類、飽和の脂肪
族カルボン酸類、例えばプロピオン酸、それらのメチル
エステルなどが存在する。近年開示された生産性の高い
条件では（特開昭60−54334 号、特開昭60−239434
号）、反応液中の水分濃度を低減し、副反応生成物発生
量を減少させることができる。この条件下では、触媒の
安定性が悪くなるのでロジウム触媒の安定化剤として、
ヨウ素イオンを 0.1〜20wt％添加する。ヨウ素イオンを
導入する場合は、カウンター陽イオンとして、アルカリ
金属、４級アンモニウムイオン、４級ホスホニウムイオ
ンを有する、反応液に溶解しうるヨウ化物塩が添加され
る。この生産性の高い条件下では、ヨウ素イオンのカウ
ンター陽イオンとして塩基性のカチオンが多量に反応液
に存在し、そのため、アセトアルデヒドの縮合が促進さ
れ、還元性物質の発生量が増加すると考えられる。A method for continuously producing acetic acid using methanol and carbon monoxide as raw materials is called Monsanto method, and the process is disclosed by Monsanto Company (US Patent
4,102,922, Hydrocarbon Processing, November, 1972
Others) (Fig. 1). The raw material methanol and carbon monoxide are continuously charged in the reactor (1) and continuously reacted at a predetermined temperature and pressure. The reaction temperature is usually 150 to 250 ° C., and the reaction pressure is 15 to 40 atm. In the reaction solution, the catalyst rhodium complex was present at a concentration of 200 to 1000 ppm, the cocatalyst methyl iodide was 5 to 20 wt%, and the solvent water was 0.1 to 15 wt%. , And acetic acid as a solvent constitutes the remaining main component. In addition, since it is a continuous reaction, the methyl acetate produced when the raw material reacts with acetic acid
It exists in the range of 0.1 to 30 wt%. In addition, as a result of continuous production for a long time, which is actually performed, trace impurities accumulated in the reaction solution, that is, unsaturated aldehydes such as acetaldehyde, crotonaldehyde, and 2-ethylcrotonaldehyde, and further in the reactor. There are saturated aldehydes, saturated aliphatic carboxylic acids, such as propionic acid, their methyl esters, etc., which are products hydrogenated by the hydrogen present in. Under the conditions of high productivity disclosed in recent years (JP-A-60-54334 and JP-A-60-239434).
No.), the water concentration in the reaction liquid can be reduced, and the amount of side reaction products generated can be reduced. Under this condition, the stability of the catalyst deteriorates, so as a stabilizer for the rhodium catalyst,
Add 0.1 to 20 wt% of iodine ion. When iodine ions are introduced, an iodide salt having an alkali metal, a quaternary ammonium ion, and a quaternary phosphonium ion as a counter cation and soluble in a reaction solution is added. Under the conditions of high productivity, a large amount of basic cations are present in the reaction solution as counter cations for iodine ions, which promotes the condensation of acetaldehyde and increases the amount of reducing substances generated.
【００１２】本発明においては、反応条件として、水分
が５〜10wt％の時は、触媒安定化成分として、ヨウ素イ
オンを１〜10wt％含む反応液組成で、また、水分が５wt
％以下の時は、触媒安定化成分として、ヨウ素イオンを
１〜20wt％含む反応液組成で反応を行うことが好まし
い。ヨウ素イオンのカウンター陽イオンとしてはアルカ
リ金属イオンが好ましく、その中でもリチウムイオンが
特に好ましい。In the present invention, when the water content is 5 to 10 wt% as the reaction condition, the reaction liquid composition contains 1 to 10 wt% of iodine ions as a catalyst stabilizing component, and the water content is 5 wt%.
%, It is preferable to carry out the reaction with a reaction liquid composition containing 1 to 20 wt% of iodine ions as a catalyst stabilizing component. Alkali metal ions are preferred as counter cations for iodine ions, and lithium ions are particularly preferred.
【００１３】以下に図１を用いてプロセスを例示しなが
ら説明する。反応液は反応器(1) から連続的に抜き出さ
れ、反応圧力よりも低圧に管理された蒸発槽(2) に導入
され、フラッシュ蒸発される。蒸発槽で蒸発した成分は
蒸留塔(3) に導入され蒸留される。この蒸留塔では低沸
点成分が主に分離される。蒸留塔塔頂の留出液は分液槽
(4) に導入され、二相に分離する。上層は酢酸と水を含
む水相からなり、下層は酢酸と水を含むヨウ化メチル相
である。これら二相にはアセトアルデヒトが濃縮され
る。特に上層にはアセトアルデヒドが濃縮される。これ
ら二相は反応器に戻される。蒸留塔(3) の高沸成分も反
応器に戻される。製品となる酢酸を含む蒸留塔(3) のサ
イドカット液は次の蒸留塔(5) に導入される。蒸留塔
(5) では、脱水された粗酢酸が塔底から抜き取られ、次
の蒸留塔(6)で蒸留される。蒸留塔(5) の塔頂液中にも
アセトアルデヒドが含まれるが、この液も反応器に戻さ
れる。蒸留塔(6) では、高沸点生成物であるプロピオン
酸と微少量の高沸不純物が抜き取られ、塔頂から低沸点
不純物が抜き取られる。製品の酢酸は蒸留塔(6) のサイ
ドカットで得られる。場合により、蒸留塔(6) は、脱高
沸塔と脱低沸塔に分けて、酢酸を精製することもでき
る。The process will be described below with reference to FIG. The reaction solution is continuously withdrawn from the reactor (1), introduced into an evaporation tank (2) whose pressure is lower than the reaction pressure, and flash-evaporated. The components evaporated in the evaporation tank are introduced into the distillation column (3) and distilled. In this distillation column, low boiling point components are mainly separated. Distillate at the top of the distillation column
It is introduced into (4) and separates into two phases. The upper layer is an aqueous phase containing acetic acid and water, and the lower layer is a methyl iodide phase containing acetic acid and water. Acetaldehyde is concentrated in these two phases. In particular, acetaldehyde is concentrated in the upper layer. These two phases are returned to the reactor. The high boiling components of the distillation column (3) are also returned to the reactor. The side cut liquid of the distillation column (3) containing acetic acid as a product is introduced into the next distillation column (5). Distillation tower
In (5), dehydrated crude acetic acid is extracted from the bottom of the column and distilled in the next distillation column (6). Acetaldehyde is also contained in the top liquid of the distillation column (5), but this liquid is also returned to the reactor. In the distillation column (6), propionic acid, which is a high-boiling product, and a small amount of high-boiling impurities are taken out, and low-boiling impurities are taken out from the top of the tower. The product acetic acid is obtained by side-cutting the distillation column (6). In some cases, the distillation column (6) can be divided into a high boiling point column and a low boiling point column to purify acetic acid.
【００１４】一方、反応器のオフガス、及び各蒸留塔か
ら出るオフガス中にはアセトアルデヒドが含有される
が、ヨウ化メチルなどのオフガス中の有機成分とともに
吸収系(7) で回収され、反応器に戻される。On the other hand, although acetaldehyde is contained in the offgas of the reactor and the offgas discharged from each distillation column, it is recovered by the absorption system (7) together with the organic components in the offgas such as methyl iodide, and is collected in the reactor. Will be returned.
【００１５】このようなプロセスからアセトアルデヒド
を分離する方法としては、アセトアルデヒドを含むプロ
セス液から蒸留分離、抽出、または抽出と蒸留の組み合
わせ、抽出蒸留等によってアセトアルデヒドのみを分離
することが好ましい。特に、アセトアルデヒドの蒸留分
離が有効に行なえるプロセス液としては、分液槽(4)の
上層及び下層、蒸留塔(5) の塔頂液、吸収系でオフガス
中の有機物を吸収した液がアセトアルデヒドの濃度が高
く好ましいが、この中でも分液槽(4) の上層及び下層が
更に好ましい。これらのアセトアルデヒドを含むプロセ
ス液中にはヨウ化メチルが存在している。ヨウ化メチル
とアセトアルデヒドは沸点が近く、これらを分離するこ
とが最も困難であるが、ヨウ化メチルはヨウ素を含む化
合物であって、廃棄することが困難であるため、分離、
回収して反応器に戻すことが必要である。アセトアルデ
ヒドの分離方法としては、アセトアルデヒドを含むプロ
セス液を一本の蒸留塔で分離蒸留することもできるが、
アセトアルデヒドとヨウ化メチルからなる沸点の低い成
分をまず蒸留で他の成分と分離した後、更にヨウ化メチ
ルとアセトアルデヒドを蒸留分離することが好ましい。
また、アセトアルデヒドが水と良く混じりヨウ化メチル
が水と混じりにくい性質を利用し、ヨウ化メチルとアセ
トアルデヒドの分離に水抽出を用い、その後蒸留しても
よい。プロセスから分離すべきアセトアルデヒドの量
は、アセトアルデヒドを分離しない場合に、連続操業し
た際に反応系中で発生し、製品の酢酸中に混入してくる
アセトアルデヒド誘導体、即ち、クロトンアルデヒド、
２−エチルクロトンアルデヒドなどの合計が5ppm以下に
なる量が好ましい。上記の不飽和化合物の含有量が5ppm
以下の場合には、オゾン処理により過マンガン酸タイム
が大幅に向上し、高純度の酢酸が得られるのに対して、
5ppm以上の不飽和化合物を含む酢酸の場合には、オゾン
処理後更に蒸留分離を行うなどのさらなる精製の必要が
ある。この場合、オゾン処理は、無駄な処理であるばか
りでなく、精製エネルギーの浪費となる。As a method for separating acetaldehyde from such a process, it is preferable to separate only acetaldehyde from a process liquid containing acetaldehyde by distillation separation, extraction, a combination of extraction and distillation, extractive distillation or the like. In particular, as the process liquid that can effectively perform the separation of acetaldehyde by distillation, the upper and lower layers of the separation tank (4), the top liquid of the distillation column (5), and the liquid that has absorbed the organic matter in the offgas in the absorption system are acetaldehyde. Is preferred because of its high concentration, but among these, the upper and lower layers of the separation tank (4) are more preferred. Methyl iodide is present in the process liquid containing these acetaldehydes. Methyl iodide and acetaldehyde have the closest boiling points, and it is the most difficult to separate them. However, methyl iodide is a compound containing iodine and it is difficult to dispose of it.
It is necessary to recover and return to the reactor. As a method for separating acetaldehyde, a process liquid containing acetaldehyde can be separated and distilled in a single distillation column,
It is preferable that the low boiling point component consisting of acetaldehyde and methyl iodide is first separated from other components by distillation, and then methyl iodide and acetaldehyde are further separated by distillation.
Further, by utilizing the property that acetaldehyde is well mixed with water and methyl iodide is hardly mixed with water, water extraction may be used to separate methyl iodide and acetaldehyde, and then distillation may be performed. The amount of acetaldehyde to be separated from the process is the acetaldehyde derivative which is generated in the reaction system during continuous operation when acetaldehyde is not separated, and is mixed in acetic acid of the product, that is, crotonaldehyde,
It is preferable that the total amount of 2-ethylcrotonaldehyde and the like be 5 ppm or less. Content of the above unsaturated compounds is 5ppm
In the following cases, the permanganate time is greatly improved by ozone treatment, and high-purity acetic acid is obtained, whereas
In the case of acetic acid containing an unsaturated compound of 5 ppm or more, further purification such as further distillation separation after ozone treatment is required. In this case, the ozone treatment is not only a wasteful treatment, but also a waste of refining energy.
【００１６】このようにアセトアルデヒドをプロセスか
ら抜き取ることによって、製品酢酸中のアセトアルデヒ
ド由来の還元性微量不純物が減少するのみならず、モン
サント法酢酸の副生物であるプロピオン酸も減少させる
ことができ、粗酢酸の精製が容易になる利点が生じる。By extracting acetaldehyde from the process as described above, not only reducing trace impurities derived from acetaldehyde in the product acetic acid but also propionic acid which is a by-product of Monsanto acetic acid can be decreased. The advantage is that the purification of acetic acid is facilitated.
【００１７】以上のようにアセトアルデヒドを蒸留除去
した上で、さらに最終蒸留塔からのサイドカットで得ら
れる酢酸をオゾン処理することにより、還元性物質試験
での品質が良い酢酸を得ることができる。アセトアルデ
ヒドは連続的に発生してくるため、本発明の方法でプロ
セス系外に除去したとしても反応液中の濃度は、ゼロに
はならない。また、系外に抜き取られるアセトアルデヒ
ドが多くなればなるほど、反応液中の濃度、プロセス液
中の濃度が小さくなり、アセトアルデヒド除去の効率が
悪くなり、蒸留設備が過大になったり、蒸留分離のため
のエネルギー効率が悪くなる。By removing acetaldehyde by distillation as described above and then subjecting the acetic acid obtained by side-cutting from the final distillation column to ozone treatment, acetic acid of good quality in the reducing substance test can be obtained. Since acetaldehyde is continuously generated, the concentration in the reaction solution does not become zero even if it is removed outside the process system by the method of the present invention. Also, the more acetaldehyde that is extracted to the outside of the system, the lower the concentration in the reaction solution and the concentration in the process solution, the poorer the efficiency of acetaldehyde removal, the larger the distillation equipment, and the more efficient distillation separation. Energy efficiency becomes poor.
【００１８】従って、製品酢酸のオゾン処理を併用する
ことにより、高効率なアセトアルデヒド除去が実現でき
る本発明の方法は有効な方法である。Therefore, the method of the present invention which is capable of realizing highly efficient removal of acetaldehyde by using the ozone treatment of acetic acid as a product is an effective method.
【００１９】オゾン処理は、爆発の危険を避けるために
40℃以下で行う。このこともまた、本発明の方法が効果
的であることの証拠となる。即ち、最終製品の酢酸以外
の粗酢酸またはプロセス液でオゾン処理を行うために
は、粗酢酸またはプロセス液を一旦冷却し、更に処理
後、蒸留するために加熱するなどの必要があり、熱的に
不利な操作になる。それに対し、オゾン処理したそのま
まを製品にできる本発明の方法は、そのような熱の無駄
がなく好ましい方法である。オゾンは、過剰の水分を含
まない、空気、酸素含有量の多い酸素富化空気、または
酸素を真空放電して発生させる。その濃度は0.1ppm以上
で用いられる。オゾンは酢酸中で速やかに分解するた
め、オゾン処理後、ある程度の時間放置すれば、製品中
の残存オゾンは分解する。従って、過剰量のオゾンを用
いてもなんら支障はないが、本質的に無駄であるので、
酢酸中に含まれる不飽和結合を含む不純物のモル濃度と
等モル量に対し１〜３倍の過剰量を使用すればよい。Ozone treatment is to avoid the risk of explosion
Perform at 40 ° C or less. This also proves that the method of the present invention is effective. That is, in order to perform ozone treatment with crude acetic acid other than acetic acid or the process liquid as the final product, it is necessary to cool the crude acetic acid or the process liquid once, and further heat it for distillation after the treatment. It becomes a disadvantageous operation. On the other hand, the method of the present invention in which the ozone-treated product can be produced as it is is a preferable method without such waste of heat. Ozone is generated by vacuum discharge of air, oxygen-enriched air having a high oxygen content, or oxygen that does not contain excess water. Its concentration is 0.1ppm or more. Since ozone is rapidly decomposed in acetic acid, the ozone remaining in the product decomposes if left for a certain time after the ozone treatment. Therefore, there is no problem in using an excessive amount of ozone, but it is essentially useless,
An excess amount of 1 to 3 times the molar concentration of impurities containing an unsaturated bond contained in acetic acid and the equimolar amount may be used.
【００２０】[0020]
【実施例】以下に実施例を示し、本発明を具体的に説明
するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるも
のではない。EXAMPLES The present invention will be described in detail below with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples.
【００２１】実施例１ アセトアルデヒドの蒸留分離が可能であることを示す。
アセトアルデヒドを１wt％含有する分液槽上層液のモデ
ル液を調製し、内径40mm、30段のオールダショウ蒸留塔
で以下の条件で蒸留した。 仕込み液組成；ヨウ化メチル 7 wt％ 酢酸 44 wt％ 水 48 wt％ アセトアルデヒド 1.0 wt％ 蒸留条件；還流比 1.5 フィード量 100部 抜き取り量 塔頂から 8.5部、塔底から91.5部 フィード段上から17段目。Example 1 It is shown that acetaldehyde can be separated by distillation.
A model liquid of the upper layer liquid of a separating tank containing 1 wt% of acetaldehyde was prepared and distilled under the following conditions in an Oldasha distillation column having an inner diameter of 40 mm and a plate size of 30. Feed composition: Methyl iodide 7 wt% Acetic acid 44 wt% Water 48 wt% Acetaldehyde 1.0 wt% Distillation conditions: Reflux ratio 1.5 Feed amount 100 parts Extraction amount 8.5 parts from the top of the tower, 91.5 parts from the bottom of the tower 17 from the top of the feed stage Step.
【００２２】蒸留塔の塔頂から留出した液には仕込まれ
たすべてのアセトアルデヒドとヨウ化メチルの大部分が
留出した。この液の組成は以下のようであった。 ヨウ化メチル 82.3 wt％ 水 5.9 wt％ アセトアルデヒド 11.8 wt％ この留出液を、内径40mm、60段の蒸留塔で以下の条件で
蒸留したところ、塔頂からアセトアルデヒドが留出し、
ヨウ化メチルと分離した。In the liquid distilled from the top of the distillation column, most of all charged acetaldehyde and methyl iodide were distilled. The composition of this liquid was as follows. Methyl iodide 82.3 wt% Water 5.9 wt% Acetaldehyde 11.8 wt% When this distillate was distilled under the following conditions in a distillation column with an inner diameter of 40 mm and 60 stages, acetaldehyde was distilled from the top of the column,
Separated from methyl iodide.
【００２３】蒸留条件；フィード段上から57段目 還流比 150 フィード量 100部 抜き取り量 塔頂から11部、塔底から89部 塔頂液組成；アセトアルデヒド 99.99 wt％ ヨウ化メチル 100ppm 以下。Distillation conditions: 57th stage from the top of the feed stage; reflux ratio 150; feed amount: 100 parts; withdrawal amount: 11 parts from the top of the tower; 89 parts from the bottom of the tower. Top liquid composition: acetaldehyde 99.99 wt% methyl iodide 100 ppm or less.
【００２４】実施例２ 実施例１と同様にアセトアルデヒドを 0.4wt％含有する
分液槽下層液のモデル液を調製し、内径40mm、30段のオ
ールダショウ蒸留塔で以下の条件で蒸留した。 仕込み液組成；ヨウ化メチル 90.2 wt％ 酢酸メチル 5.0 wt％ 酢酸 3.5 wt％ 水 0.9 wt％ アセトアルデヒド 0.4 wt％ 蒸留条件；還流比 3.0 フィード量 100部 抜き取り量 塔頂から94部、塔底から６部 フィード段上から17段目。Example 2 A model liquid of a lower layer liquid of a separating tank containing 0.4 wt% of acetaldehyde was prepared in the same manner as in Example 1 and distilled under the following conditions in an Oldshaw distillation column having an inner diameter of 40 mm and 30 stages. Composition of feed liquid: Methyl iodide 90.2 wt% Methyl acetate 5.0 wt% Acetic acid 3.5 wt% Water 0.9 wt% Acetaldehyde 0.4 wt% Distillation conditions: Reflux ratio 3.0 Feed amount 100 parts Extraction amount 94 parts from top of tower, 6 parts from bottom of tower 17th stage from the top of the feed stage.
【００２５】蒸留塔の塔頂から留出した液には仕込まれ
たすべてのアセトアルデヒドとヨウ化メチルの大部分が
留出した。この液の組成は以下のようであった。 ヨウ化メチル 93.3 wt％ 酢酸メチル 5.3 wt％ 水 0.96 wt％ アセトアルデヒド 0.43 wt％ この留出液を、内径40mm、60段の蒸留塔で以下の条件で
蒸留したところ、塔頂からアセトアルデヒドが留出し、
ヨウ化メチルと分離した。 蒸留条件；フィード段上から57段目 還流比 150 フィード量 100部 抜き取り量 塔頂から0.28部 （仕込んだアセトアルデヒドの70wt％に相当する。) 塔頂液組成；アセトアルデヒド 99.99 wt％ ヨウ化メチル 100ppm 以下。In the liquid distilled from the top of the distillation column, most of all charged acetaldehyde and methyl iodide were distilled. The composition of this liquid was as follows. Methyl iodide 93.3 wt% Methyl acetate 5.3 wt% Water 0.96 wt% Acetaldehyde 0.43 wt% When this distillate was distilled under the following conditions in a distillation column with an inner diameter of 40 mm and 60 stages, acetaldehyde was distilled from the top of the column.
Separated from methyl iodide. Distillation conditions: 57th stage from the top of the feed stage Reflux ratio 150 Feed amount 100 parts Extracted amount 0.28 parts from the top of the column (equivalent to 70 wt% of the acetaldehyde charged) Top liquid composition: Acetaldehyde 99.99 wt% Methyl iodide 100 ppm or less .
【００２６】実施例３ オゾン処理の有効性を示す。クロトンアルデヒド、２−
エチルクロトンアルデヒドを2.8ppm不純物として含む、
過マンガン酸タイム 150分の製品酢酸に対し、20ppm の
オゾンを含有する空気で処理した。オゾン処理は、連続
的に行い、流量毎時 0.1リットル／hrの酢酸に対し、流
量毎時10リットル／hrの20ppm のオゾンを含有する空気
を、25℃で連続的に接触させた。処理後の酢酸の過マン
ガン酸タイムは 300分でありクロトンアルデヒド、２−
エチルクロトンアルデヒドはほとんど完全に分解され
た。Example 3 The effectiveness of ozone treatment is shown. Crotonaldehyde, 2-
Contains ethylcrotonaldehyde as an impurity of 2.8ppm,
The product acetic acid with a permanganic acid time of 150 minutes was treated with air containing 20 ppm of ozone. The ozone treatment was carried out continuously, and air containing 20 ppm of ozone at a flow rate of 10 l / hr was continuously contacted with acetic acid at a flow rate of 0.1 l / hr at 25 ° C. The permanganate time of acetic acid after treatment was 300 minutes, and crotonaldehyde, 2-
Ethyl crotonaldehyde was almost completely decomposed.
【００２７】比較例１ オゾン処理だけでは、高品質の酢酸が得られない場合が
あることを示す。クロトンアルデヒド、２−エチルクロ
トンアルデヒドを8.2ppm不純物として含む、過マンガン
酸タイム30分の製品酢酸に対し、40ppm のオゾンを含有
する空気で処理した。オゾン処理は、連続的に行い、流
量毎時 0.1リットル／hrの酢酸に対し、流量毎時10リッ
トル／hrの40ppm のオゾンを含有する空気を、25℃で連
続的に接触させた。このオゾン量は不飽和化合物の完全
分解に必要な量よりも多い。処理後の酢酸の過マンガン
酸タイムは 100分であった。クロトンアルデヒド、２−
エチルクロトンアルデヒドは完全に分解されており検出
されなかったが、アセトアルデヒド、ホルムアルデヒド
が増加しており、これらの還元性化合物の発生が過マン
ガン酸タイムが良くならなかった原因である。Comparative Example 1 It is shown that high-quality acetic acid may not be obtained only by ozone treatment. The product acetic acid containing crotonaldehyde and 2-ethylcrotonaldehyde as an impurity of 8.2 ppm for 30 minutes of permanganate time was treated with air containing 40 ppm of ozone. The ozone treatment was carried out continuously, and air containing 40 ppm of ozone at a flow rate of 10 l / hr was continuously contacted with acetic acid at a flow rate of 0.1 l / hr at 25 ° C. This amount of ozone is larger than the amount required for complete decomposition of unsaturated compounds. The permanganate time of acetic acid after the treatment was 100 minutes. Crotonaldehyde, 2-
Although ethylcrotonaldehyde was completely decomposed and could not be detected, acetaldehyde and formaldehyde were increased, and the generation of these reducing compounds is the reason why the permanganate time was not improved.
【００２８】実施例４ 過マンガン酸タイム 240分の高純度酢酸に、クロトンア
ルデヒド、２−エチルクロトンアルデヒドをそれぞれ所
定量添加し、低品質酢酸のモデル液を作成し、その過マ
ンガン酸タイムを調べた。更に、それらモデル液を 10p
pmのオゾンを含む乾燥空気と接触させ (対酢酸50ppm に
相当) 、オゾン処理を行った。一日放置後、過マンガン
酸還元性物質試験を行ったところ表１に示すような結果
を得た。この結果から、5ppm以上の不飽和化合物を含む
酢酸はオゾン処理を行っても、完全には高純度な酢酸に
ならないことが示される。EXAMPLE 4 Crotonaldehyde and 2-ethylcrotonaldehyde were added in predetermined amounts to high-purity acetic acid having a permanganate time of 240 minutes to prepare a model liquid of low-quality acetic acid, and its permanganate time was investigated. It was In addition, 10 p
Ozone treatment was performed by contacting with dry air containing ozone of pm (corresponding to 50 ppm with respect to acetic acid). After standing for one day, a permanganate reducing substance test was conducted and the results shown in Table 1 were obtained. From this result, it is shown that acetic acid containing 5 ppm or more of an unsaturated compound does not become highly pure acetic acid even if ozone treatment is performed.
【００２９】[0029]
【表１】 [Table 1]
【００３０】実施例５ 図１に示された方法に基づいて行った連続試験製造設備
での実施例を示す。原料であるメタノールと一酸化炭素
は反応器(1) に連続的に仕込み、温度187〜189 ℃、圧
力28kg／cm2 下で連続的に反応させる。反応液は反応器
から連続的に抜き出され、反応圧力よりも低圧の蒸発槽
(2) に導入され、フラッシュ蒸発される。蒸発槽で蒸発
した成分は蒸留塔(3) に導入され蒸留される。蒸留塔塔
頂の留出液は分液槽(4) に導入され、上層は酢酸を含む
水相からなり、下相は酢酸と水を含むヨウ化メチル相で
ある。これら二相にはアセトアルデヒドが濃縮される。
特に上層にはアセトアルデヒドが濃縮される。これら二
相は反応器に戻される。蒸留塔(3) の高沸成分も反応器
に戻される。製品となる酢酸を含む蒸留塔(3)のサイド
カット液は次の蒸留塔(5) に導入される。蒸留塔(5) で
脱水された粗酢酸が塔底から抜き取られ、次の蒸留塔
(6) で蒸留される。蒸留塔(5) の塔頂液中にもアセトア
ルデヒドが含まれるが、この液も反応器に戻される。蒸
留塔(6) では、高沸点生成物であるプロピオン酸と微少
量の高沸不純物が塔底から抜き取られ、低沸点不純物が
塔頂から抜き取られる。製品の酢酸は蒸留塔(6) のサイ
ドカットで得られる。一方、反応器のオフガス、及び各
蒸留塔から出るオフガス中にはアセトアルデヒドが含有
されるが、ヨウ化メチルなどのオフガス中の有機成分と
ともに吸収系(7) で回収され、反応器に戻される。この
プロセスで、アセトアルデヒド 0.5wt％を含む水、酢
酸、ヨウ化メチル、酢酸メチルからなる分液槽(4) の上
層液を毎時0.25リットル (上層液全体量の1/3)の量で抜
き取り、内径60mm、40段の蒸留塔で、 1.2kg／cm2Gの加
圧下、連続的に蒸留した。仕込み段は、上から20段目で
あった。塔頂液の還流比は3.0 であった。塔底からは毎
時0.24リットルで抜き取り反応器に戻した。主にヨウ化
メチルとアセトアルデヒドからなる塔頂液は塔頂から毎
時 0.015リットルで抜き取り、抜き取った液は、内径50
mm、60段の蒸留塔の57段目に仕込み、圧力 1.0kg／cm2G
の加圧下、還流比40で蒸留した。塔頂から毎時 0.8ｇの
アセトアルデヒドが分離した。塔底からは毎時 0.015リ
ットルの液を抜き取って、反応器に戻した。このプロセ
スで得られた酢酸、即ち、蒸留塔６のサイドカットで得
られた酢酸中の過マンガン酸タイムは 120分であった。Example 5 An example of a continuous test production facility carried out based on the method shown in FIG. 1 will be described. The raw material methanol and carbon monoxide are continuously charged into the reactor (1) and continuously reacted at a temperature of 187 to 189 ° C. and a pressure of 28 kg / cm 2 . The reaction liquid is continuously withdrawn from the reactor, and the evaporation tank has a lower pressure than the reaction pressure.
It is introduced into (2) and flash evaporated. The components evaporated in the evaporation tank are introduced into the distillation column (3) and distilled. The distillate at the top of the distillation column is introduced into the separation tank (4), the upper layer is an aqueous phase containing acetic acid, and the lower phase is a methyl iodide phase containing acetic acid and water. Acetaldehyde is concentrated in these two phases.
In particular, acetaldehyde is concentrated in the upper layer. These two phases are returned to the reactor. The high boiling components of the distillation column (3) are also returned to the reactor. The side cut liquid of the distillation column (3) containing acetic acid as a product is introduced into the next distillation column (5). Crude acetic acid dehydrated in the distillation column (5) is extracted from the bottom of the column, and the next distillation column is
It is distilled in (6). Acetaldehyde is also contained in the top liquid of the distillation column (5), but this liquid is also returned to the reactor. In the distillation column (6), propionic acid, which is a high-boiling product, and a small amount of high-boiling impurities are extracted from the bottom, and low-boiling impurities are extracted from the top. The product acetic acid is obtained by side-cutting the distillation column (6). On the other hand, although the acetaldehyde is contained in the offgas of the reactor and the offgas discharged from each distillation column, it is recovered by the absorption system (7) together with the organic components in the offgas such as methyl iodide and returned to the reactor. In this process, the upper layer liquid of the separating tank (4) consisting of water containing 0.5 wt% of acetaldehyde, acetic acid, methyl iodide, and methyl acetate was withdrawn in an amount of 0.25 liters per hour (1/3 of the total amount of the upper layer liquid), It was continuously distilled under a pressure of 1.2 kg / cm 2 G in a distillation column having an inner diameter of 60 mm and 40 stages. The preparation stage was the 20th stage from the top. The reflux ratio of the overhead liquid was 3.0. From the bottom of the column, 0.24 liters / hour was drawn and returned to the reactor. The top liquid mainly consisting of methyl iodide and acetaldehyde was withdrawn from the top of the tower at 0.015 liters per hour, and the extracted liquid had an inner diameter of 50
mm, 60-stage distillation tower, 57th stage, pressure 1.0kg / cm 2 G
Distilled at a reflux ratio of 40 under pressure. 0.8 g of acetaldehyde was separated from the top of the column every hour. From the bottom of the column, 0.015 liter of liquid was withdrawn every hour and returned to the reactor. The permanganate time in the acetic acid obtained by this process, that is, the acetic acid obtained by side-cutting the distillation column 6, was 120 minutes.
【００３１】このプロセスで得られた酢酸、即ち、蒸留
塔(6) のサイドカットで得られた酢酸中にはクロトンア
ルデヒド、２−エチルクロトンアルデヒドが4.3ppm含有
されていた。この酢酸をオゾン処理槽において処理し
た。即ち、流量毎時0.1kg/hrの酢酸に対し、20ppm のオ
ゾンを含む乾燥空気を25℃で、流量毎時10リットル／hr
吹き込んだ。得られた酢酸の過マンガン酸タイムは 300
分であり、クロトンアルデヒド、２−エチルクロトンア
ルデヒドは濃度0.1ppm以下に減少していた。The acetic acid obtained by this process, that is, the acetic acid obtained by side-cutting the distillation column (6), contained 4.3 ppm of crotonaldehyde and 2-ethylcrotonaldehyde. This acetic acid was processed in an ozone treatment tank. That is, for acetic acid with a flow rate of 0.1 kg / hr / hour, dry air containing 20 ppm of ozone at 25 ° C and a flow rate of 10 liter / hr / hour.
Blown in. The permanganate time of the acetic acid obtained is 300.
The concentration of crotonaldehyde and 2-ethylcrotonaldehyde was reduced to 0.1 ppm or less.
【００３２】比較例２ 実施例５と同様のプロセス、反応条件下で、アセトアル
デヒドの抜き取りを行わないで連続的に酢酸の試験製造
を行った。得られた酢酸の過マンガン酸タイムは60分で
あり、クロトンアルデヒド、２−エチルクロトンアルデ
ヒドが7.5ppm含有されていた。この酢酸をオゾン処理槽
において処理した。即ち、流量毎時0.1kg/hrの酢酸に対
し、40ppm のオゾンを含む乾燥空気を25℃で、流量毎時
10リットル／hr吹き込んだ。得られた酢酸中のクロトン
アルデヒド、２−エチルクロトンアルデヒドは濃度0.1p
pm以下に減少していたが、過マンガン酸タイムは 100分
であった。Comparative Example 2 Under the same process and reaction conditions as in Example 5, acetic acid was not continuously extracted, and acetic acid was continuously tested and produced. The acetic acid thus obtained had a permanganate time of 60 minutes and contained 7.5 ppm of crotonaldehyde and 2-ethylcrotonaldehyde. This acetic acid was processed in an ozone treatment tank. That is, dry air containing 40 ppm of ozone at 25 ° C for 0.1 kg / hr of acetic acid at a flow rate of
Blown 10 liters / hr. The concentration of crotonaldehyde and 2-ethylcrotonaldehyde in the obtained acetic acid was 0.1 p.
The permanganate time was 100 minutes, although it decreased below pm.
【００３３】比較例３ 原料であるメタノールと一酸化炭素は反応器(1) に連続
的に仕込み、温度187℃、圧力28kg／cm2 、水素分圧 0.
9kg/cm2下で連続的に反応させる。以下、比較例２と同
様のプロセスで試験製造プラントを用いて連続的に実験
を行った。ロジウム濃度は400ppmで反応を行い、このプ
ロセスで製造した酢酸中の不飽和化合物は以下の通りで
あった。 クロトンアルデヒド 1.7 ppm ２−エチルクロトンアルデヒド 3.4 ppm この酢酸の過マンガン酸タイムは50分であった。この酢
酸をオゾン処理槽において処理した。即ち、流量毎時0.
1kg/hrの酢酸に対し、20ppm のオゾンを含む乾燥空気を
25℃で、流量毎時10リットル／hr吹き込んだ。得られた
酢酸中のクロトンアルデヒド、２−エチルクロトンアル
デヒドは濃度0.1ppm以下に減少していたが、過マンガン
酸タイムは 110分であった。Comparative Example 3 The starting materials, methanol and carbon monoxide, were continuously charged into the reactor (1) at a temperature of 187 ° C., a pressure of 28 kg / cm 2 , and a hydrogen partial pressure of 0.1.
React continuously under 9 kg / cm 2 . Hereinafter, experiments were continuously conducted using a test manufacturing plant in the same process as in Comparative Example 2. The reaction was carried out at a rhodium concentration of 400 ppm, and the unsaturated compounds in acetic acid produced by this process were as follows. Crotonaldehyde 1.7 ppm 2-Ethylcrotonaldehyde 3.4 ppm The permanganate time of this acetic acid was 50 minutes. This acetic acid was processed in an ozone treatment tank. That is, the flow rate is 0 per hour.
For 1kg / hr acetic acid, use dry air containing 20ppm ozone.
At 25 ° C., a flow rate of 10 l / hr was blown in. The concentrations of crotonaldehyde and 2-ethylcrotonaldehyde in the obtained acetic acid were reduced to 0.1 ppm or less, but the permanganate time was 110 minutes.
【００３４】実施例６ 比較例３と同じ試験製造設備を用い、水素分圧を 2.4kg
/cm2に変更した他は同様の実験条件で酢酸を製造した。
得られた酢酸中の不飽和化合物濃度は以下の通りであっ
た。 クロトンアルデヒド 0.8 ppm ２−エチルクロトンアルデヒド 1.8 ppm この酢酸の過マンガン酸タイムは 125分であった。この
酢酸をオゾン処理槽において処理した。即ち、流量毎時
0.1kg/hrの酢酸に対し、10ppm のオゾンを含む乾燥空気
を25℃で、流量毎時10リットル／hr吹き込んだ。得られ
た酢酸の過マンガン酸タイムは 230分であり、クロトン
アルデヒド、２−エチルクロトンアルデヒドは濃度0.1p
pm以下に減少していた。Example 6 Using the same test production equipment as in Comparative Example 3, the hydrogen partial pressure was 2.4 kg.
Acetic acid was produced under the same experimental conditions except that the concentration was changed to / cm 2 .
The unsaturated compound concentration in the obtained acetic acid was as follows. Crotonaldehyde 0.8 ppm 2-Ethylcrotonaldehyde 1.8 ppm The permanganate time of this acetic acid was 125 minutes. This acetic acid was processed in an ozone treatment tank. That is, the flow rate per hour
Dry air containing 10 ppm of ozone was blown into 0.1 kg / hr of acetic acid at 25 ° C. at a flow rate of 10 l / hr. The acetic acid thus obtained had a permanganate time of 230 minutes, and crotonaldehyde and 2-ethylcrotonaldehyde had a concentration of 0.1 p.
It was below pm.
【図１】酢酸を連続製造するモンサント法のフロー図で
ある。FIG. 1 is a flow chart of a Monsanto method for continuously producing acetic acid.
１ 反応槽 ２ 蒸発槽 ３ 低沸蒸留塔 ４ 分液槽 ５ 蒸留塔 (脱水塔) ６ 酢酸蒸留塔 ７ 吸収系 1 Reaction tank 2 Evaporation tank 3 Low boiling distillation column 4 Liquid separation tank 5 Distillation tower (dehydration tower) 6 Acetic acid distillation tower 7 Absorption system
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ０７Ｂ 61/00 ３００ ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 6 Identification number Office reference number FI technical display location // C07B 61/00 300
Claims (2)
を助触媒として用い、連続的にメタノール及び／又は酢
酸メチル水溶液と一酸化炭素を反応させて酢酸を製造す
る方法において、得られる粗酢酸中の不飽和化合物濃度
が5ppm以下となるようになし、更に得られた粗酢酸をオ
ゾン処理して、還元性物質の含有量の少ない高品質の酢
酸を製造することを特徴とする酢酸の製造方法。1. A method for producing acetic acid by continuously reacting an aqueous methanol and / or methyl acetate solution with carbon monoxide using a rhodium complex as a catalyst and methyl iodide as a co-catalyst to obtain acetic acid. The concentration of the unsaturated compound is adjusted to 5 ppm or less, and the resulting crude acetic acid is subjected to ozone treatment to produce high-quality acetic acid having a low content of reducing substances. .
酸品質に悪影響を及ぼす不純物の発生原因であるアセト
アルデヒドを除去して、得られる粗酢酸中の不飽和化合
物濃度が5ppm以下となるようにする請求項１記載の酢酸
の製造方法。2. The process liquid circulated in the reaction tank is removed of acetaldehyde, which is a cause of impurities that adversely affect the quality of acetic acid, so that the concentration of unsaturated compounds in the resulting crude acetic acid is 5 ppm or less. The method for producing acetic acid according to claim 1.
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16920493A JP3244350B2 (en) | 1993-07-08 | 1993-07-08 | Method for producing high-purity acetic acid |
| TW083103131A TW283702B (en) | 1993-07-08 | 1994-04-09 | |
| MYPI94001594A MY111225A (en) | 1993-07-08 | 1994-06-20 | Process for producing highly purified acetic acid |
| KR1019940015919A KR0143802B1 (en) | 1993-07-08 | 1994-07-04 | Production of highly pure acetic acid |
| CN94108223A CN1067046C (en) | 1993-07-08 | 1994-07-07 | Process for producing highly purified acetic acid |
| US08/591,947 US5756836A (en) | 1993-07-08 | 1996-01-23 | Process for producing highly purified acetic acid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16920493A JP3244350B2 (en) | 1993-07-08 | 1993-07-08 | Method for producing high-purity acetic acid |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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