JPH07238362A - 高耐食性表面処理方法 - Google Patents
高耐食性表面処理方法Info
- Publication number
- JPH07238362A JPH07238362A JP6029417A JP2941794A JPH07238362A JP H07238362 A JPH07238362 A JP H07238362A JP 6029417 A JP6029417 A JP 6029417A JP 2941794 A JP2941794 A JP 2941794A JP H07238362 A JPH07238362 A JP H07238362A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- sprayed layer
- flame sprayed
- cocraly
- corrosion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 密着性と耐食性に優れた被処理物である動・
静翼の表面に、Ａｌ又はＡｌ−Ｓｉを高濃度とする溶射
層を形成する。 【構成】 被処理物である動・静翼に対し、第１層とし
てＣｏＣｒＡｌＹ又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金を低圧プ
ラズマ溶射（ＶＰＳ）にて溶射すると共に、溶射層の表
面からＡｌ溶射浸透又はＡｌ−Ｓｉスラリ塗布後、所定
の熱処理を施すことにより得られるＭＣｒＡｌＹ溶射層
２の表面に、高濃度のＡｌ拡散浸透処理層又はＡｌ−Ｓ
ｉ拡散浸透処理層１を形成する。
静翼の表面に、Ａｌ又はＡｌ−Ｓｉを高濃度とする溶射
層を形成する。 【構成】 被処理物である動・静翼に対し、第１層とし
てＣｏＣｒＡｌＹ又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金を低圧プ
ラズマ溶射（ＶＰＳ）にて溶射すると共に、溶射層の表
面からＡｌ溶射浸透又はＡｌ−Ｓｉスラリ塗布後、所定
の熱処理を施すことにより得られるＭＣｒＡｌＹ溶射層
２の表面に、高濃度のＡｌ拡散浸透処理層又はＡｌ−Ｓ
ｉ拡散浸透処理層１を形成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はガスタービン、ブロア、
回収タービン等の動・静翼に適用できる高耐食性表面処
理方法に関するものである。
回収タービン等の動・静翼に適用できる高耐食性表面処
理方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】最近のコンバインドサイクルプラントに
代表される高効率化された産業用ガスタービンの入口ガ
ス温度の上昇は著しく、１３００℃以上となっている。
このような高温ガスにさらされる動・静翼に使用される
耐熱合金に対しては精力的な開発が行われ、その許容温
度も年々上昇しているが、実用合金では８５０〜９００
℃程度である。このため実機ガスタービンでは、薄肉化
した内部空気冷却翼が用いられている。一方実用される
燃料はＬＮＧ、副生ガスや重油に及び、最近では石炭を
液化又はガス化して利用することも研究されているた
め、空気冷却翼の高温酸化や高温腐蝕防止を目的として
低圧プラズマ溶射法により、ＭＣｒＡｌＹ層、ＣｏＮｉ
ＣｒＡｌＹ層やＣｏＣｒＡｌＹ層３などの耐食合金のコ
ーティング（図２）が行われている。
代表される高効率化された産業用ガスタービンの入口ガ
ス温度の上昇は著しく、１３００℃以上となっている。
このような高温ガスにさらされる動・静翼に使用される
耐熱合金に対しては精力的な開発が行われ、その許容温
度も年々上昇しているが、実用合金では８５０〜９００
℃程度である。このため実機ガスタービンでは、薄肉化
した内部空気冷却翼が用いられている。一方実用される
燃料はＬＮＧ、副生ガスや重油に及び、最近では石炭を
液化又はガス化して利用することも研究されているた
め、空気冷却翼の高温酸化や高温腐蝕防止を目的として
低圧プラズマ溶射法により、ＭＣｒＡｌＹ層、ＣｏＮｉ
ＣｒＡｌＹ層やＣｏＣｒＡｌＹ層３などの耐食合金のコ
ーティング（図２）が行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】高温化されたガスター
ビンにおいて、直接燃焼ガスと接触する動・静翼は、ガ
ス温度の上昇に伴って酸化速度や腐蝕速度が増加し、前
記のような耐食コーティングを行っても、燃料や燃焼空
気より高温腐蝕成分が持ち込まれると、腐蝕損傷を受け
る事態が顕著に表れる。このためより一層高温耐食性に
優れた耐食性を有する動・性翼に対する高耐食性表面処
理方法の出現が望まれていた。本発明は溶射層の母材へ
の密着性と耐食性に優れた高耐食性表面処理方法を提供
しようとするものである。
ビンにおいて、直接燃焼ガスと接触する動・静翼は、ガ
ス温度の上昇に伴って酸化速度や腐蝕速度が増加し、前
記のような耐食コーティングを行っても、燃料や燃焼空
気より高温腐蝕成分が持ち込まれると、腐蝕損傷を受け
る事態が顕著に表れる。このためより一層高温耐食性に
優れた耐食性を有する動・性翼に対する高耐食性表面処
理方法の出現が望まれていた。本発明は溶射層の母材へ
の密着性と耐食性に優れた高耐食性表面処理方法を提供
しようとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】このため本発明は、被処
理物である動・静翼に対し、第１層としてＣｏＣｒＡｌ
Ｙ又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金を低圧プラズマ溶射（Ｖ
ＰＳ）にて溶射すると共に、溶射層の表面からＡｌ拡散
浸透又はＡｌ−Ｓｉスラリ塗布後、所定の熱処理を施す
ことにより得られるＭＣｒＡｌＹ溶射層表面にＡｌ又は
Ａｌ−Ｓｉを高濃度としてなるもので、これを課題解決
のための手段とするものである。
理物である動・静翼に対し、第１層としてＣｏＣｒＡｌ
Ｙ又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金を低圧プラズマ溶射（Ｖ
ＰＳ）にて溶射すると共に、溶射層の表面からＡｌ拡散
浸透又はＡｌ−Ｓｉスラリ塗布後、所定の熱処理を施す
ことにより得られるＭＣｒＡｌＹ溶射層表面にＡｌ又は
Ａｌ−Ｓｉを高濃度としてなるもので、これを課題解決
のための手段とするものである。
【０００５】
【作用】第１層としてＣｏＣｒＡｌＹ又はＣｏＮｉＣｒ
ＡｌＹ合金を低圧プラズマ溶射（ＶＰＳ）にて溶射する
と、拡散金属（Ａｌ又はＳｉ）は溶射層表面に付着した
後、熱処理中に内部に拡散浸透するものであり、表面か
ら濃度勾配がつくとこになる。このためＣｏＣｒＡｌＹ
又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ溶射層の表面には、Ａｌ又はＡ
ｌ−Ｓｉが６０％〜１０％の高濃度で浸透し、かつ合金
を構成する。このことにより高耐食性が得られ、溶射層
のみの場合に比較して耐食性を著しく向上させることが
できる。
ＡｌＹ合金を低圧プラズマ溶射（ＶＰＳ）にて溶射する
と、拡散金属（Ａｌ又はＳｉ）は溶射層表面に付着した
後、熱処理中に内部に拡散浸透するものであり、表面か
ら濃度勾配がつくとこになる。このためＣｏＣｒＡｌＹ
又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ溶射層の表面には、Ａｌ又はＡ
ｌ−Ｓｉが６０％〜１０％の高濃度で浸透し、かつ合金
を構成する。このことにより高耐食性が得られ、溶射層
のみの場合に比較して耐食性を著しく向上させることが
できる。
【０００６】
【実施例】以下本発明を図面の実施例について説明する
と、図１及び図２は本発明の実施例を示す。本発明は被
処理物である動・静翼に対して、第１層として２０〜２
５wt％Cr、６〜８wt％Alを含むＣｏＣｒＡｌＹ又はＣｏ
ＮｉＣｒＡｌＹ合金を低圧プラズマ溶射（ＶＰＳ：Vacu
um Plasma Spray ）にて、２００〜４００μｍ厚さに溶
射する。ここでＣｒの割合を、２０〜２５wt％とする理
由について説明すると、この溶射層は、耐食性を向上さ
せるために２０％以上が必要であるが、上限を２５％と
したのは、Ｃｒが多くなると、材料の機械的性質が低下
するためである（但し、特殊な例として３０wt％Crを使
用することもある）。またＡｌの割合を６〜８wt％とす
る理由について説明すると、これはＡｌの持つ耐食性を
発揮させるための濃度範囲であり、これが少な過ぎると
耐食性が充分に得られず、多過ぎると材料特性を損なう
ためである。また合金の厚さを２００〜４００μｍとす
る理由について説明すると、コーティング被膜がその効
果を発揮するのは通常最低２００μｍであり、また４０
０μｍを越える膜厚では、内部応力のために基材から剥
離する危険性を有するため、２００〜４００μｍが一般
的である。
と、図１及び図２は本発明の実施例を示す。本発明は被
処理物である動・静翼に対して、第１層として２０〜２
５wt％Cr、６〜８wt％Alを含むＣｏＣｒＡｌＹ又はＣｏ
ＮｉＣｒＡｌＹ合金を低圧プラズマ溶射（ＶＰＳ：Vacu
um Plasma Spray ）にて、２００〜４００μｍ厚さに溶
射する。ここでＣｒの割合を、２０〜２５wt％とする理
由について説明すると、この溶射層は、耐食性を向上さ
せるために２０％以上が必要であるが、上限を２５％と
したのは、Ｃｒが多くなると、材料の機械的性質が低下
するためである（但し、特殊な例として３０wt％Crを使
用することもある）。またＡｌの割合を６〜８wt％とす
る理由について説明すると、これはＡｌの持つ耐食性を
発揮させるための濃度範囲であり、これが少な過ぎると
耐食性が充分に得られず、多過ぎると材料特性を損なう
ためである。また合金の厚さを２００〜４００μｍとす
る理由について説明すると、コーティング被膜がその効
果を発揮するのは通常最低２００μｍであり、また４０
０μｍを越える膜厚では、内部応力のために基材から剥
離する危険性を有するため、２００〜４００μｍが一般
的である。
【０００７】また本発明は、溶射層の表面から１０〜１
００μｍの深さまでを対称として、粉末法によるＡｌ拡
散浸透又はＡｌ−Ｓｉスラリ塗布後、所定の熱処理を施
すことにより得られるＭＣｒＡｌＹ溶射層表面にＡｌ又
はＡｌ−Ｓｉを高濃度とするガスタービン用動・静翼の
高耐食性表面処理方法である。ここで前記所定の熱処理
としては、粉末法によるＡｌ拡散浸透処理、Ａｌ−Ｓｉ
拡散浸透処理の他、Ｃｒ−Ａｌ拡散浸透処理（粉末
法）、Ｃｒ拡散浸透処理（粉末法）がある。粉末法と
は、試供材を（金属粉末添加剤焼結防止材）→（不活性
ガス又は還元性ガス中で加熱）→（基材表面に活性金属
の折出、付着）→拡散→冷却の操作を行う方法である。
また前記溶射層の表面からの深さを１０〜１００μｍと
する理由について説明すると、１０μｍは拡散層が性能
を発揮するのに必要な厚さであり、１００μｍは現実的
に行える厚さ、即ち溶射厚さは２００〜４００μｍであ
るため、この表面（一部）を処理することとなる。また
１００μｍ以上の厚さにした場合は、ベースである溶射
層の機械的特性を損なうことになる。
００μｍの深さまでを対称として、粉末法によるＡｌ拡
散浸透又はＡｌ−Ｓｉスラリ塗布後、所定の熱処理を施
すことにより得られるＭＣｒＡｌＹ溶射層表面にＡｌ又
はＡｌ−Ｓｉを高濃度とするガスタービン用動・静翼の
高耐食性表面処理方法である。ここで前記所定の熱処理
としては、粉末法によるＡｌ拡散浸透処理、Ａｌ−Ｓｉ
拡散浸透処理の他、Ｃｒ−Ａｌ拡散浸透処理（粉末
法）、Ｃｒ拡散浸透処理（粉末法）がある。粉末法と
は、試供材を（金属粉末添加剤焼結防止材）→（不活性
ガス又は還元性ガス中で加熱）→（基材表面に活性金属
の折出、付着）→拡散→冷却の操作を行う方法である。
また前記溶射層の表面からの深さを１０〜１００μｍと
する理由について説明すると、１０μｍは拡散層が性能
を発揮するのに必要な厚さであり、１００μｍは現実的
に行える厚さ、即ち溶射厚さは２００〜４００μｍであ
るため、この表面（一部）を処理することとなる。また
１００μｍ以上の厚さにした場合は、ベースである溶射
層の機械的特性を損なうことになる。
【０００８】本発明では、ＣｏＣｒＡｌＹ又はＣｏＮｉ
ＣｒＡｌＹ溶射層の表面にはＡｌ又はＡｌ−Ｓｉが６０
％〜１０％の高濃度で浸透し、かつ合金を構成する。こ
のことにより高耐食性が得られ、溶射層のみに比較して
耐食性を著しく向上させることができる。ここで粉末法
又はスラリ法を〔（金属粉末添加剤等）→スラリ状→
（供試剤に塗布）→（熱処理）を行う方法〕をどのよう
な条件下で用いて熱処理すれば、前記溶射層の表面近傍
に６０％〜１０％のＡｌ又はＡｌ−Ｓｉが高濃度で浸透
するのかについて説明すると、拡散金属（Ａｌ又はＳ
ｉ）は、溶射層表面に付着（高濃度で）した後、熱処理
中に内部に拡散浸透するものである。これは表面から濃
度勾配がつくからである。なお、前記熱処理の条件は、
例えば粉末法：９３０℃×１０hr、スラリー法：８７０
℃×２hrであるが、濃度範囲は制御できない。
ＣｒＡｌＹ溶射層の表面にはＡｌ又はＡｌ−Ｓｉが６０
％〜１０％の高濃度で浸透し、かつ合金を構成する。こ
のことにより高耐食性が得られ、溶射層のみに比較して
耐食性を著しく向上させることができる。ここで粉末法
又はスラリ法を〔（金属粉末添加剤等）→スラリ状→
（供試剤に塗布）→（熱処理）を行う方法〕をどのよう
な条件下で用いて熱処理すれば、前記溶射層の表面近傍
に６０％〜１０％のＡｌ又はＡｌ−Ｓｉが高濃度で浸透
するのかについて説明すると、拡散金属（Ａｌ又はＳ
ｉ）は、溶射層表面に付着（高濃度で）した後、熱処理
中に内部に拡散浸透するものである。これは表面から濃
度勾配がつくからである。なお、前記熱処理の条件は、
例えば粉末法：９３０℃×１０hr、スラリー法：８７０
℃×２hrであるが、濃度範囲は制御できない。
【０００９】次に図１の実施例について説明すると、１
はＡｌ拡散浸透処理層又はＡｌ−Ｓｉ拡散浸透処理層、
２はＭＣｒＡｌＹ層である。被処理物は通常のガスター
ビンに用いられる動・静翼とし、溶射層はＣｏＣｒＡｌ
Ｙ又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹであり、母材となる合金は代
表的な動翼材（ＩＮ７３８ＬＣ：Ｎｉ基超合金）及び静
翼材（ＥＣＹ７６８：Ｃｏ基合金）とした。ここで動翼
材と静翼材の組成は次の通りである。動翼材ＩＮ７３８
ＬＣは（Ｎｉ−８．３％Ｃｏ→１６Ｃｒ→２．５Ｗ−
３．４Ａｌ−３．４Ｔｉ−１．７Ｍｏ−０．１Ｃ）、静
翼材ＥＣＹ７６８は（Ｃｏ−２４％Ｃｒ−１０Ｎｉ−７
Ｗ−４Ｔｉ−０．５Ｃ）である。
はＡｌ拡散浸透処理層又はＡｌ−Ｓｉ拡散浸透処理層、
２はＭＣｒＡｌＹ層である。被処理物は通常のガスター
ビンに用いられる動・静翼とし、溶射層はＣｏＣｒＡｌ
Ｙ又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹであり、母材となる合金は代
表的な動翼材（ＩＮ７３８ＬＣ：Ｎｉ基超合金）及び静
翼材（ＥＣＹ７６８：Ｃｏ基合金）とした。ここで動翼
材と静翼材の組成は次の通りである。動翼材ＩＮ７３８
ＬＣは（Ｎｉ−８．３％Ｃｏ→１６Ｃｒ→２．５Ｗ−
３．４Ａｌ−３．４Ｔｉ−１．７Ｍｏ−０．１Ｃ）、静
翼材ＥＣＹ７６８は（Ｃｏ−２４％Ｃｒ−１０Ｎｉ−７
Ｗ−４Ｔｉ−０．５Ｃ）である。
【００１０】
【発明の効果】以上詳細に説明した如く本発明による
と、次のような効果が得られる。 （１）表面処置層の密着性 本発明はＭＣｒＡｌＹ溶射層にＡｌ又はＡｌ−Ｓｉを浸
透させて合金を形成させるため、処理前の溶射層の母材
への密着を損なうことなく、更に本発明処理方法によ
り、合金化でき、密着力は向上する。 （２）表面処理層の耐食性 本発明の代表的な効果例を表１に示す。本結果はガスタ
ービン燃焼ガス中への動・静翼を模擬した試験片を挿入
し、ガス温度とメタル温度に温度差を付与した条件下で
３００HV暴露したときの腐食深さを示すものである。こ
れによりＣｏＣｒＡｌＹ又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹのＶＰ
Ｓ溶射のみと、これらにＡｌ拡散浸透処理した場合で
は、腐食損傷量は初期に比較してＣｏＣｒＡｌＹで２８
％、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹで４３％の低い腐食量となり、
本発明の効果が立証された。
と、次のような効果が得られる。 （１）表面処置層の密着性 本発明はＭＣｒＡｌＹ溶射層にＡｌ又はＡｌ−Ｓｉを浸
透させて合金を形成させるため、処理前の溶射層の母材
への密着を損なうことなく、更に本発明処理方法によ
り、合金化でき、密着力は向上する。 （２）表面処理層の耐食性 本発明の代表的な効果例を表１に示す。本結果はガスタ
ービン燃焼ガス中への動・静翼を模擬した試験片を挿入
し、ガス温度とメタル温度に温度差を付与した条件下で
３００HV暴露したときの腐食深さを示すものである。こ
れによりＣｏＣｒＡｌＹ又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹのＶＰ
Ｓ溶射のみと、これらにＡｌ拡散浸透処理した場合で
は、腐食損傷量は初期に比較してＣｏＣｒＡｌＹで２８
％、ＣｏＮｉＣｒＡｌＹで４３％の低い腐食量となり、
本発明の効果が立証された。
【表１】 *1 本発明の実施例を示す。 *2 従来の材料の腐食量を１００とした場合の本発明材
料を示す。 なお、試験条件は次の通りであった。 ガス温度 １２５０℃ メタル温度 ８７０℃ 試験時間 ３００Hr また（ＣｏＣｒＡｌＹ＋Ａｌ−Ｓｉ拡散浸透）と（Ｃｏ
ＮｉＣｒＡｌＹ＋Ａｌ−Ｓｉ拡散浸透）による場合の腐
食量データとしては、例えば７５０℃×１００Hrにおい
て、Ｎａ2 Ｓｏ4 −ＮａＣｌ混合腐食灰を用いたときの
腐食量は、無処理を１００とした場合、（ＣｏＣｒＡｌ
Ｙ＋Ａｌ−Ｓｉ）では約３０、（ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ＋
Ａｌ−Ｓｉ）では約５０であった。
料を示す。 なお、試験条件は次の通りであった。 ガス温度 １２５０℃ メタル温度 ８７０℃ 試験時間 ３００Hr また（ＣｏＣｒＡｌＹ＋Ａｌ−Ｓｉ拡散浸透）と（Ｃｏ
ＮｉＣｒＡｌＹ＋Ａｌ−Ｓｉ拡散浸透）による場合の腐
食量データとしては、例えば７５０℃×１００Hrにおい
て、Ｎａ2 Ｓｏ4 −ＮａＣｌ混合腐食灰を用いたときの
腐食量は、無処理を１００とした場合、（ＣｏＣｒＡｌ
Ｙ＋Ａｌ−Ｓｉ）では約３０、（ＣｏＮｉＣｒＡｌＹ＋
Ａｌ−Ｓｉ）では約５０であった。
【図１】本発明の実施例に係る耐食性表面処理方法によ
る表面処理層の断面図である。
る表面処理層の断面図である。
【図２】従来の低圧プラズマ溶射法による表面処理層の
断面図である。
断面図である。
１ Ａｌ拡散浸透処理層又はＡｌ−Ｓｉ拡散浸透処理層 ２ ＭＣｒＡｌＹ層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 広田 法秀 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】 被処理物である動・静翼に対し、第１層
としてＣｏＣｒＡｌＹ又はＣｏＮｉＣｒＡｌＹ合金を低
圧プラズマ溶射（ＶＰＳ）にて溶射すると共に、溶射層
の表面からＡｌ拡散浸透又はＡｌ−Ｓｉスラリ塗布後、
所定の熱処理を施すことにより得られるＭＣｒＡｌＹ溶
射層表面にＡｌ又はＡｌ−Ｓｉを高濃度とすることを特
徴とする高耐食性表面処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6029417A JPH07238362A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 高耐食性表面処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6029417A JPH07238362A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 高耐食性表面処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07238362A true JPH07238362A (ja) | 1995-09-12 |
Family
ID=12275561
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6029417A Pending JPH07238362A (ja) | 1994-02-28 | 1994-02-28 | 高耐食性表面処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07238362A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002504628A (ja) * | 1998-02-23 | 2002-02-12 | エムテーウー・モートレン−ウント・ツルビーネン−ウニオン・ミュンヘン・ゲセルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | 耐腐蝕及び酸化スラリ層の作成方法 |
| JP2003057123A (ja) * | 2001-08-08 | 2003-02-26 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 非破壊的に高温部材の到達温度を推定する方法 |
| EP1630245A1 (en) * | 2003-05-30 | 2006-03-01 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Coating method for inhibiting reaction |
-
1994
- 1994-02-28 JP JP6029417A patent/JPH07238362A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002504628A (ja) * | 1998-02-23 | 2002-02-12 | エムテーウー・モートレン−ウント・ツルビーネン−ウニオン・ミュンヘン・ゲセルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | 耐腐蝕及び酸化スラリ層の作成方法 |
| JP2003057123A (ja) * | 2001-08-08 | 2003-02-26 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 非破壊的に高温部材の到達温度を推定する方法 |
| JP4693084B2 (ja) * | 2001-08-08 | 2011-06-01 | 財団法人電力中央研究所 | 非破壊的に高温部材の到達温度を推定する方法 |
| EP1630245A1 (en) * | 2003-05-30 | 2006-03-01 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Coating method for inhibiting reaction |
| EP1630246A1 (en) * | 2003-05-30 | 2006-03-01 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Turbine blade capable of inhibiting reaction |
| EP1630246A4 (en) * | 2003-05-30 | 2006-12-20 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | TURBINE DAWN FOR INHIBITING A REACTION |
| EP1630245A4 (en) * | 2003-05-30 | 2006-12-20 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | COATING PROCESS FOR INHIBITING A REACTION |
| US7442417B2 (en) | 2003-05-30 | 2008-10-28 | Ihi Corp. | Method for reaction control coating |
| US7514157B2 (en) | 2003-05-30 | 2009-04-07 | Ihi Corporation | Reaction control turbine blade |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2949605B2 (ja) | 合金被覆ガスタービン翼及びその製造方法 | |
| US6283714B1 (en) | Protection of internal and external surfaces of gas turbine airfoils | |
| JP4535059B2 (ja) | アルミニウムの拡散コーティングの施工方法 | |
| US20070248457A1 (en) | Rub coating for gas turbine engine compressors | |
| US20100008816A1 (en) | Nickel-based superalloys, repaired turbine engine components, and methods for repairing turbine components | |
| EP1295960A2 (en) | Pre-service oxidation of gas turbine disks and seals | |
| JPH0715141B2 (ja) | 耐熱部品 | |
| RU2359054C2 (ru) | Сплав, защитный слой для защиты конструктивного элемента от коррозии и окисления при высоких температурах и конструктивный элемент | |
| JP4579383B2 (ja) | 緻密セラミック遮熱皮膜を表面から除去する方法 | |
| US7699944B2 (en) | Intermetallic braze alloys and methods of repairing engine components | |
| US6843861B2 (en) | Method for preventing the formation of secondary reaction zone in susceptible articles, and articles prepared by the method | |
| EP1980713B1 (en) | Gas turbine blade and corresponding method of protecting a gas turbine blade | |
| US6896488B2 (en) | Bond coat process for thermal barrier coating | |
| JP2934599B2 (ja) | 高温耐食性複合表面処理方法 | |
| JP4907072B2 (ja) | 選択的領域気相アルミナイズ方法 | |
| US20100279148A1 (en) | Nickel-based alloys and turbine components | |
| JPH07238362A (ja) | 高耐食性表面処理方法 | |
| JPH11132465A (ja) | タービン燃焼器部品用保護皮膜 | |
| US6844086B2 (en) | Nickel-base superalloy article substrate having aluminide coating thereon, and its fabrication | |
| RU2115812C1 (ru) | Способ и устройство удержания расплавленного материала в процессе горения в газотурбинном двигателе (варианты) | |
| GB2408514A (en) | Method for HVOF or LPPS restoration coating repair of a nickel based superalloy article | |
| US20070116980A1 (en) | Metallic protective layer | |
| Mishra et al. | Life enhancement of nozzle guide vane of an aero gas turbine engine through pack aluminization | |
| GB2101910A (en) | Improvements in or relating to thermally protected alloys | |
| JP3255015B2 (ja) | 合金被覆ガスタービン翼及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20011113 |