JPH07234327A - Optical fiber - Google Patents
Optical fiberInfo
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- JPH07234327A JPH07234327A JP6025725A JP2572594A JPH07234327A JP H07234327 A JPH07234327 A JP H07234327A JP 6025725 A JP6025725 A JP 6025725A JP 2572594 A JP2572594 A JP 2572594A JP H07234327 A JPH07234327 A JP H07234327A
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、自動車室内やエンジン
ルーム内、ライトガイド、機器内や機器間、医療機器、
光センサなどに使用する光ファイバに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a vehicle interior, an engine compartment, a light guide, a device inside or between devices, medical equipment
The present invention relates to an optical fiber used for an optical sensor or the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、自動車の分野では低燃費・廃ガス
規制の面から車体を軽量化する要求が高い。一方、自動
車の高級化や安全性の確保にともなって種々のセンサが
用いられるようになり、電線ケーブルの肥大化が自動車
の軽量化を阻害する要因となってきている。そのため、
多重化通信により配線数を減らすことが検討されてい
る。しかし、これを電線ケーブルで行うと、特にエンジ
ンルーム内では電磁ノイズの影響のために信号にノイズ
が重畳され、誤動作の原因となる。2. Description of the Related Art In recent years, in the field of automobiles, there is a strong demand for reducing the weight of vehicle bodies in terms of low fuel consumption and waste gas regulations. On the other hand, various sensors have come to be used with the upsizing and safety of automobiles, and the enlargement of electric cables has become a factor that hinders the weight reduction of automobiles. for that reason,
It is being studied to reduce the number of wires by multiplexing communication. However, if this is done with an electric wire cable, noise is superimposed on the signal due to the influence of electromagnetic noise, especially in the engine room, which causes a malfunction.
【０００３】このような背景から、電磁ノイズの影響を
受けず、かつ多重化・高速通信が可能な光ファイバ通信
が要求されている。自動車内で光ファイバ通信を行うた
めには、取扱い易く機械的衝撃及び耐震動性に強いこと
が必要である。また、高密度配線に耐えられる十分な曲
げ特性を保証しなければならない。さらに、光コネクタ
等と組み合わせて使用するため、トータル部品の低コス
ト化も必要である。このような理由から、大口径のプラ
スチック光ファイバが自動車内短距離光通信ケーブルと
して期待されている。Under such circumstances, there is a demand for optical fiber communication which is not affected by electromagnetic noise and which is capable of multiplexing and high speed communication. In order to carry out optical fiber communication in an automobile, it is necessary to be easy to handle and resistant to mechanical shock and vibration. In addition, it is necessary to guarantee sufficient bending characteristics to withstand high-density wiring. Further, since it is used in combination with an optical connector or the like, it is necessary to reduce the cost of total parts. For these reasons, large-diameter plastic optical fibers are expected as short-distance optical communication cables for automobiles.
【０００４】現在市販されているこのような光ファイバ
としては、コア材にアクリル樹脂を用いたものがある。
また、高耐熱プラスチック光ファイバとしてはコア材に
ポリカーボネート樹脂や熱硬化性のシリコーン樹脂を用
いる光ファイバが提案されている。As such an optical fiber currently on the market, there is one using an acrylic resin as a core material.
Further, as a high heat-resistant plastic optical fiber, an optical fiber using a polycarbonate resin or a thermosetting silicone resin as a core material has been proposed.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のアクリル樹脂を用いた光ファイバは耐熱温度が１０
０℃以下であるため、自動車のエンジンルーム内で要求
される１２５℃程度の温度、もしくはディーゼル車のエ
ンジンルーム内で要求される１５０℃程度の温度では使
用できないという問題があった。However, the heat resistance temperature of the conventional optical fiber using the acrylic resin is 10 or less.
Since the temperature is 0 ° C. or lower, there is a problem that it cannot be used at a temperature of about 125 ° C. required in the engine room of an automobile or at a temperature of about 150 ° C. required in the engine room of a diesel vehicle.
【０００６】また、コア材にポリカーボネート樹脂を用
いた高耐熱プラスチック光ファイバは、二重結合を持つ
ベンゼン核を有するため、電子遷移吸収による影響が可
視光域、特に青から緑色の短波長域に現れる。このため
白色光を投光すると黄ばんだ色になり、ライトガイドに
使用するには不自然な色となる問題があった。また、コ
ア材に熱硬化性のシリコーン樹脂を用いた光ファイバで
は、製造工程で熱硬化性樹脂の硬化時間がある程度必要
であるため、高速で光ファイバを量産することに限界が
あるという問題があった。Further, since a high heat-resistant plastic optical fiber using a polycarbonate resin as a core material has a benzene nucleus having a double bond, the effect of electronic transition absorption is in the visible light region, particularly in the short wavelength region from blue to green. appear. Therefore, when white light is projected, it becomes a yellowish color, which is unnatural for use in a light guide. Further, in the optical fiber using the thermosetting silicone resin as the core material, there is a problem that the mass production of the optical fiber at a high speed is limited because the curing time of the thermosetting resin is required to some extent in the manufacturing process. there were.
【０００７】本発明の目的は、量産化が可能で、耐熱性
及び可視光の光透過性に優れた光ファイバを提供するこ
とにある。An object of the present invention is to provide an optical fiber which can be mass-produced and is excellent in heat resistance and visible light transmittance.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】上記目的は、ガラス転移
温度が１５０℃以上の透明な熱可塑性樹脂からなるコア
材と、前記コア材の外周に設けられ、前記コア材より屈
折率が０．１以上低い透明樹脂からなるクラッド材とを
有することを特徴とする光ファイバにより達成される。The above object is to provide a core material made of a transparent thermoplastic resin having a glass transition temperature of 150 ° C. or more, and a core material provided on the outer periphery of the core material and having a refractive index of 0. It is achieved by an optical fiber having a clad material made of a transparent resin having a lower level by 1 or more.
【０００９】また、前記の光ファイバにおいて、前記熱
可塑性樹脂はノルボルネン系樹脂であることを特徴とす
る光ファイバにより達成される。また、前記の光ファイ
バにおいて、前記透明樹脂は弗素系樹脂であることを特
徴とする光ファイバにより達成される。本発明において
はコア材としてノルボルネン系樹脂を用いた。ノルボル
ネン系樹脂は、ガラス転移温度が１７１℃の熱可塑性樹
脂で、化学構造に二重結合をもたず、分子内に官能基を
有する。Further, in the above optical fiber, the thermoplastic resin is a norbornene-based resin. Further, in the above optical fiber, the transparent resin is a fluorine-based resin. In the present invention, a norbornene resin is used as the core material. The norbornene-based resin is a thermoplastic resin having a glass transition temperature of 171 ° C., has no double bond in its chemical structure, and has a functional group in its molecule.
【００１０】コア材としてノルボルネン系樹脂を用いた
際に、屈折率差を０．１以上にできるクラッド材とし
て、光ファイバに使用できる弗素系樹脂として次のもの
がある。［テトラフルオロエチレン重合体］以下の化学
組成により形成される重合体で、屈折率ｎ2は１．４０
である。本発明でコア材に用いたノルボルネン系樹脂
（日本合成ゴム（株）製、商品名”ＡＲＴＯＮ”）の屈
折率ｎ1は１．５１であるため、それらの屈折率差（ｎ1
−ｎ2）は０．１１であり屈折率差０．１以上を確保で
きる。When a norbornene-based resin is used as the core material, there are the following fluorine-based resins that can be used in optical fibers as a clad material that can make the difference in refractive index 0.1 or more. [Tetrafluoroethylene polymer] A polymer formed by the following chemical composition having a refractive index n 2 of 1.40.
Is. Since the norbornene-based resin (manufactured by Nippon Synthetic Rubber Co., Ltd., trade name "ARTON") used as the core material in the present invention has a refractive index n 1 of 1.51, the difference in refractive index (n 1
-N 2 ) is 0.11, and a refractive index difference of 0.1 or more can be secured.
【００１１】[0011]
【化１】 ［テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体］以下の
化学組成により形成される共重合体で、屈折率ｎ2は
１．４０である。コア材に用いる上記ノルボルネン系樹
脂との屈折率差は０．１１である。[Chemical 1] [Tetrafluoroethylene-ethylene copolymer] A copolymer formed by the following chemical composition and having a refractive index n 2 of 1.40. The difference in refractive index from the norbornene-based resin used for the core material is 0.11.
【００１２】[0012]
【化２】 ［テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン
共重合体］以下の化学組成により形成される共重合体
で、屈折率ｎ2は１．３４５である。コア材に用いる上
記ノルボルネン系樹脂との屈折率差は０．１６５であ
る。[Chemical 2] [Tetrafluoroethylene-hexafluoropropylene copolymer] A copolymer formed by the following chemical composition and having a refractive index n 2 of 1.345. The difference in refractive index from the norbornene-based resin used for the core material is 0.165.
【００１３】[0013]
【化３】 ［クロロトリフルオロエチレン重合体］以下の化学組成
により形成される重合体で、屈折率ｎ2は１．４１であ
る。コア材に用いる上記ノルボルネン系樹脂との屈折率
差は０．１０である。[Chemical 3] [Chlorotrifluoroethylene polymer] A polymer formed by the following chemical composition, and having a refractive index n 2 of 1.41. The difference in refractive index from the norbornene-based resin used for the core material is 0.10.
【００１４】[0014]
【化４】 ［クロロトリフルオロエチレン−エチレン共重合体］以
下の化学組成により形成される共重合体で、屈折率ｎ2
は１．４１である。コア材に用いる上記ノルボルネン系
樹脂との屈折率差は０．１０である。[Chemical 4] [Chlorotrifluoroethylene-ethylene copolymer] A copolymer formed by the following chemical composition, having a refractive index n 2
Is 1.41. The difference in refractive index from the norbornene-based resin used for the core material is 0.10.
【００１５】[0015]
【化５】 [Chemical 5]
【００１６】[0016]
【作用】本発明によれば、光ファイバのコア材としてガ
ラス転移温度が１５０℃以上の透明な熱可塑性樹脂を用
いることにより、量産化が可能で、耐熱性に優れた光フ
ァイバを提供することができる。特にコア材としてノル
ボルネン系樹脂を用いた場合、ノルボルネン系樹脂は化
学構造に二重結合をもたない熱可塑性樹脂であるため、
可視光域での電子遷移吸収が少なく、可視光域の透過性
に優れた光ファイバを構成できる。According to the present invention, by using a transparent thermoplastic resin having a glass transition temperature of 150 ° C. or more as a core material of an optical fiber, it is possible to mass-produce the optical fiber and to provide an optical fiber having excellent heat resistance. You can Particularly when a norbornene-based resin is used as the core material, the norbornene-based resin is a thermoplastic resin having no double bond in its chemical structure,
It is possible to construct an optical fiber which has a small absorption of electronic transitions in the visible light region and has excellent transparency in the visible light region.
【００１７】また、上記コア材に対して屈折率が０．１
以上低い弗素系樹脂によりクラッドを構成することによ
り、曲げ損失を従来のプラスチック光ファイバよりも小
さく抑えることができる。The core material has a refractive index of 0.1.
The bending loss can be suppressed to be smaller than that of the conventional plastic optical fiber by forming the clad with the low fluorine resin.
【００１８】[0018]
【実施例】以下、実施例及び比較例を挙げて本発明を具
体的に説明する。 ［実施例］本実施例の光ファイバでは、コア材にノルボ
ルネン系樹脂（日本合成ゴム（株）製、商品名”ＡＴＲ
ＯＮ”、屈折率１．５１）を、クラッド材にはテトラフ
ルオロエチレンとエチレンの共重合体（旭硝子（株）
製、商品名”アフロンＣＯＰ”、屈折率１．４０）を用
いた。屈折率差は０．１１である。EXAMPLES The present invention will be specifically described below with reference to Examples and Comparative Examples. [Embodiment] In the optical fiber of this embodiment, the core material is norbornene resin (manufactured by Japan Synthetic Rubber Co., Ltd., trade name "ATR").
ON ”, refractive index 1.51), and a clad material containing a copolymer of tetrafluoroethylene and ethylene (Asahi Glass Co., Ltd.)
The product, "Aflon COP", product name, refractive index 1.40) was used. The refractive index difference is 0.11.
【００１９】本実施例の光ファイバの製造方法を説明す
る。コア材料とクラッド材料を個別に押出機にて溶融さ
せたのち、二重ノズルを用いてコア材の外周にクラッド
材を共押出ししたものを空冷により固化させ、巻き取り
機にて巻き取ることによりプラスチック光ファイバを試
作した。光ファイバの外径は、コア材とクラッド材の押
出し量と、巻き取り機の速度により決定するが、試作し
た光ファイバは、ファイバ径が約１ｍｍで、クラッド厚
さが約２０μｍ程度である。A method of manufacturing the optical fiber of this embodiment will be described. After melting the core material and the clad material individually with an extruder, co-extruding the clad material on the outer periphery of the core material using a double nozzle to solidify by air cooling and winding with a winder A plastic optical fiber was prototyped. The outer diameter of the optical fiber is determined by the extrusion amount of the core material and the clad material and the speed of the winder. The prototype optical fiber has a fiber diameter of about 1 mm and a clad thickness of about 20 μm.
【００２０】光学特性測定に用いた光源は、６６０ｎｍ
に発光波長をもつＬＥＤ（スタンレー社製：ＦＨ５１
１）で、光ファイバからの出力光はパワーメーター（安
藤電気社製：ＡＱ−１１３５）にて測定した。曲げ特性
の測定は、図１に示すように曲率半径Ｒの円柱２に光フ
ァイバ４を半周（１８０℃）巻きつけたときの出力光Ｂ
のパワーが、直線状態のときの出力光Ａのパワーに対し
てどれだけの減衰量であるかを評価して行った。The light source used for measuring the optical characteristics is 660 nm.
LED with an emission wavelength in the direction of (FH51 manufactured by Stanley)
In 1), the output light from the optical fiber was measured with a power meter (AQ-1135 manufactured by Ando Electric Co., Ltd.). The bending characteristic is measured by measuring the output light B when the optical fiber 4 is wound around a cylinder 2 having a radius of curvature R as shown in FIG.
Of the output power A of the output light A in the linear state was evaluated.
【００２１】耐熱評価は、図２に示すように、恒温槽で
室温から１０℃間隔で各５分ずつ１５０℃まで昇温した
際の、光ファイバからの出力光のパワーの変化量を測定
して行った。このようにして測定した光ファイバの伝送
損失は１．９０ｄＢ／ｍであった。また、図３および図
４に示したように、曲げ損失は曲げ半径Ｒを１０ｍｍと
した場合に約０．２ｄＢで、恒温槽１６０分放置後の出
力光の伝送損失は約０．５ｄＢであった。 ［比較例１］コア材に実施例と同様のノルボルネン系樹
脂を、クラッド材にはポリ弗化ビニリデン（呉羽化学工
業（株）製、商品名”ＫＦ＃８５０”、屈折率１．４
２）を用いて実施例と同様の方法で光ファイバを試作し
た。屈折率差は０．０９である。The heat resistance was evaluated by measuring the amount of change in the power of the output light from the optical fiber when the temperature was raised from room temperature to 150 ° C. at intervals of 10 ° C. for 5 minutes each as shown in FIG. I went. The transmission loss of the optical fiber measured in this way was 1.90 dB / m. Further, as shown in FIGS. 3 and 4, the bending loss is about 0.2 dB when the bending radius R is 10 mm, and the transmission loss of the output light after leaving for 160 minutes in the constant temperature bath is about 0.5 dB. It was [Comparative Example 1] The core material was the same norbornene-based resin as in the example, and the cladding material was polyvinylidene fluoride (Kureha Chemical Industry Co., Ltd., trade name "KF # 850", refractive index 1.4).
Using 2), an optical fiber was experimentally manufactured by the same method as in the example. The refractive index difference is 0.09.
【００２２】実施例と同様の測定を行った結果、この光
ファイバの伝送損失は２．４７ｄＢ／ｍであった。ま
た、曲げ損失は曲げ半径Ｒを１０ｍｍとした場合に約
０．８ｄＢで、恒温槽９０分放置後の出力光の伝送損失
は１．０ｄＢ以上であった。 ［比較例２］コア材に実施例と同様のノルボルネン系樹
脂を、クラッド材にはポリ弗化ビニリデン（比較例１と
同様）とポリメタクリル酸メチル（住友化学工業（株）
製、商品名”スミペックＬＯ”）との組成によりなる固
溶体で、後者に対する前者の重量分率を７０／３０とし
た材料を用い、実施例と同様の方法で光ケーブルを試作
した。なお、クラッド材の屈折率は１．４４であり、屈
折率差は０．０７である。As a result of performing the same measurement as that of the example, the transmission loss of this optical fiber was 2.47 dB / m. The bending loss was about 0.8 dB when the bending radius R was 10 mm, and the transmission loss of the output light after leaving for 90 minutes in the constant temperature bath was 1.0 dB or more. [Comparative Example 2] The same norbornene-based resin as in the example was used as the core material, and polyvinylidene fluoride (as in Comparative Example 1) and polymethylmethacrylate (Sumitomo Chemical Co., Ltd.) were used as the cladding material.
An optical cable was prototyped in the same manner as in the example, using a solid solution having a composition of “Sumipec LO”, a trade name, and a weight ratio of the former to the latter of 70/30. The refractive index of the clad material is 1.44, and the refractive index difference is 0.07.
【００２３】実施例と同様の測定を行った結果、この光
ファイバの伝送損失は１．４４ｄＢ／ｍであった。ま
た、曲げ損失は曲げ半径Ｒを１０ｍｍとした場合に約
１．３ｄＢで、恒温槽１６０分放置後の出力光の伝送損
失は約０．４ｄＢであった。 ［比較例３］既製の富士通化成（株）製光ケーブルを用
いて諸特性の測定を行った。なお、コア材にはポリカー
ボネート脂樹脂（帝人化成（株）製、商品名”パンライ
ト”、屈折率１．５８）を、クラッド材にはポリ弗化ビ
ニリデンとポリメタクリル酸メチルとの組成によりなる
固溶体（比較例２と同様）を用いている。屈折率差は
０．１４である。As a result of performing the same measurement as in the example, the transmission loss of this optical fiber was 1.44 dB / m. The bending loss was about 1.3 dB when the bending radius R was 10 mm, and the transmission loss of the output light after leaving for 160 minutes in the constant temperature bath was about 0.4 dB. [Comparative Example 3] Various characteristics were measured using a ready-made optical cable manufactured by Fujitsu Kasei. The core material is a polycarbonate resin (Teijin Kasei Co., Ltd., trade name "Panlite", refractive index 1.58), and the clad material is a composition of polyvinylidene fluoride and polymethyl methacrylate. A solid solution (similar to Comparative Example 2) is used. The refractive index difference is 0.14.
【００２４】実施例と同様の測定を行った結果、この光
ファイバの伝送損失は１．４０ｄＢ／ｍであった。ま
た、曲げ損失は曲げ半径Ｒを１０ｍｍとした場合に約
０．４ｄＢであった。 ［比較例４］既製の三菱レイヨン（株）製光ファイバ
（商品名”エスカエクストラ、ＥＨ４００１”）を用い
て諸特性の測定を行った。なお、コア材にはポリメチル
メタクリレート樹脂（屈折率１．４９）を、クラッド材
には弗素化アクリレート（屈折率１．４２）を用いてい
る。屈折率差は０．０７である。As a result of performing the same measurement as that of the embodiment, the transmission loss of this optical fiber was 1.40 dB / m. The bending loss was about 0.4 dB when the bending radius R was 10 mm. [Comparative Example 4] Various properties were measured using an optical fiber (trade name "ESCA EXTRA, EH4001") manufactured by Mitsubishi Rayon Co., Ltd. A polymethylmethacrylate resin (refractive index 1.49) is used as the core material, and a fluorinated acrylate (refractive index 1.42) is used as the cladding material. The refractive index difference is 0.07.
【００２５】実施例と同様の測定を行った結果、この光
ファイバの伝送損失は０．３ｄＢ／ｍであった。また、
曲げ損失は曲げ半径Ｒを１０ｍｍとした場合に約３．２
ｄＢであった。以上の結果をコア材料とクラッド材料の
屈折率差で整理して表１に示す。また、この表から曲げ
損失と屈折率差の関係を図示したものが図５である。As a result of performing the same measurement as in the example, the transmission loss of this optical fiber was 0.3 dB / m. Also,
The bending loss is about 3.2 when the bending radius R is 10 mm.
It was dB. The above results are summarized in Table 1 by the refractive index difference between the core material and the clad material. Further, FIG. 5 illustrates the relationship between the bending loss and the refractive index difference from this table.
【００２６】[0026]
【表１】 表１及び図５から、コア材にノルボルネン系樹脂を用い
た光ファイバでは、コア材−クラッド材の屈折率差が大
きいほど曲げ損失が減少し、伝送損失及び耐熱損失はク
ラッド材料に強く依存することがわかった。また、図５
からわかるように、ノルボルネン系樹脂によりコア材を
形成した場合、屈折率差を０．１以上確保することで、
従来の光ファイバ（比較例３）より曲げ損失を小さくす
ることができる。逆にいえば、コア材にノルボルネン系
樹脂を用いることにより、従来の屈折率差より小さいク
ラッド材料を選択した場合にも同程度の曲げ損失に抑え
られると考えられる。[Table 1] From Table 1 and FIG. 5, in the optical fiber using the norbornene-based resin as the core material, the bending loss decreases as the refractive index difference between the core material and the clad material increases, and the transmission loss and heat loss strongly depend on the clad material. I understood it. Also, FIG.
As can be seen from the above, when the core material is formed of norbornene-based resin, by ensuring the refractive index difference of 0.1 or more,
Bending loss can be made smaller than that of the conventional optical fiber (Comparative Example 3). Conversely, by using a norbornene-based resin as the core material, it is considered that the bending loss can be suppressed to the same degree even when a conventional cladding material having a smaller refractive index difference is selected.
【００２７】また、耐熱損失はクラッド材料に依存する
が、実施例に用いたテトラフルオロエチレン−エチレン
共重合体では、１６０分放置後でも約０．５ｄＢ／ｍの
損失に抑えられた。The heat resistance loss depends on the cladding material, but the tetrafluoroethylene-ethylene copolymer used in the examples was suppressed to a loss of about 0.5 dB / m even after standing for 160 minutes.
【００２８】[0028]
【発明の効果】以上の通り、本発明によれば、ガラス転
移温度が１５０℃以上の透明な熱可逆性樹脂により形成
するコア材と、コア材より屈折率が０．１以上低い透明
樹脂により形成するクラッド材により形成した光ファイ
バは、従来のプラスチック光ファイバより耐熱性が増
し、曲げによる伝送損失が減少し、量産性を向上するこ
とができる。As described above, according to the present invention, a core material formed of a transparent thermoreversible resin having a glass transition temperature of 150 ° C. or more and a transparent resin having a refractive index of 0.1 or more lower than that of the core material are used. The optical fiber formed by the clad material to be formed has higher heat resistance than the conventional plastic optical fiber, transmission loss due to bending is reduced, and mass productivity can be improved.
【図１】曲げ損失特性を測定する方法を説明するための
図である。FIG. 1 is a diagram for explaining a method of measuring a bending loss characteristic.
【図２】耐熱測定に用いた恒温槽の槽内温度曲線を示す
グラフである。FIG. 2 is a graph showing a temperature curve inside a constant temperature bath used for heat resistance measurement.
【図３】各種光ファイバの高温放置による光出力変化を
示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing changes in optical output of various optical fibers when left at high temperature.
【図４】各種光ファイバの曲げ特性を示すグラフであ
る。FIG. 4 is a graph showing bending characteristics of various optical fibers.
【図５】各種光ファイバにおける曲げ損失の屈折率差依
存性を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing the refractive index difference dependence of bending loss in various optical fibers.
２…円柱 ４…光ファイバ 2 ... Cylinder 4 ... Optical fiber
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 助川 卓幸 神奈川県横浜市緑区川和町654番地 富士 通化成株式会社内 (72)発明者 平野 雅也 神奈川県横浜市緑区川和町654番地 富士 通化成株式会社内 (72)発明者 篠原 弘信 東京都中央区築地二丁目11番24号 日本合 成ゴム株式会社内 (72)発明者 園部 信幸 東京都中央区築地二丁目11番24号 日本合 成ゴム株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── --- Continuation of the front page (72) Inventor Takuyuki Sukegawa 654 Kawawa-cho, Midori-ku, Yokohama-shi, Kanagawa Within Fujitsu Kasei (72) Inventor Masaya Hirano 654 Kawawa-cho, Midori-ku, Yokohama-shi, Kanagawa Within Fujitsu Kasei (72) Inventor Hironobu Shinohara 2-11-24 Tsukiji, Chuo-ku, Tokyo Japan Synthetic Rubber Co., Ltd. (72) Innovator Nobuyuki Sonobe 2-11-24 Tsukiji, Chuo-ku, Tokyo Japan Synthetic Rubber Co., Ltd.
Claims (3)
熱可塑性樹脂からなるコア材と、 前記コア材の外周に設けられ、前記コア材より屈折率が
０．１以上低い透明樹脂からなるクラッド材とを有する
ことを特徴とする光ファイバ。1. A core material made of a transparent thermoplastic resin having a glass transition temperature of 150 ° C. or higher, and a clad made of a transparent resin provided on the outer periphery of the core material and having a refractive index lower than that of the core material by 0.1 or more. And an optical fiber.
特徴とする光ファイバ。2. The optical fiber according to claim 1, wherein the thermoplastic resin is a norbornene-based resin.
ファイバ。3. The optical fiber according to claim 2, wherein the transparent resin is a fluorine resin.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6025725A JPH07234327A (en) | 1994-02-23 | 1994-02-23 | Optical fiber |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6025725A JPH07234327A (en) | 1994-02-23 | 1994-02-23 | Optical fiber |
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|---|---|---|---|
| JP6025725A Pending JPH07234327A (en) | 1994-02-23 | 1994-02-23 | Optical fiber |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07234327A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09159844A (en) * | 1995-12-07 | 1997-06-20 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Coated plastic optical fiber and cable |
-
1994
- 1994-02-23 JP JP6025725A patent/JPH07234327A/en active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09159844A (en) * | 1995-12-07 | 1997-06-20 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Coated plastic optical fiber and cable |
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