JPH07127817A - 低ＮＯｘガス焚バーナ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 ガス焚バーナに於いて、高負荷燃焼でも、Ｎ
ＯｘやＣＯ等の発生を大幅に低減できるようにする。 【構成】 バーナスロートリング１２、一次空気供給室
１３及び二次空気供給室１４を備えたウインドボックス
５と、一次空気供給室１３に理論空気量以下の一次空気
２０ａを供給してこれを旋回させてバーナスロートリン
グ１２へ供給する一次空気供給機構６と、二次空気供給
室１４の二次空気２０ｂを一次空気２０ａによる一次燃
焼部３３の下流側中心に向けて噴出させる複数の二次空
気ノズル７と、二次空気ノズル７から燃焼室３内に一次
空気量より多い二次空気２０ｂを供給させる二次空気供
給機構８と、一次空気２０ａをバーナスロートリング１
２へ導くと共にその一部を旋回させながら内部へ導入す
るコーン９と、ガスＧをコーン９内へ噴出して一次空気
２０ａの一部と予混合させると共にこれをコーン９先端
から燃焼室３内へ噴出させるステム機構１０とから構成
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、主として蒸気ボイラや
温水ボイラ等に用いられるものであり、燃料にガスを使
用した低ＮＯｘガス焚バーナに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、蒸気ボイラや温水ボイラのバーナ
に於いては、ＮＯｘ（窒素酸化物）の低減対策として、
排ガス循環燃焼，水添燃焼，水蒸気噴射燃焼等の方式が
採用されている。

【０００３】即ち、排ガス循環燃焼方式は、排ガスの一
部をバーナ部に再循環して酸素分圧を下げることによっ
て低ＮＯｘ化を図るものであり、又、水添燃焼，水蒸気
噴射燃焼方式は、燃焼室に水，水蒸気を吹き込んで火炎
温度を下げることによって低ＮＯｘ化を図るものであ
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし、排ガス循環燃
焼方式では、燃焼用送風機により排ガスを強制循環させ
る場合、火炎の不安定や燃焼用空気系の汚れ等を避ける
ために、排ガス再循環量を或る程度以上増大させること
ができず、充分な低ＮＯｘ化を図り得ない。又、排ガス
を自己循環させる場合、低負荷条件下では排ガスの再循
環率が低下する為に、効果的な低ＮＯｘ化を図り得な
い。更に、何れの場合にも送風機能力を必要以上に高く
しておく必要があり、コスト面での問題もある。

【０００５】又、水添燃焼，水蒸気噴射燃焼方式では、
水の吹き込みにより缶体腐食が生じる虞れがあり、ボイ
ラ効率も低下する。更に、ポンプ等の水吹き込み装置が
別途必要となり、コスト面でも問題がある。然も、水蒸
気噴射燃焼方式では、ボイラの発生蒸気を利用すると、
ボイラ効率が低下し、ボイラの発生蒸気を利用しない場
合或いは利用できない場合には、蒸気発生装置等が別途
必要となり、大幅なコストアップとなる。

【０００６】一方、ガスを燃料とするガス焚バーナに於
いては、分割燃焼、濃淡燃焼、自己再循環燃焼等の方式
を採用することにより、ＮＯｘの発生量が５０ｐｐｍ台
の低ＮＯｘガス焚バーナが実用に供されている。然し乍
ら、前記低ＮＯｘガス焚バーナを、出力が４０万ｋｃａ
ｌ／ｈ〜２００万ｋｃａｌ／ｍ³ ｈで火炉負荷が２５０
万ｋｃａｌ／ｍ³ ｈ以上のボイラに適用した場合、ＮＯ
ｘの発生量を４０ｐｐｍ（Ｏ₂ ＝０％換算）以下に抑え
ることは困難であった。特に、ガス焚バーナは油焚バー
ナに比較して規制が厳しくなって居り、極めて問題であ
る。

【０００７】本発明は、かかるボイラ機能上，コスト上
での問題を生じることなく、高負荷燃焼のボイラに於い
ても、ＮＯｘの発生を大幅に低減することができる低Ｎ
Ｏｘガス焚バーナを提供することを目的とするものであ
る。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成する為
に、本発明の低ＮＯｘガス焚バーナは、中心部に燃焼室
の軸線に一致して燃焼室に連通するバーナスロートリン
グを有し、バーナスロートリングに連通する一次空気供
給室及びこれの周囲に形成された二次空気供給室を備え
たウインドボックスと、ウインドボックスに設けられ、
一次空気供給室に供給される一次空気量を理論空気量以
下に制御すると共に一次空気をバーナスロートリングへ
旋回流をなして供給する一次空気供給機構と、バーナス
ロートリングの周囲に二次空気供給室と燃焼室とを連通
すべく所定間隔を隔てて配置され、二次空気を一次空気
による一次燃焼部の下流側中心に向けて噴出させるべく
且つ二次空気ノズルからの噴出空気流がその上流側に於
いては相互に干渉しないように、燃焼室の軸線に対して
傾斜させた複数の二次空気ノズルと、ウインドボックス
に設けられ、二次空気ノズルから燃焼室内に一次空気量
より多い二次空気を供給する二次空気供給機構と、ウイ
ンドボックスの中心部に配設され、旋回した一次空気を
バーナスロートリングへ導くと共に一次空気の一部を旋
回させながら内部へ導入するコーンと、コーンの中心部
に同心円状に配設され、ガスを遠心方向へ噴出してコー
ン内の一次空気と予混合させると共に予混合したガス混
合気体をコーン先端から燃焼室内へ略遠心方向へ噴出さ
せるステム機構とから構成したことに特徴がある。

【０００９】

【作用】一次空気供給機構により一次空気供給室に供給
された一次空気は、旋回しながらコーンに案内されてバ
ーナスロートリングから燃焼室へ導かれる。又、一次空
気の一部は旋回力を与えられてコーン内に導入され、ス
テムからコーン内に噴出されるガスと予混合された後、
コーン先端から燃焼室内へ噴出される。コーン先端から
噴出するガス混合気体は、コーンとバーナスロートリン
グ間から噴出する一次空気と共に着火燃焼される。この
とき、一次空気を理論燃焼空気量より少ない状態で燃焼
室に供給させるから、燃焼室に於いては還元燃焼をなす
一次燃焼部が形成されることになる。然も、一次燃焼部
に於いては、一次空気の旋回等により生成した還元ガス
たる燃焼ガスが再循環せしめられ、滞留時間が増大して
安定した燃焼が継続されることになる。一方、二次空気
供給機構により二次空気供給室に供給された二次空気
は、二次空気ノズルから一次燃焼部の下流側中心に向け
て吹き込まれる。これにより、一次燃焼ガスの再循環領
域の下流側に於いて拡散燃焼による二次燃焼部が形成さ
れ、燃焼室内での完全燃焼が達成されることになる。即
ち、噴出空気流の下流側に於いては空気が拡散混合して
均一な緩慢燃焼が行われ、噴出空気流の上流側では空気
が拡散しないで顕著な酸化燃焼が行われる。このよう
に、一次空気及び二次空気の供給により、上流側に於い
ては還元炎と酸化炎とが明瞭に区別されて混在し、下流
側に至るに従って両炎が徐々に拡散，混合していく状態
で二段燃焼されることから、ＮＯｘ低減が困難とされる
ガス焚きの高負荷燃焼に於いても、ＮＯｘやＣＯ等の発
生を大幅に低減することができる。

【００１０】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳細
に説明する。図１は本発明の実施例に係る低ＮＯｘガス
焚バーナを装着した温水ボイラ（出力：５０万ｋｃａｌ
／ｈ、火炉負荷：約２５０万ｋｃａｌ／ｍ³ ｈ）の概略
部分縦断面図である。尚、図１に於いて、１は缶水を貯
留する金属板製のボイラ本体、１ａはボイラ本体を形成
する缶板、２は缶水中に浸漬配置されて燃焼室３を形成
する火炉、４はバーナ取付けフランジである。

【００１１】前記低ＮＯｘガス焚バーナは、図１に示す
如く、燃焼室３の軸線に一致する状態でバーナ取付けフ
ランジ４に取り付けられて居り、ウインドボックス５
と、一次空気供給機構６と、二次空気ノズル７と、二次
空気供給機構８と、コーン９と、ステム機構１０とを具
備するものである。

【００１２】前記ウインドボックス５は、燃焼室３の軸
線に一致して配置されて居り、図１及び図２に示す如
く、バーナ取付けフランジ４に固定され、内側壁、外側
壁及び外周壁から成るボックス状の本体１１と、燃焼室
３の軸線に一致させて内側壁の中心部に貫通固着され、
燃焼室３に連通する筒状のバーナスロートリング１２
と、本体１１内に配置され、本体１１内を、バーナスロ
ートリング１２に連通する一次空気供給室１３とこれの
外側に位置する二次空気供給室１４とに区画する仕切円
筒１５及び環状板１６等から構成されている。尚、図１
に於いて、１７は内側壁に取り付けた耐火物、１８は外
側壁の中心部に取り付けたバーナプレートであり、この
バーナプレート１８にはコーン９、ステム機構１０、パ
イロットバーナ１９及び火炎検出器（図示省略）が取り
付けられている。

【００１３】前記一次空気供給機構６は、ウインドボッ
クス５に設けられて居り、一次空気供給室１３に供給さ
れる一次空気量を理論空気量以下に制御すると共に一次
空気２０ａをバーナスロートリング１２へ旋回流をなし
て供給するものである。具体的には、一次空気供給機構
６は、図１及び図２に示す如く、仕切円筒１５に一次空
気供給室１３と二次空気供給室１４とを連通する連通部
２１を形成し、この連通部２１に手動式若しくは自動式
の一次空気量調整用ダンパ２２を配設すると共に、一次
空気供給室１３内に複数枚の旋回ベーン２３を環状に並
列配置して成る。即ち、後述する二次空気供給機構８に
より二次空気供給室１４に供給された燃焼用空気２０の
一部を連通部２１から一次空気供給室１３に導き、これ
を一次空気２０ａとして旋回ベーン２３により旋回させ
てバーナスロートリング１２へ供給するようになってい
る。尚、一次空気量調整用ダンパ２２の開度は、一次空
気供給室１３から燃焼室３に供給される一次空気量が理
論空気量以下となるように設定されて居り、この実施例
では、一次空気２０ａが理論燃焼空気量に対して０．１
５〜０．８となるように設定されている。又、一次空気
２０ａのスワール数は、バーナスロートリング１２の内
径、旋回ベーン２３の形状等によって決定されるが、通
常、旋回流のスワール数Ｓが０．３〜０．８となるよう
に設計しておくことが好ましい。ここで、スワール数と
はＳ＝Ｇφ／（Ｇｘ／（ｄ／２））で定義される旋回の
度合をいう（Ｇφ：噴流内の角運動量，Ｇｘ：噴流内の
軸線方向運動量，ｄ：バーナスロートの直径）。

【００１４】前記二次空気ノズル７は、図１及び図３に
示す如く、金属筒から形成されて居り、バーナスロート
リング１２の周囲環状領域（同心領域）に所定間隔を隔
てて並列配置され、二次空気供給室１４と燃焼室３とを
連通すべく耐火物１７及び本体１１の内側壁に貫通固定
されている。又、二次空気ノズル７は、二次空気２０ｂ
を一次空気２０ａによる一次燃焼部３３の下流側中心に
向けて噴出させるべく、燃焼室３の軸線に対して所定角
度θをなす傾斜姿勢とされている。ところで、各二次空
気ノズル７からの噴出空気流２０ｂ′は下流側に向かう
に従って漸次拡散されていくが、ノズル７の相互間隔，
本数及び傾斜角度θは、噴出空気流２０ｂ′が上流側に
於いては相互に干渉せず、下流側に於いて拡散，相互干
渉して、一次燃焼ガスの再循環領域の下方に入り込む
（以下「適正二次空気供給形態」という）ように、一次
燃焼ガスの再循環力，燃焼室３の形状等に応じて適宜に
設定される。一般には、４，５本のノズルを２０〜２５
°の傾斜姿勢で等間隔に配置しておくのが好ましい。こ
の実施例では、５本のノズル（外径３４ｍｍ、肉厚３ｍ
ｍのステンレス製パイプ）を２０°の傾斜姿勢で等間隔
に配置してある。又、二次空気２０ｂの噴出速度は、上
記した適正二次空気供給形態を確保するために必要な条
件であり、一般には、当該ボイラに於ける定格（負荷１
００％）時の負荷条件下に於いて４０ｍ／ｓ〜８０ｍ／
ｓとなるように設定しておくことが好ましい。

【００１５】前記二次空気供給機構８は、ウインドボッ
クス５に設けられて居り、二次空気ノズル７から燃焼室
３内に一次空気量より多い二次空気２０ｂを供給するも
のである。具体的には、二次空気供給機構８は、図１及
び図２に示す如く、二次空気供給室１４に空気供給ダク
ト２４を連通接続すると共に、この空気供給ダクト２４
内にモータ２５により開度制御される風量自動調整用ダ
ンパ２６を配設し、送風機により空気供給ダクト２４か
ら二次空気供給室１４に供給される燃焼用空気２０を燃
焼負荷に応じて自動制御するように構成されている。
尚、二次空気ノズル７から燃焼室３に供給される二次空
気２０ｂ量は、一次空気量より多くなっている。

【００１６】前記コーン９は、ウインドボックス５の中
心部に配設されて居り、旋回ベーン２３により旋回され
た一次空気２０ａをバーナスロートリング１２へ導くと
共に一次空気２０ａの一部を旋回させながら内部へ導入
するものである。具体的には、コーン９は、円筒状を呈
し、ウインドボックス５内の中心部に燃焼室３の軸線に
一致して配置されて居り、バーナプレート１８の内面に
取り付けられている。このコーン９の外周面には後述す
る保炎板２８の外周縁部とバーナスロートリング１２の
内周面との間隙が均一になるように芯出しガイド（図示
省略）が取り付けられている。又、コーン９の基端部に
は複数枚のコーンベーン２７が設けられて居り、一次空
気供給室１３内の一次空気２０ａの一部を旋回させなが
らコーン９内へ導入するように為されている。このコー
ンベーン２７は、コーン９内に供給される一次空気２０
ａに旋回力を与えてコーン９内のガスＧと均一に予混合
させると共に、コーン９先端からの予混合ガスの噴出方
向をも決めるものである。更に、コーン９の先端部には
バーナスロートリング１２の内周面に対向する環状の保
炎板２８が設けられて居り、当該保炎板２８には焼損防
止用のスリットが全周に亘って形成されていると共にパ
イロットバーナ１９用及び火炎監視用の切欠部が形成さ
れている。尚、保炎板２８とバーナスロートリング１２
の間隙から燃焼室３内に噴出される一次空気２０ａの流
速は、ボイラ負荷が５０％の時で１５ｍ／ｓ〜３０ｍ／
ｓとなるように設定しておくことが好ましい。

【００１７】前記ステム機構１０は、コーン９の中心部
に同心円状に配設されて居り、ガスＧを遠心方向へ噴出
してコーン９内の一次空気２０ａと予混合すると共に予
混合したガス混合気体をコーン９の先端から燃焼室３内
へ略遠心方向へ噴出するものである。具体的には、ステ
ム機構１０は、図１に示す如く、燃焼室３の軸線に一致
する状態でバーナプレート１８の中心部に貫通状態で取
り付けられ、ガス供給配管、制御弁（図示省略）等を介
してガス供給源に接続された筒状のステム２９と、ステ
ム２９に取り付けられ、ステム２９の軸線に一致する支
持軸３０と、支持軸３０に軸線方向へ移動可能に取り付
けられ、ステム２９から噴出されるガス量を調整すると
共にガスＧを遠心方向へ噴出させるガス量調整用円板３
１と、支持軸３０の先端部に取り付けられ、コーン９の
先端部開口に位置してコーン９内のガス混合気体の噴出
方向及び噴出速度を決める円板３２等から構成されてい
る。尚、コーン９から燃焼室３内に噴出されるガス混合
気体の噴出方向は、コーンベーン２７の角度や円板３２
の位置を変えることによって調整することができ、本実
施例ではガス混合気体の噴出角度θ′を５０°〜１００
°とすることが好ましい。又、ガス混合気体の噴出速度
は、低負荷（負荷５０％）時で１２ｍ／ｓ以上となるよ
うに設定しておくことが好ましい。

【００１８】次に、前記低ＮＯｘガス焚バーナの作用に
ついて説明する。送風機からの燃焼用空気２０は、空気
供給ダクト２４及び風量自動調整用ダンパ２６を経てウ
インドボックス５の二次空気供給室１４に供給された
後、連通部２１から一次空気供給室１３に流入する一次
空気２０ａと、二次空気供給室１４から二次空気ノズル
７を経て燃焼室３に供給される二次空気２０ｂとに分け
られる。一次空気供給室１３に流入した一次空気２０ａ
は、旋回ベーン２３により旋回させられ、更に予混合用
と火炎安定用に分けられる。即ち、一次空気２０ａの一
部は、コーンベーン２７により旋回力が与えられてコー
ン９の内部に導入され、ステム２９から遠心方向へ噴出
されるガスＧ（天然ガス１３Ａ）と予混合された後、コ
ーン９先端と円板３２との間隙から略遠心方向へ噴出さ
れて燃焼室３に供給される。又、残りの一次空気２０ａ
は、旋回しながらコーン９の外周面に沿って案内され、
保炎板２８とバーナスロートリング１２の間隙から燃焼
室３内に噴出される。そして、コーン９先端と円板３２
の間隙から噴出するガス混合気体は、保炎板２８とバー
ナスロートリング１２の間隙から噴出する一次空気２０
ａと共にパイロットバーナ１９により着火燃焼される。
尚、火炎形状は、ガス及び空気を環状に噴出させている
為、中空状の薄膜旋回火炎となる。

【００１９】このとき、一次空気２０ａを理論空気量よ
り少ない状態で燃焼室３に供給させるから、燃焼室３に
於いては拡散、還元燃焼をなす一次燃焼部３３が形成さ
れることになる。この一次燃焼部３３に於いては、一次
空気２０ａが旋回流をなして供給されることから、保炎
板２８による負圧部の形成とも相俟って、生成した還元
ガスたる燃焼ガスが再循環せしめられて、滞留時間が増
大して安定した燃焼が継続されることになる。然も、ガ
スＧを一次空気２０ａの一部と十分に予混合し、保炎板
２８とバーナスロートリング１２間から一次空気２０ａ
を旋回させて供給している為、均一な一次燃焼部３３が
形成されることになり、ヒートスポットの発生が効果的
に防止され、ヒートスポットによるサーマルＮＯｘの発
生を抑制できる。

【００２０】又、二次空気ノズル７から二次空気２０ｂ
を一次燃焼部３３の下流側中心に向けて吹き込むから、
一次燃焼ガスの再循環領域の下流側に於いて拡散燃焼に
よる二次燃焼部３４が形成され、燃焼室３内での完全燃
焼が達成されることになる。即ち、噴出空気流２０ｂ′
の下流側に於いては空気が拡散混合して均一な緩慢燃焼
が行われ、噴出空気流２０ｂ′の上流側では理論空気量
以下での還元燃焼が行われる。従って、噴出空気流２０
ｂ′の上流側部分に於いては、還元炎（輝炎）の周囲に
酸化炎（目視透明）が部分的に食い込んだ炎形態を呈す
るのであり、二次空気ノズル７直下の環状領域に於いて
還元炎と酸化炎とが明瞭に区別されて混在し、両炎の境
界面積が大きくなっている。

【００２１】このように、一次空気２０ａ及び二次空気
２０ｂの供給により、上流側に於いては還元炎と酸化炎
とが明瞭に区別されて混在し、下流側に至るに従って両
炎が徐々に拡散，混合していく状態で二段燃焼されるこ
とから、ＮＯｘ低減が困難とされる高負荷燃焼に於いて
も、ＮＯｘを大幅に低減することができ、且つＣＯ等の
発生も良好に抑制することができる。

【００２２】図４は上記実施例の構成のものに於いて、
負荷１００％，５０％の条件下で燃焼実験を行い、一次
空気量とＮＯｘ発生量（ｐｐｍ（Ｏ₂ ＝０％換算、以下
において同じ））及びＣＯ発生量（ｐｐｍ）との関係を
グラフ化したものであり、実線は１００％負荷の場合を
示し、鎖線は５０％負荷の場合を示す。グラフからも明
らかなように、本発明に係る低ＮＯｘガス焚バーナによ
れば、高負荷燃焼に於いてもＮＯｘ発生量、ＣＯ発生量
を著しく低減されることが確認された。尚、上記実施例
の構成のものに於いて、燃焼室３内の最高温度（二次燃
焼部３４が最高温度を示す）が定格時（負荷１００％）
で１１３０℃以下であった。ところで、ガスＧ燃料のＮ
Ｏｘ対策としてサーマルＮＯｘ対策となるが、温度が１
３００℃以下ではＮＯｘの発生量は非常に少なくなるこ
とが知られている。従って、燃焼室３の温度が１１３０
℃以下になる上記実施例の構成のものに於いては、ＮＯ
ｘ発生量が非常に少ないことが理解される。

【００２３】本発明は、上記実施例に限定されるもので
はなく、本発明の基本原理を逸脱しない範囲に於いて適
宜に改良・変更することができる。

【００２４】例えば、上記実施例に於いては、ウインド
ボックス５内に一次空気供給室１３と二次空気供給室１
４とを連通する連通部２１を設け、空気供給ダクト２４
から二次空気供給室１４に供給された燃焼用空気２０の
一部を連通部２１から一次空気供給室１３に導くように
したが、他の実施例に於いては、連通部２１を省略する
と共に一次空気供給室１３にダンパを設けた別の空気供
給ダクトを連通接続し、一次空気供給室１３及び二次空
気供給室１４に各空気供給ダクトから一次空気２０ａ及
び二次空気２０ｂを別々に供給するようにしても良い。

【００２５】上記実施例に於いては、ボックス状の本体
１１内を仕切円筒１５及び環状板１６で仕切って一次空
気供給室１３と二次空気供給室１４を形成するようにし
たが、仕切円筒１５のみで仕切っても良い。

【００２６】上記実施例に於いては、ステム２９の先端
開口部分にガス量調整用円板３１を配置し、ステム２９
とガス量調整用円板３１との間隙からガスＧを遠心方向
へ噴出するようにしたが、他の実施例に於いては、ステ
ム２９の先端開口を閉塞し、ステム２９の先端部外周壁
に複数のノズル孔を形成して各ノズルからガスＧを遠心
方向へ噴出するようにしても良い。

【００２７】上記実施例に於いては、低ＮＯｘガス焚バ
ーナを温水ボイラに適用したが、蒸気ボイラ等に適用し
ても良く、又、燃焼室３が横向き，縦向きとなるボイラ
にも適用できることはいうまでもない。

【００２８】

【発明の効果】以上の説明からも明らかなように、本発
明によれば、ＮＯｘやＣＯの発生を大幅に抑制すること
ができ、特に、高負荷燃焼に於いても、ＮＯｘの発生量
を４０ｐｐｍ以下に抑えることができる。又、二段燃焼
方式及び一次燃焼部の火炎が中空状の薄膜旋回火炎とな
る為、火炎温度の上昇を抑制でき、火炉に対する熱負荷
分布が均等になる。更に、コーン内でガスと一次空気の
一部とを十分に混合させ、これを燃焼室に供給するよう
にしている為、燃焼上有利であり且つ逆火の心配もな
い。又、コーン及びステムを用いている為、ガスノズル
を用いたものに比較してガスの噴出部が低圧になり、高
圧のガスを供給する必要もなく、低圧のガスで十分燃焼
可能である。その上、二段空気供給方式（二段燃焼）及
び均一な燃焼方法により急激な燃焼等が抑制される為、
燃焼音も低くなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例に係る低ＮＯｘガス焚バーナの
概略縦断面図である。

【図２】図１のＡ−Ａ線に沿う断面図である。

【図３】図１のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。

【図４】ＮＯｘ発生量、ＣＯ発生量についての測定結果
を示すグラフである。

【符号の説明】

３は燃焼室、５はウインドボックス、６は一次空気供給
機構、７は二次空気ノズル、８は二次空気供給機構、９
はコーン、１０はステム機構、１２はバーナスロートリ
ング、１３は一次空気供給室、１４は二次空気供給室、
２０ａは一次空気、２０ｂは二次空気、３３は一次燃焼
部、Ｇはガス。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 中心部に燃焼室（３）の軸線に一致して
   燃焼室（３）に連通するバーナスロートリング（１２）
   を有し、バーナスロートリング（１２）に連通する一次
   空気供給室（１３）及びこれの周囲に形成された二次空
   気供給室（１４）を備えたウインドボックス（５）と、
   ウインドボックス（５）に設けられ、一次空気供給室
   （１３）に供給される一次空気量を理論空気量以下に制
   御すると共に一次空気（２０ａ）をバーナスロートリン
   グ（１２）へ旋回流をなして供給する一次空気供給機構
   （６）と、バーナスロートリング（１２）の周囲に二次
   空気供給室（１４）と燃焼室（３）とを連通すべく所定
   間隔を隔てて配置され、二次空気（２０ｂ）を一次空気
   （２０ａ）による一次燃焼部（３３）の下流側中心に向
   けて噴出させるべく且つ二次空気ノズル（７）からの噴
   出空気流（２０ｂ′）がその上流側に於いては相互に干
   渉しないように、燃焼室（３）の軸線に対して傾斜させ
   た複数の二次空気ノズル（７）と、ウインドボックス
   （５）に設けられ、二次空気ノズル（７）から燃焼室
   （３）内に一次空気量より多い二次空気（２０ｂ）を供
   給する二次空気供給機構（８）と、ウインドボックス
   （５）の中心部に配設され、旋回した一次空気（２０
   ａ）をバーナスロートリング（１２）へ導くと共に一次
   空気（２０ａ）の一部を旋回させながら内部へ導入する
   コーン（９）と、コーン（９）の中心部に同心円状に配
   設され、ガス（Ｇ）を遠心方向へ噴出してコーン（９）
   内の一次空気（２０ａ）と予混合させると共に予混合し
   たガス混合気体をコーン（９）先端から燃焼室（３）内
   へ略遠心方向へ噴出させるステム機構（１０）とから構
   成したことを特徴とする低ＮＯｘガス焚バーナ。