JPH07109517A - Production of link for crawler belt - Google Patents
Production of link for crawler beltInfo
- Publication number
- JPH07109517A JPH07109517A JP6192417A JP19241794A JPH07109517A JP H07109517 A JPH07109517 A JP H07109517A JP 6192417 A JP6192417 A JP 6192417A JP 19241794 A JP19241794 A JP 19241794A JP H07109517 A JPH07109517 A JP H07109517A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- link
- quenching
- tempering
- roller surface
- hardness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、パワーショベル、ブル
ドーザなどの建設用車両の無限軌道帯に用いられるリン
クの製造方法に関し、とくにローラ踏み面の高周波焼入
れ処理を省略できるリンクの製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method of manufacturing a link used in the endless track zone of a construction vehicle such as a power shovel and a bulldozer, and more particularly to a method of manufacturing a link in which induction hardening of a roller tread can be omitted.
【０００２】[0002]
【従来の技術】現在、履帯用リンクの製造工程は図５に
示すようになっており、鍛造→鍛造焼入れまたは再加熱
焼入れ→焼戻し→端面加工→ローラ面高周波焼入れ→ロ
ーラ面焼戻し→ピン穴、ブッシュ穴の荒加工→ピン穴、
ブッシュ穴の仕上加工→ナット座加工の順となってい
る。したがって、通常は、ローラ面の高周波焼入れ、焼
戻し工程がある。2. Description of the Related Art At present, the manufacturing process of a link for a crawler belt is as shown in FIG. 5, forging → forging quenching or reheating quenching → tempering → end surface processing → roller surface induction hardening → roller surface tempering → pin hole, Rough machining of bush holes → pin holes,
Bush hole finishing → nut seating are in order. Therefore, there are usually induction hardening and tempering processes for the roller surface.
【０００３】これに対し、ローラ面の高周波焼入れ工程
を省略できる、履帯用リンクの製造方法として、従来次
の２つの提案がされている。 １．特公平５−９４８８号公報の履帯リンクの焼入方
法。 素地調質の際、ローラ面をマルテンサイト組織に、ロー
ラ面以外をベイナイト組織にすることにより、ローラ面
の高周波焼入れ工程は不要となる。しかし、加工工程の
ことを考慮し、ローラ面以外はベイナイト組織という多
少軟らかい硬さにしている。 ２．特開昭５７−５１５８３号公報の無限軌道帯用リン
クの加工方法。 全体を硬くすると切削加工を行うことができないため、
切削加工を行う部分のみ誘導加熱により高温焼戻し処理
を行うものである。 上記２件とも、高周波処理工程は省略可能であるが、切
削加工を考慮して切削加工部はローラ面に比較して硬さ
を低くしている。On the other hand, the following two proposals have hitherto been made as a method for manufacturing a crawler belt link in which the induction hardening step of the roller surface can be omitted. 1. A method for hardening a crawler belt link in Japanese Examined Patent Publication No. 5-9488. During tempering of the base material, the martensite structure is used for the roller surface and the bainite structure is used for the parts other than the roller surface. However, in consideration of the processing step, the bainite structure is set to have a somewhat soft hardness except for the roller surface. 2. A method for processing a link for a crawler belt disclosed in JP-A-57-51583. If you harden the whole, you can not perform cutting, so
The high temperature tempering process is performed by induction heating only on the part to be cut. In both of the above cases, the high-frequency treatment step can be omitted, but in consideration of the cutting work, the cutting work portion has a lower hardness than the roller surface.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来技術に
は、次の問題がある。図５の製造方法の問題点は次の通
りである。 素地調質後に、ローラ面の高周波焼入れ、焼戻し工
程があり、熱処理工程が２工程となっており、エネルギ
投入コストが大きい。 製品素地部の靭性および切削性を考慮するあまり、
素地焼入れ後、高温で焼戻しを行い、全体を軟らかくし
た後、必要部のみ高周波焼入れにより部分的に硬化させ
ているが、これは、素地焼入れ時に保有している製品強
度を有効に活用していないといえる。However, the prior art has the following problems. The problems of the manufacturing method of FIG. 5 are as follows. After the heat treatment of the base material, there are induction hardening and tempering steps for the roller surface, and two heat treatment steps are required, resulting in a large energy input cost. Considering the toughness and machinability of the product base,
After quenching the base material, it is tempered at high temperature to soften the whole, and only the necessary parts are partially hardened by induction hardening, but this does not effectively utilize the product strength held during base hardening. Can be said.
【０００５】特公平５−９４８８号の履帯リンクの焼入
れ方法は、上記現状技術のの問題点は解決しているが
の問題点については完全には解決していない。しかも
焼入れの冷却方法が複雑で生産性がよくない。このた
め、実用に適さない。特開昭５７−５１５８３号の無限
軌道帯用リンクの加工方法については、上記現状技術の
の問題点は解決しているが、の問題点については、
加工部分を高温で焼戻し処理するため、ほとんど解決し
ていない。また、従来のローラ面の高周波焼入れ工程が
ない代りに、切削加工部の局部高温焼戻し工程があり、
コスト面で大きなメリットがなく、品質面でも大きなメ
リットを期待できない。The method of quenching the crawler belt link in Japanese Examined Patent Publication No. 5-9488 solves the problems of the above-mentioned state of the art, but does not completely solve the problems. Moreover, the cooling method for quenching is complicated and the productivity is not good. Therefore, it is not suitable for practical use. Regarding the method of processing the links for the crawler belt of Japanese Patent Laid-Open No. 57-51583, the problems of the above-mentioned current technology have been solved, but the problems of
Since the processed part is tempered at high temperature, there is almost no solution. Also, instead of the conventional induction hardening process of the roller surface, there is a local high temperature tempering process of the cutting part,
There is no significant cost advantage, and no significant quality advantage can be expected.
【０００６】本発明の目的は、ローラ面の高周波焼入れ
処理が省略でき、しかも素地焼入れ時の製品強度を有効
に活用できる無限軌道帯用リンクの製造方法を提供する
ことにある。It is an object of the present invention to provide a method for manufacturing an endless track link which can omit the induction hardening treatment of the roller surface and can effectively utilize the product strength during the base hardening.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の、本発明の無限軌道帯用リンクの製造方法は次の方法
から成る。すなわち、炭素０．２〜０．３％、マンガン
０．８〜１．２％にボロンを加えた材料からリンク素材
を作製し、前記リンク素材を約１２００℃で鍛造すると
ともに鍛造時に両端面、ナット座面、ピン穴、ブッシュ
穴をホットトリミングしてリンク形状とし、鍛造時の熱
または再加熱で約７５０℃以上の温度となっている前記
リンク形状のリンク素材を急冷してリンク素材全体を均
一なマルテンサイト組織とし、つぎに、リンク素材全体
がＨＲＣ４２以上の硬度を保持するように２００±５０
℃の温度で低温焼戻しを行い、最後にブッシュ穴、ピン
穴に仕上加工を施す、無限軌道帯用リンクの製造方法。In order to achieve the above object, a method for manufacturing a track link link according to the present invention comprises the following methods. That is, a link material is manufactured from a material in which boron is added to carbon 0.2 to 0.3% and manganese 0.8 to 1.2%, and the link material is forged at about 1200 ° C. and both end surfaces are forged. The nut bearing surface, pin hole, and bush hole are hot-trimmed into a link shape, and the link-shaped link material that has a temperature of approximately 750 ° C or higher due to heat or reheating during forging is rapidly cooled to remove the entire link material. Uniform martensite structure, then 200 ± 50 so that the entire link material maintains hardness of HRC42 or higher.
A manufacturing method for links for endless track bands, where low temperature tempering is performed at a temperature of ℃ and finally bush holes and pin holes are finished.
【０００８】[0008]
【作用】上記本発明方法では、焼入れにより素地全体が
マルテンサイト組織になって高硬度となるが、材料を低
炭素系のボロン鋼としてあるため、高硬度域において
も、高い靭性を確保でき、十分な耐衝撃性を有する。高
硬度にしたため、ローラ面に高周波焼入れを施さなくて
もよく、その工程を省略できる。したがって、素地焼入
れ時の製品強度を有効に利用できる。焼入れにより素地
の硬度を大にした後に機械加工を施すことが困難である
ため、鍛造加工で必要部をホットトミングにより、製品
形状に近い形状としておく。焼入れ後に加工が必要なの
はブッシュ穴、ピン穴で、ホットトリミングで既に相当
の精度が出ているので焼入れ後のブッシュ穴、ピン穴の
加工量は小である。焼戻しを低温焼戻しとするのは、素
地焼入れ時の製品強度を有効に利用するために、素地焼
入れで得られたマルテンサイト組織を破壊しないためで
ある。In the above-mentioned method of the present invention, the entire base material becomes a martensite structure and becomes high hardness by quenching, but since the material is low carbon boron steel, high toughness can be secured even in the high hardness region. It has sufficient impact resistance. Since the hardness is high, it is not necessary to subject the roller surface to induction hardening, and the process can be omitted. Therefore, the product strength during quenching of the base material can be effectively utilized. Since it is difficult to perform machining after increasing the hardness of the base material by quenching, the required portion is forged by hot toning to have a shape close to the product shape. Bush holes and pin holes need to be machined after quenching, and since a considerable amount of precision has already been obtained by hot trimming, the amount of machining of bush holes and pin holes after quenching is small. The reason why tempering is low-temperature tempering is that the martensite structure obtained by base quenching is not destroyed in order to effectively use the product strength during base quenching.
【０００９】[0009]
【実施例】以下に、本発明の望ましい実施例を説明す
る。図１の本発明方法の工程を示す。これを図４と比較
することにより、従来法との相違が明らかになる。リン
ク素材（通常、丸棒）の材料には、炭素０．２〜０．３
％、マンガン０．８〜１．２％にボロンを１〜１００ｐ
ｐｍ加えた、低炭素系のボロン鋼を用いる。The preferred embodiments of the present invention will be described below. 2 shows the steps of the method of the present invention of FIG. By comparing this with FIG. 4, the difference from the conventional method becomes clear. Carbon material 0.2-0.3 for link material (usually round bar)
%, Manganese 0.8 to 1.2%, and boron 1 to 100 p
A low carbon boron steel with pm added is used.
【００１０】リンク素材１（図２）を、図１に示すよう
に、約１２００℃で鍛造する。この鍛造中に、図２に示
す、両端面２、３（一方の面２がローラ面となる）、ナ
ット座面４、ピン穴５、ブッシュ穴６をホットトリミン
グする。素材が約１２００℃と高温のため軟化している
ので、ホットトリミングは容易に行うことができる。こ
の加工によってリンク素材１は製品に近いリンク形状と
される。つぎに、製品に近いリンク形状とされたリンク
素材１を、鍛造焼入れまたは再加熱焼入れで素地全体を
均一なマルテンサイト組織にする。焼入れ自体は約７５
０℃以上の温度から、水、油、ソリブル液の何れかを用
いて急冷することにより行われる。鍛造焼入れは、鍛造
時の熱を利用し、リンク素材の温度が約７５０℃以下に
ならないうちに、急冷する。再加熱は、鍛造品を再度、
ＡＣ3 点以上に加熱し、急冷する。この焼入れによっ
て、素地全体が高硬度域になる。この硬さはロックウェ
ル硬さで、ＨＲＣ４２以上、望ましくはＨＲＣ４８〜５
６を目標とする。この高硬度域においても、焼入れ後の
リンクは、材料がたとえば低炭素ボロン鋼とされている
ため、図３に示すように高い衝撃値、たとえば６ｋｇ・
ｍ／ｃｍ 2 を保つことができる。これによって、亀裂発
生が抑えられる。通常の鋼では、硬度をＨＲＣ５０程度
にすると靭性が低下し、リンクとして適さなくなるが、
本発明ではそれが避けられる。As shown in FIG. 1, the link material 1 (FIG. 2)
Then, it is forged at about 1200 ° C. During this forging, shown in Figure 2.
Both end surfaces 2 and 3 (one surface 2 is a roller surface),
Hot seating surface 4, pin hole 5, bush hole 6
To go. The material is softened due to the high temperature of about 1200 ℃
Therefore, hot trimming can be easily performed. This
The link material 1 has a link shape close to that of the product
To be done. Next, a link with a link shape close to that of the product
Material 1 is forged and reheated to remove the entire base material.
Make a uniform martensite structure. Quenching itself is about 75
Uses water, oil, or soluble liquid from a temperature of 0 ° C or higher
It is done by rapidly cooling it. Forging quenching is forging
Using the heat of time, the temperature of the link material falls below approximately 750 ℃
Quench quickly before it becomes. Reheating, forgings again,
AC3Heat above the point and quench. By this quenching
As a result, the entire base material becomes a high hardness region. This hardness is Rockwe
HRC42 or higher, preferably HRC48-5
Aim for 6. Even in this high hardness range,
The link is made of low carbon boron steel, for example.
Therefore, as shown in FIG. 3, a high impact value, for example, 6 kg
m / cm 2Can be kept. This causes cracks
Life is suppressed. For ordinary steel, the hardness is about HRC50
If set to, toughness will decrease and it will not be suitable as a link,
The present invention avoids that.
【００１１】続いて、焼入れされたリンク素材１を約２
００℃±５０℃の温度域で、焼戻しする。従来は、約５
００℃で焼戻していたが、本発明では約２００℃での低
温焼戻しである。低温焼戻しとするのは、折角焼入れで
形成したマルテンサイト組織を破壊しないためであり、
焼入れで得た高強度、高硬度を有効に利用するためであ
る。従来の製造方法では、約５００℃前後の温度で高温
焼戻しを行うため、リンク素地部の引張強さは約９０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 程度であるが、本発明の低温焼戻しでは、
ＨＲＣ５０程度では引張強さは、約１４０ｋｇｆ／ｍｍ
2 以上に向上する。Subsequently, about 2 pieces of the quenched link material 1 are used.
Tempering is performed in the temperature range of 00 ° C ± 50 ° C. Conventionally, about 5
Although tempering was performed at 00 ° C., in the present invention, low temperature tempering is performed at about 200 ° C. Low temperature tempering is for not destroying the martensite structure formed by square quenching,
This is because the high strength and high hardness obtained by quenching are effectively used. In the conventional manufacturing method, high temperature tempering is performed at a temperature of about 500 ° C., so the tensile strength of the link base portion is about 90 k.
Although it is about gf / mm 2 , in the low temperature tempering of the present invention,
Tensile strength of about 140kgf / mm at about HRC50
Improve to 2 or more.
【００１２】従来は、焼戻し後、端面（ローラ面）に加
工を施し局部的焼入れである高周波焼入れ、焼戻しを施
していたが、本発明では、端面加工、ローラ面高周波焼
入れ、焼戻し、および荒加工を省略する。そして、ブッ
シュ穴、ピン穴の仕上加工のみを行う。その後のナット
座加工は行わない。ただし、ブッシュ穴、ピン穴以外の
部分の加工を行ってもよい。ブッシュ穴、ピン穴は、鍛
造時のホットトリミングで相当高い精度で出ているの
で、仕上加工における加工代は少量である。そのため、
高硬度でも加工できる。Conventionally, after the tempering, the end face (roller face) is worked to perform local quenching, that is, induction hardening and tempering. In the present invention, however, the end face processing, roller face induction hardening, tempering, and rough working are performed. Is omitted. Then, only finishing of bush holes and pin holes is performed. The subsequent nut seat processing is not performed. However, parts other than the bush hole and the pin hole may be processed. Bush holes and pin holes are produced with a fairly high degree of accuracy by hot trimming during forging, so the machining allowance in finishing is small. for that reason,
Can process even high hardness.
【００１３】つぎに、作用を説明する。本発明では、焼
入れによりリンク素材１全体が硬さＨＲＣ４２以上、望
ましくはＨＲＣ４８〜５６にされるので、ローラ面は十
分な硬さ、耐摩耗性を有する。したがって、従来の焼入
れ、高温焼戻しの場合に必要であったローラ面の高周波
焼入れを省略できる。すなわち、本発明では焼入れ後
に、低温焼戻しするため、焼入れで形成されたマルテン
サイト組織が破壊されず、焼入れによって得られた硬
さ、強度を高温焼戻しでこわすことなく有効に利用して
いる。Next, the operation will be described. In the present invention, the link material 1 as a whole is made to have a hardness of HRC 42 or more, preferably HRC 48 to 56 by quenching, so that the roller surface has sufficient hardness and wear resistance. Therefore, it is possible to omit the induction hardening of the roller surface, which is required in the conventional hardening and high temperature tempering. That is, in the present invention, since the low temperature tempering is performed after the quenching, the martensite structure formed by the quenching is not destroyed, and the hardness and strength obtained by the quenching are effectively utilized without breaking the high temperature tempering.
【００１４】素地全体を硬くしてそれを有効に利用する
場合に従来問題となっていたことは、靭性低下と加工困
難との２つであるが、本発明では次のようにしてそれが
解決、または回避されている。すなわち、靭性低下に関
しては、図３に示される通り、材料に低炭素系ボロン鋼
を選定したため、高硬度域においても６ｋｇｍ／ｃｍ2
以上の高い靭性を有し、亀裂発生に対しても強い。図４
は本発明の高硬度でしかも靱性の高い鋼種を使用したリ
ンクと従来鋼種を使用したリンクとの捩じり疲労試験結
果を示しているが、図４に見られるように、本発明品は
従来品に比べて疲労強度が向上している。また、加工困
難性に対しては、鍛造段階で、ホットトリミングによ
り、製品形状に近いリンク形状としておき、焼入れによ
る素地硬化後に加工が必要となる部分を、ブッシュ穴、
ピン穴に抑える。しかも、ブッシュ穴、ピン穴も鍛造時
ホットトリミングによってあらかた精度が出ているの
で、仕上加工の削り代は小であり、その加工は多大な時
間を要することなく行える範囲のものである。There have been two problems in the prior art in the case of hardening the entire base material and making effective use of it, that is, the deterioration of toughness and the difficulty of processing. In the present invention, it is solved as follows. , Or has been avoided. That is, as to the reduction in toughness, as shown in FIG. 3, since low carbon boron steel was selected as the material, even in the high hardness region, 6 kgm / cm 2
It has the above high toughness and is strong against cracking. Figure 4
Shows the results of the torsional fatigue test of the link using the steel type having high hardness and high toughness of the present invention and the link using the conventional steel type. As shown in FIG. Fatigue strength is improved compared to the product. In addition, for processing difficulty, at the forging stage, by hot-trimming, a link shape close to the product shape is set, and the portion that needs to be processed after hardening of the base material by quenching is inserted into a bush hole,
Hold in pin holes. Moreover, since the bush hole and the pin hole also have a high degree of accuracy due to hot trimming during forging, the machining allowance for finishing is small, and the machining is within a range that does not require a great deal of time.
【００１５】[0015]
【発明の効果】本発明によれば、リンク全体を焼入れに
より高硬度にし、焼戻しを低温焼戻しで行い、焼入れ時
にホットトリミングでリンク形状をととのえ、焼入れ後
の仕上加工はピン穴、ブッシュ穴だけとしたので、ロー
ラ面の高周波焼入れ、焼戻し工程を省略でき、しかも焼
戻しによって得られた硬さ、強度をローラ面等において
有効に利用できる。EFFECTS OF THE INVENTION According to the present invention, the entire link is hardened by quenching, the tempering is performed by low temperature tempering, the link shape is achieved by hot trimming during quenching, and the finishing work after quenching is only pin holes and bush holes. Therefore, the induction hardening and tempering steps of the roller surface can be omitted, and the hardness and strength obtained by the tempering can be effectively utilized on the roller surface and the like.
【図１】本発明の一実施例の無限軌道帯用リンクの製造
方法の工程図である。FIG. 1 is a process drawing of a method of manufacturing a link for a crawler belt according to an embodiment of the present invention.
【図２】リンクの正面図である。FIG. 2 is a front view of a link.
【図３】本発明で用いたリンク材料と従来のリンク材料
との、衝撃値対硬さ特性図である。FIG. 3 is an impact value vs. hardness characteristic diagram of the link material used in the present invention and the conventional link material.
【図４】本発明で用いたリンク材料と従来のリンク材料
との、捩じり疲労試験結果である。FIG. 4 is a torsional fatigue test result of a link material used in the present invention and a conventional link material.
【図５】従来の無限軌道帯用リンクの製造方法の工程図
である。FIG. 5 is a process drawing of a conventional method for manufacturing a link for a crawler belt.
１ リンク素材 ２ リンク端面（ローラ面） ３ リンク端面 ４ ナット座面 ５ ピン穴 ６ ブッシュ穴 1 Link material 2 Link end surface (roller surface) 3 Link end surface 4 Nut seat surface 5 Pin hole 6 Bush hole
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成６年１１月８日[Submission date] November 8, 1994
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】全文[Correction target item name] Full text
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【書類名】 明細書[Document name] Statement
【発明の名称】 無限軌道帯用リンクの製造方法[Title of Invention] Method for manufacturing link for endless track
【特許請求の範囲】[Claims]
【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、パワーショベル、ブル
ドーザなどの建設用車両の無限軌道帯に用いられるリン
クの製造方法に関し、とくにローラ踏み面の高周波焼入
れ処理を省略できるリンクの製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method of manufacturing a link used in the endless track zone of a construction vehicle such as a power shovel and a bulldozer, and more particularly to a method of manufacturing a link in which induction hardening of a roller tread can be omitted.
【０００２】[0002]
【従来の技術】現在、履帯用リンクの製造工程は図５に
示すようになっており、鍛造→鍛造焼入れまたは再加熱
焼入れ→焼もどし→端面加工→ローラ面高周波焼入れ→
ローラ面焼もどし→ピン穴、ブッシュ穴の荒加工→ピン
穴、ブッシュ穴の仕上加工→ナット座加工の順となって
いる。したがって、通常は、ローラ面の高周波焼入れ、
焼もどし工程がある。2. Description of the Related Art At present, the manufacturing process of a link for a crawler belt is as shown in FIG. 5, forging → forging quenching or reheating quenching → tempering → end surface processing → roller surface induction hardening →
Roller surface tempering → Roughing of pin holes and bush holes → Finishing of pin holes and bush holes → Nut seat processing. Therefore, normally, induction hardening of the roller surface,
There is a tempering process.
【０００３】これに対し、ローラ面の高周波焼入れ工程
を省略できる、履帯用リンクの製造方法として、従来次
の２つの提案がされている。 １．特公平５−９４８８号公報の履帯リンクの焼入方
法。 素地調質の際、ローラ面をマルテンサイト組織に、ロー
ラ面以外をベイナイト組織にすることにより、ローラ面
の高周波焼入れ工程は不要となる。しかし、加工工程の
ことを考慮し、ローラ面以外はベイナイト組織という多
少軟らかい硬さにしている。 ２．特開昭５７−５１５８３号公報の無限軌道帯用リン
クの加工方法。 全体を硬くすると切削加工を行うことができないため、
切削加工を行う部分のみ誘導加熱により高温焼もどし処
理を行うものである。 上記２件とも、高周波処理工程は省略可能であるが、切
削加工を考慮して切削加工部はローラ面に比較して硬さ
を低くしている。On the other hand, the following two proposals have hitherto been made as a method for manufacturing a crawler belt link in which the induction hardening step of the roller surface can be omitted. 1. A method for hardening a crawler belt link in Japanese Examined Patent Publication No. 5-9488. During tempering of the base material, the martensite structure is used for the roller surface and the bainite structure is used for the parts other than the roller surface. However, in consideration of the processing step, the bainite structure is set to have a somewhat soft hardness except for the roller surface. 2. A method for processing a link for a crawler belt disclosed in JP-A-57-51583. If you harden the whole, you can not perform cutting, so
High-temperature tempering treatment is performed by induction heating only on the part to be cut. In both of the above cases, the high-frequency treatment step can be omitted, but in consideration of the cutting work, the cutting work portion has a lower hardness than the roller surface.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来技術に
は、次の問題がある。図５の製造方法の問題点は次の通
りである。 素地調質後に、ローラ面の高周波焼入れ、焼もどし
工程があり、熱処理工程が２工程となっており、エネル
ギ投入コストが大きい。 製品素地部の靭性および切削性を考慮するあまり、
素地焼入れ後、高温で焼もどしを行い、全体を軟らかく
した後、必要部のみ高周波焼入れにより部分的に硬化さ
せているが、これは、素地焼入れ時に保有している製品
強度を有効に活用していないといえる。However, the prior art has the following problems. The problems of the manufacturing method of FIG. 5 are as follows. After the heat treatment of the base material, there are induction hardening and tempering steps for the roller surface, and the heat treatment step is two steps, resulting in a large energy input cost. Considering the toughness and machinability of the product base,
After quenching the base material, tempering it at a high temperature to soften the whole, and only the necessary parts are partially hardened by induction quenching.This effectively utilizes the product strength held during base material quenching. It can be said that there is no.
【０００５】特公平５−９４８８号の履帯リンクの焼入
れ方法は、上記現状技術のの問題点は解決しているが
の問題点については完全には解決していない。しかも
焼入れの冷却方法が複雑で生産性がよくない。このた
め、実用に適さない。特開昭５７−５１５８３号の無限
軌道帯用リンクの加工方法については、上記現状技術の
の問題点は解決しているが、の問題点については、
加工部分を高温で焼もどし処理するため、ほとんど解決
していない。また、従来のローラ面の高周波焼入れ工程
がない代りに、切削加工部の局部高温焼もどし工程があ
り、コスト面で大きなメリットがなく、品質面でも大き
なメリットを期待できない。The method of quenching the crawler belt link in Japanese Examined Patent Publication No. 5-9488 solves the problems of the above-mentioned state of the art, but does not completely solve the problems. Moreover, the cooling method for quenching is complicated and the productivity is not good. Therefore, it is not suitable for practical use. Regarding the method of processing the links for the crawler belt of Japanese Patent Laid-Open No. 57-51583, the problems of the above-mentioned current technology have been solved, but the problems of
Since the processed part is tempered at high temperature, there is almost no solution. Further, instead of the conventional induction hardening process of the roller surface, there is a local high temperature tempering process of the cutting portion, so that there is no great merit in cost and no great merit in quality.
【０００６】本発明の目的は、ローラ面の高周波焼入れ
処理が省略でき、しかも素地焼入れ時の製品強度を有効
に活用できる無限軌道帯用リンクの製造方法を提供する
ことにある。It is an object of the present invention to provide a method for manufacturing an endless track link which can omit the induction hardening treatment of the roller surface and can effectively utilize the product strength during the base hardening.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の、本発明の無限軌道帯用リンクの製造方法は次の方法
から成る。 （１）低炭素系のボロン鋼から成る材料からリンク素材
を作製し、前記リンク素材を約１２００°Ｃで鍛造して
リンク形状とし、鍛造時の熱または再加熱で約７５０°
Ｃ以上の温度となっている前記リンク形状のリンク素材
を急冷してリンク素材全体を均一なマルテンサイト組織
とし、つぎに、リンク素材全体を２００±５０°Ｃの温
度で低温焼もどしする、ことを特徴とする無限軌道帯用
リンクの製造方法。 （２）鍛造時に両端面、ナット座面、ピン穴、ブッシュ
穴をホットトリミングして製品に近い形状とし、焼もど
し後に、ピン穴、ブッシュ穴に仕上加工を施すことを特
徴とする（１）記載の無限軌道帯用リンクの製造方法。In order to achieve the above object, a method for manufacturing a track link link according to the present invention comprises the following methods. (1) A link material is made from a material made of low carbon boron steel, and the link material is forged at about 1200 ° C to form a link shape, and about 750 ° by heat or reheating during forging.
The link-shaped link material having a temperature of C or higher is rapidly cooled to form a uniform martensitic structure in the entire link material, and then the entire link material is low-temperature tempered at a temperature of 200 ± 50 ° C. And a method for manufacturing a link for an endless track. (2) At the time of forging, both end surfaces, nut seating surface, pin hole, bush hole are hot-trimmed to have a shape close to the product, and after tempering, the pin hole and bush hole are finished (1) A method for manufacturing the described endless track link.
【０００８】[0008]
【作用】上記（１）の方法では、焼入れにより素地全体
が高硬度となるが、材料を低炭素系のボロン鋼としてあ
るため、高硬度域においても、高い靭性を確保でき、十
分な耐衝撃性を有する。高硬度にしたため、ローラ面に
高周波焼入れを施さなくてもよく、その工程を省略でき
る。したがって、素地焼入れ時の製品強度を有効に利用
できる。焼もどしを低温焼もどしとするのは、素地焼入
れ時の製品強度を有効に利用するために、素地焼入れで
得られたマルテンサイト組織を破壊しないためである。
上記（２）の方法では、焼入れにより素地の硬度を大に
した後に機械加工を施すことが困難であるため、鍛造加
工で必要部をホットトミングにより、製品形状に近い形
状としておく。焼入れ後に加工が必要なのはピン穴、ブ
ッシュ穴で、ホットトリミングで既に相当の精度が出て
いるので焼入れ後のピン穴、ブッシュ穴の加工量は小で
ある。In the above method (1), the entire base material becomes high in hardness by quenching, but since the material is low carbon boron steel, high toughness can be secured even in the high hardness region and sufficient impact resistance can be ensured. Have sex. Since the hardness is high, it is not necessary to subject the roller surface to induction hardening, and the process can be omitted. Therefore, the product strength during quenching of the base material can be effectively utilized. The reason why tempering is low-temperature tempering is that the martensite structure obtained by quenching the base material is not destroyed in order to effectively utilize the product strength during quenching the base material.
In the above method (2), it is difficult to machine the hardened body after hardening it, so that the necessary portion is hot-tomed in the forging process to have a shape close to the product shape. The pin holes and bush holes need to be machined after quenching, and since hot trimming has already achieved considerable accuracy, the machining amount of pin holes and bush holes after quenching is small.
【０００９】[0009]
【実施例】以下に、本発明の望ましい実施例を説明す
る。図１の本発明方法の工程を示す。これを図４と比較
することにより、従来法との相違が明らかになる。リン
ク素材（通常、丸棒）の材料には、炭素０．２〜０．３
％、マンガン０．８〜１．２％にボロンを１〜１００ｐ
ｐｍ加えた、低炭素系のボロン鋼を用いる。The preferred embodiments of the present invention will be described below. 2 shows the steps of the method of the present invention of FIG. By comparing this with FIG. 4, the difference from the conventional method becomes clear. Carbon material 0.2-0.3 for link material (usually round bar)
%, Manganese 0.8 to 1.2%, and boron 1 to 100 p
A low carbon boron steel with pm added is used.
【００１０】リンク素材１（図２）を、図１に示すよう
に、約１２００°Ｃで鍛造する。この鍛造中に、図２に
示す、両端面２、３（一方の面２がローラ面となる）、
ナット座面４、ピン穴５、ブッシュ穴６をホットトリミ
ングする。素材が約１２００°Ｃと高温のため軟化して
いるので、ホットトリミングは容易に行うことができ
る。この加工によってリンク素材１は製品に近いリンク
形状とされる。つぎに、製品に近いリンク形状とされた
リンク素材１を、鍛造焼入れまたは再加熱焼入れで素地
全体を均一なマルテンサイト組織にする。焼入れ自体は
約７５０°Ｃ以上の温度から、水、油、ソリブル液の何
れかを用いて急冷することにより行われる。鍛造焼入れ
は、鍛造時の熱を利用し、リンク素材の温度が約７５０
°Ｃ以下にならないうちに、急冷する。再加熱は、鍛造
品を再度、ＡＣ3 点以上に加熱し、急冷する。この焼入
れによって、素地全体が高硬度域になる。この硬さはロ
ックウェル硬さで、ＨＲＣ４２以上、望ましくはＨＲＣ
４８〜５６を目標とする。The link blank 1 (FIG. 2) is forged at about 1200 ° C. as shown in FIG. During this forging, both end surfaces 2 and 3 (one surface 2 becomes a roller surface) shown in FIG.
The nut bearing surface 4, pin hole 5, and bush hole 6 are hot-trimmed. Since the material is softened due to the high temperature of about 1200 ° C, hot trimming can be easily performed. By this processing, the link material 1 is formed into a link shape close to a product. Next, the link material 1 having a link shape close to that of the product is subjected to forging quenching or reheating quenching to have a uniform martensite structure in the entire base material. Quenching itself is performed by quenching from a temperature of about 750 ° C. or higher using any of water, oil, and a soluble liquid. Forging quenching uses heat during forging, and the temperature of the link material is about 750.
Quench before the temperature drops below ° C. For reheating, the forged product is again heated to AC 3 points or higher and rapidly cooled. By this quenching, the entire base body becomes a high hardness region. This hardness is Rockwell hardness, HRC42 or more, preferably HRC
Target 48-56.
【００１１】続いて、焼入れされたリンク素材１を約２
００±５０°Ｃの温度域で、焼もどしする。従来は、約
５００°Ｃで焼もどしていたが、本発明では約２００°
Ｃでの低温焼もどしである。低温焼もどしとするのは、
折角焼入れで形成したマルテンサイト組織を破壊しない
ためであり、焼入れで得た高強度、高硬度を有効に利用
するためである。従来の製造方法では、約５００°Ｃ前
後の温度で高温焼もどしを行うため、リンク素地部の引
張強さは約９０ｋｇｆ／ｍｍ2 程度であるが、本発明の
低温焼もどしでは、ＨＲＣ５０程度では引張強さは、約
１４０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上に向上する。この高硬度域に
おいても、焼入れ後のリンクは、材料がたとえば低炭素
ボロン鋼とされているため、図３に示すように高い衝撃
値、たとえば６ｋｇ・ｍ／ｃｍ 2 を保つことができる。
これによって、亀裂発生が抑えられる。通常の鋼では、
硬度をＨＲＣ５０程度にすると靭性が低下し、リンクと
して適さなくなるが、本発明ではそれが避けられる。Subsequently, about 2 pieces of the quenched link material 1 are used.
Tempering is performed in the temperature range of 00 ± 50 ° C. Conventionally,
It was tempered at 500 ° C, but it is about 200 ° in the present invention.
Low temperature tempering at C. Low temperature tempering is
Does not destroy the martensite structure formed by corner quenching
This is because the high strength and high hardness obtained by quenching are effectively used.
This is because In the conventional manufacturing method, about 500 ° C
Since the high temperature tempering is performed at a later temperature, the link
Tensile strength is about 90kgf / mm2To the extent that
With low temperature tempering, the tensile strength is about HRC50.
140 kgf / mm2Improves above. In this high hardness range
Even after hardening, the link is made of low carbon material, for example.
As it is made of boron steel, it has a high impact as shown in Fig. 3.
Value, for example 6 kg · m / cm 2Can be kept.
This suppresses cracking. In normal steel,
If the hardness is about HRC50, the toughness decreases and
However, the present invention avoids it.
【００１２】従来は、焼もどし後、端面（ローラ面）に
加工を施し局部的焼入れである高周波焼入れ、焼もどし
を施していたが、本発明では、端面加工、ローラ面高周
波焼入れ、焼もどし、およびピン穴、ブッシュ穴の荒加
工を省略する。そして、ピン穴、ブッシュ穴の仕上加工
のみを行う。その後のナット座加工は行わない。ただ
し、ピン穴、ブッシュ穴以外の部分の加工を行ってもよ
い。ピン穴、ブッシュ穴は、鍛造時のホットトリミング
で相当高い精度で出ているので、仕上加工における加工
代は少量である。そのため、高硬度でも加工できる。Conventionally, after the tempering, the end face (roller face) is processed to carry out local quenching, that is, induction hardening and tempering. However, in the present invention, end face machining, roller face induction hardening, and tempering are performed. Also, omit rough machining of pin holes and bush holes. Then, only finishing of pin holes and bush holes is performed. The subsequent nut seat processing is not performed. However, parts other than the pin hole and the bush hole may be processed. Since the pin hole and bush hole are formed with considerably high accuracy by hot trimming during forging, the machining allowance in finishing is small. Therefore, high hardness can be processed.
【００１３】つぎに、作用を説明する。本発明では、焼
入れによりリンク素材１全体が硬さＨＲＣ４２以上、望
ましくはＨＲＣ４８〜５６にされるので、ローラ面は十
分な硬さ、耐摩耗性を有する。したがって、従来の焼入
れ、高温焼もどしの場合に必要であったローラ面の高周
波焼入れを省略できる。すなわち、本発明では焼入れ後
に、低温焼もどしするため、焼入れで形成されたマルテ
ンサイト組織が破壊されず、焼入れによって得られた硬
さ、強度を高温焼もどしでこわすことなく有効に利用し
ている。Next, the operation will be described. In the present invention, the link material 1 as a whole is made to have a hardness of HRC 42 or more, preferably HRC 48 to 56 by quenching, so that the roller surface has sufficient hardness and wear resistance. Therefore, it is possible to omit the induction hardening of the roller surface, which is necessary in the case of conventional hardening and high temperature tempering. That is, in the present invention, since low temperature tempering is performed after quenching, the martensite structure formed by quenching is not destroyed, and the hardness and strength obtained by quenching are effectively utilized without breaking by high temperature tempering. .
【００１４】素地全体を硬くしてそれを有効に利用する
場合に従来問題となっていたことは、靭性低下と加工困
難との２つであるが、本発明では次のようにしてそれが
解決、または回避されている。すなわち、靭性低下に関
しては、図３に示される通り、材料に低炭素系ボロン鋼
を選定したため、高硬度域においても６ｋｇｍ／ｃｍ2
以上の高い靭性を有し、亀裂発生に対しても強い。図４
は本発明の高硬度でしかも靱性の高い鋼種を使用したリ
ンクと従来鋼種を使用したリンクとの捩じり疲労試験結
果を示しているが、図４に見られるように、本発明品は
従来品に比べて疲労強度が向上している。また、加工困
難性に対しては、鍛造段階で、ホットトリミングによ
り、製品形状に近いリンク形状としておき、焼入れによ
る素地硬化後に加工が必要となる部分を、ピン穴、ブッ
シュ穴に抑える。しかも、ピン穴、ブッシュ穴も鍛造時
ホットトリミングによってあらかた精度が出ているの
で、仕上加工の削り代は小であり、その加工は多大な時
間を要することなく行える範囲のものである。There have been two problems in the prior art in the case of hardening the entire base material and making effective use of it, that is, the deterioration of toughness and the difficulty of processing. In the present invention, it is solved as follows. , Or has been avoided. That is, as to the reduction in toughness, as shown in FIG. 3, since low carbon boron steel was selected as the material, even in the high hardness region, 6 kgm / cm 2
It has the above high toughness and is strong against cracking. Figure 4
Shows the results of the torsional fatigue test of the link using the steel type having high hardness and high toughness of the present invention and the link using the conventional steel type. As shown in FIG. Fatigue strength is improved compared to the product. In addition, regarding the difficulty of processing, at the stage of forging, hot-trimming is used to form a link shape close to the product shape, and the parts that require processing after hardening of the base material by quenching are suppressed to pin holes and bush holes. In addition, since the pin hole and bush hole also have a high degree of accuracy due to hot trimming during forging, the machining allowance for finishing is small, and the machining is within a range that does not require much time.
【００１５】[0015]
【発明の効果】請求項１の方法によれば、リンク全体を
焼入れにより高硬度にし、焼もどしを低温焼もどしで行
ったので、ローラ面の高周波焼入れ工程を省略でき、し
かも得られた硬さ、強度をローラ面等において有効に利
用できる。請求項２の方法によれば、鍛造時にホットト
リミングでリンク形状をととのえ、仕上加工はピン穴、
ブッシュ穴だけとしたので、加工量は小である。According to the method of claim 1, since the entire link is hardened by quenching and the tempering is performed by low temperature tempering, the induction hardening step of the roller surface can be omitted and the obtained hardness can be improved. , Strength can be effectively utilized on the roller surface and the like. According to the method of claim 2, at the time of forging, the link shape is achieved by hot trimming, and the finishing process is a pin hole,
Since only bush holes are used, the amount of processing is small.
【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]
【図１】本発明の一実施例の無限軌道帯用リンクの製造
方法の工程図である。FIG. 1 is a process drawing of a method of manufacturing a link for a crawler belt according to an embodiment of the present invention.
【図２】リンクの正面図である。FIG. 2 is a front view of a link.
【図３】本発明で用いたリンク材料と従来のリンク材料
との、衝撃値対硬さ特性図である。FIG. 3 is an impact value vs. hardness characteristic diagram of the link material used in the present invention and the conventional link material.
【図４】本発明で用いたリンク材料と従来のリンク材料
との、捩じり疲労試験結果である。FIG. 4 is a torsional fatigue test result of a link material used in the present invention and a conventional link material.
【図５】従来の無限軌道帯用リンクの製造方法の工程図
である。FIG. 5 is a process drawing of a conventional method for manufacturing a link for a crawler belt.
【符号の説明】 １ リンク素材 ２ リンク端面（ローラ面） ３ リンク端面 ４ ナット座面 ５ ピン穴 ６ ブッシュ穴[Explanation of symbols] 1 link material 2 link end surface (roller surface) 3 link end surface 4 nut bearing surface 5 pin hole 6 bush hole
Claims (1)
〜１．２％にボロンを加えた材料からリンク素材を作製
し、 前記リンク素材を約１２００℃で鍛造するとともに鍛造
時に両端面、ナット座面、ピン穴、ブッシュ穴をホット
トリミングしてリンク形状とし、 鍛造時の熱または再加熱で約７５０℃以上の温度となっ
ている前記リンク形状のリンク素材を急冷してリンク素
材全体を均一なマルテンサイト組織とし、 つぎに、リンク素材全体がＨＲＣ４２以上の硬度を保持
するように２００±５０℃の温度で低温焼戻しを行い、 最後にブッシュ穴、ピン穴に仕上加工を施す、ことを特
徴とする無限軌道帯用リンクの製造方法。1. Carbon 0.2 to 0.3%, manganese 0.8.
A link material is made from a material in which boron is added to 1.2%, and the link material is forged at about 1200 ° C., and at the time of forging, both end surfaces, nut seat surfaces, pin holes, and bush holes are hot-trimmed to form a link shape. Then, the link material of the above-mentioned link shape, which has a temperature of about 750 ° C or higher due to heat or reheating during forging, is rapidly cooled to form a uniform martensite structure in the entire link material, and then the entire link material is HRC 42 or more. A low-temperature tempering process is performed at a temperature of 200 ± 50 ° C. so as to maintain the hardness, and finally, the bush hole and the pin hole are subjected to finishing work.
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6192417A JPH07109517A (en) | 1993-08-18 | 1994-08-16 | Production of link for crawler belt |
| KR1019950002052A KR0153482B1 (en) | 1994-08-16 | 1995-02-06 | Method for producing a vehicular endless track link |
| DE69509608T DE69509608T2 (en) | 1994-08-16 | 1995-02-16 | Process for the manufacture of crawler belt links for vehicles |
| CN95102111A CN1063364C (en) | 1994-08-16 | 1995-02-16 | Method for producing a vehicular endless track link |
| EP95300987A EP0700739B1 (en) | 1994-08-16 | 1995-02-16 | Method for producing a vehicular endless track link |
| US08/390,741 US5500058A (en) | 1994-08-16 | 1995-02-17 | Method for producing a vehicular endless track link |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20392093 | 1993-08-18 | ||
| JP5-203920 | 1993-08-18 | ||
| JP6192417A JPH07109517A (en) | 1993-08-18 | 1994-08-16 | Production of link for crawler belt |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07109517A true JPH07109517A (en) | 1995-04-25 |
Family
ID=26507304
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6192417A Pending JPH07109517A (en) | 1993-08-18 | 1994-08-16 | Production of link for crawler belt |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07109517A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1304603C (en) * | 2002-11-20 | 2007-03-14 | 东碧工业株式会社 | Part heat treatment method for parts to be heat treated and apparatus thereof |
| WO2008111723A1 (en) * | 2007-03-09 | 2008-09-18 | Central Corporation | Ball joint integrated aluminum control arm for automobile and method of fabricating the same |
-
1994
- 1994-08-16 JP JP6192417A patent/JPH07109517A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1304603C (en) * | 2002-11-20 | 2007-03-14 | 东碧工业株式会社 | Part heat treatment method for parts to be heat treated and apparatus thereof |
| WO2008111723A1 (en) * | 2007-03-09 | 2008-09-18 | Central Corporation | Ball joint integrated aluminum control arm for automobile and method of fabricating the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4043298B2 (en) | Track link manufacturing method and track link manufactured by the manufacturing method | |
| KR0153482B1 (en) | Method for producing a vehicular endless track link | |
| EP0745696A1 (en) | High strength steel composition having enhanced low temperature toughness | |
| JPH02153018A (en) | Production of steel member | |
| JP2004060003A (en) | Method for producing link for endless track | |
| JPH0978134A (en) | Manufacture of link for caterpillar belt | |
| JP5371084B2 (en) | Heat treatment method for cylindrical parts | |
| JPH07109517A (en) | Production of link for crawler belt | |
| US20230304528A1 (en) | Crankshaft | |
| JPH0270022A (en) | Heat treatment of bushing used for track of trackless vehicle | |
| JPH0978135A (en) | Manufacture of link for caterpillar belt | |
| EP0339152B1 (en) | Heat treatment process for bushing used in track of endless track tractor | |
| JPH0978136A (en) | Manufacture of link for caterpillar belt | |
| JP5424298B2 (en) | Heat treatment method for cylindrical parts | |
| JPH03166320A (en) | Track bushing and its production | |
| WO2007069270A2 (en) | Post forging process for enhancing fatigue strength of steel components | |
| JP5279002B2 (en) | Method for manufacturing roller shell of lower traveling body of construction machine | |
| EP0900851B1 (en) | Production method of a heat-teated steel member | |
| EP4163410A1 (en) | Track link production method | |
| JPH01165725A (en) | Track bushing hardened at high depth and its production | |
| JPH0615687B2 (en) | Surface strengthening method | |
| JPS63109119A (en) | Method for heat treatment of caterpillar bush | |
| KR0138441B1 (en) | Surface hardening method of forged steel product | |
| SU1161286A1 (en) | Method of manufacturing bimetallic tools with cutting part of tool steels | |
| JPS61133364A (en) | High-toughness low-alloy steel and its manufacture |