JPH0692589A - Girder for traveling crane - Google Patents
Girder for traveling craneInfo
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- JPH0692589A JPH0692589A JP24491492A JP24491492A JPH0692589A JP H0692589 A JPH0692589 A JP H0692589A JP 24491492 A JP24491492 A JP 24491492A JP 24491492 A JP24491492 A JP 24491492A JP H0692589 A JPH0692589 A JP H0692589A
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- walled
- tubular body
- girder
- walled tubular
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- Leg Units, Guards, And Driving Tracks Of Cranes (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は走行クレーン用ガーダに
関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a traveling crane girder.
【０００２】[0002]
【従来の技術】比較的重量の重いものを持ち上げて搬送
するために用いられるガーダは通常薄肉管状体から形成
されており、この薄肉管状体によって例えば電動式ホイ
ストを走行案内するためのレールを支承するようにして
いる。このようなガーダでは通常、荷重を吊り下げたと
きにガーダがほぼ水平となるようにガーダが予め上に凸
の湾曲形状に形成されている、即ちガーダに予めキャン
バが付与されている。このようなガーダに関する現在の
大きな課題はいかにして軽量化するかということと、い
かにして製造工程を簡素化するかということにあり、こ
れらの点について日夜研究が行われている。2. Description of the Related Art A girder used for lifting and transporting a relatively heavy object is usually formed of a thin-walled tubular body, and the thin-walled tubular body supports a rail for guiding, for example, an electric hoist. I am trying to do it. In such a girder, the girder is usually formed in a curved shape convex upward so that the girder becomes substantially horizontal when the load is suspended, that is, a camber is previously attached to the girder. Today's major issues regarding such girders are how to reduce the weight and how to simplify the manufacturing process, and research is being conducted day and night on these points.
【０００３】ところでガーダに荷重を吊り下げればガー
ダは撓みしかもガーダ内には応力が発生するがこれらの
撓み量および発生応力には許容限度があり、従って撓み
量および発生応力が許容限度を越えないようにガーダの
軽量化を図らなければならない。この場合、ガーダの壁
部分の断面積を小さくしても、即ちガーダの単位長さ当
りの重量を小さくしてもガーダの高さを高くすればガー
ダの撓み量およびガーダ内に発生する最大応力を小さく
することができるので通常ガーダの高さを高くすること
によってガーダの軽量化を図るようにしている。また、
この場合に生ずる撓みに対してはガーダに十分大きなキ
ャンバを付与してガーダが下方に湾曲することがないよ
うにしている。By the way, when a load is suspended on the girder, the girder bends and stress is generated in the girder, but the amount of bending and the generated stress have an allowable limit. Therefore, the amount of bending and the generated stress do not exceed the allowable limit. It is necessary to reduce the weight of the girder. In this case, even if the cross-sectional area of the wall portion of the girder is reduced, that is, even if the weight per unit length of the girder is reduced, if the height of the girder is increased, the bending amount of the girder and the maximum stress generated in the girder are increased. Since the height can be reduced, the height of the girder is usually increased to reduce the weight of the girder. Also,
With respect to the bending that occurs in this case, the girder is provided with a sufficiently large camber to prevent the girder from bending downward.
【０００４】このようにガーダを軽量化するにはガーダ
の高さを高くし、かつガーダに十分大きなキャンバを付
与することが必要となる。従って従来より例えば実開昭
５８−１７６８８２号公報に記載されているように同一
角型形状のパイプを上下に重ね合わせて互いに溶接し、
それによってガーダの高さを高くするようにしている。As described above, in order to reduce the weight of the girder, it is necessary to increase the height of the girder and provide the girder with a sufficiently large camber. Therefore, conventionally, for example, as described in Japanese Utility Model Laid-Open No. 58-176882, pipes having the same rectangular shape are vertically overlapped and welded to each other.
By doing so, the height of the girder is increased.
【０００５】ところでガーダに荷重を吊り下げるとこの
荷重によってガーダには曲げモーメントが生じ、この曲
げモーメントによってガーダの頂部近傍に最大圧縮応力
が生じる。ところが上述の実開昭５８−１７６８８２号
公報に記載されているように単にガーダの高さを高くし
ただけではガーダの頂部付近に生ずる最大圧縮応力が許
容座屈応力を越えてしまい、斯くしてガーダの頂部付近
が座屈してしまう。そこで通常はガーダの内周壁面上
に、一定間隔を隔ててスティフナと称される補強用リブ
を溶接固定し、それによりガーダの剛性を高めてガーダ
が座屈するのを阻止するようにしている。When a load is suspended on the girder, this load causes a bending moment in the girder, and this bending moment causes a maximum compressive stress near the top of the girder. However, as described in Japanese Utility Model Application Laid-Open No. 58-176882, the maximum compressive stress generated near the top of the girder exceeds the allowable buckling stress by simply increasing the height of the girder. Buckling near the top of the girder. Therefore, usually, reinforcing ribs called stiffeners are welded and fixed on the inner peripheral wall surface of the girder at regular intervals, thereby increasing the rigidity of the girder and preventing the girder from buckling.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】ところで従来ではガー
ダの作成中に、或いはガーダの作成後にガーダを加熱し
ながらガーダを徐々に湾曲させ、それによってガーダに
キャンバを付与するようにしている。しかしながらこの
ようにしてキャンバを付与するようにした場合には多く
の時間と労力が必要になるという問題がある。By the way, conventionally, the girder is gradually curved while the girder is being produced or while the girder is being produced, while the girder is being heated, thereby imparting a camber to the girder. However, when the camber is applied in this way, there is a problem that much time and labor are required.
【０００７】また、ガーダ内に多数のスティフナを溶接
固定するにも多くの時間と労力が必要であり、しかもこ
のような多数のスティフナを溶接するとガーダの重量が
重くなるという問題がある。Further, it takes a lot of time and labor to weld and fix a large number of stiffeners in the girder, and there is a problem that the weight of the girder becomes heavy when such a large number of stiffeners are welded.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、クレーン走行方向に延びる薄肉管
状体と、この薄肉管状体のほぼ全長に亘って薄肉管状体
の下壁面上に溶接固定されかつ少くとも溶接固定された
ときに管状をなす薄肉枠体とにより構成され、薄肉枠体
の長手方向における単位長さ当りの熱容量を薄肉管状体
の長手方向における単位長さ当りの熱容量よりも小さく
するようにしている。In order to solve the above-mentioned problems, according to the present invention, a thin-walled tubular body extending in the traveling direction of a crane, and a thin-walled tubular body on the lower wall surface over substantially the entire length of the thin-walled tubular body. The heat capacity per unit length in the longitudinal direction of the thin-walled frame body is determined by the heat capacity per unit length in the longitudinal direction of the thin-walled frame body, It is designed to be smaller than the heat capacity.
【０００９】[0009]
【作用】薄肉枠体の長手方向における単位長さ当りの熱
容量を薄肉管状体の長手方向における単位長さ当りの熱
容量よりも小さくすることによって薄肉枠体を薄肉管状
体に溶接した際にガーダにキャンバが付与される。更に
このとき薄肉管状体の頂部には引張り応力が発生し、従
ってガーダに荷重を吊り下げたときに薄肉管状体の頂部
に発生する圧縮応力の一部がこの引張り応力によって相
殺されるために実際に薄肉管状体の頂部に発生する圧縮
応力が小さくなる。The heat capacity per unit length in the longitudinal direction of the thin-walled frame is made smaller than the heat capacity per unit length in the longitudinal direction of the thin-walled tubular body, so that the girder is welded when the thin-walled frame is welded to the thin-walled tubular body. A camber is added. Further, at this time, a tensile stress is generated at the top of the thin-walled tubular body, and therefore, a part of the compressive stress generated at the top of the thin-walled tubular body when the load is suspended on the girder is canceled by this tensile stress. In addition, the compressive stress generated on the top of the thin tubular body is reduced.
【００１０】[0010]
【実施例】図１（Ａ）は一本のガーダ１により電動式ホ
イスト２を走行案内するようにした場合を示しており、
このガーダ１の両端部は適当な構造物３，４により固定
支持、或いは移動可能に支承されている。これに対して
図１（Ｂ）は互いに平行に配置された一対のガーダ１′
により電動式ホイスト２′を走行案内するようにした場
合を示しており、これらガーダ１′の両端部は適当な構
造物３，４により固定支持、或いは移動可能に支承され
ている。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1A shows a case where an electric hoist 2 is guided by one girder 1,
Both ends of the girder 1 are fixedly supported or movably supported by appropriate structures 3 and 4. On the other hand, FIG. 1B shows a pair of girders 1 ′ arranged in parallel with each other.
2 shows a case where the electric hoist 2'is guided to travel, and both ends of these girders 1'are fixedly supported or movably supported by appropriate structures 3 and 4.
【００１１】図２は図１（Ａ）に示すガーダ１の側面図
を示しており、図３は図２のIII −III 線に沿ってみた
断面図を示している。図３からわかるようにガーダ１は
薄肉管状体５と、薄肉管状体５の下壁面上に溶接固定さ
れた薄肉枠体６と、薄肉枠体６の下壁面上に溶接固定さ
れたＩ型材からなる案内レール７とにより構成され、こ
の案内レール７上を電動式ホイスト２が走行せしめられ
る。なお、図２からわかるようにガーダ１にはキャンバ
が付与されている。FIG. 2 is a side view of the girder 1 shown in FIG. 1A, and FIG. 3 is a sectional view taken along the line III-III of FIG. As can be seen from FIG. 3, the girder 1 includes a thin-walled tubular body 5, a thin-walled frame body 6 welded and fixed on the lower wall surface of the thin-walled tubular body 5, and an I-shaped member welded and fixed on the lower wall surface of the thin-walled frame body 6. The guide hoist 2 is formed of a guide rail 7 on which the electric hoist 2 is run. As can be seen from FIG. 2, the girder 1 is provided with a camber.
【００１２】一方、図４は図１（Ｂ）に示すガーダ１′
の側面図を示しており、図５は図４のＶ−Ｖ線に沿って
みた断面図を示している。図５からわかるようにガーダ
１′は薄肉管状体５と、薄肉管状体５の下壁面上に溶接
固定された薄肉枠体６と、薄肉管状体５の上壁面上に溶
接固定されたレール８とにより構成され、このレール８
上を電動式ホイスト２′が走行せしめられる。なお、図
４からわかるようにガーダ１′にはキャンバが付与され
ている。On the other hand, FIG. 4 shows a girder 1'shown in FIG. 1 (B).
4 is a side view of the same, and FIG. 5 is a sectional view taken along line VV of FIG. As can be seen from FIG. 5, the girder 1 ′ includes a thin-walled tubular body 5, a thin-walled frame body 6 welded and fixed on the lower wall surface of the thin-walled tubular body 5, and a rail 8 welded and fixed on the upper wall surface of the thin-walled tubular body 5. It is composed of and this rail 8
An electric hoist 2'is driven on the top. As can be seen from FIG. 4, a camber is attached to the girder 1 '.
【００１３】図３および図５を参照するとガーダ１とガ
ーダ１′とは案内レール７およびレール８を除けば同一
形状の薄肉管状体５と薄肉枠体６とにより形成されてい
る。即ち、云い換えるとこれら薄肉管状体５と薄肉枠体
６とは双方のガーダ１および１′に対して共通してお
り、これら薄肉管状体５および薄肉枠体６に案内レール
７を取付ければガーダ１となり、レール８を取付ければ
ガーダ１′となる。従って以下、双方のガーダ１および
１′に対して共通な薄肉管状体５および薄肉枠体６につ
いて説明する。Referring to FIGS. 3 and 5, the girder 1 and the girder 1 ′ are formed by a thin-walled tubular body 5 and a thin-walled frame 6 which have the same shape except for the guide rail 7 and the rail 8. In other words, in other words, the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame body 6 are common to both girders 1 and 1 ', and if the guide rails 7 are attached to the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame body 6, respectively. It becomes a girder 1 and becomes a girder 1'when the rail 8 is attached. Therefore, the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame 6 common to both girders 1 and 1'will be described below.
【００１４】図３および図５に示される実施例では薄肉
管状体５は正方形断面を有する角型鋼材からなり、薄肉
枠体６は断面コ字形の鋼板からなる。また、薄肉管状体
５と薄肉枠体６とはほぼ同じ肉厚を有する。図３および
図５に示される実施例では市販されている規格品の角型
鋼材が薄肉管状体５として使用され、これに対して薄肉
枠体６は市販の鋼板を所望の寸法に切断し、その後ロー
ルホーミング等により折り曲げ加工することによって形
成される。In the embodiment shown in FIGS. 3 and 5, the thin-walled tubular body 5 is made of a square steel material having a square cross section, and the thin-walled frame body 6 is made of a steel plate having a U-shaped cross section. Further, the thin tubular body 5 and the thin frame body 6 have substantially the same thickness. In the examples shown in FIGS. 3 and 5, a commercially available standard square steel material is used as the thin-walled tubular body 5, while the thin-walled frame body 6 cuts a commercially available steel plate into desired dimensions, Then, it is formed by bending by roll homing or the like.
【００１５】薄肉枠体６は底壁部６ａと、底壁部６ａの
両側から上方に延びる一対の側壁部６ｂとを有し、両側
壁部６ｂの上端部が薄肉管状体５の下壁面上に溶接固定
される。このとき薄肉枠体６は管状となる。また、図３
および図５に示されるように薄肉枠体６の横幅Ｗ2 は薄
肉管状体５の横幅Ｗ1 よりもわずかばかり狭く、薄肉枠
体６の高さＨ2 は薄肉管状体５の高さＨ1 よりも低く形
成されており、従って薄肉枠体６により画定される内部
空間の断面積は薄肉管状体５により画定される内部空間
の断面積よりも小さくなる。また、薄肉枠体６の底壁面
６ａおよび側壁部６ｂの断面積の和は薄肉管状体５の全
周に亘る壁面部の断面積よりも小さく、従って薄肉枠体
６の長手方向における単位長さ当りの熱容量は薄肉管状
体５の長手方向における単位長さ当りの熱容量よりも小
さくなっている。The thin frame body 6 has a bottom wall portion 6a and a pair of side wall portions 6b extending upward from both sides of the bottom wall portion 6a, and the upper ends of both side wall portions 6b are on the lower wall surface of the thin wall tubular body 5. It is fixed by welding. At this time, the thin frame body 6 becomes tubular. Also, FIG.
And the width W 2 of the thin frame 6 as shown in FIG. 5 is just slightly smaller than the width W 1 of the thin tubular body 5, height H 2 of the thin-walled frame body 6 is the height H 1 of the thin tubular body 5 The inner space defined by the thin-walled frame body 6 has a smaller cross-sectional area than the inner space defined by the thin-walled tubular body 5. Further, the sum of the cross-sectional areas of the bottom wall surface 6a and the side wall portion 6b of the thin-walled frame body 6 is smaller than the cross-sectional area of the wall surface portion over the entire circumference of the thin-walled tubular body 5, and therefore the unit length in the longitudinal direction of the thin-walled frame body 6 The heat capacity per unit is smaller than the heat capacity per unit length in the longitudinal direction of the thin tubular body 5.
【００１６】薄肉枠体６を薄肉管状体５に溶接する際に
は図６および図７に示されるようにまず初めに薄肉管状
体５の両端部を適当な支持台９上に載置する。次いで薄
肉枠体６の側壁部６ｂの先端部を薄肉管状体５の上壁面
上に載置し、薄肉枠体６の長手方向の一端部から他端部
に向けて薄肉枠体６の両側壁部６ｂの各先端部を薄肉管
状体５の上壁面に同時に溶接する。When welding the thin-walled frame 6 to the thin-walled tubular body 5, as shown in FIGS. 6 and 7, first, both ends of the thin-walled tubular body 5 are placed on an appropriate support base 9. Next, the tip end of the side wall portion 6b of the thin-walled frame body 6 is placed on the upper wall surface of the thin-walled tubular body 5, and both side walls of the thin-walled frame body 6 are extended from one longitudinal end to the other end. Each tip of the portion 6b is simultaneously welded to the upper wall surface of the thin tubular body 5.
【００１７】図８は溶接時および溶接後における薄肉管
状体５および薄肉枠体６の変形を図解的に示しており、
図９は溶接後に薄肉管状体５および薄肉枠体６に生ずる
応力を図解的に示している。前述したように薄肉枠体６
の長手方向における単位長さ当たりの熱容量は薄肉管状
体５の長手方向における単位長さ当りの熱容量よりも小
さく、従って溶接時に薄肉枠体６および薄肉管状体５が
加熱されると薄肉枠体６は薄肉管状体５に比べて大きく
伸びることになる。従って溶接時には薄肉枠体６の方が
薄肉管状体５よりも伸びつつ溶接されることになり、斯
くして溶接を完了したときには薄肉枠体６の伸び量の方
が薄肉管状体５の伸び量よりも大きくなっている。ここ
で話を理解しやすくするために図８（Ａ）において実線
で示される如く薄肉枠体６のもとの長さが薄肉管状体５
のもとの長さよりも若干短かく、溶接が完了したときに
は図８（Ａ）において破線で示されるように薄肉枠体６
と薄肉管状体５とが同じ長さになったとすると溶接が完
了したときには図８（Ａ）において破線で示す長さでも
って薄肉枠体６が薄肉管状体５に溶接固定されているこ
とになる。FIG. 8 schematically shows the deformation of the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame 6 during and after welding.
FIG. 9 schematically shows the stress generated in the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame body 6 after welding. As described above, the thin frame 6
Has a smaller heat capacity per unit length in the longitudinal direction than the heat capacity per unit length in the longitudinal direction of the thin-walled tubular body 5. Therefore, when the thin-walled frame body 6 and the thin-walled tubular body 5 are heated during welding, the thin-walled frame body 6 Is much larger than the thin-walled tubular body 5. Therefore, at the time of welding, the thin-walled frame body 6 is welded while extending more than the thin-walled tubular body 5. Therefore, when the welding is completed, the thin-walled frame body 6 stretches more than the thin-walled tubular body 5. Is bigger than Here, in order to make the story easy to understand, the original length of the thin-walled frame body 6 is the thin-walled tubular body 5 as shown by the solid line in FIG.
The length is slightly shorter than the original length, and when the welding is completed, as shown by a broken line in FIG.
And the thin-walled tubular body 5 have the same length, when the welding is completed, the thin-walled frame body 6 is welded and fixed to the thin-walled tubular body 5 by the length shown by the broken line in FIG. 8 (A). .
【００１８】次いで溶接後、暫く放置しておくと薄肉枠
体６と薄肉管状体５は夫々図８（Ａ）において実線で示
すもとの長さまで収縮しようとするが薄肉枠体６と薄肉
管状体５は互いに溶接されているので同じ長さまでしか
収縮することができず、斯くして溶接後暫く放置された
ときには図８（Ｂ）に示されるように薄肉枠体６はもと
の長さに比べて２・Δｔ１だけ伸びている状態に保持さ
れ、薄肉管状体５はもとの長さに比べて２・Δｔ２だけ
収縮せしめられている状態に保持されることになる。従
って薄肉枠体６に対しては引張り力Ｐが生じ、薄肉管状
体５に対しては圧縮力Ｐが生じることになる。この場
合、薄肉枠体６はもとの長さに比べて伸びている状態に
保持されているので薄肉枠体６はもとの長さまで縮もう
とし、薄肉管状体５はもとの長さに比べて収縮している
状態に保持されているので薄肉管状体５はもとの長さま
で伸びようとするので薄肉枠体６と薄肉管状体５は図８
（Ｃ）に示されるように下向きに湾曲することになる。Next, after welding, if left for a while, the thin-walled frame body 6 and the thin-walled tubular body 5 try to shrink to the original length shown by the solid line in FIG. 8A, but the thin-walled frame body 6 and the thin-walled tubular body 5 respectively. Since the bodies 5 are welded to each other, they can shrink only to the same length. Therefore, when left for a while after welding, the thin frame body 6 has the original length as shown in FIG. 8B. Therefore, the thin-walled tubular body 5 is held in a state of being contracted by 2 · Δt2 as compared with the original length. Therefore, a tensile force P is generated on the thin-walled frame body 6, and a compression force P is generated on the thin-walled tubular body 5. In this case, the thin-walled frame body 6 is held in a state of being stretched compared to the original length, so that the thin-walled frame body 6 tries to shrink to the original length, and the thin-walled tubular body 5 has the original length. Since the thin-walled tubular body 5 tries to extend to its original length because the thin-walled tubular body 5 is held in a contracted state as compared with FIG.
It will curve downward as shown in (C).
【００１９】図９は引張り力Ｐと圧縮力Ｐにより薄肉枠
体６および薄肉管状体５内に生ずる応力を示している。
なお、図９において右向きの矢印は引張り応力を示して
おり、左向きの矢印は圧縮応力を示している。図９に示
されるように薄肉枠体６内には引張り力Ｐによって引張
り応力σ１を生じ、薄肉管状体５内には圧縮力Ｐによっ
て圧縮応力σ１′が生ずる。また、このとき引張り力Ｐ
と圧縮力Ｐによる偶力によって薄肉枠体６および薄肉管
状体５の全体に曲げモーメントが生じ、この曲げモーメ
ントは図９に示されるように薄肉枠体６および薄肉管状
体５に夫々それらの断面２次モーメントの大きさに比例
して振り分けられる（ＭおよびＭ′）。その結果、曲げ
モーメントＭによって薄肉枠体６には応力σ２が生じ、
曲げモーメントＭ′によって薄肉管状体５には応力σ
２′が生じる。結局、薄肉枠体６内には応力σ１とσ２
の合力である応力σが生じ、薄肉管状体５内にはσ１′
とσ２′の合力である応力σ′が生じることになる。な
お、実際には薄肉枠体６の頂部および薄肉管状体５の頂
部と下部に発生する応力は他の部分に比べてかなり小さ
くなるが図９ではこれを無視して応力を示している。FIG. 9 shows the stress generated in the thin-walled frame body 6 and the thin-walled tubular body 5 by the tensile force P and the compressive force P.
In FIG. 9, the arrow pointing to the right indicates tensile stress, and the arrow pointing to the left indicates compressive stress. As shown in FIG. 9, a tensile stress σ1 is generated in the thin-walled frame 6 by the tensile force P, and a compressive stress σ1 ′ is generated in the thin-walled tubular body 5 by the compressive force P. At this time, the tensile force P
Bending moment is generated in the whole of the thin-walled frame body 6 and the thin-walled tubular body 5 by the couple of the compression force P and the cross-section of the thin-walled frame body 6 and the thin-walled tubular body 5, respectively, as shown in FIG. It is distributed in proportion to the magnitude of the second moment (M and M '). As a result, the bending moment M causes a stress σ2 in the thin-walled frame 6,
The bending moment M ′ causes a stress σ on the thin tubular body 5.
2'is generated. After all, stresses σ1 and σ2 are present in the thin-walled frame body 6.
A stress σ, which is the resultant force of, is generated, and σ1 ′ is present in the thin tubular body 5.
And a stress σ ′, which is the resultant force of σ2 ′, occurs. Actually, the stress generated at the top of the thin-walled frame 6 and the top and bottom of the thin-walled tubular body 5 is considerably smaller than that of the other portions, but in FIG. 9, these stresses are ignored to indicate the stress.
【００２０】前述したように薄肉枠体６を薄肉管状体５
に溶接すると薄肉枠体６および薄肉管状体５の全体に曲
げモーメントが生じ、斯くして前述した如く薄肉枠体６
と薄肉管状体５は図８（Ｃ）に示されるように湾曲する
ことになる。即ち、薄肉枠体６と薄肉管状体５とを溶接
して暫く放置すると薄肉枠体６と薄肉管状体５には自動
的にキャンバが付与されることになる。また、図９にお
いて応力σ′からわかるように薄肉管状体５の下方部に
は引張り応力が生じることになる。As described above, the thin-walled frame body 6 is replaced by the thin-walled tubular body 5.
When welded to the thin wall frame body 6 and the thin wall tubular body 5, a bending moment is generated in the whole body, and as a result, as described above,
Thus, the thin tubular body 5 is curved as shown in FIG. 8 (C). That is, if the thin-walled frame body 6 and the thin-walled tubular body 5 are welded and allowed to stand for a while, a camber is automatically given to the thin-walled frame body 6 and the thin-walled tubular body 5. Further, as can be seen from the stress σ ′ in FIG. 9, tensile stress is generated in the lower portion of the thin tubular body 5.
【００２１】図１０は図８（Ｃ）に示す薄肉管状体５と
薄肉枠体６との上下方向を逆さにしてガーダ１又は１′
として使用するときの形でもって薄肉管状体５および薄
肉枠体６を支持した場合を示している。図９からわかる
ようにこのとき薄肉管状体５および薄肉枠体６内には図
１１に示すような応力σ，σ′が発生している。次いで
図１０に示すように薄肉管状体５および薄肉枠体６の中
央部に荷重Ｗを加えると薄肉管状体５および薄肉枠体６
内にはこれらの図心回りの曲げモーメントが生じ、この
曲げモーメントによって薄肉管状体５および薄肉枠体６
内には図１１に示されるような応力σｗが発生する。図
１１からわかるようにこの応力σｗは上方部では圧縮応
力となり、下方部では引張り応力となる。このとき薄肉
管状体５と薄肉枠体６内に実際に生ずる応力はσ，σ′
とσｗとの合力となり、これが図１１においてσｆで示
される。FIG. 10 shows the girder 1 or 1'in which the vertical direction of the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame body 6 shown in FIG. 8C is reversed.
It shows a case where the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame body 6 are supported in a shape when used as. As can be seen from FIG. 9, at this time, stresses σ and σ ′ as shown in FIG. 11 are generated in the thin tubular body 5 and the thin frame body 6. Next, as shown in FIG. 10, when a load W is applied to the central portions of the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame body 6, the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame body 6 are
Bending moments around these centroids are generated inside, and the bending moments cause the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame body 6 to move.
The stress σw as shown in FIG. 11 is generated inside. As can be seen from FIG. 11, this stress σw becomes a compressive stress in the upper part and a tensile stress in the lower part. At this time, the stress actually generated in the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame 6 is σ, σ ′.
And σw, which is indicated by σf in FIG.
【００２２】図１１からわかるように荷重Ｗを薄肉管状
体５および薄肉枠体６に吊り下げるとこの荷重Ｗによっ
て薄肉管状体５の頂部には大きな圧縮応力σｗが生ずる
がこの応力σｗの一部は薄肉管状体５の頂部に生じてい
る引張り応力σ′によって相殺され、斯くして薄肉管状
体５の頂部に実際に生ずる応力σｆは荷重Ｗにより生ず
る応力σｗよりもかなり小さくなる。斯くして、薄肉管
状体５の頂部が圧縮応力σｆによって座屈を生ずる危険
性がなくなることになる。このように薄肉枠体６の長手
方向における単位長さ当りの熱容量を薄肉管状体５に比
べて小さくすると薄肉枠体６を薄肉管状体５に溶接した
ときに薄肉枠体６と薄肉管状体５に自動的にキャンバを
付与することができるばかりでなく薄肉管状体５の頂部
に予め引張り応力σ′を発生させておくことができ、そ
の結果荷重Ｗを吊り下げたときに薄肉管状体５の頂部に
発生する圧縮応力σｆを小さくすることができるので薄
肉管状体５の内部にスティフナを溶接しなくても薄肉管
状体５の頂部が座屈するのを阻止できることになる。As can be seen from FIG. 11, when a load W is hung on the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame 6, a large compressive stress σw is generated at the top of the thin-walled tubular body 5 by this load W, but a part of this stress σw. Are canceled by the tensile stress σ ′ generated at the top of the thin tubular body 5, so that the stress σf actually generated at the top of the thin tubular body 5 is considerably smaller than the stress σw generated by the load W. Thus, there is no risk that the top of the thin tubular body 5 will buckle due to the compressive stress σf. Thus, when the heat capacity per unit length in the longitudinal direction of the thin-walled frame body 6 is smaller than that of the thin-walled tubular body 5, when the thin-walled frame body 6 is welded to the thin-walled tubular body 5, the thin-walled frame body 6 and the thin-walled tubular body 5 are joined together. Not only can a camber be automatically applied to the thin-walled tubular body 5, but also a tensile stress σ ′ can be generated at the top of the thin-walled tubular body 5 in advance. As a result, when the load W is suspended, Since the compressive stress σf generated at the top can be reduced, buckling of the top of the thin-walled tubular body 5 can be prevented without welding a stiffener inside the thin-walled tubular body 5.
【００２３】本発明による構造の特徴は他の構造を有す
る薄肉管状体と比較してみると極めて明瞭になる。図１
２は代表的な３つの他の構造を有する薄肉管状体に対し
て図１０に示す如く荷重Ｗを吊り下げた場合におけるこ
れら薄肉管状体に生ずる応力σｆを示している。図１２
（Ａ）に示す薄肉管状体に荷重Ｗを吊り下げると荷重Ｗ
により生ずる応力σｗ（図１１）がそのままσｆとして
生じる。その結果、薄肉管状体の頂部における圧縮応力
σｆが極めて大きくなるために薄肉管状体の頂部が座屈
を生じることになる。The features of the structure according to the present invention become extremely clear when compared with thin-walled tubular bodies having other structures. Figure 1
2 shows the stress σf generated in these thin-walled tubular bodies when a load W is suspended as shown in FIG. 10 with respect to the thin-walled tubular bodies having three typical other structures. 12
When the load W is suspended on the thin tubular body shown in FIG.
The stress .sigma.w (FIG. 11) caused by .sigma. As a result, the compressive stress σf at the top of the thin-walled tubular body becomes extremely large, so that the top of the thin-walled tubular body buckles.
【００２４】一方、図１２（Ｂ）に示すように同じ形状
の角形鋼材を互いに溶接した場合にはこれら角形鋼材の
長手方向における単位長さ当たりの熱容量は互いに同じ
なので溶接時におけるこれら角形鋼材の伸び量は等しく
なり、従ってキャンバを生じないばかりでなく、角形鋼
材内に引張り応力が生じない。従ってこの場合も角形鋼
材内には荷重Ｗにより生ずる応力σｗ（図１１）がその
ままσｆとして生じ、斯くして角形鋼材の上部が座屈を
生じることになる。On the other hand, as shown in FIG. 12 (B), when square steel materials having the same shape are welded to each other, the heat capacities per unit length in the longitudinal direction of these square steel materials are the same, so that these square steel materials are welded at the time of welding. The elongation amounts are equal, so that not only camber does not occur, but also tensile stress does not occur in the square steel material. Therefore, also in this case, the stress σw (FIG. 11) generated by the load W is directly generated as σf in the square steel material, and thus the upper portion of the square steel material is buckled.
【００２５】一方、図１２（Ｃ）は薄肉管状体Ｘの下壁
面上に中実鋼板Ｙを溶接固定し、この中実鋼板Ｙの長手
方向における単位長さ当たりの熱容量を薄肉管状体Ｙに
比べて小さくした場合を示している。この場合にも溶接
時には中実鋼板Ｙの伸び量の方が薄肉管状体Ｙの伸び量
よりも大きくなるために溶接後には薄肉管状体Ｘに生ず
る圧縮力および中実鋼板Ｙに生ずる引張り力によって薄
肉管状体Ｘおよび中実鋼板Ｙには夫々圧縮応力および引
張り応力が生じ、更にこれら圧縮力および引張り力の偶
力によって薄肉管状体Ｘおよび中実鋼板Ｙの全体に曲げ
モーメントが生ずるので薄肉管状体Ｘおよび中実鋼板Ｙ
にはキャンバが付与され、更に薄肉管状体Ｘの頂部には
引張り応力が生ずることになる。On the other hand, in FIG. 12 (C), a solid steel plate Y is welded and fixed on the lower wall surface of the thin tubular body X, and the heat capacity per unit length in the longitudinal direction of the solid steel plate Y is set to the thin tubular body Y. The figure shows the case where the size is made smaller than that. Also in this case, since the amount of expansion of the solid steel plate Y becomes larger than that of the thin tubular body Y during welding, the compressive force generated in the thin tubular body X and the tensile force generated in the solid steel plate Y after welding. A compressive stress and a tensile stress are generated in the thin-walled tubular body X and the solid steel plate Y, respectively, and a bending moment is generated in the whole of the thin-walled tubular body X and the solid steel plate Y by the couple of the compressive force and the tensile force. Body X and solid steel plate Y
Is given a camber, and tensile stress is generated at the top of the thin-walled tubular body X.
【００２６】ところで前述したように圧縮力および引張
り力の偶力によって生ずる曲げモーメントは薄肉管状体
Ｘおよび中実鋼板Ｙの断面２次モーメントの大きさに比
例して夫々薄肉管状体Ｘおよび中実鋼板Ｙに振り分けら
れる。この場合、断面２次モーメントは部材の高さの３
乗に比例するので図１２（Ｃ）に示す場合には薄肉管状
体Ｘの断面２次モーメントの方が中実部材Ｙの断面２次
モーメントよりもはるかに大きくなり、従って圧縮力お
よび引張り力の偶力によって生ずる大部分の曲げモーメ
ントが薄肉管状体Ｘに振り分けられることになる。しか
しながらこのように大部分の曲げモーメントが薄肉管状
体Ｘに振り分けられても薄肉管状体Ｘの断面２次モーメ
ントが極めて大きいために薄肉管状体Ｘはわずかばかり
しか湾曲せず、斯くして中実鋼板Ｙを薄肉管状体Ｘに溶
接しても十分な大きさのキャンバを生じさせることがで
きない。この場合、薄肉管状体Ｘの高さを低くすればキ
ャンバを大きくすることができるが今度は薄肉管状体Ｘ
および中実鋼板Ｙに荷重Ｗを吊り下げたときに薄肉管状
体Ｘの頂部に生ずる圧縮応力が大きくなり、斯くして薄
肉管状体Ｘの頂部が座屈を生ずることになる。従って図
１２（Ｃ）に示すような中実鋼板Ｙを薄肉管状体Ｘに溶
接しても十分な大きさのキャンバを生じさせ、同時に薄
肉管状体Ｘの頂部が座屈を生じないようにするのは困難
である。As described above, the bending moment generated by the couple of compressive force and tensile force is proportional to the magnitude of the second moment of area of the thin-walled tubular body X and the solid steel plate Y, respectively. It is distributed to steel plate Y. In this case, the second moment of area is 3 of the height of the member.
In the case shown in FIG. 12 (C), the second moment of area of the thin tubular body X is much larger than the second moment of area of the solid member Y because it is proportional to the power. Most of the bending moment generated by the couple is distributed to the thin tubular body X. However, even if most of the bending moment is distributed to the thin-walled tubular body X in this way, the thin-walled tubular body X is slightly curved because the second moment of area of the thin-walled tubular body X is extremely large, and thus the solid-walled tubular body X is solid. Even if the steel plate Y is welded to the thin tubular body X, a sufficiently large camber cannot be produced. In this case, the camber can be increased by reducing the height of the thin-walled tubular body X, but this time, the thin-walled tubular body X can be increased.
Also, when the load W is suspended on the solid steel plate Y, the compressive stress generated at the top of the thin-walled tubular body X becomes large, so that the top of the thin-walled tubular body X buckles. Therefore, even if a solid steel plate Y as shown in FIG. 12C is welded to the thin-walled tubular body X, a camber having a sufficient size is produced, and at the same time, the top of the thin-walled tubular body X is prevented from buckling. Is difficult.
【００２７】しかしながら図３および図５に示されるよ
うに薄肉管状体５の高さを低くして薄肉枠体６の高さを
高くすれば薄肉管状体５の断面２次モーメントはかなり
小さくなるので薄肉枠体６を薄肉管状体５に溶接したと
きに十分に大きなキャンバを生じさせることができるこ
とになる。なお、この場合、十分に大きなキャンバを生
じさせるためには薄肉枠体６の高さＨ2 を薄肉管状体５
の高さＨ1 のほぼ１／２倍以上とすることが好ましい。
なお、この場合でも薄肉枠体６の長手方向における単位
長さ当たりの熱容量を薄肉管状体５に比べて小さくする
必要があることは云うまでもない。However, as shown in FIGS. 3 and 5, if the height of the thin-walled tubular body 5 is lowered and the height of the thin-walled frame body 6 is raised, the second moment of area of the thin-walled tubular body 5 becomes considerably small. When the thin frame body 6 is welded to the thin tubular body 5, a sufficiently large camber can be produced. In this case, in order to generate a sufficiently large camber, the height H 2 of the thin-walled frame body 6 is set to the thin-walled tubular body 5.
It is preferable that the height H 1 is approximately 1/2 times or more.
Even in this case, needless to say, the heat capacity per unit length in the longitudinal direction of the thin-walled frame body 6 needs to be smaller than that of the thin-walled tubular body 5.
【００２８】上述したように図３および図５に示す形状
の薄肉管状体５および薄肉枠体６を用いると十分大きな
キャンバを生じさせることができると共に薄肉管状体５
の頂部が座屈するのを阻止することができる。従ってキ
ャンバを付与するための特別の工程を必要としないため
に製造工程が簡素化され、また薄肉管状体５をスティフ
ナにより補強する必要がないので更に製造工程を簡素化
できると共にガーダ１，１′を軽量化することができ
る。また、溶接箇所が２ヶ所であるので溶接作業が容易
であるという利点もある。As described above, by using the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame 6 having the shapes shown in FIGS. 3 and 5, a sufficiently large camber can be produced and the thin-walled tubular body 5 can be produced.
The top of the can be prevented from buckling. Therefore, the manufacturing process is simplified because no special process for applying the camber is required, and since it is not necessary to reinforce the thin-walled tubular body 5 with the stiffener, the manufacturing process can be further simplified and the girders 1, 1 '. Can be made lighter. Further, since there are two welding points, there is an advantage that the welding work is easy.
【００２９】図１３から図１７に夫々別の実施例を示
す。図１３に示す実施例では薄肉管状体５が断面コ字形
の薄肉枠体５ａと、薄肉枠体５ａの頂部に溶接固定され
た鋼板５ｂとにより構成される。この実施例では鋼板５
ｂを薄肉枠体５ａに溶接して薄肉管状体５を形成した後
に薄肉管状体５に薄肉枠体６が溶接固定される。13 to 17 show different embodiments, respectively. In the embodiment shown in FIG. 13, the thin-walled tubular body 5 is composed of a thin-walled frame 5a having a U-shaped cross section, and a steel plate 5b welded and fixed to the top of the thin-walled frame 5a. In this embodiment, steel plate 5
After b is welded to the thin-walled frame 5a to form the thin-walled tubular body 5, the thin-walled frame 6 is welded and fixed to the thin-walled tubular body 5.
【００３０】図１４に示される実施例では薄肉枠体６が
正方形断面形状を有する角型鋼材から形成され、従って
この実施例では市販されている規格品の角型鋼材を薄肉
枠体６として使用することができるという利点がある。
ただし、市販されている規格品は寸法が限られているの
で所望のキャンバおよび所望の強度を得るのが困難であ
るという欠点があり、また図３および図５に示す実施例
に比べてガーダ１，１′の重量が重くなるという欠点が
ある。In the embodiment shown in FIG. 14, the thin-walled frame body 6 is formed from a square-shaped steel material having a square cross-sectional shape. Therefore, in this embodiment, a commercially available standard square-shaped steel material is used as the thin-walled frame body 6. There is an advantage that can be done.
However, the standard products on the market have a drawback that it is difficult to obtain a desired camber and a desired strength due to the limited size, and the girder 1 is different from the embodiments shown in FIGS. 3 and 5. , 1'has a heavy weight.
【００３１】図１５に示される実施例では薄肉枠体６よ
りも小さな寸法を有する薄肉枠体１０が薄肉枠体６の底
壁面上に溶接固定されている。この実施例では薄肉管状
体５に薄肉枠体６を溶接した後に薄肉枠体６に薄肉枠体
１０が溶接固定される。従ってこの実施例では薄肉枠体
６を薄肉管状体５に溶接したときにキャンバが付与さ
れ、薄肉枠体１０を薄肉枠体６に溶接したときに更にキ
ャンバが付与されるので大きなキャンバを付与すること
ができる。また、薄肉管状体５および薄肉枠体６，１０
からなる構造物全体の断面２次モーメントが大きくなる
のでより高い荷重に対して座屈を生ずることなく耐える
ことができる。In the embodiment shown in FIG. 15, a thin-walled frame 10 having a smaller size than the thin-walled frame 6 is welded and fixed on the bottom wall surface of the thin-walled frame 6. In this embodiment, after welding the thin-walled frame body 6 to the thin-walled tubular body 5, the thin-walled frame body 10 is welded and fixed to the thin-walled frame body 6. Therefore, in this embodiment, a camber is provided when the thin-walled frame body 6 is welded to the thin-walled tubular body 5, and a further camber is provided when the thin-walled frame body 10 is welded to the thin-walled frame body 6, so that a large camber is provided. be able to. In addition, the thin tubular body 5 and the thin frame bodies 6 and 10
Since the second moment of area of the entire structure made of is large, it is possible to withstand a higher load without causing buckling.
【００３２】図１６に示される実施例においても図１５
に示される実施例と同様に薄肉枠体６よりも小さな寸法
を有する薄肉枠体１０が薄肉枠体６の底壁面上に溶接さ
れているがこの実施例では薄肉枠体１０よりも更に小さ
な寸法を有する薄肉枠体１１が薄肉管状体５の上壁面上
に溶接されている。この薄肉枠体１１は各薄肉枠体６，
１０の溶接作業が完了した後に薄肉管状体５に溶接され
る。Also in the embodiment shown in FIG. 16, FIG.
Similarly to the embodiment shown in FIG. 5, a thin-walled frame body 10 having a smaller dimension than the thin-walled frame body 6 is welded on the bottom wall surface of the thin-walled frame body 6. However, in this embodiment, the dimension is smaller than the thin-walled frame body 10. A thin-walled frame body 11 having is welded to the upper wall surface of the thin-walled tubular body 5. The thin-walled frame body 11 includes the thin-walled frame bodies 6, 6.
After the welding operation 10 is completed, the thin tubular body 5 is welded.
【００３３】図１７に示される実施例では図３に示され
る実施例と同様に薄肉管状体５の下壁面上に薄肉枠体６
が溶接固定されているが更にこの実施例では薄肉枠体６
よりも小さな寸法を有する薄肉枠体１２が薄肉管状体５
の上壁面上に溶接固定されている。この薄肉枠体１２は
薄肉枠体６の溶接作業が完了した後に薄肉管状体５に溶
接される。このとき薄肉管状体５と薄肉枠体６からなる
構造体は薄肉枠体６を薄肉管状体５に溶接することによ
り生じたキャンバと反対方向に湾曲する。しかしながら
薄肉枠体１２の長手方向における単位長さ当りの熱容量
は薄肉枠体６よりも小さく、しかも薄肉枠体１２を溶接
する際には薄肉管状体５と薄肉枠体６からなる構造体が
大きな断面２次モーメントを有しているので薄肉枠体１
２を薄肉管状体５に溶接したときに生ずる湾曲量はさほ
ど大きくない。従ってこのように薄肉枠体１２を溶接し
てもガーダ１，１′に十分大きなキャンバを付与するこ
とができる。In the embodiment shown in FIG. 17, as in the embodiment shown in FIG. 3, the thin-walled frame body 6 is provided on the lower wall surface of the thin-walled tubular body 5.
Are fixed by welding, but in this embodiment, the thin-walled frame 6
The thin frame 12 having a smaller dimension than the thin tubular body 5
It is welded and fixed on the upper wall surface. The thin frame 12 is welded to the thin tubular body 5 after the welding work of the thin frame 6 is completed. At this time, the structure composed of the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame body 6 is curved in a direction opposite to the camber generated by welding the thin-walled frame body 6 to the thin-walled tubular body 5. However, the heat capacity per unit length in the longitudinal direction of the thin-walled frame body 12 is smaller than that of the thin-walled frame body 6, and when welding the thin-walled frame body 12, the structure composed of the thin-walled tubular body 5 and the thin-walled frame body 6 is large. Thin frame 1 because it has a second moment of area
The amount of bending that occurs when 2 is welded to the thin tubular body 5 is not so large. Therefore, even if the thin frame body 12 is welded in this way, a sufficiently large camber can be applied to the girders 1, 1 '.
【００３４】このように薄肉管状体５に順次熱容量が小
さくなる薄肉枠体を順次溶接した場合には薄肉管状体５
に最初に溶接された薄肉枠体により生じたキャンバが最
後まで維持されることになる。なお、図１３から図１５
に示す実施例においても破線で示すように案内レール７
またはレール８が取付けられ、図１６および図１７に示
す実施例においても破線で示すように案内レール７また
は角型レール１３が取付けられる。In this way, when the thin-walled frame 5 is successively welded with the thin-walled frame whose heat capacity becomes smaller, the thin-walled tubular body 5
The camber created by the thin-walled frame that was first welded to will be maintained to the end. 13 to 15
Also in the embodiment shown in FIG.
Alternatively, the rail 8 is attached, and in the embodiment shown in FIGS. 16 and 17, the guide rail 7 or the square rail 13 is attached as shown by the broken line.
【００３５】[0035]
【発明の効果】薄肉枠体を薄肉管状体に溶接したときに
十分大きなキャンバが自動的に付与され、しかも薄肉管
状体を補強する必要がないのでガーダを軽量化できると
共にガーダの製造工程を簡素化することができる。A sufficiently large camber is automatically provided when a thin frame is welded to a thin tubular body, and since it is not necessary to reinforce the thin tubular body, it is possible to reduce the weight of the girder and simplify the girder manufacturing process. Can be converted.
【図１】ガーダの斜視図である。FIG. 1 is a perspective view of a girder.
【図２】図１（Ａ）に示すガーダの側面図である。FIG. 2 is a side view of the girder shown in FIG.
【図３】図２のIII −III 線に沿ってみた断面図であ
る。3 is a sectional view taken along line III-III in FIG.
【図４】図１（Ｂ）に示すガーダの側面図である。FIG. 4 is a side view of the girder shown in FIG.
【図５】図４のＶ−Ｖ線に沿ってみた断面図である。5 is a sectional view taken along line VV of FIG.
【図６】溶接時における薄肉管状体と薄肉枠体の側面図
である。FIG. 6 is a side view of the thin-walled tubular body and the thin-walled frame during welding.
【図７】図６のVII −VII 線に沿ってみた断面図であ
る。7 is a sectional view taken along line VII-VII of FIG.
【図８】溶接時における変形を説明するための図であ
る。FIG. 8 is a diagram for explaining deformation during welding.
【図９】溶接後における応力を説明するための図であ
る。FIG. 9 is a diagram for explaining stress after welding.
【図１０】荷重を加えたところを示す薄肉管状体と薄肉
枠体の側面図である。FIG. 10 is a side view of a thin-walled tubular body and a thin-walled frame showing a state where a load is applied.
【図１１】荷重を加えたときの応力を説明するための図
である。FIG. 11 is a diagram for explaining stress when a load is applied.
【図１２】比較例を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing a comparative example.
【図１３】別の実施例の断面図である。FIG. 13 is a sectional view of another embodiment.
【図１４】更に別の実施例の断面図である。FIG. 14 is a cross-sectional view of yet another embodiment.
【図１５】更に別の実施例の断面図である。FIG. 15 is a cross-sectional view of yet another embodiment.
【図１６】更に別の実施例の断面図である。FIG. 16 is a cross-sectional view of yet another embodiment.
【図１７】更に別の実施例の断面図である。FIG. 17 is a cross-sectional view of yet another embodiment.
１，１′…ガーダ ５…薄肉管状体 ６…薄肉枠体 ７…案内レール ８…レール 1, 1 '... girder 5 ... thin tubular body 6 ... thin frame 7 ... guide rail 8 ... rail
Claims (2)
と、該薄肉管状体のほぼ全長に亘って薄肉管状体の下壁
面上に溶接固定されかつ少くとも溶接固定されたときに
管状をなす薄肉枠体とにより構成され、該薄肉枠体の長
手方向における単位長さ当りの熱容量を薄肉管状体の長
手方向における単位長さ当りの熱容量よりも小さくした
走行クレーン用ガーダ。1. A thin-walled tubular body extending in the traveling direction of a crane, and a thin-walled frame formed into a tubular shape when welded and fixed on a lower wall surface of the thin-walled tubular body over substantially the entire length of the thin-walled tubular body. A girder for a traveling crane, which comprises a body and a heat capacity per unit length in the longitudinal direction of the thin-walled frame body is smaller than that per unit length in the longitudinal direction of the thin-walled tubular body.
高さのほぼ１／２以上である請求項１に記載の走行クレ
ーン用ガーダ。2. The girder for a traveling crane according to claim 1, wherein the height of the thin-walled frame is approximately 1/2 or more of the height of the thin-walled tubular body.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4244914A JP2529065B2 (en) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | Running crane girder |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP4244914A JP2529065B2 (en) | 1992-09-14 | 1992-09-14 | Running crane girder |
Publications (2)
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| JPH0692589A true JPH0692589A (en) | 1994-04-05 |
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ID=17125854
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| JP (1) | JP2529065B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102815605A (en) * | 2012-09-07 | 2012-12-12 | 首钢长治钢铁有限公司 | Lower part protection plate connecting mechanism of steel-making hundred-ton runway girder |
| WO2016097486A1 (en) * | 2014-12-19 | 2016-06-23 | Konecranes Global Corporation | Main girder of crane |
| JP2021063354A (en) * | 2019-10-11 | 2021-04-22 | 株式会社日立プラントサービス | Dust remover and installation method thereof |
-
1992
- 1992-09-14 JP JP4244914A patent/JP2529065B2/en not_active Expired - Fee Related
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| CN107108182A (en) * | 2014-12-19 | 2017-08-29 | 科尼全球公司 | The girder of crane |
| US10099901B2 (en) | 2014-12-19 | 2018-10-16 | Konecranes Global Corporation | Main girder of crane |
| JP2021063354A (en) * | 2019-10-11 | 2021-04-22 | 株式会社日立プラントサービス | Dust remover and installation method thereof |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2529065B2 (en) | 1996-08-28 |
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