JPH0680477A - Monolithic refractory for laying on ladle - Google Patents
Monolithic refractory for laying on ladleInfo
- Publication number
- JPH0680477A JPH0680477A JP4250370A JP25037092A JPH0680477A JP H0680477 A JPH0680477 A JP H0680477A JP 4250370 A JP4250370 A JP 4250370A JP 25037092 A JP25037092 A JP 25037092A JP H0680477 A JPH0680477 A JP H0680477A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zircon
- zirconia
- alumina
- mullite
- metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、取鍋敷用不定形耐火物
に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an amorphous refractory material for ladle beds.
【０００２】[0002]
【従来の技術】製鉄産業で使用される溶銑取鍋または溶
鋼取鍋の内張りは、施工の省力化・機械化などを目的に
して、従来のレンガ積みから不定形耐火物に移行されつ
つある。ここで使用される不定形耐火物として、例えば
特開昭６０−６０９８５号公報には、スピネルクリンカ
ーを少なくとも６０重量部、アルミナクリンカー １０
〜３５重量部、アルミナセメント ３〜１０重量部とか
らなるスピネル−アルミナ質が、特開平２−２２１１６
５号公報にはアルミナクリンカー ３５〜９０ｗｔ％，
粒度１ｍｍ以下のスピネルクリンカー ３〜５５ｗｔ％
および結合剤１〜３０ｗｔ％とからなるアルミナ−スピ
ネル質が提案されている。これらは、例えばろう石質、
ろう石−ジルコン質などの不定形耐火物に比べて耐食性
および耐スポーリング性に優れている。2. Description of the Related Art The lining of a hot metal ladle or a molten steel ladle used in the steel industry is being changed from conventional brick laying to unshaped refractory for the purpose of labor saving and mechanization of construction. As the amorphous refractory used here, for example, JP-A-60-60985 discloses at least 60 parts by weight of spinel clinker and alumina clinker 10.
˜35 parts by weight and 3 to 10 parts by weight of alumina cement, a spinel-alumina material is disclosed in JP-A-2-22116.
No. 5 gazette discloses alumina clinker 35-90 wt%,
Spinel clinker with a particle size of 1 mm or less 3 to 55 wt%
And an alumina-spinel material consisting of 1 to 30 wt% of a binder has been proposed. These are wax stones,
It has superior corrosion resistance and spalling resistance compared to amorphous refractory materials such as pyrophyllite-zircon.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかし実際には、取鍋
の内張りで不定形耐火物が使用されるのは側壁部に限ら
れ、敷部（底部）は従来通りレンガ積みで行われてい
る。敷部は、地金付着、地金侵入、過焼結によるスポー
ル損傷の程度が側壁部に比べて大きく、湯洩れ事故が懸
念されるからである。However, in practice, the irregular refractory is used only for the side wall of the ladle lining, and the floor (bottom) is brick-laid as usual. . This is because the floor has a greater degree of spall damage due to metal adhesion, metal intrusion, and oversintering than the side wall, and there is a risk of a molten metal leak accident.
【０００４】特開平２−２２１１６５号公報は、敷部用
に材質改善したアルミナ−スピネル質不定形耐火物の提
案であるが、比熱および熱伝導率が高く、溶銑・溶鋼の
温度低下、地金付着などの問題があり、十分な効果を得
ていない。本発明は、取鍋敷部の内張り用として、上記
の問題がない不定形耐火物を提供することを目的とす
る。Japanese Unexamined Patent Publication (Kokai) No. Hei 2-221165 proposes an alumina-spinel amorphous amorphous refractory material with improved material for flooring, but it has high specific heat and thermal conductivity, and the temperature drop of hot metal and molten steel There is a problem such as adhesion, and it is not effective enough. It is an object of the present invention to provide an irregular refractory material which does not have the above-mentioned problems as an inner lining for a ladle laying portion.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明は、耐火骨材が、
粒径０．３ｍｍ以上のジルコンおよび／またはジルコニ
ア−ムライト １５〜７５ｗｔ％と、残部をアルミナ主
材にしてなる、取鍋敷用不定形耐火物である。また、更
にこれに、金属ファイバー ６ｗｔ％以下を含有させた
溶鋼取鍋敷部用不定形耐火物である。The present invention provides a refractory aggregate comprising:
An amorphous refractory for ladle, which is composed of 15 to 75 wt% of zircon and / or zirconia-mullite having a particle size of 0.3 mm or more and the balance being alumina as a main material. Further, it is an amorphous refractory for molten steel ladle laying part which further contains 6 wt% or less of metal fiber.
【０００６】以下、本発明をさらに詳しく説明する。敷
部はその周囲を側壁で拘束されており、熱膨張応力が大
きいと迫り割れが生じる。また、敷部は受湯の際、激し
い熱衝撃を受ける。The present invention will be described in more detail below. The floor is constrained by side walls around the floor, and cracks occur when the thermal expansion stress is large. Moreover, the floor part receives a severe thermal shock when receiving hot water.
【０００７】本発明で使用するジルコンおよびジルコニ
ア−ムライトは、熱膨張率が小さい。これにより、本発
明の不定形耐火物は、迫り割れが防止される。熱膨張率
が小さいために、耐スポーリングに優れ、受湯の際の激
しい熱衝撃を受けてもキレツの発生がない。ジルコンお
よびジルコニア−ムライトは比熱および熱伝導率が小さ
く、溶銑・溶鋼の温度低下と地金付着を防止する効果も
備えている。The zircon and zirconia-mullite used in the present invention have a small coefficient of thermal expansion. As a result, the irregular refractory material of the present invention is prevented from cracking. Since it has a low coefficient of thermal expansion, it has excellent spalling resistance, and does not cause cracks even when it is subjected to a severe thermal shock when receiving hot water. Zircon and zirconia-mullite have small specific heat and thermal conductivity, and also have the effect of preventing the temperature drop of hot metal and molten steel and the adhesion of metal.
【０００８】ジルコン、ジルコニア−ムライトは、焼結
または電融のいずれを使用してもよく、これらは市販品
からも得られる。中でも、低融物生成の原因となるアル
カリ金属、アルカリ土類金属などの成分が少ないものが
好ましい。Zircon and zirconia-mullite may be either sintered or electrofused, and they may be obtained from commercial products. Among them, those containing few components such as alkali metals and alkaline earth metals that cause the formation of low melt are preferable.
【０００９】本発明は、ジルコンおよび／またはジルコ
ニア−ムライトの粒径を０．３ｍｍ以上に限定している
が、その理由は次ぎのとおりである。The present invention limits the particle size of zircon and / or zirconia-mullite to 0.3 mm or more, for the following reasons.
【００１０】本発明において使用するアルミナは、ジル
コン（ＺｒＯ2・ＳｉＯ2）をＺｒＯ2とＳｉＯ2に解離さ
せる作用をもつ。ジルコンは粒径が小さいとアルミナと
の接触面積が多くなり、解離が促進される。この解離に
よって生成するＳｉＯ2 は、粘性の高い液相となってス
ラグ侵入を防止する。しかし、粒径が０．３ｍｍ未満で
は液相の生成量が過多になり、耐食性が低下する。Alumina used in the present invention has a function of dissociating zircon (ZrO 2 .SiO 2 ) into ZrO 2 and SiO 2 . When the particle size of zircon is small, the contact area with alumina is large, and dissociation is promoted. SiO 2 produced by this dissociation becomes a highly viscous liquid phase and prevents slag invasion. However, if the particle size is less than 0.3 mm, the amount of liquid phase produced becomes excessive and the corrosion resistance decreases.
【００１１】解離現象とそれによるスラグ侵入の防止
は、ジルコニア−ムライト （ＺｒＯ2−３Ａｌ2Ｏ3・２
ＳｉＯ2 ）も同様であり、粒径が０．３ｍｍ未満では液
相の生成量が過多になるために、耐食性が低下する。The zirconia-mullite (ZrO 2 -3Al 2 O 3 .2
The same applies to SiO 2 ), and if the particle size is less than 0.3 mm, the production amount of the liquid phase becomes excessive, so that the corrosion resistance decreases.
【００１２】図１は、ジルコンまたはジルコニア−ムラ
イト ５０ｗｔ％、残部焼結アルミナを耐火骨材とした
不定形耐火物において、ジルコンまたはジルコニア−ム
ライトの粒径を変化させ、その粒径の変化と耐食性との
関係をグラフ化したものである。FIG. 1 shows an unshaped refractory having zircon or zirconia-mullite as a refractory aggregate with 50 wt% of zircon or zirconia-mullite as the refractory aggregate. It is a graph of the relationship with.
【００１３】このグラフから、ジルコンまたはジルコニ
ア−ムライトの粒径が０．３ｍｍ未満では、液相の生成
量が過多になるためか、耐食性の低下が顕著である。ジ
ルコンおよびジルコニア−ムライトのさらに好ましい粒
径は、０．５ｍｍ以上、平均で１〜５ｍｍである。From this graph, when the particle size of zircon or zirconia-mullite is less than 0.3 mm, the corrosion resistance is remarkably reduced, probably because the amount of the liquid phase produced is excessive. The more preferable particle size of zircon and zirconia-mullite is 0.5 mm or more, and 1 to 5 mm on average.
【００１４】ジルコンは天然に微粒で産出する。本発明
で使用するジルコンの粒径は０．３ｍｍ以上であるた
め、そのサイズに造粒して使用する。焼結品の造粒は、
例えばジルコン粉に無機質または有機質の結合剤を添加
して成形後、焼成したものを粉砕して製造される。電融
品は、ジルコンを電気溶融して鋳造後、粉砕する。Zircon is naturally produced in fine particles. Since the particle size of zircon used in the present invention is 0.3 mm or more, it is used after being granulated to that size. Granulation of the sintered product,
For example, it is manufactured by adding an inorganic or organic binder to zircon powder, molding the product, and crushing the product. The electromelted product is obtained by electrically melting zircon, casting it, and then crushing it.
【００１５】ジルコニア−ムライトは必ずしも理論組成
を構成するものでなくてもよく、化学組成でアルミナ：
シリカ：ジルコニアが重量比で（３０〜６０）：（５〜
３０）：（２０〜５０）のものが使用できる。Zirconia-mullite does not necessarily constitute a theoretical composition, and has a chemical composition of alumina:
Silica: zirconia in weight ratio (30-60) :( 5
30): (20-50) can be used.
【００１６】ジルコニア−ムライトは、ジルコン、シリ
カ、ジルコニア、アルミナから上記の化学組成になるよ
うに任意に選んだ混合物を前記のジルコンの場合と同様
に焼結または電融後、粉砕して製造される。Zirconia-mullite is manufactured by sintering or electromelting a mixture arbitrarily selected from zircon, silica, zirconia, and alumina so as to have the above-mentioned chemical composition, and then pulverizing the mixture as in the case of the above-mentioned zircon. It
【００１７】ジルコンとジルコニア−ムライトは、併用
してもよい。その使用量は１５〜７５ｗｔ％とする。好
ましくは２０〜７０ｗｔ％である。１５ｗｔ％未満で
は、溶銑・溶鋼の温度低下防止、地金付着防止、受湯時
の激しい熱衝撃に対抗できるだけの耐スポーリング性、
耐食性、熱膨張応力の低減などの本発明の効果が得られ
ない。７５ｗｔ％を超えるとその分、アルミナの割合が
少なくなって、アルミナがもつ耐スラグ侵食性および容
積安定性の効果が発揮されない。Zircon and zirconia-mullite may be used in combination. The amount used is 15 to 75 wt%. It is preferably 20 to 70 wt%. If it is less than 15 wt%, it prevents the temperature drop of molten pig iron and molten steel, prevents the adhesion of metal, and has a spalling resistance that can withstand a severe thermal shock when receiving hot water.
The effects of the present invention such as corrosion resistance and reduction of thermal expansion stress cannot be obtained. When it exceeds 75% by weight, the proportion of alumina decreases correspondingly, and the effects of slag erosion resistance and volume stability of alumina cannot be exhibited.
【００１８】図２は、耐火骨材が焼結アルミナと粒径１
〜５ｍｍのジルコンまたはジルコニア−ムライトよりな
る不定形耐火物において、ジルコンまたはジルコニア−
ムライトの割合と熱膨張応力および耐食性の関係をグラ
フ化したものである。このグラフの結果から、ジルコン
またはジルコニア−ムライトの割合が多くなるにしたが
って熱膨張応力が小さくなるが、多過ぎると耐食性が低
下することが確認される。熱膨張応力が小さいと、迫り
割れ防止や耐スポーリング性に効果がある。FIG. 2 shows that the refractory aggregate comprises sintered alumina and a grain size of 1
~ 5 mm zircon or zirconia-in amorphous refractory made of mullite, zircon or zirconia-
It is a graph showing the relationship between the proportion of mullite and the thermal expansion stress and corrosion resistance. From the results of this graph, it is confirmed that the thermal expansion stress decreases as the ratio of zircon or zirconia-mullite increases, but the corrosion resistance decreases when the ratio is too high. When the thermal expansion stress is small, it is effective in preventing cracking and resistance to spalling.
【００１９】図３は、耐火骨材が焼結アルミナと粒径１
〜５ｍｍのジルコンまたはジルコニア−ムライトよりな
る不定形耐火物において、ジルコンまたはジルコニア−
ムライトの割合と熱伝導率との関係をグラフ化したもの
である。ジルコンまたはジルコニア−ムライトの割合が
多くなるにしたがって熱伝導率が低下する。熱伝導率の
低下は、溶銑・溶鋼の温度低下防止と地金付着防止に効
果がある。FIG. 3 shows that the refractory aggregate is made of sintered alumina and has a grain size of 1
~ 5 mm zircon or zirconia-in amorphous refractory made of mullite, zircon or zirconia-
It is a graph showing the relationship between the proportion of mullite and the thermal conductivity. The thermal conductivity decreases as the proportion of zircon or zirconia-mullite increases. The decrease in thermal conductivity is effective in preventing the temperature drop of hot metal and molten steel and preventing the adhesion of metal.
【００２０】なお、図１、図２、図３に示す耐食性、熱
膨張応力および熱伝導率の測定は、後述の実施例の欄で
示す方法と同様にした。The corrosion resistance, thermal expansion stress and thermal conductivity shown in FIGS. 1, 2 and 3 were measured in the same manner as in the method described in the section of Examples below.
【００２１】本発明において使用するアルミナの具体的
な種類としては、焼結アルミナ、電融アルミナなどの人
工品、ボーキサイト、ばん土けつ岩などの天然品から選
ばれる一種または二種以上である。この場合も、低融点
物質の原因となるアルカリ金属、アルカリ土類金属など
の成分が少ないものが好ましい。Specific types of alumina used in the present invention are one or more selected from artificial products such as sintered alumina and fused alumina, and natural products such as bauxite and shale. Also in this case, it is preferable that there are few components such as alkali metals and alkaline earth metals that cause low melting point substances.
【００２２】アルミナの粒径は、ジルコンおよび／また
はジルコニア−ムライトの粒径との組合せにおいて、密
充填組織が得られるように、粗粒、中粒、微粒に調整す
る。アルミナがもつ耐スラグ侵食性および容積安定性を
より効果的に発揮させるには、１ｍｍ以下の中粒および
微粒で使用し、マトリックス部の先行溶損や過焼結をア
ルミナの存在で改善させることが好ましい。The particle size of alumina is adjusted to coarse particles, medium particles, and fine particles so as to obtain a close packing structure in combination with the particle size of zircon and / or zirconia-mullite. In order to more effectively demonstrate the slag erosion resistance and volume stability of alumina, use it in medium and fine particles of 1 mm or less, and improve the pre-melting loss and oversintering of the matrix part in the presence of alumina. Is preferred.
【００２３】アルミナの粒径を１ｍｍ以下にすること
は、耐スポーリング性と熱膨張応力の低減の面からも好
ましい。アルミナはジルコンあるいはジルコニア−ムラ
イトと比較すると熱膨張率が大きく、粗粒ではアルミナ
の粒子同士が直接に接触することで膨張挙動となり、耐
スポーリング性が低下し、熱膨張応力が大きくなる。It is preferable that the particle size of alumina is 1 mm or less from the viewpoints of spalling resistance and reduction of thermal expansion stress. Alumina has a larger coefficient of thermal expansion than zircon or zirconia-mullite, and coarse particles have an expansion behavior due to direct contact of alumina particles with each other, resulting in a decrease in spalling resistance and an increase in thermal expansion stress.
【００２４】不定形耐火物のキレツ伝播を防止する技術
として、最大粒径３０ｍｍ程度の超粗大粒子を配合する
ことが知られている。本発明においても、本発明の効果
を損なわない範囲において、骨材粒子の一部にこの超粗
大粒子を使用してもよい。超粗大粒子の材質例として
は、ジルコン、ジルコニア−ムライトのほか、ムライ
ト、アルミナ、スピネルなどがある。It is known to blend ultra coarse particles having a maximum particle size of about 30 mm as a technique for preventing the crack propagation of amorphous refractory materials. Also in the present invention, the ultra-coarse particles may be used as a part of the aggregate particles as long as the effect of the present invention is not impaired. Examples of materials for the ultra-coarse particles include zircon and zirconia-mullite, as well as mullite, alumina, and spinel.
【００２５】結合剤は、不定形耐火物用として従来公知
の無機系、有機系を使用することができる。例えば、無
機系としてはコロイダルシリカ、アルミナゾルがある。
また、アルミナセメント、ポルトランドセメント、軽焼
マグネシア、水硬性アルミナなどの水硬性セメント、あ
るいはリン酸ソーダ、リン酸ガラス、珪酸ソーダなどの
アルカリ土類金属塩、正リン酸などである。有機系とし
ては、フェノール樹脂、ピッチなどである。これらの結
合剤においても、低融点物質の生成原因となるアルカリ
金属またはアルカリ土類金属が少いものが好ましい。As the binder, conventionally known inorganic or organic binders for amorphous refractories can be used. For example, the inorganic type includes colloidal silica and alumina sol.
Further, there are hydraulic cements such as alumina cement, Portland cement, light burned magnesia and hydraulic alumina, or alkaline earth metal salts such as sodium phosphate, phosphate glass and sodium silicate, orthophosphoric acid and the like. Examples of the organic system include phenol resin and pitch. Also in these binders, it is preferable that the amount of alkali metal or alkaline earth metal that causes generation of the low melting point substance is small.
【００２６】本発明の不定形耐火物は、金属ファイバー
を添加すると、熱膨張応力を長期にわたって小さく保つ
ことがでる。ここで使用される金属ファイバーの材質は
ステンレス鋼が最も好ましいが、これに限らず、例えば
鉄、炭素鋼、Ｎｉ−Ｃｒ鋼、Ｃｒ−Ｍｏ鋼、Ｃｒ鋼、Ｃ
ｒ−Ｖ鋼、Ａｌ、Ａｌ合金、Ｃｕ，Ｃｕ合金などでもよ
い。形状はストレート形、曲線、山形、波形、ドックボ
ーン形などのいずれでもよい。寸法は、直径０．１〜２
ｍｍ、長さは直径の５〜５０倍程度（例えば５〜４０ｍ
ｍ）が好ましい。The amorphous refractory material of the present invention can keep its thermal expansion stress small for a long period of time by adding a metal fiber. The material of the metal fiber used here is most preferably stainless steel, but is not limited to this, and for example, iron, carbon steel, Ni-Cr steel, Cr-Mo steel, Cr steel, C
r-V steel, Al, Al alloy, Cu, Cu alloy, etc. may be used. The shape may be straight, curved, chevron, corrugated, dockbone, or the like. Dimensions are diameter 0.1-2
mm, the length is about 5 to 50 times the diameter (for example, 5 to 40 m)
m) is preferred.
【００２７】金属ファイバーの割合は６％以下の範囲
で、各ファイバーの比重などに合せて適宜決定する。ご
く少ない割合でも効果が認められるが、金属ファイバー
は低融点物質でもあるから、６ｗｔ％を超えると不定形
耐火物の耐食性を低下させる。好ましい範囲は０．０５
〜５ｗｔ％である。The ratio of the metal fibers is within the range of 6% or less and is appropriately determined according to the specific gravity of each fiber. Although the effect is recognized even in a very small proportion, since the metal fiber is also a low melting point substance, if it exceeds 6 wt%, the corrosion resistance of the amorphous refractory material is deteriorated. The preferred range is 0.05
~ 5 wt%.
【００２８】また、本発明は必要に応じて、不定形耐火
物の添加剤として知られている、例えば分散剤、シリカ
フラワー、粘土、マグネシア、ジルコニア、炭化珪素、
炭素粉、各種耐火性超微粉、金属粉、有機ファイバー、
無機ファイバーなどから選ばれる一種または二種以上を
本発明の効果を損なわない範囲で添加してもよい。The present invention is also known as an additive for an amorphous refractory, if desired, such as a dispersant, silica flour, clay, magnesia, zirconia, silicon carbide,
Carbon powder, various refractory ultrafine powder, metal powder, organic fiber,
One or more selected from inorganic fibers and the like may be added within a range that does not impair the effects of the present invention.
【００２９】つぎに取鍋敷部への内張り施工について説
明する。従来の不定形耐火物による側壁の内張りと同様
に、パーマネント内張りとしてまずレンガを敷き詰めた
後、その上に不定形耐火物を流し込み施工するのが好ま
しい。Next, the lining work on the ladle floor will be described. Similar to the conventional side wall lining with an amorphous refractory, it is preferable to first spread bricks as a permanent lining and then pour the irregular refractory onto the bricks.
【００３０】パーマネントレンガの材質は限定されるも
のではなく、例えば、ろう石質、ろう石−ジルコン質な
どである。また、パーマネント内張りとして不定形耐火
物を用いてもよい。取鍋を使用後、敷部を再度内張りす
る際は、例えばパーマネント部を残し、不定形耐火物部
分のみを取り換えてもよい。The material of the permanent brick is not limited, and may be, for example, a pyrophyllic or pyrophyllic-zirconic material. An irregular refractory material may be used as the permanent lining. When the laying portion is lined again after using the ladle, for example, the permanent portion may be left and only the amorphous refractory portion may be replaced.
【００３１】不定形耐火物の施工は、水分を外掛けで３
〜１５ｗｔ％程度添加し、混練後、敷部に流し込み、バ
イブレーターなどによって充填させる。For the construction of irregular refractory materials, apply moisture to the outside 3
Approximately 15 wt% is added, and after kneading, it is poured into the floor and filled with a vibrator or the like.
【００３２】取鍋が受湯する際の溶銑・溶鋼の落下点
は、敷部の中でも特に湯当たり部と称され、他の部位に
に比べ損傷が著しい。そこで、この湯当たり部をレンガ
積みなどの高耐食性材質、あるいはプレキャスト品で内
張りし、その周囲に本発明の材質を配置してもよい。ま
た、本発明の不定形耐火物をあらかじめ鋳込み成形した
プレキャスト品、あるいはこのプレキャスト品をさらに
焼成した焼成品で使用してもよい。The drop point of the hot metal and molten steel when the ladle receives the hot water is called the hot water contact part in the floor part, and the damage is significant compared to other parts. Therefore, the hot water contact portion may be lined with a highly corrosion-resistant material such as brickwork or a precast product, and the material of the present invention may be arranged around it. Further, the amorphous refractory material of the present invention may be used by precasting it by casting, or by firing this precasting material.
【００３３】前記のアルミナ−ジルコン系不定形耐火物
に金属ファイバーを添加すると、長期使用しても熱膨張
応力を小さい状態で保つことができる。これは、不定形
耐火物は使用中の高熱を受けて焼結が進むと熱膨張応力
の大きな材質となるが、金属ファイバーは耐火粒子同士
の接触をさえぎり、不定形耐火物の焼結を阻止するため
と思われる。By adding a metal fiber to the above-mentioned alumina-zircon type amorphous refractory material, the thermal expansion stress can be kept small even after long-term use. This is because the amorphous refractory becomes a material with large thermal expansion stress when it is sintered due to high heat during use, but the metal fiber blocks the contact between refractory particles and prevents the sintering of the irregular refractory. It seems to do.
【００３４】[0034]
【実施例】表１は、本発明の実施例、比較例およびそれ
らの試験結果である。実機テスト以外は、表に示す配合
物に適量の施工水分を添加し、混練した後、型枠内に振
動鋳込み成形した。試験は、成形体を１１０℃×２４時
間で乾燥後、行なった。 線変化率；ＪＩＳ−Ｒ２５５４に準じて測定した。 曲げ強さ；ＪＩＳ−Ｒ２５５３に準じて測定した。 耐食性；鋼片：取鍋スラグ＝２：１（重量比）を溶剤と
する回転侵食テストで行なった。１６５０℃×５時間
後、侵食寸法とスラグ浸透寸法を測定した。 熱伝導率；熱線法による測定で雨林製作所製ＨＷＭ−１
５型を使用した。 熱膨張応力；試料の両面を完全拘束し、昇温速度５℃／
ｍｉｎで１５００℃まで昇温し、その膨張応力をロード
セルにて測定した。EXAMPLES Table 1 shows examples of the present invention, comparative examples and test results thereof. Except for the actual machine test, an appropriate amount of construction water was added to the compounds shown in the table, and after kneading, vibration casting was performed in the mold. The test was performed after the molded body was dried at 110 ° C. for 24 hours. Line change rate: Measured according to JIS-R2554. Flexural strength: Measured according to JIS-R2553. Corrosion resistance: Rotational erosion test using steel slab: ladle slag = 2: 1 (weight ratio) as a solvent. After 1650 ° C. × 5 hours, the erosion size and the slag penetration size were measured. Thermal conductivity; HWM-1 made by Amabayashi Seisakusho by measurement by the hot wire method
Type 5 was used. Thermal expansion stress; Both sides of the sample are completely restrained, and the heating rate is 5 ° C /
The temperature was raised to 1500 ° C. in min and the expansion stress was measured with a load cell.
【００３５】実機テスト；３００ｔ溶鋼鍋の敷部に流し
込み施工し、耐用チャージ数、溶鋼の温度低下、地金付
着状況を調べた。温度低下の測定は、転炉出鋼時の溶鋼
の温度を測定した後、真空脱ガス炉による溶鋼処理前の
溶鋼温度を測定し、その温度差を求めた。Actual machine test: A 300t molten steel ladle was poured into the floor and construction was carried out, and the number of durable charges, the temperature drop of the molten steel, and the state of metal adhesion were examined. The temperature decrease was measured by measuring the temperature of the molten steel at the time of tapping the converter, then measuring the temperature of the molten steel before the molten steel treatment in the vacuum degassing furnace, and determining the temperature difference.
【００３６】[0036]
【表１】 [Table 1]
【００３７】[0037]
【表２】 [Table 2]
【００３８】ジルコン、ジルコニア−ムライトのいずれ
も配合しないアルミナ材質の比較例３、ジルコンの割合
が少ない比較例４、ジルコニア−ムライトの割合が少な
い比較例６は、いずれもスラグ浸透性に劣る。その結
果、実機テストにおいて、溶鋼の温度低下が大きく、地
金付着が起こり、耐用性は悪かった。Comparative Example 3 made of an alumina material containing neither zircon nor zirconia-mullite, Comparative Example 4 having a small proportion of zircon, and Comparative Example 6 having a small proportion of zirconia-mullite are all inferior in slag permeability. As a result, in the actual machine test, the temperature drop of the molten steel was large, metal adhesion occurred, and the durability was poor.
【００３９】比較例５は、ジルコンの配合量が多過ぎる
ためにスラグ侵食が大きく、実機テストの耐用性は、良
くなかった。粒径が小さいジルコンを使用した比較例７
と、粒径が小さいジルコンとジルコニア−ムライトを使
用した比較例８は、耐食性に劣る。アルミナ−スピネル
系の比較例１、２は、熱伝導率と熱膨張応力が高く、実
機テストの耐用性に劣る。In Comparative Example 5, the slag erosion was large because the blending amount of zircon was too large, and the durability in the actual machine test was not good. Comparative Example 7 using zircon having a small particle size
Comparative Example 8 using zircon and zirconia-mullite having a small particle size is inferior in corrosion resistance. Alumina-spinel type Comparative Examples 1 and 2 have high thermal conductivity and thermal expansion stress, and are inferior in durability in the actual machine test.
【００４０】これに対し本発明の材質は、容積安定性、
曲げ強さ、耐食性のすべてにバランスよく優れている。
その結果、実機での耐用回数は従来品にに比べて少なく
とも２倍以上である。On the other hand, the material of the present invention is stable in volume,
Excellent in good balance of bending strength and corrosion resistance.
As a result, the service life of the actual machine is at least twice as long as that of the conventional product.
【００４１】[0041]
【発明の効果】本発明の不定形耐火物は、以上のとお
り、熱膨張率が小さいことで取鍋敷用の内張り材の特性
として必要な、迫り割れ防止と耐スポーリング性を備
え、しかも、比熱および熱伝導率が小さいために、溶融
金属の温度低下、地金付着がないという効果がある。使
用条件に厳しい敷部の内張りにおいて、不定形耐火物は
前記の諸特性により、十分な耐用性および経済的効果が
得られる。INDUSTRIAL APPLICABILITY As described above, the amorphous refractory material of the present invention has a small coefficient of thermal expansion and thus has the characteristics of a lining material for ladle laying, which are required to prevent cracking and spalling resistance. Since the specific heat and the thermal conductivity are small, there is an effect that the temperature of the molten metal is not lowered and the metal is not attached. Due to the above-mentioned characteristics, the amorphous refractory lining has a sufficient durability and economical effect in the lining of the laying under severe conditions of use.
【００４２】その結果、従来からの側壁部の不定形耐火
物の内張りに、この本発明の敷部の不定形耐火物を組み
合わすことで、取鍋の内張りの完全不定形耐火物化が可
能となり、取鍋内張り施工の機械化・省力化に大きく貢
献する。As a result, by combining the conventional lining of the irregular refractory on the side wall with the irregular refractory of the flooring of the present invention, it becomes possible to make the lining of the ladle completely irregular refractory. , Greatly contributes to mechanization and labor saving of ladle lining work.
【図１】ジルコンまたはジルコニア−ムライトの粒径の
変化と耐食性との関係をグラフ化したものである。FIG. 1 is a graph showing the relationship between the change in particle size of zircon or zirconia-mullite and corrosion resistance.
【図２】ジルコンまたはジルコニア−ムライトの割合と
熱膨張応力および耐食性の関係をグラフ化したものであ
る。FIG. 2 is a graph showing the relationship between the ratio of zircon or zirconia-mullite and thermal expansion stress and corrosion resistance.
【図３】ジルコンまたはジルコニア−ムライトの割合と
熱伝導率との関係をグラフ化したものである。FIG. 3 is a graph showing the relationship between the thermal conductivity and the ratio of zircon or zirconia-mullite.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 礒部 利弘 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Toshihiro Isobe 1-3-1 Niihama, Arai-cho, Takasago, Hyogo Prefecture Harima Ceramics Co., Ltd.
Claims (2)
コンおよび／またはジルコニア−ムライト １５〜７５
ｗｔ％と、残部をアルミナ主材にしてなる、取鍋敷用不
定形耐火物。1. A refractory aggregate comprising zircon and / or zirconia-mullite having a particle size of 0.3 mm or more 15-75.
Amorphous refractory for ladle laying, which consists of wt% and the balance alumina.
コンおよび／またはジルコニア−ムライト １５〜７５
ｗｔ％、金属ファイバー ６ｗｔ％以下と、残部をアル
ミナ主材にしてなる、取鍋敷用不定形耐火物。2. The refractory aggregate is zircon and / or zirconia-mullite having a particle size of 0.3 mm or more 15-75.
Amorphous refractory for ladle, which is made of alumina as the main material, with wt% and metal fiber 6 wt% or less.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4250370A JPH0680477A (en) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | Monolithic refractory for laying on ladle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4250370A JPH0680477A (en) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | Monolithic refractory for laying on ladle |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0680477A true JPH0680477A (en) | 1994-03-22 |
Family
ID=17206916
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4250370A Withdrawn JPH0680477A (en) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | Monolithic refractory for laying on ladle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0680477A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007034092A1 (en) * | 2005-09-26 | 2007-03-29 | Saint-Gobain Centre De Recherches Et D'etudes Europeen | Sintered refractory product exhibiting enhanced thermal shock resistance |
| US8446355B2 (en) | 2007-10-15 | 2013-05-21 | Nlt Technologies, Ltd. | Display device, terminal device, display panel, and display device driving method |
| US9758434B2 (en) | 2015-06-01 | 2017-09-12 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Refractory articles and methods for forming same |
-
1992
- 1992-08-27 JP JP4250370A patent/JPH0680477A/en not_active Withdrawn
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007034092A1 (en) * | 2005-09-26 | 2007-03-29 | Saint-Gobain Centre De Recherches Et D'etudes Europeen | Sintered refractory product exhibiting enhanced thermal shock resistance |
| FR2891271A1 (en) * | 2005-09-26 | 2007-03-30 | Saint Gobain Ct Recherches | FRITTE REFRACTORY PRODUCT HAVING IMPROVED THERMAL SHOCK RESISTANCE. |
| EA013699B1 (en) * | 2005-09-26 | 2010-06-30 | Сен-Гобен Сантр Де Решерш Э Д'Этюд Эропен | Sintered refractory product exhibiting enhanced thermal shock resistance |
| US7943541B2 (en) | 2005-09-26 | 2011-05-17 | Saint Gobain Centre De Recherches Et D'etudes Europeen | Sintered refractory product exhibiting enhanced thermal shock resistance |
| US8446355B2 (en) | 2007-10-15 | 2013-05-21 | Nlt Technologies, Ltd. | Display device, terminal device, display panel, and display device driving method |
| US8736536B2 (en) | 2007-10-15 | 2014-05-27 | Nlt Technologies, Ltd. | Display device |
| US9135872B2 (en) | 2007-10-15 | 2015-09-15 | Nlt Technologies, Ltd. | Display device and terminal device |
| US9449566B2 (en) | 2007-10-15 | 2016-09-20 | Nlt Technologies, Ltd. | Display device and terminal device |
| US9986230B2 (en) | 2007-10-15 | 2018-05-29 | Nlt Technologies, Ltd. | Display device and terminal device |
| US9758434B2 (en) | 2015-06-01 | 2017-09-12 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Refractory articles and methods for forming same |
| JP2018524252A (en) * | 2015-06-01 | 2018-08-30 | サン−ゴバン セラミックス アンド プラスティクス，インコーポレイティド | Refractory article and method of manufacturing the same |
| US10093580B2 (en) | 2015-06-01 | 2018-10-09 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Refractory articles and methods for forming same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2920726B2 (en) | Cast refractories | |
| JP2874831B2 (en) | Refractory for pouring | |
| US5888586A (en) | Use of a water-containing fire-resistant ceramic casting material | |
| JPH0680477A (en) | Monolithic refractory for laying on ladle | |
| JPH05178675A (en) | Castable refractory | |
| JP3464323B2 (en) | Molten steel ladle and its repair method | |
| JPS5849514B2 (en) | Spalling resistant refractories | |
| JPH0633179B2 (en) | Irregular refractory for pouring | |
| JPH09157043A (en) | Casting refractory for blast-furnace launder | |
| JPH02221165A (en) | Monolithic refractory for molten steel ladle bed part | |
| JPH07237977A (en) | Composition for alumina spinel-based cast refractory | |
| JPH0671422A (en) | Method for lining bottom part in ladle | |
| JPS6049156B2 (en) | Fireproof castable for ladle lining | |
| JP3027721B2 (en) | Porous plug refractory and manufacturing method thereof | |
| JPS59137367A (en) | Magnesia alumina castable refractories | |
| JP4011774B2 (en) | Secondary smelting ladle lining refractories using irregular refractories | |
| JPH09183674A (en) | Monolithic refractory for flowing-in working | |
| JPH07330450A (en) | Flow-in refractory material | |
| JP4070033B2 (en) | Unshaped refractory for casting construction and molten steel container lined with this | |
| JP2795805B2 (en) | Ladle brick | |
| JPH11100280A (en) | Monolitihic refractory for tundish lining | |
| JPH05238838A (en) | Amorphous refractory for casting | |
| JPH07237978A (en) | Refractory for lining ladle | |
| JP3140855B2 (en) | Basic amorphous refractories containing lactic acid and phosphate | |
| JPH06172044A (en) | Castable refractory of alumina spinel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991102 |