JPH0680436A - Production of porous optical fiber preform - Google Patents
Production of porous optical fiber preformInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、通信、光学の分野で用
いられる光ファイバ用多孔質母材の製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a porous preform for optical fibers used in the fields of communication and optics.
【０００２】[0002]
【従来の技術】押出成形法を利用して光ファイバ用母材
を製造する方法の１つとして、特開平４−１２４０４２
号公報に開示されている方法が知られている。この方法
は、図２に示すようなクロスヘッド２０を用い、コア用
ガラスロッド４１の周囲に、シリカを主成分とする粉末
と成形助剤及び水とを混練したクラッド用の可塑性材料
２３を押出して一体成形し、光ファイバ用多孔質母材１
７を得る方法である。2. Description of the Related Art As one of the methods for producing an optical fiber preform using an extrusion molding method, Japanese Patent Laid-Open No. 124042/1992 has been proposed.
The method disclosed in the publication is known. This method uses a crosshead 20 as shown in FIG. 2 and extrudes a plastic material 23 for a clad around a glass rod 41 for a core in which a powder containing silica as a main component, a molding aid and water are kneaded. Integrally molded into a porous base material for optical fiber 1
It is a method of obtaining 7.
【０００３】さらに、その改良として特願平４−５５５
７２号公報に開示されている方法も知られている。この
方法は、図３に示すような直線型の押出しヘッド３０を
用いて、コア用ガラスロッド４１の周囲に、上述と同様
のクラッド用の可塑性材料２３を押出して一体成形し、
光ファイバ用多孔質母材１７を得る方法である。なお、
図４に、この押出しヘッド３０のＡ−Ａ´断面を示す。Further, as an improvement thereof, Japanese Patent Application No. 4-555.
The method disclosed in Japanese Patent Publication No. 72 is also known. This method uses a linear extrusion head 30 as shown in FIG. 3 to extrude the plastic material 23 for cladding similar to that described above around the glass rod 41 for core to integrally form the same.
This is a method of obtaining the porous base material 17 for an optical fiber. In addition,
FIG. 4 shows an AA ′ cross section of the extrusion head 30.
【０００４】この直線型の押出しヘッド３０を用いた光
ファイバ用多孔質母材の製造は、図５に示す手順により
行なわれる。The production of the porous preform for optical fibers using this linear extrusion head 30 is carried out by the procedure shown in FIG.
【０００５】まず、図５（ａ）に示すように、コア用ガ
ラスロッド４１を矢印の方向に移動し、押出しヘッド３
０のコア用ガラスロッド通路３１に挿入する。このと
き、押出しヘッド３０のクラッド材料通路３４は、クラ
ッド用の可塑性材料２３で充填されている。First, as shown in FIG. 5 (a), the glass rod 41 for core is moved in the direction of the arrow to push out the extrusion head 3.
0 into the core glass rod passage 31. At this time, the clad material passage 34 of the extrusion head 30 is filled with the plastic material 23 for clad.
【０００６】次いで、図５（ｂ）に示すように、押出し
ヘッド３０の口金３８の直線部３７の先端の位置まで、
クラッド用の可塑性材料２３を押出す。Next, as shown in FIG. 5B, up to the position of the tip of the linear portion 37 of the die 38 of the extrusion head 30,
The plastic material 23 for the clad is extruded.
【０００７】次に、図５（ｃ）に示すように、クラッド
用の可塑性材料２３を更に押出すとともに、コア用ガラ
スロッド４１を徐々に引き出す。Next, as shown in FIG. 5 (c), the plastic material 23 for cladding is further extruded and the glass rod 41 for core is gradually pulled out.
【０００８】その後、図５（ｄ）に示すように、多孔質
母材１７を直線部３７の先端近傍で切断し、コア用ガラ
スロッド４１を押出しヘッド３０から抜き取る。Thereafter, as shown in FIG. 5D, the porous base material 17 is cut in the vicinity of the tip of the linear portion 37, and the glass rod 41 for core is extruded from the extrusion head 30.
【０００９】最後に、図５（ｅ）に示すように、押出し
ヘッド３０の直線部３７をテーパー部３６から取り外
し、直線部３７内に残った余剰材料４５を取り出す。Finally, as shown in FIG. 5E, the linear portion 37 of the extrusion head 30 is removed from the taper portion 36, and the surplus material 45 remaining in the linear portion 37 is taken out.
【００１０】[0010]
【発明が解決しようとする課題】以上説明した従来の方
法のうち、特開平４−１２４０４２号公報に開示されて
いる方法では、クラッド用の可塑性材料は、コア用ガラ
スロッドの進行方向に対し、直交する方向からクロスヘ
ッドに侵入し、クロスヘッド内でその方向を９０°転換
する。Among the conventional methods described above, in the method disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-124042, the plastic material for the clad is It enters the crosshead from an orthogonal direction and changes its direction by 90 ° in the crosshead.
【００１１】このような可塑性材料の方向の転換時に、
外側の材料は内側の材料よりも移動距離が大きくなるた
め、外側の材料は内側の材料よりも流速が速くなり、可
塑性材料内における流れが不均一になる。そのため、材
料内に剪断応力が発生し、成形体内の歪みの原因とな
る。また、流れの速いところでは材料が疎に、一方、流
れの遅い所では材料が密になり、成形体に密度ムラが生
じる。When the direction of the plastic material is changed,
Since the outer material travels a greater distance than the inner material, the outer material has a higher flow velocity than the inner material, resulting in non-uniform flow within the plastic material. Therefore, shear stress is generated in the material, which causes strain in the molded body. Further, the material becomes sparse in the place where the flow is fast, while the material becomes dense in the place where the flow is slow, resulting in uneven density in the molded body.
【００１２】また、特願平４−５５５７２号公報に開示
されている方法では、可塑性材料の流れは均質になる
が、スクリューあるいは口金との摩擦に起因する密度ム
ラを解消するのが難しく、材料の流動性調整のために、
材料の配合、混練状態の調整などに厳密性が要求され
る。According to the method disclosed in Japanese Patent Application No. 4-55572, the flow of the plastic material is uniform, but it is difficult to eliminate the uneven density due to the friction with the screw or the die. To adjust the liquidity of
Strictness is required for the blending of materials and the adjustment of kneading state.
【００１３】このような歪み及び密度ムラは、乾燥、脱
脂、透明ガラス化工程等の後工程において、母材の割
れ、曲がりの原因となり、歩留りの低下をもたらしてし
まう。また、コアロッドと成形されたクラッド部分との
界面に、密着不良による気泡が発生し、線引き後のファ
イバの伝送損失を増加させることになる。Such distortion and density unevenness cause cracking and bending of the base material in the subsequent steps such as drying, degreasing and transparent vitrification steps, resulting in a decrease in yield. Further, bubbles are generated due to poor adhesion at the interface between the core rod and the molded clad portion, which increases the transmission loss of the fiber after drawing.
【００１４】そこで、本発明の目的は、光ファイバ用多
孔質母材を、歪みや密度ムラを生ずることなく、歩留り
よく製造することを可能とする、光ファイバ用多孔質母
材の製造方法を提供することにある。Therefore, an object of the present invention is to provide a method for producing a porous base material for an optical fiber, which makes it possible to produce the porous base material for an optical fiber with high yield without causing distortion and uneven density. To provide.
【００１５】[0015]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、シリカ粉末を主原料とするクラッド用可
塑性材料を、コア用ガラスロッドの周囲に押出し成形す
ることにより光ファイバ用多孔質母材を製造する方法に
おいて、コア用ガラスロッドの周囲にクラッド用可塑性
材料を押出し、多孔質母材を成形した後、この多孔質母
材を加圧処理することを特徴とする、光ファイバ用多孔
質母材の製造方法を提供する。In order to solve the above-mentioned problems, the present invention provides a porous plastic material for an optical fiber by extruding a plastic material for a clad containing silica powder as a main raw material around a glass rod for a core. In a method for producing a base material, a plastic material for clad is extruded around a glass rod for core, a porous base material is molded, and then the porous base material is subjected to a pressure treatment. Provided is a method for manufacturing a porous base material.
【００１６】本発明の方法における押出し成形法として
は、クロスヘッドを用いたもの又は、直線型の押出しヘ
ッドを用いたものを使用することができる。As the extrusion molding method in the method of the present invention, a method using a cross head or a method using a linear type extrusion head can be used.
【００１７】本発明の製造方法における加圧処理として
は、静水圧加圧、一軸加圧などの加圧方法を使用するこ
とができるが、成形体に均一な圧力を加えることができ
ることから、静水圧加圧が好ましい。As the pressure treatment in the production method of the present invention, a pressure method such as hydrostatic pressure and uniaxial pressure can be used. However, since a uniform pressure can be applied to the molded body, Hydraulic pressurization is preferred.
【００１８】本発明において使用する静水圧加圧に用い
られる成形型の一例を、図１に示す。ＣＩＰ処理用成形
型１０は、ステンレス製の支持筒１２と、その内側に所
定の間隔で同心円状に取り付けられた円筒状のゴム型１
３とを具備している。また、成形型１０の上部及び下部
には、ゴム製の上蓋１１及び下蓋１５が、それぞれ取り
付けられている。上蓋１１、下蓋１５及びゴム型１３に
よって形成される空間に多孔質母材１７を設置すること
ができる。支持筒１２には、所定個数の開孔１４が設け
られており、この開孔１４から圧力媒体が侵入し、支持
筒１２とゴム型１３との間の間隙１６に充填されること
により、ゴム型１３に静水圧が加えられ、成形体に均一
な圧力を加えることができる。FIG. 1 shows an example of a molding die used for hydrostatic pressing used in the present invention. The CIP processing mold 10 includes a stainless steel support cylinder 12 and a cylindrical rubber mold 1 which is concentrically mounted inside the support cylinder 12 at predetermined intervals.
3 and 3. Further, an upper lid 11 and a lower lid 15 made of rubber are attached to the upper and lower portions of the molding die 10, respectively. The porous base material 17 can be installed in the space formed by the upper lid 11, the lower lid 15, and the rubber mold 13. The support cylinder 12 is provided with a predetermined number of openings 14, and the pressure medium enters through the openings 14 and is filled in the gap 16 between the support cylinder 12 and the rubber mold 13, thereby making the rubber Hydrostatic pressure is applied to the mold 13, and uniform pressure can be applied to the molded body.
【００１９】このＣＩＰ処理用成形型１０を用いた多孔
質母材の加圧処理は、次のようにして行なうことができ
る。まず、押出し成形によって得られた多孔質母材１７
を、下蓋１５を装着済みのゴム型１３内に設置し、この
ゴム型１３を支持筒１２に挿入した後、上蓋１１を取り
付ける。完成した成形型を、図示しない静水圧加圧装置
によって５００〜３０００ｋｇｆ／ｃｍ2 の圧力で加圧
する。加圧時間は、０．５〜１０分間である。また、加
圧後の減圧はゴム型３の急激な復元による多孔質母材１
７の破壊を防ぐために、１０〜６０分間かけて行なう。The pressure treatment of the porous base material using the CIP treatment mold 10 can be performed as follows. First, the porous base material 17 obtained by extrusion molding
Is placed in the rubber mold 13 to which the lower lid 15 has been attached, the rubber mold 13 is inserted into the support cylinder 12, and then the upper lid 11 is attached. The completed mold is pressed at a pressure of 500 to 3000 kgf / cm 2 by a hydrostatic pressure device (not shown). The pressurization time is 0.5 to 10 minutes. Further, depressurization after pressurization is caused by the rapid restoration of the rubber mold 3 and the porous base material 1
In order to prevent the destruction of No. 7, it takes 10 to 60 minutes.
【００２０】[0020]
【作用】本発明の製造方法では、シリカ粉末を主体とす
るクラッド用可塑性材料をコア用ガラスロッドの周囲に
押出し成形した後、得られた多孔質母材を加圧処理して
いる。この加圧処理により、クラッド中のシリカ粒子の
再配列が起こり、成形体中の密度ムラを解消することが
できる。しかも、押出し用の可塑性材料は、材料自体に
流動性を有しているので、成形後の加圧処理では、粉末
あるいは造粒粉を加圧成形する場合より成形体内での圧
力伝播が容易である。このため、成形体の密度はより均
一となり、歪みも解消される。したがって、母材の成形
後及びその後の加熱処理によるクラックの発生や反りが
抑止され、光ファイバ用母材の製造歩留りを向上させる
ことができる。In the manufacturing method of the present invention, the plastic material for cladding mainly composed of silica powder is extruded and molded around the glass rod for core, and then the obtained porous base material is subjected to pressure treatment. By this pressure treatment, the silica particles in the clad are rearranged, and the uneven density in the molded body can be eliminated. Moreover, since the plastic material for extrusion has fluidity in the material itself, in the pressure treatment after molding, pressure propagation in the molded body is easier than in the case where powder or granulated powder is pressure molded. is there. Therefore, the density of the molded body becomes more uniform and the distortion is eliminated. Therefore, the generation and warpage of cracks due to the heat treatment after and after the molding of the base material is suppressed, and the manufacturing yield of the base material for an optical fiber can be improved.
【００２１】また、乾燥前の押出し成形母材を加圧処理
することにより、クラッド用の可塑性材料がコアロッド
に押し付けられ、クラッド材とコアロッドとの密着性が
向上する。このため、線引き後のファイバの伝送損失の
原因となった気泡の発生を防止することができる。Further, by pressure-treating the extruded base material before drying, the plastic material for the clad is pressed against the core rod, and the adhesion between the clad material and the core rod is improved. For this reason, it is possible to prevent the generation of bubbles that have caused the transmission loss of the fiber after drawing.
【００２２】[0022]
（実施例１）平均粒径が約８μｍのシリカ粒子１００部
に対して、バインダーとしてメチルセルロース３部、溶
媒として純水２２部を加え、さらに界面活性剤（ＳＮウ
ェット３６６）を０．３部加え、これを均質に混練し
て、クラッド用可塑性材料２３を作製した。Example 1 To 100 parts of silica particles having an average particle diameter of about 8 μm, 3 parts of methyl cellulose as a binder and 22 parts of pure water as a solvent were added, and 0.3 part of a surfactant (SN wet 366) was further added. Then, this was uniformly kneaded to produce a plastic material 23 for cladding.
【００２３】コア用ガラスロッド４１としては、石英系
ガラスロッド４２の片端にダミー用ロッド４３を、他端
に支持用ロッド４４をそれぞれ溶接したものを用いた。
石英系ガラスロッド４２は、ＶＡＤ法及びこれに続く脱
水、透明ガラス化工程を経て作製し、クラッド／コア比
は約３、比屈折差は約０．３％、直径約８．５ｍｍφ、
長さ約３００ｍｍのものを用いた。また、ダミー用ロッ
ド４３は、直径約８．５ｍｍφ、長さ５０ｍｍの石英ガ
ラス製であり、一方、支持用ロッド４４は、直径８．５
ｍｍφ、長さ１５０ｍｍのガラス製である。As the core glass rod 41, a silica glass rod 42 having a dummy rod 43 welded to one end and a support rod 44 welded to the other end was used.
The silica-based glass rod 42 is manufactured through the VAD method and subsequent dehydration and transparent vitrification steps. The clad / core ratio is about 3, the relative refractive index difference is about 0.3%, and the diameter is about 8.5 mmφ.
A length of about 300 mm was used. The dummy rod 43 is made of quartz glass having a diameter of about 8.5 mmφ and a length of 50 mm, while the supporting rod 44 has a diameter of 8.5.
It is made of glass with mmφ and a length of 150 mm.
【００２４】以上の材料を用いて、図２に示すクロスヘ
ッドにより、多孔質母材１７を作製した。得られた多孔
質母材１７は外径５２ｍｍφ、長さ３００ｍｍであっ
た。Using the above materials, a porous base material 17 was produced with the crosshead shown in FIG. The obtained porous base material 17 had an outer diameter of 52 mmφ and a length of 300 mm.
【００２５】次に、このようにして得た多孔質母材１７
を、静水圧加圧装置によって以下のように加圧処理し
た。Next, the porous base material 17 thus obtained
Was subjected to pressure treatment with a hydrostatic pressure device as follows.
【００２６】即ち、図２で得られた多孔質母材１７を図
１に示すＣＩＰ処理用成形型１０のゴム型１３（下蓋１
５装着済み）内に設置した後、支持筒１２を装着し、上
蓋１１を取り付けた。なお、使用した成形型１０のゴム
型１３の内径は５２．５ｍｍφであり、上蓋１１と下蓋
１５との間隔は３００ｍｍであった。That is, the porous base material 17 obtained in FIG. 2 is processed by the rubber mold 13 (lower cover 1 of the CIP processing mold 10 shown in FIG.
5 installed), the support cylinder 12 was installed, and the upper lid 11 was installed. The inner diameter of the rubber mold 13 of the molding die 10 used was 52.5 mmφ, and the distance between the upper lid 11 and the lower lid 15 was 300 mm.
【００２７】その後、静水圧加圧装置によって１５００
ｋｇｆ／ｃｍ2 の圧力で１分間加圧処理した。加圧処理
後の減圧は、ゴム型１３の急激な復元による多孔質母材
１７の破壊を防ぐため、約３０分間かけて行なった。な
お、加圧処理後の多孔質母材１７の外径は、約５０ｍｍ
φであった。After that, a hydrostatic pressure device was applied to 1500
Pressure treatment was performed for 1 minute at a pressure of kgf / cm 2 . The pressure reduction after the pressure treatment was performed for about 30 minutes in order to prevent the porous base material 17 from being broken due to the rapid restoration of the rubber mold 13. The outer diameter of the porous base material 17 after the pressure treatment is about 50 mm.
It was φ.
【００２８】次いで、ゴム型１３から取り出した多孔質
母材１７を１１０℃、１２時間乾燥し、大気中、５００
℃、５時間で脱脂した後、常法により脱水（１２００℃
のＣｌ2 、Ｈｅ雰囲気）、並びに、透明ガラス化（１６
００℃のＨｅ雰囲気）して、光ファイバプリフォームを
得た。プリフォームにするまでの工程で多孔質母材にク
ラックや反りは生じなかった。Next, the porous base material 17 taken out from the rubber mold 13 is dried at 110 ° C. for 12 hours and then dried in air at 500
After degreasing at 5 ℃ for 5 hours, dehydration (1200 ℃
Cl 2 and He atmosphere) and transparent vitrification (16
(He atmosphere at 00 ° C.) to obtain an optical fiber preform. No cracks or warpage occurred in the porous base material during the process of forming the preform.
【００２９】次に、得られたプリフォームを常法により
線引きし、外径１２５μｍのシングルモードファイバを
得た。このファイバの特性は、ＶＡＤ法などの気相法か
ら合成したものと同等であった。Next, the obtained preform was drawn by a conventional method to obtain a single mode fiber having an outer diameter of 125 μm. The properties of this fiber were equivalent to those synthesized from a vapor phase method such as the VAD method.
【００３０】（比較例１）クラッド用材料及びコア用ガ
ラスロッドとして、実施例１と同様のものを用い、特開
平４−１２４０４２号に記載された方法、即ち、図２に
示す方法と同様の方法で多孔質母材１７を作製した。(Comparative Example 1) The same material as in Example 1 was used as the cladding material and the glass rod for core, and the same method as that described in JP-A-4-124042, that is, the method shown in FIG. 2 was used. The porous base material 17 was produced by the method.
【００３１】得られた多孔質母材１７について、実施例
１と同様の条件で乾燥・脱脂・脱水・透明ガラス化を行
なって、プリフォームを作製した。得られたプリフォー
ム２０本についてクラック、反り等の状態を調べ、その
結果を下記表１に示す。The obtained porous base material 17 was dried, degreased, dehydrated, and transparent vitrified under the same conditions as in Example 1 to prepare a preform. The 20 preforms obtained were examined for cracks, warpage, etc., and the results are shown in Table 1 below.
【００３２】[0032]
【表１】 表１に示すように、加圧処理を行なわずに得た多孔質母
材では、これらの加熱を伴う各工程の内、脱脂・脱水・
透明ガラス化においてクラックが発生している。特に脱
脂において多くクラックが発生している。また、クラッ
クが生じないものでも、ガラス化工程時にプリフォーム
が反るものが多いことがわかる。これらの結果から、加
圧処理を行なわない多孔質母材には、密度ムラ及び歪み
が発生していることがわかる。[Table 1] As shown in Table 1, in the porous base material obtained without applying pressure treatment, degreasing, dehydration,
Cracks have occurred in the transparent vitrification. In particular, many cracks are generated during degreasing. It is also found that even if cracks do not occur, many preforms warp during the vitrification process. From these results, it is understood that the porous base material which is not subjected to the pressure treatment has uneven density and strain.
【００３３】（実施例２）コア用ガラスロッド４１にお
ける支持用ガラスロッド４４の直径を２５ｍｍφ（図６
参照）とする以外は、実施例１と同様のコア用ガラスロ
ッド４１を用い、クラッド用材料２３としても、実施例
１と同様の材料を使用し、図３に示す直線型の押出しヘ
ッドにより多孔質母材を作製した。作製は、図５に示す
手順に従って行ない、得られた多孔質母材１７は、外径
５２ｍｍφ、長さ３００ｍｍであった。(Embodiment 2) The diameter of the supporting glass rod 44 in the core glass rod 41 is 25 mmφ (see FIG. 6).
Except for the above), the same glass rod 41 for core as in Example 1 is used, the same material as in Example 1 is also used as the clad material 23, and the linear extruding head shown in FIG. A base material was prepared. The production was performed according to the procedure shown in FIG. 5, and the obtained porous base material 17 had an outer diameter of 52 mmφ and a length of 300 mm.
【００３４】多孔質母材１７を実施例１と同様に、ＣＩ
Ｐ処理を施した後に乾燥・脱脂・脱水・透明ガラス化
し、光ファイバプリフォームを得た。プリフォームにす
るまでの工程で多孔質母材にクラックや反りは生じなか
った。また、コアロッドと成形したクラッド部分の界面
の密着性は良好であった。さらに得られたプリフォーム
を常法により線引きし、外径１２５μｍのシングルモー
ドファイバを得た。このファイバの特性は、ＶＡＤ法な
どの気相法から合成したものと同等であった。The porous base material 17 was subjected to CI as in Example 1.
After the P treatment, it was dried, degreased, dehydrated and made into transparent glass to obtain an optical fiber preform. No cracks or warpage occurred in the porous base material during the process of forming the preform. Further, the adhesiveness at the interface between the core rod and the molded clad portion was good. Further, the obtained preform was drawn by a conventional method to obtain a single mode fiber having an outer diameter of 125 μm. The properties of this fiber were equivalent to those synthesized from a vapor phase method such as the VAD method.
【００３５】（比較例２）クラッド用材料及びコア用ガ
ラスロッドとして、実施例２と同様のものを用い、図５
に示す手順により多孔質母材１７を作製し、さらにこの
多孔質母材１７を加圧処理することなしに実施例２と同
様の条件で、乾燥・脱脂・脱水・透明ガラス化を行な
い、２０本のプリフォームを得た。Comparative Example 2 The same material as in Example 2 was used as the cladding material and core glass rod.
The porous base material 17 was produced by the procedure shown in FIG. 2, and the porous base material 17 was dried, degreased, dehydrated and transparent vitrified under the same conditions as in Example 2 without pressure treatment. A preform for the book was obtained.
【００３６】その結果、各加熱工程で多孔質母材１７に
クラックが発生することはなかったが、加熱により得ら
れたプリフォームのコアロッドと成形したクラッド部分
の界面に密着不良による気泡が存在した。この気泡は、
２０本のうち、５本に存在した。なお、気泡の存在によ
り、線引き後のファイバに段差が生じ、損失が約０．２
〜０．５ｄＢ／ｋｍ増加した。As a result, no cracks were generated in the porous base material 17 in each heating step, but there were bubbles due to poor adhesion at the interface between the core rod of the preform obtained by heating and the molded clad portion. . This bubble
It was present in 5 of the 20. The presence of bubbles causes a step in the fiber after drawing, resulting in a loss of about 0.2.
~ 0.5 dB / km increase.
【００３７】[0037]
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の方法によ
れば、乾燥、脱脂、脱水、透明ガラス化工程等の加熱処
理における、母材の割れ、及び曲りを防止し、従来の押
出し法と同等の特性を有する光ファイバ用多孔質母材を
製造することができる。さらに、本発明によれば、多孔
質母材を加熱処理して得たプリフォームのコアロッドと
成形したクラッド部分の界面における気泡の発生を防止
することができる。したがって、光ファイバ用多孔質母
材を、歩留りよく製造することが可能となる。As described in detail above, according to the method of the present invention, cracking and bending of the base material can be prevented during heat treatment such as drying, degreasing, dehydration, transparent vitrification, etc. It is possible to manufacture a porous preform for optical fibers having the same characteristics as those of the method. Furthermore, according to the present invention, it is possible to prevent generation of bubbles at the interface between the core rod of the preform obtained by heating the porous base material and the molded clad portion. Therefore, the porous preform for optical fibers can be manufactured with a high yield.
【図１】本発明で用いたＣＩＰ処理用成形型の構造を示
す図。FIG. 1 is a view showing the structure of a CIP processing mold used in the present invention.
【図２】従来例に用いられる製造装置の一例を示す図。FIG. 2 is a diagram showing an example of a manufacturing apparatus used in a conventional example.
【図３】従来例に用いられる製造装置の他の例を示す
図。FIG. 3 is a diagram showing another example of the manufacturing apparatus used in the conventional example.
【図４】図３に示す製造装置のＡ−Ａ´断面を示す図。FIG. 4 is a view showing a cross section taken along the line AA ′ of the manufacturing apparatus shown in FIG.
【図５】図３に示す装置を用いた従来例による多孔質母
材の作製手順を示す図。FIG. 5 is a diagram showing a procedure for producing a porous base material according to a conventional example using the apparatus shown in FIG.
【図６】コア用ガラスロッドの構造を示す図。FIG. 6 is a view showing the structure of a glass rod for core.
１０…ＣＩＰ処理用成形型，１１…上蓋，１２…支持
筒，１３…ゴム型 １４…開孔，１５…下蓋，１６…間隙，１７…多孔質母
材 ２０…クロスヘッド，２１…コア用ガラスロッド通路 ２２…クラッド用材料通路，２３…クラッド用可塑性材
料 ３０…直線型押出しヘッド，３１…コア用ガラスロッド
通路，３２…中玉 ３３…吊り，３４…クラッド用材料通路，３５…ボル
ト，３６…テーパー部 ３７…直線部，３８…口金，４１…コア用ガラスロッド ４２…石英系ガラスロッド，４３…ダミー用ガラスロッ
ド ４４…支持用ロッド，４５…余剰材料。10 ... Mold for CIP treatment, 11 ... Upper lid, 12 ... Support cylinder, 13 ... Rubber mold 14 ... Opening hole, 15 ... Lower lid, 16 ... Gap, 17 ... Porous base material 20 ... Crosshead, 21 ... For core Glass rod passage 22 ... Clad material passage, 23 ... Clad plastic material 30 ... Linear extrusion head, 31 ... Core glass rod passage, 32 ... Medium ball 33 ... Suspension, 34 ... Clad material passage, 35 ... Bolt, 36 ... Tapered part 37 ... Straight part, 38 ... Base, 41 ... Core glass rod 42 ... Quartz glass rod, 43 ... Dummy glass rod 44 ... Supporting rod, 45 ... Surplus material.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉田 和昭 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued Front Page (72) Inventor Kazuaki Yoshida 2-6-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Furukawa Electric Co., Ltd.
Claims (1)
塑性材料を、コア用ガラスロッドの周囲に押出し成形す
ることにより光ファイバ用多孔質母材を製造する方法に
おいて、コア用ガラスロッドの周囲にクラッド用可塑性
材料を押出し、多孔質母材を成形した後、この多孔質母
材を加圧処理することを特徴とする、光ファイバ用多孔
質母材の製造方法。1. A method for producing a porous preform for an optical fiber by extruding a plastic material for a clad containing silica powder as a main raw material around a glass rod for a core, in the method for producing a porous base material for an optical fiber, A method for producing a porous base material for an optical fiber, comprising extruding a plastic material for a clad to form a porous base material, and then pressurizing the porous base material.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23250692A JPH0680436A (en) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | Production of porous optical fiber preform |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23250692A JPH0680436A (en) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | Production of porous optical fiber preform |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0680436A true JPH0680436A (en) | 1994-03-22 |
Family
ID=16940400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23250692A Pending JPH0680436A (en) | 1992-08-31 | 1992-08-31 | Production of porous optical fiber preform |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0680436A (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8578736B2 (en) * | 2008-09-23 | 2013-11-12 | Corning Incorporated | Soot radial pressing for optical fiber overcladding |
| JP5995298B1 (en) * | 2015-07-08 | 2016-09-21 | 日本電信電話株式会社 | Optical fiber manufacturing method and optical fiber manufacturing apparatus |
| JP2017019676A (en) * | 2015-07-08 | 2017-01-26 | 日本電信電話株式会社 | Optical fiber manufacturing method, and optical fiber manufacturing apparatus |
| US10494291B2 (en) | 2014-10-23 | 2019-12-03 | Corning Incorporated | Hygroscopic additives for silica soot compacts and methods for forming optical quality glass |
| US10793466B2 (en) | 2015-02-27 | 2020-10-06 | Corning Incorporated | Nanoparticle additives for silica soot compacts and methods for strengthening silica soot compacts |
| EP4438263A1 (en) | 2023-03-29 | 2024-10-02 | Sterlite Technologies Limited | Optical fiber glass preform manufacturing method |
-
1992
- 1992-08-31 JP JP23250692A patent/JPH0680436A/en active Pending
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| EP4438263A1 (en) | 2023-03-29 | 2024-10-02 | Sterlite Technologies Limited | Optical fiber glass preform manufacturing method |
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