JPH0679724B2 - Roll for rolling - Google Patents
Roll for rollingInfo
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- JPH0679724B2 JPH0679724B2 JP60246900A JP24690085A JPH0679724B2 JP H0679724 B2 JPH0679724 B2 JP H0679724B2 JP 60246900 A JP60246900 A JP 60246900A JP 24690085 A JP24690085 A JP 24690085A JP H0679724 B2 JPH0679724 B2 JP H0679724B2
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- roll
- rolling
- forged steel
- rolled
- rolled material
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、エッジドロップの制御能力にすぐれ、製品の
品質を向上できるとともに、ロール自体の寿命をも大幅
に延ばし得る改良された圧延ロールに関するものであ
る。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to an improved rolling roll which has excellent edge drop controllability, can improve product quality, and can significantly extend the life of the roll itself. It is a thing.
［従来の技術と問題点］ 例えばクラッド材をロール圧延により冷間圧接する場合
には、１パスの圧下率を70％以上にとり、その強圧下力
により一気に圧接せしめて複合金属条を製造する方法が
とられている。[Conventional technology and problems] For example, when cold pressing a clad material by roll rolling, a rolling reduction of one pass is set to 70% or more, and a strong rolling reduction force is applied at once to produce a composite metal strip. Has been taken.
しかし、このような大きな圧下率で圧延すると、第２図
に模式的に図示したように、被圧延材の接するロール10
のＢ部分の弾性撓みによりいわゆるクラウンが生ずる。
第１図は、かかる圧延欠陥の生じた圧延材20の横断面を
誇張して示したものであり、中央部分の厚さH3に対し、
エッジ部分の変形抵抗の差から端部では厚さH1となり、
端部近傍では極端なエッジドロップED=H2-H1が生じて、
端割れや端伸びによる端部のしわなどの発生の原因とな
る。そして、そのためにロール自身の表面の摩耗も大き
くなって、結果的にますます安定した圧延ができなくな
るという悪循環を生ずるおそれがある。However, when rolled at such a large reduction ratio, as shown schematically in FIG.
A so-called crown occurs due to the elastic bending of the B portion of the.
Figure 1 is an illustration an exaggerated cross-section of the rolled material 20 produced in such a rolling defects, to the thickness H 3 of the central portion,
Due to the difference in deformation resistance at the edge, the thickness becomes H 1 at the end,
Extreme edge drop ED = H 2 -H 1 occurs near the edge,
This may cause wrinkles at the edges due to edge cracking or edge extension. As a result, the surface of the roll itself is greatly worn, which may result in a vicious circle in which stable rolling cannot be performed.
このため、ロールにイニシャルクラウンを設けて形状制
御する方法やロールの支軸部にベンダー荷重を加えて強
制的に変形を行わしめるロールベンディング方式などが
採用され、極力上記欠陥の発生を抑制する方法がとられ
ている。しかし、イニシャルクラウン方式では、圧下率
が大きいためにロールへの金属条の焼付きならびに発熱
による熱クラウンの増大、あるいはロールの摩耗などに
より、早期にイニシャルクラウンが消失し、製品形状が
不安定化してしまうのが通常であった。また、ロールベ
ンディング方式では、形状の調整には有効であっても、
１パス当り圧下荷重が大きいときは、極端なエッジドロ
ップを解消するには至っていないのが実情である。Therefore, a method for controlling the shape by providing an initial crown on the roll or a roll bending method for forcibly deforming by applying a bender load to the supporting shaft of the roll is adopted, and a method for suppressing the occurrence of the above defects as much as possible Has been taken. However, in the initial crown method, since the rolling reduction is large, the initial crown disappears and the product shape becomes unstable due to seizure of the metal strip on the roll and increase in the thermal crown due to heat generation, or abrasion of the roll. It was normal to end up. In the roll bending method, even if it is effective for adjusting the shape,
When the rolling load per pass is large, the fact is that the extreme edge drop has not been eliminated yet.
発明者らは、このようなエッジドロップを低減せしめる
方法として、ロール自体の弾性係数を極端に大きくする
ことに着目した。発明者らの計算によれば、通常の鍛鋼
ロールの弾性係数21000kgf/mm2に対し、弾性係数を3000
0kgf/mm2以上にすると、ロールの偏平変形量が低減し、
エッジドロップが約1/2以下になるという結果を得た。
しかし、実際にそのようなロールをもって圧延を行った
結果では、ロールと被圧延材とのなじみが悪く、圧延条
件に微妙な変動が生じ、圧延の安定性が損われることが
わかった。The inventors have paid attention to making the elastic modulus of the roll itself extremely large as a method for reducing such edge drop. According to the calculation made by the inventors, the elastic modulus of a normal forged steel roll is 21,000 kgf / mm 2 , and
When it is 0 kgf / mm 2 or more, the amount of flat deformation of the roll is reduced,
The result is that the edge drop is less than about 1/2.
However, as a result of actually rolling with such a roll, it was found that the roll and the material to be rolled are not well fitted, a slight variation occurs in the rolling conditions, and the rolling stability is impaired.
［発明の目的］ 本発明は、上記のような従来技術の問題点を解消し、ロ
ール圧延方式により強加工をした場合のエッジドロップ
を効率よく低減せしめ得る圧延用ロールを提供しようと
するものである。[Object of the Invention] The present invention is intended to provide a rolling roll capable of solving the above-mentioned problems of the prior art and efficiently reducing the edge drop in the case of performing strong working by the roll rolling method. is there.
［発明の概要］ すなわち、本発明の要旨とするところは、ロール本体を
超硬合金をもって構成し、該ロールの被圧延材の端部近
傍となる位置に鍛鋼よりなる嵌合部材を嵌合せしめて、
ロール中央部分は弾性係数の大きな超硬合金とし、前記
端部近傍はそれよりも弾性係数の小さい鍛鋼をもって構
成してなり、鍛鋼よりなる前記嵌合部材は、その断面に
おいてロール端部方向に厚みの大きいテーパスリーブ状
に形成されている圧延用ロールにある。[Summary of the Invention] That is, the gist of the present invention is that a roll main body is made of cemented carbide, and a fitting member made of forged steel is fitted at a position near the end of the rolled material of the roll. ,
The center part of the roll is made of a cemented carbide with a large elastic coefficient, and the vicinity of the end is made of forged steel having a smaller elastic coefficient than that, and the fitting member made of forged steel has a thickness in the roll end direction in its cross section. The rolling roll is formed in the shape of a large tapered sleeve.
このような構成を採用することにより本発明において
は、ロールの変形能力に差異をもたせ、エッジ近傍にお
ける極端なドロップの発生を解消しようとしたものであ
る。By adopting such a configuration, in the present invention, the deformability of the rolls is made different, and it is intended to eliminate the occurrence of extreme drops near the edges.
［実施例］ 以下に実施例に基いて説明する。[Example] The following description will be given based on an example.
第３図は、本発明に対する比較例に係るロール10の構成
を示す説明図である。ロール10は、圧延材の接する部分
の巾Ｂにおいて、中央部分１が縦弾性係数の大きな材料
をもって構成され、圧延の際に当該圧延材の端部近傍が
接する部分のロール構成材として、前記中央部分１の構
成材料よりも弾性係数の小さい材料をもって構成されて
いる。FIG. 3 is an explanatory diagram showing the configuration of the roll 10 according to a comparative example with respect to the present invention. The roll 10 has a central portion 1 made of a material having a large longitudinal elastic coefficient in the width B of the contact portion of the rolled material, and the central portion 1 is the center of the rolled material which is in contact with the vicinity of the end portion of the rolled material. It is made of a material having a smaller elastic coefficient than the constituent material of the portion 1.
以下に上記ロールについて、さらに具体例をもって説明
する。The above roll will be described below with more specific examples.
作業ロール径100mm、補強ロール径300mmの４段圧延ロー
ルの作業ロールを本発明に係るロール10とし、当該ロー
ル10の本体構成材料として超硬合金（WC-Co焼結合金）
をもって構成し、圧延材の端部近傍となる位置に鍛鋼よ
りなる嵌合部材２を嵌合せしめて、中央部分１は弾性係
数の大きな超硬合金とし、端部近傍はそれよりも弾性係
数の小さい鍛鋼をもって構成するロールを作製した。被
圧延材としてFe-42％Ni合金よりなる巾50mmの合金条を
用い、板厚1.5mmから0.45mmまで１パスで圧延を行っ
た。このようにして得た圧延材のエッジドロップを測定
した結果は、3/100mmであった。A working roll of a four-stage rolling roll having a working roll diameter of 100 mm and a reinforcing roll diameter of 300 mm is the roll 10 according to the present invention, and a cemented carbide (WC-Co sintered alloy) is used as a material constituting the body of the roll 10.
And a fitting member 2 made of forged steel is fitted at a position near the end of the rolled material, the central portion 1 is made of cemented carbide having a large elastic coefficient, and the elastic modulus near the end is smaller than that. A roll made of forged steel was produced. As a material to be rolled, an alloy strip made of Fe-42% Ni alloy and having a width of 50 mm was used, and rolling was performed in one pass from a plate thickness of 1.5 mm to 0.45 mm. The edge drop of the rolled material thus obtained was measured and found to be 3/100 mm.
一方、上記ロールにかかる製品と対比するために、上記
ロールと同一形状よりなり、材質として鍛鋼のみを使用
した従来構造の作業ロールを作製し、上記合金条を同一
条件で圧延した。このときのエッジドロップを測定した
結果は、7/100mmであり、上記比較例に係るロールによ
る圧延によって、エッジドロップが大幅に改善できるこ
とが証明された。On the other hand, in order to compare with the product of the roll, a work roll having the same shape as the roll and having a conventional structure using only forged steel as a material was produced, and the alloy strip was rolled under the same condition. The result of measuring the edge drop at this time was 7/100 mm, and it was proved that the edge drop can be significantly improved by rolling with the roll according to the comparative example.
上記比較例に係るロールによる圧延のおいては、以上の
通りエッジドロップの低減は達成されたが、圧延材の表
面を詳細に点検したところ、エッジ近傍にわずかではあ
るが段差が認められることがわかった。In the rolling by the roll according to the comparative example, the reduction of the edge drop was achieved as described above, but when the surface of the rolled material was inspected in detail, a slight step difference could be recognized near the edge. all right.
そこで、本発明の実施例としては、嵌合する弾性係数の
小さい嵌合部材２を、第３図のように円筒形ではなく、
第４図に示すように外方に向って次第に厚くなるような
テーパーを有するように構成した。Therefore, as an embodiment of the present invention, the fitting member 2 having a small elastic coefficient to be fitted is not a cylindrical shape as shown in FIG.
As shown in FIG. 4, the taper has a taper that gradually becomes thicker toward the outside.
上記のように構成したロールを用い、上記第３図のロー
ルと同一圧延条件で同一供試材を圧延した。その結果、
エッジドロップは第３図のロールを用いた場合と同じ3/
100mmであったが、第３図のロールを用いた場合に形成
された微小な段差は消失し、表面のきわめて平坦な圧延
材を得ることができた。しかも、圧延材のロール表面へ
の焼き付きも減少し、ロールの圧延材端部での摩耗溝の
発生も認められなくなった。Using the roll configured as described above, the same test material was rolled under the same rolling conditions as the roll shown in FIG. as a result,
Edge drop is the same as when using the roll in Fig. 3 /
Although it was 100 mm, the minute step formed when the roll shown in FIG. 3 was used disappeared, and a rolled material having an extremely flat surface could be obtained. Moreover, the seizure of the rolled material on the roll surface was reduced, and the occurrence of wear grooves at the rolled material end portions was not observed.
第５図は、本発明に係る別な実施例を示すものであり、
第４図のロールにさらにクラウンテーパーを付け、圧延
材のクラウンならびにエッジドロップの低減効果を期し
たものである。FIG. 5 shows another embodiment according to the present invention,
The roll shown in FIG. 4 is further provided with a crown taper in order to reduce the crown and edge drop of the rolled material.
さらに第６図は、第３図に示すロールの中央部分にも弾
性係数の小さい嵌合部材３を嵌合した比較例を示すもの
であり、この嵌合部材３の存在により、ロールの圧延材
との焼付き防止ならびにロール寿命の向上を期するもの
である。Further, FIG. 6 shows a comparative example in which the fitting member 3 having a small elastic coefficient is fitted also in the central portion of the roll shown in FIG. It is intended to prevent seizure with and to improve roll life.
なお、弾性係数の高い材料としては、前記超硬合金のほ
かに、セラミック（弾性係数＝40000kgf/mm2）のごとき
材料の使用も考えられる。As a material having a high elastic coefficient, use of a material such as ceramic (elastic coefficient = 40 000 kgf / mm 2 ) in addition to the above cemented carbide is also conceivable.
本発明において、弾性係数の高い材料として超硬合金に
限定したのは、現実問題として最も工業的に採用の可能
性が高いからであり、鍛鋼の場合についても同様のこと
がいえる。In the present invention, the reason why the material having a high elastic modulus is limited to cemented carbide is that it is most likely to be industrially adopted as a practical problem, and the same applies to the case of forged steel.
［発明の効果］ 以上、本発明の係るロールによれば、圧延の際にエッジ
ドロップが生ずる部分のロール側の弾性係数を漸次小さ
くし、ロール側の偏平変形を起し易くしかも連続的な変
形となるようにして、エッジドロップの発生を低減する
と共に弾性係数の差に基づいて圧延材の表面に段差が生
ずるのを未然に防止し得るものであり、同時に圧延材端
部の端割れや端伸び、さらには波の発生をも防止できる
こととなる上、結果的にロール寿命をも延ばし得ること
となるものであって、工業上におよぼす意義はけだし大
きなものがある。[Effect of the Invention] As described above, according to the roll of the present invention, the elastic modulus on the roll side of the portion where the edge drop occurs during rolling is gradually decreased, and the flat deformation on the roll side is likely to occur and continuous deformation occurs. By so doing, it is possible to reduce the occurrence of edge drop and prevent the occurrence of a step on the surface of the rolled material due to the difference in elastic coefficient, and at the same time, to prevent edge cracks or edges of the rolled material. In addition to being able to prevent elongation and generation of waves, the roll life can be prolonged as a result, and its industrial significance is extremely significant.
第１図は従来のロールによる圧延材の断面を示す説明
図、第２図は圧延の際のロールの変形状況を示す説明
図、第３図は本発明に対する比較例に係るロールの構成
を示す説明図、第４〜５図は本発明に係るそれぞれ別な
実施例の構成を示す説明図、第６図は本発明に対する別
の比較例に係るロールの構成を示す説明図である。 1:中央部分、 2,3:嵌合部材、 10:ロール。FIG. 1 is an explanatory view showing a cross section of a conventional rolled material by a roll, FIG. 2 is an explanatory view showing a deformation state of the roll during rolling, and FIG. 3 is a constitution of a roll according to a comparative example to the present invention. Explanatory drawings, FIGS. 4 to 5 are explanatory views showing the constitution of different examples according to the present invention, and FIG. 6 is an explanatory diagram showing the constitution of rolls according to another comparative example with respect to the present invention. 1: Central part, 2, 3: Fitting member, 10: Roll.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−54509（ＪＰ，Ａ) 特開 昭49−126549（ＪＰ，Ａ) 特公 昭47−14486（ＪＰ，Ｂ１) ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (56) References JP-A-62-54509 (JP, A) JP-A-49-126549 (JP, A) JP-B-47-14486 (JP, B1)
Claims (1)
ロールの被圧延材の端部近傍となる位置に鍛鋼よりなる
嵌合部材を嵌合せしめて、ロール中央部分は弾性係数の
大きな超硬合金とし、前記端部近傍はそれよりも弾性係
数の小さい鍛鋼をもって構成してなり、鍛鋼よりなる前
記嵌合部材は、その断面においてロール端部方向に厚み
の大きいテーパスリーブ状に形成されていることを特徴
とする圧延用ロール。1. A roll main body is made of cemented carbide, and a fitting member made of forged steel is fitted at a position near the end of the material to be rolled of the roll. The alloy is made of forged steel having a smaller elastic coefficient in the vicinity of the end, and the fitting member made of forged steel is formed into a taper sleeve shape having a large thickness in the cross-section toward the roll end. A rolling roll characterized in that
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60246900A JPH0679724B2 (en) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | Roll for rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60246900A JPH0679724B2 (en) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | Roll for rolling |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62107804A JPS62107804A (en) | 1987-05-19 |
| JPH0679724B2 true JPH0679724B2 (en) | 1994-10-12 |
Family
ID=17155412
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60246900A Expired - Fee Related JPH0679724B2 (en) | 1985-11-01 | 1985-11-01 | Roll for rolling |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0679724B2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19626565A1 (en) * | 1996-07-03 | 1998-01-08 | Schloemann Siemag Ag | Roll stand for rolling rolled strips |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49126549A (en) * | 1973-04-10 | 1974-12-04 |
-
1985
- 1985-11-01 JP JP60246900A patent/JPH0679724B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPS62107804A (en) | 1987-05-19 |
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