JPH0667055A - ファイバ・オプティック・カプラおよびその製造方法 - Google Patents

ファイバ・オプティック・カプラおよびその製造方法

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JPH0667055A
JPH0667055A JP5195258A JP19525893A JPH0667055A JP H0667055 A JPH0667055 A JP H0667055A JP 5195258 A JP5195258 A JP 5195258A JP 19525893 A JP19525893 A JP 19525893A JP H0667055 A JPH0667055 A JP H0667055A
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tube
coupler
fibers
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JP5195258A
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David L Weidman
リー ワイドマン デイビッド
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Corning Inc
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    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
    • G02B6/24—Coupling light guides
    • G02B6/26—Optical coupling means
    • G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
    • G02B6/2804—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals forming multipart couplers without wavelength selective elements, e.g. "T" couplers, star couplers
    • G02B6/2856—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals forming multipart couplers without wavelength selective elements, e.g. "T" couplers, star couplers formed or shaped by thermal heating means, e.g. splitting, branching and/or combining elements
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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    • G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
    • G02B6/2804—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals forming multipart couplers without wavelength selective elements, e.g. "T" couplers, star couplers
    • G02B6/2821—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals forming multipart couplers without wavelength selective elements, e.g. "T" couplers, star couplers using lateral coupling between contiguous fibres to split or combine optical signals
    • G02B6/2835—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals forming multipart couplers without wavelength selective elements, e.g. "T" couplers, star couplers using lateral coupling between contiguous fibres to split or combine optical signals formed or shaped by thermal treatment, e.g. couplers

Abstract

(57)【要約】 【目的】 広い波長範囲にわたってカプラ・パワ−の変
化が非常に小さくかつ損失の少ない色消しファイバ・オ
プティック・カプラおよびその製造方法を提供するこ
と。 【構成】 この色消しファイバ・オプティック・カプラ
は、それぞれコアとクラッドを有した複数本の単一モ−
ド光ファイバがそれらの長さの一部分に沿って互いに融
着されて結合領域を形成している形式のものである。こ
れらのファイバの伝播定数は等しいことが好ましいが、
ファイバのクラッドが異なる屈折率を有している場合に
は、最低クラッド屈折率はn2である。屈折率n3のマトリ
クスガラス本体が結合領域を包囲しており、(n2 2 -
n3 2)/2n2 2に等しいΔ2-3の値が0.125％より小さくなる
ような大きさだけn3がn2より小さくなされている。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は比較的広い波長帯域にわ
たってファイバ間における比較的均一な光結合を行うこ
とができる単一モ−ド・ファイバ・オプティック・カプ
ラに関する。
【０００２】
【従来の技術】複数本のファイバをそれの適当な長さに
沿って並置関係に位置決めし、そしてそれらのファイバ
を固着させかつコアの間の間隔を短縮するようにクラッ
ドを融着させることによって、融着ファイバ・カプラが
形成されている。ファイバを加熱しかつ延伸させるのに
先立って毛細チュ−ブにファイバを挿入して、それによ
って「オ−バ−クラッド・カプラ」(overclad coupler)
を形成するこちによって種々のカプラ特性を改善するこ
とができる。オ−バ−クラッド・カプラを形成するため
には、ファイバがチュ−ブに挿入され、そのチュ−ブが
脱気され、そしてそれの中間領域が加熱されそしてファ
イバに対してコラプス(collapse)される。その後で上記
中間領域の中央部分が所望の結合を得るのに必要な直径
および結合長に延伸される。
【０００３】結合比の波長従属性が非常に大きい、すな
わち1310nmで3dB結合を呈示するとすると、その波長従
属性のために1550nmでは3dBカプラとしては機能するこ
とができない標準カプラ(standard coupler)を作成する
ためには従来は同一の光ファイバが用いられていた。
「標準カプラ」は第１ウインドウと呼ばれる約1310nmを
中心としたウインドウにおけるパワ−伝達特性(power t
ransfer characteristics)で特徴づけることができるで
あろう。例えば、標準カプラは、60nmウインドウ内で約
±5％より大きくは変化しない結合比を呈示しうるであ
ろう。
【０００４】「色消しカプラ」(achromatic coupler)は
標準カプラの場合よりも波長に対する結合比の感度が低
いものである。「色消しカプラ」についての広く受入れ
られた定義はない。最も厳密でない定義では、色消しカ
プラは第１ウインドウ内で標準カプラよりも良好なパワ
−伝達特性を呈示しさえすればよい。より現実的には、
第１ウインドウ内で色消しカプラのほうが標準カプラよ
りもはるかに良好な性能を有することを要求されること
により、あるいは特定された幅の２つのウインドウ内で
小さいパワ−伝達傾斜を呈示することを必要とするため
に仕様がきつくなる。これらのウインドウは例えば100n
mの幅を有しかつ約1310nmおよび1530nmを中心とするも
のとして特定されうる。これらのウインドウは同じ幅を
有している必要はなく、それらの幅は例えば80nmおよび
60nmでありうる。最適な性能を有する色消しカプラは本
質的に全体の単一モ−ド動作領域にわたって小さい値の
結合パワ−傾斜を呈示することができるであろう。シリ
カをベ−スとした光ファイバの場合には、この動作領域
は例えば1260nmと1580nmとの間にあるものとして特定さ
れうる。
【０００５】下記の論述では、屈折率がnaおよびnbであ
る２つの物質の間の相対屈折率差Δ a-bは、 Δa-b = (na 2 - nb 2)/(2na 2) (1) として定義される。表現を簡単するために、Δはパ−セ
ントで、すなわち、Δの百倍で表わされることがおお
い。
【０００６】従来は、結合領域における基本モ−ドに対
して異なる伝播定数を有するファイバを用いることによ
って、すなわち、直径が異なるファイバおよび／または
屈折率分布が異なるファイバを用いることによって、あ
るいは２本の同一のファイバのうちの一方を他方よりも
大きくテ−パさせるまたはエッチングすることによっ
て、色消しカプラが作成されていた。
【０００７】米国特許第５０１１２５１号および第５０
４４７１６号は、結合されるファイバがファイバのクラ
ッド材料より低い屈折率n3を有するマトリクスガラスに
よって包囲されているオ−バ−クラッド色消しファイバ
・オプティック・カプラを教示している。これらのカプ
ラ・ファイバの伝播定数は、それらが異なるクラッド屈
折率を有しているがために、異なる。第１のファイバの
クラッドの屈折率n2と第２のファイバのクラッドの屈折
率n2'との差は、カプラが比較的広い波長帯域にわたっ
て波長に対する結合比の非常に小さい変化を呈示するよ
うになされている。
【０００８】米国特許第５０１１２５１号および第５０
４４７１６号は、上記式（１）におけるnaおよびnbをn2
およびn3で置換することによって値が得られる記号Δ
2-3によってチュ−ブ屈折率n3を特徴づけている。市販
の単一モ−ド光ファイバはシリカの屈折率に等しいかあ
るいはそれに近いn2の値を通常有している。チュ−ブの
ベ−スガラスとしてシリカが用いられる場合には、チュ
−ブの屈折率n3をn2より低い値まで低下させる目的で、
それにド−パントが添加される。これらの米国特許は、
チュ−ブの屈折率を低下させることのほかに、ド−パン
トB2O3はそのチュ−ブの軟化点温度をファイバのそれよ
り低い値に低下させる有益な作用をすると述べている。
チュ−ブの屈折率を低下させるためにはフッ素も用いら
れている。これらの米国特許は、Δ2-3が約0.2％より小
さい場合には、シリカ・チュ−ブ中のB2O3の量は１×２
または２×２カプラにおけるチュ−ブガラスを軟化させ
るのには不十分であり、そのためコラプス工程時にファ
イバを過度に変形させることになると教示している。し
たがって、標準カプラの場合のΔ2-3の値は通常0.26％
と0.35％の間とされている。これらの米国特許はさら
に、Δ2-3の値が上記の従来用いられている範囲より大
きくなるような（Δ2-3の好ましい値は0.4％より大き
い）屈折率を有する有するチュ−ブを用いることによっ
て、色消しオ−バ−クラッド・カプラの処理再現性が向
上することを述べている。
【０００９】
【本発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、広
い波長帯域にわたって結合パワ−の変化が非常に小さい
ことを特徴とする単一モ−ド色消しファイバ・オプティ
ック・カプラを提供することである。他の目的は、すべ
ての光ファイバが同一でありうる色消しカプラを提供す
ることである。さらに他の目的は、入力ファイバを包囲
したＮ本（Ｎ＞２）のファイバを有し、その入力ファイ
バから出力ファイバへのパワ−の結合がほぼ100％であ
り、それによってカプラ損失が最小限に抑えられている
形式の色消しファイバ・オプティック・カプラを提供す
ることである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の色消しカプラは
マトリクスガラスの本体中を延長した複数の光導波通路
を具備している。それらの通路はそれぞれコア領域と、
このコア領域の屈折率より小さい屈折率を有していてコ
ア領域を包囲したクラッド領域を具備しており、それら
の通路のクラッド領域の最低の屈折率がn2である。光導
波通路は、それらの通路のうちの１つで伝搬する光パワ
−の一部分が他の通路に結合するのに十分に長い距離に
わたって十分に近接して延長している。少なくともこれ
らの通路に隣接した上記本体の領域の屈折率はn3であ
り、n3はΔ2-3の値が0.125％より小さくなるような大き
さだけn2より小さい。
【００１１】１つの実施例では、光導波通路は光ファイ
バよりなっており、かつマトリクスガラスが円筒状の本
体をなしており、この本体中をファイバが長手方向に延
長している。その本体は対向した第１および第２の端部
と、中間領域を有している。その中間領域の中央部分の
直径と、その中央部分における光ファイバの直径は上記
本体の端部におけるそれらの直径より小さい。
【００１２】本発明の色消しファイバ・オプティック・
カプラは、複数の光ファイバのそれぞれの一部分をガラ
スチュ−ブに挿入し、その場合、それらの部分がチュ−
ブの中間領域を占有するようにすることによって形成さ
れる。ファイバはそれぞれ屈折率n1のコアと、n1より小
さい屈折率のクラッドよりなっている。これらのファイ
バの最低のクラッド屈折率n2は、Δ2-3の値が0.125％よ
り小さくなるような大きさだけn3より大きい。ここで、
Δ2-3は(n2 2-n3 2)/2n2 2である。チュ−ブの中間領域は
ファイバに対してコラプスされ、そしてこの中間領域の
中央部分はファイバ間に予め定められた結合が生ずるま
で延伸される。
【００１３】
【実施例】ファイバ・オプティック・カプラは各端部か
ら延長している光ファイバの本数、特定の出力ファイバ
に結合される入力パワ−の一部分、および結合の波長感
度によって特徴づけられる．Ｍ×Ｎカプラ（ただしＭ≧
１およびＮ≧２）では、Ｍ本の光ファイバが一方の端部
から延長し、かつＮ本のファイバが他方の端部から延長
している。例えば３ｄＢカプラはパワ−の50％を第１の
ファイバから第２のファイバに結合する１×２または２
×２カプラである。タップは、入力パワ−の50％以下、
通常3％、10％等のように小さいパ−センテ−ジを１つ
の出力ファイバに結合させるカプラ（通常１×２または
２×２カプラ）である。スプリッタ（１×Ｎ、ただしＮ
≧２）は入力パワ−をＮ本の出力ファイバの間で等しく
分割する。スイッチは、第１の光ファイバから第２のフ
ァイバに結合されるパワ−のパ−センテ−ジが、それら
２本のファイバがそれら２本のファイバの平面内で屈曲
される角度を変更することによって、変更され得るよう
にパッケ−ジされたカプラ（通常１×２または２×２カ
プラ）である（米国特許第４７６３９７７号参照）。ス
イッチは典型的には動作波長において事実上すべての光
を入力ファイバから第２のファイバに結合させる。本発
明は色消しファイバ・オプティック・カプラに関するも
のであり、上述したすべてのカプラ形式に該当するもの
であるが、それらに限定されるものではない。
【００１４】図１は光ファイバF1およびF2がそれぞれ屈
折率n1のコアと、n1より小さい屈折率を有しそのコアを
包囲したクラッドを有している２×２カプラを概略的に
示している。本発明の一般的な論述のために、２×２カ
プラは上述したすべての形式のカプラのうち典型的なも
のであるとする。このカプラは屈折率n3 がファイバク
ラッドの屈折率より小さいガラス・オ−バ−クラッド・
チュ−ブOにファイバF 1およびF2を挿通することによっ
て形成され得る。チュ−ブから延長したファイバの部分
は保護被覆材料（この実施例では示されていない）を有
していることが好ましいが、チュ−ブの中間領域におけ
るそれらの部分は被覆を有していない。チュ−ブのもと
の直径はd1である。チュ−ブOが脱気され、そしてそれ
の中間領域がそれをファイバに対してコラプスさせるた
めに加熱される。チュ−ブが再加熱され、そしてコラプ
スされた中間領域を延伸させるためにそれの端部が反対
方向に引張られる。チュ−ブがコラプスし、そして延伸
作業が米国特許第５０１１２５１号に従って行なわれ得
る。２つのチュ−ブ端部が互いに離れる方向に移動する
速度が合成延伸速度となる。チュ−ブは一定の速度で延
伸されてもよく、あるいはその延伸速度は連続的にまた
は不連続のステップで変化しうる。延伸工程は予め定め
られた結合が得られた後で停止し得る。その後で、チュ
−ブは再加熱することができ、そして第２の延伸速度で
延伸が生じ得る。もとの直径diとネックダウン領域Ｎの
中央部分の直径d2の比は延伸比Rと呼ばれる。領域Ｎは
若干のテ−パが存在しても一定の直径を有し、領域Ｎの
長手方向の中央が最小直径を有するものとして示されて
いる。このようにして得られたカプラの結合特性は、チ
ュ−ブOおよびファイバF1およびF2、ならびに長さz、ネ
ックダウン領域N、およびテ−パ領域Tのようなカプラ・
パラメ−タの光学的および機械的特性のようなパラメ−
タによって決定される。
【００１５】カプラ製造方法における処理工程をコント
ロ−ルするために、光パワ−を入力光ファイバに結合さ
せることができ、かつ出力信号をモニタすることができ
る。例えば米国特許第５０１１２５１号を参照された
い。下記の実施例では、延伸時には出力パワ−はモニタ
されなかった。オ−バ−クラッド・ファイバ・オプティ
ック・カプラに対する経験では、両方の段階に対する全
体の延伸距離は通常12mmと16mmの間であった。したがっ
て、これらの実施例で記述されるカプラはその範囲内の
ある距離だけ最初に延伸された。このようにして得られ
た装置の光学的特性が測定され、そして続いて作成され
たカプラの延伸距離が所望の特性により近い特性を得る
ような態様で調節された。この処理によって、最適延伸
距離が得られた。その後で、所望の光学的特性を得るた
めに、この形式のカプラがすべて最適距離だけ延伸され
た。しかし、延伸距離のようなプロセス・パラメ−タは
作成されるカプラの光学的特徴づけの結果として微調整
され得る。
【００１６】動態をモデル化するために結合モ−ド理論
を用いて色消しカプラについて理論的解析が行なわれ
た。その解析はA.W.SnyderおよびJ.D.Love, Optical Wa
veguide Theory, Chapman and Hall, New York, 1983と
いう刊行物に教示されている原理に基づいている。解析
されたカプラの形式は１×６および１×８スプリッタ、
２×２ ３ｄＢカプラ、２×２スイッチおよび２×２
90％−10％タップであった。この理論によれば、図１の
２×２オ−バ−クラッド・クラッドのモ−ド・フィ−ル
ドは、ファイバF1およびF2 のそれぞれの、他方のファ
イバが存在しない状態における、すなわちそのファイバ
がオ−バ−クラッド屈折率材料n3だけによって包囲され
た状態における、基本モ−ドΨ1およびΨ2の線形結合で
あると仮定される。このような構造に対しては、伝播定
数およびモ−ド・フィ−ルドが正確に決定され得る（M.
J.Adams, An Introduction to Optical Waveguidesを参
照されたい）。
【００１７】２つのコア間の光結合を記述する結合定数
は数１で表わされているように重なり積分として書き表
わすことができる。
【数１】
【００１８】数１において、Ψ1およびΨ2は２つのコア
のモ−ド・フィ−ルドであり、rおよびr'はそれぞれフ
ァイバF1およびF2のコアの中心からの半径方向の距離で
あり、nはカプラ全体の屈折率構造であり、n'は屈折率n
3のクラッド材料でF1のコアを置換した場合の屈折率構
造であり、そして積分はカプラの全横断面についてであ
る（しかしn-n'はファイバF2のコアおよびクラッドにお
ける唯一の非ゼロである）。この数１ではモ−ド・フィ
−ルドが規格化されていると仮定されており、すなわち
数２および数３は両方とも１に等しい。
【数２】
【数３】
【００１９】これらはテ−パをつけられた装置である
が、それらの定性的な動態は所定の結合長にわたって延
伸比が一定であり、この長さの外には結合が存在しない
と仮定することによって、すなわち図１の領域Nの直径
が全長zにわたって一定であると仮定することによって
十分にモデル化される。この近似は、結合定数が延伸比
の迅速に増加する関数であるから、有効に作用し、かつ
カプラの動態は最高の延伸比における動態によって支配
される。パワ−がコア１に入射された状態で、この近似
を用いると、２つのコアにおけるパワ−は、カプラの軸
線に沿った長さzの関数として下記の式（３）および
（４）によって与えられる。 P1(z) = 1 - F2sin2(Cz/F) (3) P2(z) = F2sin2(Cz/F) (4) ただし係数Fは数４によって与えられる。数４におい
て、β1およびβ2はそれぞれファイバF1およびF2の伝播
定数である。
【数４】
【００２０】テ−パに沿って結合方程式を積分すること
によって結果がより定量的となされ得る。ビ−ム伝播技
術（フ−リエ変換、定差等）を用いてさらに正確なシミ
ュレ−ションがなされうるが、計算時間がはるかに増大
するという犠牲を伴う。
【００２１】結合されたモ−ド・モデルは、２×２カプ
ラの結合定数を0.35％のΔ2-3値を有するカプラにおけ
る３つの異なる波長に対する延伸比の関数として決定す
るために用いられた。カプラ・パラメ−タに関してなさ
れた仮定のほとんどが標準オ−バ−クラッド・カプラに
ついて行なわれた研究に基づいている。ファイバF1およ
びF2は4μmのコア半径を有する外径125μmの標準単一モ
−ド・ファイバであると仮定された。コアおよびクラッ
ドの屈折率n1およびn2はそれぞれ1.461000および1,4554
38であると仮定された。このモデルは本発明のカプラの
色消し性(achromaticity)の改善の原因となる物理的機
構を示す図３のグラフを発生するために用いられた。図
３では、結合定数が平行コア２×２カプラについて逆延
伸比の関数としてプロットされている。所定の波長にお
ける結合定数は延伸比の増加に伴って急速に増大するこ
とがわかる。しかし、非常に大きい延伸比では、曲線に
極大値が現れる。これは、事実上、モ−ド・フィ−ルド
膨張が非常に大きくなって２本のファイバのうちの１本
のファイバのコアとクラッドよりなる領域（結合定数重
なり積分がとられる領域）においてそれら２本のファイ
バのモ−ド・フィ−ルド間の重なりが、モ−ド・フィ−
ルド振幅の減少によって、実際に減少することによって
生ずる。その極大値における延伸比より大幅に小さい延
伸比では、回折効果により膨張がより大きくなるので、
より長い波長における結合定数がより大きくなる。しか
し、このことは、より長い波長における最大結合はより
小さい延伸比で生ずることを意味する。と言うのは、最
大結合が生ずる延伸比は、さらなるモ−ド・フィ−ルド
膨張が１つのコアからのモ−ド・フィ−ルドが他のコア
からのそれに重なる程度を減少させる点によって決定さ
れるからである。所定の延伸比ではモ−ド・フィ−ルド
膨張はより長い波長においてより大きくなるので、より
長い波長ではRのより小さい値において最大値が生ず
る。図３に示されているように、これが結合定数曲線を
交差させる。
【００２２】単一の延伸比を有する非テ−パ平行コア装
置では（図１参照）、色消し特性（例えば約1300および
1500nmにおける等しい結合）を得るために、カプラの幾
何学形状が図３に示されているように２つの波長に対す
る結合定数曲線の交差点RCROSSで動作するように選択さ
れるであろう。最大値RMAXまでのすべての延伸比を含む
幾何学形状を有するテ−パ付き装置では、RMAX＞RCROSS
とする必要がある（図３において交差点の左側に1/RMAX
を有するために）。これは、テ−パの端部近傍における
低い延伸比では（図４の破線５および６間の領域LWを参
照）、より長い波長において結合がより強く、したがっ
て長い波長の波長がより多く結合する。RMAX＞RCROSSと
するようにテ−パ付けすることによって、カプラは結合
がより短い波長においてより強くなる領域SW（破線４お
よび５の間）を含み、それによって小さい延伸比の領域
を補償する。領域SWおよびLWは図４のチュ−ブ３ｂのテ
−パに関係している。RMAXの正確な値はテ−パ付き装置
についての結合方程式の数値積分によって決定されなけ
ればならない。
【００２３】図３およびそれに関する上記の論述から、
Δ2-3が0.35％である色消しカプラを形成するためには
約10:1の延伸比が必要とされるであろうことがわかる。
このような高い延伸比は下記の理由によって比較的高い
過剰損失を生ずることになりうる。延伸比が高くなると
結合強度を増大させ、したがって結合距離zが短くなる
ことを必要とする。この関係が図４に示されており、こ
の図では２つの延伸されたチュ−ブ３ａおよび３ｂの外
表面がそれぞれ実線および破線で示されている。チュ−
ブ３ｂは３ａより大きい延伸比を有しているから、同じ
結合を得るためには（パワ−伝達曲線の最初のサイクル
で）、チュ−ブ３ｂがチュ−ブ３ａより短い結合距離ｚ
を有していなければならない。パワ−伝達曲線について
は米国特許第５０１１２５１号にそれの第６図に関連し
て論述されている。
【００２４】基本的なLP01モ−ドからそれより高いモ−
ドへの望ましくないモ−ド結合が、チュ−ブ３ｂの高い
延伸比／短い結合領域を有するより急竣なテ−パではよ
り強くなることが知られている。この非断熱的結合(non
adiabatic coupling)がカプラの過剰損失を増大させる
ことになりうる。
【００２５】上記のモデルは１×２ダブル・ウインドウ
・スイッチに対して理論的に必要とされるテ−パ・パラ
メ−タを計算するために用いられた。長さに沿った距離
zの関数としての（zの原点は最大延伸比点にある）テ−
パ付きカプラの延伸比の記述は、最大延伸比RMAXおよび
ガウス幅パラメ−タを含むガウス関数として単純に与え
られ得る。それは下記の式によって与えられる。 R(z) = 1 + (RMAX - 1)exp[-(z/ω0)2] (6) 標準２×２ＷＤＭカプラの場合のこれらのパラメ−タの
典型的な値は、RMAXが3〜6、そしてω0が3000〜6000μm
である。このモデルは、パラメ−タRMAXおよびω0がΔ
2-3の非常に小さい値の場合のカレント・カプラの値の
範囲内であることを示した。「カレント・カプラ」(cur
rent coupler)というのは米国特許第５０１１２５１号
に開示されているΔ2-3が0.26％より大きい形式のオ−
バ−クラッド・クラッドを意味する。それより低い値の
Δ2-3は図３の曲線を右方（延伸比の小さい値の方向）
および下方（最大結合定数の小さい値の方向）に変位さ
せ、それによって容易に実現可能な延伸比を有する色消
しカプラを形成することができる。Δ2-3の値がさらに
小さくなされるにつれて、RMAXの所要の値は小さくな
り、必要とされる結合長（ガウス幅パラメ−タω0で示
されている）は長くなる。
【００２６】使用できるΔ2-3値の理論的最大値は非断
熱モ−ド結合による制限を考慮することによって得られ
うる。LP01およびLP02モ−ドについて伝播定数(β)が計
算された。LP02モ−ドは、理想の整合したファイバ・カ
プラにおけるLP01モ−ドに結合する最低次モ−ドであ
る。式（６）およびLP01およびLP02モ−ドから、数５お
よび1/2π[β(LP01) - β(LP02)]のパラメ−タが決定さ
れた。数５において、aはコア半径、そしてzはカプラの
軸線に沿って測定された距離である。
【数５】
【００２７】断熱性能のためには、数６の関係が存在し
なければならない。
【数６】
【００２８】ここで「ＮＡＴ差」(NAT Difference)と呼
ばれる数６の差パラメ−タが、図５において1310および
1550nmの波長につきΔ2-3の関数としてプロットされて
いる。ＮＡＴ差がそれら２つの波長のそれぞれにおいて
0.02％から0.14％までのΔ2-3値について計算された。1
300nm曲線では、約0.125％の最大理論Δ2-3値において
ゼロのＮＡＴ差が生ずる。
【００２９】1300〜1550nmの範囲内の波長において約0.
045％以下のΔ2-3値で顕著な色消し性の改善が得られる
ことが実際の経験から認められた。図１６に示されてい
る形式の延伸装置で実現できるテ−パでは、Δ2-3が0.0
9％の場合には色消しカプラを形成することはできなか
った。しかし、0.045％より大きいΔ2-3値で色消しカプ
ラを形成するためには、外径の小さいチュ−ブをを用い
ることができ、かつより小さくてより密に集束された炎
を与えることができるバ−ナを用いることができる。約
0.01％〜0.02％のΔ2-3値で最良の結果が得られた。Δ
2-3の測定可能な値の下限は0.01％である。
【００３０】上記の記述は本発明を２×２カプラについ
て詳述したものである。同じ物理現象が本発明の原理を
Ｎ×Ｎカプラに適用したことになる。多くの受動光ネッ
トワ−において特に興味のあるのは１×Ｎスプリッタで
ある。
【００３１】パワ−・スプリッタと呼ばれる１つの形式
のカプラでは、中心の入力ファイバが結合領域において
複数の等間隔で離間されたリング・ファイバによって包
囲される。１×Ｎパワ−・スプリッタはＮ本のファイバ
が１本の入力ファイバの周りに配置されるように形成さ
れる。このような装置では、入力ファイバはできるだけ
小さいパワ−を保持しなければならない。このようなカ
プラでは、中央のファイバとリング・ファイバが「実質
的に整合した伝播定数」を有することが好ましい。２本
のリング・ファイバが１本の中央ファイバのまわりに配
置される（中央ファイバとリング・ファイバとの間に細
いガラス・スペ−サ・チュ−ブが配置された）１×８ス
プリッタにおける挿入損失に対するΔβ（中央ファイバ
とリング・ファイバとの間の伝播定数の差）の影響を確
認するために実験が行なわれた。ファイバのクラッドに
異なる量の塩素をド−プすることによって、中央ファイ
バと外側またはリング・ファイバの伝播定数の差が導入
された。図２に示されているように、Δ2-3が約0.02％
では、リング・ファイバと中央ファイバとが同一である
場合に、挿入損失が最少であった。使用される光ファイ
バがすべて標準の通信用ファイバであり得ることが、こ
の形式の１×Ｎスプリッタの利点である。
【００３２】他の形式の１×Ｎスプリッタでは、１本の
入力ファイバのまわりにＮ−１本のファイバが配置さ
れ、入力パワ−のＮ分の１が、Ｎ本の出力ファイバの１
として機能する入力ファイバ内にとどまる。中央ファイ
バを含むすべてのファイバにおけるパワ−を等化するた
めには、リング・ファイバとは若干異なる伝播定数を有
する内側ファイバを用いることが有益である。米国特許
第５０１１２５１号の教示によれば、このようなカプラ
では、約0.002μm-1の最大Δβが有用であろうと考えら
れる。このようなΔβ値はリング・ファイバとは若干異
なるクラッド屈折率を有する中央ファイバを用いること
によって得ることができる。最低の屈折率n2と最高のフ
ァイバ・クラッド屈折率n2'との差は、Δcladsが好まし
くは0.03％より小さくなるのに十分なだけ小さくなけれ
ばならない。Δcladsの値は上記式（１）のnaおよびnb
にクラッド屈折率n2およびn2'を代入しそしてΔについ
て解くことによって得られる。ファイバのクラッドが若
干異なる屈折率を有する場合には、Δ2-3を計算する目
的のためには、最低の屈折率n2が用いられる。
【００３３】結合モ−ド理論は１本のファイバのまわり
にＮ本のファイバ（Ｎ＞２）が存在する場合に一般化す
ることができる（例えば図１４および図１９〜２１参
照）。任意の２本のファイバ間の結合定数は２×２の場
合と同様に定義される。この場合の屈折率構造は非常に
複雑であるので、さらに単純化するかあるいはさらに複
雑なモデル化をしないかぎり解くことはできない。第１
近似として、次の場合が考えられた。問題の２本を除く
すべてのファイバがオ−バ−クラッド屈折率材料で置換
される。これによって正確な解が可能となる。最近隣の
結合だけを考え（通常良好な近似）、かつパワ−が中央
ファイバに入力されると仮定すると、リング・ファイバ
のうちの任意の１本における長さの関数としてのパワ−
は、 Pj(z) = F2/N sin2(Cz/F) j=1,....,N (8) ただし、F2は数７で表わされる。数７において、β0は
中央ファイバの伝播定数；β1はすべて同一であると仮
定されているリング・ファイバの伝播定数；C=N1/2
C01；C01は中央ファイバと各リング・ファイバとの間の
結合（C01=C02=....=C0N）；そしてC12は隣接したリン
グ・ファイバ間の結合である（C12=C23=...)。
【数７】
【００３４】入力では１であると仮定される中央ファイ
バ・パワ−は、 P0(z) = 1 - F2 sin2(Cz/F) (10) で表わされる。
【００３５】Ｍ×Ｎカプラにおける改善された色消し性
を生ずる物理的機構は、２×２カプラにおける色消し性
の改善を生ずるそれと同一である。さらに、このような
改善はΔ2-3が同様であれば同様であり、かつ非断熱モ
−ド結合も同様であると考えられる。したがって、同様
の範囲のΔ2-3値は２×２カプラの場合と同様にＭ×Ｎ
カプラの場合に最適の機能性を与えるはずである。
【００３６】所要の非常に小さい値のΔ2-3を得るため
に採り得る多数の異なるアプロ−チが存在する。１つの
アプロ−チは純粋なSiO2チュ−ブと、そのシリカチュ−
ブより大きい屈折率を与えるために塩素をド−プしたク
ラッドを有する光ファイバを用いることを含む。この技
法はチュ−ブとファイバクラッドの両方の屈折率を良好
にコントロ−ルすることができる。偏波の可変性(polar
ization variability)が良好であった。このガラスの組
合せの主な難点は、チュ−ブとファイバとの間の粘性の
差が非常に小さくなるという点であった。このためファ
イバが変形され、かつ比較的大きい過剰損失(excess lo
ss)を生じた。
【００３７】市販の単一モ−ド光ファイバは、シリカの
それに等しいかあるいはそれに近いn2の値を有している
のが通常である。この形式のファイバが用いられる場合
には、チュ−ブは少量のB2O3（0.15重量％〜1.0重量％
の範囲内）をド−プされたシリカで形成され得る。この
B2O3はファイバクラッド・ガラスに対してチュ−ブガラ
スを軟化させ、それによって過剰損失の小さいカプラを
形成することになる。チュ−ブが2.0重量％より多いB2O
3をド−プされたSiO2で作成されている場合には、ファ
イバには0.125％より小さいΔ2-3値を与えるのに必要な
レベルまでクラッドの屈折率を低下させるのに十分な量
のフッ素をド−プしたSiO2よりなるガラスのクラッドが
設けられる。
【００３８】他のアプロ−チは、B2O3およびフッ素のよ
うな１つ以上の屈折率低下用ド−パントおよびGeO2およ
びTiO2のような１つ以上の屈折率増加用ド−パントをド
−プされたベ−スガラスでチュ−ブを形成することであ
る。この２種類のガラスの組合せによって所望のΔ2-3
値を生ずる屈折率n3が得られる。比較的柔らかいガラス
のチュ−ブを用いることによって、ファイバに対するチ
ュ−ブのコラプス(collapsing)がある程度改善され、チ
ュ−ブガラスはファイバのまわりでそれの形状を歪ませ
ることなしに流動する。
【００３９】チュ−ブOは火炎加水分解法と呼ばれるこ
とがある蒸気沈積法によって作成されるのが好ましい
（例えば1991年12月16日に出願された米国特許出願第07
/809697号を参照されたい）。そのチュ−ブは溶融ガラ
スでまたはゾル・ゲル法によっても作成され得る。
【００４０】色消しカプラを作成するためには、組成が
半径方向に変化したチュ−ブも用いられている。チュ−
ブの穴に隣接した内側領域は所望のΔ2-3値を与える組
成で形成される。このチュ−ブの残部はその内側領域と
は異なる屈折率を有する１つ以上の領域で形成され得
る。図６を参照されたい。例えば、内表面risと遷移半
径rtとの間のチュ−ブの内側領域は、カプラに色消し性
を与えるのに十分なだけ低い値のΔ2-3を与えるために
0.15重量％〜2.0重量％の範囲内の少量のB2O3を含有す
ることができる。rtと外表面roとの間の外側チュ−ブ領
域は内側領域より高い濃度のB2O3を含有しうる。この高
いB2O3濃度が低い屈折率の領域を生じ、それによって光
パワ−をより良好に閉じ込めることになる。実質的に一
定の半径方向屈折率を有するチュ−ブと半径方向にステ
ップ状に屈折率が低下するチュ−ブの両方を用いて、同
様の過剰損失を有するカプラが実現された。
【００４１】好ましい製造技術によって延長した光ファ
イバ・ピグテ−ルを有するカプラが得られるが、本発明
はファイバが細長いマトリクスガラス本体中を延長して
いるが、端部がその本体の端面と同一平面関係にある形
式のオ−バ−クラッド・カプラにも適用される。このよ
うなカプラを作成する方法が米国特許第４７７３９２４
号および第４７９９９４９号に開示されている。簡単に
述べると、その方法はガラスチュ−ブに複数の光ファイ
バ・プリフォ−ムロッドを挿入し、そのようにして得ら
れたプリフォ−ムを加熱しかつ延伸してガラスロッドを
形成し、このガラスロッドを切断して複数のユニットに
することよりなる。各ユニットの中央領域に熱が加えら
れ、そしてその中央領域が延伸されてテ−パの付いた領
域が形成される。
【００４２】実施例１ １×２色消しファイバ・オプティック・ダブルウインド
ウ・スイッチが図７〜１０に示されている。長さ3.8c
m、外径2.8mm、および長手方向穴直径265μmを有するガ
ラス毛細チュ−ブ１０が用いられた。チュ−ブ１０は、
火炎加水分解法によって作成され、図６に示された形式
の屈折率勾配を有していた。risとrtの間の外側領域は
約8重量％のB2O3をド−プしたシリカよりなっていた。
内側領域の厚さは300μmであった。Δ2-3の値が光学的
に測定されて0.02％であった。
【００４３】被覆されたファイバ１７および１８は、そ
れぞれ直径250μmのウレタン・アクリレ−ト被覆２１お
よび２２を有する直径125μmの単一モ−ド光ファイバ１
９および２０よりなっていた。これらのファイバは両方
とも8.5重量％GeO2をド−プしたシリカよりなる直径8μ
mのコアを有していた。これらのファイバのカットオフ
波長はカプラの動作波長より短かった。例えば、最少動
作波長が1260nmの場合には、これらのファイバのカット
オフ波長は1200nmと1250nmとの間に選択される。これら
のファイバは標準の通信用ファイバであり、米国特許第
５０１１２５１号の教示に従って作成された。
【００４４】長さ1.5mの被覆されたファイバ１８の端部
から被覆が6cmの長さにわたって除去された。ファイバ
の剥離された領域の中心に炎を放射することによって、
ファイバ１８の端部に反射防止終端部が形成され、その
間に、テ−パの付いた端部を形成するためにファイバの
端部が引張られそして切断される。ガラスを後退させか
つ丸められた端面を形成するために、ファイバ２０の先
端部がバ−ナ炎によって加熱され、その端面の直径はも
との被覆されていないファイバの直径に等しいかあるい
はそれより若干小さかった。このようにして形成された
剥離された端部領域は約3.2cmの長さであった。
【００４５】3メ−トルの長さのファイバ１７の中央領
域から約3.2cmにわたって被覆が剥離された。ファイバ
１７および１８の被覆されていない部分が拭かれ、そし
て挿入工程時にファイバを一次的に潤滑するためにチュ
−ブ内に少量のエチルアルコ−ルが注入された。
【００４６】被覆されていない部分がチュ−ブ端部１５
の下方に位置するまで、被覆されたファイバ１７が穴１
１に挿入された。被覆されたファイバ１８の被覆されて
いない部分が被覆されたファイバ１７の被覆されていな
い部分に隣接して保持された、そして被覆端部領域が漏
斗部１３の外側となるまで、両者がチュ−ブ端部１４に
向って一緒に移動された。そこで、被覆されたファイバ
１７の被覆されていない部分が端面１４および１５の中
間に配置された。ファイバ１８の端部２５はチュ−ブ１
０の中間領域２７と端部１４との間に配置される。ファ
イバ１７および１８を漏斗部１３に付着させるために端
部１５の近傍においてファイバ１７および１８に紫外線
硬化性接着剤が適用され、かつファイバ１７を漏斗状部
１２に付着させるために、端部１４の近傍においてファ
イバ１７にその少量の接着剤が適用された。次にプリフ
ォ-ム３１がリングバ−ナ（図８）に挿通され、そして
延伸用チャック３２および３３にクランプされた。これ
らのチャックはモ−タで制御されるステ−ジ４５および
４６に取り付けられた。ファイバが真空アタッチメント
４１および４１’に挿通され、それらの真空アタッチメ
ントがプリフォ−ム３１の端部に装着された。図７を参
照すると、真空アタッチメント４１がチュ−ブ１０の端
部上で摺動され、そしてカラ−３９が締めつけられ、そ
れによってＯリング３８がチュ−ブに圧着された。真空
ライン４２がチュ−ブ４０に連結された。所定の長さの
細いゴムチュ−ブ４３の一端部がプリフォ−ム３１とは
反対側の真空アッタチメント４１の端部に付着され、そ
のチュ−ブの他の端部はクランプ手段内を延長した。上
方の真空アタッチメント４１’も同様にしてライン４
２’、チュ−ブ４３’およびチュ−ブ・クランプ手段と
関連された。矢印４４、４４’で示されているようにチ
ュ−ブ４３および４３’に空気圧を送り込むことによっ
てカプラ・プリフォ−ムに真空Ｖが印加され、それによ
ってチュ−ブをその中を延長しているファイバにクラン
プさせた。
【００４７】水銀61cmの真空をチュ−ブの穴に連結した
状態で、リングバ−ナ３４が点火された。このバ−ナに
ガスと酸素をそれぞれ0.45slpmおよび0.90slpmの割合で
供給することによって炎が発生された。リングバ−ナか
らの炎が約12秒のあいだチュ−ブ１０を加熱した。図９
に示されているように、マトリクスガラスの中間領域２
７がファイバ１９および２０に対してコラプスされた。
【００４８】チュ−ブが冷えるにつれて、バ−ナが再点
火されるが、この場合、ガスと酸素の流量は同一のまま
である。炎がコラプスされた領域をそれの材料の軟化点
まで加熱した。8〜10秒の後で、バ−ナ３４に対する酸
素の供給が停止された。チュ−ブ１０を0.65cmだけ延伸
してネックダウン領域５１（図１０）を形成するため
に、ステ−ジ４５および４６が1.0cm/secの合成速度で
反対方向に引張られた。この場合、そのネックダウン領
域の長さおよび直径は単一の延伸工程で所望の光学的特
性を得るのに十分であった。
【００４９】カプラが冷却した後で、真空ラインが除去
され、そして接着剤の滴４８および４９がチュ−ブの端
部１４および１５に適用された。この接着剤が紫外線に
露光されることによって硬化され、そしてカプラがチャ
ックから除去された。
【００５０】実施例１に従って作成されたスイッチのス
ペクトル挿入損失曲線が図１１に示されている。曲線P2
は結合パワ−を表わしている。そのスイッチの1290nmお
よび1560nmにおける過剰損失はそれぞれ1.6dBおよび2.4
dBであった。図１１の結合比曲線におけるダブル・ピ−
クがこのようにして得られた装置を理想的なダブルウイ
ンドウ・スイッチ・カプラとして特徴づける。端部１５
において２本のファイバ１７および１８内を伝播する全
パワ−の約91％が1290nmにおいて光ファイバ１８によっ
て誘導され、かつそのパワ−の約99％が1560nmにおいて
出力ファイバ１８によって誘導される。実施例１に従っ
て作成されたカプラは約2dBの中位の過剰装置損失を呈
示した。最も小さい測定過剰損失は1.4dBであった。
【００５１】実施例２ 下記の差異を除き実施例１で記載されたものと同様の方
法によって１×８色消しスプリッタが作成された。長さ
3.8cm、外径2.8cm、そして長手方向の穴の直径が465μm
のガラスチュ−ブ５５（図１２および１４）が用いられ
た。それは約0.5重量％B2O3をド−プされたシリカで作
成されたものであり、その組成はそれの半径方向に比較
的均一であった。このチュ−ブ５５の組成はウエット・
ケミストリ(wet chemistry)によって決定され、Δ2-3は
屈折率とB2O3含有量との間の既知の関係から1300nmにお
いて0.022％となるように外挿された。
【００５２】僅かに６本の光ファイバが直径の等しい他
の１本のファイバのまわりに装着っされ得るので、７本
以上のファイバを中のファイバのまわりに等間隔で配置
できるようにするために、その中心のファイバのまわり
にガラス・スペ−サ・チュ−ブが配置されなければなら
ない。205μmの外径と130μmの内径を有するスペ−サ・
ク−ブが、125μmの外径を有する８本の光ファイバと一
緒に用いられ得る。所定の長さの被覆されたスペ−サ・
チュ−ブがチュ−ブの穴の表面のまわりにそれらの８本
のファイバを最初に挿入するためのツ−ルとして使用す
ることができる。スペ−サ・チュ−ブ片５６の端部から
約2.5cmの被覆が剥離された。このスペ−サ・チュ−ブ
の被覆されていない端部が、被覆５７の端部が穴５８内
の短い距離だけ漏斗部５９の向うの位置に位置付けられ
るようにするのに十分な距離だけチュ−ブ５５の端部６
４に挿入された。
【００５３】９本の長さ1.5cmの光ファイバに3.2cmの長
さの剥離端部が設けられ、この剥離端部の端面は反射防
止終端を有していた。８本の光ファイバ６１が、被覆５
７に接触するまで、スペ−サ・チュ−ブのまわりの穴５
８内に挿入された。これら８本のファイバは、ファイバ
被覆６２が漏斗部５９内となるまで、チュ−ブ５５の端
部６４に向けて一緒に移動された。その後で被覆スペ−
サ・チュ−ブが除去された。32mmの長さのスペ−サ・チ
ュ−ブ片７２の端部がシャ−プなエッジを丸めるために
火造りされた(fire polished)。スペ−サ・チュ−ブ７
２はそれの半径方向全体にわたって0.5重量％B2O3をド
−プされたSiO2で構成された。第９番目のファイバ７１
の被覆されていあに端部７０がスペ−サ・チュ−ブ７２
に挿入され（図１３）、これによって得られた組合せ体
が漏斗部を通り、そしてスペ−サ・チュ−ブ５６が除去
された８本のファイバ６１の中心における空洞内に挿入
された。この挿入工程は、被覆７３が漏斗部６５の小径
端部の近傍に到達するまで続けられた。このようにして
形成されたプリフォ−ムの断片的な断面図が図１４に示
されている。ファイバを所定位置に保持するために少量
の紫外線硬化性接着剤が適用された。
【００５４】チュ−ブの穴の一端部に真空が適用され、
そしてくずを流しさるために他端部に数滴のエチルアル
コ−ルが適用された。プリフォ−ムがチャックに装着さ
れた後で、水銀45.7cmの真空がチュ−ブの穴の両端部に
連結され、そしてアルコ−ルを蒸発させるためにバ−ナ
が１秒間点火された。
【００５５】ガスと酸素をそれぞれ0.55slpmおよび1.10
slpmの流量でバ−ナに流した状態で、マトリクスガラス
をファイバに対してコラプスさせるために、炎がチュ−
ブを約18秒の間加熱した。チュ−ブが冷却された後で
も、ガスと酸素の流量はそのままの状態に保持され、バ
−ナが再点火された。炎がコラプスされた領域の中央部
分を加熱し、そして10秒経過した後に、バ−ナに対する
酸素の供給が停止された。中間領域２７の中央部分が0.
8cm延伸されるまで、ステ−ジ４５および４６が1.0cm/s
ecの合成速度で反対方向に引張られた。
【００５６】実施例２に従って作成された１×８スプリ
ッタのスペクトル挿入損失曲線が図１５に示されてい
る。この曲線は８本のリング・ファイバのそれぞれに結
合されるパワ−を表わしている。そのカプラの場合の過
剰損失は1310nmおよび1550nmでそれぞれ1.9dBおよび1.7
dBであった。320nm以上から1600nm以上までの波長範囲
におけるそのカプラの各出力脚においては挿入損失は1
1.3dBであった。
【００５７】この実施例に従って作成されたカプラは一
般に1430nmにおいて約1.0dBの最小過剰装置損失を呈示
した。最低の測定過剰損失は0.8dBであった。
【００５８】実施例３ チュ−ブが半径方向の組成勾配を有することを除いて実
施例２（上記の）で記述されたものと同様の方法によっ
て１×８カプラが作成された。穴に隣接した厚さ300μm
の領域（図６におけるrisからrtまでの）は0.5重量％B2
O3をド−プされたSiO2で構成された。Δ2-3の値は1300n
mにおいて0.022％となるように外挿された。チュ−ブの
残部は8.2重量％B2O3をド−プされたSiO2で構成され
た。スペクトル挿入損失曲線が図１６に示されている。
このカプラの場合の過剰損失は1310nm、1430nmおよび15
50nmにおいてそれぞれ1.8dB、0.9dBおよび2.0dBであっ
た。約1565nmまでの300nmの波長範囲におけるこのカプ
ラの各出力脚の挿入損失は11.1dBであった。
【００５９】実施例４ 下記の点を除いて実施例２で記述されたものと同様の方
法によって１×６カプラが作成された。長さが3.8cm、
外径が2.8cm、 そして長手方向の穴の直径が380μmの
ガラス毛細チュ−ブが用いられたが、それは8.0重量％B
2O3および2.5重量％GeO2をド−プされたシリカで作成さ
れたものであり、その組成はそれの半径方向全体にわた
って比較的均一であった。Δ2-3の値は1300nmにおいて
0.02％であった。６本のリング・ファイバが直径の等し
い中央ファイバのまわりで等間隔に配置され得るので、
スペ−サ・リングは用いられなかった。ファイバ挿入ツ
−ルは直径350μmのウレタン・アクリレ−ト被覆を有す
る外径125μmの片にすぎず、そのファイバの端部から約
2.5cmの被覆が剥離除去された。この「ファイバ」ツ−
ルは、毛細チュ−ブの内表面のまわりに６本のファイバ
を挿入するために、図１２に関して記述された「スペ−
サ・チュ−ブ」ツ−ルと同じ態様で用いられた。ツ−ル
が除去されて、中央ファイバと入替えられた。チュ−ブ
のコラプス工程のあいだチュ−ブの穴に45.7cm水銀の真
空が印加された。
【００６０】バ−ナにそれぞれ0.55slpmおよび1.1slpm
の流量でガスと酸素を流した状態で、チュ−ブをファイ
バに対してコラプスさせるために、そのチュ−ブが炎で
約18秒間加熱された。チュ−ブが冷却された後でも、ガ
スと酸素の流量はそのままに保持され、バ−ナが再点火
された。コラプスされた領域の中央部分が10秒間加熱さ
れた後で、バ−ナに対する酸素の供給が停止された。中
間領域２７の中央部分がが0.6cm延伸されるまで、1.0cm
/secの合成速度で反対方向にステ−ジ４５および４５が
引張られた。
【００６１】スペクトル挿入損失曲線が図１７に示され
たいる。このカプラの最小過剰損失は1460nmにおいて0.
54dBであった。1260nmから1580nmまでのこのカプラの各
出力脚における挿入損失は9.1dB以下であり、1285nmか
ら1260nmまででは9.0nm以下であった。絶対傾斜は1310n
mにおいて0.0033dB[0.010％/nm]であり、1550nmでは0.0
043dB/nm[0.013％/nm］であった。
【００６２】実施例５ 比較の目的のために、チュ−ブの屈折率がΔ2-3が約0.5
％となるような値である点を除いて、実施例４に記述さ
れたものと同様の方法によって１×６カプラが作成され
た。穴に隣接した領域における組成は2重量％B2O3およ
び2重量％Fをド−プしたSiO2であった。このようにして
得られたカプラは実施例４のカプラよりも大きい挿入損
失を呈示し（図１８参照）かつスペクトル挿入損失は大
きい傾斜を呈示した。これらの実施例に関連して種々の
ファイバ詰込み配列が示されている。図１９〜２１につ
いて下記に論述される修正例は他の種類の１×Ｎカプラ
またはスプリッタを作成するのに使用できる。これらの
図において、大きい円の中における同心状の小さい円
は、コアを有しておらずかつチュ−ブより若干短い長さ
を有する「ダミ−」ファイバ("dummy" fiber)であるこ
とを示している。ダミ−・ファイバの組成はそれの屈折
率がチュ−ブのそれと同一かほぼ同一となるようになさ
れている。ダミ−・ファイバはチュ−ブと同一の材料で
作成され得るものであった。
【００６３】１×３スプリッタにおけるファイバは図１
９に示されているように配列することができる。装置が
１つのウインドウで動作すべきかそれとも２つのウイン
ドウでで動作すべきかに応じて、関心のある１つのまた
は複数の波長においてあるファイバから３本のリング・
ファイバにパワ−がすべて結合するまで、カプラ・プリ
フォ−ムが延伸された。
【００６４】延伸工程が完了した後で、３本のリング・
ファイバのそれぞれに結合されるのと同じ量のパワ−が
中央ファイバに残っているならば、図１９の配列は１×
４スプリッタでも使用されるであろう。
【００６５】延伸工程が完了した後で、３本のリング・
ファイバのそれぞれに結合されるのと同じ量のパワ−が
中央ファイバに残っているならば、１×４スプリッタ
（パワ−がすべて中央ファイバから４本のリング・ファ
イバに結合するように延伸することによって）または１
×５スプリッタを作成するために、図２０の配列も同様
に使用できる。
【００６６】同様にして、１×６または１×７スプリッ
タを作成するために図２１の配列を使用することができ
る。
【００６７】複数本の光ファイバをまず溶融させかつ延
伸し、そしてその後で油、エポキシ等のような適当な屈
折率を有する光学媒体中に結合領域を浸漬することによ
って、溶融されたファイバ・カプラに本発明の原理を適
用することもできる。このようなカプラの難点は、その
光学媒体の屈折率が温度に感応する点である。
【図面の簡単な説明】
【図１】オ−バ−クラッド２×２カプラの断面図であ
る。
【図２】１×８カプラの場合の最小平均挿入損失とリン
グ・ファイバ・ツ−・センタ−・ファイバ塩素差の関係
を示すグラフである。
【図３】0.35％のΔ2-3を有する２×２スイッチ・カプ
ラの場合の３つの異なる波長における結合定数と逆延伸
比の関係を示すグラフである。
【図４】異なる延伸比を有しかつ異なる結合距離を有す
るが同様の結合を有する２つのチュ−ブの外表面の概略
図である。
【図５】「NAT差」、すなわち数６の差パラメ−タが131
0nmおよび1550nmの波長についてΔ2-3の関数としてプロ
ットされている。
【図６】１つの形式のチュ−ブについてチュ−ブ直径の
関数としてプロットされた屈折率のグラフである。
【図７】光ファイバを挿入されかつ一端部に真空クラン
プを付着された後における毛細チュ−ブの断面図であ
る。
【図８】毛細チュ−ブをコラプスさせかつそれの中間領
域を延伸させる装置の概略図である。
【図９】ファイバのまわりのガラスチュ−ブをコラプス
させて中実の中間領域を形成する状態を示す部分的な断
面図である。
【図１０】延伸されかつ端部をシ−ルされた後における
ファイバ・オプティック・カプラの部分的な断面図であ
る。
【図１１】実施例１の方法によって作成された色消し２
×２カプラの場合のスペクトル結合比曲線を示すグラフ
である。
【図１２】ファイバ挿入工程を示す毛細チュ−ブの断面
図である。
【図１３】ファイバの端部におけるスペ−サ・チュ−ブ
を示す断面図である。
【図１４】すべての光ファイバが挿入された後における
図１２のカプラ・プリフォ−ムの断片的な断面図であ
る。
【図１５】実施例２の方法によって作成された色消し１
×８カプラの場合のスペクトル結合比曲線を示すグラフ
である。
【図１６】実施例３の方法によって作成された色消し１
×８カプラの場合のスペクトル結合比曲線を示すグラフ
である。
【図１７】実施例４の方法によって作成された色消し１
×６カプラの場合のスペクトル結合比曲線を示すグラフ
である。
【図１８】実施例５の方法によって作成された色消し１
×６カプラの場合のスペクトル結合比曲線を示すグラフ
である。
【図１９】スプリッタにおける入力ファイバのまわりに
おけるＮ本（ただしＮ＞２）のリング・ファイバの配列
を示している。
【図２０】スプリッタにおける入力ファイバのまわりに
おけるＮ本（ただしＮ＞２）のリング・ファイバの配列
を示している。
【図２１】スプリッタにおける入力ファイバのまわりに
おけるＮ本（ただしＮ＞２）のリング・ファイバの配列
を示している。
【符号の説明】
１０ チュ−ブ １４ チュ−ブ端部 １５ チュ−ブ端部 １７ ファイバ １８ ファイバ １９ ファイバ ２０ ファイバ ２１ 被覆 ２２ 被覆 ２７ 中間領域 ３１ プリフォ-ム ３２ チャック ３３ チャック ３４ リングバ−ナ ４１ 真空アッタチメント ５５ ガラスチュ−ブ ５８ 穴 ６１ 光ファイバ

Claims (17)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 カプラにおいて、 マトリクスガラスの本体と、 前記本体中を延長しており、それぞれコア領域と、それ
    より小さい屈折率を有していてそのコア領域を包囲して
    いるクラッド領域よりなり、前記クラッド領域の最低の
    屈折率がn2である複数の光導波通路を具備しており、 前記光導波通路はそれらの通路のうちの１つ中を伝播す
    る光パワ−の一部分が前記通路の他ののものに結合する
    のに十分なだけ接近して十分に長い距離にわたって延長
    しており、 少なくとも前記通路に隣接した前記本体の領域の屈折率
    がn3であり、(n2 2 - n 32)/2n2 2に等しいΔ2-3の値が0.1
    25％より小さくなるような大きさだけn3がn2より小さく
    なされていることを特徴とするカプラ。
  2. 【請求項２】 前記導波通路が光ファイバよりなる請求
    項１のカプラ。
  3. 【請求項３】 前記マトリクスガラスが円筒状の本体で
    あり、この本体中を前記ファイバが長手方向に延長して
    おり、前記本体は第１および第２の対向した端部と中間
    領域を有しており、前記中間領域の中央部分の直径と前
    記中間領域の前記中央部分における前記光ファイバの直
    径が前記本体の端部におけるそれらの直径より小さくな
    されている請求項２のカプラ。
  4. 【請求項４】 ファイバ・オプティック・カプラにおい
    て、 第１および第２の端部と中間領域を有するマトリクガラ
    スの細長い本体と、 前記本体中を延長しており、それぞれコアとこのコアよ
    り小さい屈折率を有していてこのコアを包囲したクラッ
    ドよりなり、前記クラッドの最低の屈折率がn2である複
    数本の光ファイバを具備しており、 少なくとも前記ファイバに隣接した前記本体の領域の屈
    折率がn3であり、(n2 2- n3 2)/2n2 2に等しいΔ2-3の値が
    0.125％より小さくなるような大きさだけn3がn2より小
    さくなされており、 前記中間領域の中央部分の直径および前記中間領域の中
    央部分における前記光ファイバの直径が前記本体の端部
    におけるそれらの直径より小さくなされており、それに
    よって前記光ファイバの１つ中を伝播する光パワ−の一
    部分が前記フィアバのうちの他のものに結合するように
    なされていることを特徴とするファイバ・オプティック
    ・カプラ。
  5. 【請求項５】 前記マトリクスガラスの本体の屈折率が
    それの半径方向全体にわたって実質的に均一である請求
    項４のファイバ・オプティック・カプラ。
  6. 【請求項６】 前記マトリクスガラスの本体が屈折率n3
    を有していて前記光ファイバに隣接した内側領域と、こ
    の内側領域に隣接した他の内側領域を具備しており、前
    記他の領域の屈折率がn3である請求項４のファイバ・オ
    プティック・カプラ。
  7. 【請求項７】 前記本体の前記第１の端部からＭ本の光
    ファイバが延長しており、かつ前記本体の前記第２の端
    部からＮ本の光ファイバが延長しており、Ｍ≧１、Ｎ≧
    ２である請求項４のファイバ・オプティック・カプラ。
  8. 【請求項８】 前記ファイバのうちの少なくとも１本の
    ファイバのクラッドの屈折率n2'が、(n2 2 - n2'2)/2n2 2
    であるΔcladsが0.03％より大きくなくなるような大き
    さだけn2より大きい請求項４のファイバ・オプティック
    ・カプラ。
  9. 【請求項９】 前記マトリクスガラスが2.8重量％まで
    のB2O3をド−プしたSiO2よりなる請求項４のファイバ・
    オプティック・カプラ。
  10. 【請求項１０】 ファイバ・オプティック・カプラを製
    造する方法において、 第１および第２の対向した端部および中間領域と、第１
    の端部から第２の端部まで延長した長手方向の穴を有し
    ており、少なくとも前記穴に隣接した内側部分が屈折率
    n3を有するガラスチュ−ブを準備し、 複数本のガラス光ファイバのそれぞれの少なくとも一部
    分を前記長手方向の穴の中に配置し、この場合、前記フ
    ァイバのそれぞれがコアと、このコアより小さい屈折率
    を有していてこのコアを包囲したクラッドを有してお
    り、前記複数本の光ファイバのクラッドの最低の屈折率
    がn2であり、(n2 2 - n3 2)/2n2 2に等しいΔ 2-3が0.125％
    より小さくなくなるような大きさだけn2がn3より大きく
    なされており、少なくとも各ファイバの前記チュ−ブの
    中間領域に配置された部分が被覆を有しておらず、前記
    ファイバが前記チュ−ブの中間領域において同一の広が
    り関係にあり、前記中間領域におけるファイバのうちの
    少なくとも１本のファイバの少なくとも一部分が前記チ
    ュ−ブの第１の端部の向うに延長しており、前記中間領
    域内の前記ファイバの少なくとも他の１本の少なくとも
    一部分が前記チュ−ブの第２の端部の向うに延長してお
    り、 前記チュ−ブの中間領域を前記ファイバに対してコラプ
    スさせ、 前記中間領域の中央部分を延伸してそれの直径を減少さ
    せることよりなるファイバ・オプティック・カプラの製
    造方法。
  11. 【請求項１１】 前記チュ−ブの屈折率がそれの半径方
    向全体にわたって実質的に均一である請求項１０の方
    法。
  12. 【請求項１２】 前記チュ−ブが屈折率n3を有していて
    前記穴に隣接した内側領域と、この内側領域に隣接した
    他の内側領域を具備しており、前記他の内側領域の屈折
    率がn3より小さい請求項１０の方法。
  13. 【請求項１３】 延伸工程の前における前記チュ−ブの
    前記内側領域の厚さが少なくとも300μmである請求項１
    ０の方法。
  14. 【請求項１４】 前記ファイバのうちの少なくとも１本
    のファイバのクラッドの屈折率n2'が、(n2 2 - n2'2)/2n
    2 2であるΔcladsが0.03％より大きくなくなるような大
    きさだけn2より大きい請求項１０の方法。
  15. 【請求項１５】 前記チュ−ブの前記第１の端部からＭ
    本の光ファイバが延長しており、かつ前記チュ−ブの前
    記第２の端部からＮ本の光ファイバが延長しており、Ｍ
    ≧１、Ｎ≧２である請求項１０の方法。
  16. 【請求項１６】 Ｍ＝１かつＮ≧６であり、前記穴内に
    前記ファイバを配置する工程は、前記チュ−ブの穴にき
    っちりと嵌入するような外径を有する円筒状のツ−ルを
    前記チュ−ブの前記第１の端部に挿入し、前記ツ−ルの
    一端部から前記チュ−ブの第２の端部に向って円筒状の
    隆起が延長し、前記チュ−ブの第２の端部に前記Ｎ本の
    ファイバを挿入して、それらのファイバが前記隆起のま
    わりに延長しかつ前記ツ−ルの前記端部に接触するよう
    にし、前記チュ−ブの前記第１の端部に向けて前記Ｎ本
    のファイバと前記ツ−ルを移動させて前記Ｎ本のファイ
    バが前記チュ−ブの中間領域を通って延長するようにな
    し、前記チュ−ブの前記第１の端部から前記ツ−ルを除
    去し、それによって前記Ｎ本のファイバの中に空洞を形
    成し、そして前記チュ−ブの第１の端部および前記ファ
    イバの中の空洞に１本の光ファイバを挿入することＷよ
    りなる請求項１５の方法。
  17. 【請求項１７】 前記中間領域を前記ファイバに対して
    コラプスされる工程は前記穴を脱気し、そして前記チュ
    −ブの中間領域を加熱することよりなる請求項１０の方
    法。
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ES (1) ES2134229T3 (ja)
TW (1) TW226440B (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008136344A1 (ja) 2007-04-27 2008-11-13 Fujikura Ltd. 光ポンピングデバイス用マルチコアファイバとその製造方法、光ポンピングデバイス、ファイバレーザ及びファイバ増幅器

Families Citing this family (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2083983A1 (en) * 1992-01-27 1993-07-28 Kishor P. Gadkaree Low expansion composition for packaging optical waveguide couplers
US5351326A (en) * 1992-10-13 1994-09-27 Corning Incorporated Method of affixing optical fiber to coupler
US5295210A (en) * 1992-12-31 1994-03-15 Corning Incorporated Optical waveguide fiber achromatic coupler
WO1994023319A1 (en) * 1993-04-06 1994-10-13 Porta Systems Corporation Fiberoptic coupling
US5459804A (en) * 1993-04-06 1995-10-17 Porta Systems Corporation Fiberoptic couplers having spacer fibers that have no optical cores
US5408554A (en) * 1993-12-17 1995-04-18 Porta System Corporation Fiber optic coupling
US5339372A (en) * 1993-06-09 1994-08-16 Corning Incorporated Low loss coupler
US5412745A (en) * 1994-05-05 1995-05-02 Corning Incorporated Fiber optic coupler exhibiting low nonadiabatic loss
US6011644A (en) 1994-07-29 2000-01-04 Corning Incorporated Hybrid fiber amplifier
TW291539B (ja) * 1994-09-30 1996-11-21 Corning Inc
FR2728693B1 (fr) * 1994-12-21 1997-01-31 Alcatel Cable Procede de fabrication d'un repartiteur optique multifibre et repartiteur optique obtenu selon ce procede
FR2730317A1 (fr) * 1995-02-03 1996-08-09 Alcatel Cable Interface Multiferule de connexion de fibres optiques, connecteur en faisant application et procede de fabrication de cette multiferule
US5664037A (en) * 1995-09-28 1997-09-02 Corning Incorporated Multi-neckdown fiber optic coupler
CA2184220A1 (en) * 1995-09-29 1997-03-30 Joel Patrick Carberry Method and apparatus for micropositioning optical fibers
US5594822A (en) * 1995-12-05 1997-01-14 Corning Incorporated Fiber optic couplers, preform and method of making same
EP1018045A4 (en) 1996-12-31 2001-01-31 Corning Inc OPTICAL COUPLERS WITH MULTI-LAYER FIBERS
AU6105998A (en) * 1997-01-30 1998-08-25 University Of Southampton Optical device
US5903692A (en) * 1997-06-24 1999-05-11 Oplink Communications Inc Method and system for providing a high uniformity low polarization sensitivity optical coupler
US5963686A (en) * 1997-06-24 1999-10-05 Oplink Communications, Inc. Low cost, easy to build precision wavelength locker
US5889908A (en) * 1997-07-31 1999-03-30 Corning Incorporated 1xN fiber optic coupler/splitter
US6219480B1 (en) 1999-01-29 2001-04-17 Fiberstars Incorporated Optical coupler for coupling light between one and a plurality of light ports
US6078716A (en) 1999-03-23 2000-06-20 E-Tek Dynamics, Inc. Thermally expanded multiple core fiber
US6246518B1 (en) 1999-03-25 2001-06-12 E-Tek Dynamics, Inc. Reflection type optical isolator
US6374009B1 (en) 1999-05-10 2002-04-16 Jds Uniphase Corporation TEMC fiber based optical switch
US6278821B1 (en) * 1999-08-13 2001-08-21 Corning Incorporated Segmented cane mach-zehnder interferometer
US6442318B1 (en) * 1999-11-23 2002-08-27 Schott Fiber Optics, Inc. Prefabricated optical fiber ribbon cable for connectorizing with a terminal connector and methods of connectorizing and fabricating the same
JP3829665B2 (ja) * 2000-09-29 2006-10-04 住友電気工業株式会社 光ファイバカプラ及び光ファイバカプラ用の光ファイバ
US6658183B1 (en) * 2000-10-20 2003-12-02 Lucent Technologies Inc. Process for fabricating tapered microstructured fiber system and resultant system
GB0111055D0 (en) * 2001-05-04 2001-06-27 Blazephotonics Ltd A method and apparatus relating to optical fibres
US6711333B2 (en) * 2002-04-19 2004-03-23 Corning Incorporated Wideband, multi-core dispersion compensation fiber
US6701057B2 (en) * 2002-05-21 2004-03-02 Corning Incorporated Method and apparatus for separating two optical fibers
US6834145B2 (en) * 2002-11-04 2004-12-21 Teem Photonics 2 to n optical divider with integrated optics
US6959131B2 (en) * 2002-11-15 2005-10-25 Charles Stark Draper Laboratory, Inc. Achromatic fiber-optic power splitter and related methods
US7046890B2 (en) 2003-09-30 2006-05-16 Corning Incorporated Optical fiber with low taper induced loss
US7120337B1 (en) * 2005-03-29 2006-10-10 Avanex Corporation Fiber optic pigtail design for reducing insertion loss and insertion loss ripple
JP5165443B2 (ja) * 2007-06-14 2013-03-21 株式会社フジクラ 石英系マルチコア光ファイバ
DE102008020828A1 (de) * 2008-04-25 2009-10-29 Jt Optical Engine Gmbh + Co. Kg Faserkoppler
US8055110B2 (en) * 2008-11-17 2011-11-08 Corning Incorporated Bend insensitive fiber with reduced heat induced loss
DE102012110203A1 (de) * 2012-10-25 2014-04-30 Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines optischen Kabels mit mehreren Glasfasersträngen
JP6426478B2 (ja) * 2014-01-31 2018-11-21 信越化学工業株式会社 ガラスロッドの加工方法および加工装置
US11061188B1 (en) * 2020-03-02 2021-07-13 Ad Value Photonics, Inc. Fiber coupler and method for fabrication of the same
US11947167B2 (en) 2021-05-26 2024-04-02 Corning Research & Development Corporation Fiber optic terminals and tools and methods for adjusting a split ratio of a fiber optic terminal

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4763977A (en) * 1985-01-09 1988-08-16 Canadian Patents And Development Limited-Societe Optical fiber coupler with tunable coupling ratio and method of making
EP0201121B1 (en) * 1985-04-19 1992-07-08 Koninklijke Philips Electronics N.V. Method of manufacturing a passive fibre-optic component
US4799949A (en) * 1985-08-15 1989-01-24 Corning Glass Works Method of making low loss fiber optic coupler
US4773924A (en) * 1985-08-15 1988-09-27 Corning Glass Works Fiber optic coupler and method
US4763976A (en) * 1987-05-21 1988-08-16 Corning Glass Works Connector employing mode field modification
CA1323195C (en) * 1988-07-19 1993-10-19 William James Miller Method of reproducibly making fiber optic coupler
US4877300A (en) * 1988-10-24 1989-10-31 Corning Incorporated Non-adiabatically-tapered connector
GB8906327D0 (en) * 1989-03-20 1989-05-04 British Telecomm A method of forming an optical fibre star coupler and a coupler so formed
US4979972A (en) * 1989-07-17 1990-12-25 Corning Incorporated Method of making fiber optic couplers
JP3066866B2 (ja) * 1989-10-25 2000-07-17 三菱瓦斯化学株式会社 光分岐器
US5011251A (en) * 1989-12-08 1991-04-30 Corning Incorporated Achromatic fiber optic coupler
US5044716A (en) * 1989-12-08 1991-09-03 Corning Incorporated Chlorine-doped optical component
US5146519A (en) * 1990-08-28 1992-09-08 Corning Incorporated Rotary variable optical tap

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008136344A1 (ja) 2007-04-27 2008-11-13 Fujikura Ltd. 光ポンピングデバイス用マルチコアファイバとその製造方法、光ポンピングデバイス、ファイバレーザ及びファイバ増幅器
US8040926B2 (en) 2007-04-27 2011-10-18 Fujikura Ltd. Multi-core fiber for optical pumping device and manufacturing method thereof, optical pumping device, fiber laser and fiber amplifier

Also Published As

Publication number Publication date
DE69326041D1 (de) 1999-09-23
EP0578982B1 (en) 1999-08-18
USRE35138E (en) 1996-01-02
AU657418B2 (en) 1995-03-09
CA2094765A1 (en) 1994-01-16
DE69326041T2 (de) 1999-12-09
ATE183587T1 (de) 1999-09-15
DK0578982T3 (da) 2000-03-20
KR940002621A (ko) 1994-02-17
AU4173593A (en) 1994-01-20
EP0578982A1 (en) 1994-01-19
KR100315178B1 (ko) 2002-02-19
TW226440B (ja) 1994-07-11
ES2134229T3 (es) 1999-10-01
US5268979A (en) 1993-12-07

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