JPH0658168B2 - 加圧流動層燃焼方法 - Google Patents
加圧流動層燃焼方法Info
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- JPH0658168B2 JPH0658168B2 JP61246529A JP24652986A JPH0658168B2 JP H0658168 B2 JPH0658168 B2 JP H0658168B2 JP 61246529 A JP61246529 A JP 61246529A JP 24652986 A JP24652986 A JP 24652986A JP H0658168 B2 JPH0658168 B2 JP H0658168B2
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- Japan
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- burned
- dead
- combustion
- pressurized fluidized
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- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、加圧流動層で石炭、オイルコークスなどの燃
料（以下、単に石炭という）を燃焼せしめて、燃焼ガス
をガスタービンに導入するようにした加圧流動層複合発
電プラントにおける加圧流動層の新規な燃焼方法、詳し
くは、粉化飛散が少なく、珪砂やアルミナよりも硬度が
小さい死焼した生石灰、死焼ドロマイトなどの死焼した
アルカリ土類金属酸化物を流動物質とし、かつ実質的に
脱硫反応を起こさない高い温度の流動層で、石炭を高い
燃焼効率で燃焼せしめ、高温の燃焼ガスをガスタービン
に導入して高いプラント効率が得られる加圧流動層複合
発電プラントの加圧流動層燃焼方法に関するものであ
る。
料（以下、単に石炭という）を燃焼せしめて、燃焼ガス
をガスタービンに導入するようにした加圧流動層複合発
電プラントにおける加圧流動層の新規な燃焼方法、詳し
くは、粉化飛散が少なく、珪砂やアルミナよりも硬度が
小さい死焼した生石灰、死焼ドロマイトなどの死焼した
アルカリ土類金属酸化物を流動物質とし、かつ実質的に
脱硫反応を起こさない高い温度の流動層で、石炭を高い
燃焼効率で燃焼せしめ、高温の燃焼ガスをガスタービン
に導入して高いプラント効率が得られる加圧流動層複合
発電プラントの加圧流動層燃焼方法に関するものであ
る。
従来の加圧流動層燃焼ボイラにおいては、炉内に石灰石
を供給して石炭中のイオウ分と反応せしめる、いわゆる
炉内脱硫を実施する場合が多い。脱硫には、850〜950℃
の範囲に最適温度があることもあって、炉内脱硫を実施
する場合には、950℃よりも高い温度は採用されていな
い。このため加圧流動床ボイラを組み込んだガスタービ
ンと蒸気タービンとからなる複合発電サイクルにおいて
は、ガスタービン入口ガス温度は、上記850〜950℃より
高くとれないのが通例であった。
を供給して石炭中のイオウ分と反応せしめる、いわゆる
炉内脱硫を実施する場合が多い。脱硫には、850〜950℃
の範囲に最適温度があることもあって、炉内脱硫を実施
する場合には、950℃よりも高い温度は採用されていな
い。このため加圧流動床ボイラを組み込んだガスタービ
ンと蒸気タービンとからなる複合発電サイクルにおいて
は、ガスタービン入口ガス温度は、上記850〜950℃より
高くとれないのが通例であった。
上記の従来技術は、燃焼ガスをガスタービンに導入して
も、炉内脱硫を行う限りにおいては、ガス温度は850〜9
50℃に制限されるため、高いプラント効率が得られない
という問題点を有している。
も、炉内脱硫を行う限りにおいては、ガス温度は850〜9
50℃に制限されるため、高いプラント効率が得られない
という問題点を有している。
一方、排ガスラインに排煙脱硫装置を設けることによっ
て炉内脱硫を行わないようにし、流動層内の燃焼温度を
上げることにより複合サイクル熱効率を上げる手段が考
えられるが、このような高い温度で使用できる流動物質
として、従来、大気圧流動床ボイラで用いられていたこ
ともある珪砂(SiO2)、アルミナ(Al2O3)では、珪砂のモ
ース硬度は６〜７、アルミナのモース硬度は１２と高
く、流動層内の伝熱管の摩耗が大きく、これらは使用に
適さない。
て炉内脱硫を行わないようにし、流動層内の燃焼温度を
上げることにより複合サイクル熱効率を上げる手段が考
えられるが、このような高い温度で使用できる流動物質
として、従来、大気圧流動床ボイラで用いられていたこ
ともある珪砂(SiO2)、アルミナ(Al2O3)では、珪砂のモ
ース硬度は６〜７、アルミナのモース硬度は１２と高
く、流動層内の伝熱管の摩耗が大きく、これらは使用に
適さない。
一方、脱硫剤として従来から用いられてきた石灰石は、
モース硬度３と低く、伝熱管の摩耗は珪砂などに比べて
大幅に少ない。しかし石灰石は、流動層内で分解してCa
Oになることもあって、粉化飛散性が大きく、流動物質
として使用するためには、大量供給する必要があり、石
炭供給量の数％〜１０数％も供給しなければならず経済
的でない。
モース硬度３と低く、伝熱管の摩耗は珪砂などに比べて
大幅に少ない。しかし石灰石は、流動層内で分解してCa
Oになることもあって、粉化飛散性が大きく、流動物質
として使用するためには、大量供給する必要があり、石
炭供給量の数％〜１０数％も供給しなければならず経済
的でない。
本発明者らは上記の問題点を解決すべく、鋭意研究を重
ねた結果、珪砂、アルミナよりも硬度が低く、それ自体
も粉化飛散し難い物質として、死焼生石灰、死焼ドロマ
イトなどの死焼したアルカリ土類金属酸化物が流動物質
として最適であることを見出した。
ねた結果、珪砂、アルミナよりも硬度が低く、それ自体
も粉化飛散し難い物質として、死焼生石灰、死焼ドロマ
イトなどの死焼したアルカリ土類金属酸化物が流動物質
として最適であることを見出した。
本発明は上記の諸点に鑑みなされたもので、流動物質と
して死焼したアルカリ土類金属酸化物を用い、流動層温
度を高温に維持して、高温の燃焼ガスをガスタービンに
導入することによって、高い燃焼効率と高いプラント効
率を得るようにした加圧流動層燃焼方法の提供を目的と
するものである。
して死焼したアルカリ土類金属酸化物を用い、流動層温
度を高温に維持して、高温の燃焼ガスをガスタービンに
導入することによって、高い燃焼効率と高いプラント効
率を得るようにした加圧流動層燃焼方法の提供を目的と
するものである。
本発明の加圧流動層燃焼方法は、流動層内に伝熱管を有
する加圧流動層で、石炭、オイルコークスなどの燃料を
燃焼させ、燃焼ガスをガスタービンに導入するようにし
た加圧流動層複合発電プラントにおける燃焼方法におい
て、加圧流動層の流動物質として予め焼成した死焼した
アルカリ土類金属酸化物を供給し、流動層温度を死焼し
たアルカリ土類金属酸化物が実質的に脱硫反応を起こさ
ない950℃以上にして燃料を燃焼させ、燃焼ガスをガス
タービンに導入することを特徴としている。
する加圧流動層で、石炭、オイルコークスなどの燃料を
燃焼させ、燃焼ガスをガスタービンに導入するようにし
た加圧流動層複合発電プラントにおける燃焼方法におい
て、加圧流動層の流動物質として予め焼成した死焼した
アルカリ土類金属酸化物を供給し、流動層温度を死焼し
たアルカリ土類金属酸化物が実質的に脱硫反応を起こさ
ない950℃以上にして燃料を燃焼させ、燃焼ガスをガス
タービンに導入することを特徴としている。
石灰石は、分解に際してCO2を放出するので、生成したC
aOの結晶が細かく、比表面積および空隙率が大きく、嵩
比重が小さく、反応性が大きいなどの性質を有してい
る。このような状態の石灰石を軽焼生灰石と呼んでい
る。しかしながら、この軽焼生灰石は強度が弱く、流動
物質として使用すると、粉化飛散が多いため大量供給が
必要となり、灰量も多くなり経済的でない。
aOの結晶が細かく、比表面積および空隙率が大きく、嵩
比重が小さく、反応性が大きいなどの性質を有してい
る。このような状態の石灰石を軽焼生灰石と呼んでい
る。しかしながら、この軽焼生灰石は強度が弱く、流動
物質として使用すると、粉化飛散が多いため大量供給が
必要となり、灰量も多くなり経済的でない。
軽焼生石灰を1600〜1800℃の高温で長時間焼成すると、
細かい結晶は次第に癒合し、全体の容積が収縮してく
る。このような状態の生灰石を一般に死焼生石灰あるい
は硬焼生石灰と呼んでいる。死焼生石灰は軽焼生石灰に
比べて、粉化飛散性が非常に少ない。しかし死焼生石灰
も若干の反応性を有しており、850〜950℃の流動層温度
では、脱硫反応が起こり、表面にCaSO4を生成する。表
面に生成したCaSO4は柔かく次第に粉化飛散し、繰り返
しCaSO4の生成と粉化飛散が生じ、死焼生石灰の補給が
必要となる。
細かい結晶は次第に癒合し、全体の容積が収縮してく
る。このような状態の生灰石を一般に死焼生石灰あるい
は硬焼生石灰と呼んでいる。死焼生石灰は軽焼生石灰に
比べて、粉化飛散性が非常に少ない。しかし死焼生石灰
も若干の反応性を有しており、850〜950℃の流動層温度
では、脱硫反応が起こり、表面にCaSO4を生成する。表
面に生成したCaSO4は柔かく次第に粉化飛散し、繰り返
しCaSO4の生成と粉化飛散が生じ、死焼生石灰の補給が
必要となる。
このため本発明の方法においては、流動層温度を950℃
以上とし、実質的に脱硫反応が起こらない温度にするこ
とによって、死焼生石灰の補給量を少なくする。なお脱
硫については、必要に応じて排ガスラインに通常の排煙
脱硫設備を設ける。
以上とし、実質的に脱硫反応が起こらない温度にするこ
とによって、死焼生石灰の補給量を少なくする。なお脱
硫については、必要に応じて排ガスラインに通常の排煙
脱硫設備を設ける。
第２図は、ガスタービン入口ガス温度とガスタービン熱
効率との関係を示したもので、ガスタービン入口ガス温
度が高くなるに従って、ガスタービン熱効率が高くなる
ことがわかる。
効率との関係を示したもので、ガスタービン入口ガス温
度が高くなるに従って、ガスタービン熱効率が高くなる
ことがわかる。
燃焼効率およびガスタービン熱効率を高めてプラント効
率を高めるためには、可能な限り高い温度とするのが好
ましいが、最高温度は使用する石炭灰の軟化温度で制限
される。石炭灰の軟化温度は、一般的に酸化雰囲気に比
べて、還元雰囲気では概略100℃低くなるため、単段燃
焼として流動層内を酸化雰囲気にするのが好ましい。ま
た単段燃焼は燃焼効率を高めること、および全体システ
ムの簡素化と装置のコンパクト化にも効果的である。
率を高めるためには、可能な限り高い温度とするのが好
ましいが、最高温度は使用する石炭灰の軟化温度で制限
される。石炭灰の軟化温度は、一般的に酸化雰囲気に比
べて、還元雰囲気では概略100℃低くなるため、単段燃
焼として流動層内を酸化雰囲気にするのが好ましい。ま
た単段燃焼は燃焼効率を高めること、および全体システ
ムの簡素化と装置のコンパクト化にも効果的である。
本発明の方法においては、死焼した生石灰の代りに、M
g、Baなどの他のアルカリ土類金属の化合物を死焼して
得た酸化物、たとえば、ドロマイト(CaMg(CO3)2)を1600
〜1800℃で焼成して製造した死焼ドロマイト、マグネシ
ヤクリンカーなどを使用することができる。
g、Baなどの他のアルカリ土類金属の化合物を死焼して
得た酸化物、たとえば、ドロマイト(CaMg(CO3)2)を1600
〜1800℃で焼成して製造した死焼ドロマイト、マグネシ
ヤクリンカーなどを使用することができる。
以下、図面を参照して、本発明の好適な実施例を例示的
に説明する。ただしこの実施例に記載されている構成機
器の形状、相対配置などは、とくに特定的な記載がない
限りは、本発明の範囲をそれらのみに限定する趣旨のも
のではなく、単なる説明例にすぎない。
に説明する。ただしこの実施例に記載されている構成機
器の形状、相対配置などは、とくに特定的な記載がない
限りは、本発明の範囲をそれらのみに限定する趣旨のも
のではなく、単なる説明例にすぎない。
第１図は本発明の方法を実施する装置の一例を示してい
る。１は加圧流動層ボイラで、空気導入管２、燃焼ガス
放出管３、加圧流動層内の燃焼熱の一部を収熱する伝熱
管４、石炭供給管５、死焼生石灰供給管６、加圧流動層
７、空気分散板８、風箱１０などを有している。
る。１は加圧流動層ボイラで、空気導入管２、燃焼ガス
放出管３、加圧流動層内の燃焼熱の一部を収熱する伝熱
管４、石炭供給管５、死焼生石灰供給管６、加圧流動層
７、空気分散板８、風箱１０などを有している。
流動層に供給した死焼アルカリ土類金属酸化物、たとえ
ば、死焼生石灰は、石炭灰とともに流動層を形成する
が、次第に粉化飛散するため、死焼生石灰を連続または
間欠的に供給する。供給量のコントロールは、一般的に
は流動層の圧力損失が所定の値になるように実施され
る。流動層温度が950℃以上になるように、予め流動層
の熱収支計算によって伝熱管４の量を定める。このよう
に、死焼生石灰を主成分とする流動層であるため、伝熱
管４の減肉速度は非常に遅く、長期間使用することがで
きる。また実質的に脱硫しない温度であるため、補給す
る死焼生石灰量も少なくて良い。
ば、死焼生石灰は、石炭灰とともに流動層を形成する
が、次第に粉化飛散するため、死焼生石灰を連続または
間欠的に供給する。供給量のコントロールは、一般的に
は流動層の圧力損失が所定の値になるように実施され
る。流動層温度が950℃以上になるように、予め流動層
の熱収支計算によって伝熱管４の量を定める。このよう
に、死焼生石灰を主成分とする流動層であるため、伝熱
管４の減肉速度は非常に遅く、長期間使用することがで
きる。また実質的に脱硫しない温度であるため、補給す
る死焼生石灰量も少なくて良い。
高温の燃焼ガスは、集じん器１１で除じんされた後、ガ
スタービン１２に送られる。ガスタービン１２は、空気
圧縮機１３および発電機１４に連結されている。加圧流
動層７からの高温燃焼ガスが利用できるため、高い熱効
率が得られる。１５はガスタービン排ガス熱交換器、１
６は蒸気タービン、１７は発電機、１８は復水器、２０
は給水加熱器群である。
スタービン１２に送られる。ガスタービン１２は、空気
圧縮機１３および発電機１４に連結されている。加圧流
動層７からの高温燃焼ガスが利用できるため、高い熱効
率が得られる。１５はガスタービン排ガス熱交換器、１
６は蒸気タービン、１７は発電機、１８は復水器、２０
は給水加熱器群である。
なお電気炉加熱式の内径７０mmの円筒形流動層炉を用い
て、粉化飛散性に関する試験を実施した結果を次表に示
す。この試験において、雰囲気ガスとして、SO2：2000p
pm、Ｏ２：２１％、残部Ｎ２の組成のガスを用いた。
て、粉化飛散性に関する試験を実施した結果を次表に示
す。この試験において、雰囲気ガスとして、SO2：2000p
pm、Ｏ２：２１％、残部Ｎ２の組成のガスを用いた。
上表から明らかなように、流動層を維持するに必要な量
から判定すると、珪砂が最も少なく流動物質として優れ
ているが、硬度が大きいので、流動層内に伝面を設ける
場合には、伝熱管を摩耗するので好ましくない。珪砂に
ついで、死焼生石灰の950℃条件が優れていた。なお死
焼生石灰の950℃条件は、脱硫反応が生じる800℃条件よ
りも優れていた。
から判定すると、珪砂が最も少なく流動物質として優れ
ているが、硬度が大きいので、流動層内に伝面を設ける
場合には、伝熱管を摩耗するので好ましくない。珪砂に
ついで、死焼生石灰の950℃条件が優れていた。なお死
焼生石灰の950℃条件は、脱硫反応が生じる800℃条件よ
りも優れていた。
本発明は上記のように構成されているので、つぎのよう
な効果を有している。
な効果を有している。
(1)予め焼成した死焼生石灰、死焼ドロマイトなどの死
焼したアルカリ土類金属酸化物を用いるので、珪砂、ア
ルミナよりも硬度が小さく、伝熱管の摩耗が少なく有利
である。また石灰石やドロマイト、軽焼生石灰や軽焼ド
ロマイトと比べて、補給量が少なく経済的である。
焼したアルカリ土類金属酸化物を用いるので、珪砂、ア
ルミナよりも硬度が小さく、伝熱管の摩耗が少なく有利
である。また石灰石やドロマイト、軽焼生石灰や軽焼ド
ロマイトと比べて、補給量が少なく経済的である。
(2)流動層温度を実質的に脱硫反応が起こらない950℃以
上にすることによって、死焼生石灰、死焼ドロマイトな
どの死焼アルカリ土類金属酸化物の補給量を少なくする
ことができる。また流動層を高温にすることによって、
高い燃焼効率が得られるとともに、高温の燃焼ガスが得
られるので、これをガスタービンに通すことにより、複
合発電プラントの熱効率を、従来炉内脱硫していた場合
より高い値にすることができる。
上にすることによって、死焼生石灰、死焼ドロマイトな
どの死焼アルカリ土類金属酸化物の補給量を少なくする
ことができる。また流動層を高温にすることによって、
高い燃焼効率が得られるとともに、高温の燃焼ガスが得
られるので、これをガスタービンに通すことにより、複
合発電プラントの熱効率を、従来炉内脱硫していた場合
より高い値にすることができる。
第１図は本発明の加圧流動層燃焼方法を実施する装置の
一例を示すフローシート、第２図はガスタービン入口ガ
ス温度と熱効率との関係を示すグラフである。 １……加圧流動層ボイラ、２……空気導入管、３……燃
焼ガス放出管、４……伝熱管、５……石炭供給管、６…
…死焼生石灰供給管、７……加圧流動層、８……空気分
散板、１０……風箱、１１……集じん器、１２……ガス
タービン、１３……空気圧縮機、１４……発電機、１５
……ガスタービン排ガス熱交換器、１６……蒸気タービ
ン、１７……発電機、１８……復水器、２０……給水加
熱器群。
一例を示すフローシート、第２図はガスタービン入口ガ
ス温度と熱効率との関係を示すグラフである。 １……加圧流動層ボイラ、２……空気導入管、３……燃
焼ガス放出管、４……伝熱管、５……石炭供給管、６…
…死焼生石灰供給管、７……加圧流動層、８……空気分
散板、１０……風箱、１１……集じん器、１２……ガス
タービン、１３……空気圧縮機、１４……発電機、１５
……ガスタービン排ガス熱交換器、１６……蒸気タービ
ン、１７……発電機、１８……復水器、２０……給水加
熱器群。
フロントページの続き (72)発明者 菊沢 清 大阪府大阪市此花区島屋４丁目１番35号 川崎重工業株式会社大阪工場内 (56)参考文献 特開 昭61−213407（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−160511（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−41706（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】流動層内に伝熱管を有する加圧流動層で、
石炭、オイルコークスなどの燃料を燃焼させ、燃焼ガス
をガスタービンに導入するようにした加圧流動層複合発
電プラントにおける燃焼方法において、加圧流動層の流
動物質として予め焼成した死焼したアルカリ土類金属酸
化物を供給し、流動層温度を死焼したアルカリ土類金属
酸化物が実質的に脱硫反応を起こさない950℃以上にし
て燃料を燃焼させ、燃焼ガスをガスタービンに導入する
ことを特徴とする加圧流動層燃焼方法。 - 【請求項２】流動物質が死焼した生石灰である特許請求
の範囲第１項記載の加圧流動層燃焼方法。 - 【請求項３】単段燃焼で実施する特許請求の範囲第１項
または第２項記載の加圧流動層燃焼方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61246529A JPH0658168B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 加圧流動層燃焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61246529A JPH0658168B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 加圧流動層燃焼方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63101602A JPS63101602A (ja) | 1988-05-06 |
| JPH0658168B2 true JPH0658168B2 (ja) | 1994-08-03 |
Family
ID=17149762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61246529A Expired - Lifetime JPH0658168B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 加圧流動層燃焼方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0658168B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013228137A (ja) * | 2012-04-25 | 2013-11-07 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 流動床反応炉及びその製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56160511A (en) * | 1980-05-12 | 1981-12-10 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Temperature control method for fluidized bed furnace |
| US4579070A (en) * | 1985-03-01 | 1986-04-01 | The M. W. Kellogg Company | Reducing mode circulating fluid bed combustion |
-
1986
- 1986-10-16 JP JP61246529A patent/JPH0658168B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013228137A (ja) * | 2012-04-25 | 2013-11-07 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 流動床反応炉及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63101602A (ja) | 1988-05-06 |
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