JPH0655213A - Pickling device - Google Patents
Pickling deviceInfo
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- JPH0655213A JPH0655213A JP24219292A JP24219292A JPH0655213A JP H0655213 A JPH0655213 A JP H0655213A JP 24219292 A JP24219292 A JP 24219292A JP 24219292 A JP24219292 A JP 24219292A JP H0655213 A JPH0655213 A JP H0655213A
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- JP
- Japan
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- steel strip
- rolled steel
- hot
- pickling
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
- C23G3/00—Apparatus for cleaning or pickling metallic material
- C23G3/02—Apparatus for cleaning or pickling metallic material for cleaning wires, strips, filaments continuously
- C23G3/023—Apparatus for cleaning or pickling metallic material for cleaning wires, strips, filaments continuously by spraying
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、酸洗装置に係り、特
に、熱延鋼帯の表面スケールを除去する酸洗装置に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a pickling apparatus, and more particularly to a pickling apparatus for removing surface scale of hot rolled steel strip.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、熱延鋼帯の脱スケール方法として
は、熱延鋼帯表面に発生した酸化スケールに酸液を付着
させ、両者の間で酸化反応を起こして当該酸化スケール
を除去する酸洗法が主流である。この酸洗法としては、
熱延鋼帯が酸洗槽の底部に接触しない程度のカテナリー
を保ちながら複数の酸洗槽内に、熱延鋼帯を浸漬して当
該鋼帯の表面で起こる還元反応により表面スケールの除
去を行う、所謂ディップ方式の脱スケール方法が知られ
ている。2. Description of the Related Art Conventionally, as a descaling method for hot-rolled steel strip, an acid solution is attached to the oxide scale generated on the surface of the hot-rolled steel strip, and an oxidation reaction is caused between the two to remove the oxide scale. The pickling method is the mainstream. As this pickling method,
The hot-rolled steel strip is immersed in multiple pickling tanks while maintaining the catenary to the extent that the hot-rolled steel strip does not come into contact with the bottom of the pickling tank, and surface scale is removed by the reduction reaction that occurs on the surface of the steel strip. A so-called dip-type descaling method is known.
【０００３】また、熱延鋼帯の表面に、ノズルを介して
酸液を噴射して行う方法が知られており、近年では、エ
ネルギーコストを低減すると共に、鋼帯の成品品質を向
上することが可能な脱スケール方法として、例えば、特
開平１−２５４３１３号公報が紹介されている。この従
来例は、走行する熱延鋼帯の前後に、張力を付与しなが
ら当該熱延鋼帯の表面に、ノズルを介して酸液を噴射し
て、当該熱延鋼帯表面に発生した酸化スケールを除去す
る際に、前記熱延鋼帯の板厚、材質及び熱延条件を関数
として、前記ノズルからの酸液吐出量及び酸液温度を制
御することで、前記効果を達成するものである。そし
て、この従来例は、熱延鋼帯の表面に酸液を噴射しなが
ら当該熱延鋼帯を通板させる方法をとっているため、酸
洗槽内に滞留した酸液の反応を促進させる目的で、当該
酸洗槽の熱延鋼帯出入口にシール機能を持たせている。
このシール方法としては、熱延鋼帯と酸洗槽壁との隙間
（ギャップ）を小さくしたり、また、前記酸洗槽内の熱
延鋼帯出入口付近の対向した位置に、ロール等を設置す
ることで、熱延鋼帯と酸洗槽壁との隙間を小さくする等
の方法をとっている。Further, a method is known in which an acid solution is sprayed onto the surface of a hot-rolled steel strip through a nozzle. In recent years, it is possible to reduce energy costs and improve the quality of steel strip products. For example, Japanese Unexamined Patent Publication No. 1-254313 has been introduced as a descaling method capable of performing the above. In this conventional example, before and after the running hot-rolled steel strip, while applying tension to the surface of the hot-rolled steel strip, an acid solution is injected through a nozzle to oxidize the hot-rolled steel strip surface. When removing the scale, by controlling the amount of acid solution discharged from the nozzle and the temperature of the acid solution as a function of the plate thickness of the hot-rolled steel strip, the material, and the hot-rolling conditions, the effect can be achieved. is there. Since this conventional example adopts a method of passing the hot rolled steel strip through the surface of the hot rolled steel strip while injecting the acid liquid, the reaction of the acid liquid retained in the pickling tank is accelerated. For the purpose, the hot-rolled steel strip entrance and exit of the pickling tank is provided with a sealing function.
The sealing method is to reduce the gap between the hot-rolled steel strip and the wall of the pickling tank, or to install rolls or the like at the opposite positions near the hot-rolled steel strip entrance / exit in the pickling tank. By doing so, the gap between the hot-rolled steel strip and the wall of the pickling tank is reduced.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記デ
ィップ方式の脱スケール方法は、前記熱延鋼帯を高速処
理する場合には、当該熱延鋼帯が酸洗槽を通過する際に
浮上してしまい安定したカテナリーを保持することがで
きないという問題があった。また、熱延鋼帯の脱スケー
ル性のコントロールは、酸洗槽内に収容されている酸液
の温度や濃度により行われているが、この酸液の温度・
濃度変化を急速に行うことは、困難であるため、高速処
理に対応することができないという問題があった。However, in the dip type descaling method, when the hot-rolled steel strip is processed at high speed, the hot-rolled steel strip floats up when passing through the pickling tank. Therefore, there is a problem that a stable catenary cannot be retained. In addition, the control of the descaling property of the hot rolled steel strip is performed by the temperature and concentration of the acid solution stored in the pickling tank.
Since it is difficult to rapidly change the density, there is a problem that it cannot cope with high-speed processing.
【０００５】また、前記特開平１−２５４３１３号公報
に開示されている従来例は、熱延鋼帯が酸洗槽壁や前記
ロール等と接触する、あるいは、接触し易いという問題
があった。そして、熱延鋼帯が酸洗槽壁やロール等に接
触すると、当該熱延鋼帯の表面にキズが発生するという
問題があった。さらに、酸洗槽壁やロールも痛み、寿命
が低下するという問題があった。さらにまた、熱延鋼帯
を高速処理すると、酸洗槽内に収容されている酸液が、
熱延鋼帯の移動と共に持ち去られて、図１０のように、
酸洗槽５の熱延鋼帯８進行方向に対向する側壁付近に集
中することになり、この酸洗槽５内の酸液の片寄りによ
り熱延鋼帯８の全面をシールして、還元反応を起こさせ
ることが困難となり、効率のよい脱スケールを行うこと
ができないという問題があった。Further, the conventional example disclosed in JP-A-1-254313 has a problem that the hot-rolled steel strip comes into contact with the pickling tank wall, the roll, or the like, or easily comes into contact. Then, when the hot-rolled steel strip comes into contact with the pickling tank wall, the roll or the like, there is a problem that scratches are generated on the surface of the hot-rolled steel strip. Further, there is a problem that the pickling tank wall and the roll are also pained and the life is shortened. Furthermore, when the hot rolled steel strip is processed at high speed, the acid solution contained in the pickling tank is
As the hot-rolled steel strip moves, it is taken away, as shown in Fig. 10.
The hot-rolled steel strip 8 will be concentrated in the vicinity of the side walls of the pickling bath 5 facing in the traveling direction, and the entire surface of the hot-rolled steel strip 8 will be sealed by the deviation of the acid solution in the pickling bath 5. There is a problem that it is difficult to cause the reaction, and efficient descaling cannot be performed.
【０００６】本発明は、このような問題を解決すること
を課題とするものであり、熱延鋼帯の表面にキズを付け
ることなく、効率良く熱延鋼帯の脱スケールを行うこと
が可能な酸洗装置を提供することを目的とする。An object of the present invention is to solve such a problem, and it is possible to efficiently descale a hot-rolled steel strip without scratching the surface of the hot-rolled steel strip. An object of the present invention is to provide a simple pickling device.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に、本発明は、熱延鋼帯が通過する開口部を備え且つ当
該熱延鋼帯を包囲する酸洗槽と、当該酸洗槽を通過する
熱延鋼帯の表面に酸液を噴流する噴流ノズルと、当該酸
洗槽を通過する熱延鋼帯表面の境界層を破壊する境界層
破壊手段と、を備えた酸洗装置において、前記噴流ノズ
ルを、前記酸洗槽の開口部内側の対向した位置に、前記
熱延鋼帯と隙間を置いて設置したことを特徴とする酸洗
装置を提供するものである。To achieve this object, the present invention provides a pickling tank having an opening through which the hot-rolled steel strip passes and surrounding the hot-rolled steel strip, and the pickling bath. In a pickling apparatus comprising: a jet nozzle for jetting an acid solution on the surface of a hot-rolled steel strip passing through, and a boundary layer destruction means for breaking the boundary layer on the surface of the hot-rolled steel strip passing through the pickling tank. The present invention provides a pickling apparatus, characterized in that the jet nozzles are installed at opposite positions inside the opening of the pickling tank with a gap from the hot-rolled steel strip.
【０００８】また、前記酸洗槽を複数連設し、前記噴流
ノズルを、前記各々の酸洗槽の開口部内側の対向した位
置に、前記熱延鋼帯と隙間を置いて設置したことを特徴
とする酸洗装置を提供するものである。そして、前記噴
流ノズルと熱延鋼帯とで形成する隙間は、１０ｍｍ以
上、７０ｍｍ以下であり、当該噴流ノズルから噴流する
酸液と前記熱延鋼帯とがなす角度（θ）と、当該酸液の
噴流速度（Ｖ）との関係は、 θ≧１０ Ｖ≦２０ Ｖ≧１／３０（θ−１０）＋２ Ｖ≧７／１０（θ−４０）＋３ （但し、θは度、Ｖはｍ／ｓを示す）の全てを満たすこ
とを特徴とする酸洗装置を提供するものである。Further, a plurality of the pickling tanks may be provided in series, and the jet nozzles may be installed inside the openings of the respective pickling tanks at opposite positions with a gap from the hot-rolled steel strip. The present invention provides a characteristic pickling device. The gap formed by the jet nozzle and the hot-rolled steel strip is 10 mm or more and 70 mm or less, and the angle (θ) formed by the acid solution jetted from the jet nozzle and the hot-rolled steel strip and the acid The relationship with the jet velocity (V) of the liquid is as follows: θ ≧ 10 V ≦ 20 V ≧ 1/30 (θ−10) +2 V ≧ 7/10 (θ−40) +3 (where θ is degree and V is m / S)) is satisfied.
【０００９】そしてまた、前記境界層破壊手段と熱延鋼
帯とで形成する隙間は、１０ｍｍ以上、７０ｍｍ以下で
あることを特徴とする酸洗装置を提供するものである。
そしてさらに、前記酸洗槽に、所望量の酸液を排出する
排水管を設置したことを特徴とする酸洗装置を提供する
ものである。Further, the present invention provides a pickling apparatus characterized in that the gap formed by the boundary layer breaking means and the hot rolled steel strip is 10 mm or more and 70 mm or less.
Further, the present invention provides a pickling device, wherein a drain pipe for discharging a desired amount of acid solution is installed in the pickling tank.
【００１０】[0010]
【作用】本発明によれば、熱延鋼帯に酸液を噴流する噴
流ノズルを、前記酸洗槽の開口部内側の対向した位置
に、当該熱延鋼帯と隙間を置いて設置したことで、当該
熱延鋼帯が当該噴流ノズルや酸洗槽壁に接触することが
ない。従って、前記熱延鋼帯の表面にキズが付くことが
ない。また、前記噴流ノズルから熱延鋼帯に噴流される
酸液は、それ自身が前記開口部をシールすると共に、噴
流効果により酸洗槽の酸液を攪拌することができる。こ
のため、前記酸洗槽内に滞留した酸液の反応を促進さ
せ、酸洗効果を向上することができる。According to the present invention, the jet nozzles for jetting the acid solution onto the hot-rolled steel strip are installed at the opposite positions inside the opening of the pickling tank with a gap from the hot-rolled steel strip. Therefore, the hot rolled steel strip does not come into contact with the jet nozzle or the pickling tank wall. Therefore, the surface of the hot rolled steel strip is not scratched. Moreover, the acid solution jetted from the jet nozzle to the hot-rolled steel strip can seal the opening by itself and stir the acid solution in the pickling tank by the jet effect. Therefore, the reaction of the acid solution retained in the pickling tank can be promoted and the pickling effect can be improved.
【００１１】また、前記酸洗槽を複数連設し、熱延鋼帯
に酸液を噴流する噴流ノズルを、当該各々の酸洗槽の開
口部内側の対向した位置に、当該熱延鋼帯と隙間を置い
て設置したことで、各酸洗槽内に収容する酸液の量を相
対的に少なくすることができる。このため、熱延鋼帯の
特性に応じ、酸液の温度や濃度を速やかに変更すること
ができる。従って、高速処理にも充分に対応することが
できる。また、各酸洗槽の側壁（シール壁）と噴流ノズ
ルは、各酸洗槽内に収容されている酸液が隣接する酸洗
槽内に移動することを堰き止める堰の役割を果たす。従
って、熱延鋼帯を高速処理しても、効率良い還元反応を
起こさせることができ、良好な脱スケールを行うことが
できる。Further, a plurality of the pickling tanks are connected in series, and jet nozzles for jetting an acid solution to the hot-rolled steel strips are provided at the opposite positions inside the openings of the respective pickling baths. By arranging with a gap, it is possible to relatively reduce the amount of the acid solution stored in each pickling tank. Therefore, the temperature and concentration of the acid solution can be quickly changed according to the characteristics of the hot-rolled steel strip. Therefore, it is possible to sufficiently deal with high-speed processing. Further, the side wall (seal wall) of each pickling tank and the jet nozzle function as a weir that blocks the movement of the acid solution contained in each pickling tank into the adjacent pickling tank. Therefore, even if the hot-rolled steel strip is processed at a high speed, an efficient reduction reaction can be caused and good descaling can be performed.
【００１２】ここで、前記噴流ノズルと熱延鋼帯とで形
成する隙間は、１０ｍｍ以上、７０ｍｍ以下であり、当
該噴流ノズルから噴流する酸液と前記熱延鋼帯とがなす
角度（θ）と、当該酸液の噴流速度（Ｖ）との関係が、 θ≧１０ Ｖ≦２０ Ｖ≧１／３０（θ−１０）＋２ Ｖ≧７／１０（θ−４０）＋３ （但し、θは度、Ｖはｍ／ｓを示す）の全てを満たすこ
と、即ち、前記角度（θ）と噴流速度（Ｖ）が、図５に
示すグラフの斜線部分に位置することが、より良好なシ
ール効果を提供するうえで好適である。Here, the gap formed by the jet nozzle and the hot-rolled steel strip is 10 mm or more and 70 mm or less, and the angle (θ) formed by the acid solution jetted from the jet nozzle and the hot-rolled steel strip. And the jet velocity (V) of the acid solution are θ ≧ 10 V ≦ 20 V ≧ 1/30 (θ−10) +2 V ≧ 7/10 (θ−40) +3 (where θ is a degree , V indicates m / s), that is, the angle (θ) and the jet velocity (V) are located in the shaded portion of the graph shown in FIG. 5 for better sealing effect. It is suitable for providing.
【００１３】即ち、前記噴流ノズルと熱延鋼帯とで形成
する隙間が１０ｍｍ未満であると、熱延鋼帯が酸洗槽を
通過する際に、当該噴流ノズルに接触する可能性が増加
する傾向となる。一方、前記噴流ノズルと熱延鋼帯とで
形成する隙間が７０ｍｍを越えると、当該噴流ノズルか
ら熱延鋼帯に噴流される酸液自身のシール効果が低下す
る傾向となって、熱延鋼帯全面の還元反応を起こさせる
ことが困難となり、効率のよい脱スケールを行うことが
できなくなる。That is, if the gap formed between the jet nozzle and the hot rolled steel strip is less than 10 mm, the hot rolled steel strip is more likely to come into contact with the jet nozzle when passing through the pickling tank. It becomes a tendency. On the other hand, when the gap formed by the jet nozzle and the hot rolled steel strip exceeds 70 mm, the sealing effect of the acid solution itself jetted from the jet nozzle to the hot rolled steel strip tends to be reduced, and the hot rolled steel It becomes difficult to cause a reduction reaction on the entire surface of the strip, and efficient descaling cannot be performed.
【００１４】そして、前記噴流ノズルから噴流する酸液
と前記熱延鋼帯とがなす角度（θ）が１０度未満である
と、酸液の熱延鋼帯に対する噴流距離が長くなり、当該
酸液が熱延鋼帯に到達しにくくなり、シール効果が低下
する傾向となる。また、酸液の噴流速度（Ｖ）が２０ｍ
／ｓを越えると、酸液の噴流速度（Ｖ）の変動により熱
延鋼帯が振動し、これにより当該熱延鋼帯が酸洗槽壁に
衝突して熱延鋼帯にキズが付き易くなる傾向となる。ま
た、前記酸液の偏流により熱延鋼帯が蛇行し易くなる傾
向となる。When the angle (θ) formed by the acid liquid jetted from the jet nozzle and the hot-rolled steel strip is less than 10 degrees, the jet distance of the acid liquid to the hot-rolled steel strip becomes long and the acid It becomes difficult for the liquid to reach the hot-rolled steel strip, and the sealing effect tends to decrease. Also, the jet velocity (V) of the acid solution is 20 m
If it exceeds / s, the hot-rolled steel strip vibrates due to fluctuations in the jet velocity (V) of the acid solution, and as a result, the hot-rolled steel strip collides with the pickling tank wall and is easily scratched. Will tend to be. Moreover, the uneven flow of the acid solution tends to cause the hot-rolled steel strip to meander.
【００１５】さらに、前記酸液のシール効果は、前記角
度（θ）と酸液の噴流速度（Ｖ）との関係に左右され易
い。前記角度（θ）と噴流速度（Ｖ）との関係が、 Ｖ＜１／３０（θ−１０）＋２ Ｖ＜７／１０（θ−４０）＋３ の両式を満たすようになると、噴流ノズルから噴流され
る酸液が、熱延鋼帯の表面等で起こる酸液流れに対抗で
きなくなる傾向となり、シール効果が低減してしまう。Further, the sealing effect of the acid solution is easily influenced by the relationship between the angle (θ) and the jet speed (V) of the acid solution. When the relationship between the angle (θ) and the jet velocity (V) satisfies both equations of V <1/30 (θ-10) +2 V <7/10 (θ-40) +3, the jet nozzle The jetted acid solution tends to be unable to oppose the acid solution flow that occurs on the surface of the hot-rolled steel strip and the sealing effect is reduced.
【００１６】従って、前記条件を満たすことが、より効
果的な脱スケールを行ううえで望ましい。また、前記境
界層破壊手段と熱延鋼帯とで形成する隙間を１０ｍｍ以
上、７０ｍｍ以下とすることで、当該熱延鋼帯の物質伝
達係数をより効果的に向上することができ、より良好な
脱スケールを行うことができる。Therefore, it is desirable that the above condition is satisfied in order to perform more effective descaling. Further, by setting the gap formed by the boundary layer destruction means and the hot rolled steel strip to be 10 mm or more and 70 mm or less, the mass transfer coefficient of the hot rolled steel strip can be more effectively improved, which is better. Descaling can be performed.
【００１７】即ち、前記境界層破壊手段と熱延鋼帯とで
形成する隙間が１０ｍｍ未満であると、当該熱延鋼帯に
不必要な圧力がかかる等して、熱延鋼帯にキズが付き易
くなる傾向となる。一方、前記境界層破壊手段と熱延鋼
帯とで形成する隙間が７０ｍｍを越えると、当該境界層
破壊手段の境界槽を破壊する能力が低下する傾向とな
る。従って、前記条件を満たすことが、より効果的な脱
スケールを行ううえで望ましい。That is, if the gap formed by the boundary layer breaking means and the hot-rolled steel strip is less than 10 mm, unnecessary pressure is applied to the hot-rolled steel strip, and the hot-rolled steel strip is damaged. It becomes easy to attach. On the other hand, if the gap formed by the boundary layer breaking means and the hot-rolled steel strip exceeds 70 mm, the ability of the boundary layer breaking means to break the boundary tank tends to decrease. Therefore, it is desirable to satisfy the above conditions for more effective descaling.
【００１８】そして、前記酸洗槽に、所望量の酸液を排
水する排水管を設置したことで、酸洗槽内の酸液の置換
（交換）を効率良く行うことができる。また、前記排出
量に対応した新しい酸液は、前記噴流ノズルから補充さ
れるため、前記作用に加え、より効果的に安定した脱ス
ケールを行うことができる。By installing a drain pipe for draining a desired amount of the acid solution in the pickling tank, the acid solution in the pickling tank can be efficiently replaced (replaced). Further, since the new acid solution corresponding to the discharged amount is replenished from the jet nozzle, it is possible to more effectively and stably perform descaling in addition to the above-mentioned action.
【００１９】[0019]
【実施例】次に、本発明に係る一実施例について、図面
を参照して説明する。 （実施例１）図１は、本発明の実施例１に係る酸洗装置
の構成図、図２は、図１に示す酸洗装置の開口部近辺を
示す拡大断面図、図３は、図１に示す酸洗装置を備えた
脱スケール設備の全体構成図である。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Next, an embodiment according to the present invention will be described with reference to the drawings. (Embodiment 1) FIG. 1 is a configuration diagram of a pickling apparatus according to Embodiment 1 of the present invention, FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view showing the vicinity of an opening of the pickling apparatus shown in FIG. 1, and FIG. It is the whole block diagram of the descaling equipment provided with the pickling device shown in FIG.
【００２０】図１及び図２に示す酸洗装置１の酸洗槽５
は、熱延鋼帯８が出入りする開口部９を備え、当該酸洗
槽５を通過する熱延鋼帯８を包囲した状態で酸洗を行う
箱型形状を有している。そして、前記開口部９の各先端
には、前記熱延鋼帯８に対して略平行となる酸洗槽シー
ル壁４が、酸洗槽５の内側に向けて設置されている。さ
らに、前記それぞれの酸洗槽シール壁４の内側には、酸
液を噴流する噴流ノズル２が設置されている。The pickling tank 5 of the pickling apparatus 1 shown in FIGS. 1 and 2.
Is provided with an opening 9 through which the hot-rolled steel strip 8 goes in and out, and has a box shape for performing pickling in a state of surrounding the hot-rolled steel strip 8 passing through the pickling tank 5. A pickling tank sealing wall 4 that is substantially parallel to the hot-rolled steel strip 8 is installed at each tip of the opening 9 toward the inside of the pickling tank 5. Further, a jet nozzle 2 for jetting an acid solution is installed inside each of the pickling tank sealing walls 4.
【００２１】前記噴流ノズル２は、特に、図２に示すよ
うに、当該噴流ノズル２から噴流される酸液と熱延鋼帯
８とのなす角度がθ1 及びθ2 、噴流ノズル２と熱延鋼
帯８との距離が、ａ1 及びａ2 となっており、酸液の噴
流速度（Ｖ）との関係は、 θ≧１０ Ｖ≦２０ Ｖ≧１／３０（θ−１０）＋２ Ｖ≧７／１０（θ−４０）＋３ （但し、θは度、Ｖはｍ／ｓを示す）の全てを満たすよ
うに設計されている。In particular, as shown in FIG. 2, the jet nozzle 2 has an angle θ 1 and θ 2 between the acid solution jetted from the jet nozzle 2 and the hot-rolled steel strip 8, and the jet nozzle 2 and The distances from the steel strip 8 are a 1 and a 2 , and the relationship with the jet velocity (V) of the acid solution is θ ≧ 10 V ≦ 20 V ≧ 1/30 (θ−10) +2 V It is designed to satisfy all of ≧ 7/10 (θ−40) +3 (where θ is degree and V is m / s).
【００２２】そして、前記酸洗槽５内には、熱延鋼帯８
を上下から挟み、当該熱延鋼帯８の境界層を破壊する境
界層破壊ロール３が、熱延鋼帯８の走行方向に３組設置
されている。ここで、この境界層破壊ロール３と熱延鋼
帯８との距離は、１０ｍｍ以上、７０ｍｍ以下となるよ
うに設計されている。さらに、前記酸洗槽５の出側上部
には、酸洗槽５内の酸液を排出する排水管７が設置され
ており、ここから排出された酸液量に対応する量の新し
い酸液が、前記噴流ノズルから補充され、酸液の置換
（交換）が行われる。尚、符号６は、リンガーロールで
ある。Then, in the pickling tank 5, a hot rolled steel strip 8
3 are installed in the running direction of the hot-rolled steel strip 8 to sandwich the hot-rolled steel strip 8 from above and below and to break the boundary layer of the hot-rolled steel strip 8. Here, the distance between the boundary layer breaking roll 3 and the hot rolled steel strip 8 is designed to be 10 mm or more and 70 mm or less. Further, a drain pipe 7 for discharging the acid solution in the pickling tank 5 is installed above the outlet side of the pickling tank 5, and a new acid solution of an amount corresponding to the amount of the acid solution discharged from here is installed. However, the acid solution is replaced (replaced) by being replenished from the jet nozzle. Reference numeral 6 is a ringer roll.
【００２３】次に、本実施例に係る酸洗装置１を備えた
脱スケールラインでの熱延鋼帯８の流れについて説明す
る。図３に示すように、熱間圧延されて巻き取られた熱
延鋼帯８のコイルは、巻戻機１２から順次巻き戻され、
当該コイル間は、ウエルダ１３により接続され、入側ル
ープカー４を経てテンションレベラ１５に至り、ここで
スケールブレーキングがなされた後、酸洗装置１に至
る。Next, the flow of the hot rolled steel strip 8 in the descaling line equipped with the pickling apparatus 1 according to this embodiment will be described. As shown in FIG. 3, the coil of the hot-rolled steel strip 8 that is hot-rolled and wound is sequentially rewound from the rewinding machine 12,
The coils are connected to each other by a welder 13, reach a tension leveler 15 via an entry side loop car 4, where scale braking is performed, and then reach a pickling apparatus 1.
【００２４】酸洗装置１の開口部９から酸洗層５に送ら
れた熱延鋼帯８は、その前後にテンションがかけらた状
態で、噴流ノズル２から噴流される酸液により酸洗され
る。この時、前記酸液が開口部９をシールすると共に、
噴流効果により酸洗槽５の酸液を攪拌して循環させる。
このため、酸洗効果が向上し、良好な脱スケールが行わ
れる。さらに、これに伴って、前記熱延鋼帯８は、境界
層破壊ロール３により境界層が破壊され、その物質伝達
係数が向上する。従って、より効果的な脱スケールが行
われる。また、前記酸洗層５内の酸液は、排水管７から
排出され、この排出量に対応した新しい酸液が、噴流ノ
ズル２から補充されるため、脱スケール効率がより向上
する。なお、上記排水管７を設けない場合等で、開口部
９から洩れた酸液は、図３のように回収して再供給する
ようにしてもよい。The hot-rolled steel strip 8 sent to the pickling layer 5 through the opening 9 of the pickling device 1 is pickled by the acid solution jetted from the jet nozzle 2 in a state where tension is applied before and after the hot-rolled steel strip 8. It At this time, the acid solution seals the opening 9 and
The acid solution in the pickling tank 5 is agitated and circulated by the jet effect.
Therefore, the pickling effect is improved and good descaling is performed. Further, along with this, the boundary layer of the hot-rolled steel strip 8 is broken by the boundary layer breaking roll 3, and the mass transfer coefficient thereof is improved. Therefore, more effective descaling is performed. Further, the acid solution in the pickling layer 5 is discharged from the drain pipe 7, and a new acid solution corresponding to the discharged amount is replenished from the jet nozzle 2, so that the descaling efficiency is further improved. The acid liquid leaking from the opening 9 may be recovered and re-supplied as shown in FIG. 3 when the drain pipe 7 is not provided.
【００２５】次に、酸洗装置１を通過した熱延鋼帯８
は、リンス設備１６によりリンスされた後、ドライヤ１
７により乾燥され、出側ループカー１８を経て、巻取機
１９により巻き取られる。このようにして、脱スケール
された熱延鋼帯８は、キズの発生がなく、品質が向上し
ていた。Next, the hot rolled steel strip 8 which has passed through the pickling apparatus 1
After being rinsed by the rinsing equipment 16, the dryer 1
It is dried by 7, passed through an exit side loop car 18, and wound by a winder 19. In this way, the descaled hot-rolled steel strip 8 was free from scratches and had improved quality.
【００２６】次に、比較として、従来のカテナリータイ
プの酸洗装置を使用して、熱延鋼帯の脱スケールを行っ
た。この結果、図６に示すように、本実施例に係る酸洗
装置を使用した際の脱スケール時間は、従来の酸洗装置
を使用した際の脱スケール時間に比べ、６５〜７０％短
縮したことが確認された。尚、本実施例では、酸洗槽５
内に、境界層破壊ロール３を３組設置したが、これに限
らず、境界層破壊ロール３の設置数は、所望により決定
してよい。Next, as a comparison, a conventional catenary-type pickling apparatus was used to descale the hot-rolled steel strip. As a result, as shown in FIG. 6, the descaling time when using the pickling apparatus according to this example was shortened by 65 to 70% as compared with the descaling time when using the conventional pickling apparatus. It was confirmed. In this embodiment, the pickling tank 5
Although three sets of boundary layer breaking rolls 3 are installed therein, the number of boundary layer breaking rolls 3 to be installed is not limited to this, and may be determined as desired.
【００２７】また、本実施例に係る酸洗装置１に、熱延
鋼帯８の板厚、材質、熱延条件（仕上げ温度、巻き取り
温度等）に応じて、酸液の温度や濃度を自動制御する制
御装置を接続してもよい。 （実施例２）次に、本発明に係る実施例２について、図
面を参照して説明する。In the pickling apparatus 1 according to this embodiment, the temperature and concentration of the acid solution are adjusted depending on the plate thickness, material and hot rolling conditions (finishing temperature, winding temperature, etc.) of the hot rolled steel strip 8. A control device for automatic control may be connected. Second Embodiment Next, a second embodiment according to the present invention will be described with reference to the drawings.
【００２８】図４は、本発明の実施例２に係る酸洗装置
の構成図である。図４に示す酸洗装置１は、前記実施例
１で使用した酸洗槽５を３つ連設した構造を有してお
り、各々の酸洗槽５Ａ〜５Ｃの酸洗槽シール壁４の内側
には、前記実施例１と同様の噴流ノズル２及び境界層破
壊ロール３が設置されている。なお、この場合も、実施
例１のように、開口部９から洩れた酸液を回収するよう
にしてもよいし、排水管７により回収するようにしても
よい。FIG. 4 is a block diagram of a pickling apparatus according to the second embodiment of the present invention. The pickling apparatus 1 shown in FIG. 4 has a structure in which three pickling tanks 5 used in the first embodiment are connected in series, and the pickling tank sealing wall 4 of each of the pickling tanks 5A to 5C is Inside, the jet nozzle 2 and the boundary layer breaking roll 3 similar to those in the first embodiment are installed. Also in this case, the acid solution leaked from the opening 9 may be recovered as in the first embodiment, or may be recovered by the drain pipe 7.
【００２９】前記酸洗槽５Ａ〜５Ｃには、酸液補助タン
ク２６Ａ〜２６Ｃが各々接続されており、この中の酸液
は、圧送ポンプ２０によって熱交換器２９を介して各噴
流ノズル２へ導かれ、熱延鋼帯８へ噴流される。この
時、前記酸液は、熱交換器２９により熱延鋼帯８の特性
に応じた液温となるように加温される。また、前記圧送
ポンプ２０は、流量可変機能を有し、熱延鋼帯８の特性
やライン速度に応じ、酸液の供給量を任意に制御するこ
とができる。Acid solution auxiliary tanks 26A to 26C are connected to the pickling tanks 5A to 5C, respectively, and the acid solution therein is sent to each jet nozzle 2 via a heat exchanger 29 by a pressure pump 20. It is guided and jetted to the hot rolled steel strip 8. At this time, the acid solution is heated by the heat exchanger 29 so as to have a solution temperature according to the characteristics of the hot-rolled steel strip 8. Further, the pressure pump 20 has a variable flow rate function and can arbitrarily control the supply amount of the acid solution according to the characteristics of the hot-rolled steel strip 8 and the line speed.
【００３０】さらに、前記酸液補助タンク２６Ａ〜２６
Ｃには、各酸洗槽５Ａ〜５Ｃ内の酸液濃度バランスを適
正に保持できるように、当該酸液補助タンク２６Ａ〜２
６Ｃに、新しい酸液を圧送ポンプ２２によって供給する
新酸液タンク２１が接続されている。そして、この新酸
液タンク２１と各酸液補助タンク２６Ａ〜２６Ｃとの間
には、新酸液の供給量を調節する新酸液供給バルブ２３
Ａ〜２３Ｃが設置されている。Further, the acid solution auxiliary tanks 26A-26
In C, the acid solution auxiliary tanks 26A to 26A are provided so that the acid solution concentration balance in each of the pickling tanks 5A to 5C can be appropriately maintained.
A new acid solution tank 21 for supplying a new acid solution by a pressure pump 22 is connected to 6C. A new acid solution supply valve 23 for adjusting the supply amount of the new acid solution is provided between the new acid solution tank 21 and each of the acid solution auxiliary tanks 26A to 26C.
A to 23C are installed.
【００３１】このように、本実施例に係る酸洗装置１
は、各酸洗槽５Ａ〜５Ｃの酸洗槽シール壁４と噴流ノズ
ル２が、酸液が隣接する酸洗槽内から移動されてくるこ
とを堰き止める堰の役割を果たす。従って、熱延鋼帯８
を高速処理しても、効率良い還元反応を起こさせること
ができ、良好な脱スケールを行うことができる。本実施
例に係る酸洗装置１には、熱延鋼帯８の酸洗状況を制御
する酸洗制御装置２４が接続されている。この酸洗制御
装置２４には、酸洗すべき熱延鋼帯８の板厚、材質、熱
延条件（仕上げ温度、巻き取り温度等）が、例えば、図
示しないセンターコンピュータから入力されると共に、
ラインプロセスコントローラ２５からライン速度が入力
される。そして、これらの情報に基づいて圧送ポンプ２
０の酸液圧送量（即ち、噴流ノズル２から噴流される酸
液量）と熱交換器２９による酸液温度・濃度が制御され
る。従って、ライン速度に応じた最適な酸洗を行うこと
ができる。Thus, the pickling apparatus 1 according to this embodiment
Of the pickling tanks 5 </ b> A to 5 </ b> C play a role of a weir that prevents the pickling tank sealing wall 4 and the jet nozzle 2 from moving the acid solution from the adjacent pickling tank. Therefore, hot rolled steel strip 8
Even if treated at a high speed, an efficient reduction reaction can be caused and good descaling can be performed. A pickling control device 24 for controlling the pickling condition of the hot-rolled steel strip 8 is connected to the pickling device 1 according to the present embodiment. To the pickling control device 24, the plate thickness, material, hot rolling conditions (finishing temperature, winding temperature, etc.) of the hot rolled steel strip 8 to be pickled are input from, for example, a center computer (not shown),
The line speed is input from the line process controller 25. Then, based on these information, the pressure pump 2
The acid liquid pressure feed amount of 0 (that is, the amount of acid liquid jetted from the jet nozzle 2) and the temperature and concentration of the acid liquid by the heat exchanger 29 are controlled. Therefore, the optimum pickling can be performed according to the line speed.
【００３２】なお、符号２７は、酸液補助タンク２６Ａ
〜２６Ｃ間の酸液条件の調整を行うタンク間調整用ポン
プである。次に、本実施例に係る酸洗装置１を使用し
て、噴流ノズル２から噴流される酸液流量（ｍ3 ／ｍｉ
ｎ）と、熱延鋼帯８の脱スケール速度（ｍｐｍ）との関
係を以下の条件で調査した。なお、脱スケール速度は、
熱延鋼帯８表面から除去すべきスケールが取り除かれる
際のライン速度を持って表した。この結果を図７に示
す。 「条件」 ・使用する熱延鋼帯 鋼帯Ａ 特殊元素を含み熱延での巻き取り温度が高
い難脱スケール材 鋼帯Ｂ 低炭で熱延での巻き取り温度が高い難脱ス
ケール材 鋼帯Ｃ 一般材 ・鋼帯Ａ〜Ｃの板厚 １．２〜６．５ ｍｍ ・鋼帯Ａ〜Ｃの仕上げ温度 ７００〜９００ ℃ ・鋼帯Ａ〜Ｃの巻き取り温度 ４００〜８００ ℃ ・鋼帯Ａ〜Ｃ表面のスケール平均厚さ ５〜１５ μ
ｍ 図７より、噴流ノズルからの酸液流量が増加するに従っ
て、脱スケール速度が速くなり、効率のよい酸洗が行え
ることが立証された。Reference numeral 27 indicates an acid liquid auxiliary tank 26A.
It is a pump for adjusting between tanks that adjusts the acid liquid condition between ~ 26C. Next, using the pickling apparatus 1 according to the present embodiment, the flow rate of the acid liquid (m 3 / mi) jetted from the jet nozzle 2 is used.
The relationship between n) and the descaling rate (mpm) of the hot rolled steel strip 8 was investigated under the following conditions. The descaling rate is
The line speed at which the scale to be removed from the surface of the hot-rolled steel strip 8 is removed is shown. The result is shown in FIG. 7. "Conditions" -Hot-rolled steel strip used Steel strip A Difficult-to-scale material with high winding temperature in hot-rolling containing special elements Steel strip B Difficult-to-scale material with high winding temperature in hot-rolling with low carbon Steel Strip C General material-Steel strips A to C plate thickness 1.2 to 6.5 mm-Steel strips A to C finishing temperature 700 to 900 ° C-Steel strips A to C winding temperature 400 to 800 ° C-Steel Bands A to C surface scale average thickness 5 to 15 μ
m From FIG. 7, it was proved that as the flow rate of the acid liquid from the jet nozzle was increased, the descaling rate was increased, and efficient pickling could be performed.
【００３３】従来の箱型密閉式の酸洗槽を備えた酸洗装
置では、熱延鋼帯の入側及び出側に設置された噴流ノズ
ルから噴流される酸液の流量は、熱延鋼帯のライン速度
により前記入側、出側でのシールに必要な流量及び熱延
鋼帯の脱スケールに必要な流量の合計に基づいて設定さ
れるが、本発明に係る酸洗装置は、目標ライン速度に応
じて、噴流ノズルから噴流される酸液の流量を上位演算
して設定することができるため、熱延鋼帯を高速処理す
ることが可能であり、効率の良い脱スケールを行うこと
ができる。In the conventional pickling apparatus equipped with a box-type closed pickling tank, the flow rate of the acid solution jetted from the jet nozzles installed on the inlet side and the outlet side of the hot rolled steel strip is The line speed of the strip is set on the basis of the sum of the flow rate required for sealing on the inlet side and the outlet side and the flow rate required for descaling of the hot-rolled steel strip. Since the flow rate of the acid solution jetted from the jet nozzle can be calculated and set according to the line speed, the hot-rolled steel strip can be processed at high speed and efficient descaling can be performed. You can
【００３４】なお、図７における各々のグラフ線（１）
〜（５）の意味は、グラフ線（１）以下は、酸洗槽の出
側のシールに必要な酸液の流量、グラフ線（１）と
（２）との間は、酸洗槽の入側のシールに必要な酸液の
流量、グラフ線（３）は、鋼帯Ｃの脱スケールに必要な
酸液の合計量、グラフ線（４）は、鋼帯Ｂの脱スケール
に必要な酸液の合計量、グラフ線（５）は、鋼帯Ａの脱
スケールに必要な酸液の合計量、である。Each graph line (1) in FIG.
The meanings of (5) to (5) are below the graph line (1), the flow rate of the acid solution required to seal the outlet side of the pickling tank, and between the graph lines (1) and (2) The flow rate of the acid solution required for the seal on the inlet side, the graph line (3) is the total amount of the acid solution required for descaling the steel strip C, and the graph line (4) is the flow rate required for the descaling of the steel strip B. The total amount of the acid solution, the graph line (5), is the total amount of the acid solution necessary for descaling the steel strip A.
【００３５】次に、本実施例に係る酸洗装置１を使用し
て、噴流ノズル２から噴流される酸液の温度（℃）と、
熱延鋼帯８の脱スケール速度（ｍｐｍ）との関係を前記
と同様の条件で調査した。この結果を図８に示す。図８
より、酸液の温度が上昇するに従って、脱スケール速度
が速くなり、効率のよい酸洗が行えることが立証され
た。Next, using the pickling apparatus 1 according to this embodiment, the temperature (° C.) of the acid solution jetted from the jet nozzle 2 and
The relationship with the descaling rate (mpm) of the hot-rolled steel strip 8 was investigated under the same conditions as above. The result is shown in FIG. Figure 8
From this, it was proved that as the temperature of the acid solution increased, the descaling rate became faster, and efficient pickling could be performed.
【００３６】次に、本実施例に係る酸洗装置１と、従来
の酸洗装置を使用して、前記鋼帯Ａ〜Ｃについて脱スケ
ール速度の比較を行った。この結果を図９に示す。図９
より、本実施例に係る酸洗装置を使用した鋼帯Ａは、鋼
帯Ｃに対して約７５％の脱スケール速度が得られ、鋼帯
Ｂは、鋼帯Ｃに対して約９０％の脱スケール速度が得ら
れた。また、本実施例に係る酸洗装置を使用した鋼帯Ａ
〜Ｃは、従来の酸洗装置を使用した鋼帯Ａ〜Ｃに比較し
て、極めて脱スケール速度が速い（約２．５倍程度）こ
とが判る。これは、各酸洗槽５Ａ〜５Ｃの酸洗槽シール
壁４が、酸液が隣接する酸洗槽内から移動されてくるこ
とを堰き止める堰の役割を果たすため、鋼帯を高速処理
しても、効率良い還元反応を起こさせることができるた
めである。Next, the descaling rates of the steel strips A to C were compared using the pickling apparatus 1 according to this example and a conventional pickling apparatus. The result is shown in FIG. Figure 9
Thus, the steel strip A using the pickling apparatus according to the present example has a descaling rate of about 75% with respect to the steel strip C, and the steel strip B has a descaling rate of about 90% with respect to the steel strip C. A descaling rate was obtained. Further, the steel strip A using the pickling apparatus according to the present embodiment
It is found that the descaling rates of C to C are extremely high (about 2.5 times) as compared with the steel strips A to C using the conventional pickling apparatus. This is because the pickling tank sealing wall 4 of each of the pickling tanks 5A to 5C plays a role of a weir for blocking the movement of the acid solution from the adjacent pickling tanks, so that the steel strip is processed at high speed. Even in this case, it is possible to cause an efficient reduction reaction.
【００３７】以上より、本発明に係る酸洗装置は、熱延
鋼帯の板厚、材質、熱延条件に係わらず、常に効率のよ
い脱スケールを行うことができることが立証された。な
お、実施例２では、酸洗槽５を３つ連設したが、これに
限らず、酸洗槽の設置数は、所望により決定してよい。From the above, it was proved that the pickling apparatus according to the present invention can always perform efficient descaling regardless of the plate thickness, material and hot rolling conditions of the hot rolled steel strip. In the second embodiment, three pickling tanks 5 are arranged in series, but the number is not limited to this, and the number of pickling tanks to be installed may be determined as desired.
【００３８】[0038]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
前記熱延鋼帯に酸液を噴流する噴流ノズルを、前記酸洗
槽の開口部内側の対向した位置に、当該熱延鋼帯と隙間
を置いて設置したことで、当該熱延鋼帯が当該噴流ノズ
ルに接触することを防止することができるため、熱延鋼
帯の表面にキズが付くことがない。また、前記噴流ノズ
ルから熱延鋼帯に噴流される酸液は、それ自身が前記開
口部をシールすると共に、噴流効果により酸洗槽の酸液
を攪拌することができるため、前記酸洗槽内に滞留した
酸液の反応を促進させ、酸洗効果を向上することができ
る。この結果、熱延鋼帯の品質を向上すると共に、効率
良く脱スケールを行うことができる。As described above, according to the present invention,
A jet nozzle for jetting an acid solution to the hot-rolled steel strip is installed at a position facing the inside of the opening of the pickling tank with a gap between the hot-rolled steel strip and the hot-rolled steel strip. Since the jet nozzle can be prevented from coming into contact with the jet nozzle, the surface of the hot-rolled steel strip is not scratched. Further, the acid solution jetted from the jet nozzle to the hot-rolled steel strip can seal the opening by itself and stir the acid solution in the pickling tank by the jet effect, so that the pickling tank The reaction of the acid solution retained inside can be promoted and the pickling effect can be improved. As a result, it is possible to improve the quality of the hot-rolled steel strip and efficiently perform descaling.
【００３９】そして、前記酸洗槽を複数連設し、前記噴
流ノズルを、当該各々の酸洗槽の開口部内側の対向した
位置に、当該熱延鋼帯と隙間を置いて設置したことで、
各酸洗槽内に収容する酸液の量を相対的に少なくするこ
とができる。このため、熱延鋼帯の特性に応じ、酸液の
温度や濃度を速やかに変更することができ、高速処理に
も充分に対応することができる。また、各酸洗槽の側壁
（シール壁）は、隣接する酸洗槽内に酸液が移動するこ
とを堰き止める堰の役割を果たすため、熱延鋼帯を高速
処理しても、効率良い還元反応を起こさせることがで
き、良好な脱スケールを行うことができる。Then, a plurality of the pickling tanks are connected in series, and the jet nozzles are installed inside the openings of the respective pickling tanks at opposite positions with a gap from the hot-rolled steel strip. ,
The amount of the acid solution stored in each pickling tank can be relatively reduced. Therefore, the temperature and concentration of the acid solution can be quickly changed according to the characteristics of the hot-rolled steel strip, and high-speed processing can be sufficiently coped with. Further, the side wall (seal wall) of each pickling tank plays a role of a weir that blocks the movement of the acid solution into the adjacent pickling tank, so that even if the hot-rolled steel strip is processed at high speed, it is efficient. A reduction reaction can occur and good descaling can be performed.
【００４０】また、前記噴流ノズルと熱延鋼帯とで形成
する隙間を１０ｍｍ以上、７０ｍｍ以下とし、当該噴流
ノズルから噴流する酸液と前記熱延鋼帯とがなす角度
（θ）と、当該酸液の噴流速度（Ｖ）との関係が、 θ≧１０ Ｖ≦２０ Ｖ≧１／３０（θ−１０）＋２ Ｖ≧７／１０（θ−４０）＋３ の全てを満たすことで、前記効果に加え、より良好なシ
ール効果を得ることができる結果、さらに効率の良い脱
スケールを行うことができる。The gap formed by the jet nozzle and the hot rolled steel strip is set to 10 mm or more and 70 mm or less, and the angle (θ) formed by the acid solution jetted from the jet nozzle and the hot rolled steel strip is When the relationship with the jet velocity (V) of the acid solution satisfies all of θ ≧ 10 V ≦ 20 V ≧ 1/30 (θ−10) +2 V ≧ 7/10 (θ−40) +3, the above effect can be obtained. In addition to the fact that a better sealing effect can be obtained, more efficient descaling can be performed.
【００４１】また、前記境界層破壊手段と熱延鋼帯とで
形成する隙間を１０ｍｍ以上、７０ｍｍ以下とすること
で、当該熱延鋼帯の物質伝達係数をより効果的に向上す
ることができ、前記効果に加え、さらに良好な脱スケー
ルを行うことができる。そして、前記酸洗槽に、当該酸
洗槽内の酸液を排水する排水管を設置したことで、酸洗
槽内の酸液の置換（交換）を行うことができるため、前
記効果に加え、より効果的に安定した脱スケールを行う
ことができる。By setting the gap formed by the boundary layer destruction means and the hot rolled steel strip to be 10 mm or more and 70 mm or less, the mass transfer coefficient of the hot rolled steel strip can be improved more effectively. In addition to the above effects, a better descaling can be performed. Further, by installing a drain pipe for draining the acid solution in the pickling tank in the pickling tank, the acid solution in the pickling tank can be replaced (replaced). , More effective and stable descaling can be performed.
【図１】本発明の実施例１に係る酸洗装置の構成図であ
る。FIG. 1 is a configuration diagram of a pickling apparatus according to a first embodiment of the present invention.
【図２】図１に示す酸洗装置の開口部近辺を示す拡大断
面図である。FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view showing the vicinity of an opening of the pickling apparatus shown in FIG.
【図３】図１に示す酸洗装置を備えた脱スケール設備の
全体構成図である。3 is an overall configuration diagram of a descaling facility including the pickling apparatus shown in FIG.
【図４】本発明の実施例２に係る酸洗装置の構成図であ
る。FIG. 4 is a configuration diagram of a pickling apparatus according to a second embodiment of the present invention.
【図５】図１に示す酸洗装置の噴流ノズルから噴流する
酸液と熱延鋼帯とがなす角度と噴流ノズルから噴流する
酸液の流速との関係を示す図である。5 is a diagram showing the relationship between the angle formed by the acid solution jetted from the jet nozzle and the hot-rolled steel strip of the pickling apparatus shown in FIG. 1 and the flow velocity of the acid solution jetted from the jet nozzle.
【図６】図１に示す酸洗装置と従来の酸洗装置を使用し
た場合の脱スケール時間率を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing a descaling time rate when the pickling apparatus shown in FIG. 1 and a conventional pickling apparatus are used.
【図７】図４に示す酸洗装置の噴流ノズルから噴流する
酸液流用と脱スケール速度との関係を示す図である。7 is a diagram showing the relationship between the descaling speed and the flow rate of the acid solution jetted from the jet nozzle of the pickling apparatus shown in FIG.
【図８】酸液温度と脱スケール速度との関係を示す図で
ある。FIG. 8 is a diagram showing a relationship between an acid solution temperature and a descaling rate.
【図９】各種熱延鋼帯の脱スケール速度を示す図であ
る。FIG. 9 is a diagram showing descaling rates of various hot-rolled steel strips.
【図１０】従来の酸洗装置における酸液移動説明図FIG. 10 is a diagram for explaining movement of an acid solution in a conventional pickling apparatus.
１ 酸洗装置 ２ 噴流ノズル ３ 境界層破壊ロール ４ 酸洗槽シール壁 ５ 酸洗槽 ７ 排水管 ８ 熱延鋼帯 ９ 開口部 ２１ 新酸液タンク ２４ 酸洗制御装置 ２５ ラインプロセスコントローラ ２６Ａ 酸液補助タンク ２６Ｂ 酸液補助タンク ２６Ｃ 酸液補助タンク 1 Pickling device 2 Jet nozzle 3 Boundary layer breaking roll 4 Pickling tank sealing wall 5 Pickling tank 7 Drain pipe 8 Hot rolled steel strip 9 Opening 21 New pickling solution tank 24 Pickling control device 25 Line process controller 26A Pickling solution Auxiliary tank 26B Acid solution auxiliary tank 26C Acid solution auxiliary tank
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹川 英夫 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 天笠 敏明 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Hideo Takekawa, 1st Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba-shi, Chiba Prefecture Chiba Works, Kawasaki Steel Co., Ltd. (72) Toshiaki Amagasa, 1st Kawasaki-cho, Chiba-shi, Chiba Chiba Steel Works, Ltd.
Claims (5)
該熱延鋼帯を包囲する酸洗槽と、当該酸洗槽を通過する
熱延鋼帯の表面に酸液を噴流する噴流ノズルと、当該酸
洗槽を通過する熱延鋼帯表面の境界層を破壊する境界層
破壊手段と、を備えた酸洗装置において、 前記噴流ノズルを、前記酸洗槽の開口部内側の対向した
位置に、前記熱延鋼帯と隙間を置いて設置したことを特
徴とする酸洗装置。1. A pickling tank having an opening through which the hot-rolled steel strip passes and surrounding the hot-rolled steel strip, and a jet for jetting an acid solution onto the surface of the hot-rolled steel strip passing through the pickling tank. In a pickling device comprising a nozzle and a boundary layer destruction means for breaking the boundary layer on the surface of the hot-rolled steel strip that passes through the pickling tank, the jet nozzle is opposed to the inside of the opening of the pickling tank. A pickling device, which is installed at a predetermined position with a gap from the hot-rolled steel strip.
ルを、前記各々の酸洗槽の開口部内側の対向した位置
に、前記熱延鋼帯と隙間を置いて設置したことを特徴と
する請求項１記載の酸洗装置。2. A plurality of the pickling tanks are provided in series, and the jet nozzles are installed inside the openings of the respective pickling tanks so as to face each other with a gap from the hot-rolled steel strip. The pickling apparatus according to claim 1, which is characterized in that.
隙間は、１０ｍｍ以上、７０ｍｍ以下であり、当該噴流
ノズルから噴流する酸液と前記熱延鋼帯とがなす角度
（θ）と、当該酸液の噴流速度（Ｖ）との関係は、 θ≧１０ Ｖ≦２０ Ｖ≧１／３０（θ−１０）＋２ Ｖ≧７／１０（θ−４０）＋３ （但し、θは度、Ｖはｍ／ｓを示す）の全てを満たすこ
とを特徴とする請求項１または請求項２記載の酸洗装
置。3. The gap formed by the jet nozzle and the hot-rolled steel strip is 10 mm or more and 70 mm or less, and an angle (θ) formed by the acid solution jetted from the jet nozzle and the hot-rolled steel strip. The relationship with the jet velocity (V) of the acid solution is θ ≧ 10 V ≦ 20 V ≧ 1/30 (θ−10) +2 V ≧ 7/10 (θ−40) +3 (where θ is a degree, V shows m / s), The pickling apparatus of Claim 1 or Claim 2 characterized by the above-mentioned.
する隙間は、１０ｍｍ以上、７０ｍｍ以下であることを
特徴とする請求項１ないし請求項３のいづれか一項に記
載の酸洗装置。4. The pickling according to claim 1, wherein a gap formed by the boundary layer breaking means and the hot rolled steel strip is 10 mm or more and 70 mm or less. apparatus.
排水管を設置したことを特徴とする請求項１ないし請求
項４のいづれか一項に記載の酸洗装置。5. The pickling apparatus according to claim 1, wherein a drain pipe for discharging a desired amount of the acid solution is installed in the pickling tank.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4242192A JP2779101B2 (en) | 1992-06-11 | 1992-09-10 | Pickling equipment |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-152101 | 1992-06-11 | ||
| JP15210192 | 1992-06-11 | ||
| JP4242192A JP2779101B2 (en) | 1992-06-11 | 1992-09-10 | Pickling equipment |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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ID=26481122
Family Applications (1)
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| JP4242192A Expired - Fee Related JP2779101B2 (en) | 1992-06-11 | 1992-09-10 | Pickling equipment |
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| JP (1) | JP2779101B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3645132C2 (en) * | 1985-04-04 | 1991-08-14 | Ricoh Co., Ltd., Tokio/Tokyo, Jp | |
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| CN108368621A (en) * | 2015-12-18 | 2018-08-03 | Posco公司 | Acid dip pickle and acid washing method |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5759311A (en) * | 1980-09-26 | 1982-04-09 | Toshiba Corp | Air-core type shunt reactor |
-
1992
- 1992-09-10 JP JP4242192A patent/JP2779101B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5759311A (en) * | 1980-09-26 | 1982-04-09 | Toshiba Corp | Air-core type shunt reactor |
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| WO1999046427A1 (en) * | 1998-03-11 | 1999-09-16 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Pickling device |
| US6305096B1 (en) | 1998-03-11 | 2001-10-23 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Pickling device |
| CN108368621A (en) * | 2015-12-18 | 2018-08-03 | Posco公司 | Acid dip pickle and acid washing method |
| CN108368621B (en) * | 2015-12-18 | 2020-05-01 | Posco公司 | Pickling device and pickling method |
| US10704151B2 (en) | 2015-12-18 | 2020-07-07 | Posco | Pickling apparatus and pickling method |
Also Published As
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|---|---|
| JP2779101B2 (en) | 1998-07-23 |
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