JPH0654249B2 - 熱線式空気流量計 - Google Patents
熱線式空気流量計Info
- Publication number
- JPH0654249B2 JPH0654249B2 JP63017302A JP1730288A JPH0654249B2 JP H0654249 B2 JPH0654249 B2 JP H0654249B2 JP 63017302 A JP63017302 A JP 63017302A JP 1730288 A JP1730288 A JP 1730288A JP H0654249 B2 JPH0654249 B2 JP H0654249B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- signal
- air flow
- wire
- flow meter
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、アソリンエンジンなどの内燃機関の吸入空気
流量計に係り、特に自動車用ガソリンエンジンに好適な
熱線式空気流量計に関する。
流量計に係り、特に自動車用ガソリンエンジンに好適な
熱線式空気流量計に関する。
〔従来の技術〕 自動車の高性能化と排ガス規制への充分な対応のため、
吸入空気流量を検出し、その検出結果に基いてエンジン
制御を行なう方式のシステムが広く実用化されており、
これに応じて、種々の方式の空気流量計についての提案
がされており、それぞれ実際に使用されているが、その
一種に熱線式空気流量計、いわゆるホットワイヤエアフ
ローセンサがある。
吸入空気流量を検出し、その検出結果に基いてエンジン
制御を行なう方式のシステムが広く実用化されており、
これに応じて、種々の方式の空気流量計についての提案
がされており、それぞれ実際に使用されているが、その
一種に熱線式空気流量計、いわゆるホットワイヤエアフ
ローセンサがある。
ところで、自動車用の電子制御装置は、そのほとんどが
マイクロコンピユータで構成されているため、その入力
信号を発生する機器となる空気流量計なども、その検出
信号はデジタル化して制御装置に取込む必要があり、こ
のため、自動車用の空気流量計としては、その出力信号
が直接、デジタル化に好ましい形で得られるものが望ま
しく、このため、例えば、特開昭６２−１１０１２３号
公報に開示されているように、エンジンの回転に同期し
て、熱線に供給する電流を断続させ、このときでの、熱
線の温度が所定値に達するまでの時間が空気流量の所定
の関数になつていることを利用して、直接、流量をパル
ス幅に変換して出力するようにした、いわばパルス幅変
調空気流量計とでも言うべきものが開示されており、以
下、この従来例について第２図及び第３図により説明す
ると、第２図において、１は熱線（熱線プローブのこ
と）でホツトワイヤなどと呼ばれるもの）、２は温度補
償の抵抗線（温度プローブのこと）でコールドワイヤな
どと呼ばれるもの）、３はコンパレータ、４はフリツプ
フロツプ、５はスイツチ、６は定電流源である。
マイクロコンピユータで構成されているため、その入力
信号を発生する機器となる空気流量計なども、その検出
信号はデジタル化して制御装置に取込む必要があり、こ
のため、自動車用の空気流量計としては、その出力信号
が直接、デジタル化に好ましい形で得られるものが望ま
しく、このため、例えば、特開昭６２−１１０１２３号
公報に開示されているように、エンジンの回転に同期し
て、熱線に供給する電流を断続させ、このときでの、熱
線の温度が所定値に達するまでの時間が空気流量の所定
の関数になつていることを利用して、直接、流量をパル
ス幅に変換して出力するようにした、いわばパルス幅変
調空気流量計とでも言うべきものが開示されており、以
下、この従来例について第２図及び第３図により説明す
ると、第２図において、１は熱線（熱線プローブのこ
と）でホツトワイヤなどと呼ばれるもの）、２は温度補
償の抵抗線（温度プローブのこと）でコールドワイヤな
どと呼ばれるもの）、３はコンパレータ、４はフリツプ
フロツプ、５はスイツチ、６は定電流源である。
フリツプフロツプ４のセツト端子には、エンジンが回転
するごとに、その所定回転角ごとに発生する、いわゆる
クランク角信号が入力されるようになつており、この信
号が入力されると、フリツプフロツプ４の出力Ｑ端子は
ＨＩＧＨレベルとなり、この結果、スイツチ５がオンと
なつて定電流源６から熱線１に電流が供給される。そこ
で、熱線１の温度が上昇して、その抵抗値が増加する。
熱線１が所定の温度に達すると、コンパレータ３の出力
がＨＩＧＨレベルとなり、この信号が、フリツプフロツ
プ４のリセツト端子に入力され、フリツプフロツプ４の
出力Ｑ端子はＬＯＷレベルとなる。これによりスイツチ
５はオフされ、熱線１への電流供給が遮断される。この
熱線１への電流供給の遮断は、フリツプフロツプのセツ
ト端子に、次のクランク信号が入力されるまで継続さ
れ、この間、熱線１は、吸入空気流により冷却される。
するごとに、その所定回転角ごとに発生する、いわゆる
クランク角信号が入力されるようになつており、この信
号が入力されると、フリツプフロツプ４の出力Ｑ端子は
ＨＩＧＨレベルとなり、この結果、スイツチ５がオンと
なつて定電流源６から熱線１に電流が供給される。そこ
で、熱線１の温度が上昇して、その抵抗値が増加する。
熱線１が所定の温度に達すると、コンパレータ３の出力
がＨＩＧＨレベルとなり、この信号が、フリツプフロツ
プ４のリセツト端子に入力され、フリツプフロツプ４の
出力Ｑ端子はＬＯＷレベルとなる。これによりスイツチ
５はオフされ、熱線１への電流供給が遮断される。この
熱線１への電流供給の遮断は、フリツプフロツプのセツ
ト端子に、次のクランク信号が入力されるまで継続さ
れ、この間、熱線１は、吸入空気流により冷却される。
そこで、空気流量が多い場合には、上述の加熱電流遮断
期間中での熱線１が冷却される度合いが強くなり、次に
熱線１を所定の温度まで加熱するのに必要な電流供給時
間が長くなる。
期間中での熱線１が冷却される度合いが強くなり、次に
熱線１を所定の温度まで加熱するのに必要な電流供給時
間が長くなる。
従つて、空気流量Ｑａは、第３図に示すように、電流供
給時間Ｔとクランク角信号の周期Ｔ０（エンジン回転速
度Ｎの逆数に対応）との関数として求めることができる
のである。
給時間Ｔとクランク角信号の周期Ｔ０（エンジン回転速
度Ｎの逆数に対応）との関数として求めることができる
のである。
ところで、エンジン制御上は、空気流量Ｑａよりも、１
吸気行程中にシリンダに吸入される空気量Ｑａ／Ｎ（Ｑ
ａ；空気量、Ｎ；エンジン回転速度）が必要である。第
４図に、この空気量Ｑａ／Ｎと電流供給時間Ｔ、エンジ
回転速度Ｎの関係を示す。
吸気行程中にシリンダに吸入される空気量Ｑａ／Ｎ（Ｑ
ａ；空気量、Ｎ；エンジン回転速度）が必要である。第
４図に、この空気量Ｑａ／Ｎと電流供給時間Ｔ、エンジ
回転速度Ｎの関係を示す。
そこで、この空気量Ｑａ／Ｎを求めるために、従来技術
では、第４図に示す３次元テーブルをコンピユータに記
憶させておいて、電流供給時間Ｔとエンジン回転速度Ｎ
とにより第４図のテーブルを検索し、補間演算にて、空
気量Ｑａ／Ｎを求めるようにしていた。
では、第４図に示す３次元テーブルをコンピユータに記
憶させておいて、電流供給時間Ｔとエンジン回転速度Ｎ
とにより第４図のテーブルを検索し、補間演算にて、空
気量Ｑａ／Ｎを求めるようにしていた。
上述のように、エンジン制御に必要な空気量Ｑａ／Ｎ
は、第４図に示す３次元テーブルから補間演算にて求め
ることができる。しかし、図４の３次元テーブルをコン
ピユータに記憶するには、極めて大きな記憶容量が必要
である。記憶容量を少なくすると、空気量Ｑａ／Ｎを補
間演算にて求める際、誤差が大きくなる。
は、第４図に示す３次元テーブルから補間演算にて求め
ることができる。しかし、図４の３次元テーブルをコン
ピユータに記憶するには、極めて大きな記憶容量が必要
である。記憶容量を少なくすると、空気量Ｑａ／Ｎを補
間演算にて求める際、誤差が大きくなる。
上記従来技術では、このテーブルに必要な記憶容量の点
について配慮がされておらず、コストアツプを伴なわず
に精度を上げるのが困難であるという問題があつた。
について配慮がされておらず、コストアツプを伴なわず
に精度を上げるのが困難であるという問題があつた。
本発明の目的は、空気量の演算のためのテーブルに必要
な記憶容量が少くても、充分な精度で空気量の検出が可
能な熱線式空気流量計を提供することにある。
な記憶容量が少くても、充分な精度で空気量の検出が可
能な熱線式空気流量計を提供することにある。
さらに本発明のもうひとつの目的は、熱線プローブの抵
抗値や表面積のばらつきに基く、空気量検出特性のばら
つきにも容易に対応可能な熱線式空気流量計を提供する
ことにある。
抗値や表面積のばらつきに基く、空気量検出特性のばら
つきにも容易に対応可能な熱線式空気流量計を提供する
ことにある。
上記目的は、空気流量をエンジンの回転に同期したパル
スのパルス幅として検出する方式の熱線式空気流量計に
おいて、パルス信号として得られる検出信号のそれぞれ
のパルスから、予めそのパルスの幅を一定値だけ減算す
るようにし、この減算後のパルス信号に基いてテーブル
を検索し、空気量Ｑａ／Ｎを求めるようにして達成さ
れ、もうひとつの目的は、熱線プローブに供給される定
電流を調整可能に構成することにより達成される。
スのパルス幅として検出する方式の熱線式空気流量計に
おいて、パルス信号として得られる検出信号のそれぞれ
のパルスから、予めそのパルスの幅を一定値だけ減算す
るようにし、この減算後のパルス信号に基いてテーブル
を検索し、空気量Ｑａ／Ｎを求めるようにして達成さ
れ、もうひとつの目的は、熱線プローブに供給される定
電流を調整可能に構成することにより達成される。
所定の一定値を予め減算したパルスによりテーブル検索
を行なうようにすれば、テーブルの内容は２次元テーブ
ルで済み、記憶容量の増大が大きく抑えられ、コストア
ツプを伴なうことなく精度を上げることができる。
を行なうようにすれば、テーブルの内容は２次元テーブ
ルで済み、記憶容量の増大が大きく抑えられ、コストア
ツプを伴なうことなく精度を上げることができる。
また、熱線プローブの加熱電流を調整してやれば、検出
特性を変えることができるから、熱線プローブのばらつ
きにもかかわらず検出特性を揃えることができる。
特性を変えることができるから、熱線プローブのばらつ
きにもかかわらず検出特性を揃えることができる。
以下、本発明による熱線式空気流量計について、図示の
実施例により詳細に説明する。
実施例により詳細に説明する。
第１図は本発明の一実施例で、この第１図において、１
は熱線、２は抵抗線、３，１１はコンパレータ、４はフ
リツプフロツプ、７，８はトランジスタ、９，１０，１
２，１４，１８，２０は抵抗、１３，２１は可変抵抗、
１５はクランク角センサ、１６は演算回路、２３は制御
用のマイクロコンピユータである。
は熱線、２は抵抗線、３，１１はコンパレータ、４はフ
リツプフロツプ、７，８はトランジスタ、９，１０，１
２，１４，１８，２０は抵抗、１３，２１は可変抵抗、
１５はクランク角センサ、１６は演算回路、２３は制御
用のマイクロコンピユータである。
フリツプフロツプ４がクランク角センサ１５からの信号
によりセツトされると、その出力端子はＬＯＷにな
り、この結果、トランジスタ７がオフし、トランジスタ
８はオンする。
によりセツトされると、その出力端子はＬＯＷにな
り、この結果、トランジスタ７がオフし、トランジスタ
８はオンする。
他方、フリツプフロツプ４がコンパレータ３の出力によ
りリセツトされると出力端子はHIGHになり、トランジ
スタ７がオンで、トランジスタ８はオフになる。
りリセツトされると出力端子はHIGHになり、トランジ
スタ７がオンで、トランジスタ８はオフになる。
この結果、トランジスタ８が第２図の従来例におけるス
イツチ５として機能し、フリツプフロツプ４の出力Ｑ端
子から空気流量Ｑａに応じてパルス幅が変化しているパ
ルス信号が得られることになる。
イツチ５として機能し、フリツプフロツプ４の出力Ｑ端
子から空気流量Ｑａに応じてパルス幅が変化しているパ
ルス信号が得られることになる。
ところで、トランジスタ８がオンしているときでの、こ
のトランジスタ８のベース電流はコンパレータ１１から
供給されるが、このコンパレータ１１は、定電圧源から
抵抗１２と可変抵抗１３で分圧されて与えられる所定の
基準電圧Ｖｒと、抵抗９による電圧効果ＩＲ９とを比較
し、それらの差に応じた電流を出力するようになつてお
り、この結果、電源から熱線１に供給される加熱電流Ｉ
は、基準電圧Ｖｒで定まる所定値に定電流化されること
になり、熱線１の加熱電流Ｉの定電流化が充分に与えら
れることになつている。
のトランジスタ８のベース電流はコンパレータ１１から
供給されるが、このコンパレータ１１は、定電圧源から
抵抗１２と可変抵抗１３で分圧されて与えられる所定の
基準電圧Ｖｒと、抵抗９による電圧効果ＩＲ９とを比較
し、それらの差に応じた電流を出力するようになつてお
り、この結果、電源から熱線１に供給される加熱電流Ｉ
は、基準電圧Ｖｒで定まる所定値に定電流化されること
になり、熱線１の加熱電流Ｉの定電流化が充分に与えら
れることになつている。
次に、フリツプフロツプ４の出力Ｑ端子のパルス信号
は、演算回路１６を介してマイクロコンピユータ２３に
取込まれ、この中で２次元テーブルの検索演算処理によ
り空気量Ｑａ／Ｎが算出され、エンジンの燃料供給量制
御に使用されるが、ここで、従来例における、第４図の
ような３次元テーブルの代りに２次元テーブルの使用が
可能な理由について、以下に説明する。
は、演算回路１６を介してマイクロコンピユータ２３に
取込まれ、この中で２次元テーブルの検索演算処理によ
り空気量Ｑａ／Ｎが算出され、エンジンの燃料供給量制
御に使用されるが、ここで、従来例における、第４図の
ような３次元テーブルの代りに２次元テーブルの使用が
可能な理由について、以下に説明する。
熱線での熱収支は(1)式で表わされる。
ここで、Ｉ：熱線１を流れる電流 Ｒｈ：熱線１の抵抗値 Ｔ：加熱電流Ｉの供給時間 Ｔ０：クランク角信号の周期 ａ，ｂ：定数 Ｑａ：空気流量 Ｔｗ：熱線１の温度 Ｔａ：空気温度 Ｓ：熱線１の表面積 (1)式において、Ｑａ＝０のとき、Ｔ＝Ｔ′とすれば、 Ｉ２Ｒｈ・Ｔ′／Ｔ０≒ａ（Ｔｗ−Ｔａ）・Ｓ ………… (2) (1)式と(2)式から (3)式にＴ０＝ｉ／Ｎを代入する。
ここで、 ここで、ｂｉ／Ｉ２Ｒｈ・（Ｔｗ−Ｔａ）・Ｓは、ほぼ
定数とみなし得るから、(4)式は次の(5)式となる。
定数とみなし得るから、(4)式は次の(5)式となる。
この(5)式の関係は第５図に示すように、２次元テーブ
ルで表わすことができ、従つて、加熱電流供給時間Ｔ、
空気流量Ｑａがゼロのときの加熱電流供給時間Ｔ′、そ
れにエンジン回転速度Ｎが判れば、これらから を求め、第５図の２次元テーブルを用いるだけで、空気
量Ｑａ／Ｎを補間演算により算出できることになる。
ルで表わすことができ、従つて、加熱電流供給時間Ｔ、
空気流量Ｑａがゼロのときの加熱電流供給時間Ｔ′、そ
れにエンジン回転速度Ｎが判れば、これらから を求め、第５図の２次元テーブルを用いるだけで、空気
量Ｑａ／Ｎを補間演算により算出できることになる。
ここで、上記の時間Ｔ′は、予め定数として求めること
ができ、従つて、上記実施例のように、フリツプフロツ
プ４の出力Ｑ端子か得られるパルス信号を演算回路１６
に入力し、このパルス信号の幅で与えられている時間Ｔ
から、時間Ｔ′に相当する所定幅を減算してやれば、デ
ータ（Ｔ−Ｔ′）を得ることができ、マイクロコンピユ
ータ２３で、２次テーブルを用いるだけで空気量Ｑａ／
Ｎを算出することができるのである。
ができ、従つて、上記実施例のように、フリツプフロツ
プ４の出力Ｑ端子か得られるパルス信号を演算回路１６
に入力し、このパルス信号の幅で与えられている時間Ｔ
から、時間Ｔ′に相当する所定幅を減算してやれば、デ
ータ（Ｔ−Ｔ′）を得ることができ、マイクロコンピユ
ータ２３で、２次テーブルを用いるだけで空気量Ｑａ／
Ｎを算出することができるのである。
第１図に戻り、上記したように、フリツプフロツプ４の
出力Ｑ端子の信号のパルス幅は時間Ｔに対応してお
り、第６図のようになつている。
出力Ｑ端子の信号のパルス幅は時間Ｔに対応してお
り、第６図のようになつている。
そこで、演算回路１６に入力された信号は、抵抗１
８、コンデンサ１９、ダイオード１７からなる遅れ回路
に入力され、第６図に示すように、立ち上りに傾斜が与
えられた信号を得る。ダイオード１７の作用により立
ち上りのみ遅れが付加されるのである。次に、この信号
はコンパレータ２２に入力され、抵抗２０と可変抵抗
２１とで設定されている一定電圧Ｖｆと比較され、第６
図の信号となるが、このとき、信号のＨＩＧＨレベ
ルの時間が（Ｔ−Ｔ′）に対応するように、コンパレー
タ２２の（−）入力端子に与えられている一定電圧Ｖｔ
を、分割抵抗２０，２１のトリミングにより調整するの
である。
８、コンデンサ１９、ダイオード１７からなる遅れ回路
に入力され、第６図に示すように、立ち上りに傾斜が与
えられた信号を得る。ダイオード１７の作用により立
ち上りのみ遅れが付加されるのである。次に、この信号
はコンパレータ２２に入力され、抵抗２０と可変抵抗
２１とで設定されている一定電圧Ｖｆと比較され、第６
図の信号となるが、このとき、信号のＨＩＧＨレベ
ルの時間が（Ｔ−Ｔ′）に対応するように、コンパレー
タ２２の（−）入力端子に与えられている一定電圧Ｖｔ
を、分割抵抗２０，２１のトリミングにより調整するの
である。
従つて、この演算回路１６からは、パルス幅が（Ｔ−
Ｔ′）となつているパルス信号が得られ、これがマイ
クロコンピユータ２３に入力されることになる。なお、
このとき、パルス幅（Ｔ−Ｔ′）が、電源電圧の影響を
受けないようにするため、一定電圧Ｖｔを得るための定
電源と、フリツプフロツプ４の電源とは共通にするのが
望ましい。
Ｔ′）となつているパルス信号が得られ、これがマイ
クロコンピユータ２３に入力されることになる。なお、
このとき、パルス幅（Ｔ−Ｔ′）が、電源電圧の影響を
受けないようにするため、一定電圧Ｖｔを得るための定
電源と、フリツプフロツプ４の電源とは共通にするのが
望ましい。
次に、マイクロコンピユータ２３における（Ｔ−Ｔ′）
からＱａ／Ｎを求める手順を第７図によつて説明する。
からＱａ／Ｎを求める手順を第７図によつて説明する。
まず、ステツプ３０で、コンピユータ２３内に内蔵され
たカウンタで、演算回路１６出力信号のＨＩＧＨレベル
の時間を計数する。次にステツプ３１で、エンジン回転
速度Ｎを読みこむ。ステツプ３２で、Ｎから を求める。この演算は、コンピユータ演算を用いても良
いし、第８図に示すように、あらかじめ、Ｎと のテーブルを記憶しておいて、テーブルルツクアツプに
より を求めるようにしても良い。ステツプ３３で、Ｎ（Ｔ−
Ｔ′）の乗算を行う。ステツプ３４で、 の値から第５図のテーブルを用いてＱａ／Ｎを求めるの
である。
たカウンタで、演算回路１６出力信号のＨＩＧＨレベル
の時間を計数する。次にステツプ３１で、エンジン回転
速度Ｎを読みこむ。ステツプ３２で、Ｎから を求める。この演算は、コンピユータ演算を用いても良
いし、第８図に示すように、あらかじめ、Ｎと のテーブルを記憶しておいて、テーブルルツクアツプに
より を求めるようにしても良い。ステツプ３３で、Ｎ（Ｔ−
Ｔ′）の乗算を行う。ステツプ３４で、 の値から第５図のテーブルを用いてＱａ／Ｎを求めるの
である。
次に、熱線１の抵抗値、表面積のばらつきに伴う流量計
特性のばらつきの補正手段について説明する。
特性のばらつきの補正手段について説明する。
式(4)から、容易に理解されるように、熱線１の抵抗値
Ｒｈや温度Ｔｗ、表面積Ｓのばらつきは、電流値Ｉの調
整で相殺できる。従つて、熱線１への供給電流値を決め
るコンパレータ１１の基準電圧Ｖｒを定める抵抗１２，
１３をトリミングして、電流値Ｉを調整してやればよ
い。
Ｒｈや温度Ｔｗ、表面積Ｓのばらつきは、電流値Ｉの調
整で相殺できる。従つて、熱線１への供給電流値を決め
るコンパレータ１１の基準電圧Ｖｒを定める抵抗１２，
１３をトリミングして、電流値Ｉを調整してやればよ
い。
さらに、流量計特性のばらつを小さくするために、第９
図に示すように、空気量（Ｑａ／Ｎ）１，（Ｑａ／Ｎ）
２の２点で、 の値が基準の特性と一致するように、電流値Ｉを定める
分割抵抗１２，１３、及び演算回路１６の分割抵抗２
０，２１をくり返しトリミングしてやればよい。
図に示すように、空気量（Ｑａ／Ｎ）１，（Ｑａ／Ｎ）
２の２点で、 の値が基準の特性と一致するように、電流値Ｉを定める
分割抵抗１２，１３、及び演算回路１６の分割抵抗２
０，２１をくり返しトリミングしてやればよい。
上記実施例による検出特性の一例を第１０図に示す。こ
の例は、(5)式において、Ｔ′＝０としたものであり、
エンジン回転速度Ｎが６０ＲＰＭと６０００ＲＰＭとで
は僅かにずれがみられるものの、全体としてほぼ一致し
ており、実用上充分な精度が得られている。なお、僅か
なずれは、エンジン回転速度Ｎが変化することにより、
(4)式におけるＴ′とＴｗの値が変つてしまうからであ
り、それにもかかわらず、かなりの一致が得られている
のは、Ｔ′とＴｗの変化が互に相殺する方向で現われる
からである。
の例は、(5)式において、Ｔ′＝０としたものであり、
エンジン回転速度Ｎが６０ＲＰＭと６０００ＲＰＭとで
は僅かにずれがみられるものの、全体としてほぼ一致し
ており、実用上充分な精度が得られている。なお、僅か
なずれは、エンジン回転速度Ｎが変化することにより、
(4)式におけるＴ′とＴｗの値が変つてしまうからであ
り、それにもかかわらず、かなりの一致が得られている
のは、Ｔ′とＴｗの変化が互に相殺する方向で現われる
からである。
ところで、通常の自動車では、軽負荷（Ｑａ／Ｎが小さ
い）で、空気量測定に精度が要求される。
い）で、空気量測定に精度が要求される。
そこで、空気量Ｑａ／Ｎが小さい領域で、エンジン回転
速度Ｎが６００ＲＰＭと６０００ＲＰＭにおける空気量
計測特性が一致するような実施例とするために、縦軸を として、第１０図を書き換えたのが第１１図である。但
し、Ｃは、符号がプラスまたは、マイナスの定数であ
る。
速度Ｎが６００ＲＰＭと６０００ＲＰＭにおける空気量
計測特性が一致するような実施例とするために、縦軸を として、第１０図を書き換えたのが第１１図である。但
し、Ｃは、符号がプラスまたは、マイナスの定数であ
る。
この実施例における空気量Ｑａ／Ｎの演算のフローチャ
ートを第１２図に示す。すなわち、まず、エンジン回転
数Ｎ、空気流量計信号Ｔを読みこみ、続いて、 の演算を行い、該 の値から、第１１図のテーブルを用いて、空気量Ｑａ／
Ｎを求めるのである。
ートを第１２図に示す。すなわち、まず、エンジン回転
数Ｎ、空気流量計信号Ｔを読みこみ、続いて、 の演算を行い、該 の値から、第１１図のテーブルを用いて、空気量Ｑａ／
Ｎを求めるのである。
次に、第１３図は本発明の他の一実施例で、上記した、
Ｔ＋Ｃの演算を、時間幅調整回路２４によつて行なうよ
うにしたものである。
Ｔ＋Ｃの演算を、時間幅調整回路２４によつて行なうよ
うにしたものである。
この第１３図の実施例は、第１図の実施例における演算
回路１６が、時間幅調整回路２４に変つているだけなの
で、この時間幅調整回路２４に重点をおき、第１４図の
波形図を用いて説明する。
回路１６が、時間幅調整回路２４に変つているだけなの
で、この時間幅調整回路２４に重点をおき、第１４図の
波形図を用いて説明する。
フリツプフロツプ４から時間幅調整回路２４へ入力され
た信号は、ダイオード１７、抵抗１８、コンデンサ１
９により信号に変化され、ついでコンパレータ２２に
より一定電圧ＶＴと比較され、信号となる。
た信号は、ダイオード１７、抵抗１８、コンデンサ１
９により信号に変化され、ついでコンパレータ２２に
より一定電圧ＶＴと比較され、信号となる。
従つて、この信号のパルス幅はＴ＋Ｃとなる。なお、
時間幅の増分Ｃは、抵抗２１、抵抗１８のトリミングに
より任意に調整できる。
時間幅の増分Ｃは、抵抗２１、抵抗１８のトリミングに
より任意に調整できる。
次に、本発明のさらに別の一実施例を第１５図に示す。
この第１５図に示した実施例は、上記した特公昭６１−
１６０２６公報で開示されている熱線流速計駆動回路に
本発明を適用したもので、コンパレータ２５を付加し、
これにより熱線１と温度検出用の抵抗線２として、同一
の抵抗値、形状のものが使えるようにしたものである。
１６０２６公報で開示されている熱線流速計駆動回路に
本発明を適用したもので、コンパレータ２５を付加し、
これにより熱線１と温度検出用の抵抗線２として、同一
の抵抗値、形状のものが使えるようにしたものである。
フリツプフロツプ４のセツト端子にクランク角信号が入
力されると、その出力端子はＬＯＷレベルとなり、ト
ランジスタ７はオフ、トランジスタ８はオンになる。そ
の結果、熱線１に電流が供給され、温度が上昇し、抵抗
が増加する。そして、熱線１の抵抗値が所定の値に達し
たことがコンパレータ３で検出されると、フリツプフロ
ツプ４のＲ端子にＨＩＧＨレベルの信号が入力される。
その結果、その出力端子は、ＨＩＧＨレベルとなり、
今度はトラジスタ７はオン、トランジスタ８はオフにな
り、熱線１への電流供給は遮断される。
力されると、その出力端子はＬＯＷレベルとなり、ト
ランジスタ７はオフ、トランジスタ８はオンになる。そ
の結果、熱線１に電流が供給され、温度が上昇し、抵抗
が増加する。そして、熱線１の抵抗値が所定の値に達し
たことがコンパレータ３で検出されると、フリツプフロ
ツプ４のＲ端子にＨＩＧＨレベルの信号が入力される。
その結果、その出力端子は、ＨＩＧＨレベルとなり、
今度はトラジスタ７はオン、トランジスタ８はオフにな
り、熱線１への電流供給は遮断される。
従つて、この実施例にようても、第１図の実施例と同様
に、フリツプフロツプ４の出力Ｑ端子からは、そのパル
ス幅が時間Ｔを表わしているパルス信号が得られ、演算
回路１６（又は、時間幅調整回路２４）が設けられてい
ることにより、マイクロコンピユータ２３では、２次元
テーブルを用いるだけ空気量Ｑａ／Ｎを算出することが
できる。
に、フリツプフロツプ４の出力Ｑ端子からは、そのパル
ス幅が時間Ｔを表わしているパルス信号が得られ、演算
回路１６（又は、時間幅調整回路２４）が設けられてい
ることにより、マイクロコンピユータ２３では、２次元
テーブルを用いるだけ空気量Ｑａ／Ｎを算出することが
できる。
本発明によれば、テーブルに使用すべきメモリの記憶容
量が少くて済み、空気量Ｑａ／Ｎの検出がローコストで
得られる効果がある。
量が少くて済み、空気量Ｑａ／Ｎの検出がローコストで
得られる効果がある。
また、本発明によれば、使用する熱線にばらつきがあつ
ても、検出特性としては充分にばらつきを抑えたものが
得られるという効果がある。
ても、検出特性としては充分にばらつきを抑えたものが
得られるという効果がある。
第１図は本発明による熱線式空気流量計の一実施例を示
す回路図、第２図は従来例の回路図、第３図は動作説明
用の波形図、第４図は３次元テーブルの説明図、第５図
は２次元テーブルの説明図、第６図は動作説明図の波形
図、第７図は動作説明用のフローチヤート、第８図は２
次元テーブルの説明図、第９図トリミング動作の説明
図、第１０図及び第１１図はそれぞれ一実施例の特性
図、第１２図は動作説明用のフローチヤート、第１３図
は本発明の他の一実施例を示す回路図、第１４図は動作
説明用の波形図、第１５図は本発明のさらに別の一実施
例を示す回路図である。 １……熱線（熱線プローブ）、２……抵抗線（温度プロ
ーブ）、３，１１，２２……コンパレータ、４……フリ
ツプフロツプ、１５……クランク角センサ、１６……演
算回路、２３……エンジン制御用のマイクロコンピユー
タ。
す回路図、第２図は従来例の回路図、第３図は動作説明
用の波形図、第４図は３次元テーブルの説明図、第５図
は２次元テーブルの説明図、第６図は動作説明図の波形
図、第７図は動作説明用のフローチヤート、第８図は２
次元テーブルの説明図、第９図トリミング動作の説明
図、第１０図及び第１１図はそれぞれ一実施例の特性
図、第１２図は動作説明用のフローチヤート、第１３図
は本発明の他の一実施例を示す回路図、第１４図は動作
説明用の波形図、第１５図は本発明のさらに別の一実施
例を示す回路図である。 １……熱線（熱線プローブ）、２……抵抗線（温度プロ
ーブ）、３，１１，２２……コンパレータ、４……フリ
ツプフロツプ、１５……クランク角センサ、１６……演
算回路、２３……エンジン制御用のマイクロコンピユー
タ。
Claims (4)
- 【請求項１】流量検出用の熱線に対する加熱電流の供給
をエンジンの回転に同期させて断続させることにより、
流量検出用の信号をパルス幅信号として直接発生させ、
このパルス幅信号に基く所定のデータマツプの検索処理
により単位エンジン回転当りの流量を検出する方式の熱
線式空気流量計において、上記パルス幅信号のそれぞれ
のパルスの幅から所定の一定値を加減算する信号処理回
路を設け、この信号処理回路の出力信号に基いて上記デ
ータマツプを検索するように構成したことを特徴とする
熱線式空気流量計。 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項において、上記信号
処理回路が、上記パルス幅信号を入力とする積分回路
と、この積分回路の出力と所定の基準電圧とを入力とす
る比較回路とで構成され、上記基準電圧が調整可能に構
成されていることを特徴とする熱線式空気流量計。 - 【請求項３】特許請求の範囲第１項において、上記熱線
に供給される加熱電流の大きさを検出して所定の基準値
と比較する比較回路を設け、この比較回路の出力に応じ
て上記加熱電流が制御されるように構成されていること
を特徴とする熱線式空気流量計。 - 【請求項４】特許請求の範囲第３項において、上記所定
の基準値が調整可能に構成されていることを特徴とする
熱線式空気流量計。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63017302A JPH0654249B2 (ja) | 1988-01-29 | 1988-01-29 | 熱線式空気流量計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63017302A JPH0654249B2 (ja) | 1988-01-29 | 1988-01-29 | 熱線式空気流量計 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01195326A JPH01195326A (ja) | 1989-08-07 |
| JPH0654249B2 true JPH0654249B2 (ja) | 1994-07-20 |
Family
ID=11940209
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63017302A Expired - Lifetime JPH0654249B2 (ja) | 1988-01-29 | 1988-01-29 | 熱線式空気流量計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0654249B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19828992C1 (de) * | 1998-06-29 | 1999-10-07 | Schott Glas | Bleifreie optische Gläser |
| DE19827568C1 (de) * | 1998-06-20 | 2000-01-05 | Schott Glas | Bleifreie optische Bariumflintgläser, Bariumleichtflintgläser und Bariumkrongläser |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102597126B (zh) | 2009-08-27 | 2014-12-24 | 富士胶片株式会社 | 二氯二酮吡咯并吡咯颜料、含有所述二氯二酮吡咯并吡咯颜料的着色材料分散体及其制备方法 |
-
1988
- 1988-01-29 JP JP63017302A patent/JPH0654249B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19827568C1 (de) * | 1998-06-20 | 2000-01-05 | Schott Glas | Bleifreie optische Bariumflintgläser, Bariumleichtflintgläser und Bariumkrongläser |
| DE19828992C1 (de) * | 1998-06-29 | 1999-10-07 | Schott Glas | Bleifreie optische Gläser |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01195326A (ja) | 1989-08-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6112114B2 (ja) | ||
| EP0212076B1 (en) | Apparatus for controlling engine | |
| EP0163246B1 (en) | Engine control apparatus | |
| GB2339030A (en) | Engine management system using rotational speed information | |
| JPH08189408A (ja) | 内燃機関における大気圧推定装置 | |
| US4671242A (en) | Engine control apparatus | |
| JPH0654249B2 (ja) | 熱線式空気流量計 | |
| JPS62188560U (ja) | ||
| JPH0578668B2 (ja) | ||
| JPH08105781A (ja) | 測定エラー補正方法 | |
| EP0347218B1 (en) | Air flow metering apparatus for internal combustion engines | |
| JPS6214705B2 (ja) | ||
| JP2524847B2 (ja) | 熱式吸入空気量センサ | |
| US4612894A (en) | Control system for an engine having air passage | |
| JP2672603B2 (ja) | 熱式空気流量計 | |
| JP2510151B2 (ja) | エンジン用熱式空気流量測定装置 | |
| JP2530227B2 (ja) | アルコ―ル濃度温度補正演算装置 | |
| CN108869075B (zh) | 一种电控发动机喷油提前角的修正方法及装置 | |
| JPH0654250B2 (ja) | 熱線式空気流量計 | |
| JPH07166948A (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| JPS6318026B2 (ja) | ||
| JPH05281008A (ja) | 空気流量計 | |
| JPH0638052B2 (ja) | 内燃機関の吸入空気流量計測装置 | |
| JP2721400B2 (ja) | 熱式空気流量計 | |
| JPH04153547A (ja) | 空気量算出方式 |