JPH06510472A

JPH06510472A - 圧力低下の少ない高表面積アンモニア酸化触媒及びシアン化水素酸製造用触媒

Info

Publication number: JPH06510472A
Application number: JP5500924A
Authority: JP
Inventors: ホッケラ，ウィリアム　エイ．; ヘファーネン，スチーブン　エイ．
Original assignee: ジョンソン　マセイ　インコーポレイテッド
Priority date: 1991-06-17
Filing date: 1992-06-10
Publication date: 1994-11-24
Also published as: ES2067297T3; MX9202906A; EP0519699A1; WO1992022499A1; TR26289A; AU2179592A; DE69201272T2; EP0519699B1; IL102043A0; DE69201272D1; ATE117594T1; IE921944A1; CA2111197A1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】圧力低下の少ない高表面積アンモニア酸化触媒シアン　、゛〔技術分野〕本発明は、圧力低下の少ない高表面積アンモニア酸化触媒の系（ｓｙｓｔｅ■）及び方法に関する０本発明は、シアン化水素酸を製造するための、圧力低下の少ない高表面積触媒の系及び方法にも関する。〔背景技術〕硝酸は、白金・ロジウム・パラジウム合金線で織った平らな網にアンモニア及び空気を通すことにより商業的に製造されている。最初アンモニアは貴金属網の上で五酸化二窒素に転化し、次にその五酸化二窒素が酸化され、吸収されて硝酸を形成する。アンモニアから五酸化二窒素への転化効率は温度、圧力、ガス流速度、触媒体積、アンモニア及び空気流の純度の関数である。アンモニアの五酸化二窒素への酸化は大きな発熱を起こし、触媒の温度を８１０℃〜９６０℃の範囲に上昇させる。アンモニア酸化過程中、貴金属の幾らかは網金属線表面から揮発する。損失速度は、温度、圧力、触媒表面を通るガスの流量に依存する。アンモニア酸化触媒から失われた貴金属のコストは、硝酸プラントを操作するコストの重要な部分を占める。硝酸を製造する場合、触媒パック（ｐａｃｋ）は３〜５０枚の平らな織網からなる。従来の平らな織網は、８０メッシュ／ｉｎで、０．００３″の金属線を用いて作られているのが典型的である。しかし、英国特許第２０６２４８６　Ｂには、金属線の直径が、平らな織網パックの前から後ろへ減少している系を使用することが開示されており、貴金属含有量を最低にし、従って触媒からの金属損失も最小にしながら、最大の転化効率を与えている。他の最近の情報には米国特許第４，８６３．８９３号明細書が含まれ、そこには平らな織網の表面に微細な白金粒子を付着させ、触媒単位領域当たりの表面積を大きくすることにより改良された触媒「ライト・オフ（ｌｉｇｈｔ−ｏｆｆ）」を特許請求している。米国特許第４，８６３，８９３号明細書は、異なった付着方法をとっている米国特許第３，４７０．０１９号明細書の技術を変更したものである。欧州特許出願Ｅ　ＰＯ３６４１５３Ａ　１は、五酸化二窒素へアンモニアを酸化するために貴金属の平らなニット織物を用いることを特許請求している。最近７０メツシユ、線直径０．００３″の平らな織網が市場に入ってきている。白金・ロジウム触媒は、シアン化水素酸又はシアン化水素（ＨＣＮ）を製造するために、アンドリュッソー法で用いられている。アンドリュッソー法では、メタン、アンモニア、及び酸素を、白金合金網パッドにそのガス混合物を通すことにより反応させている０反応は約１０００℃で行われ、発生した熱でその反応は自然に持続することができる。ＨＣＮの形成は、次の反応の一方又は他方に従って進行する：ＣＨ４＋　Ｎ　Ｈ３＋　３／　２０　ｘ−−−→ＨＣＮ＋３Ｈ２ＯＮＨ３＋ＣＨ４−−−→ＨＣＮ＋３Ｈ２混合ガスを約５００℃に予熱し、メタン：アンモニア混合比を０．８〜１．２：１の範囲にする。メタンとアンモニアを酸化するのに理論的に必要な量の２５〜４０％を与えるのに充分な空気を添加する０反応器はアンモニア酸化コンバーターと同様であるが、通常直径は小さい。金属網は約１０００℃で操作されるので、その放射熱によりコンバーターの壁はアンモニア酸化の場合よりも熱くなり、幾らかのアンモニアが先に分解することにより反応から失われる。望ましくない副反応により幾らかの一酸化炭素及び窒素も形成される。シアン化水素酸を製造する場合、触媒パックは平らな織網からなる。慣用的平らな織網は、８０メツシユ／ｉｎ及び０．００３″線を用いて作られているのが典型的である。貴金属のエレメント又は網状シートからなる触媒パックが米国特許第４，４１２．８５９号、第４．４９７．６５７号、及び第４．５２６，６１４号明細書（それらの記載は参考のため全体的にここに入れである）に開示されている。屈曲対平坦比（ｃｕｒｖｅ　ｔｏ　ｆｌａｔ　ｒａｔｉｏ）とは、触媒のエレメント（シート又は網等）中の金属線のエレメントの基底面にはない部分の、その基底面内にある部分に対する比を意味する。湾曲している場合、それは湾曲した部分の平坦な部分に対する比率である。メツシュ数とは、与えられた面積中の開口の数を意味する。メツシュ数のための線の直径及び面積は、ｉｎ又は別法としてｃｍの如く同じ単位でなければならない。〔発明の概要〕本発明は、アンモニアの接触酸化及びシアン化水素酸の接触製造で用いられる触媒エレメントにある。そのエレメントは、白金、ロジウム、パラジウム、及びそれらの合金からなる群から選択された金属から本質的になる材料から作られた有孔構造体で、（ａ）前記エレメントについて、式：屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ）Ｘメツシュ数（Ｎ）Ｘ線直径（ｄ、）；の初期積が少なくとも０．０８より大きい新規な形状、及び（ｂ）与えられた窒素処理量に対し、転化効率が屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ）、線直径（ｄ、）及びメツシュ数（Ｎ）の総合的な関数であり、転化効率が、与えられた線直径に対してメツシュ数（Ｎ）を増大し、与えられたメツシュ数に対して線直径（ｄ、）を増大し、そして屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ）を１．０より大きい比まで増大することによって改良されることを特徴とする有孔構造体からなる。好ましくは、上記式の初期積は０．２より大きく、屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ）が１．００より大きい（最も好ましくはπ／２）、上記式の初期積は０．０８〜約ＩＯの範囲にあるのが好ましく、約０，２〜約■０の範囲にあるのが一層好ましい、好ましいエレメントは織網、ニット織物、繊維、及びそれらの組合せである。エレメントは、複数の網として一連のそのようなエレメントからなっているのが好ましい。エレメントは、白金、又は本質的にニッケル、コバルト、パラジウム、ルテニウム、イリジウム、金、銀、及び銅からなる群から選択された一種類以上の金属と白金との合金からなるのが好ましい、エレメントは、少なくとも約７０重量％の量で存在する白金を含むのが好ましい。本発明の好ましい態様は、Ｃ／Ｆが１．０より大きく、約４までの範囲にあり、Ｎが４０〜１２０の範囲にあり、ｄｗが約０．００１〜０．０１８の範囲にあり、それらの各値が、前記式の初期積が少なくとも０．０８より大きくなるような値であり、一層好ましくはＣ／Ｆが１．００より大きく（最も好ましくはπ／２）約４まであり、上記式の積が０．２より大きくなるようなエレメントである。別の態様では、初期積は、０．０８〜約１Ｏ１一層好ましくは約０．９〜約８の範囲にある。本発明の好ましい態様として、Ｃ／Ｆ比はエレメントをひた（ｐｌｅａｔ）状の形状に形成することにより達成される。それらのひだは平行であるのが好ましい。別法として、その比は、同心模様状のひだによって達成することができる。そのような模様は、円、平行線、又は多角形にすることができる。比は、ワツフル状模様になる交差模様によっても達成することもできる。ワツフル状模様は、直線又は曲線、又はそれらの両方からなる規則的なものにすることができる。ワツフル状模様は、直線又は曲線、又はそれらの両方を用いた無作為的なものにすることもできる。別な態様では、Ｃ／Ｆ比は、エレメントの表面上に凹型の形を付けることにより達成することができる。本発明の一つの方法は、８５０℃より高い温度でアンモニアを接触酸化する方法であり、それは触媒として、白金、ロジウム、パラジウム、及びそれらの混合物の合金からなる群からの金属から本質的になる金属から製造された有孔エレメントを用いることを含み、そのエレメントは、（ａ）エレメントについて式：屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ）Ｘメツシュ数（Ｎ）Ｘ線直径（ｄ、）；の初期積が少なくとも０．０８より大きい新規な形状、及び（ｂ）与えられた窒素処理量について、転化効率が屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ）、線直径（ｄ、）及びメツシュ数（Ｎ）の総合的な関数であり、転化効率は、与えられた線直径でメツシュ数（Ｎ）を増大し、与えられたメツシュ数で線直径（ｄ、）を増大し、そして屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ）を１．０より大きい比まで増大することによって改良されることを特徴とする。好ましくは、上記式の積は０．９より大きく、Ｃ／Ｆ比が約π／２より大きい、上記式の積は、好ましくは約０．０８〜約ＩＯの範囲、一層好ましく、約８までの範囲、最も好ましくは約０．２０〜約８の範囲にある。この方法は、好ましくは織網、ニット織物、繊維又はそれらの組合せのエレメントを用いる。それらエレメントは複数の網状になっているのが好ましい０本発明の好ましい方法では、本質的に白金、又はニッケル、コバルト、パラジウム、ロジウム、ルテニウム、イリジウム、金、銀、及び銅からなる群から選択された一種類以上の金属と白金との合金からなるエレメントを用いる。白金は少なくとも７０重量％の量で存在するのが好ましい。本発明の好ましい方法は、（Ｃ／Ｆ）が約１．０より大きく約４までの範囲にあり、Ｎが約４０〜約１２０の範囲にあり、ｄ、が約０．００１〜約ｏ、ｏｉｓの範囲にあり、それらの各位が、前記式の初期積が約０．０８より大きくなるような値になる場合である。最も好ましくは、Ｃ／Ｆは約π／２〜約４の範囲にあり、上記式の初期積が少なくとも約０．９より大きい、好ましくは、上記式の初期積は約０．０８〜ＩＯの範囲、最も好ましくは０．２〜８の範囲にある。本発明の多重エレメントを用いた場合の本発明の別の態様では、上記式の初期積をそれらエレメントに互って変化させる。積はアンモニアと最初に接触するエレメントでの高い値から、アンモニアが最後にエレメントと接触する所での低い値まで変化させることができる。或は逆に、最初にアンモニアと接触するエレメントでの低い値から、アンモニアが最後にエレメントと接触する所での高い値に変化することができる。上記式の積は、触媒系を横切る区別できる模様、好ましくは種々の数学的関数によって記述できる模様、最も好ましくは線形、放物線形、双曲線形、階段形、正弦波形、及びそれらの組合せからなる群から選択された数学的関数によって表される模様によって変化させることができる。上述の変化は、本発明の方法及び本発明に記載するエレメントを用いた触媒系の両方で有用である。その変化は、積の項、Ｃ／Ｆ、ｄ又はＮのいずれかを独立に且つ（又は）連動させて変化させることにより行うことができ、Ｃ／Ｆ　Ｎ及びｄ、を一定、或は網から網且つ（又は）各編に互って双方変化させてもよく、織った又は編んだ金網の縦線に沿って且つ（又は）横線に沿って独立に変化させてもよい。このように網内で変化させる場合、本発明でのＣ／Ｆ、Ｎ及びｄ、の定義は、全て各々の網についての平均値になるであろう。例えば、Ｎ及びｄ、の両方を変化させると、式は次のように計算されるであろう。縦線：直径０．００５８ｉｎの線で、５０本／ｉｎ。横線：直径０．００９７ｉｎの線で、３０本／ｉｎ。形成された屈曲対平坦比：　２．６＋Ｃ／ＦｘＮｘｄｗ＝工江±」ユｘＯ，００５ｇ＋０．００９７　ｘ２．６１＝０．８０９、本発明の他の方法は、触媒として上述のものと同じ触媒を用いることを含むＨＣＮの接触製造方法にある。本発明は、次の利点を与える。１．１より大きなＣ／Ｆ比を用いることにより、以前は平らな網であったものを三次元的にし、それによって表面積を増大して触媒エレメントの著しく改良された触媒活性度を与える０例えば、典型的な８０メツシユ、３ミル（０，００３″ ）綱を用いて、反応器の断面積当たりの表面積を、Ｃ／Ｆ＝１、即ち平らな時の１．５単位から３倍、即ちＣ／Ｆ＝３で４．５単位に増大することができる。２、Ｃ／Ｆ比を増大することにより可能にされた網１枚当たりの一層大きな表面積により、系中のエレメント又は網の数を少なくし、用いられる全系を横切る圧力差を低くすることができる。このことは、今度は系を通るアンモニアの処理速度を大きくし、即ち同じ系でのアンモニアの１日当たりの転化量（１）を一層大きくすることができる。３、触媒エレメント（網）上でのアンモニア又はメタンとアンモニアの転化率も、各エレメントの表面積を大きくすることにより改良され、同じ装置により、処理量１を当たり一層多くのアンモニア又はメタンとアンモニアが硝酸又はシアン化水素酸に転化される。４、本発明の別な態様、即ち個々に又は上記式、Ｃ／Ｆ　（Ｎ）ｄユにより、表面積を決定する因子の変更により、触媒表面積を系（網パック）中の点で最大になるように調節することができ、最も効果的且つ効率的にすることができる。〔図面の簡単な説明〕第１図は、種々のＣ／Ｆ比で３０枚の３ミル（０，００３″）線、８０メツシユ　シート（エレメント）を用いて、圧力低下の少ない触媒系がどのようにして圧力低下を少なくし、１００Ｔ／ｚ”／日プラントでの滞留時間を増大するか、その仕方をプロジェクトするコンピューターモデルから得られた一連の曲線を示す図である。第２図は、種々の滞留時間（秒）／網（エレメント）数に対する転化効率の実際的値を示す従来法による曲線を示す図である。第３図は、一層大きなＣ／Ｆ　（屈曲対平坦）比での改良された滞留時間を示す一連の曲線を示す図である。第４図は、３０枚の触媒シート（エレメント）を用いた１００ｔの硝酸プラントで、種々のＣ／Ｆ比に対する転化効率を示す曲線である。第５図は、２０枚の触媒シート（エレメント）を用いた転化効率を示す第二の曲線である。第６図は、ＨＣＮの製造で、特定の滞留時間でエレメントの屈曲対平坦比に対する流れの関係を示す曲線を示す図である。〔検討〕系を通る圧力低下は、かなり少なくなり、特にＣ／Ｆがπ／２より大きいと減少し、滞留時間は１より大きなＣ／Ｆ比では著しく増大させることができる。例えば、滞留時間は、約１．１と約１．６のＣ／Ｆ値の間では２倍になる。転化効率は滞留時間と共に増大し、約５０枚の網（エレメント又はシート）を用いて約７　Ｘ　１０−’秒の滞留時間で最適になる。従って、本発明の好ましい態様では、系が用いられる商業的プラントについて最適滞留時間を見出すことができる０次にガス流導入量、触媒系中のシートの数、及び各シートについての希望のメツシュ及び練直径を用いて曲線を作る。そのような一連の曲線を種々の希望の練直径及びメツシュについて作ることができる０次にコンピューターで導き出した滞留時間及び圧力低下曲線により、実際の商業的用途のためのＣ／Ｆ比をめることが可能になる。第１図は、系を通る圧力低下がかなり少なくなり、特にＣ／Ｆがπ／２より高い場合に少なくなり、滞留時間はＣ／Ｆ比が１より大きくなると著しく増大することができることを示している。例えば、滞留時間はＣ／Ｆの値が約１．１から約１．６の間で倍になる。第２図は、従来の装置で上記条件で滞留時間が重要になることを示している。曲線は、転化効率が滞留時間と共に増大し、約５０枚の金網（エレメント又はシート）では、約７　Ｘ　１０−’秒の滞留時間で最適値になることを示している。従って、本発明の好ましい態様では、その触媒系が用いられる商業的プラントについて最適滞留時間を見出すことができる０次に窒素導入量、触媒系中のシートの数、及び各シートの希望のメツシュ及び練直径を用いて第１図と同様な曲線を描く。一連のそのような曲線を種々の希望の練直径及びメツシュについてめることができる。次にコンピューターでめた滞留時間と圧力低下曲線により、実際に商業的に適用した場合のＣ／Ｆ比をめることができる。大略の例として、直径３ミルの金属線で作られた８０メツシユの触媒（Ｐ　ｔ９０％：ＲｈｌＯ％）がちなる３θ枚シート（エレメント）の触媒系を用いたＬＯＯＴ／ＩＩ”７日アンモニア転化プラントについて、第１図を用いて有効な（或は実用的な）最大のＣ／Ｆ比がまる。〔実施例〕本発明の系のコンピューターモデルを用いて、種々の商業的プラント状態での種々の触媒系の性能を予測する。例１硝酸製造　：　１００ｔ／日窒素導入量：　１１６ｔ／ｚ２／日入ロ温度　：２５０℃ 織網枚数　＝３０平らな系についての現在の滞留時間は、９６％の転化効率で４　Ｘ　１０−’秒である（３０枚の場合の第４図参照）。実験から、最適効率が６．ＯＸ　１０−’秒の滞留時間で得られることが判明した。この最適滞留時間を得るために、形成される屈曲対平坦比は１から１．５に増大しなければならない、このことは、同じ操作条件で９６％から９９％にアンモニア転化率を増大する。例２操作条件は前の例と同じである。硝酸製造業者は転化効率を増大することには関心はなく、反応器での貴金属装填量を減少させることを望んでいる。このことは用いる枚数を任意に少なくすることにより達成することができる１枚数が２０の場合、９６％の転化効率を得るためには屈曲対平坦比は１から１．５に増大しなければならない（２０枚の場合の第５図参照）。次の例は、シアン化水素を製造するために圧力低下の少ない高生産能力を持つ金網として用いる場合の例である。例３（従来法ＨＣＮ）シアン化水素製造反応器は、３５ｉｎの反応器直径をもっていた。アンモニア、空気及びメタンの体積流量は８０ｆｔ”７秒であった０反応物の生成物に対する最大の選択性は６．８ＸＩＯ−’秒の滞留時間で達成されることが判明した。　８０ｆｔ３／秒の体積流量及び３５ｉｎの反応器直径で、６．８Ｘ　１０−’秒の滞留時間を得るためには１５枚の金網が必要である。例４ＨＣＮ製造業者は、金網の屈曲対平坦比を増大することによりアンモニア、空気、及びメタンの体積流量を２００ｆｔ’／秒に増大することを望んでいる。第１図は６．８Ｘ　１０−’秒の滞留時間及び１５枚の金網の場合の、開発された屈曲対平坦比に対する体積流量をプロットしたものである。生産流量を２００ｆｔ３／秒に増大するためには、屈曲対平坦比を２．５に増大しなければならない。形成される屈曲対平坦比を、１：１を超えて増大することにより、それらがどのように形成されるかには無関係に、次のことが達成される。１）　同じ貴金属合金の網目数及び練直径をもつ系（８０メツシユ、金属線直径０．００３″）を用いたと仮定して、反応器断面の単位面積当たり、波状織網系中の有効な開口面積の量が増大し；反応６断面積当たりの、触媒に有効な貴金属合金量が増大し；波状織網系を通る初期圧力低下及び圧力低下の増加速度が減少し；反応器の断面積当たりのシアン化水素生成量が増大し；上記増大又は減少は形成される屈曲対平坦比の関数である。２）　反応器の断面積当たり、同じ重量の貴金属合金網系を用いたと仮定して、縦又は横の金属線又はそれらの両方でｌｉｎ当たりの網目数、或は縦又は横の金属線又はそれらの両方の直径、或はそれらの両方共変化させなければならない。例５指定したＣ／Ｆ比＝２．６：１開口面積＝２．６１Ｘ対応する（ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ）平坦パック開口領域貴金属合金重量−２，６１Ｘ対応する平坦パック貴金属合金重量圧力低下の相対的減少％＝一上、＝対応平坦織網系の０．１４６７、即ち１４．６７％２．６１（平坦パックは１単位の圧力低下を有すると仮定する）本発明を、現在最も実際的で好ましい態様であると考えられるものに関連して記述してきたが、本発明は開示した態様に限定されるものではなく、請求の範囲及びその本質内に入る種々の変更及び同等のものを含むものと考えられるべきである。Ｕ〕　ば）　℃ト　Ｈ）　＾− （％）＊峰］シ）（＋４）晶輔島錬〔４／、毒よ）Ｉ穎尉盟°Ａ補正書の写しく翻訳文）提出書（需法第１８４条）８）平成　５　年　１２　月　１７　日ヒ―

Claims

【特許請求の範囲】

１．アンモニア、又はメタンと一緒にしたアンモニアの接触酸化に用いられる触媒エレメントで、白金、ロジウム、パラジウム、及びそれらの合金からなる群から選択された金属から本質的になる材料から作られた有孔構造体からなる触媒エレメントにおいて、（ａ）前記エレメントについて式；屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ） ×メッシュ数（Ｎ）×線直径（ｄｗ）；の初期積が少なくとも０．０８より大きい新規な形状、及び（ｂ）与えられたアンモニア処理量に対し、転化効率は屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ）、線直径（ｄｗ）及びメッシュ数（Ｎ）の総合的な関数であり、転化効率は、与えられた線直径に対してメッシュ数（Ｎ）を増大し、与えられたメッシュ数に対して線直径（ｄｗ）を増大し、そして屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ）を１．０より大きい比に増大することによって改良されることを特徴とする触媒エレメント。
２．式の初期積が０．９より大きく、屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ）が約π／２より大きい、請求項１に記載のエレメント。
３．式の初期積が約０．０８〜約１０の範囲にある、請求項１に記載のエレメント。
４．積が約０．２〜約１０である、請求項３に記載のエレメント。
５．エレメントが織網、ニット織物、繊維、又はそれらの組合せである、請求項１に記載のエレメント。
６．エレメントが複数の網状になっている、請求項１に記載のエレメント。
７．エレメントが本質的に、ニッケル、コバルト、パラジウム、ルテニウム、イリジウム、金、銀、及び銅からなる群から選択された一種類以上の金属と白金との合金からなる、請求項１に記載のエレメント。
８．白金が少なくとも約７０重量％の量で存在する、請求項７に記載のエレメント。
９．Ｃ／Ｆが、約１．００〜約４の範囲にあり、式の積が約０．０８より大きい、請求項１に記載のエレメント。
１０．Ｃ／Ｆが、１．０より大きく約４までの範囲にあり、Ｎが約４０〜１２０の範囲にあり、ｄｗが約０．００ｌ〜０．０１８の範囲にあり、それらの各値が、式の初期積が少なくと約０．０８より大きくなるような値である、請求項１に記載のエレメント。
１１．前記式の初期積が約０．０８〜約１０の範囲にある、請求項１０に記載のエレメント。
１２．積が約０．２〜約８である、請求項１１に記載のエレメント。
１３．Ｃ／Ｆ比を、エレメントをひだ状形態に形成することにより達成する、請求項１に記載のエレメント。
１４．ひだが平行である、請求項１３に記載のエレメント。
１５．Ｃ／Ｆ比を、同心状模様のひだによって達成する、請求項１３に記載のエレメント。
１６．模様が円及び多角形からなる群から選択される、請求項１５に記載のエレメント。
１７．Ｃ／Ｆ比を、ワッフル状模様を与える交差模様により達成する、請求項１３に記載のエレメント。
１８．ワッフル状模様が規則的であり、直線からなる、請求項１７に記載のエレメント。
１９．ワッフル状模様が規則的であり、曲線からなる、請求項１８に記載のエレメント。
２０．ワッフル状模様が無作為的である、請求項１７に記載のエレメント。
２１．Ｃ／Ｆ比を、エレメントの表面に凹所を形成することにより達成する、請求項１３に記載のエレメント。
２２．アンモニア、又はメタンと一緒にしたアンモニアを８５０℃より高い温度で接触酸化する方法において、白金、ロジウム、パラジウム、及びそれらの合金からなる群から選択された金属から本質的になる金属から作られた有孔エレメントで、（ａ）前記エレメントについて式：屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ）×メッシュ数（Ｎ）×線直径（ｄｗ）；の初期積が少なくとも０．０８より大きい新規な形状、及び（ｂ）与えられたアンモニア処理量に対し、転化効率が屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ）、線直径（ｄｗ）及びメッシュ数（Ｎ）の総合的な関数であり、転化効率が、与えられた線直径に対してメッシュ数（Ｎ）を増大し、与えられたメッシュ数に対して線直径（ｄｗ）を増大し、そして屈曲対平坦比（Ｃ／Ｆ）を１．０より大きい比まで増大することによって改良されることを特徴とする有孔エレメントを触媒として用いることを含むアンモニア接触酸化法。
２３．Ｃ／Ｆ比が約π／２より大きい、請求項２２に記載の方法。
２４．エレメントが織網、ニット織物、繊維、又はそれらの組合せである、請求項２２に記載の方法。
２５．エレメントが複数の網状になっている、請求項２２に記載の方法。
２６．エレメントが本質的に、ニッケル、コバルト、パラジウム、ロジウム、ルテニウム、イリジウム、金、銀、及び銅からなる群から選択された一種類以上の金属と白金との合金からなる、請求項２２に記載の方法。
２７．白金が少なくとも約７０重量％の量で存在する、請求項２６に記載の方法。
２８．Ｃ／Ｆが、１．０より大きく約４までの範囲にあり、Ｎが約４０〜約１２０の範囲にあり、ｄｗが約０．００１〜約０．０１８の範囲にあり、それらの各値が、式の初期積が少なくと約０．０８より大きくなるような値である、請求項２２に記載の方法。
２９．Ｃ／Ｆが、約π／２〜約４の範囲にあり、Ｎが約４０〜約１２０の範囲にあり、ｄｗが約０．００１〜約０．０１８の範囲にあり、それらの各値が、式の初期積が少なくと約０．２より大きくなるような値である、請求項２２に記載の方法。
３０．式の初期積が、エレメントに亙って変化し、エレメント毎に変化する請求項２５に記載の方法。
３１．積が、アンモニアと最初に接触するエレメントでは高く、アンモニアと最後に接触するエレメントの所では低くなるように変化している、請求項３０に記載の方法。
３２．積が、アンモニアと最初に接触するエレメントでは低く、アンモニアと最後に接触するエレメントの所では高くなるように変化している、請求項３０に記載の方法。
３３．積が系を通る区別可能な模様によって変化している、請求項３０に記載の方法。
３４．模様が種々の数字的関数によって記述することができる、請求項３３に記載の方法。
３５．数学的関数が、線形、放物線形、双曲線形、階段形、正弦波形、及びそれらの組合せからなる群から選択される、請求項３４に記載の方法。
３６．Ｃ／Ｆ比値が変化する、請求項３０に記載の方法。
３７．比が、アンモニアと最初に接触するエレメントでは高く、アンモニアと最後に接触するエレメントの所では低くなるように変化している、請求項３６に記載の方法。
３８．比が、アンモニアと最初に接触するエレメントでは低く、アンモニアと最後に接触するエレメントの所では高くなるように変化している、請求項３６に記載の方法。
３９．比が、系を通る区別可能な模様によって変化している、請求項３６に記載の方法。
４０．模様が、種々の数学的関数によって記述することができる、請求項３９に記載の方法。
４１．数学的関数が、線形、放物線形、双曲線形、階段形、正弦波形、及びそれらの組合せからなる群から選択される、請求項４０に記載の方法。
４２．式の初期積が、エレメントに亙って変化し、エレメント毎に変化する請求項１に記載のエレメントからなる有するアンモニア酸化触媒系。
４３．積が、アンモニアと最初に接触するエレメントでは高く、アンモニアと最後に接触するエレメントの所では低くなるように変化している、請求項４２に記載の系。
４４．積が、アンモニアと最初に接触するエレメントでは低く、アンモニアと最後に接触するエレメントでは高くなるように変化している、請求項４２に記載の系。
４５．積が系を通る区別可能な模様によって変化している、請求項４２に記載の系。
４６．模様が種々の数学的関数によって記述することができる、請求項４５に記載の系。
４７．数学的関数が、線形、放物線形、双曲線形、階段形、正弦波形、及びそれらの組合せからなる群から選択される、請求項４６に記載の系。
４８．Ｃ／Ｆ比値が変化する、請求項４６に記載の系。
４９．比が、アンモニアと最初に接触するエレメントでは高く、アンモニアと最後に接触するエレメントの所では低くなるように変化している、請求項４８に記載の系。
５０．比が、アンモニアと最初に接触するエレメントでは低く、アンモニアと最後に接触するエレメントでは高くなるように変化している、請求項４８に記載の系。
５１．比が、系を通る区別可能な模様によって変化している、請求項４８に記載の系。
５２．模様が、種々の数学的関数によって記述することができる、請求項５１に記載の系。
５３．数字的関数が、線形、放物線形、双曲線形、階段形、正弦波形、及びそれらの組合せからなる群から選択される、請求項５２に記載の系。