JPH06507212A - How to make polyester thin filaments - Google Patents

How to make polyester thin filaments

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JPH06507212A JP4504583A JP50458392A JPH06507212A JP H06507212 A JPH06507212 A JP H06507212A JP 4504583 A JP4504583 A JP 4504583A JP 50458392 A JP50458392 A JP 50458392A JP H06507212 A JPH06507212 A JP H06507212A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。 (57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】 ポリエステルの細いフィラメントの製造法題名 本発明はポリエステルの細いフィラメントおよびその製造法に関する。 歴史的に言えば、ポリエステル繊維を含む衣類用の合成繊維は、一般に多少とも 天然繊維の代用および／または改善を行う目的で繊維布および衣服に使用するた めに織物工業界に供給されて来た。多年に亙り市販の合成織物用フィラメント、 例えば衣服用に製造され使用されて来たフィラメントは、大部分そのフィラメン ト当たりのデニール（ｄｐｆ）がありふれた天然繊維、即ち綿および羊毛と同よ うな範囲のものであった。 しかし最近になって、価格が高いにもかかわらず、天然の絹の範囲のｄｐｆをも った、即ち１ｄｐｆ程度、およびそれよりも細い、即ちｌｐｆよりも細いポリエ ステルフィラメントが市販されるようになった。最近このような細いｄｐｆ、例 えば約１ｄｐｆまたはそれ以下の細いフィラメントに工業的な興味がもたれるよ うになったのには種々の理由がある。 最近細いデニールのポリエステルフィラメントに対する興味の増加については多 （の論文が書かれている。しかしこのような細いフィラメントを製造するために 使用されて来た、或いは望ましいと思われる紡糸（即ち押出しおよび巻取り）方 法の困難性については殆ど技術的詳細点が述べられていない。しかしこのような 細いフィラメントに対して通常の製造法および硬化法が使用出来ないことは、当 業界の専門家にはよく知られたことである。例えばチクスタイル・マンス（Ｔｅ ｘｔｉｌｅ　Ｍ。 ｎｔｈ）誌１９９０年６月号４０〜４６頁には、極細繊維を製造する三つの方法 について論じられている。即ち（１）細いデニールの通常の紡糸法、（２）（高 デニールの）二成分繊維を分割する方法、および（３）高デニールの二成分繊維 から一つの成分を溶解してしまう方法である。 第２および第３の方法は先ず高デニールのフィラメントをつくるために二成分紡 糸を行い、次いでこのような高デニールフィラメントを処理して細いデニールの フィラメントを得る工程を含んでいる。しかしこのような方法は本発明の主題で はない。 本発明は、先ず高デニールの二成分フィラメントを紡糸して巻取りを行い、次い でこれをさらに処理して織物に使用するのに望ましい細いデニールのフィラメン トを得なければならない方法とは対照的に、新規の直接紡糸／巻取り法により細 いフィラメントを製造する方法に関する。 細いデニールのフィラメントを製造する二段階法の他の可能性としては、１デニ ールより太いフィラメントを紡糸し、次いで紡糸操作後にこれを延伸する方法で あるが、この方法は従来当業界で論ぜられて来たような重大な欠点をもっている 。即ち一方では実現できる延伸の量には実用上の制限があり、また直接紡糸配向 した糸に比べ延伸した糸の性質に製品としての欠点があり、さらにこのような処 理法（即ち延伸）のコストも考慮しなければならない。特に紡糸したフィラメン トを先ずパッケージにした後に、別の操作として単一系または縦糸延伸を行う場 合には特にそうである。このような延伸を行う方法では従来の延伸技術を用いる か、または池の技術、例えば空気力学的効果を含むか、或いはフィラメントを固 化させた後に再加熱するが、尚延伸を行うのに十分な張力をかけて前進させる操 作（速度差をもったゴデツトを使用しないで実施する場合、しばしば空間延伸と 呼ばれる）を含むことができる。従来提案されている幾つかの直接紡糸法では、 特殊な重合体組成物、例えば特殊な粘度の組成物を使用しする方法があるが、こ れは欠点をもっているので、特殊な粘度やまたは他の特殊な組成のものの使用を 必要としない方法が望ましい。 これを要約すると、当業界に公知の従来のポリエステルフィラメント製造法は簡 単な直接紡糸／巻取り操作によって細いデニールのポリエステルフィラメントを 製造することを目的としまたそれに実用的に適した方法ではなく、多くの限界と 欠点をもっている。従ってこのような欠点をもたない所望のｄｐｆおよび特性を 有する細いポリエステルフィラメントを製造する直接紡糸法が提供されることが 望ましい。本発明によればこの問題が解決される。本発明のフィラメントは「紡 糸配向した」フィラメントである。この意味については下記に説明する。 市販のポリエステルフィラメントは、紡糸して未延伸のフィラメントを巻取った 後別の延伸工程を行う「分割」法によってつくられる。１９５０年代において、 ヘベラ−（Ｈｅｂｅｌｅｒ）は米国特許第２，６０４．６６７号および同第２， ６０４，６８９号において、ポリエステル溶融物を高速紡糸する可能性を示唆し ている。１９７０年代には、ペトリル（ｐｅｔｒｉｌｌｅ）の米国特許第３，７ ７１，３０７号記載のようにポリエステルの高速紡糸が示唆され、またビアッツ ア（Ｐｉａｚｚａ）およびリーズ（Ｒｅｅｓｅ）の米国特許第３．７７２．８７ ２号により延伸−テクスチャー加工供給系として使用される紡糸配向した糸の製 造の基礎がつくられた。ポリエステル溶融物の高速紡糸法は１９７０年代にノッ クス（Ｋｎｏｘ）によって先ず米国特許第４．　１５６．　０７１号に記載され 、またフラッジクフォート（Ｆｒａｎｋｆｏｒｔ）およびノックスにより米国特 許第４，１３４，８８２号および同第４．１９５．０５１号に記載された他の方 法の基礎となっている。 ポリエステル分子が配向していることが示される（高速）紡糸によって得られた 紡糸配向フィラメントと、紡糸したフィラメントを巻取った後全く別の工程とし て、或いは溶融物を冷却し延伸する前に固化したフィラメントをつくり巻取る前 の連続法として、延伸を行って配向させた延伸フィラメントとの間には、微細構 造および特性に基本的な差が存在する。 本発明の目的は紡糸配向の特徴をもち、この特徴によって与えられる有利な特性 をもった細いフィラメントを提供することである。 本発明の幾つかの態様および具体化例は次の通りである。 （１）紡糸配向したポリエステルの細いフィラメントを製造する方法である。 （２）デニールが約１またはそれより細（、機械的な品質およびデニールの均一 性が改善され、高速織物処理に特に適するようにされた紡糸配向したポリエステ ルの細いフィラメントが提供される。 （３）高速のテクスチャー加工、クリンプおよび縦糸処理において延伸供給系と して使用するのに特に適した紡糸配向したポリエステルの細いフィラメントが提 供される。 （４）高度の技術による染色を行う平らな織物および編物においてさらに延伸ま たは加熱処理を行う必要なく、直接使用できる織物糸として延伸を必要とせずに 空気ジェットによるテクスチャー加工および押し込み式クリンプ用の供給系とし て使用するのに特に適しており、必要に応じ均一に冷延伸して高度の技術で染色 する最終目的に適した染色均一性をもった高収縮性の縦糸をつくることができる 紡糸配向したポリエステルの細いフィラメントが提供される。 （５）高度の技術で染色された平らな織物および編物において織物糸として使用 するのに特に適した紡糸配向したポリエステルの細いフィラメント、およびこの ような細かい延伸フィラメントを製造する方法が提供される。 （６）大気圧の条件下において担体を使用する事な（均一に染色し得る電性をも ったポリエステルの細いフィラメント糸、および該電性をもったポリエステルの 細かいフィラメント糸の製造法が提供される。 （７）細いフィラメントが本発明のフィラメントである混合フィラメント糸、特 にすべてのフィラメントが本発明のフィラメントであるが、デニール、断面およ び／または潜在収縮性が異なっている混合フィラメント糸が提供される。 特に本発明に従えば下記の態様が提供される。 紡糸配向したポリエステルの細いフィラメントの製造法において、（ｉ）ポリエ ステル重合体は相対粘度（ＬＲＶ）が約１３〜約２３、ゼロ剪断融点（ＴＭつが 約２４０〜２６５℃、ガラス転移温度（Ｔ１）が約４０〜約８０℃の範囲にある ものが選ばれ、（白）該ポリエステルを溶融し、見掛けの重合体の融点（Ｔ、） よりも約２５〜約５５°Ｃ１好ましくは約３０〜約５０℃高い温度（Ｔ、）まで 加熱し、 （ｉｉｉ）得られた溶融物を重合体の融点（Ｔ、）における滞在時間（ｔｒ）が 約４分よりも短（なるように十分に迅速に濾過し、（１ｖ）紡糸口金の毛管を通 し、約０．０７〜約０．７ｇ／分の質量流速（ｗ）で押し出し、該毛管は断面席 （Ａｃ）が約１２５Ｘ１０−’〜１２５０Ｘ１０−’ａｍ”　（１９，４〜１９ ４平方ミル）、好ましくは約１２５Ｘ１０−＠〜７５０Ｘ１０−’ａｍ”　（１ ９，４〜１１６．３平方ミル）、長さくＬ）および直径（ＤＲＮＤ）は（Ｌ　／ 　Ｄ−ＮＤ）の比が少なくとも１．２５で好ましくは約６以下、特に約４以下の ものを用い、（Ｖ）押し出された溶融物が紡糸口金の毛管を出て来る際、少なく とも約２ｃｍで約（１２ｄｐｆ”）ｃｍより短い距離（Ｌ、、）　、好ましくは 約１〜約０．２ｄｐｆの距離、特に約０．８〜約０．２ｄｐｆの距離に亙り該溶 融物が直接冷却されるのを防ぐようにし、ここでｄｐｆは紡糸配向したポリエス テルの細いフィラメントのフィラメント当たりのデニールであり、望ましくは平 均の１本毎のデニールの分散（ａｌｏｎｇ−ｅｎｄ　ｄｅｎｉｅｒ　５ｐｒｅａ ｄ）（ＤＳ）は約４％より、好ましくは約３％より、特に約２％より少な（し、 （ｖｉ）細くなった紡糸ラインを、好ましくは重合体のガラス転移温度（Ｔ、） 以下の温度で流速（■、）が約１，０〜約３０ｍ／分の範囲の空気を半径方向に 吹き付けて、重合体ガラス転移温度（Ｔ１）よりも低い温度に冷却し、 （ｖｉｉ）見掛けの紡糸ラインの歪み（ε、）が約５．７〜７．６の範囲になる まで、また伸び７％における強度（Ｔ７）が約０．５〜約１ｇ／ｄ　（ｇ／デニ ール）の範囲にある延伸供給系として特に適したフィラメントをつくるためには 見掛けの紡糸ラインの内部意力（σ、）が約０．０４５〜約０．１９５ｇ／ｄ、 好ましくは約０．０４５〜約１１０５ｇ／ｄの範囲になるまで、伸び７％におけ る強度（Ｔ７）が約１〜約１．７５ｇ／ｄの範囲にある延伸供給系として特に適 したフイラメントをつくるためには見掛けの紡糸ラインの内部意力（σ１）が約 ０．　１０５〜約０．１９５ｇ／ｄの範囲になるまでフィラメントを細くし、（ ｖ　ｉｉ　ｉ）約５０ｃｍ〜約１４０ｃｍ、好ましくは約５０Ｃｍ〜約（５０＋ ９０ｄｐｆ”）　ｃｍの距離（Ｌｅ）ｉ、：、おいて、低摩擦表面ヲ使用し、冷 却して細くしたフィラメントを集約して多フィラメントの束をつくり、 （ｉｘ）この多フィラメントの束を約２〜約６ｋｍ／分、好ましくは約２）〜約 ５ｋｍ／分、特に約２．５〜５ｋｍ／分の巻取り速度（Ｖ）で巻取る方法が提供 される。 また本発明に従えば、下記の紡糸配向したポリエステルの細いフィラメント、お よびそれから得られる製品が提供される。 フィラメント当たりのデニール（ｄｐｆ）が約１またはそれ以下、好ましくは約 ０８〜約０．２ｄｐｆであり、ポリエステル重合体は相対粘１ｔ　（ＬＲＶ）　 が約１３〜約２３、ゼロ剪断融点（Ｔ、’）　が約２４０〜２６５℃、ガラス転 移温度（Ｔ、）が約４０〜約８０℃の範囲にあるものが選ばれ、該細いフィラメ ントはさらに（ｉ）ボイル・オフ収縮（Ｓ）が最高潜在収縮（Ｓ、）よりも小さ く、ここでＳｒｒ＋＝　［（５５０−Ｅ＠）　／６．　５１％であり、また破断 時伸び率（Ｅ、）は約４０〜約１６０％の範囲であり、（ｉ　ｉ）最高収縮張力 （ＳＴ、、、）は約０．０５〜約０．２ｇ／ｄであり、ピーク温度Ｔ　（ＳＴ、 、、、）は重合体ガラス転移温度（Ｔ、）よりも約５〜約３０℃高い範囲にあり 、 （ｉｉｉ）伸び７％での強度（Ｔ、）は約１５〜約１．７５ｇ／ｄの範囲にあり 、［（Ｔ、）、／Ｔ７］の比は少なくとも約（５／Ｔ７）、好ましくは少なくと も約（６／Ｔ、）であり、ここで（Ｔ、）。はＬＲＶ２０．８、艶消し剤（例え ばＴｉｅり含量０％を基準として規格化された破断時強度の値であり、 （ｉｖ）望ましくは平均の１本毎のデニールの分散（ＤＳ）は約４％より、好ま しくは約３％より、特に約２％より小さいことを特徴としている。 延伸供給系（ＤＦＹ）として使用するのに特に適した紡糸配向した細いフィラメ ントはボイルオフ収縮（Ｓ）が少なくとも約１２％、破断時伸び（Ｅ、）が約８ ０％〜約１６０％、伸び７％における強度（Ｔ、）が約０．５〜約１ｇ／ｄの範 囲であることを特徴としている。 直接使用する糸（ＤＵＹ）として使用するのに特に適した紡糸配向した細いフィ ラメントは収縮差（ΔＳ＝ＤＭＳ−３）が約＋２％より小さく、ボイルオフ収縮 （Ｓ）および乾燥加熱収縮（ＤＨ８）は約２から約１２％の範囲にあり、ボイル オフ収縮後のフィラメントのデニールｃｔｐｆ（ＡＢＯ）は約１またはそれ以下 、好ましくは約１〜約０．２ｄｐｆ。 さらに好ましくは約０．８〜約０．２ｄｐｆの範囲にあり、伸び７％における強 度（Ｔ７）が約１〜約１．７５ｇ／ｄ、破断時伸び（Ｅｓ）は約４０％〜約９０ ％、降伏後モジュラス（Ｍ、、）は約２〜約１２ｇ／ｄの範囲にあることを特徴 としている。 均一に冷延伸できる紡糸配向した細いフィラメントは収縮差（Δ５＝ＤＨ５−３ ）が約＋２％より小さく、ボイルオフ収縮（Ｓ）および乾燥加熱収縮（ＤＨ５） は約２〜約１２％の範囲にあり、冷間結晶開始温度Ｔ、、ｅ（ＤＳＣ）は約１０ ５℃より低く、瞬間引っ張りモジュラス（Ｍｌ）は少なくとも約０であることを 特徴としている。 ボイルオフ収縮後のデニールｄｐｆ（ＡＢＯ）が約１またはそれ以下、好ましく は約０．８〜約０．２ｄｐｆの紡糸配向した細い延伸したフィラメントはさらに （ｉ）ボイルオフ収縮（Ｓ）および乾燥加熱収縮（ＤＨ３）は約２から約１２％ の範囲にあり、 （ｉ　ｉ）伸び７％での強度（Ｔ７）は少なくとも約１ｇ／ｄの範囲にあり、［ （Ｔ、）、／Ｔｔ］の比は少なくとも約（５／Ｔ７）、好ましくは少なくとも約 （６／Ｔ７）−ｃあり、ここで（Ｔｓ）−はＬＲＶ２０．８、艶消し剤（例えば Ｔｉ０ｚ）含量０％を基準として規格化した破断時強度の値であり、破断時伸び （Ｅ、）は約１５〜約５５％の範囲にあり、（ｉ　ｉ　ｉ）降伏後モジュラス（ Ｍ、、）は好ましくは約５〜約２５ｇ／ｄであり、 （ｉｖ）望ましくは平均の１本毎のデニールの分散（ＤＳ）は約４％より、好ま しくは約３％より、特に約２％より小さいことを特徴としている。 ボイルオフ収縮後のデニールｄｐｆ　（ＡＢＯ）が約１〜約０．　２６ｐｆ、好 ましくは約０．８〜約０．２ｄｐｆの電性のある紡糸配向した細いフィラメント はさらに、該フィラメントのボイルオフ収縮（Ｓ）および乾燥加熱収縮（ＤＨ３ ）は約２〜約１２％の範囲にあり、破断時伸び（Ｅ　Ｂ）は約１５％〜約５５％ の範囲にあり、７％における強度（Ｔ７）は少なくとも約１ｇ／ｄであり、好ま しくは降伏後モジュラス（Ｍ、、）は約５〜約２５ｇ／ｄの範囲にあり、１ｄｐ ｆに規格化した相対分散染料染色速度（ＲＤＤＲ）は少なくとも約０．１である ことを特徴としている。 また本発明によれば細いフィラメントが本発明のフィラメントである混合フィラ メント糸、特にすべてのフィラメントが本発明のフィラメントであるが、デニー ル、断面および／または潜在収縮が異なっている混合フィラメント糸が提供され る。 好適なこのような紡糸配向した電性をもった配向した平らなフィラメントは約１ 〜約３モル％のエチレン−５−Ｍ−スルフオイソフタレート単位を含んでいるた めに、陽イオン染料で染色することができる。但しＭはナトリウムまたはリチウ ムのようなアルカリ金属の陽イオンである。 担体なしで大気圧の条件下において分散染料で均一に染色し得る特に好適な紡糸 配向した電性をもった延伸した平らなフィラメントは、力学的な損失モジュラス ・ピーク温度Ｔ（Ｅ″１．８）が約１１５℃より、好ましくは約１１０℃より低 く、最初に交互に現れるヒドロカルボレンジオキシ構造単位Ａ１即ち［０ＣｚＨ ４０−］およびヒドロカルボレンジカルボニル構造単位Ｂ、即ち［−Ｃ（０）　 ＣｅＯ２Ｃ（０）　］からなり、これが第１の構造単位とは異なった少量の他の ヒドロカルボレンジオキシ構造単位Ａおよび／またはヒドロカルボレンジカルボ ニル構造単位Ｂで変性され、ゼロ剪断融点（Ｔ、ｅ）が約り４０℃〜約２６５℃ の範囲にあり、ガラス転移温度（Ｔ、）が約４０〜約８０℃）の範囲にあるポリ エステル重合体、実質的にはポリ（エチレンテレフタレート）から成っている。 本発明のフィラメントは触感および視覚上の美観を改善するために円形ではない 形をしており、この円形ではないフィラメントは形状因子（ＳＦ）が少なくとも 約１．２５である。形状因子（Ｓ　Ｆ）は測定したフィラメントのパラメータ（ ＰＭ）と、同等な断面積をもつ円形のフイラメントに対して計算されたパラメー タ（Ｐ□Ｄ）との比として定義される。 中空のフィラメントは仕切り部分をもった紡糸口金の毛管オリフィスから後で潰 す方法により紡糸され、繊維布の掛は覆い性（ｄｒａｐａｂｉｌｉｔｙ）を改善 するために電性およびフィラメントの曲げモジュラスを大きくした軽量の繊維布 をつくることができる。 本発明の具体化例を添付図面を用いてさらに示す。 図１は紡糸ラインの速度（Ｖ）を距離（ｘ）に対して目盛ったグラフである。紡 糸速度は押出し時の速度（■。）からフィラメントを完全に細くした後（典型的 には集約点Ｖｃの所で測定される）の最終（取出し速度）まで増加する。見掛け の紡糸ラインの内部意力（σ、）はネック・ポイント（ｎｅｃｋ　ｐｏｉｎｔ） での紡糸ラインの粘度（η）Ｎ［即ちほぼＬＲＶ／Ｔ−（但しＴ、は℃単位）に 比例するとして表されている］と、ネック・ポイントの所での速度勾配（ｄＶ／ ｄｘ）（ここでは紡糸速度が約２〜４ｋｍ／分程度の場合にはほぼＶ”／ｄｐｆ に比例し、紡糸速度がそれよりも速い場合、例えば約４〜約６ｋｍ／分の場合に はほぼＶ３／２／ｄｐｆに比例することが見出ださている）との積に比例すると して採られている。また紡糸ラインの温度も紡糸ラインの距離（Ｘ）に対して目 盛られており、これは距離と共に均一に減少するが、これに対し紡糸ラインの速 度はネック・ポイントの所では急激に立ち上がっていることが観測される。 図２は紡糸配向したフィラメントの複屈折（Δ６）を見掛けの紡糸ラインの内部 意力（σ、）に対して目盛ったグラフである。ここで傾斜は「應カー光学係数Ｊ 　ＳＯＣと呼ばれ、線Ａ、ＢおよびＣのＳＯＣの値はそれぞれ０．７５．０．７ １および０．６４５　（ｇ／ｄ）−’であり、Ｓ０Ｃの平均は約０．７である。 線ＡおよびＣは２ＧＴポリエステルに対し文献に見出だされる典型的な関係であ る。見掛けの紡糸ラインの内部意力（σ、）の値は文献値と一致している。 図３は紡糸配向したフィラメントの伸び７％の所の強度（Ｔ７）を見掛けの紡糸 ラインの内部意力（σ、）に対して目盛ったグラフである。 図２および３に示されているように見掛けの紡糸ラインの内部意力に対する複屈 折（Δ、）およびＴ７の関係がほぼ直線の形をしていることは、Ｔｔをフィラメ ントの平均的な配向を表す有用なパラメータとして使用できることを示している 。複屈折（Δ、）はデニールが１より小さい細いフィラメントに対しては典型的 な極めて測定が困難な構造パラメータである。 図４は紡糸ラインの伸長比Ｅｌ　（＝Ｖ／Ｖ。）に対し見掛けの紡糸ラインの内 部意力（σ、）および伸び７％における強度（Ｔ７）を自然対数目盛で目盛った グラフである（ここでＥＩＩの値２００および２０００はＸ軸上では例えば０． ２および２として、即ちＥ、／１０００として表される）。ここで自然対数目盛 Ｉｎ（ＥＩＩ）は見掛けの紡糸ラインの歪み（ε、）と呼ばれ、■は最終的な（ 取出しの）紡糸ラインの速度、■。は毛管の押出し速度である。本発明方法は閉 じた区域ＡＤＬＩで記述され、直接使用するフィラメントをつ（るには区域ＡＤ ＨＥ　（Ｉ　Ｉ）が好適であり、延伸供給系をつくるには区域ＥＨＬＩ（Ｉ）が 好適である。特に好適な方法は区域ＢＣＧＦおよびＦＧＫＩで表される。 図６は紡糸配向フィラメントの複屈折（Δ９）に対し正割Ｍ、、（図５のｔａｎ β）を目盛ったグラフである。ｔａｎαが実質的にｔａｎβに等しい糸に対して は、降伏後モジュラスＣＭ、、）は分子の配向の有用な目安である。 図７は１ｄｐｆに規格化した相対分散染料染色速度（ＲＤＤＲ）を平均のフィラ メントの複屈折（Δ、）に対して目盛ったグラフである。 図８は繊維の無定形部分の自由容積（Ｖ、、、、、後で定義する）を繊維の力学 的損失モジュラスのピーク温度Ｔ（Ｅ″１．８）に対して目盛ったグラフである 。ここで力学的損失モジュラス・ピーク温度はガラス転移温度の目安として採ら れており、ガラス転移温度は典型的には重合体のＴ、より２０℃〜約５０℃高い 。Ｔ（Ｅ″１０．）の値が低くなることは無定形部分の自由容積（ｆ、、　ａ、 ）が大きくなることに対応し、従って染色性が改善されることに対応している。 ここでは相対分散染料染色速度（ＲＤＤＲ）により測定された値（ｌｄｐｆに規 格化）が少なくとも約０．１である。 図９はフィラメントの密度（ρ）を複屈折（Δ、）に対して目盛ったグラフであ る。ここで対角線は図８に示された自由容積Ｖ　ＩＴ　ａｍの計算し用いた無定 形部分の配向率（ｆ、）が増加した場合の密度（ρ）および（Δ、）の組み合わ せを示している。 図１０は繊維のガラス転移温度（Ｔ１）に対応する熱転移、「冷間」結晶化開始 温度Ｔｃｅ（ＤＳＣ）およびゼロ剪断融点ＴＭ’を示す示差熱分析（Ｄ　Ｓ　Ｃ ）スペクトルを示す。繊維のゼロ剪断融点ＴＭｏは繊維の融点の配向および結晶 性のために重合体のゼロ剪断融点ＴＭ″よりも高い。 重合体のゼロ剪断融点Ｔ＆１６を測定するためには、溶融したＤＳＣ試料をＤＳ Ｃ法において再度加熱し、繊維のではなく重合体のＳＤＣスペクトルを抽出する 。 図１１は本発明の紡糸配向した細い重合体フィラメントの収縮張力（ＳＴ）一温 度スペクトルであり、最高収縮張力ＳＴ　（、、、）　、ピーク温度Ｔ　（ＳＴ 、−）　、および熱固定が染色性に著しい悪影響を与えない最高温度である好適 な「熱固定」温度Ｔ、□を示す。 図１２は本発明の典型的な延伸供給系（曲線Ｃ）、本発明の典型的な直接使用糸 （曲線Ｂ）、および弛緩熱処理後の、即ち染色後に似た本発明の好適な直接使用 糸（曲線Ａ）に対する伸び率７強度（Ｔ＝荷重（ｇ）／もとのデニール）曲線で ある。 図１３はＬＲＶおよび艶消し剤（例えばＴｉ０２）の含有率について規格化した 破断時強度（ＴＩ）、の好適値を（ＴＪ　−／Ｔｔの比として、■、の逆数に対 して、即ち１／Ｔ７に対して目盛ったグラフである。ここで曲線Ａでは［（Ｔ、 ）、／Ｔ７１　＝　（５／Ｔ、）であり、曲線Ｂでは［（Ｔ、）。 ／Ｔ？］　＝　（６／ＴＶ）である。 図１４は比Ｔ　ｖ／　（Ｖ　”／　ｄ　ｐ　ｆ　）を糸を押出した東当たりのフ ィラメントの数（＃Ｃ）と比（Ｄ、、、／Ｄ、、、、）”との積に対して目盛っ たグラフである。ここでＤ　ｖ　＠＋およびＤ　Ｉ　９　ｆ　ｌは基準の紡糸口 金の直径（例えば約７５ｃｍ）および試験する紡糸口金の直径である。両対数目 盛から得られる傾斜”ｎ”は負で約０．　７　（−０，７）である。即ち伸び７ ％における強度（Ｔ７）は（Ｖ２／　ｄ　り　ｆ　）オ、Ｊ＝び［（＃、ＸＤ、 、、／Ｄ、、、、）”］　−”に比例して変化する。換言すれば伸び７％におけ る強度（Ｔ７）はフィラメントの押出し密度の０．７乗（＋０．　７乗）にほぼ 比例して直線的に増加する。フィラメントの押出し密度は高紡糸速度（Ｖ）にお いて細いデニールのフィラメントを紡糸するための処理パラメータとして使用す ることができる。高紡糸速度、例えば約４〜６に、ｍ／分の範囲の紡糸速度にお いては、見掛けの紡糸ラインの應ツノは紡糸速度（Ｖ）と共にそれよりもゆっく りと増加すること、即ち（Ｖ３”／　ｄ　ｐ　ｆ　）に比例して増加する見出だ された。 本発明の紡糸配向フィラメントを製造するのに用いられるポリエステル重合体は 相対粘度（ＬＲＶ）が約１３〜約２３、ゼロ剪断融点（ＴＭ’）が約２４０〜２ ６５℃、ガラス転移温度（Ｔ、）が約４０〜約８０℃の範囲にあるものが選ばれ る（ここでＴＭ６およびＴ、は窒素雰囲気下において第２のＤＳＣ加熱サイクル から毎分２０℃の加熱速度で測定される）。 このポリエステル重合体は交互に存在するＡおよびＢの構造単位から構成された 線状の縮重合体であり、ここにＡは［−０−Ｒ’　−０−］の形をしたヒドロカ ルボレンジオキシ単位、Ｂは［−Ｃ（０）　−Ｒ”−Ｃ（０）−］の形をしたヒ ドロカルボレンジカルボニル単位である。ここでＲ′はエチレンジオキシ（グリ コール）単位ｃ−ｏ−ｃ、１−ｉ４−ｏ−］におけるような主として［ＣｓＨ４ ］であり、Ｒ”は１．４−ジベンゼンジカルポニル単位［Ｃ（０）　ＣｓＨ４Ｃ （０）　］　＋：おけるように主として［−Ｃ，Ｈ４−］であり、例えば少なく とも８５％の反復単位はエチレンテレフタレート単位［ＯＣ２Ｈ４０Ｃ（０）　 Ｃ６Ｈ，−Ｃ（０）−］として存在する。 本明細書においてはＰＥＴまたは２ＧＴと略記するが、適当なポリ（エチレンテ レフタレート）をベースにした重合体は、ジョン・ウィリー・アンド・サンズ・ リミッテド（Ｊｏｈｎ　Ｗｉ　Ｉ　ｅｙ　ａｎｄ　５ｏｎｓ　Ｌｉｍ１　Ｌｅｄ ）１９７１年発行、エイチ・ルーディヒ（Ｈ，Ｌｕｄｗｉｇ）著、「ポリエステ ル繊維、その化学と技術（Ｐｏｌｙｅｓｔｅｒ　Ｆｉｂｅｒｓ、Ｃｈｅｍｉｓｔ ｒｙ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌ。 ｇｙ）」記載のＤＭＴ法、およびエツジング（Ｅｄｇｉｎｇ）の米国特許第４． １１０，３１６号記載のＴＰＡ法によりつくることができる。 また例えば最高約１５％のヒドロカルボレンジオキシおよび／またはヒドロカル ボレンジカルボニル単位が異なったヒドロカルボレンジオキシおよびヒドロカル ボレンジカルボニル単位で置き換えられ低温における分散染料染色性、感触、お よび美学的特性が改善されたポリエステル共重合体も含まれる。適当な置換単位 はモースト（Ｍｏｓｔ）の米国特許第４．４４４，７１０号（実施例６）、パコ フスキ−（Ｐａｃｏｆｓｋｙ）の米国特許第３，７４８，８４４号（第４欄）、 およびハンコック（Ｈａｎｃｏｃｋ）等の米国特許第４．６３９．３４７号（第 ３ｔｌｌ）に記載されている。 ポリエステル重合体はイオン性の染色部位、例えばエチレン−５−Ｍ−スルフォ イソフタレート残基で変性することができる。ここでＭはアルカリ金属の陽イオ ン、例えばナトリウムまたはリチウムである。例えば１〜約３モル％の範囲にお いてエチレン−５−ナトリウムースルフォイソフタレート残基を加え、ポリエス テルフィラメントに陽イオン性染料による染色性を賦与することができる。この 点に関してはグリフィック（Ｇｒ　ｉ　ｆ　ｆ　ｉｎｇ）およびジョントン（Ｒ ｅｍｉｎｇｔｏｎ）の米国特許第３．０１８．２７２号、ヘイジウッド（ｈａｇ ｅｗｏｏｄ）等の米国特許第４，９２９，６９８号、ダンカン（Ｄｕｎｃａｎ） およびスクリヴエナ−（Ｓｃｒｉｖｅｎｅｒ）の米国特許第４．　０４１．　６ ８９号（実施例６）、およびピアッツアおよびリーズの米国特許第３，７７２． ８７２号（実施例７）参照のこと。紡糸配向フィラメントおよびそれから延伸し てつくられたフィラメントの染色性または他の性質を調節するために、ポスレー （Ｂｏｓｌｅｙ）およびダンカンの米国特許第４．０２５，５９２号記載のよう に若干のジエチレングリコール（ＤＥＣ）を加えることができ、またグツドレイ （Ｇｏｏｄｌｅｙ）およびティラー（Ｔａｙｌｏｒ）の米国特許第４．９４５． １５１号記載のようにこれを連鎖分岐剤と組み合わせて加えることができる。 本発明に従えば、下記工程により細さがフィラメント１本当たり約１〜約０．２ デニール（ｄｐｆ）、好ましくは約０．８〜約０．２ｄｐｆの範囲にある紡糸配 向ポリエステルフィラメントの製造法する方法が提供される。 （ａ）上記のようなポリエステル重合体を溶融して見掛けの融点（ＴＭ）−より も約２５〜約５５℃高い、好ましくは約３０〜約５０℃高い温度（Ｔ、）に加熱 する。ここで（ＴＭ）　、は押し出し中型合体にかかる剪断作用の結果としてゼ ロ剪断温度（ＴＭｏ）よりも高く、式％式％］ によって定義される。但し式中りは押出し用毛管の長さ、ＤＩＩＨＤは円形の毛 管の場合には毛管の直径、非円形の毛管の場合にはＤＩＩＮＯ（Ｃｍ）は同じ断 面床Ａｅ　（ｃｍ２）をもった円形の毛管の直径から計算された等価な直径であ り、Ｇ、（秒゛１）は下記に定義する見掛けの毛管の剪断速度である。 （ｂ）得られた重合体を、例えばフィリップス（Ｐｈ　ｉ　ｌ　１１ｐｓ）の米 国特許第３，９６５．０１．０号記載のようにしてバック・キャビティ（ｐａｃ ｋ　ｃａｖｉｔｙ）［ジャミーソン（Ｊａｍｉｅｓｏｎ）の米国特許第３，２４ ９，６６９号図２〜３１に例示されたものと類似のもの］中において不活性の媒 質を通して濾過し、この際速度を十分に速くして滞在時間（ｔ、）が約４分以内 になるようにする。ここでｔ、はフィルター・キャビティ（不活性の濾過媒質を 充填する）の自由容積（ＶＦ、ｃｍ’）と、フィルター・キャビティを通る重合 体溶融物の容積流速（Ｑ、ｃｍ”／分）との比（ＶＦ／Ｑ）によって定義される 。フィルター・キャビティを通る重合体溶融物の容積流速（Ｑ）は毛管中の質量 流速（ｗ、ｇ／分）と１個のキャビティ当たりの毛管の数（＃ｅ）との積を溶融 物の密度（ここでは約１．２１９５ｇ／ｃｍ’とする）で除した値として定義さ れる。即ちＱ＝＃、ｗ／１．２１９５゜フィルター・キャビティ（不活性の濾過 媒質を充填する）の自由容積（Ｖ、、Ｃｍりはエタノールのような表面張力の低 い液を使用し標準的な液体置換法によって実験的に決定される。溶融物の滞在時 間に関する上記式において、毛管中の質量流速（Ｗ）をそれと等価なｗ＝　［（ ｄ　ｐ　ｆ　、Ｖ）　／　ｇｌ　（ここでＶはｋｍ／分で表された紡糸取出し速 度）で置き換えることにより、フィラメントのデニール、取出し速度（■）、お よびフィルター・キャビティ１個当たりのフィラメントの数（＃５）が増加する と、滞在時間ｔ７は減少し、またフィルター・キャビティの自由容積（Ｖ、）が 減少すると滞在時間ｔ７は減少する。キャビティの自由容積（Ｖ、）はバック・ キャビティを変え、また小さい自由容積で十分な濾過を行い得る不活性濾過媒質 を使用することにより減少させることができる。フィルター・キャビティ１個当 たりのフィラメントの数（即ち毛管の数）（＃吟は成る与えられた番手の糸に対 し、単一のフィルター・キャビティから二つ以上の多フィラメントの束を押出す ことにより、即ち多数のフィラメントを紡糸した後、フィラメントの束を分割し て所望の糸デニールをもつ小さいフィラメントの束にすることにより（以後多端 化と言う）増加させることができる。この際好ましくは約５０〜約（５０＋　９ ０ｄｐｆ”すＣｍの所に位置させた仕上げ剤計量施用筒を用いる。 （ｅ）濾過した溶融物を紡糸口金の毛管を通し、毎分的０．０７〜約０．７ｇの 範囲の質量流速（Ｗ）で押出し、この際毛管は断面Ａ、＝（π／４）　Ｄ＋ｎ＋ ｏ”が約１２５Ｘ１０−’〜約１２５０Ｘ１０−’ｃｍ”（１９，４〜１９４平 方ミル）、好ましくは約１２５Ｘ１０−’〜約７５０ｘ１０−’ｃｍ”　（１９ ，４〜１１６平方ミル）であり、長さくＬ）および直径（Ｄ＊、１ｏ）はＬ／Ｄ 工。の比が約１．２５〜約６、好ましくは約１．２５〜約４になるように選ばれ 、ここでＧａ（秒−’）＝　［（３２／６０π）（Ｗ／ρ）／ＤＩＨＤ”１であ り、Ｗは毛管中の質量流速（ｇ／分）、ρはポリエステルの溶融粘度（１，，２ １９５ｇ／ｃｍ３とする）　、Ｄａｗｎはｃｍ単位の毛管の直径（上記に定義） である。 （ｄ）新しく押出された重合体の溶融物が紡糸口金を出て来る際、少なくとも約 ２ｃｍで約（１２ｄｐｆｌ／すｃｍ以下の距離Ｌｏｏに亙り重合体が直接冷却さ れるのを防ぐ。ここでｄｐｆは紡糸配向したポリエステル重合体のフィラメント 当たりのデニールである。 （ｅ）押し出された溶融物を重合体のガラス転移温度（Ｔ、）よりも低くなるま で注意して冷却する。この冷却は遅延管を取り付けた層状の横方向の急冷流を用 いて行う［トーチヤード（Ｄａｕｃｈｅｒｔ）の米国特許第３，０６７．４５８ 号］。急冷用の空気の温度（Ｔ、）はＴ、より低くし、急冷用の空気の速度（Ｖ 、）は約１０〜約３０ｍ／分の範囲である。 け）冷却した溶融物を見掛けの紡糸ラインの歪み（ε、）が約５゜７〜約７．６ 、好ましくは約６〜約７．３の範囲になるまで細くする。 見掛けの紡糸ラインの歪みε、は紡糸ラインの伸長比（Ｅ８）の自然対数（Ｉｎ ）として定義され、Ｅ、ｌは取り出し速度（Ｖ）と毛管の押出し速度（Ｖ、）と の比である。即ちｃｍ単位のＤＲＮＤに対しε、はＩ　ｎ　（Ｅ−）　＝　Ｉ　 ｎ　（Ｖ／Ｖ、）　＝Ｉｎ　［（２，２５ｘｌＯ’πρ）（Ｄ＊、ｉｏ”／ｄｐ ｆ）］で与えられる。 （ｇ）紡糸配向フィラメント、特に伸び７％における強度（Ｔ７）の値が約０． ５〜約１ｇ／ｄの範囲の延伸供給系（Ｄ　Ｆ　Ｙ）をつくるのに特に適した紡糸 配向フィラメントを製造するためには、細くする工程中見掛けの紡糸ラインの内 部意力（σ、）を約０．０４５〜約０．　１９５ｇ／ｄ、好ましくは釣１０４５ 〜約０．１０５ｇ／ｄにし、伸び７％における強度（Ｔ、）の値が約１〜約１． ７５ｇ／ｄの範囲の直接使用糸（ＤＵＹ）をつくるのに特に適した紡糸配向フィ ラメントを製造するためには、好ましくは見掛けの紡糸ラインの内部意力（σ、 ）を約０゜１０５〜約０．１９５ｇ／ｄにする。ここで見掛けの紡糸ラインの内 部意力（σ、）は細くする溶融物の粘度（η１）と細（する工程が実質的に完了 する点（以後ネック・ポイントと称する）における紡糸ラインの速度勾配（ｄＶ ／ｄｘ）との積として定義される。見掛けの紡糸ラインの内部意力（σ、）は重 合体のＬＲＶが増加すると共に増加し、またａｐｆ、与えられた紡糸口金の表面 積（Ａ、ｃｍす、および重合体温度（Ｔ、）が増加すると減少することが見出だ された。これは（ｃｒａ）＝ｋ　（ＬＲＶ／ＬＲＶ、ｏ、５）（Ｔｐ／Ｔｐ）’ 　（Ｖ２／ｄｐｆ）Ｘ　（Ａ、／＃ｃ）　０７ の形の実験関係式によって表される。ここでｋは１Ｏ−２（ρ、／５ＯＣ）の近 似値であり、ρ１は紡糸配向フィラメントの密度（例えば約１．３４５〜１．３ ８５ｇ／ａｍ３、約１．３６　ｇ／　ｃｍ”）であり、ＳＯＣはポリエステル重 合体に対する「應カー光学係数」　（例えば２ＧＴ均質重合体に対しｇ／ｄの逆 数単位で約０．７）である。Ｔ、は（Ｔｓｉ’＋４０℃）で定義される重合体の 基準温度であり、ＴＭｏはゼロ剪断（ＤＳＣ）重合体融点、Ｔ、は重合体の溶融 紡糸温度（℃）、■はｋｍ／分で表した取出し速度、＃、は与えられた押出し表 面へ〇に対するフィラメントの数（即ち毛管の数）で＃ｅ／ｃｍ”で表され、Ｌ ＲＶは測定された重合体（実験室テノ）粘度、ＬＲＶ２ｏ、ｓはＬＲＶ値が２０ ．８７７）２ＧＴ均質重合体と２９５℃で同じゼロ剪断「ニュートン」溶融粘度 （η。）をもつポリエステル重合体の対応する基準ＬＲＶ値（ＬＲＶの定義は下 記に行う）である。（例えばＬＲＶが１５の陽イオン性の染色可能なポリエステ ルは毛細管での圧力低下によって示されるように約２０ＬＲＶの２ＧＴ均質重合 体の範囲にあり、従ってこのような変性重合体に対する好適な基準ＬＲＶは約１ ５．５であり、標準的な毛細管圧力低下法により実験的に決定される。） （ｈ）冷却して十分に細くしたフィラメントを低摩擦の表面、例えば仕上げロー ルを用いて（即ちフィラメントを摩耗せずまた停止させないようにして）集約し て多フィラメントの束にし、好ましくは紡糸口金の表面から約５０〜約１４０ｃ ｍ、好ましくは約５０〜（５０＋９０ｄｐｆ”）ｃｍの距離（Ｌｃ）において、 仕上剤計量施用筒［例えばアジャーズ（Ａｇｅｒｓ）の米国特許第４，９２６， ６６１号記載のもの］を使用する。仕上剤は通常約５〜約２０重量％の固体骨を 含む水性乳化液であり、最終処理の要求により糸上の仕上剤が約１４〜約２重量 ％になるようにする。 （ｉ）実質的にパンティング（Ｂｕｎｔｉｎｇ）およびネルソン（Ｎｅｌｓｏｎ ）の米国特許第２，９８５，９９５号、およびグレイ（Ｇｒｅｙ）の米国特許第 ３，５６３．０２１号記載の空気ジェットを用いる方法でフィラメントの束をイ ンターレースする。この場合フィラメント間の絡み合の程度［この場合ヒツト（ Ｈｉｔｔ）の米国特許第３，２９０．９３２号記載の方法で測定された迅速ピン 係数ＲＰＣを参照］は糸のパッケージおよび最終用途の要求によって選ばれる。 （Ｄ取出し速度（Ｖ）において多フィラメントの束を巻き取る。取出し速度は第 １の駆動ロールの表面速度として定義され、約２〜約６ｋｍ／分、好ましくは約 ２〜約５ｋｍ／分、特に約２．５〜約４．５ｋｍＺ分の範囲にある。この際ハリ ス（Ｈａｒｒｉｓ）の米国特許第４．９３２．１０９号記載のインターレース・ ジェット表面上に仕上剤が沈積するのを防ぐために、熱をかけることなく（加熱 空気または水を飽和させた空気のような加熱されたインターレース・ジェット用 の流体を使用する以外は）、約０．５〜約５％過剰供給を行って第１の駆動ロー ルと巻取りロールの間で紡糸ラインを弛緩させることにより空気を引きすること による収縮力を減少させる。 本発明のポリエステルの細いフィラメントは延伸および熱処理を含まない簡単化 された直接紡糸配向（ＳＤＳＯ）法により製造され、収縮性と染色挙動との間に 好適な均衡が取られており、本発明のポリエステルの細いフィラメントを絹のよ うな天然の連続繊維の代用品として特に適したものにしている。５ＤＳＯ法のパ ラメータを注意深く選ぶことにより、優れた機械的品質と均一性をもった細いフ ィラメントをつくることができる。例えば収縮率が約１２％より小さい細いフィ ラメントは多フィラメントの直接使用糸（ＤＵＹ）として使用することができ、 高速度の織物および編物処理において切断したフィラメントを生じることなく処 理することができる。また収縮率が好ましくは約１２％より大きなフィラメント は、高速度の織物延伸操作、例えば摩擦撚糸テクスチャー加工、空気ジェット・ テクスチャー加工、押込み式クリンプ操作、および縦糸延伸操作において、切断 フィラメントを生じることなく多フイラメント延伸供給系（ＤＦＹ）として使用 することができる。 本発明の細いフィラメントは優れた機械的品質を有し、これらのフィラメントか らつ（られた糸を延伸−擬撚および空気ジェット・テクスチャー加工、縦糸延伸 、延伸ギア式および押込み式クリブ処理、および空気および水を用いる織物およ び縦糸編物処理のような高速織物処理において切断フィラメントを生じることな く使用できる特徴をもっている。また本発明のフィラメントは優れたデニールの 均一性をもち（本明細書において１本毎のデニールの分散ＤＳとして定義したよ うに）、高度な技術で染色する繊維布に使用することができる。本発明のフィラ メントは延伸供給系（およびトウ）におけるフィラメントとして使用することが でき、好ましくはボイルオフ後（Ｓ）および乾燥加熱収縮（ＤＨＳ）が約１２％ 大きなフィラメントは延伸供給系に特に適している。収縮が１２％より小さい本 発明フィラメントは平らなテクスチャー加工しない多フィラメント糸に特に適し ており、また空気ジェット・テクスチャー加工、ギア式クリンプ処理、および押 し込み式クリンプ処理のようなテクスチャー加工用の糸としても適しており、こ の場合延伸を行う必要はない。本発明の平らなテクスチャー加工したフィラメン トは切断してステーブル・ファイバーおよびフロックにすることができる。しか し収縮が１２％より少ないフィラメントはノックスおよびノウ（Ｎｏｅ）の米国 特許第５，０６６．４４７号記載のような均一に冷延伸することができる。 本発明で製造されたポリエステルの細いフィラメントとは対照的に、例えば空気 力学的または機械的延伸および／または熱処理工程を行ってフィラメントのデニ ールを細くするか、および／または分子配向および／または結晶性を増加させる 工程を含む紡糸技術を用いてつくられた細いフィラメントは、一般に（１）収縮 張力（ＳＴ、、、、）が高くて約０゜２以上であり、（２）収縮張力の極大は約 １００℃より高い温度Ｔ（ＳＴ、、、）　（即ち大気圧下における染色温度より 高い温度）で現れ、（３）乾燥加熱収縮（ＤＨＳ）は約１００〜約１８０℃に亙 る通常の織物の染色および仕上げの温度範囲において温度共に増加しく即ちＴ＝ １００〜１８０℃）ではｄ　（ＤＨＳ）／ｄＴ＞０であり）、収縮差（Δ５＝Ｄ Ｈ３−３）（ここでＳはボイルオフ収縮、ＤＨＳは乾燥加熱収縮）は約＋２％以 上であり、従って染色を行う前または後に、ポリエステルの細いフィラメントま たはそれからつくられた織物製品を高温処理し、これらの細いフィラメントから つくられた織物繊維布に十分な熱的寸度安定性を賦与しなければならない。また （４）これらの従来法のフィラメントは染色性が悪く、深い色調をもった均一に 染色された繊維布を得るためには、担体と呼ばれる化学的な染色助剤を用い高温 で圧力をかけて染色する必要がある。 特に本発明に従えば、次のようなフィラメントが提供される。 １　約１ｄｐｆまたはそれ以下、好ましくは約０．８ｄｐｆ以下、特に約０．６ ６ｐｆ以下で且つ約０．２ｄｐｆ以上の紡糸配向したポリエステルの細いフィラ メントであり、該ポリエステルは相対粘度（ＬＲＶ）が約１３〜約２３の範囲で あり、ゼロ剪断重合体融点（ＴＭ’）が約２４０〜約２６５℃の範囲にあり、重 合体のガラス転移温度（Ｔ、）が約４０〜約８０℃の範囲にあり；該フィラメン トはさらに（ａ）収縮差（ΔＳ　＝　Ｄ　ＨＳ　−Ｓ　）が約＋２％以下、好ま しくは約＋１％以下、特に約０％以下であり、ここにＳはボイルオフ収縮、ＤＨ Ｓ（ｂ）最高収縮張力（ＳＴ、、吟は約０．　０５〜約０．　２ｇ／ｄｔ’アリ 、最高収縮張力のピーク温度Ｔ　（ＳＴ、、、）は約（Ｔ、＋５℃）〜約（Ｔ、 ＋３０℃）、即ち重合体のＴ、が約７０℃のポリ（エチレンテレフタレート）に 対しては約７５〜約１００℃であり、（ｃ）伸び７％における強度（Ｔ　７　） は約０５〜約１．７５ｇ／ｄであり、［（Ｔ、）、／Ｔ７］の比は少なくとも（ ５／Ｔｔ）、好ましくは少なくとも（６／Ｔ、）であり、ここに（ＴＩ）、はＬ ＲＶ２０．８、艶消し剤（例えばＴｉ０７）含有率０％を基準として規格化した 破断時伸びであって（Ｔ１１）−＝　（Ｔ−）［２０，８／ＬＲＶ）　０７’］ 　（１ｘ）−’で定義され、破断時強度（Ｔ、）＝Ｔ　（１＋ＥＩｌ／１００） であり、Ｅ　！１゜即ち破断時伸びは約１００〜約１６０％であり、Ｘは艶消し 剤の重量基準含有率であり、Ｔは破断時の荷重（ｇ）をもとの延伸しない時のデ ニールで除して定義される強度であり、 （ｅ）平均の１本毎のデニールの分散（ＤＳ）は約４％以下、好ましくは約３％ 以下、特に２％以下であることを特徴としているフィラメント。 ２、延伸供給系（ＤＦＹ）、例えば高速擬撚加工および空気ジェット・テクスチ ャー加工、延伸縦糸処理、延伸クリンプおよび押込み式クリンプ・テクスチャー 加工用の延伸供給系として特に適した紡糸配向した細いフィラメントであり、 （ａ）ボイルオフ収縮（Ｓ）および乾燥加熱収縮（ＤＨＳ）はそれぞれ約１２％ より大きく且つ最高潜在収縮以下であり（Ｓ、＝　［（５５０−Ｅ、）／６．５ ］　）％）、破断時伸び（Ｅ箇）は約８０％〜１６０％であり、 （ｂ）伸び７％における強度（Ｔ７）が約０．５〜約１ｇ／ｄであることを特徴 とするフィラメント。 ３、直接使用の糸（ＤＵＹ）として特に適した紡糸配向した細いフィラメントで あり、 （ａ）ボイルオフ収縮（Ｓ）および乾燥加熱収縮（ＤＨＳ）は約２％〜１２％の 範囲、好ましくは織物に対しては約６〜約１２％、編物に対しては約２〜約６％ であり、ボイルオフ後のフィラメントのデニールｄｐ　ｆ　（ＡＢＯ）＝ｄｐ　 ｆ　（ＢＢＯ）Ｘ　［（１００／１００−３）］は約１〜０．２６ｐｆ、好まし くは約０．８〜約０．２ｄｐｆ、特に約０゜６〜約０．２ｄｐｆの範囲にあり、 （ｂ）伸び７％における強度（Ｔ７）が約１〜約１．７５ｇ／ｄ、破断時伸び（ Ｅ、）は約４０〜約９０％の範囲にあり、（Ｃ）図５において正割ｔａｎβによ り定義される（即ちＭ、、＝　（１゜２Ｔ２０　１．０７Ｔｔ）１０．１３）降 伏後モジュラス（Ｍ、、）は約２〜約１２ｇ／ｄであることを特徴とするフィラ メント。 ４、熱固定をせずに冷延伸して織物用のフィラメントをつくり得る紡糸配向した 細いフィラメントであって（ｉ）ボイルオフ収縮（Ｓ）および乾燥加熱収縮（Ｄ Ｈ３）が約１２％以下であり、 （ｉ　ｉ）冷間結晶化の開始温度Ｔｅａ（ＤＳＣ）は示差熱分析法により加熱速 度を２０℃／分にして測定して約１０５℃より低く、（ｉ　ｉ　ｉ）瞬間引っ張 りモジュラスＭ、（＝　［ｄ　（恵方）／ｄ（伸び）］Ｘ１００）は約０より大 きいことを特徴とするフィラメント。ここで［ｄ（恵方）／ｄ（伸び）］は應應 力ｇ／延伸デニール）を伸び（％）に対して目盛った際の勾配であり、延伸意力 は延伸力（ｇ）を延伸デニールで除した値であり、延伸デニールは未延伸のデニ ールと残留延伸との比（ＲＤＲ＝１＋ＥＩ　（％）／１００）として定義される 。 温度が増加するにつれて収縮張力がそれ以上著しくは低下しない温度よりも後加 熱固定温度（Ｔ、、、）が低い限りにおいて、染色性を著しくは失うことなく必 要に応じ該延伸フィラメントの収縮（Ｓ）を減少させることができる。即ち急速 な（再）結晶化が始まる温度よりもほぼ低い温度にＴ１．、を維持することが好 適である。ここでＴ６．、に対する最高値は収縮張力対温度スペクトルの傾斜［ ｄ　（ＳＴ）／ｄＴ］が急速にその値を減少する（負で小さくなる）温度として 定義される。図１１参照のこと。 ５、本発明の紡糸配向フィラメントを延伸することによりつくられた好適な延伸 糸は （ａ）ボイルオフ収縮後のフィラメント当たりのデニールｄｐｆ（ＡＢＯ）が約 １〜約０．２ｄｐｆ、好ましくは約０．　８〜約０．２ｄｐｆの範囲にあり、 （ｂ）ボイルオフ収縮（Ｓ）および乾燥加熱収縮（ＤＨ３）が約２〜約１２％、 好ましくは編物に対しては約２〜約６％、織物に対しては約６〜約１０％の範囲 にあり、 （ｅ）伸び７％における強度（Ｔ７）が少なくとも約１ｇ／ｄで、［（ＴＢ）　 、／Ｔ７］の比が少なくとも約（５／ＴＶ）　、好ましくは少なくとも約（６／ Ｔ、）であり、ここに（ＴＩ）″はＬＲＶ２０．８、艶消し剤（例えばＴｉ０ｚ ）含有率０％を基準として規格化した破断時強度であり、Ｅ、は約１２％以下５ ５％の範囲であり、（ｅ）降伏後モジュラス（Ｍ、、）は約５〜約２５ｇ／ｄの 範囲であり、（ｆ）ｌｄｐｆに規格化した相対分散染料染色速度（ＲＤＤＲ）は 少なくとも約０．１、好ましくは少なくとも約０．１５であり、（ｇ）力学的損 失モジュラスのピーク温度Ｔ（Ｅ”１８．）は約１１５℃以下、好ましくは約１ １０℃以下であり、（ｈ）平均の一本毎のデニールの分散（ＤＳ）は約４％以下 、好ましくは約３％以下、特に約２％以下であることを特徴としている。 ６、電性をもった細いフィラメント糸（またはトウ）は本発明の細いフィラメン ト糸を電性化工程、例えば空気ジェット・テクスチャー加工、擬撚テクスチャー 加工、押込み式およびギア式クリンプ操作に通してつくられ、該電性フィラメン トは個々のフィラメントのデニール（収縮後）が約１以下、好ましくは約０．８ 以下であり、ボイルオ収縮（Ｓ）および乾燥加熱収縮（ＤＨ８）が約１２％以下 であり、ｔ　（Ｅ″１．吟は約１１５℃以下、好ましくは約１１０℃以下であり 、ＲＤＤＲは少なくとも釣鉤　１、好ましくは少なくとも約０．１５であること を特徴としている。 直接使用の糸（またはトウ）に使用するための特に好適なフィラメントは （ａ）平均の結晶の大きさくＣＳ）が広角Ｘ線散乱法（ＷＡＸＳ）により０１０ 面から測定して約５０〜約９０オンダストローンムであり、密度値（ρ１）約１ ．３５５〜約１．３９５ｇ／ｃｍ’に対する容積結晶化率Ｘ、＝（ρ、−１，３ ３５）１０．１２が艶消し剤含有率について補正して約０．２〜約１５であり、 （ｂ）平均配向率ｆ＝Δ、／Δ１′（ここでΔ、″は平均固有複屈折であり、こ こでは０．２２と仮定する）が約０．２５〜約０．　５であり、無定形部分の配 向率ｆ、＝　（ｆ−Ｘ、ｆ、）／　（１−Ｘ、）が約０．４以下、好ましくは約 ０．３以下であり、ここに（Δ、）は平均複屈折であり、ｆ、は結晶部分の配向 率ｒ、＝　（１８０−ｃｏＡ）／１８０であり、ＣＯＡはＷＡＸＳで測定した結 晶配向角であり、（ｃ）無定形部分の自由容積（Ｖｌ、　、、）が少なくとも０ ．５ｘｌＯ’立方オングストローンムであり、ＶＴ＋＊、、は（Ｃ３）”　［（ １−Ｘ、）／Ｘ、）］　［（１−ｆ、）／ｆ、］により定義され、約１１５℃以 下、好ましくは１１０℃以下の力学的損失モジュラス・ピーク温度Ｔ（Ｅ″＋ｔ ＊ｘ）を与え、 （ｄ）ｌｄｐｆに規格化された大気圧下における相対分散染料染色速度は少なく とも約０．１、好ましくは少なくとも約０．１５であることを特徴としている。 糸の特性は米国特許第４，１３４，８８２号、同第４．　１５６．　０７１号、 および同第５，０６６．４４７号記載の方法で測定したが、相対分散染料染色速 度（ＲＤＤＲ）は１ｄｐｆに規格化し、乾燥加熱収縮（ＤＨ３）は１８０℃にお いて測定し、実験室における相対粘度（ＬＲＶ）はブローダス（Ｂｒｏａｄｄｕ ｓ）の米国特許第４，７１２．９９８号によって定義されたもので約（ＨＲＶ− １，２）である。ＨＲＶは米国特許第４．１３４，８８２号および同第４，１５ ６，０７１号に与えられている。ＬＲＶ２゜、の値はゼロ剪断「ニュートン」溶 融粘度η。（例えば同じ質量流速および温度において同じ毛細管圧力低下法によ り測定）が２０．８ＬＲＶの２ＧＴ均質重合体に等しいポリエステル重合体の基 準ＬＲＶである。下記表１〜８には英数字の肩に付けた幕を表す数字は記号”　 −”を用いて示しく例えば１０２＝１０−２）　、非常に小さいかまたは非常に 大きな数（例えば０．００２５４ｃｍおよび２５４０００ｃｍ／分）は便宜上Ｏ ２５４および２５４とし、その代わり単位をそれぞれ“ｃｍｘ１０１２”および ”ｃｍ／秒Ｘ１Ｏ−−３”とした。数の欄にある破線（−−−）はその値を測定 しなかったことを示し、数の欄に”ＮＡ”とあるのは測定値を適用できないこと を示し、破線の矢印（−−−−＞）は当該項目に対する当該パラメータが前の項 目と同じであることを示す。紡糸速度（Ｖ）はヤード７分の単位で測定し、ｋｍ ／分の単位に変換し、小数点第２の位置で丸められている（例えば４５００ヤ一 ド／分＝４，１１５ｋｍ／分＝＞４．１２）。 下記実施例により本発明を例示する。 重合体のＬＲＶが約１３〜約２３（これは［η］が約０．　５〜約０゜７に対応 ）、好ましくはイオン的に変性した重合体に対しては約１３〜約１８、非イオン 的に変性した重合体に対しては約１８〜約２３の範囲にあり、ゼロ剪断融点（Ｔ Ｍｅ）が約２４０〜約２６５℃、ガラス転移温度が約り０℃〜約８０℃の範囲に あり、少量の艶消し剤および表面摩擦変性剤（例えばＳｉｎ、およびＴｉ０ｚ） を含むポリ（エチレンテレフタレート）を重合体温度（Ｔ、）（℃単位）におい て溶融し、滞在（保持）時間（１，、分）の間不活性媒質を通して濾過し、次い で直径（Ｄ、、、）および長さくＬ）の紡糸口金の毛管を通し、毛管中の質量流 速ｗ　［＝　（ｄｐｆ−■）／ｇ］　（２７分）で見掛けの毛管剪断速度（Ｇ、 （秒−リ＝（（３２／ｉ）　（ｗ／ρ）　／ＤＩｌＮＤ’）　］　ニおいて押し 出す。ココテ毛管の寸法はｃｍ単位で与えられ、取り出し速度（ｖ）はｋｍ／分 の単位で与えられている。 大部分の実施例のフィラメントは押し出し表面積当たりのフィラメントの密度が 典型的には約２，５〜約１３の紡糸口金を用いて紡糸したが、毛管の紡糸孔のパ ターン（フィラメントの配置パターン）が急冷の型（即ち半径方向か横方向か） および初期急冷遅延洋の「シュラウド」および空気速度の長さ／輪郭パターンに 対して最適化されている限り（実施例１参照）、最高的２５の押し出しフィラメ ント密度をもつフィラメントの束を紡糸し急冷することができた。押し出しフィ ラメントの密度はシュラウドの中へと押出されるフィラメントの数（＃ｅ）を押 し出し表面積（Ａｅ）で割った値（即ち＃　−／　Ａ　ｃ　Ｓｃ　ｍ　−’　） として定義される。シュラウドは新しく押出されたフィラメントが、少なくとも ２ｃｍで約（１２ｄｐｆ””）ｃｍを越えない距離の間、直接急冷用の空気に当 たるのを防いでいる。次に押し出したフィラメントを、好ましくは重合体のＴ、 （ここでＴ、は２ＧＴ均質重合体に対しては約７０℃）より低い温度Ｔ、（ここ ではＴ、は約２２℃）で線速度Ｖ、（ｍ／分）が約１０〜約３０ｍ／分の半径方 向に向けた空気を用いて、はぼ重合体のＴ、よりも低い温度まで注意して冷却す る。使用できる適当な紡糸装置は米国特許第４．１３４．８８２号、同第４．１ ５６，０７１号、および同第４，５２９．３６８号に実質的に記載されている。 遅延急冷距離（ＬＱＤ）　、急冷空気温度（Ｔ、）。急冷空気の流速（Ｖ、）お よび集約点の距離（Ｌ、）を調節することにより、１本毎のデニールの分散（Ｄ Ｓ）および延伸張力の変動（ＤＴＶ）を最低に保持した。重合体紡糸温度（Ｔ、 ）を上昇させると（しかしほぼ［（Ｔ、）、＋５５℃］よりは低く保つ）、紡糸 の連続性および機械的品質（即ちＴａ５ｇ／ｄ）は通常増加するが、１本毎の均 一性は通常減少し、収縮は増加する。１本毎の均一性の損失を最低に保ち、同時 に機械的品質に対する要求から高温（Ｔ、）で紡糸するためには、高剪断速度（ Ｇ、）の毛管（即ち直径の小さい毛管）を用い、押出されたフィラメントに熱を 付与するできる。 しかしＬ／Ｄ□０の比の大きな、例えば９×５０ミルの毛管のような高剪断速度 の毛管を使用すると、紡糸の操作性は期待される以上に悪化する（実施例３参照 ）。毛管中の質量速度がこのように低い高剪断条件下においては、重合体溶融物 には剪断で誘起された分子の初期的な規則化（例えば連鎖エントロピーの低下と 可能な初期的な「結晶核の生成」）が起こる。特に押出しの前の濾過された重合 体の溶融物の滞在時間（１，）が約４分以上である場合はそうである。この場合 分子の規則化（可能な初期的な結晶核の生成）は見掛けの重合体融点をゼロ剪断 値（Ｔ、’）から見掛けの値（ＴＭ）　、へ上昇させると考えられる。このため 紡糸温度の差ＴＰ−（Ｔ、）、が減少する。紡糸温度差を十分大きく保持するた めには、Ｌ、　ＤＩＩＨＤおよびＧ、の選ばれた値に対し、全体的な重合体温度 Ｔ。 を式２Ｘ１０−’　（Ｌ／Ｄ□ｏ）　Ｇａ　（℃単位）により定義される量だけ さらに増加させる必要がある。 紡糸の連続性、機械的品質および１本毎の均一性の間に均衡を保つためには、「 ネック・ポインｈＪにおける見掛けの紡糸ラインの内部意力（σ、）を調節して 約０．０４５〜約０．　１９５　ｇ／ｄｉ：Ｌ、同時に溶融物の押出し歪みε、 を約５．７〜約７６６に調節する。細くし冷却したフィラメントを集約して多フ ィラメントの束にし、第１の駆動ロールの表面速度によって定義される紡糸速度 （■、ｋｍ／分）で取出す。摩擦表面（および引きずられる空気）によって生じ る外部からかかる紡糸ラインの張力は、第１の駆動ロールと巻取りロールとの間 で通常約０゜５〜５％の僅かな過剰供給を行うことによりパッケージにする前に 除去される。仕上げ剤は集約点において施され、好ましくは第１駆動ロールの後 で、インターレースを行う。糸上の仕上げ剤の量（重量％）の値および絡み合い の程度（ＲＰ　Ｃ）は最終処理の要求により選ばれる。 本発明のポリエステルの細いフィラメントは良好な機械的品質および均一性をも ち、線密度は天然蚕による絹よりも低いが、蜘蛛による絹よりも高い。即ちフィ ラメント当たり約１〜約０．２である。また高温および化学的な染色助剤を用い ることな（均一に染色することができる。 即ち天然の絹に一層類似している。 有利なことには、必要に応じ本発明の細いデニールのフィラメント糸は紡糸仕上 げ操作において苛性ソーダで処理し［グリンドスタッフ（Ｇｒｉｎｄｓｔａｆｆ ）およびリーズの１９８９年１０月２日付けの米国特許願０７／４２０．４５９ 号による］、親水性を増加させ、水分の輸送性および心地よさを改善することが できる。異なったデニールおよび／または異なった断面をもったフィラメントを 混入し、フィラメントとフィラメントとの間の充填度を減少させ、触感、視覚的 美観および心地よさを改善することができる。異なった重合体変性度をもったフ ィラメント、例えば分散染料で染色できる均質重合体と陽イオン性染料で染色で きるイオン性共重合体とを混合して独特な染色効果を得ることができる。 ノックスの米国特許第４．１５６，０７１号、マツクリーン（ＭａｃＬｅａｎ） の米国特許第４，０９２，２２９号、およびリーズの米国特許第４．８８３，０ ３２号、同第４，９９６，７４０号、および同第５゜０３４．１７４号記載のよ うに、約０．１モル％の連鎖分岐剤を混入するか、または約＋０．５〜約＋１． ０ＬＲＶ単位だけ重合体の粘度を増加させることにより、収縮性が小さい細いフ ィラメントを得ることができる。 本発明の細いフィラメント糸は例えば縦糸延伸、空気ジェット・テクスチャー加 工、擬撚テクスチャー加工、ギア式クリンプおよび押し込み式クリンプ加工に適 している。また収縮性が小さいフィラメントは直接使用する平らな織物用の糸、 および延伸を必要としないで空気ジェット・テクスチャー加工および押し込み式 クリンプに使用する供給系として使用することができる。フィラメント（および これからつくられたトウ）もクリンプしく必要に応じ）、切断してスープル・フ ァイバーおよびフロックにすることができる。これらの改善された糸からつくら れた繊維布は通常の研磨およびブラシ掛は操作を用いて表面処理を行い、スェー ドに似た触感を得ることができる。フィラメント表面の摩擦特性は断面、艶消し 剤を選ぶことにより、またアルカリ・エツチングのような処理によって変えるこ とができる。フィラメントの強度と均一性を組み合わせて改善するため、これら のフィラメントはフィラメントを切断せずに細いフィラメント糸も用いる必要が ある最終処理、および高度の技術を要する染料を用いて均一な染色を行うのに特 に適したものになっている。 本発明の細いデニールのフィラメントから成るポリエステル糸は高密度の本数を もった水分に対して障壁となる繊維布、例えば雨具および医療着を作るのに特に 適している。織物および編物繊維布の表面をケバ立て（ブラシ掛けまたは研磨） することができる。デニールをさらに細くするために、フィラメントを通常のア ルカリ処理により処理する（好ましくは繊維布の形で）ことができる。細いフィ ラメント糸、特に陽イオン染料で染色可能なフィラメント糸は、またエラストマ ー性の処理系（およびステーブル）の被覆糸として、好ましくはストランチャン （Ｓ　ｔ　ｒａｎｃｈａｎ）の米国特許第３，９４０．９１７号記載の空気によ る絡み合わせ法を用いて、使用することもできる。本発明の細いフィラメントは 紡糸工程でオンライン操作として、或いはオフライン操作において、高デニール のポリエステル（またはナイロン）フィラメントと混合し、混合染色効果および ／または混合収縮性をもった後処理で電性化させ得る潜在能力を付与することが できる。この場合産性は、オフライン工程として、例えば加熱しながら過剰供給 を行い同時にビーム／スラッシュ処理（ｂｅａｍｔｎｇ／ｓｌａｓｈｉｎｇ）を 行うか、或いは繊維布の形で例えば染浴中で発現させることができる。紡糸中に 付与されるインターレースの程度および仕上げ剤の種類／量は織物処理の必要に 応じ、また最終的に望まれる糸／繊維布の美学的要請に基づいて選ばれる。 本発明方法およびそれによって得られる製品を下記にさらに例示する。 １９ＬＲＶ（約０．６［η］に相当する）を有しを有する０、３重量％のＴｉｅ 、を含有するポリ（エチレンテレフタレート）から、公称ｄｐｆの１００および ３００フイラメントの糸を紡糸した。３００フイラメントの糸は、変化する構成 の紡糸口金を使用して紡糸した：例えば、次のものを造った＝　（ｉ）フィラメ ント相互の融合なしに、約４０ミル（１ｍｍ）より大きい毛管／毛管の距離をコ ントロールすることによって、単一のカウンターボアーから２またはそれ以上の 毛管；（ｉｆ）３００の「等しい間隔の」単一の毛管：および（ｉｉｉ）約１２ ．５〜約２５の有効押出フィラメント密度（ＦＥＤ）を増加するために、有効押 出表面積（Ａｏ）の「外側」半分の約「初期にＪ５０％を占有する同心環で配置 された３００の毛管；しかしながら、押出直後に、紡糸口金（ｉ　ｉ　ｉ）のポ リマーの溶融物の流れは収束して、紡糸口金（ｉ）および（ｉ　ｉ）の束に類似 する円錐形の束を形成する；およびこれにより紡糸口金の構成（ｉ）および（ｉ 　ｉ）のについてのそれの程度の有効押出フィラメント密度（ＥＦＤ）を有する ；すなわち、２５より小さくがっ１２．５より大きい、ここでこのような等しく 分布しないフィラメントの立体配置についての有効押出フィラメント密度（ＥＦ Ｄ）は、第１４図におけるグラフの手順に従い実験的に決定する。実験的に、全 体の押出区域にわたって等しく間隔を置いて位置するフィラメントおよび同心環 で周囲上に間隔を置いて位置するフィラメントは、はぼ同一の有効フィラメント 押出密度を有することが発見された。なぜなら、フィラメントの束は、押出直後 に、同様な立体配置を取るからである。３００フイラメントの糸についての表１ のデータは、最初に有効押出表面積の約５０％を占有する同心環で配置された毛 管で紡糸した。新しく押出されたフィラメントを半径方向の急冷装置を使用する ことによって室温に冷却し、この装置は、本質的に米国特許第４．１５６，０７ １号に記載されているようなものであるが、ただし３５００ｙｐｍ　（３，２Ｋ ｍ／分）で紡糸される糸について約１インチ（２，５４ｃｍ）および４５００ｙ ｐｍ（４，１２Ｋｍ／分）で紡糸される糸について約２．２５インチ（５゜７２ Ｃｍ、）の保護の「シュラウド」長さくＬＩｌ＋、）を有した。３５００ｙｐｍ 　（３，２Ｋｍ／分）で紡糸されたフィラメント糸は高い沸騰収縮（Ｓ）を有し 、これらの糸を、例えば、延伸整経、延伸空気噴射捲縮加工、延伸偽撚り捲縮加 工および延伸クリンプ加工における供給系（ＤＦＹ）としてことに適当なものと する。紡糸間隔を置いて位置するを４５００ｙｐｍ　（４，１１５Ｋｍ／分）に 増加すると、沸騰収縮（Ｓ）は１２％より小さい値に減少し、差収縮（△５＝Ｄ Ｈ８−３）は＋２％より小さく、１００℃より低いピーク温度Ｔ（ＳＴ、、つ） における最大収縮張力（ＳＴ、、、）は０．１７５ｇ／ｄより小さく、そして降 伏強力（ここにおいて７％伸びにおける強力、Ｔ７、により概算する）は１　ｇ ／ｄより大きく、追加の延伸または熱処理を必要としないで直接使用の応用のた めに、例えば、フラットの、空気噴射捲縮加工およびスタンファーボックスのク リンプ加工したフィラメントにおけるフィラメントとして、これらのフィラメン トを完全に適当なものとする。 １７６．８ミル”　（０，１１４０ｍｍ２．１．１４Ｘ１０−’Ｃｍ２）の横断 面積（Ａ、）をもつ紡糸口金毛管から紡糸されたフィラメントは、２８．３ミル ２（０，０１８２ｍｍ”、１．８２Ｘ１０−’ｃｍりのＡ、をもつ紡糸口金毛管 から紡糸されたフィラメントより低い破断点強力（Ｔ、）を有することが観察さ れた。また、この実施例Ｉの糸のより低い強力は、一部分、ポリマーのＬＲＶが より低い（１９／２０．８）のためである。Ｔ、について正規化された値（ここ において（Ｔｓ）−で表す）は、測定した破断点強力（Ｔゎ）と、これらの糸に ついて約１．０５７である係数（２０，８／ＬＲＶ）　ｏ７１１（１−ｘ）−’ と０）積＋、Ｊ、Ｆ）定義される：これにより、正規化された破断強力（Ｔｓ） −は、それぞれ、２０．８および０％の参照ＬＲＶおよびＴｉ０ｚと比較したと き、約６％だけ高い。 この実施例の細いフィラメントの糸は、染料の担体を使用しないで、普通の完全 ；く延伸された糸についての０．０５５のＰＤＤＲ値に対して、焼化された）に より与えるように、周囲条件（１００℃）において深い色合いに染色することが できた。 より少ないフィラメント（およびより低いデニール）の糸を得るために、例えば 、３００フイラメント糸の束を、好ましくは半径方向急冷チャンバーの出口にお いて、耐量した仕上げチップの分離のガイドを使用するによる、それぞれ、１５ ０．１００および７５フイラメント糸の束の２．３または４の個々の束に分割す ることができる。多エンディング（ｍｕ　］　ｔ　ｔ−ｅｎｄ　ｉｎｇ）は、フ ィルターバックの空洞を通る質量流速（Ｗ）をより高くし、これによりバック空 洞／糸のラインの中の残留時間（ｔ、）を減少することができる。 実施例ＩＩ ０．１重量％Ｔｉｅ、を含有する公称２０．８ＬＲＶ　（約０．６５［η］）の ポリ（エチレンテレフタレート）から、４０００ｙｐｍ　（３゜６６Ｋｍ／分） の引き取り速度（Ｖ）で、半径方向急冷装置、本質的に実施例■に記載するよう なものであるが、ただし約２．２インチ（５゜７２ｃｍ）の遅延「シュラウド」 長さく　Ｌ　ｏｏ）を有する装置を使用して、細いフィラメントを紡糸した。実 施例１１−５およびＩ　Ｉ−６は劣った作業性を有し、そして糸は集められなか った。１５ｘ６０ミル（ｏ、３８Ｘ１．５２ｍｍ、０．０３８ＸＯ，１５２ｃｍ ）の毛管を使用して４０００ｙｐｍ　（３，６６Ｋｍ／分）で紡糸された０、５ ＤＰＦのフィラメントについての低い見掛けの剪断速度（Ｇ、）は、劣った作業 性および破断したフィラメントに起因すると信じられる。温度Ｔ、を約２９９℃ に増加してさえ、許容される加工は得られなかった。加工および製品の詳細を表 ■に要約する。 実施例ＩＩＩ 実施例ＩＩＩにおいて、収束は実施例１１！−１〜実施例１１１−９および■夏 ｌ−１１〜Ｉ　Ｉ　ｌ−２５について米国特許第４．　９２６．　６６１号に記 載されているような計量仕上げチップによった以外、本質的に実施例ＩＩに従い 、６８および１３６（非撚糸および撚糸）フィラメント糸を紡糸した。実施例１ １１−１０は、実施例■およびＩＩに記載するように、フィラメントを収束する ために計量仕上げロール表面を使用した。他の加工の詳細は表■およびＩＩに要 約されている。実施例１１１−１〜ｌｌｌ−５およびｌｌｌ１．２〜Ｉ　Ｉ　ｌ −１５のフィラメントは約１ｇ／ｄより大きいＴ７値を有し、直接使用の紡織材 料のフィラメント糸においてフィラメントとじて、そして延伸を行わない、空気 噴射捲縮加工における供給系としてことに適当である：そして、必要に応じて、 ノックス（Ｋｎｏｘ）およびノエ（Ｎｏｅ）の米国特許第５．０６６．４４７号 に記載されているように、たて糸延伸（および空気噴射捲縮加Ｉ）において加熱 しないで（常温で）均一に延伸することができる。約１ｇ／ｄより小さいＴ７値 を有するｌｌｌ−５，７およびｌｌｌ−１６〜Ｉ　Ｉ　ｌ−２５のフィラメント は、延伸供給系（ＤＦＹ）、例えば、延伸偽撚り捲縮加工（ＦＴＴ）および延伸 空気噴射捲縮加工（ＡＪＴ）におけるフィラメントとして、あるいはたて糸延伸 における延伸供給系としてことに適当である。 実施ＮＩ　Ｉ　Ｉ−１〜Ｉ　Ｉ　ｌ−５ｉ：おいて、５０デニールの６８フイラ メント糸を単一パック空洞から紡糸し、そして収束ガイドにおいて撚糸して、き わめてすぐれた機械的品質の１００デニールの１３６フイラメント糸を得た。例 えば、実施例１１１−４は、約９．５破断／１ｏ９メートルニ等シイ、０．３９ 破断／１０００ｂｌ　（０，８６／１００１００Ｏの紡糸連続性を有した。実施 例１１１−４の糸を、延伸しないでバーマグ（Ｂａｒｍａｇ）ＦＫ６Ｔ−８Ｑを 使用する空気噴射捲縮加工のために約１０ｃｍのインターレース（米国特許第３ ，２９０，９３２号に記載されている急速ピンカウント手順により測定した）で 巻き取り、そして織物およびたて編生地においてフラットの紡織繊維として直接 使用のために約５〜７ＲＰＣで巻き取った。実施例１１１−６および７を、それ ぞれ、１．．４４ｘおよび１．７×でフィラメントの破断なしに延伸して、延伸 された３５デニールの６８フイラメントの糸を得た。実施例ｌｌｌ−６の紡糸生 産性（紡糸デニール×紡糸速度）は実施例ＩＩＩ〜７約２５％大きいので、ｌｌ ｌ−６はｌ１ｌ−７より好ましい。実施例１１１−６の糸は、１．４４Ｘ延伸比 で、首尾よく常温たて糸延伸された。 米国特許第４．１３４．８８２号においてフランクフォート（Ｆｒａｎｋｆｏｒ ｔ）およびノックス（Ｋｎｏｘ）が教示しているように、９ミル（０，２２９ｍ ｍ、０．０２２９ｃｍ）の毛管紡糸口金のＬ／ＤＲＮＩ）比を２．２２から５５ ６に増加すると、押出すポリマーの溶融物の剪断加熱を増加することによって、 機械的品質が有意に改良されることが予測された；ここにおいて毛管剪断加熱の 程度はフランクフォート（Ｆｒａｎｋｆｏｒｔ）およびノックス（Ｋｎｏｘ）の 表現により推定した＝６６０　（ＷＬ／Ｄ’）　”！＋５、℃、ここにおいてＤ はミルで与えられ、モしてＷはＩｂ／時間で与えられる；しかしながら、破断し たフィラメントは実施例１１１−８およびｌ１ｌ−１１について観察された。　 許容される品質は実施例ｌ１ｌ−１２について得られた：ここにおいてパック空 洞における濾過の間に残留時間（ｔ、）は１３６フイラメントを紡糸することに よって６８フイラメントに対して減少された。糸の束は単一の１３６フイラメン トの束として引き出すか、あるいは分割して２つの６８フイラメント糸の束を巻 き取ることができた。高いＬ／ＤａＮｏの毛管紡糸口金について約４分より少な い残留時間（ｔ、）は、高い「インプットコポリマーの温度（Ｔ２）を使用しな いで、紡糸することが必要することが発見された。高い剪断の毛管紡糸口金を使 用する紡糸についての、より詳細な説明は実施例ＩＸを参照のこと。実施例１１ 　ｌ−１２〜Ｉ　１１−１５において、１３６〜９×３６ミル（０，２２９ＸＯ 。 ９１６ｍｍ、０．０２２９ｘ０．０９１．６ｃｍ）を使用して１３６フイラメン トの糸を紡糸し、これにより濾過残留時間（ｔ、）を５０％だけ減少して、すぐ れた機械的品質をもつ糸が得られた。高いフィラメントカウントの糸は延伸空気 噴射捲縮加工（Ａ　Ｊ　Ｔ）および偽燃り捲縮加工（ＦＴＴ）のためにことに適 当であり、ここにおいて直線の延伸捲縮加工機の立体配置は好ましい。実施例［ ｌ−１９，２２，２４および２５からの糸を、実施例Ｘｌｌに記載するように、 公称０．５ｄｐｆのたて糸延伸のことフラットの糸の調製に使用した。 実施例Ｉ　Ｉ　ｌ−１０のフィラメントの構造的性質は、６％より小さい収縮を 有する本発明の紡糸延伸フィラメントを代表する。実施例ｌｌｌ−１，０は１． ３６６７ｇ／ｃｍ’　（０，０３％のＴｉＯ２について補正した）の密度（［ρ −測測定た＝ρ−繊維−０．００８７　（ＴｉＯｚ％）］を有し、０．２６４の こと計算した体積結晶化度分率［Ｘ、＝　（ρ、−１゜３３５）１０．１２コお よび０．２８１の結晶化度重量％［Ｌ＝　（１゜４５５／ρｃ）ｘ、１　．７０ オングストローム（人）の平均結晶大きさくＣ８）；０．９３（’）結晶配向関 数［ｆ、＝　（１８０−ＣＯＡ）／１８０１に相当する１２度の平均結晶配向角 度（ＣＯＡ）；０．３４の平均配向関数［ｆ＝△、１０．　２２］および０．１ ３の非晶質配向関数［ｆ、＝（ｆ−Ｘ、ｆｃ）／　（１−Ｘ、）］を与える平均 の複屈折（△、）および約６×１０６立方オングストローム（人３）の非晶質不 含体積［（■１１８．）＝［（１−Ｘ、）／Ｘ、］　［（１−ｆ、）／ｆ、］　 Ｃ３”］を与えた。この実施例のフィラメントは、また、０．０１１３の差複屈 折（△。５−ｓ）　、１゜５８８２のＮ６．。、８３．６ｇ／ｄの音響的モジュ ラス（Ｍ、。、）を与える２、７２ｋｍ／秒の音響的速度（ＳＶ）　、３．１ｇ ／ｄの収縮モジュラｘ　［Ｍ−＝　（ＳＴ、、、／５）１００］　’ｔｒ：与え る８０℃のピーク温度Ｔ（ＳＴ、、、）における０、１４３ｇ／ｄの最大収縮張 力（ＳＴ、、、）　、４．　６％の沸騰収縮（Ｓ）、＋１％より小さい差収縮（ △Ｓ　＝　Ｄ　ＨＳ　−Ｓ　’）を与える５、０％の乾熱収縮（ＤＨ３）　、５ ．３５ｇ／ｄの後降伏モジュラス（Ｍ、、）をもつ７１．６ｇ／ｄの初期モジュ ラス、および０．１４４の未分散染料速度（ＤＤＲ）および約０．１０４の、ｉ 　ｄ　ｐ　ｆに正規化された、相対的分散染料速度ＲＤＤＲを有した。 実施例ＩＶ Ｏ，０３５，０，３および１重量％（７）Ｔ　ｉ　Ｏ，ノ公称２１．　２　ＬＲ Ｖ（約０．　６６　［η］）のポリ（エチレンテレフタレート）を、遅延「シュ ラウド」の長さく　Ｌ　Ｄｏ）が約２−５／８インチ（６，７ｃｍ）である以外 、本質的に実施例Ｉに記載するように、半径方向急冷紡糸装置を使用して紡糸し 、そしてフィラメントの束を計量仕上げチップにより紡糸口金の面から４３イン チ（１０９ｃｍ）において収束する。他の加工の詳細は表ＩＩＩおよびＩＶに要 約されている。Ｔ　ｉ　Ｏｘの重量％を増加すると、これらの細いフィラメント の破断点強力（Ｔｓ）が減少することが観察される。Ｔｉ０ｚの量は、通常、最 小の糸／金属および糸／糸の摩擦の要求量についの約０．０３５％と、所望の機 械的品質および視的美感のための約１％の間で変化する。 実施例Ｖ ０１３重量％のＴｉＯｘを含有する公称２１．ＩＬＲＶ　（約０．６５５［η］ ）のポリ（エチレンテレフタレート）を、実施例ＩＶに類似する装置を使用して 紡糸した。実施例Ｖ−１〜Ｖ−４、ＩＶ−９および■ｖ−１０は１２Ｘ５０ミル （０，３０５Ｘ１．２７０ｍｍ、０．０３０５ＸＯ，１２７ｃｍ）の紡糸口金毛 管を使用する。実施例Ｖ−５，７，８および１１は９×３６ミル（０，２２９Ｘ ０．９１４ｍｍ、０．０２２９ＸＯ，０９１４ｃｍ）の紡糸口金毛管を使用し、 そして実施例■−６は６×１８ミル（０，１５２Ｘ０．０４５７ｃｍ）紡糸口金 毛管を使用して、たて糸延伸および延伸空気噴射捲縮加工（Ａ’ＪＴ）のための １００フイラメントの８５デニールの供給系を紡糸する。遅延急冷の長さく　Ｌ 　ｏｏ）は、実施例ｖ−８およびｖ−ｉｏｉ、：おＩ、’テ２−５／８　（６， ７ｃｍ）から４−５／８　（１１，７ｃｍ）に増加した。遅延長さく　Ｌ　ｎｏ ）を増加すると、糸の束の断面から光学的に測定して、末端に沿った不均一性お よびフィラメント相互のデニールの不均一性は２×だけ増加した。 遅延長さく　Ｌ　ｎｏ）が約（１２ｄｐｆｌ／すＣｒｎより小さいとき、すぐれ た均一性を得ることができる。 実施例Ｖ−７を実施例ｖ−１１〜ｖ−１３について２４００．３０００および３ ５０ｙｐｍ（２，２，３，０５および３．３５Ｋｍ／分）において反復した：こ こにおいて、毛管質量流速（Ｗ）を変化させて延伸供給系を紡糸して、紡糸ｄｐ ｇが約０．５ｄｐｆの最終デニールに延伸されるようにした［ここで、延伸ｄｐ 　ｆ＝紡糸ｄｐｆ／延伸比＝紡糸ｄｐｆＸ　（延伸糸のＲＤＲ／紡糸糸のＲＤＲ ）　、ここで残留延伸比、ＲＤＲ＝　（１＋Ｅ＠、％／１００）］、実施例Ｖ− １１〜Ｖ−１３１；！約１ｇ／ｄより約１−／ｄ伸びにおける強力（Ｔ７）値を 有し、未延伸糸の収縮が１２％より小さくあってさえ、延伸供給系としてことに 適当であった。たて糸延伸の結果を実施例ＶＩＩに要約する。 実施例Ｖｔ 実施例Ｖｌにおいて、実施例ｖ−１３を３３００ｙｐｍ　（３，０２Ｋｒｎ／分 ）において変化する紡糸デニール、遅延急冷長さくＬＤＱ）、紡糸温度（Ｔ、） および収束ガイド長さくり、）について反復した。実施例Ｖ■は、３．８％のデ ニールの広がり（ＤＳ）をもち、１．３５Ｘで首尾よ（延伸されて、２．３％の デニールの広がり、４．４ｇ／ｄの強力、３２．５％のＥｌｌおよび６．３％の 沸騰収縮（Ｓ）をもつ延伸された０゜３ＤＰＦの１００フイラメント糸が得られ た。この実施例において、合計の糸の束のデニールおよび個々のフィラメントの デニールが減少するにつれて、末端に沿った均一性はこの加工が再バランスされ ないかぎり劣化することが観察された。これらの低い質量流速においてすぐれた 紡糸の連続性を保証するためにポリマーの温度を増加することは必要である。遅 延長さく　Ｌ　、Ｑ）を約２．９ｃｍに減少しそして収束長さくり、）を１０９ ｃｍ〜８１ｃｍに減少することによって、末端に沿ったデニールの広がり（ＤＳ ）は１２１％（実施例Ｖｌ−１）から４％より小に改良された。０．５より小さ いＤＰＦをもつ糸について、０．５〜約１ｄｐｆのものについてと同一のＤＳ値 を達成することは困難である。加工および製品の詳細を表ＩＩＩおよびいに要約 する。 実施例ＶＩＩ ０．０３５重量％のＴｉＯ２を含有する公称２１ＬＲＶのポリ（エチレンテレフ タレート）から、９×３６ミル（０，２２９ＸＯ，９１４ｍｍ、０．０２２９Ｘ ０．０９１４ｃｍ）および１２Ｘ５０ミル（０，３０５Ｘ１．２７０ｍｍ、領　 ０３０５ＸＯ，０１２７ｃｍ）の計量毛管および約１９７ミル２（１，２７ｍｍ ２．０．０１２７ｃｍつの面積のＹ字形出ロオリフィス、これは約１．５のＬ／ Ｄ□０をもつ約１５．９ミル（０，４０ｍｍ、０．０４ｃｍ）のＤＩＩＮｔｌに 相当する、を使用して細い三葉形フィラメントを紡糸した（本質的に米国特許第 ４．　１９５゜０５１−号に記載するように）。９×３６ミルの計量毛管は、１ ２Ｘ５０ミルの計量毛管よりすぐれた機械的品質および末端に沿ったデニールの 均一性を与えた。１００フイラメントの糸、破断フィラメントを形成しないで、 公称５０デニールまたは約０．５ｄｐｆに延伸することができた。 実施例ＶＩＩＩ 約２モル％の約１５．３の公称ＬＲＶを有するエチレン５−ナトリウム−スルホ イソフタレートで変性したポリ（エチレンテレフタレート）ポリマーを、本質的 に米国特許第４，５２９，６３８号に記載するように、２．２インチ（５，６ｃ ｍ）の遅延をもつ層状交差流急冷装置を使用し、そして計量仕上げチップガイド で約４３インチ（１０９ｃｍ）においてフィラメントの束を収束することによっ て紡糸した。より低いＬＲＶは通常イオン的に変性したポリエステルについて好 ましい。なぜなら、イオン部位は交差結合剤として作用し、そしてより高い溶融 粘度を提供するからである。ここにおいて使用した１５ＬＲＶは、２０ＬＲＶの ホモポリマーのそれ付近の溶融粘度を有した。しかしながら、低いＬＲＶのホモ ポリマーを紡糸しようとする場合、典型的には、粘度発生剤、例えば、テトラ− エチルシリケートを添加することは有利である［メッド（Ｍｅａｄ）およびリー セ（Ｒｅｅｓｅ）、米国特許第３．　３３５゜２１１号に記載されているように ］。一般に、約１３〜約１８の範囲のＬＲＶをもつイオン的に変性したポリエス テルおよび約１８〜約２３の範囲のＬＲＶをもつイオン的に変性しないポリエス テルを使用するすることが好ましい。引き取り速度を２４００ｙｐｍ　（２，２ Ｋｍ／分）から３０００ｙｐｍ　（２，７４Ｋｍ／分）に増加した。期待するよ うに、カチオン性コポリマーの糸はそれらのより低いＬＲＶに基づいてより低い Ｔｍ値を有した。より低いＬＲＶは毛羽立てたファブリックおよびブラッシング したファブリックにおいて、およびフロックに切断すべきトウのために好ましい 。紡糸したばかりの糸は、フィラメントを破断しないで、約５０デニールの１０ ０フイラメントの糸に延伸することができた。カチオン的に変性したポリエステ ルは０．２２５のＲＤＤＲ値を有し、これに対して同様な条件下に紡糸した２Ｇ Ｔのホモポリマーは０゜１２５を有した。 実施例ＩＸ ０．３重量％０）Ｔ　ｉ　Ｏｘを含有する公称２１．９ＬＲＶ（約０．６７［η ］）のポリ（エチレンテレフタレート）を、実施例ＩＶに類似するを使用して、 約３０ｍ／分の空気流速で紡糸した。実施例ｌＸ−１〜ｌＸ−３１；！１２Ｘ５ （Ｈル（０，３０５Ｘ１．２７０ｍｍ、０．０３０５ｘＱ、０１２７ｃｍ）の紡 糸口金毛管を使用し；実施例ｌＸ−４〜ｌＸ−８は９Ｘ３６ミル（０，２２９Ｘ ０．９１４ｍｍ、０．０２２９Ｘ１０９１４ｃｍ）の紡糸口金毛管を使用し：そ して実施例ｌＸ−９〜ｌＸ−１１１１６Ｘ１８ミル（０，１５２Ｘ０．４５７ｍ ｍ５０．０１５２ＸＯ，０４５７ｃｍ）の紡糸口金毛管を使用して、たて編生地 および織物のための直接使用の紡織繊維として、そして延伸を必要としない空気 噴射およびスタッファ−ボックスの捲縮加工のための供給系として適当な、公称 ５０デニールの１００フイラメントの低い収縮性の糸を紡糸する。 米国特許第４，１３４，８８２号においてフランクフォート（Ｆｒａｎｋｆｏｒ ｔ）およびノックス（Ｋｎｏｘ）が教示するように、毛管剪断速度（Ｇ、）を増 加することによって、機械的品質が改良されることが期待された。この改良は９ Ｘ３６ミルの毛管について１２Ｘ５０ミル毛管に対して観察された：しかしなが ら、予期せざることには、６×１８ミルの毛管を使用して紡糸するために、より 高いポリマー温度が要求された。６×１８ミルの毛管のより高い剪断速度（Ｇ、 ）のためのポリマー温度の増加の計算から、６Ｘ１８ミルの毛管は、フランクフ ォート（Ｆｒａｎｋｆｏｒｔ）およびノックス（Ｋｎｏｘ）の教示のように、９ ×３６および１２Ｘ５０ミルの毛管についてのものより、より低いポリマー温度 （Ｔ、）を実際に必要とすることが期待された。しかしながら、高い剪断の６× １８ミルの毛管紡糸口金について許容される紡糸の連続性を提供するためには、 ポリマー温度を約５〜６℃だけ増加することが必要であった。これらの低い質量 流速（Ｗ）において、６Ｘ１８ミルの毛管はポリマーの溶融物の分子の順序を誘 発し、そしてさらに核化を誘発して、見掛けのポリマーの融点を増加する効果を 発生ずることが推測され、これは毛管剪断（Ｇ、）の関数として次の実験的表現 により表される：すなわち、（Ｔｔｌ）　、＝ＴＭＯ＋　２　Ｘ　１０−’　［ （Ｌ／Ｄ＊ＮＤ）（Ｇ、）、℃。差ポリマー紡糸温度は、ここにおいて：［Ｔｔ −（ＴＭ）　、］　＝　［（Ｔ、−ＴＭ’）　−［２ｘ　１　０−’　（Ｌ／Ｄ ＊＋ｔｏ）　Ｇ、コにより定義され、見掛けの剪断速度（Ｇ、）の積として効果 的に減少し、モしてＬ／ＤＲＮＯの積−比は増加する；そしてこれにより紡糸の 連続性のために最小差紡糸温度を少なくとも約２５℃、好ましくは少な（とも約 ３０℃に維持するために、ポリマー温度Ｔ、を増加することが必要である。これ はフランクフォート（Ｆｒａｎｋｆｏｒｔ）およびノックス（Ｋｎｏｘ）の教示 から期待されるものと反対である。加工および製品の結果を表ＩＶおよびＶに要 約する。 実施例Ｘ ０．３重量％のＴｉｅ、を含有する公称２１．９ＬＲＶ　（約０．６２［η］） のポリ（エチレンテレフタレート）を、実施例Ｖｌに類似する装置を使用して、 約１１〜約３０ｍ／分で変化する空気流速で紡糸した。 実施例Ｘ−１〜Ｘ−９は１２Ｘ５０ミル（０，３０５Ｘ１．２７０ｍｍ。 ０．０３０５ＸＯ，０１２７ｃｍ）の紡糸口金毛管を使用しそして実施例ｘ−１ ０〜ｘ−１６は９×３６ミル（０，２２９ＸＯ，９１４ｍｍ、０．０２２９ＸＯ ，０９１４ｃｍ）の紡糸口金毛管を使用して、たて編生地および織物のための直 接使用の紡織繊維として、そして延伸を必要としない空気噴射およびスタッファ −ボックスの捲縮加工のための供給系として適当な、公称７０デニールの１゜０ ０フイラメントの低い収縮性の糸を紡糸する。機械的品質はより高いポリマー温 度およびより低い空気流速で改良されることが観察された。収束ガイドの距離Ｌ ｅの変化は、より高いｄｐｆのフィラメントについて観察されたように、機械的 性質にほとんど効果をもたなかった［バイエル（Ｂａｙｅｒ（のドイツ国特許第 ２．８１４，１０４号］。不都合なことには、機械的品質を改良する加工の変化 は、末端に沿ったデニールの均一性の劣化を引き起こした。 すぐれた機械的品質およびデニールの均一性の両者ｉｗｔ細いフィラメントの首 尾よい紡糸は、機械的品質のために「ホット」ポリマーと均一性についてポリマ ーの「急速な」冷却との間のバランスを必要とする。 「ホット」ポリマーと低い急冷速度の使用による遅い急冷との組み合わせがシュ ラウドを遅延する、および／または加熱された遅延急冷を使用して、１より大き いデニールのすぐれた品質のフィラメントを製造した、フランクフォート（Ｆｒ ａｎｋｆｏｒｔ）およびノックス（Ｋｎｏｘ）の教示と対照的である。より小さ い直径の毛管紡糸口金を介する剪断加熱を使用するより高い「インプット」ポリ マー温度（Ｔ、）および短い（ＬＤ、）を介する急速な急冷とのバランスは、一 般に、糸の性質のよりよいバランスを可能とする。収束長さくり、）の短縮は、 空気の抵抗が低い結果として、均一性および巻き取り張力の減少を改良した。フ ランクフォート（Ｆｒａｎｋｆｏｒｔ）およびノックス（Ｋｎｏｘ）のより高い 紡糸デニールにおいて、収束長さの短縮について有意の改良は見いだされない。 加工および製品の結果を表ＶおよびＶＩに要約する。 実施例ＸＩ 実施例ｖ−１１，１２および１３の細いフィラメントの供給系を常温および１５ ５℃において、それぞれ、１．４５に、１．５Ｘおよび１゜５５×の延伸比で均 一に延伸して、フラットの紡織繊維として使用することができる、公称５０デニ ールの１００フイラメントの延伸糸を得た。 延伸された細いフィラメントの糸は、きわめてすぐれた機械的品質および末端に 沿ったデニールの均一性を有し、沸騰収縮（Ｓ）は約６％より小さい。常温延伸 された糸は、熱延伸された糸よりわずかに低い収縮を有しそして、また、わずか により均一であった。インターレースのレベルが少なくそして仕上げが異なると 、これらの糸は常温延伸し空気噴射捲縮加工することができ、ノックス（Ｋｎｏ ｘ）およびノエ（Ｎｏｅ）の米国特許第５，０６６．４４７号の教示と一致する 。これらの細いフィラメントの紡糸された糸は、また、空気噴射／スタッファ− ボックス／摩擦撚り捲縮加工のための供給系として使用することができる。たて 未延伸の加工および製品の詳細を表ＶＩＩに要約する。 実施例Ｘｌ！ 紡糸速度および紡糸デニールを変化することによって、実施例ｌｌｌ−２０〜２ ５を反復して、３５デニールの６８フイラメントの糸を製造するために延伸する ことができる延伸供給系を製造した。きわめてすぐれた機械的品質およびデニー ルの均一性をもつ公称５０〜６０デニールの紡糸されたばかりの糸を常温延伸し 、そして１６０℃〜１８０℃において加熱固化して、機械的品質および末端に沿 ったデニールの均一性を損失しない公称０．５ｄｐｆの低い収縮のフィラメント を得た。紡糸の加工および製品の詳細を表ＩＶおよびＶに要約し、そして対応す る延伸の加工および製品の詳細を表ＶＩＩに要約する。 実施例Ｘ１ｌｌ 実施例ＸＩＩＩにおいて、高いＴフの細いフィラメントの糸を得る能力を調査し た。その実施例Ｘにおけるそれに類似する紡糸装置を使用した。０．３重量％（ ７）ＴｉＯ，を含有する公称２０．８ＬＲＶ　（０，６５［η］）のポリ（エチ レンテレフタレート）を、９Ｘ３６ミル（０，２２９ＸＯ，９１４ｍｍ、０．０ ２２９Ｘ０．０９１４ｃｍ）の紡糸の連続性を通して押出し、そして約２．２５ インチ（５，７ｃｍ）の遅延長さＬｏｏを有する以外、実施例■に記載されてい るような半径方向急冷装置を使用して冷却した。冷却したフィラメントを、計量 仕上げチップのガイドを使用して、紡糸口金の面から約３２インチ（８１，３ｃ ｍ）の収束長さくし、）において、糸の束に収束した。引き取り速度（Ｖ）を４ ５００ｙｐｍ　（４，１２Ｘｍ／分）　〜５３００ｙｐｍ　（４，８５ＫｍＺ分 ）で変化させて、約１〜１．５ｇ／ｄのＴ、値をもつ６８および１００フイラメ ントの直接使用の紡織繊維を得た。加工および製品の詳細を表ｖＩに要約する。 実施例ＸＩＩＩの引張り性質は、実施例Ｘにおけるより低いポリマーの溶融物温 度（Ｔ、）およびより高い急冷空気流速（■、）の使用のために劣っていた。 実施例ＸＩＶ 実施例ＩＶに従い作った９１デニールの１００フイラメントの糸をバーマグ（Ｂ ａｒｍａｇ）ＦＫ６Ｔ−８０を使用して３００　Ｋｍ／分て空気噴射捲縮加工し た；ここにおいて、紡糸されたばかりの糸をｉ、ｏｘｌｌ、ＬＸ、１．２Ｘおよ び１．３２Ｘの延伸比における常温延伸し、そして順次に普通の空気噴射を使用 して１２５１ｂ／ｉｎ”（８，８ｋｇ／　ｃ　ｍりを使用して空気噴射捲縮加工 して、約０．　７〜０．９（沸騰収縮前）および約０．７７〜０．９４ｄｐｆ　 （沸騰収縮後）のフィラメントのデニールをもつ嵩高糸を得た。延伸を行わなか った、捲縮加工したフィラメントの糸のデニールは、嵩高（例えば、フィラメン トのループ）のために約１１％の糸のデニールの増加を示し、ここで比（デニー ル）＾、、／（デニール）　ＦＬＡ？は好ましくは約１．１より大きい：しかし ながら、フィラメントのデニールはデニールの増加を示さなかった。捲縮加工し た糸の強さは、期待するように、フィラメントのループのために延伸されたフラ ットの糸のそれより低かった；が、嵩高のファブリックの最終用途のための適切 である。１．３２Ｘの延伸比においてさえ、２７．２％の残留伸び（１，２７の 残留延伸比ＲＤＲに相当する）をもつ捲縮加工した糸が得られ、沸騰収縮（Ｓ） および乾熱収縮（ＤＨ８）は、それぞれ、約１２．７％および１１％のみであり 、収縮（△５＝ＤＨ３−３）は約（１，７％）より小さかった。加熱固化では、 必要に応じて、これらの収縮を約２％に減少することができる。実施例ＸＶＩ− １および２は、ここに定義するように、延伸された糸において約１６４×のＲＤ Ｒを提供することによって、均一に部分的に常温延伸した。均一に部分的に延伸 すべきこれらの細いフィラメントの能力は、紡糸したばかりのフィラメントの結 晶構造に寄与して、ノックス（Ｋｎｏｘ）およびノエ（Ｎｏｅ）の米国特許第５ ，０６６．４４７号におけるように、約１２％より低い、好ましくは約１０％よ り低い、ことに約８％より低い熱収縮を提供する。実施例ＸＩＶ−５〜８におい て、６８フイラメントの糸を順次に常温延伸し、そして空気噴射捲縮加工した。 収縮を延伸比とともに増加し、より高い収縮のＡＪＴ糸へのルート製造した。実 施例ＸＩＶについての加工および製品のデータを表ＶＩＩＩに要約する。 少なくとも１つのＡＪＴ糸を約３％より小さい収縮に加熱固化されており、そし て第２のＡＪＴ糸が加熱固化されていず、有意により高い収縮を有する、２また はそれ以上の常温延伸したＡＪＴ糸を共混合（撚糸）すると、混合された収縮糸 への簡素化されたルートが得られる。同様な混合したＡＪＴ糸は、別の技術によ り、例えば、熱延伸により、加熱固化を使用しであるいは使用しないで、提供さ れたより低い収縮成分を有することができる。あるいは、混合したＡＪＴ糸は２ またはそれ以上のフィラメントの束を共混合することによって得ることができ、 ここにおいて両者の束を後加熱処理しないで常温延伸により延伸するが、束は異 なる伸び率に、好ましくは約１０％またはそれ以上に常温延伸する。生ずる混合 した収縮延伸された糸をＡＪＴして、混合された収縮捲縮加工された（嵩高の） 糸を得ることができる。また、異なるデニールおよび／または断面のフィラメン トを組み込むことを使用して、フィラメント／フィラメントのバッキングを減少 し、これにより液質性の美感および快適さを改良することができる。独特の染色 性の効果は、異なるポリマーの変性、例えば、分散染料で染色性のホモポリマー およびカチオン性染料で染色性のイオン性コポリマーの延伸されたフィラメント を共混合することによって得ることができる。ＡＪＴの加工および製品の詳細を 表ＶＩＩＩに要約する。 実施例Ｘ■において、偽撚り捲縮加工（ＦＴＴ）において延伸供給系（ＤＦＹ） として使用するために糸を紡糸した。実施例ＸＶ−１、公称５８デニールの６８ フイラメントの糸を５００ｍ／分で１．７０７Ｄ／Ｙ比をもつＬ９００ＰＵ機械 を使用して１．６２８Ｘの延伸比で捲縮加工して、４．１ｇ／ｄの強力（Ｔ）　 、２６．８％の破断点伸び（Ｅ−）、２．１９ｇ／ｄの７％伸びにおける強力（ Ｔ７）および４４．６ｇ／ｄの初期モジュラス（Ｍ）をもつ公称３７デニール（ ０，５４ｄｐｆ）の６８フイラメントの捲縮加工糸を製造した。実施例ＸＶ−２ において、公称１．１８デニールの２００フイラメントの延伸供給系を、１．５ ９のＤ／Ｙ比で１．４６１Ｘの延伸比における以外、実施例ｘｖ−ｉにおけるよ うに、偽撚り捲縮加工について調製して、約３．２５ｇ／ｄの強力（Ｔ）および 約２３．９％の破断点伸び（Ｅ＋＝）をもつ８３．５公称デニールの２００フイ ラメントの捲縮加工糸を製造した。また、２００フイラメントの糸は、ノックス （Ｋｎｏｘ）およびノエ（Ｎｏｅ）の米国特許第５．０６６．４４７号の教示の ように、１．４９Ｘの延伸比で首尾よく「部分的に」たて糸延伸して、４．８１ ｇ／ｄの強力および４５゜１％の破断点伸び（Ｅ３）を有する公称７９．６デニ ールの２００フイラメントのフラット糸を製造した。実施例ＸＶ−３において、 偽撚り捲縮加工およびたて糸延伸において延伸供給系として使用するための公称 ３８デニールの１００フイラメントの糸を調製した。実施例ＸＶ−３についての 加工作業性は、９×３６ミル（０，２２９Ｘ０．９１４ｍｍ）の毛管を使用する より、６×１８ミル（０，１５２ＸＯ，４５７ｍｍ）の毛管を使用して、いっそ うすぐれていた。実施例ＸＶ−３の糸は実施例ＸＶＩＩＩにおけるある範囲の条 件にわたってたて糸延伸して、織物およびメリヤスのファブリックのための０． ２２〜０．２７６ｐｆの１００フイラメントの糸を製造した。 実施例ｘｖｉ 実施例ＸＶＩにおいて、０．０３５重量％のＴ　ｉ　Ｏ！を含有する１２゜２Ｌ ＲＶ（７）ポリエフ、テルホリ７−１ｉ−１面積３１Ｌ：／Ｉｚ”　（０，２０ ５ｍｍりの４ダイヤモンド形の波形のリボンの断面の現存するオリフィスをもつ 、９Ｘ３６ミル（０，２２９ＸＯ，９１４ｍｍ）の計量毛管を通して２８５℃に おいて押出した。８０デニールの１ｏｏフイラメントの束を、２．９ｃｍの遅延 長さを有する実施例ＩＩＩにおいて使用したものに類似する半径方向急冷装置を 使用して急冷し、そして紡糸口金の面から１０９ｃｍにおいて計量仕上げチップ のアプリケーターにより収束し、そして２３５０ｙｐｍ　（２，１５Ｋｍ／分） で引き出した。４７゜５ｍｐｍの室温の空気で急冷した糸は、約１．６〜１．８ ％の末端に沿ったデニールノ広Ｍす（ＤＳ）　、約２．８’ＸのＢＯ８，９２， ９％（７）平均の破断点伸び（Ｅ、）　、４．５６ｇ／ｄの平均の破断点強力（ Ｔ、）を有して、約４．３の（Ｔ、）。／　Ｔ　？比を得た。急冷空気速度を２ １．７ｍ／分に減少すると、Ｔ、ｌは約４．４６ｇ／ｄに増加し、（Ｔ、）、／ ＴＶ比は約４．５であった。より低いＴ＋＋（１（すなわち、約５より小さい） は波形のフィラメントの断面の形状の結果であり、そしてこのようなフィラメン トは加工、例えば、偽撚り捲縮加工（ＦＴＴ）および空気噴射捲縮加工（Ａ　Ｊ 　Ｔ）において使用することができ、ここでいっそう紡糸様美感のために、なお いっそう細い細いフィラメント（すなわち、約０゜２ｄｐｆよりなお小さい）を 得るためにフィラメントの破壊が望ましい。 実施例ＸＶＩＩにおいて、約１６〜１７％の同心空隙をもつ公称４３デニールの ５０フイラメントを３５００ｙｐｍ　（３，５Ｋｍ／分）および４５００ｙｐｍ 　（４，１，２Ｋｍ／分）において紡糸した。公称２１゜本質的にチャンンバネ リア（Ｃｈａｍｐａｎｅｒ　ｉ　ａ）ら、米国特許第３．７４５．０６１号、フ ァーレイ（Ｆａｒｌｅｙ）およびバーカー（Ｂａｒｋｅｒ）、英国特許第１，１ ０６，２６３号、ホック（Ｈｏｄｇｅ）、米国特許第３，９２４，９８８号（第 １図）、モスト（Ｍｏｓｔ）、米国特許第４．４４４，７１０号（第３図）、英 国特許第８３８．１４１号、および英国特許第１，１０６，２６３号に記載され ているように、１５Ｘ７２ミル（０，３８１Ｘ１．８２９ｍｍ）計量毛管をもつ セグメント化された毛管オリフィスを使用して、２ＬＲＶのポリマーを２９０℃ において後凝固して中空フィラメントを形成した。セグメント化オリフィスへの 入口毛管（カウンターポアー）の形状寸法を調節して、押出物のふくらみを最適 化し、そして中空溶融物のスピンラインの成熟前のつぶれを最小にした。セグメ ント化オリフィスにより形成された円形の断面の内径および外径の比を調節して 、約１０％より大きい、好ましくは約１５％より大きいボイド含量を得た。ボイ ド含量は押出ボイド面積（πＩＤ”／４）、質量流速、ポリマーの溶融物の粘度 （すなわち、ＬＲＶ／Ｔ、に比例する）とともにおよび引き出し速度（■）の増 加とともに増加することが発見され、そして上の加工のパラメーターを選択して 、少なくとも約１０％、好ましくは少なくとも約１５％のボイド含量（ＶＣ）を 得る。例えば、空気流を約１６ｍ／分に減少した以外、実施例実施例Ｘｖ■に記 載したように、短い遅延長さシュラウドを装備した半径方向急冷装置を使用して 、細い中空フィラメントを急冷し、そして約１４０ｃｍより小さい距離で計量仕 上げチップのアプリケーターを介して収束した。３．２Ｋｍ／分で紡糸された糸 は、それぞれ、約９ｇｐｄ／９０％／４５　ｇ　ｐ　ｄノ強力／伸び／モジュラ ス、および約０．８８ｇ／ｄの７％伸びにおける強力（Ｔ７）を有した。４−　 １１５Ｋｍ／分において紡糸された糸は、それぞれ、約２．６５ｇｐｄ／４６％ ／６４ｇｐｄの強力／伸び／モジュラス、および約１．５ｇ／ｄの７％伸びにお ける強力（Ｔ７）を有した。３．２および４．１２Ｋｍ／分において紡糸された 糸は、約３〜５％の沸騰収縮（ｓ）を有した。 実施例ＸＶＩＩＩ 実施例ｘｉｘｉにおいて、実施例Ｘｖの紡糸した糸を１．４Ｘ〜工、７にの延伸 比の範囲にわたって延伸して、それぞれ、デニール２６．６〜２２．２の延伸さ れたフィラメントの糸を製造した：強力は４．３８ｇ／ｄから５．６１ｇ／ｄに 増加し、そして延伸比を増加すると、破断点伸び（Ｅ、ｌ）は３６．６％から１ ５．８％に減少した。すべての延伸した糸は約４％の沸騰収縮（Ｓ）を有した。 加工および製品の詳細について表Ｖ［ＩＩを参照のこと。 実施例ＸＩＸ 実施例ＸｌＸ−１お、及びＸｌＸ−２＋、：おいて、公称０．５ＤＰＦ（７）２ ００フイラメントおよび１６８フイラメントの糸（それぞれ、実施例ＸＶ−３お よび４からの供給系）を、織物およびメリヤスのファブリック直接使用のフラッ ト糸として使用するために４４０００ｙｐｍ　（４，０２Ｋｍ／分）において紡 糸した。これらの糸は、また、延伸しないで空気噴射捲縮加工（ＡＪＴ）して、 公称３％収縮の低い収縮のＡＪＴ糸を製造することができる。 実施例ＸＸ 実施例ＸＸにおいて、１デニールより低い本発明のフィラメントをより高いデニ ールのフィラメント、例えば、ノックス（Ｋｎｏｘ）の米国特許第４，１５６． ０７１号に記載されているような低い収縮のフィラメントおよび／またはビアザ （Ｐ　ｉ　ａ　ｚ　ｚ　ａ）およびリーセ（Ｒｅｅｓｅ）の米国特許第３，７７ ２，８７２号に記載されているような高い収縮のフィラメントを共混合すること によって、混合されたフィラメントの糸を調製して、例えば、本発明の低い収縮 のフィラメントをビアザ（Ｐｉａｚｚａ）およびリーセ（Ｒｅｅｓｅ）の高い収 縮のフィラメントと組み合わせるときのような、混合収縮（例えば、ファブリッ クにおける後嵩高加工）のための可能性を提供した。混合したｄｐｆの低い収縮 のフィラメント、例えば、本発明のフィラメントをノックス（Ｋ　ｎ　ｏ　ｘ） の米国特許第４．１５６．０７１号に記載されているフィラメントと共紡糸する ことによって製造されたもの、の糸のフィラメントのデニールの減少が本質的に 起こらない（すなわち、間隔のある延伸がない）、加熱された管または水蒸気噴 射を使用するオンラインの熱処理は、独特の混合された収縮後嵩高可能なフィラ メントの糸を提供し、ここにおいて本発明の１デニールより低いフィラメントの 収縮は本質的に不変化であるが、より高いデニールのフィラメント（例えば、２ 〜４ｄｐｆ）の収縮は約６〜１０％より低い初期の沸騰収縮から１０％より大き い、典型的には約１５〜１−３％に増加する。述べた中間の熱処理で製造された 混合収縮の糸は、本発明の低い収縮のフィラメントをビアザ（Ｐｉａｚｚａ）お よびリーセ（Ｒｅｅｓｅ）のより高い収縮のフィラメントと組み合わせることに よって得られたものと異なり、熱処理された高い収縮のフィラメントは有意に改 良された収縮張力（例えば、少なくとも約０゜１５ｇ／ｄ）を有し、これにより 非常に緊密に構成された織製ファブリックにおいてさえ混合収縮から嵩高さを発 生させることができる。 高い収縮と高い収縮張力（ここにおいて収縮力と呼ぶ）との組み合わせは、従来 、例えば、普通のＬＯＹ／ＭＯＹ／ＰＯＹを完全に延伸し、次いで温度のアニリ ーングを実施しないか、あるいは低いアニリーングを実施することによってのみ 得られた。本発明の１デニールより低いフィラメントは混合された収縮上の表面 に移動して、最も緊密に構成されたファブリックにおいてさえ、柔らかい贅沢な 液質性美感を提供する。熱処理は、典型的には、フィラメントが完全に細くなり そしてそれらのガラス転移温度より低い温度に急冷された後、熱処理の間の張力 の増加が前記熱処理により収縮張力の観察された増加の大きさに等しい大きさで ある方法で実施される。はぼ常温結晶化温度Ｉｃｅ（ＤＳＣ）、（典型的には約 ５５〜約１１５℃）より高く、かつほぼ最大結晶化温度Ｔｃ（はとんどのポリエ ステルについて典型的には約１５０〜約１８０℃）より低い熱処理条件を選択す ると、きわめてすぐれた染色性（例えば、高いＲＤＤＲ）の高い収縮張力のフィ ラメントを与えるが、Ｔｃより高い温度下の処理は染色性が減少した高い収縮張 力のフィラメントを与える。 フィラメントは高い圧力の過熱された水蒸気（例えば、約２４５℃において４０ 〜１４０ｐｓ　ｉ）に通過させるか、あるいは加熱された管に通過させることに よって加熱することができる。高いおよび低いＤＰＦのフィラメントを別々のバ ック空洞から紡糸し、次いで組み合わせせて、単一の混合されたｄｐｆのフィラ メントの束を形成するか、あるいは単一パック空洞から紡糸することができ、こ こにおいて毛管の寸法（ＬおよびＤ）および毛管の数＃６を選択して異なる質量 流速を提供する；例えば、紡糸フィラメントのデニールの比、［（ｄｐｆ）−／ 　（ｄｐｆ）、］がほぼ［（Ｌ、Ｄｂ）　／ｌ、ｂＤ−）　”Ｘ　（Ｖ＃／Ｖｂ ）　Ｘ　（Ｄ＆／Ｄａ）　ｌ］　Ｊ、：等しいように選択し、ここでａおよびｂ は異なるデニールのフィラメントを意味し；ニュートンのポリマーの溶融物につ いてれ＝１（そしてここにおいて普通の毛管の圧力低下試験から実験的に決定さ れる）そして測定された平均のｄｐｆ＝　［（＃、ｄｐｆ、十Ｌｄｐ　ｆｂ）／ 　（＃、＋Ｌ））。 また、上の熱処理法を使用して、特定の最終用途の要求により規定されるように 、本発明の１デニールより低いフィラメントのより低い収縮を増加すること、例 えば、緊密に構成された織物のために高い収縮張力（および収縮力）で約３％か ら約６〜８％への増加が可能である。 実施例ＸＸＩ 実施例ＸＸＩにおいて、５０デニールの６８フイラメントの未延伸のフラットの 紡織繊維を均一に常温延伸し、そして１６０，１７０および１８０℃において熱 処理して、約４〜５％の沸騰収縮（Ｓ）および約３゜５ｇ／ｄのＴ７、約４．５ ｇ／ｄの強力および約２７％の破断点伸び（Ｅ、）の公称３６デニールの５０フ イラメントの延伸した糸を製造した。延伸した糸は約２．１〜２．４％のウスタ ー（Ｕｓｔｅｒ）％を有し、そして臨界的に染色されたファブリックのために使 用することができる。 実施例ＸＸＩＩ 本発明の細いデニールのよこ糸をを使用して、ストラチャン（Ｓｔｒａｃｈａｎ ）の米国特許第３．９４０，９１７号に教示されている高速度空気噴射の絡み合 いにより、エラストマーの糸（およびテープ）をカバーすることができる。カチ オン性染色性のために変性されたポリマーから製造したポリエステルの細いフィ ラメントは、エラストマー糸、例えば、リクラ（Ｌｙｃｒａ″）のために、エラ ストマー系からの染料の「ブリード」、例えば、非イオン性分散染料で染色した ホモポリマーのポリエステルでカバーしたリクラ（Ｌｙｃｒａ’）について観察 されるもの、を防止するためにことに適当である。本発明の直接使用のフィラメ ントは、空気の絡み合いの被覆法に好ましく（そして実施例ＸＸに記載するよう な収縮、収縮張力、および収縮力が増加したものはことに好ましい）そして被覆 したエラストマー系を大気の条件下に担体を使用しないで、例えば、ナイロンフ ィラメントで被覆されたエラストマー系を染色するために使用される染浴（アニ オン性酸性染料を除外する）に類似する、染色することができる。 本発明の糸から作られたファブリックのいくつかの例は、次の通りである：１） 低い収縮の７０デニールの１００フイラメントの直接使用のフラット糸のよこ糸 および７０デニールの３４フイラメントの普通のたて糸延伸ＰＯＹのたて糸を使 用して構成され、そして高速水噴射の織機で４２０よこ糸７分で織製して１６４ 本／インチのたて糸および９２よこ糸７インチの充填の平織ファブリックを形成 した、医学用バリヤーの形成；２）上の７０デニールの１ｏｏフイラメントの直 接使用の糸のたて糸を使用しそしてそれを６０デニールの１００フイラメントの 偽撚す捲縮加工のよこ糸と組み合わせることによって、１７２本／インチのたて 糸および１００よこ糸７インチのよこ糸を有する綿繻子織を形成した、ラウンジ 用の綿繻子織：および３）上の７０デニールの１ｏｏフイラメントの直接使用の 糸のたて糸および２撚糸の６０デニールの１００フイラメントの偽撚り捲縮加工 糸のよこ糸で構成された、クレーブデシン。 便宜上、ここにおいて前に使用した記号、変換および分析の表現を下に記載する ： ＰＥＴ　ポリ（エチレンテレフタレート）２ＧＴ　ＰＥＴ Ｔｉｅ、二酸化チタン ５ｉ０１　二酸化ケイ素 （）、「の繊維」 （）、「のポリマーｊ （）、ｒ測定した」 ｄｐｆ　デニール／フィラメント（１ｇ／９０００ｍ）ｄｐｆ（ＡＢＯ）　沸騰 収縮後のＤＰＦｄｐｆ　（ＢＢＯ）　沸騰収縮前のＤＰＦ　“ＤＳ　末端に沿っ たデニールの広がり％（士シグマ）ＤＴＶ　延伸張力の変動（％） ［η］　固有粘度（ＩＶ） ＬＲＶ　相対粘度（Ｌ　ａ　ｂ） ＩＶ　固有粘度 ＬＲＶ！０．８　２９５℃（ｃ）において２０．８ＬＲＶのポモポリマー（非変 性２ＧＴ）として同一の溶融ゼロ−剪断ニュートン溶融粘度を有するポリエステ ルポリマーのＬＲＶ Ｃ℃ η、　見掛けの溶融粘度（ポアズ） η０　剪断速度−〉０としての溶融粘度Ｘ　艶消剤の重量分率 ＴＭ’　ゼロー剪断ポリマー融点（℃）（Ｔ、）、ポリマーの見掛けの融点（℃ ）Ｔ、　ポリマーのガラス転移温度（’Ｃ）Ｔ、　ポリマーの溶融スピン温度（ ℃）Ｔ、　急冷空気温度（℃） Ｔ、　スピンライン表面温度 ｔ、　濾過滞留時間（分） Ｗ　毛管質量流速（ｇｐｍ） ｑ　毛管体積流速（ｃｍ”／分） Ｑ　スピンバック流速（ｇｐｍ） ＃Ｃフィラメントの数／スピンパック ■Ｆ　スピンバック（充填）遊離一体積（ｃｍすＬ　毛管の長さ Ｌ／Ｄよ。毛管の長さ一直径の比 Ｄ　ＩＨＤ　等しいＸ断面積の丸い毛管（Ａ、）に等しい毛管の直径Ｄ　ｒ　ｅ 　＋　参照紡糸口金の直径 Ｄ　ｉ　ｐ　＋　＋　試験紡糸口金の直径Ａｅ　コポリマーの横断面積（ｃｍ” ）Ｇ、　見掛けの毛管剪断速度（ｓｅｃ〜１）ε、　見掛けのスピンライン歪み Ｅ、　見掛けのスピンライン伸長比 ＥＦＤ　伸長フィラメント密度 ｄＶ／ｄｘ　速度の勾配 δ、　見掛けの内部のスピンライン歪み（ｇ　／　ｄ　）■、　急冷空気の層の 速度（ｍ／分） ＬＯＧ　急冷遅延長さくｃｍ） Ｌｃ　収束長さくｃｍ） ｖ６　収束における紡糸速度（Ｋｍ／分）■　紡糸（取り出し）速度（Ｋ　ｍ　 ／分）■ｏ　毛管押出速度（ｍ／分） Ａ、　スピンバック押出面積（ｃｍす ｄＶ／ｄｘ　スピンライン速度の勾配 η　溶融粘度（ポアズ） ＤＱ　遅延急冷 （）Ｎ　「ネックｊ点において測定したｙｐｍＳｙ／分　ヤード７分 ｍｐｍＳｍ／分　メートル／分 ｇｐｍ、ｇ／分　グラム７分 σ、　測定した繊維の密度（ｇ／ｃｍ”）σ０　艶消剤について補正した繊維の 密度σ、　非晶質密度（１，３３５ｇ／ｃｍすＸ、　体積分率の結晶化度 Ｘ、　重量分率の結晶化度 Ｓ　洟騰収縮％ ＤＨ３乾式加熱収縮％ △Ｓ　収縮の差（ＤＨ３−３） 乳　最大収縮ポテンシャル（％） ＳＴ　収縮張力（ｇ／ｄ） ＳＴ、、、　最大収縮張力（ｇ／ｄ） Ｔ　（ＳＴ、、、）　収縮張力のピーク温度（℃）Ｐ、　収縮力（ｇ／ｄ）（％ ） Ｔ、Ｔ　最大調整温度 Ｍｉ　瞬間引張弾性率（ｇ／ｄ） Ｍ　初期（ヤング）引張弾性率（ｇ／ｄ）Ｍ＋＋　ｙ　後ヤング率（ｇ／ｄ） Ｔ７　７％伸びにおける強力（ｇ／ｄ）Ｔ２゜　２０％伸びにおける強力（ｇ　 ／　ｄ　）Ｔ　強力（ｇ／ｄ） Ｔ、　破断点強力（ｇ／ｄｄ） （Ｔ酌）７　正規化されたＴ−（ｇ／ｄ）ｇｐｄｄ、ｇ／ｄｄ　グラム／延伸デ ニールｇｐｄ、ｇ／ｄ　グラム／（もとの未延伸）デニールＳＦ　形状因子（＝ Ｐｗ／Ｐ工ゎ） Ｐ−測定した周囲（Ｐ） Ｐ　ＲＮｌｌ　等しい面積の丸い繊維のＰＲＤＤＲ相対的分散染料速度（ｍｉｎ ”すＤＤＲ分散染料速度（ｍ　ｉ　ｎ　ｌ′２）ＲＤＲ残留延伸比 １、ａｂｘ　例えば、値ｒ１．ａｂＪの延伸比ＥＩｌ　破断点伸び（％） ｔａｎα　割線後降伏モジュラス（ｇ／ｄ）ｔａｎβ　接線後降伏モジュラス（ ｇ／ｄ）△、　複屈折 △、　非晶質領域の複屈折 Δ０　結晶質領域の複屈折 △０　固有複屈折 ＳＯＣ応力−光学的係数（ｇｐｄ）−藍ｆ、　非晶質配向関数 ｆ、　結晶質配向関数 ＣＯＡ　結晶配向角（ＷＡＸＳ） ＬＰＳ　長期間の間ＩＩＩ　（ＳＡＸＳ、人）ＣＳ　平均（ＷＡＸＳ、０１０） 結晶大きさＴｃｃ　（ＤＳＣ）　ＤＳＣ−常温結晶化温度（℃）Ｔ（Ｅ″ｍａｘ ）　Ｅ”　ピーク温度 Ｅ”　動的損失モジュラス（ｇ／ｄ） Ｍ・・・　音響的モジュラス Ｍ、　収縮モジュラス（ｇ／ｄ） ＳＶ　音響的速度（Ｋｍ／分） Ｖ、１１、　非晶質自由体積（人３） λ　オングストローム ｍｉｌ　０１００１インチ＝０．０２５ｍｍ±２５．４ミクロンμ　ミクロン（ １０〜’ｍ＝１０”ｃｍ＝１０−”ｍｍ）Ｋ　ｍ　／分　キロメートル／分＝１ ０３メートル／分Ａ　ハイドロカーボーレンジオキシ単位［−０−Ｒ’　−０− ］Ｂ　ハイドロヵーポーレン力ルボニル単位［−Ｃ（０）　−Ｒ″−Ｃ（０）　 −］Ｒ’　、Ｒ”　ハイドロカーボーレン基Ｃ，Ｈ，Ｏ炭素、水素、および酸素 −〇−「オキシ」　（エーテル）結合 −（０）−カルボニル基 ＲＰＣ急速ピンカウント ＦＯＹ　糸上の重量仕上げ％ ＡＪＴ　空気噴射捲縮加工 ＬＯＹ　低延伸糸 ＭＯＹ　中延伸糸 ＨＯＹ　高度に延伸した糸 ＰＯＹ　部分的に延伸した糸 ＳＯＹ　紡糸延伸糸 ＤＵＹ　直接使用糸 ＦＤＹ　完全延伸糸 ＰＢＹ　後嵩高可能な糸 ＷＤＦＹ　たて糸延伸供給系 ＤＦＹ　延伸供給系 ＤＴＦＹ　延伸捲縮加工供給系 ＦＴＴ　偽撚り捲縮加工 ＳＢＣスタッファ−ボックスのクリンプ加工ＳＢＴ　スタッファ−ボックスの捲 縮加工５ＤＳＯ簡素化した直接紡糸延伸 ＷＡＸＳ　広い角度のＸ線散乱 ５ＡＸＳ　小さい角度のＸ線散乱 ＤＳＣ差動走査熱量計 ＲＡＤ　半径方向急冷 ＸＦ　交差流急冷 ＤＴ　延伸張力（ｇｐｄ） ＤＴＶ　延伸張力変動（％） ＩＦＤＵ　フィラメント相互のデニールの均一性ＲＮＤ　丸い Ｔｌｌ　三棄形 ＲＩＢ　リボン ＨＯＬ　中空 ＡＢＯ沸騰収縮後 ＢＢＯ沸騰収縮前 ＲＶ　相対粘度 ＦＶＣボイド含量分率 ＥＶＡ　押出ボイド面積 ＩＤ　内径 ＯＤ　外径 ｄ　フィラメントの直径（ｃｍ） Ｎ１１゜　等方性屈折率 ＨＲＶ　ＬＲＶ　＋　Ｌ２ ＲＶ　１．２Ｂ（ＨＲＶ） （η０）２にＴ［０，０６５３（ＬＲＶ　＋　１．２）３．３３）　ａｔ　２９ ５”Ｃｐ　（ｍｉｃｒｏｎ）　１０−’　ｃｍｎｉｌ　（０，００１”）　２． ５４ｘｌＯ−３ｃｍ　ｗ　２５．４　ｍｉｃｒｏｎｓｍ／ｗｉｎ　０．９１４４ 　ｙｄ／！！ｌ１ｎｄｐｆ１．　ｇｒａｍ／９０００　ｍｅｔｅｒｓｇ／ｗｉｎ 　０．１．３２　ｐｐｈ ｄ（ａｍ）　１１．８９ｘｌｏ−’（ｄｐｆ／ρ）”ＳＥＲＶ／ＶＯ−２，２５ Ｘ１０５（１，２１９５’ｒ）　（ＤＲＮＤ２／ｄｐｆ）ＥＲＬｎ（ＥＲ） ’ｒ、　６６０（ｗＬ／Ｄ’）０・６８５．　＠Ｃ；　ｗｈｅｒｅｉｎ　Ｗ　ｗ −ｐｐｈａｎｄ　Ｌ　ａｎｄ　Ｄ　ａｒｅ　ｉｎ　ｎ１ｌｓＴＲ（ＴＭ）ａ＋　 ４０’Ｃ ｎ Ｘｖ（ρ−ρａ）／（ρ。−ρす Ｘ、　（ρ。／ρ）恥 ρＣユ、４５５　９／。、１．１３ ρ８　ユ、３３５　ｇ／ｃｍコ ＳＭ（５５０−ＥＢ、ｔ）／６．５．　ＩＲＤＲ（１＋　ＥＢ、４／１００）。 （ＴＢ）ｎＴＢ　Ｘ　ＬＲｖ−０・７５（１−Ｘ）−’Δ００．２２０ ｍｅｌｔｓ　ａｎｄ　ａｓ　Ｇ、　−＞　Ｏｙｏ（ｗ／ρ）　／　（Ａｒｅａ） 　、　ａｍ／ｗｉｎ’ｊ／ｄ　ユ、０８９３Ｎ／ｄｔｅＸ １　ｇ　０．９８０４Ｘユ０３　ｄｙｎｅＢｌ　Ｎ　１０３ｄｙｎｅｓ ＰＳＩ　０．０７０３　ｋｇ／ｃｒｎ２ＦＶＣ（：［ＤｌｏＤ）　２ Ｐ５　（ＳＴ＋　９／ｄ）Ｘ（Ｓ、ｔ）ＡＢＯＢＢＯ［１００／　（１００−５ ）　］Ｆ工Ｇ、１ 見掛けの紡糸ラインの内部応力　（ｃｆｏ）０　．０３　．０６．０９．１２． １５　．１８　．２１　．２４　．２７．３０見掛けの紡糸ラインの内部応力　 （（ｒ、）、９／（１ＦＩＧ、４ ．２　．３　．４　．５．６．７　１．０　１．５　２．０　Ｂ、０ＦＩＧ、５ 伸張比 ＦＩＧ、６ 複屈折　ムｎ） 複屈折　ムｎ） （Ｏ紡糸；・延伸　） ＦＩＧ、１２ 伸び　ＣＩ） ＦＩＧ、１３ ［伸び７％における強度、　Ｔ７］−’、（ｇ／ｄ）−’Ｆ工Ｇ、１４ 補正書の写しく翻訳文）提出書　（特許法第１８４条の８）[Detailed description of the invention] Title of manufacturing process for polyester thin filament FIELD OF THE INVENTION The present invention relates to fine filaments of polyester and methods of making them. Historically speaking, synthetic fibers for clothing, including polyester fibers, have generally been more or less For use in textile fabrics and clothing for the purpose of replacing and/or improving natural fibres. It has been supplied to the textile industry for many years. Filaments for synthetic textiles have been commercially available for many years, For example, filaments that have been manufactured and used for clothing are mostly Denier per fiber (dpf) is similar to that of common natural fibers, namely cotton and wool. It was within a certain range. However, recently, despite the high price, it has also achieved a dpf in the range of natural silk. polyester, that is, about 1 dpf, and thinner than that, that is, thinner than lpf. Stel filaments are now commercially available. Recently, such a thin dpf, e.g. For example, thin filaments of about 1 dpf or less are of industrial interest. There are various reasons why this happened. Much has been written about the recent increase in interest in fine denier polyester filaments. (A paper has been written on Spinning (i.e. extrusion and winding) methods that have been used or may be desirable Few technical details are given regarding the legal difficulties. But like this It is true that normal manufacturing and curing methods cannot be used for thin filaments. This is well known to industry experts. For example, Chixtile Mans (Te xtile M. nth) magazine, June 1990 issue, pages 40-46, describes three methods for producing ultrafine fibers. is discussed. (1) normal spinning method with fine denier, (2) (high (3) high denier bicomponent fibers; and (3) high denier bicomponent fibers. This method involves dissolving one component from the The second and third methods first involve bicomponent spinning to create high denier filaments. yarn and then process such high denier filaments to create fine denier filaments. It includes the step of obtaining a filament. However, such a method is not the subject of the present invention. There isn't. In the present invention, a high denier bicomponent filament is first spun and wound, and then This is further processed to produce fine denier filaments desirable for use in textiles. The new direct spinning/winding method provides fine The present invention relates to a method for producing a filament. Another possibility for a two-step process for producing fine denier filaments is to A method of spinning filaments that are thicker than the core and then drawing them after the spinning operation. However, this method has serious drawbacks that have been discussed in the industry. . This means that on the one hand there are practical limits to the amount of stretching that can be achieved, and on the other hand there are practical limits to the amount of stretching that can be achieved; There are disadvantages as a product in the properties of stretched yarn compared to stretched yarn, and The cost of processing (i.e. stretching) must also be considered. Especially spun filamen If the sheet is first packaged and then subjected to single system or warp drawing as a separate operation. This is especially true in cases where This method of stretching uses conventional stretching techniques. or pond technology, e.g. involving aerodynamic effects or stiffening the filament. It is reheated after stretching, but it is still advanced by applying sufficient tension to perform stretching. construction (when carried out without the use of differential speed godets, often involves spatial stretching and ) can be included. Some of the direct spinning methods that have been proposed so far include: There are methods using special polymer compositions, such as compositions with special viscosities, but this This has drawbacks that preclude the use of special viscosities or other special compositions. A method that does not require this is preferable. To summarize this, traditional polyester filament manufacturing methods known in the art are simple. Fine denier polyester filament is produced by a simple direct spinning/winding operation. It is not a method that is intended to be manufactured or is practically suitable for it, and has many limitations and It has shortcomings. Therefore, it is possible to obtain the desired dpf and characteristics without such drawbacks. Provided is a direct spinning method for producing thin polyester filaments having desirable. The present invention solves this problem. The filament of the present invention is It is a "yarn-oriented" filament. The meaning of this will be explained below. Commercially available polyester filaments are made by spinning and winding undrawn filaments. It is made by a "splitting" method, which is followed by another stretching process. In the 1950s, Hebeler, U.S. Patent No. 2,604. No. 667 and No. 2, No. 604,689 suggested the possibility of high-speed spinning of polyester melts. ing. In the 1970s, Petrille's U.S. Patents Nos. 3 and 7 High-speed spinning of polyester has been suggested as described in No. 71,307, and Biertz Piazza and Reese U.S. Patent No. 3. 772. 87 Production of spun oriented yarn used as a drawing-texturing supply system by No. 2 The foundation for construction was created. High-speed spinning of polyester melts took off in the 1970s. Knox was first published in U.S. Patent No. 4. 156. Described in issue 071 , also by Frankfort and Knox No. 4,134,882 and No. 4. 195. Others listed in issue 051 It is the basis of the law. Obtained by (high speed) spinning showing that polyester molecules are oriented Spun oriented filament and after winding the spun filament are completely different processes. or by cooling the molten material and creating a solidified filament before drawing. As a continuous method, a fine structure is created between the drawn filament and the oriented filament. There are fundamental differences in structure and properties. The object of the present invention is to characterize the spinning orientation and the advantageous properties conferred by this characteristic. The objective is to provide a thin filament with a Some aspects and embodiments of the invention are as follows. (1) This is a method for producing thin filaments of spun-oriented polyester. (2) about 1 denier or finer (mechanical quality and denier uniformity) Spun-oriented polyester with improved properties and made particularly suitable for high speed textile processing A thin filament of 100 mm is provided. (3) High-speed texturing, crimp and warp processing with draw feed system A thin filament of spun-oriented polyester is presented that is particularly suitable for use in Served. (4) Further stretching in flat woven and knitted fabrics that are dyed using advanced techniques. or as a textile yarn that can be used directly without the need for drawing or heat treatment. Supply system for air jet texturing and push-in crimping. Particularly suitable for use in applications where required, it can be uniformly cold-stretched and dyed using advanced techniques. It is possible to create highly shrinkable warp yarns with dyeing uniformity suitable for the final purpose. Thin filaments of spin-oriented polyester are provided. (5) Used as textile yarn in flat woven and knitted fabrics dyed with advanced technology Thin filaments of spun oriented polyester, and this A method of manufacturing such fine drawn filaments is provided. (6) Do not use carriers under atmospheric pressure conditions. thin filament threads of polyester and electrically conductive polyester. A method of manufacturing fine filament yarn is provided. (7) A mixed filament yarn in which the thin filaments are the filaments of the present invention, especially Although all the filaments are filaments of the present invention, the denier, cross section and Mixed filament yarns having different shrinkage potentials and/or shrinkage potentials are provided. In particular, the following embodiments are provided according to the present invention. In a method for producing thin filaments of spun-oriented polyester, (i) The stell polymer has a relative viscosity (LRV) of about 13 to about 23 and a zero shear melting point (TM Tsuga Approximately 240 to 265°C, glass transition temperature (T1) is in the range of approximately 40 to approximately 80°C A (white) polyester is selected and the melting point of the apparent polymer (T, ) is up to a temperature (T, ) of about 25 to about 55 °C, preferably about 30 to about 50 °C higher than Heat, (iii) The residence time (tr) of the obtained melt at the melting point (T, ) of the polymer is Filter quickly enough to take less than approximately 4 minutes (1v) through the capillary of the spinneret. and about 0. 07 to about 0. Extruded at a mass flow rate (w) of 7 g/min, the capillary is (Ac) is approximately 125X10-'~1250X10-'am'' (19,4~19 4 square mils), preferably about 125X10~750X10'am'' (1 9,4-116. 3 square mils), length L) and diameter (DRND) are (L/ D-ND) ratio is at least 1. 25, preferably about 6 or less, especially about 4 or less (V) When the extruded melt exits the capillary of the spinneret, at least Both are about 2 cm and a distance (L, ) shorter than about (12 dpf”) cm, preferably About 1 to about 0. 2 dpf distance, especially about 0. 8 to about 0. The melt over a distance of 2 dpf. Direct cooling of the melt is prevented, where dpf is the spun oriented polyester. The denier per filament of a thin filament, preferably flat. Dispersion of denier for each piece of uniform (along-end denier 5prea d) (DS) is less than about 4%, preferably less than about 3%, especially less than about 2%; (vi) a narrowed spinning line, preferably at the glass transition temperature (T,) of the polymer; Air with a flow velocity (■,) in the range of about 1.0 to about 30 m/min at the following temperature in the radial direction spraying and cooling to a temperature lower than the polymer glass transition temperature (T1), (vii) The apparent distortion of the spinning line (ε,) is approximately 5. 7-7. be in the range of 6 The strength (T7) at elongation of 7% is approximately 0. 5 to about 1 g/d (g/deni In order to make filaments particularly suitable for drawing supply systems in the range of The apparent internal force (σ,) of the spinning line is approximately 0. 045 to about 0. 195g/d, Preferably about 0. at 7% elongation until it reaches a range of 0.045 to about 1105 g/d. The strength (T7) is about 1 to about 1. Particularly suitable as a drawing feed system in the range of 75 g/d In order to make a filament with a certain shape, the apparent internal force (σ1) of the spinning line must be approximately 0. 105 to about 0. Thin the filament until it is in the range of 195 g/d, v ii i) About 50 cm to about 140 cm, preferably about 50 cm to about (50+ 90 dpf”) cm distance (Le)i:, use a low friction surface and cool Instead, the thin filaments are aggregated to create a multifilament bundle. (ix) moving this multifilament bundle at a speed of about 2 to about 6 km/min, preferably about 2 to about 6 km/min; 5 km/min, especially about 2. A method of winding at a winding speed (V) of 5 to 5 km/min is provided. be done. According to the present invention, the following spun-oriented polyester thin filaments, and products obtained therefrom. Denier per filament (dpf) of about 1 or less, preferably about 08 to about 0. 2dpf, and the relative viscosity of the polyester polymer is 1t (LRV) is about 13 to about 23, zero shear melting point (T,') is about 240 to 265 °C, glass transition A material having a transfer temperature (T, ) in the range of about 40 to about 80°C is selected, and the thin filament Furthermore, (i) the boil-off contraction (S) is smaller than the highest potential contraction (S, ). Here, Srr+=[(550-E@)/6. It is 51% and also breaks. The elongation rate (E, ) is in the range of about 40 to about 160%, and (ii) the maximum shrinkage tension (ST,,,) is approximately 0. 05 to about 0. 2 g/d, and the peak temperature T (ST, , , ) is in the range of about 5 to about 30°C higher than the polymer glass transition temperature (T, ). , (iii) The strength (T, ) at 7% elongation is about 15 to about 1. In the range of 75g/d , [(T, ), /T7] is at least about (5/T7), preferably at least is also about (6/T,), where (T,). is LRV20. 8. Matting agent (e.g. This is the value of the strength at break, which is standardized based on the tie content of 0%, (iv) Desirably, the average per-strand denier variance (DS) is preferably less than about 4%; or less than about 3%, in particular less than about 2%. Spun oriented thin filament particularly suitable for use as a draw feed system (DFY) The product has a boil-off shrinkage (S) of at least about 12% and an elongation at break (E, ) of about 8%. The strength (T, ) at 0% to about 160% and 7% elongation is about 0. 5 to about 1 g/d It is characterized by being enclosed. Fine fibers with spun orientation particularly suitable for use as direct use yarn (DUY) The shrinkage difference (ΔS=DMS-3) of the lament is smaller than approximately +2%, and the boil-off shrinkage (S) and dry heat shrinkage (DH8) range from about 2 to about 12%; Denier ctpf (ABO) of filament after off-shrinking is approximately 1 or less , preferably about 1 to about 0. 2dpf. More preferably about 0. 8 to about 0. In the range of 2 dpf, the strength at 7% elongation The degree (T7) is about 1 to about 1. 75g/d, elongation at break (Es) about 40% to about 90 %, characterized by a post-yield modulus (M, ) in the range of about 2 to about 12 g/d. It is said that Thin filaments with spinning orientation that can be uniformly cold drawn have a shrinkage difference (Δ5=DH5-3 ) is less than about +2%, boil-off shrinkage (S) and dry heat shrinkage (DH5) is in the range of about 2 to about 12%, and the cold crystallization onset temperature T,, e (DSC) is about 10 below 5°C and the instantaneous tensile modulus (Ml) is at least about 0. It is a feature. Denier dpf (ABO) after boil-off shrinkage of about 1 or less, preferably is about 0. 8 to about 0. A thin drawn filament with spin orientation of 2 dpf is further (i) Boil-off shrinkage (S) and dry heat shrinkage (DH3) from about 2 to about 12% is within the range of (i) the strength at 7% elongation (T7) is at least in the range of about 1 g/d; (T, ), /Tt] is at least about (5/T7), preferably at least about There is (6/T7)-c, where (Ts)- is LRV20. 8. Matting agents (e.g. It is the value of the strength at break normalized based on the Ti0z) content of 0%, and the elongation at break is (E,) is in the range of about 15 to about 55%, and (ii) the post-yield modulus ( M, , ) is preferably about 5 to about 25 g/d, (iv) Desirably, the average per-strand denier variance (DS) is preferably less than about 4%; or less than about 3%, in particular less than about 2%. Denier dpf (ABO) after boil-off shrinkage is about 1 to about 0. 26pf, good Preferably about 0. 8 to about 0. 2 dpf electrical spun oriented thin filament furthermore, boil-off shrinkage (S) and dry heat shrinkage (DH3) of the filament. ) is in the range of about 2 to about 12%, and elongation at break (EB) is in the range of about 15% to about 55%. and the strength at 7% (T7) is at least about 1 g/d, preferably Alternatively, the post-yield modulus (M, ) is in the range of about 5 to about 25 g/d, and 1 dp The relative disperse dye dyeing rate (RDDR) normalized to f is at least about 0. is 1 It is characterized by Further, according to the present invention, the thin filament is a mixed filament which is the filament of the present invention. yarn, especially all filaments of the invention, but Denny Mixed filament yarns with different fibers, cross-sections and/or shrinkage potentials are provided. Ru. Preferred such spun oriented electroconductive oriented flat filaments are about 1 ~3 mol% of ethylene-5-M-sulfoisophthalate units. For this reason, it can be dyed with cationic dyes. However, M is sodium or lithium It is an alkali metal cation such as aluminum. Particularly suitable spinning yarns that can be dyed uniformly with disperse dyes without carriers and under atmospheric pressure conditions A drawn flat filament with oriented electrical properties has a mechanical loss modulus of ・Peak temperature T (E″1. 8) below about 115°C, preferably below about 110°C. The first hydrocarbolene dioxy structural units A1, that is, [0CzH 40-] and hydrocarbolene dicarbonyl structural unit B, i.e. [-C(0) CeO2C(0)], which is composed of a small amount of other structural units different from the first structural unit. Hydrocarbolene dioxy structural unit A and/or hydrocarbolene dicarbo Modified with Nyl structural unit B and has a zero shear melting point (T, e) of about 40°C to about 265°C and has a glass transition temperature (T, ) in the range of about 40 to about 80°C). The ester polymer consists essentially of poly(ethylene terephthalate). The filaments of the present invention are non-circular to improve tactile and visual aesthetics. This non-circular filament has a form factor (SF) of at least Approximately 1. It is 25. The shape factor (S F) is the measured filament parameter ( PM) and parameters calculated for a circular filament with an equivalent cross-sectional area. (P□D). The hollow filament is later collapsed from the capillary orifice of the partitioned spinneret. The fiber cloth is spun using a method that improves drapability. Lightweight textile fabric with increased electrical conductivity and filament bending modulus to can be created. Embodiments of the invention are further illustrated using the accompanying drawings. FIG. 1 is a graph in which the speed (V) of the spinning line is scaled against the distance (x). spinning Yarn speed varies from extrusion speed (■.) to after filament is completely thinned (typical is increased to a final (removal speed) measured at the aggregation point Vc. appearance The internal force (σ,) of the spinning line is the neck point. The viscosity (η) of the spinning line at ] and the velocity gradient at the neck point (dV/ dx) (Here, when the spinning speed is about 2 to 4 km/min, approximately V"/dpf and when the spinning speed is faster, for example, about 4 to about 6 km/min. is found to be approximately proportional to V3/2/dpf). It is adopted as follows. Also, the temperature of the spinning line should be adjusted relative to the distance (X) of the spinning line. This decreases uniformly with distance, whereas the speed of the spinning line It is observed that the degree rises rapidly at the neck point. Figure 2 shows the birefringence (Δ6) of spun-oriented filaments inside the spinning line. This is a graph scaled against willpower (σ,). Here, the slope is ``Ker optical coefficient J It is called SOC, and the SOC values of lines A, B, and C are each 0. 75. 0. 7 1 and 0. 645 (g/d)-', and the average S0C is about 0. It is 7. Lines A and C are typical relationships found in the literature for 2GT polyesters. Ru. The value of the apparent internal force (σ,) of the spinning line is consistent with the literature value. Figure 3 shows the apparent strength (T7) of spun-oriented filaments at 7% elongation. This is a graph calibrated against the internal willpower (σ,) of the line. Birefringence against the internal forces of the apparent spinning line as shown in Figures 2 and 3. The fact that the relationship between fold (Δ, ) and T7 is almost linear indicates that Tt is a filament. This shows that it can be used as a useful parameter to represent the average orientation of the components. . Birefringence (Δ, ) is typical for thin filaments with a denier less than 1 This is a structural parameter that is extremely difficult to measure. Figure 4 shows the apparent inside of the spinning line with respect to the elongation ratio El (=V/V.) of the spinning line. Partial force (σ, ) and strength at 7% elongation (T7) were scaled on a natural logarithmic scale. (Here, the EII values 200 and 2000 are, for example, 0. 2 and 2, i.e. E, /1000). where the natural logarithmic scale In(EII) is called the apparent spinning line strain (ε, ), and ■ is the final ( (take-out) spinning line speed, ■. is the capillary extrusion rate. The method of the present invention The same area ADLI is used to collect the filament for direct use. HE (I suitable. A particularly preferred method is represented by the areas BCGF and FGKI. Figure 6 shows the birefringence (Δ9) of spun oriented filaments with secant M, (tan in Figure 5). This is a graph with β) scaled. For yarns where tanα is substantially equal to tanβ The post-yield modulus CM, , ) is a useful measure of molecular orientation. Figure 7 shows the average relative disperse dye dyeing rate (RDDR) normalized to 1 dpf. It is a graph calibrated against the birefringence (Δ, ) of Figure 8 shows the free volume (V,..., defined later) of the amorphous part of the fiber. The peak temperature of the loss modulus T(E″1. 8) It is a graph scaled against . Here, the mechanical loss modulus peak temperature is taken as a guideline for the glass transition temperature. The glass transition temperature is typically 20°C to about 50°C higher than the T of the polymer. . T(E″10. ) means that the free volume of the amorphous part (f, , a, ) corresponds to an increase in size, and therefore corresponds to an improvement in stainability. Here, the value measured by relative disperse dye dyeing rate (RDDR) (as defined by ldpf) is used. case) is at least about 0. It is 1. Figure 9 is a graph in which filament density (ρ) is scaled against birefringence (Δ, ). Ru. Here, the diagonal line is an indefinite value calculated using the free volume V IT am shown in Figure 8. Combination of density (ρ) and (Δ,) when the orientation rate (f,) of the shaped part increases It shows the Figure 10 shows the thermal transition corresponding to the glass transition temperature (T1) of the fiber, the onset of "cold" crystallization. Differential thermal analysis (DSC) showing temperature Tce (DSC) and zero shear melting point TM' ) shows the spectrum. The zero shear melting point TMo of the fiber is determined by the orientation and crystallization of the fiber melting point. higher than the zero shear melting point TM'' of the polymer due to its properties. To determine the zero shear melting point of the polymer, T&16, the molten DSC sample is In Method C, heat again and extract the SDC spectrum of the polymer rather than the fiber. . Figure 11 shows the shrinkage tension (ST) of the spun-oriented thin polymer filament of the present invention at one temperature. degree spectrum, maximum contraction tension ST (,,,), peak temperature T (ST , -), and the highest temperature at which heat fixation does not have a significant negative effect on dyeability. The "heat-fixing" temperature T, □ is shown. Figure 12 shows a typical draw feed system of the present invention (curve C), a typical direct use yarn of the present invention. (curve B), and the preferred direct use of the invention after relaxing heat treatment, i.e. after dyeing Elongation rate for yarn (curve A) 7 Strength (T = load (g) / original denier) curve be. Figure 13 is normalized for LRV and content of matting agent (e.g. Ti02) A suitable value of strength at break (TI) is set as the ratio of (TJ-/Tt) to the reciprocal of ■. In other words, it is a graph scaled with respect to 1/T7. Here, in curve A, [(T, ), /T71 = (5/T,), and in curve B [(T,). /T? ] = (6/TV). Figure 14 shows the ratio Tv/(V''/dpf) of the east end of the thread extruded. The scale is set for the product of the number of filaments (#C) and the ratio (D, , , /D, , ,). This is a graph. Here, D v @ + and D I 9 fl are the standard spinnerets. The diameter of the gold (eg, about 75 cm) and the diameter of the spinneret being tested. double logarithm The slope "n" obtained from the slope is negative and about 0. 7 (-0, 7). That is, elongation 7 The intensity (T7) in % is (V2/d　f　)O, J=bi[(#,XD, , , /D, , , )"] -" changes in proportion to. In other words, at 7% growth The strength (T7) is 0.0% of the extrusion density of the filament. 7th power (+0. approximately to the 7th power) increases proportionally and linearly. The filament extrusion density depends on the high spinning speed (V). processing parameters for spinning fine denier filaments. can be done. High spinning speeds, e.g. around 4-6 m/min. In this case, the apparent horn of the spinning line is slower than that with the spinning speed (V). In other words, the heading increases in proportion to (V3”/dpf). It was done. The polyester polymer used to produce the spun oriented filaments of the present invention is relative viscosity (LRV) of about 13 to about 23; zero shear melting point (TM') of about 240 to 2; 65℃, and the glass transition temperature (T) is in the range of about 40 to about 80℃. (where TM6 and T are the second DSC heating cycles under nitrogen atmosphere) (measured at a heating rate of 20°C per minute). This polyester polymer was composed of alternating structural units of A and B. It is a linear condensation polymer, where A is a hydrocarbon in the form [-0-R'-0-]. carborenedioxy unit, B is a hydrogen in the form of [-C(0)-R"-C(0)-] It is a dorocarbolene dicarbonyl unit. Here, R' is ethylenedioxy (glyoxy) [CsH4 ], and R'' is 1. 4-dibenzenedicarponyl unit [C(0) CsH4C (0) ] +: Mainly [-C, H4-] as in In both cases, 85% of the repeating units are ethylene terephthalate units [OC2H40C(0) C6H, -C(0)-]. In this specification, it is abbreviated as PET or 2GT, but any suitable poly(ethylene terephthalate) Polymers based on John Wiley & Sons Limited (John Wi I ey and 5ons Lim1 Led ) Published in 1971, written by H. Ludwig, “Polyeste Polyester Fibers, Chemist ry and Technol. gy) and the DMT method described in Edging's U.S. Patent No. 4. It can be produced by the TPA method described in No. 110,316. Also, for example, up to about 15% hydrocarbolene dioxy and/or hydrocarbon Hydrocarbolene dioxy and hydrocarbohydrates with different bore dicarbonyl units Disperse dye dyeability at low temperatures, texture, and and polyester copolymers with improved aesthetic properties. Appropriate substitution unit is Most's U.S. Patent No. 4. No. 444,710 (Example 6), Paco Pacofsky U.S. Pat. No. 3,748,844 (column 4); and Hancock et al., U.S. Pat. No. 4. 639. No. 347 (No. 3tll). Polyester polymers contain ionic dyeing sites, such as ethylene-5-M-sulfonate. Can be modified with isophthalate residues. Here, M is an alkali metal cation such as sodium or lithium. For example, in the range of 1 to about 3 mol%. Add ethylene-5-sodium-sulfoisophthalate residue to the polyester Terfilament can be given dyeability with a cationic dye. this Regarding points, Griffic (Gr　i　　　f　ing) and Johnton (R Emington) U.S. Patent No. 3. 018. No. 272, Hage Wood (hag U.S. Pat. No. 4,929,698, Duncan et al. and Scrivener U.S. Patent No. 4. 041. 6 No. 89 (Example 6), and Piazza and Rees U.S. Pat. No. 3,772. See No. 872 (Example 7). Spun oriented filament and then drawn To control the dyeability or other properties of filaments made with (Bosley) and Duncan U.S. Patent No. 4. As described in No. 025,592 Some diethylene glycol (DEC) can be added to the Goodley and Taylor, U.S. Patent No. 4. 945. This can be added in combination with a chain branching agent as described in No. 151. According to the present invention, the fineness of each filament is about 1 to about 0.0 mm by the following process. 2 Denier (dpf), preferably about 0. 8 to about 0. Spinning arrangement in the range of 2 dpf A method for producing polyester filaments is provided. (a) From the apparent melting point (TM) of melting the above polyester polymer Also heated to a temperature (T, ) about 25 to about 55 degrees Celsius higher, preferably about 30 to about 50 degrees Celsius higher. do. Here, (TM) is the result of the shearing action on the extruded medium-sized coalescence. higher than the shear temperature (TMo), formula % formula %] defined by However, the formula is the length of the extrusion capillary, and DIIHD is the length of the extrusion capillary. In the case of tubes, the diameter of the capillary and in the case of non-circular capillaries, DIINO (Cm) is the same section. is the equivalent diameter calculated from the diameter of a circular capillary with surface floor Ae (cm2). , G, (sec 1) is the apparent capillary shear rate defined below. (b) The obtained polymer is, for example, manufactured by Phillips (PhIl　11ps). National Patent No. 3,965. 01. Back cavity (pac k cavity) [Jamieson U.S. Pat. No. 3,24] No. 9,669, similar to those illustrated in Figures 2-31]. filter through the filter, at a sufficiently high speed so that the residence time (t,) is within about 4 minutes. so that it becomes where t is the filter cavity (with an inert filtration medium) free volume (VF, cm’) of filling) and polymerization through the filter cavity. defined by the ratio (VF/Q) of the volumetric flow rate of the body melt (Q, cm”/min) . The volumetric flow rate (Q) of the polymer melt through the filter cavity is determined by the mass in the capillary tube. Melt the product of the flow rate (w, g/min) and the number of capillaries per cavity (#e) Density of object (here approximately 1. 2195g/cm’) It will be done. That is, Q=#, w/1. 2195° filter cavity (inert filtration The free volume (V, Cm) of filling media is low surface tension, such as ethanol. Determined experimentally by standard liquid displacement methods using aqueous liquid. During the stay of the melt In the above equation for the distance between the mass flow rate (W) in the capillary and its equivalent w=[( d p f , V) / gl (where V is the spinning take-off speed in km/min By replacing filament denier, take-out speed (■), and the number of filaments per filter cavity (#5) increases. , the residence time t7 decreases and the free volume (V, ) of the filter cavity decreases. When it decreases, the residence time t7 decreases. The free volume of the cavity (V,) is the back Inert filtration media that can change the cavity and provide sufficient filtration with a small free volume It can be reduced by using . 1 filter cavity The number of filaments (i.e. the number of capillaries) per and extrude two or more multifilament bundles from a single filter cavity That is, after spinning a large number of filaments, the bundle of filaments is divided. by bundling small filaments with the desired yarn denier (hereinafter multi-ended). ) can be increased. In this case, preferably about 50 to about (50+9 Use a finish metering tube positioned at 0 dpf'' Cm. (e) The filtered melt is passed through the capillary tubes of the spinneret at 0.5 m/min. 07 to about 0. 7g of Extrusion at a mass flow rate (W) in the range, where the capillary has a cross section A, = (π/4) D+n+ o" is approximately 125X10-' to approximately 1250X10-'cm" (19.4 to 194 squares) mill), preferably about 125 x 10-' to about 750 x 10-' cm" (19 , 4 to 116 square mils), and the length L) and diameter (D*, 1o) are L/D Engineering. The ratio is about 1. 25 to about 6, preferably about 1. 25 to about 4. , where Ga(sec-’)=[(32/60π)(W/ρ)/DIHD”1. where W is the mass flow rate in the capillary (g/min), and ρ is the melt viscosity of the polyester (1,,2 195 g/cm3), Dawn is the capillary diameter in cm (as defined above) It is. (d) as the freshly extruded polymer melt exits the spinneret, at least about The polymer is directly cooled over a distance Loo of less than approximately (12 dpfl/cm) at 2 cm. prevent it from happening. Here, dpf is a spun-oriented polyester polymer filament. It is a hit denier. (e) The extruded melt is heated until it becomes lower than the glass transition temperature (T, ) of the polymer. Cool carefully. This cooling uses a laminar lateral quench flow fitted with delay tubes. [Dauchert U.S. Pat. No. 3,067. 458 issue]. The temperature of the quenching air (T, ) is lower than T, and the velocity of the quenching air (V , ) ranges from about 10 to about 30 m/min. ) The apparent distortion of the spinning line (ε, ) of the cooled melt is about 5°7 to about 7. 6 , preferably about 6 to about 7. Thin it until it's in the 3 range. The apparent strain ε of the spinning line is the natural logarithm (In ), and E,l is defined as the withdrawal rate (V) and the capillary extrusion rate (V, ). This is the ratio of That is, for DRND in cm, ε is In (E-) = I n (V/V,) = In [(2,25xlO'πρ) (D*, io''/dp f)]. (g) Spun oriented filament, especially the strength (T7) value at 7% elongation is about 0. Spinning yarns particularly suitable for creating draw feed systems (DFY) in the range of 5 to about 1 g/d In order to produce oriented filaments, the inside of the apparent spinning line during the thinning process must be Partial willpower (σ,) is approximately 0. 045 to about 0. 195g/d, preferably fishing 1045 ~about 0. 105 g/d, and the strength (T, ) value at 7% elongation is about 1 to about 1. Spun orientation fibres, particularly suitable for making direct use yarns (DUY) in the range of 75 g/d. In order to produce filaments, preferably the internal force of the apparent spinning line (σ, ) from about 0°105 to about 0. Set it to 195g/d. Here, inside the apparent spinning line The partial force (σ,) is the viscosity of the melt to be thinned (η1) and the thinning process is substantially completed. The velocity gradient (dV /dx). The apparent internal force (σ,) of the spinning line is increases as the LRV of coalescence increases and also apf, the surface of a given spinneret It is found that the product (A, cm) decreases with increasing polymer temperature (T). It was done. This is (cra) = k (LRV/LRV, o, 5) (Tp/Tp)' (V2/dpf)X (A, /#c) 07 It is expressed by an experimental relational expression of the form. Here k is close to 1O-2(ρ, /5OC) similar values, ρ1 is the density of spun oriented filaments (e.g. about 1. 345-1. 3 85g/am3, about 1. 36 g/cm”), and the SOC is polyester heavy "Kerr optical coefficient" for coalescence (for example, the inverse of g/d for 2GT homogeneous polymers) Approximately 0. 7). T is the polymer defined as (Tsi'+40℃) is the reference temperature, TMo is the zero shear (DSC) polymer melting point, and T is the melting point of the polymer. Spinning temperature (°C), ■ is take-off speed in km/min, # is given extrusion table The number of filaments (i.e. the number of capillaries) for 〇 to the plane is expressed as #e/cm'', L RV is the measured polymer (laboratory teno) viscosity, LRV2o, s is the LRV value of 20 ．． 877) Same zero shear "Newtonian" melt viscosity at 295°C as 2GT homogeneous polymer (η.) The corresponding reference LRV value of the polyester polymer (the definition of LRV is below) ). (e.g. cationic dyeable polyester with LRV 15) 2GT homogeneous polymerization of approximately 20 LRV as indicated by the pressure drop in the capillary tube. range, therefore a suitable reference LRV for such modified polymers is about 1 5. 5, determined experimentally by standard capillary pressure drop methods. ) (h) Place the cooled, sufficiently thin filament on a low-friction surface, such as a finishing roller. (i.e. without wearing out or stopping the filament) into multifilament bundles, preferably from about 50 to about 140 centimeters from the surface of the spinneret. m, preferably at a distance (Lc) of about 50 to (50+90 dpf") cm, Finish metering tubes [e.g., Agers, U.S. Pat. No. 4,926, 661] is used. Finishing agents usually contain about 5% to about 20% solid bone by weight. It is an aqueous emulsion containing about 14 to about 2 weight of finishing agent on the yarn depending on the final processing requirements. %. (i) Substantially Bunting and Nelson ), U.S. Pat. No. 2,985,995, and Gray, U.S. Pat. 3,563. The bundle of filaments is blown by the method using an air jet as described in No. 021. Interlace. In this case, the degree of entanglement between filaments [in this case human ( Hitt) U.S. Pat. No. 3,290. Rapid pin measured by the method described in No. 932 The coefficient RPC] is chosen depending on the yarn packaging and end use requirements. (The multifilament bundle is wound up at the take-out speed (V). The take-out speed is 1, defined as the surface speed of the drive roll of about 2 to about 6 km/min, preferably about 2 to about 5 km/min, especially about 2. 5 to about 4. It is within a range of 5kmZ. At this time, the tension Harris, U.S. Pat. No. 4. 932. Interlace described in No. 109 To prevent finish deposits on the jet surface, do not apply heat (heat For heated interlaced jets such as air or water saturated air ), approximately 0. 5 to about 5% overfeed to the first drive row. drawing air by relaxing the spinning line between the spindle and the take-up roll Decrease the contraction force caused by. The thin filament of polyester of the present invention is simple and does not involve drawing and heat treatment. It is produced by the direct spin orientation (SDSO) method, and there is a difference between shrinkage and dyeing behavior. A suitable balance has been achieved to make the fine filaments of the polyester of the present invention silky. This makes eel particularly suitable as a substitute for natural continuous fibers. 5DSO method Careful selection of the parameters allows for narrow profiles with excellent mechanical quality and uniformity. filament can be made. For example, thin filaments with a shrinkage rate of less than about 12%. Lament can be used as a multifilament direct use yarn (DUY), Handles without breaking filaments in high speed weaving and knitting processes. can be managed. Also, the filament preferably has a shrinkage rate greater than about 12%. High speed textile drawing operations such as friction twist texturing, air jet In texturing, push crimp operations, and warp drawing operations, cutting Can be used as a multi-filament drawing feed system (DFY) without producing filaments can do. The thin filaments of the present invention have excellent mechanical qualities and these filaments Stretched yarn - false twist and air jet texturing, warp drawing , stretch-geared and push-on crib processing, and fabric and water processing using air and water. without producing cut filaments in high speed textile processes such as warp knitting processes. It has features that allow it to be used frequently. The filament of the present invention also has an excellent denier. Uniformity (as defined in this specification as denier dispersion DS for each piece) sea urchin), can be used to dye textile fabrics using advanced techniques. Filler of the present invention can be used as filament in draw feed system (and tow) and preferably have a post-boil-off (S) and dry heat shrinkage (DHS) of about 12%. Large filaments are particularly suitable for draw feed systems. Books with shrinkage less than 12% The invented filament is particularly suitable for flat, non-textured multifilament yarns. It also features air-jet texturing, geared crimping, and pressing. It is also suitable as a thread for texture processing such as crimping. In this case, there is no need to stretch. Flat textured filaments of the invention can be cut into stable fibers and flocks. deer Filaments with shrinkage of less than 12% are manufactured by Knox and Noe, USA. Patent No. 5,066. It can be uniformly cold stretched as described in No. 447. In contrast to the thin filaments of polyester produced according to the invention, e.g. Mechanical or mechanical drawing and/or heat treatment steps are performed to densify the filament. narrowing the core and/or increasing molecular orientation and/or crystallinity Thin filaments made using spinning techniques that involve a process generally include (1) shrinkage; The tension (ST, ,,,) is high at about 0°2 or more, and (2) the maximum contraction tension is about Temperature T (ST, , ) higher than 100℃ (i.e., higher than the dyeing temperature under atmospheric pressure) (3) Drying heat shrinkage (DHS) occurs at temperatures ranging from about 100 to about 180°C. In the temperature range for dyeing and finishing of conventional textiles, T= 100-180℃), d(DHS)/dT>0), and the shrinkage difference (Δ5=D H3-3) (where S is boil-off shrinkage and DHS is dry heat shrinkage) is approximately +2% or more. therefore, before or after dyeing, a thin filament of polyester or These thin filaments can be made from these thin filaments by high temperature treatment of Sufficient thermal dimensional stability must be imparted to the fabric fabric produced. Also (4) These conventional filaments have poor dyeability and cannot be dyed uniformly with a deep color tone. In order to obtain dyed textile fabrics, chemical dyeing aids called carriers are used and dyed at high temperatures. It is necessary to apply pressure to dye. In particular, according to the present invention, the following filaments are provided. 1 about 1 dpf or less, preferably about 0. 8 dpf or less, especially about 0. 6 6pf or less and about 0. Thin filament of spun oriented polyester of 2 dpf or more and the polyester has a relative viscosity (LRV) in the range of about 13 to about 23. The zero shear polymer melting point (TM') is in the range of about 240 to about 265°C, and the The glass transition temperature (T,) of the coalescence is in the range of about 40 to about 80°C; Furthermore, (a) the shrinkage difference (ΔS = DHS - S) is preferably about +2% or less. or less than about +1%, especially less than about 0%, where S is boil-off shrinkage, DH S(b) Maximum contraction tension (ST, gin is approximately 0. 05 to about 0. 　2g/dt' ant , the peak temperature T (ST, , ) of the highest contraction tension is about (T, +5°C) to about (T, +30°C), i.e., the T of the polymer is about 70°C. (c) Strength at 7% elongation (T7) is about 05 to about 1. 75 g/d, and the ratio [(T, ), /T7] is at least ( 5/Tt), preferably at least (6/T, ), where (TI) is L RV20. 8. Standardized based on a matting agent (e.g. Ti07) content of 0% Elongation at break (T11) - = (T -) [20,8/LRV) 07'] Defined as (1x)-', strength at break (T,) = T (1+EIl/100) And E! 1°, that is, the elongation at break is about 100 to about 160%, and X is matte. It is the weight-based content of the agent, and T is the load at break (g) compared to the original design without stretching. is the strength defined by dividing by Neil, (e) The average per-piece denier variance (DS) is about 4% or less, preferably about 3%. Hereinafter, the filament is characterized in that it has a content of 2% or less. 2.Draw feed system (DFY), such as high speed false twisting and air jet texturing texture, draw warp treatment, draw crimp and push crimp texture It is a spun-oriented thin filament that is particularly suitable as a drawing supply system for processing. (a) Boil-off shrinkage (S) and dry heat shrinkage (DHS) are each approximately 12% greater than and less than or equal to the highest potential contraction (S, = [(550-E,)/6. 5 )%), the elongation at break (E) is about 80% to 160%, (b) Strength (T7) at 7% elongation is approximately 0. 5 to about 1 g/d filament. 3. Thin filament with spinning orientation especially suitable as direct use yarn (DUY) can be, (a) Boil-off shrinkage (S) and dry heat shrinkage (DHS) are approximately 2% to 12%. range, preferably about 6% to about 12% for woven fabrics and about 2% to about 6% for knitted fabrics. and the denier of the filament after boil-off dp f (ABO) = dp f (BBO)X [(100/100-3)] is approximately 1 to 0. 26pf, preferred is approximately 0. 8 to about 0. 2 dpf, especially about 0°6 to about 0. It is in the range of 2dpf, (b) Strength at 7% elongation (T7) of about 1 to about 1. 75g/d, elongation at break ( E, ) is in the range of about 40 to about 90%, and (C) is determined by secant tan β in Fig. 5. (i.e. M, , = (1°2T20 1. 07Tt)10. 13) Fall A filler characterized in that the post-bending modulus (M, ) is about 2 to about 12 g/d. ment. 4. Oriented spinning material that can be cold drawn to create filaments for textiles without heat setting. A thin filament with (i) boil-off shrinkage (S) and dry heat shrinkage (D H3) is approximately 12% or less, (i) The cold crystallization onset temperature Tea (DSC) was determined by the heating rate by differential thermal analysis. lower than about 105°C when measured at 20°C/min, (ii) instantaneous tension. The modulus M, (= [d (Eho) / d (Elongation)] x 100) is greater than about 0. A filament characterized by sharpness. Here, [d (eho) / d (growth)] is 應應. It is the slope when the force (g/stretching denier) is scaled against the elongation (%), and the stretching force is is the value obtained by dividing the drawing force (g) by the drawing denier, where the drawing denier is the unstretched denier. defined as the ratio of roll to residual stretch (RDR=1+EI (%)/100) . After the temperature, the contraction tension does not decrease significantly as the temperature increases. As long as the heat-setting temperature (T,...) is low, the dyeing property will not be significantly lost and the dyeing properties will be maintained. If necessary, the shrinkage (S) of the drawn filament can be reduced. i.e. rapidly T1. , it is preferable to maintain suitable. Here T6. , the highest value for the slope of the contraction tension versus temperature spectrum [ d　(ST)/dT] is the temperature at which its value rapidly decreases (becomes negative and small) defined. See Figure 11. 5. Suitable drawing made by drawing the spun oriented filament of the present invention The thread is (a) The denier dpf (ABO) per filament after boil-off shrinkage is approximately 1 to about 0. 2 dpf, preferably about 0. 8 to about 0. It is in the range of 2dpf, (b) boil-off shrinkage (S) and dry heat shrinkage (DH3) of about 2 to about 12%; Preferably in the range of about 2 to about 6% for knitted fabrics and about 6 to about 10% for woven fabrics. Located in (e) the strength at 7% elongation (T7) is at least about 1 g/d; [(TB) , /T7] is at least about (5/TV), preferably at least about (6/TV). T, ), where (TI)'' is LRV20. 8. Matting agent (e.g. Ti0z ) The strength at break is standardized based on the content of 0%, and E is approximately 12% or less5. (e) post-yield modulus (M, ) of about 5 to about 25 g/d. The relative disperse dye dyeing rate (RDDR) normalized to (f) ldpf is at least about 0. 1, preferably at least about 0. 15, and (g) mechanical loss Peak temperature of loss modulus T(E”18. ) is about 115°C or less, preferably about 1 10℃ or less, and (h) average denier dispersion (DS) for each piece is approximately 4% or less. , preferably about 3% or less, particularly about 2% or less. 6. The electrically conductive thin filament thread (or tow) is the thin filament of the present invention. Electrification process of yarn, such as air jet texturing, pseudo-twist texture The electrically conductive filament is made through machining, push-in and gear-type crimp operations. The denier (after shrinkage) of the individual filaments is less than or equal to about 1, preferably about 0. 8 Boil-o shrinkage (S) and dry heat shrinkage (DH8) are approximately 12% or less. and t(E″1. Gin is about 115°C or below, preferably about 110°C or below. , RDDR is at least 1, preferably at least about 0. Must be 15 It is characterized by Particularly suitable filaments for use in direct use threads (or tows) are (a) The average crystal size (CS) was determined by wide-angle X-ray scattering (WAXS) to be 0.10 It is about 50 to about 90 ondastroms when measured from the surface, and the density value (ρ1) is about 1 ．． 355 to about 1. Volumetric crystallinity X for 395 g/cm' = (ρ, -1,3 35)10. 12 is approximately 0.12 after correcting for the matting agent content. 2 to about 15, (b) Average orientation rate f = Δ, /Δ1′ (where Δ,″ is the average intrinsic birefringence; Here it is 0. 22) is approximately 0. 25 to about 0. 5, and the arrangement of the amorphous part is The direction ratio f, = (f-X, f,)/(1-X,) is approximately 0. 4 or less, preferably about 0. 3 or less, where (Δ,) is the average birefringence and f is the orientation of the crystal part. The rate r, = (180-coA)/180, and the COA is the result measured by WAXS. (c) the free volume of the amorphous part (Vl, , ) is at least 0 ．． 5xlO' cubic Angstroms, VT+*,, is (C3)'' [( 1-X,)/X,)][(1-f,)/f,] mechanical loss modulus peak temperature T(E″+t *x), (d) The relative disperse dye dyeing rate under atmospheric pressure normalized to ldpf is less. Both are about 0. 1, preferably at least about 0. It is characterized by being 15. The properties of the yarn are described in U.S. Pat. No. 4,134,882; 156. No. 071, and the same No. 5,066. It was measured by the method described in No. 447, but the relative disperse dye dyeing speed degree (RDDR) is normalized to 1 dpf, and dry heat shrinkage (DH3) is normalized to 180℃. The relative viscosity (LRV) in the laboratory is determined by Broaddu No. 4,712.s). No. 998, approximately (HRV- 1, 2). HRV is covered by U.S. Patent No. 4. No. 134,882 and No. 4,15 No. 6,071. The value of LRV2° is a zero shear “Newton” solution. Melt viscosity η. (e.g. by the same capillary pressure drop method at the same mass flow rate and temperature) measurement) is 20. Group of polyester polymer equivalent to 2GT homopolymer of 8LRV It is a quasi-LRV. In Tables 1 to 8 below, the numbers representing the curtains attached to the shoulders of alphanumeric characters are symbols. −” for example 102=10−2), very small or very Large numbers (e.g. 0. 00254cm and 254000cm/min) are O for convenience. 254 and 254, and the units are “cmx1012” and “cmx1012” respectively. It was set as "cm/sec.X1O--3". The dashed line (---) in the number column indicates the value measured. "NA" in the number column indicates that the measured value cannot be applied. The dashed arrow (----->) indicates that the parameter for the item is the previous item. Indicates that it is the same as the eye. Spinning speed (V) is measured in yards of 7 minutes, km /minute and rounded to the second decimal place (for example, 4500 de/min=4,115km/min=>4. 12). The invention is illustrated by the following examples. The LRV of the polymer is about 13 to about 23 (this means that [η] is about 0. Compatible with 5 to approximately 0°7 ), preferably about 13 to about 18 for ionically modified polymers, non-ionically 18 to about 23 for polymers that have been modified with zero shear Me) is approximately 240 to approximately 265°C, and the glass transition temperature is approximately 0°C to approximately 80°C. Yes, with small amounts of matting agents and surface friction modifiers (e.g. Sin, and Ti0z) Poly(ethylene terephthalate) containing poly(ethylene terephthalate) at polymer temperature (T, ) (in °C) and filtered through an inert medium for a residence time (1,0 min), then through a spinneret capillary of diameter (D,,,) and length L), and the mass flow in the capillary is Apparent capillary shear rate (G, (second - ri = ((32/i) (w/ρ) /DIlND')] put out. The dimensions of the cocote capillary are given in cm, and the withdrawal speed (v) is km/min. It is given in units of. The filaments in most embodiments have a density of filaments per extruded surface area. Typically, from about 2.5 to about 13 spinnerets were used for spinning, but the number of capillary spinholes varied. The type in which the turns (filament arrangement pattern) are rapidly cooled (i.e. radial or lateral) and initial quench delay ocean “shroud” and air velocity length/contour pattern. The best 25 extruded filaments, as long as they are optimized for (see Example 1) It was possible to spin and rapidly cool bundles of filaments with a high density. extrusion fi The density of the filaments pushes the number of filaments (#e) extruded into the shroud. Value divided by the exposed surface area (Ae) (i.e. # - / A c Sc m -') is defined as The shroud has freshly extruded filament, but at least Directly hit the quenching air for a distance not exceeding approximately (12 dpf"") cm by 2 cm. Prevents dripping. The extruded filament is then preferably treated with a polymeric T, (where T is approximately 70°C for a 2GT homogeneous polymer), the lower temperature T, (where T is approximately 70°C for a 2GT homogeneous polymer) Then, T is about 22°C) and linear velocity V, (m/min) is about 10 to about 30 m/min in the radial direction. Carefully cool the polymer to a temperature below T, using air directed in the opposite direction. Ru. Suitable spinning equipment that can be used is described in U.S. Patent No. 4. 134. No. 882, same No. 4. 1 No. 56,071, and No. 4,529. No. 368. Delayed quenching distance (LQD), quenching air temperature (T, ). Flow velocity of quenching air (V,) The dispersion of denier (D S) and draw tension variation (DTV) were kept to a minimum. Polymer spinning temperature (T, ) (but kept below approximately [(T, ), +55°C]), the spinning The continuity and mechanical quality (i.e. Ta5g/d) of Uniformity usually decreases and shrinkage increases. While keeping the loss of uniformity for each line to a minimum, In order to spin at high temperature (T) due to the requirement for mechanical quality, high shear rate ( Heat is applied to the extruded filament using a capillary (i.e. a small diameter capillary) of Can be granted. However, high shear rates such as a 9 x 50 mil capillary with a large L/D□0 ratio When using a capillary of ). Under high shear conditions with such low mass velocities in the capillary, the polymer melt The shear-induced initial ordering of molecules (e.g., reduction in chain entropy and A possible initial "crystal nucleation") occurs. Filtered polymerization especially before extrusion This is the case if the residence time (1,) of the body melt is about 4 minutes or more. in this case Molecular ordering (possible initial crystal nucleation) reduces the apparent polymer melting point to zero shear It is considered that the value (T,') is increased to the apparent value (TM). For this reason The spinning temperature difference TP-(T,) decreases. In order to maintain a sufficiently large spinning temperature difference, For selected values of L, DIIHD and G, the overall polymer temperature T. by the amount defined by the formula 2X10-' (L/D□o)Ga (in °C) It is necessary to increase it further. In order to maintain a balance between spinning continuity, mechanical quality and uniformity from yarn to yarn, By adjusting the internal force (σ,) of the apparent spinning line at the neck point hJ, Approximately 0. 045 to about 0. 195 g/di: L, at the same time extrusion strain ε of the melt, Approximately 5. Adjust to 7 to about 766. The thinned and cooled filaments are aggregated to produce multiple filaments. Spinning speed defined by the surface speed of the first drive roll to bundle the filaments (■, km/min). caused by frictional surfaces (and dragged air) The tension on the spinning line applied from the outside is applied between the first drive roll and the take-up roll. before packaging by making a slight overfeeding, usually about 0°5-5%. removed. The finish is applied at the aggregation point, preferably after the first drive roll. Then perform interlacing. Value of amount (wt%) of finishing agent on yarn and entanglement The degree of (RPC) is chosen according to the final processing requirements. The polyester thin filaments of the invention also have good mechanical quality and uniformity. The linear density is lower than silk produced by natural silkworms, but higher than silk produced by spiders. In other words, fi About 1 to about 0. It is 2. Also using high temperatures and chemical dyeing aids (can be dyed uniformly) That is, it is more similar to natural silk. Advantageously, if desired, the fine denier filament yarns of the present invention can be spun and finished. treatment with caustic soda in the grinding operation [Grindstaff ) and U.S. patent application Ser. No. 07/420 of Leeds, dated October 2, 1989. 459 [according to issue], can increase hydrophilicity and improve water transport and comfort. can. filaments with different deniers and/or different cross-sections mixing, reducing the filling degree between the filaments and the tactile, visual Aesthetics and comfort can be improved. Fibers with different degrees of polymer modification filaments, e.g. homopolymers that can be dyed with disperse dyes and dyed with cationic dyes. Unique dyeing effects can be obtained by mixing with ionic copolymers. Knox U.S. Patent No. 4. No. 156,071, MacLean U.S. Pat. No. 4,092,229, and Leeds U.S. Pat. No. 4. 883,0 No. 32, No. 4,996,740, and No. 5°034. As stated in issue 174 Sea urchin, about 0. 1 mole % chain branching agent or about +0. 5 to about +1. By increasing the viscosity of the polymer by 0 LRV units, a thin film with low shrinkage is produced. filament can be obtained. The thin filament yarns of the present invention can be subjected to e.g. warp drawing, air jet texturing, etc. Suitable for machining, pseudo-twist texturing, geared crimps and push-in crimps. are doing. In addition, filaments with low shrinkage are used for flat textile yarns that can be used directly. and air-jet textured and pressed without the need for stretching It can be used as a feed system for crimping. filament (and The tow made from this is also crimped (if necessary), cut and supple Can be made into fibers and flocks. Made from these improved yarns The polished fiber cloth is surface treated using conventional sanding and brushing operations and You can get a tactile sensation similar to that of a do. The frictional properties of the filament surface are cross-sectional, matte This can be changed by the choice of agent and by treatments such as alkaline etching. I can do it. These are used to combine and improve filament strength and uniformity. It is necessary to use thin filament thread without cutting the filament. Special for uniform dyeing with certain final treatments and highly technical dyes. It is suitable for The polyester yarn made of fine denier filaments of the present invention has a high density of filaments. Especially for making textile fabrics that act as a barrier against retained moisture, e.g. rain gear and medical clothing. Are suitable. Fluffing (brushing or polishing) the surface of woven and knitted fabrics can do. To make the denier even thinner, the filament is It can be processed (preferably in the form of a textile fabric) by alkali treatment. thin body Lament yarns, especially filament yarns that can be dyed with cationic dyes, can also be dyed with elastomers. Preferably, the strand-chan (St. Ranchan) U.S. Pat. No. 3,940. By the air described in No. 917 It can also be used using the entanglement method. The thin filament of the present invention is High denier as an on-line operation in the spinning process or in an off-line operation mixed with polyester (or nylon) filament to produce mixed dyeing effect and / Or it can be given the potential to become electrified by post-treatment with mixed shrinkage. can. In this case, productivity is determined as an off-line process, e.g. by overfeeding while heating. and beam/slashing at the same time. Alternatively, it can be developed in the form of a textile, for example in a dyebath. during spinning The degree of interlacing applied and the type/amount of finish will depend on the fabric processing needs. and the aesthetic requirements of the final desired yarn/fabric. The method of the invention and the products obtained thereby are further illustrated below. 19LRV (about 0. 6 [η]) and 0.3% by weight of Tie. , from poly(ethylene terephthalate) containing a nominal dpf of 100 and A yarn of 300 filaments was spun. 300 filament yarn with variable composition For example, the following was made = (i) filament Capillary-to-capillary distances greater than approximately 40 mils (1 mm) without fusion of components with each other. from a single counterbore by controlling two or more capillaries; (if) 300 "equally spaced" single capillaries: and (iii) about 12 ．． To increase the effective extruded filament density (FED) from 5 to about 25, Arranged in a concentric ring that initially occupies 50% of the "outer" half of the surface area (Ao) However, immediately after extrusion, the spinneret (ii) The melt flow of the remer converges and resembles a bundle of spinnerets (i) and (ii) and thereby forming a conical bundle of spinneret configurations (i) and (i i) having an effective extruded filament density (EFD) of the order of that of that is, less than 25 and 12. greater than 5, where equal like this Effective extruded filament density (EF D) is determined experimentally according to the procedure shown in the graph in FIG. Experimentally, all filaments and concentric rings located equally spaced over the extruded area of the body filaments located at intervals on the circumference are virtually identical effective filaments It was discovered that the extrusion density is This is because the filament bundle immediately after extrusion This is because they have similar steric configurations. Table 1 for 300 filament yarn The data for bristles initially arranged in concentric rings occupying about 50% of the effective extrusion surface area Spun in a tube. Using a radial quenching device to freshly extruded filament This device is essentially the same as that described in U.S. Patent No. 4. 156,07 It is as described in No. 1, but with the exception of 3500ypm (3.2K approximately 1 inch (2,54 cm) and 4500 y for yarn spun at pm (4,12 Km/min) for yarn spun at approx. 25 inches (5°72 Cm,) had a protective "shroud" length LII+,). 3500ypm The filament yarn spun at (3.2 Km/min) has high boiling shrinkage (S). , these yarns may be subjected to, for example, drawing warping, drawing air jet crimping, drawing false twist crimping, etc. It is particularly suitable as a feed system (DFY) in machining and stretch crimping. do. Spinning at 4500 ypm (4,115 Km/min) at intervals When increasing, the boiling shrinkage (S) decreases to a value less than 12% and the differential shrinkage (△5=D H8-3) is less than +2% and the peak temperature T (ST,, tsu) is lower than 100℃ The maximum contraction tension (ST, , ) is 0. less than 175g/d and The yield strength (approximately estimated here by strength at 7% elongation, T7) is 1 g /d for direct use applications without the need for additional stretching or heat treatment. For example, flat, air-jet crimped and stamper box crimping. These filaments are used as filaments in limped filaments. completely appropriate. 176. 8mil” (0.1140mm2. 1. 14X10-’Cm2) crossing A filament spun from a spinneret capillary with area (A, ) is 28. 3 mil 2 (0,0182mm”, 1. Spinneret capillary with 82 x 10-' cm A observed to have a lower strength at break (T,) than filaments spun from It was. The lower tenacity of this Example I yarn is also due in part to the LRV of the polymer. Lower (19/20. 8). The normalized value for T (here (expressed as (Ts)-) is the measured strength at break (Tゎ) and the About 1. Coefficient (20,8/LRV) which is 057 o711(1-x)-' and 0) product +, J, F) is defined: This gives the normalized breaking strength (Ts) - is 20. When compared to 8 and 0% reference LRV and Ti0z and is only about 6% higher. The fine filament yarn of this example is made of ordinary, complete dye without the use of a dye carrier. ;0. sintered) for a PDDR value of 055. It can be dyed in deep shades under ambient conditions (100℃) to give more color. did it. To obtain a yarn with fewer filaments (and lower denier), e.g. , 300 filament yarn, preferably at the outlet of the radial quench chamber. 15 each by using a guide for separation of finished chips 0. 2. of bundles of 100 and 75 filament yarns. Divide into 3 or 4 individual bundles can be done. Multiple endings (mu　　　t　t-ending　ing) The mass flow rate (W) through the filter bag cavity is higher, which increases the The residence time (t,) in the sinus/thread line can be reduced. Example II 0. Nominal 20. containing 1% by weight Tie. 8LRV (about 0. 65 [η]) From poly(ethylene terephthalate), 4000ypm (3°66Km/min) A radial quenching device, essentially as described in Example ■, with a take-up speed (V) of However, about 2. 2 inch (5°72 cm) delay “shroud” Thin filaments were spun using an apparatus having a length L　oo). fruit Examples 11-5 and I-6 had poor workability and the yarn was not collected. It was. 15x60 mil (o, 38x1. 52mm, 0. 038XO, 152cm 0,5 spun at 4000ypm (3,66Km/min) using a capillary of The low apparent shear rate (G,) for the DPF filament results in poor performance. It is believed that this is due to abrasion and broken filaments. Temperature T, approximately 299℃ Even with an increase in Display processing and product details ■Summary. Example III In Example III, convergence is as in Example 11! -1 to Example 111-9 and ■Summer U.S. Patent No. 4.1-11 to I-25. 926. Described in No. 661 Essentially according to Example II, except with a metering finishing tip as shown. , 68 and 136 (untwisted and twisted) filament yarns were spun. Example 1 11-10 converge the filaments as described in Examples ■ and II A metered finishing roll surface was used for this purpose. Other processing details are required in Tables ■ and II. It is guaranteed. Examples 111-1 to lll-5 and lll1. 2～I I l -15 filaments have T7 values greater than about 1 g/d and are suitable for direct use in textile materials. In the filament yarn of the material, the filament is tied and without drawing, air Particularly suitable as a feed system in jet crimping: and, if necessary, Knox and Noe US Pat. No. 5. 066. No. 447 Heating in warp drawing (and air jet crimp I) as described in (at room temperature). T7 value less than about 1 g/d filaments of lll-5,7 and lll-16 to Ill-25 with is a draw feed system (DFY), e.g. draw false twist crimp (FTT) and draw feed system (DFY), e.g. As filaments in air jet crimping (AJT) or warp drawing It is particularly suitable as a drawing feed system in. Implementation NI I-1 to II-5i: 50 denier 68 filler The yarn is spun from a single pack cavity and twisted in a converging guide to create a A 100 denier 136 filament yarn of excellent mechanical quality was obtained. example For example, Example 111-4 was about 9. 5 breaks/1o9 meters, 0. 39 Breakage/1000bl (spinning continuity of 0.86/100100O. Implementation The yarn of Example 111-4 was processed by Barmag FK6T-8Q without stretching. Approximately 10 cm of interlace (U.S. Pat. No. 3 , 290,932). Winding and directly as flat textile fibers in woven and warp knitted fabrics It was rolled up for use at approximately 5-7 RPC. Examples 111-6 and 7 were Each 1. ．． 44x and 1. Stretch at 7x without breaking the filament. A yarn of 68 filaments of 35 denier was obtained. Example lll-6 spinning raw material The productivity (spinning denier x spinning speed) is about 25% higher than in Examples III to 7, so l-6 is preferable to l1l-7. The yarn of Example 111-6 was 1. 44X stretch ratio The warp yarn was successfully drawn at room temperature. U.S. Patent No. 4. 134. No. 882, Frankfort 9 mils (0,229 m m, 0. The L/DRNI) ratio of the capillary spinneret with 0.0229 cm) was set to 2. 22 to 55 By increasing the shear heating of the extruded polymer melt by increasing to 6. It was predicted that the mechanical quality would be significantly improved; The degree is similar to that of Frankfort and Knox. Estimated by the expression = 660　(WL/D’)　”!+5,℃, where D is given in mils and W is given in Ib/hour; Filaments were observed for Examples 111-8 and 111-11.　 Acceptable quality was obtained for example l1l-12: where the pack empty The residence time (t,) during filtration in the sinus is 136 to spin a filament. Therefore it was reduced to 68 filaments. The yarn bundle is a single 136 filament Either pull it out as a single bundle or split it and wind two bundles of 68 filament yarn. I was able to pick it up. Less than about 4 minutes for high L/DaNo capillary spinnerets A short residence time (t,) can be achieved without using a high input copolymer temperature (T2). It was discovered that spinning was necessary. using a high shear capillary spinneret. See Example IX for a more detailed description of the spinning method used. Example 11 In l-12 to I 11-15, 136 to 9 x 36 mil (0,229XO . 916mm, 0. 0229x0. 091. 6cm) using 136 filamen This reduces the filtration retention time (t, ) by 50% and immediately A yarn with excellent mechanical quality was obtained. High filament count yarn is air drawn Particularly suitable for jet crimping (AJT) and false burning crimping (FTT) In this case, a linear stretch-crimper configuration is preferred. Example[ Yarns from l-19, 22, 24 and 25 were prepared as described in Example Xll. Nominal 0. A warp drawing of 5 dpf was used to prepare the flat yarn. The structural properties of the filament of Example I l-10 have a shrinkage of less than 6%. This represents a spun drawn filament of the present invention having: Example lll-1,0 is 1. Density ([ρ - Measurement = ρ - Fiber - 0. 0087 (TiOz%)] and 0. 264 The calculated volumetric crystallinity fraction [X, = (ρ, -1°335)10. 12 pieces and 0. Crystallinity weight % of 281 [L=(1°455/ρc)x, 1. 70 Average crystal size in Angstroms (person) C8); 0. 93(') Crystal orientation An average crystal orientation angle of 12 degrees corresponding to the number [f, = (180-COA)/1801 Degree (COA): 0. 34 average orientation functions [f=Δ, 10. 22] and 0. 1 The average giving the amorphous orientation function [f, = (f-X, fc)/(1-X,)] of 3 birefringence (△, ) and an amorphous amorphous material of about 6 × 106 cubic Angstroms (person 3). Content volume [(■118. )=[(1-X,)/X,] [(1-f,)/f,] C3'']. The filament of this example also gave a 0. 0113 differential birefringence Folding (△.5-s), N6 of 1°5882. . , 83. 6g/d acoustic mod sound velocity (SV) of 2,72 km/s giving a lath (M,.,), 3. 1g Contraction modulus x of /d [M-=(ST,,,/5)100]'tr: given Maximum contraction tension of 0.143 g/d at peak temperature T(ST, , ) of 80°C Power (ST,,,), 4. Boiling shrinkage (S) of 6%, differential shrinkage smaller than +1% ( 5, 0% dry heat shrinkage (DH3) giving △S = DHS - S'), 5 ．． 71. with a post-yield modulus (M, ) of 35 g/d. 6g/d initial module Russ, and 0. Undispersed Dye Rate (DDR) of 144 and approx. 104,i The relative disperse dye rate RDDR was normalized to dpf. Example IV O,035,0,3 and 1% by weight (7) T i O, nominal 21. 2 LR V (approximately 0. Poly(ethylene terephthalate) of 66 [η]) is except that the length of “Loud” (L Do) is approximately 2-5/8 inches (6,7 cm) , using a radial quench spinning apparatus essentially as described in Example I. , and the filament bundle is metered with a finishing tip 43 inches from the face of the spinneret. It converges at 109 cm. Other processing details are required in Tables III and IV. It is guaranteed. Increasing the weight percent of TiOx increases these thin filaments It is observed that the strength at break (Ts) of is decreased. The amount of Ti0z is usually Approximately 0.0 for small thread/metal and thread/thread friction requirements. 035% and the desired machine Varies between about 1% for mechanical quality and visual aesthetics. Example V Nominal 21.0% containing 0.013% by weight TiOx. ILRV (about 0. 655 [η] ) of poly(ethylene terephthalate) using equipment similar to Example IV. spun. Examples V-1 to V-4, IV-9 and ■v-10 are 12X50 mil (0,305X1. 270mm, 0. 0305XO, 127cm) spinneret hair Use a tube. Examples V-5, 7, 8 and 11 were 9 x 36 mils (0,229 x 0. 914mm, 0. using a spinneret capillary of 0229XO, 0914 cm), And Example ■-6 is 6×18 mil (0.152×0. 0457cm) Spinneret For warp drawing and drawing air jet crimping (A’JT) using capillary tubes A 100 filament 85 denier feed system is spun. Delayed quenching length L oo) is Example v-8 and v-ioi: I, 'te 2-5/8 (6, 7 cm) to 4-5/8 (11.7 cm). Delay length L no ) increases the non-uniformity and and filament-to-filament denier nonuniformity increased by 2×. When the delay length L no) is less than about (12dpfl/sCrn), the uniformity can be obtained. 2400 for Example V-7 and Examples v-11 to v-13. 3000 and 3 50ypm (2, 2, 3, 05 and 3. 35 Km/min): In this, the capillary mass flow rate (W) is changed to spin the drawing supply system, and the spinning dp g is about 0. Stretched to a final denier of 5 dpf [here, stretched dp f = spinning dpf/drawing ratio = spinning dpfX (RDR of drawn yarn/RDR of spun yarn ), where the residual draw ratio, RDR=(1+E@,%/100)], Example V- 11~V-131;! Tensile strength (T7) value at about 1-/d elongation from about 1 g/d and even if the shrinkage of the undrawn yarn is less than 12%, it is particularly useful as a drawing feed system. It was appropriate. The warp drawing results are summarized in Example VII. Example Vt In Example Vl, Example V-13 was heated at 3300 ypm (3,02 Krn/min ), spinning denier (LDQ), spinning temperature (T, ) varying in and convergence guide lengthening, ). Example V■ is 3. 8% de With Neil's spread (DS), 1. Successfully at 35X (stretched, 2. 3% of Denier spread, 4. 4g/d strength, 32. 5% Ell and 6. 3% of A drawn 0°3 DPF 100 filament yarn with boiling shrinkage (S) was obtained. Ta. In this example, the denier of the total yarn bundle and the denier of the individual filaments As the denier decreases, the uniformity along the edge is rebalanced as this process Deterioration was observed unless Excellent at these low mass flow rates It is necessary to increase the temperature of the polymer to ensure spinning continuity. slow Extension fence L, Q) about 2. 9 cm and lengthen the convergence, ) to 109 denier spread along the distal end (DS ) was improved from 121% (Example Vl-1) to less than 4%. 0. less than 5 For yarns with a small DPF, 0. Same DS value as for those with 5 to about 1 dpf is difficult to achieve. Processing and product details are summarized in Table III and Table III. do. Example VII 0. Nominal 21LRV poly(ethylene terephthalate) containing 0.035% TiO2 by weight. tallate) to 9 x 36 mils (0.229 x O, 914 mm, 0. 0229X 0. 0,914 cm) and 12X50 mils (0,305X1. 270mm, area 0305XO, 0127 cm) and approximately 197 mil 2 (1,27 mm 2. 0. 0.0127 cm area Y-shaped exit orifice, which is approximately 1.0 cm in area. 5 L/ Approximately 15. with D□0. 9 mil (0.40mm, 0. 04cm) to DIINtl corresponding, were used to spin thin trilobal filaments (essentially U.S. Pat. 4. 195°051-). A 9 x 36 mil metering capillary is 1 Superior mechanical quality and denier along the end than 2X50 mil metering capillary gave uniformity. 100 filament yarn, without forming broken filaments, Nominal 50 denier or approx. It was possible to stretch to 5 dpf. Example VIII About 2 mole % of about 15. Ethylene 5-sodium-sulfonate with a nominal LRV of 3 Isophthalate-modified poly(ethylene terephthalate) polymer is essentially As described in U.S. Pat. No. 4,529,638, 2. 2 inches (5,6c using a laminar cross-flow quenching device with a delay of m) and a metered finishing chip guide. By converging a bundle of filaments at about 43 inches (109 cm) at It was spun. Lower LRV is usually preferred for ionically modified polyesters. Delicious. Because the ionic sites act as cross-linkers and higher melting This is because it provides viscosity. The 15LRV used here is the same as the 20LRV. It had a melt viscosity close to that of a homopolymer. However, homozygote with low LRV When a polymer is to be spun, a viscosity generator, e.g. It is advantageous to add ethyl silicate [Mead and Lee Reese, U.S. Patent No. 3. As stated in No. 335゜211 ]. Generally, the ionically modified polyester has an LRV in the range of about 13 to about 18. an ionically unmodified polyester having an LRV ranging from about 18 to about 23. It is preferable to use tel. Pick up speed is 2400ypm (2,2 Km/min) to 3000 ypm (2,74 Km/min). I look forward to it However, cationic copolymer yarns have lower LRV based on their lower LRV. It had a Tm value. Lower LRV napped fabric and brushing preferred in cut fabrics and for tows to be cut into flocks . The freshly spun yarn has a diameter of approximately 50 denier and can be It was possible to draw the yarn into a zero filament yarn. Cationically modified polyester le is 0. has an RDDR value of 225, whereas 2G spun under similar conditions The T homopolymer had an angle of 0°125. Example IX 0. Nominal 21. containing 3% by weight 0) TiOx. 9LRV (approximately 0. 67 [η ]) using a poly(ethylene terephthalate) similar to Example IV. Spinning was carried out at an air flow rate of approximately 30 m/min. Examples lX-1 to lX-31;! 12X5 (H le (0,305X1. 270mm, 0. 0305xQ, 0127cm) Examples 1X-4 to 1X-8 used 9X36 mil (0,229X 0. 914mm, 0. 0229 x 10914 cm) using a spinneret capillary: Examples 1X-9 to 1X-11116X18 mil (0,152X0. 457m m50. Warp knitted fabric using a spinneret capillary of 0152XO, 0457cm) and air as direct use textile fiber for textiles and does not require stretching Suitable as a feed system for jetting and stuffer box crimping, nominal A 50 denier 100 filament low shrinkage yarn is spun. Frankfort (U.S. Pat. No. 4,134,882) t) and increase the capillary shear rate (G, ) as taught by Knox. It was expected that this addition would improve mechanical quality. This improvement is 9 Observed for X36 mil capillary vs. 12X50 mil capillary: However, Unexpectedly, it was found that spinning using a 6 x 18 mil capillary High polymer temperatures were required. Higher shear rate (G, ) From the calculation of the increase in polymer temperature for As taught by Frankfort and Knox, 9 Lower polymer temperature than for ×36 and 12X50 mil capillaries It was expected that (T,) would actually be required. However, the high shear 6× To provide acceptable spinning continuity for an 18 mil capillary spinneret, It was necessary to increase the polymer temperature by about 5-6°C. These low masses At the flow rate (W), a 6X18 mil capillary induces the molecular order of the polymer melt. and further induces nucleation, which has the effect of increasing the apparent melting point of the polymer. It is inferred that this occurs as a function of capillary shear (G,) as shown in the following experimental expression: That is, (Ttl), = TMO + 2 X 10-' [ (L/D*ND)(G,), ℃. The differential polymer spinning temperature is where: [Tt -(TM), ] = [(T, -TM') - [2x 1 0-' (L/D ＊＋to)　G, defined by ko, the effect as the product of the apparent shear rate (G, ) and the L/DRNO product ratio increases; and this increases the spinning speed. For continuity, the minimum differential spinning temperature should be at least about 25°C, preferably less than In order to maintain it at 30°C, it is necessary to increase the polymer temperature T. this is based on the teachings of Frankfort and Knox. This is the opposite of what you would expect. Processing and product results are summarized in Tables IV and V. promise Example X 0. Nominal 21. containing 3% by weight Tie. 9LRV (about 0. 62 [η]) of poly(ethylene terephthalate) using equipment similar to Example Vl. Spinning was carried out at an air flow rate varying from about 11 to about 30 m/min. Examples X-1 to X-9 are 12X50 mils (0.305X1. 270mm. 0. 0305XO, 0127 cm) and Example x-1 0~x-16 is 9x36 mil (0,229XO, 914mm, 0. 0229XO , 0914 cm) spinneret capillary for warp knitted fabrics and textiles. Air blasting and stuffing as a textile fiber for direct use and without the need for stretching - 1°0 nominally 70 denier suitable as a feed system for box crimping; Spun a low shrinkage yarn with 0 filaments. Mechanical quality increases with higher polymer temperatures An improvement was observed at lower air flow rates and lower air flow rates. Convergence guide distance L The change in e is due to the mechanical [Bayer (German patent no. 2. No. 814, 104]. Disadvantageously, processing changes that improve mechanical quality caused a deterioration in denier uniformity along the edge. Iwt fine filament neck with both excellent mechanical quality and denier uniformity Good-tail spinning uses "hot" polymers for mechanical quality and polymers for uniformity. - Requires a balance between "rapid" cooling. The combination of slow quenching through the use of "hot" polymers and low quench rates using a delayed loud and/or heated delayed quench to Frankfort (Fr. Contrast the teachings of Ankfort and Knox. smaller Higher “input” polystyrene using shear heating via a large diameter capillary spinneret The balance between the temperature (T, ) and the rapid quenching through the short (LD,) Generally allows for a better balance of yarn properties. The shortening of convergence length, ) is, Improved uniformity and reduced winding tension as a result of lower air resistance. centre Higher in Frankfort and Knox No significant improvement in convergence length reduction is found in spinning denier. Processing and product results are summarized in Tables V and VI. Example XI The fine filament supply systems of Examples v-11, 12 and 13 were heated at room temperature and 15 At 5°C, 1. 45, 1. 5X and 1゜55X stretch ratio. Nominal 50 denier, which can be drawn to one level and used as a flat textile fiber. A drawn yarn of 100 filaments was obtained. The drawn fine filament yarn has excellent mechanical quality and The boiling shrinkage (S) is less than about 6%. Room temperature stretching The drawn yarn has a slightly lower shrinkage than the hot drawn yarn and also has a slightly lower shrinkage than the hot drawn yarn. It was more uniform. With fewer levels of interlacing and different finishes , these yarns can be drawn at room temperature and air-jet crimped. x) and Noe U.S. Pat. No. 5,066. Consistent with the teachings of No. 447 . These fine filament spun yarns can also be spun with air jets/stuffers. Can be used as a feed system for box/friction twist crimping. vertical Unstretched processing and product details are summarized in Table VII. Example Xl! By varying the spinning speed and spinning denier, Examples lll-20-2 Repeat step 5 and draw to produce 68 filament yarn of 35 denier. We have manufactured a stretch feed system that can. Exceptional mechanical quality and denny A freshly spun yarn of nominally 50 to 60 denier with uniformity of , and heat-cured at 160°C to 180°C to improve mechanical quality and edge alignment. Nominal 0.0 mm without loss of denier uniformity. 5dpf low shrinkage filament I got it. The spinning processing and product details are summarized in Tables IV and V and the corresponding The drawing process and product details are summarized in Table VII. Example X1ll In Example XIII, the ability to obtain fine filament yarns with high T f was investigated. Ta. A spinning apparatus similar to that in Example X was used. 0. 3% by weight ( 7) Nominal 20. containing TiO. 8LRV (0,65[η]) poly(ethyl) lenterephthalate) in a 9X36 mil (0,229XO, 914 mm, 0. 0 229X0. 0914 cm) and extruded through a spinning continuity of approximately 2.0 cm). 25 Except for having a delay length Loo of inches (5.7 cm), Cooling was performed using a radial quenching device similar to the one described above. Weigh the cooled filament Using the finishing tip guide, remove approximately 32 inches (81,3c) from the face of the spinneret. The convergence length of m) was converged into a bundle of yarn at ). Pick up speed (V) to 4 500ypm (4,12Xm/min) ~ 5300ypm (4,85KmZmin ) to about 1 to 1. 68 and 100 filament with T, value of 5 g/d Textile fibers were obtained for direct use. Processing and product details are summarized in Table vI. The tensile properties of Example degree (T,) and the use of higher quenching air flow rate (■,). Example XIV A 91 denier 100 filament yarn made according to Example IV was woven into a barmag (B armag) FK6T-80 was used for air injection crimping at 300 km/min. Here, the freshly spun yarn is divided into i, oxll, LX, 1. 2X and Bi1. Cold stretching at a stretching ratio of 32X, and then using ordinary air injection Air injection crimping using 1251b/in” (8.8kg/cm) Then, about 0. 7-0. 9 (before boiling shrinkage) and about 0. 77-0. 94dpf A bulky yarn with a filament denier (after boiling shrinkage) was obtained. No stretching The denier of the crimped filament yarn is high (e.g. shows an increase in yarn denier of about 11% due to the ratio (denier Le) ^,, / (Denier) FLA? is preferably about 1. greater than 1: but However, the filament denier did not show an increase in denier. crimped The strength of the drawn yarn is, as expected, due to the drawn filament loops. lower than that of yarns; but suitable for bulky fabric end-uses It is. 1. Even at a draw ratio of 32X, 27. 2% residual elongation (1,27 A crimped yarn with a residual draw ratio RDR) is obtained, and boiling shrinkage (S) and dry heat shrinkage (DH8) are about 12. only 7% and 11% , the shrinkage (Δ5=DH3-3) was less than about (1,7%). In heat solidification, If desired, these shrinkages can be reduced to about 2%. Example XVI- 1 and 2 are approximately 164 x RD in the drawn yarn, as defined herein. By providing R, uniform partial room temperature stretching was performed. uniformly partially stretched The ability of these thin filaments to By contributing to the crystal structure, Knox and Noe, U.S. Pat. ,066. As in No. 447, lower than about 12%, preferably higher than about 10%. It provides low thermal shrinkage, especially less than about 8%. Example XIV-5 to 8 odor Then, 68 filament yarns were sequentially drawn at room temperature and air-jet crimped. Shrinkage increased with draw ratio, producing routes to higher shrinkage AJT yarns. fruit Processing and product data for Example XIV are summarized in Table VIII. at least one AJT yarn is heat-set to a shrinkage of less than about 3%; The second AJT yarn is not heat set and has significantly higher shrinkage. When AJT yarn drawn at room temperature is co-mixed (twisted), the mixed shrinkage yarn This gives you a simplified route to. Similar blended AJT yarns can be made using different techniques. for example, by hot stretching, with or without heat setting. can have a lower shrinkage component. Alternatively, the mixed AJT yarn is 2 or more can be obtained by co-mixing bundles of filaments, Here, both bundles are stretched by room temperature stretching without post-heat treatment, but the bundles are different. The elongation is preferably about 10% or more at room temperature. resulting mixture AJT was applied to the shrink-drawn yarn to produce a blended shrink-crimped (bulky) yarn. You can get thread. Also, filaments of different denier and/or cross-section Reduce filament/filament backing by incorporating This improves the aesthetics and comfort of the fluid. unique dyeing The effect of compatibility is due to the modification of different polymers, e.g. homopolymers dyeable with disperse dyes. and drawn filaments of ionic copolymers dyeable with cationic dyes. can be obtained by co-mixing. Details of AJT's processing and products It is summarized in Table VIII. In Example X■, the draw supply system (DFY) was yarn was spun for use as a Example XV-1, Nominal 58 Denier 68 The filament thread was spun at 500 m/min for 1. L900PU machine with 707D/Y ratio Using 1. 4. Crimp with a draw ratio of 628X. 1g/d strong (T) , 26. 8% elongation at break (E-); 2. Strength at 7% elongation of 19g/d ( T7) and 44. Nominal 37 denier (M) with an initial modulus (M) of 6 g/d A crimped yarn of 68 filaments with a diameter of 0.54 dpf) was produced. Example XV-2 In, nominally 1. A drawing feed system of 200 filaments of 18 denier was prepared by 1. 5 1 with a D/Y ratio of 9. As in Example xv-i, except at a draw ratio of 461X. Sea urchin was prepared for false twist crimping and about 3. 25g/d strength (T) and Approximately 23. 83. with an elongation at break (E+=) of 9%. 5 nominal denier 200 fi A lament crimped yarn was produced. Also, 200 filament thread is available from Knox (Knox) and Noe (No. 5). 066. The teachings of No. 447 So, 1. 4. Successfully "partially" warp drawing with a drawing ratio of 49X. 81 Nominal 79. g/d strength and 45° elongation at break (E3) of 1%. 6 deni A flat yarn of 200 filaments was produced. In Example XV-3, Nominal for use as draw feed system in false twist crimping and warp drawing A 38 denier 100 filament yarn was prepared. Regarding Example XV-3 Processing workability is 9×36 mil (0.229×0. 914mm) capillary tube is used. Therefore, using a 6 x 18 mil (0,152 x O, 457 mm) capillary tube, I was so excited. The yarn of Example XV-3 has a range of threads in Example XVIII. 0.0 for warp drawing for woven and knitted fabrics. 22-0. A 100 filament yarn of 276 pf was produced. Example xvi In Example XVI, 0. 035% by weight of T i O! 12゜2L containing RV (7) Poliyev, Telhori 7-1i-1 Area 31L:/Iz” (0,20 With existing orifice of 4 diamond shaped corrugated ribbon cross section of 5mm , to 285°C through a 9X36 mil (0,229XO, 914mm) metering capillary. Then I extruded it. 2. A bundle of 80 denier 1oo filament. 9cm delay A radial quenching device similar to that used in Example III with a length of Use, quench, and weigh the finished tip at 109 cm from the face of the spinneret. applicator, and 2350ypm (2,15Km/min) I pulled it out. Yarn quenched with room temperature air at 47°5 mpm has a 6-1. 8 Denierno wide Msu (DS) along the extremities of %, approx. 2. 8’X BO8,92, 9% (7) Average elongation at break (E, ), 4. Average breaking strength of 56 g/d ( T,) with about 4. 3 (T,). / T? I got the ratio. Quench air speed 2 1. When reduced to 7 m/min, T,l is approximately 4. increased to 46 g/d, (T, ), / TV ratio is about 4. It was 5. lower T++ (1 (i.e. less than about 5) is a result of the cross-sectional shape of a corrugated filament, and such a filament processing, such as false twist crimp (FTT) and air jet crimp (AJ T), where for a more spun-like aesthetic, Even thinner fine filaments (i.e. still smaller than about 0°2 dpf) Breaking of the filament is desirable to obtain. In Example XVII, the nominal 43 denier 50 filament at 3500ypm (3,5Km/min) and 4500ypm (4, 1, 2 Km/min). Nominal 21°Essentially a chamber spring Champaner et al., U.S. Patent No. 3. 745. No. 061, Fu Farley and Barker, British Patent No. 1,1 No. 06,263, Hodge, U.S. Pat. No. 3,924,988 (No. 1), Most, U.S. Patent No. 4. No. 444,710 (Figure 3), English National Patent No. 838. No. 141 and British Patent No. 1,106,263. As shown, 15X72 mil (0,381X1. 829mm) with metering capillary Using a segmented capillary orifice, the 2LRV polymer was heated to 290°C. It was post-solidified to form a hollow filament. to segmented orifice Optimize the swelling of the extrudate by adjusting the shape and dimensions of the inlet capillary (counterpore) and minimized the collapse of the hollow melt spin line before maturation. Segme by adjusting the ratio of the inner and outer diameters of the circular cross-section formed by the orifice. , a void content of greater than about 10%, preferably greater than about 15% was obtained. Boi The content is determined by the extrusion void area (πID”/4), the mass flow rate, and the viscosity of the polymer melt. (i.e., proportional to LRV/T) and with increasing withdrawal speed (■). was found to increase with addition, and by selecting the machining parameters above , a void content (VC) of at least about 10%, preferably at least about 15%. obtain. For example, as described in Example Example Xv■, except that the airflow was reduced to approximately 16 m/min. using a radial quench equipped with a short delay length shroud as described above. , a thin hollow filament is rapidly cooled and weighed at a distance of less than approximately 140 cm. Converged via a raised tip applicator. 3. Yarn spun at 2Km/min are approximately 9gpd/90%/45gpd strength/elongation/modular, respectively. and about 0. It had a tenacity at 7% elongation (T7) of 88 g/d. 4- The yarns spun at 115 Km/min each have approximately 2.5 Km/min. 65gpd/46% /64 gpd strength/elongation/modulus, and approx. 7% elongation of 5g/d It had a strong strength (T7). 3. 2 and 4. Spun at 12Km/min The yarn had a boiling shrinkage (s) of approximately 3-5%. Example XVIII In Example xixi, the spun yarn of Example Xv was 1. 4X~work, stretching to 7 Stretched over a range of ratios, each with a denier of 26. 6-22. Stretching of 2 The strength was 4. 38g/d to 5. to 61g/d and increasing the draw ratio, the elongation at break (E,l) is 36. 6% to 1 5. It decreased to 8%. All drawn yarns had boiling shrinkage (S) of approximately 4%. See Table V[II for processing and product details. Example XIX Examples XlX-1 and XlX-2+: nominally 0. 5DPF(7)2 00 filament and 168 filament yarns (Examples XV-3 and 168 filament, respectively) and 4) for direct use of woven and knitted fabrics. Spun at 44,000 ypm (4,02 Km/min) for use as yarn I threaded it. These yarns can also be air jet crimped (AJT) without being drawn. Low shrinkage AJT yarns can be produced with a nominal 3% shrinkage. Example XX In Example XX, a filament of the invention of less than 1 denier was replaced with a higher denier. 4,156. Low shrinkage filaments and/or viazas as described in No. 071 (Piazzzza) and Reese U.S. Pat. No. 3,77 Co-mixing high shrinkage filaments as described in No. 2,872 By preparing yarns of mixed filaments, e.g., the low shrinkage of the present invention Piazza and Reese high yield filaments Mixed shrinkage (e.g., when combined with shrinkage filaments) This provided the possibility for post-bulking machining). low shrinkage of mixed dpf The filament of the present invention, for example, the filament of the present invention is U.S. Patent No. 4. 156. Co-spun with the filament described in No. 071 Essentially, the reduction in the denier of the filaments of the yarn produced by (i.e., no spaced stretching), heated pipes or steam jets On-line heat treatment using irradiation creates a unique mixed shrinkable filler 1 denier filament yarn of the present invention; The shrinkage is essentially unchanged, but with higher denier filaments (e.g. 2 ~4 dpf) shrinkage is greater than 10% from an initial boiling shrinkage of less than about 6-10%. typically increases from about 15 to 1-3%. Manufactured with the intermediate heat treatment mentioned Mixed shrinkage yarns include low shrinkage filaments of the present invention, such as Piazza or and in combination with higher shrinkage filaments from Reese. Therefore, unlike those obtained, the heat-treated high shrinkage filaments are significantly modified. have improved contraction tension (e.g., at least about 0.15 g/d), thereby Even in very tightly structured woven fabrics, bulkiness can develop from mixed shrinkage. It can be made to live. The combination of high shrinkage and high shrinkage tension (referred to here as shrinkage force) is traditionally , for example, the ordinary LOY/MOY/POY is completely stretched and then the temperature annealing only by not performing annealing or by performing low annealing. Obtained. The less than 1 denier filament of the present invention has a mixed shrinkage surface. Moves to create a soft, luxurious feel even in the most tightly constructed fabrics Provides liquid beauty. Heat treatment typically causes the filament to become completely thin. and after being quenched to a temperature below their glass transition temperature, the tension during heat treatment is of a magnitude equal to the magnitude of the observed increase in shrinkage tension due to the heat treatment. carried out in a certain way. The room temperature crystallization temperature Ice (DSC), (typically about 55 to about 115°C) and approximately the maximum crystallization temperature Tc (which is higher than most polyesters). Select lower heat treatment conditions (typically about 150°C to about 180°C) for stell. The result is a high contractile tension fibre, with excellent staining (e.g. high RDDR). However, treatment at temperatures higher than Tc results in high shrinkage tension with reduced staining. Gives a filament of power. The filament is exposed to high pressure superheated steam (e.g. 40°C at about 245°C). ~140 ps i) or through a heated tube. Therefore, it can be heated. Separate batches of high and low DPF filaments spun from a hollow cavity and then combined into a single mixed dpf filament. can be spun into bundles or from a single pack cavity; Here you can select the capillary dimensions (L and D) and the number of capillaries #6 to create different masses. provide the flow rate; e.g., the denier ratio of the spun filaments, [(dpf)-/ (dpf),] is almost [(L, Db)/l, bD-)”X (V#/Vb ) X (D&/Da) l] J,: select equal, where a and b refers to filaments of different deniers; for Newtonian polymer melts = 1 (and here determined experimentally from ordinary capillary pressure drop tests) ) and the measured average dpf = [(#, dpf, 1 Ldp fb)/ (#, +L)). Alternatively, using the above heat treatment methods, as dictated by specific end-use requirements , increasing the lower shrinkage of filaments below 1 denier of the present invention, e.g. For example, at high shrinkage tensions (and shrinkage forces) for tightly structured fabrics, the An increase from about 6 to 8% is possible. Example XXI In Example XXI, a 50 denier 68 filament undrawn flat Textile fibers are uniformly drawn at room temperature and heated at 160, 170 and 180°C. Processed to give boiling shrinkage (S) of about 4-5% and T7 of about 3.5 g/d, about 4. 5 Nominal 36 denier 50 frame with g/d strength and approximately 27% elongation at break (E,) A drawn filament yarn was produced. The stretched thread is about 2. 1-2. 4% usta -(Uster)% and used for critically dyed fabrics. can be used. Example XXII Using the fine denier weft of the present invention, Strachan ) U.S. Patent No. 3. High velocity air jet entanglement as taught in No. 940,917 The elastomeric thread (and tape) can be covered by this method. Click Thin filaments of polyester made from polymers modified for on-color dyeability. Lament is made of elastomer yarn, e.g. Lycra''. "Bleed" of dyes from stomer systems, e.g. dyed with non-ionic disperse dyes Observations about Lycra' covered with homopolymer polyester It is especially suitable for preventing things that may occur. Direct use filament of the invention The agent is preferred for air entanglement coating methods (and as described in Example XX). those with increased shrinkage, shrinkage tension, and shrinkage force are particularly preferred) and coatings. The elastomer system can be coated under atmospheric conditions without the use of a carrier, e.g. Dye baths (anime) used to dye filament coated elastomeric systems Can be dyed similar to (excluding onic acid dyes). Some examples of fabrics made from the yarns of the invention are: 1) 70 denier 100 filament direct use flat yarn weft with low shrinkage and 70 denier 34 filament ordinary warp drawn POY warp. It is made up of Forms a plain weave fabric with a warp of 92 threads per inch and a filling of 7 inches of weft. 2) direct formation of the 70 denier 1oo filament on Use the warp of the woven yarn and tie it to 60 denier 100 filament Combined with false twisted crimped weft yarns, 172 yarns/inch warp Lounge made of cotton satin weave with yarn and 100 weft 7 inch weft and 3) Direct use of 70 denier 1oo filament on: False-twist crimping of 100 filaments of 60 denier in warp and 2-twist yarn Crave de chine, made of yarn weft. For convenience, the symbols, transformations, and analytical expressions used earlier herein are listed below. : PET Poly(ethylene terephthalate) 2GT PET Tie, titanium dioxide 5i01 Silicon dioxide (), "fiber of" (), ``Polymer j (), r was measured.” dpf denier/filament (1g/9000m) dpf (ABO) boiling DPF after contraction dpf (BBO) DPF before boiling contraction “DS” Along the end Denier spread % (Sigma) DTV Stretching tension variation (%) [η] Intrinsic viscosity (IV) LRV Relative viscosity (L a b) IV Intrinsic viscosity LRV! 0. 8 20. at 295°C (c). 8LRV pomopolymer (non-modified) polyester with the same melt zero-shear Newtonian melt viscosity as Polymer LRV ℃℃ η, apparent melt viscosity (poise) η0 Shear rate - Melt viscosity as 0 X Weight fraction of matting agent TM' Zero shear polymer melting point (℃) (T, ), apparent melting point of polymer (℃) )T, polymer glass transition temperature ('C)T, polymer melt spin temperature ( ℃) T, quenching air temperature (℃) T, spin line surface temperature t, filtration residence time (minutes) W Capillary mass flow rate (gpm) q Capillary volumetric flow rate (cm”/min) Q Spinback flow rate (gpm) #Number of C filaments/spin pack ■F spinback (filling) free volume (cm L capillary length L/D. Ratio of capillary length to diameter D　IHD　capillary diameter D　e　equal to a round capillary (A,) with equal X cross-sectional area + Reference spinneret diameter D i p + + Diameter of test spinneret Ae Cross-sectional area of copolymer (cm” ) G, apparent capillary shear rate (sec~1) ε, apparent spin line strain E, apparent spin line extension ratio EFD Elongated filament density dV/dx velocity gradient δ, apparent internal spin line distortion (g/d)■, layer of quenched air Speed (m/min) LOG quenching delay length cm) Lc convergence length cm) v6 Spinning speed at convergence (Km/min) ■ Spinning (take-out) speed (Km) /min)■o Capillary extrusion speed (m/min) A. Spinback extrusion area (cm) dV/dx Gradient of spin line velocity η Melt viscosity (poise) DQ Delayed quenching ()N "ypmSy/min measured at neck j point Yard 7 min mpmSm/min Meter/min gpm, g/min, gram 7 minutes σ, the density of the measured fiber (g/cm”) σ0, the density of the fiber corrected for the matting agent Density σ, Amorphous density (1,335 g/cm x, Volume fraction crystallinity X, crystallinity in weight fraction S. Shrinkage % DH3 dry heat shrinkage% △S Shrinkage difference (DH3-3) Breast maximum contraction potential (%) ST Shrinkage tension (g/d) ST, Maximum contraction tension (g/d) T (ST,,,) Peak temperature of contraction tension (℃) P, Contraction force (g/d) (% ) T, T Maximum adjustment temperature Mi Instantaneous tensile modulus (g/d) M Initial (Young) tensile modulus (g/d) M++ y Later Young's modulus (g/d) T7 Strength at 7% elongation (g/d) T2゜ Strength at 20% elongation (g / d) T Strong (g/d) T, Strength at break (g/dd) (T cup) 7 Normalized T-(g/d) gpdd, g/dd grams/stretched Neer gpd, g/d gram/(original unstretched) denier SF shape factor (= Pw/Pwork) P - Measured surrounding (P) PRNll PRDDR relative disperse dye rate (min "DDR Disperse Dye Speed (m i n l'2) RDR Residual Stretch Ratio 1, abx For example, the value r1. abJ stretch ratio EIl elongation at break (%) tanα Yield modulus after secant line (g/d) tanβ Yield modulus after tangent line (g/d) g/d)△, birefringence △, Birefringence of amorphous region Δ0 Birefringence of crystalline region △0 Intrinsic birefringence SOC stress - optical coefficient (gpd) - indigo f, amorphous orientation function f, crystalline orientation function COA crystal orientation angle (WAXS) LPS Long term III (SAXS, person) CS average (WAXS, 010) Crystal size Tcc (DSC) DSC-room temperature crystallization temperature (℃) T (E″max )　E”　Peak temperature E” Dynamic loss modulus (g/d) M...Acoustic modulus M, contraction modulus (g/d) SV acoustic velocity (Km/min) V, 11, Amorphous free volume (person 3) λ Angstrom mil 01001 inch = 0. 025mm±25. 4 microns μ microns ( 10~’m=10”cm=10-”mm)K m/min Kilometer/min=1 03 meters/min A Hydrocarbolene dioxy unit [-0-R' -0- ]B Hydrocarporene carbonyl unit [-C(0)-R″-C(0) -]R', R'' Hydrocarbolene group C, H, O carbon, hydrogen, and oxygen −〇− “oxy” (ether) bond -(0)-carbonyl group RPC rapid pin count FOY Weight finish on thread% AJT Air injection crimp processing LOY low drawn yarn MOY medium drawn yarn HOY Highly drawn yarn POY partially drawn yarn SOY spun drawn yarn DUY Directly used yarn FDY fully drawn yarn PBY Thread that can be bulked up afterwards WDFY warp drawing supply system DFY Stretch supply system DTFY Stretch crimping supply system FTT false twist crimp processing Crimp processing of SBC stuffer box Rolling of SBT stuffer box Shrinking 5DSO simplified direct spinning and drawing WAXS Wide angle X-ray scattering 5AXS Small angle X-ray scattering DSC differential scanning calorimeter RAD Radial quenching XF cross flow quenching DT drawing tension (gpd) DTV Stretching tension variation (%) IFDU Uniformity of denier between filaments RND Round Tll sanction form RIB Ribbon HOL Hollow After ABO boiling contraction Before BBO boiling contraction RV Relative viscosity FVC void content fraction EVA extrusion void area ID inner diameter OD outer diameter d Diameter of filament (cm) N11゜ Isotropic refractive index HRV LRV + L2 RV 1. 2B (HRV) (η0)2 has T[0,0653(LRV + 1. 2)3. 33) at 29 5”Cp (micron) 10-’ cmnil (0,001”) 2. 54xlO-3cm w 25. 4 micronsm/win 0. 9144 yd/! ! l1ndpf1. gram/9000 metersg/win 0. 1. 32pph d(am) 11. 89xlo-’(dpf/ρ)”SERV/VO-2,25 X105 (1,2195’r) (DRND2/dpf) ERLn (ER) 'r, 660 (wL/D')0.685. @C; wherein W w -pphand L and D are in n1lsTR(TM)a+ 40’C n Xv(ρ-ρa)/(ρ.-ρs X, (ρ./ρ) shame ρC Yu, 455 9/. , 1. 13 ρ8 Yu, 335 g/cm SM (550-EB, t)/6. 5. IRDR (1+EB, 4/100). (TB)nTB　X　LRv-0・75(1-X)-'Δ00. 220 melts and as G, -> Oyo (w/ρ) / (Area) , am/win’j/d Yu, 0893N/dteX 1 g 0. 9804X Yu03 dyneBl N 103dynes PSI 0. 0703 kg/crn2FVC (: [DloD) 2 P5 (ST+9/d)X(S,t)ABOBBO[100/(100-5 )] F Engineering G, 1 Apparent internal stress of spinning line (cfo) 0. 03. 06. 09. 12. 15. 18. 21. 24. 27. 30 Apparent internal stress of spinning line ((r,), 9/(1FIG, 4 ．． 2. 3. 4. 5. 6. 7 1. 0 1. 5 2. 0B, 0FIG, 5 stretch ratio FIG.6 Birefringence m) Birefringence m) (O-spinning;・Stretching) FIG. 12 Elongation CI) FIG. 13 [Strength at 7% elongation, T7]-', (g/d)-'F engineering G, 14 Copy and translation of amendment) Submission (Article 184-8 of the Patent Law)

Claims (19)

【特許請求の範囲】[Claims] １．デニールが約１〜約０．２の範囲にある紡糸配向したポリエステルの細いフ ィラメンを製造する方法において、（ｉ）該ポリエステルは相対粘度（ＬＲＶ） が約１３〜約２３の範囲にあり、ゼロ剪断融点（Ｔｍｏ）が約２４０〜約２６５ ℃の範囲にあり、ガラス転移温度（Ｔｓ）が約４０〜８０℃の範囲にあるものを 選び、（ｉｉ）該ポリエステルを熔融し、見掛けの重合体の融点（ＴＭ）■より も約２５〜約５５℃高い範囲の温度（Ｔｐ）に加熱し、（ｉｉｉ）得られた熔融 物を滞在時間（ｔｒ）を約４分以下にして十分速い速度で濾過し、 （ｉｖ）濾過した熔融物を毎分約０．０７〜約０．７ｇの質量流速（ｗ）で紡糸 口金の毛管を通して押し出し、この際該毛管は断面積（Ａｃ）が約１２５×１０ −６ｃｍ２〜約１２５０×１０−６ｃｍ２、長さ（Ｌ）および直径ＤＲＮＤは（ Ｌ／ＤＲＨＤ）の比が少なくとも約１，２５であり且つ約６以下であるように選 ばれ、（ｖ）押し出された熔融物が紡糸口金を出る際、少なくとも２ｃｍで且つ 約（１２ｄｐｆ１／２）ｃｍ以下の距離（ＬＤＱ）に亙り該熔融物が直接冷却さ れるのを防ぎ、ここでｄｐｆは該細い紡糸配向したポリエステルフィラメントの フィラメント当たりのデニールを表し、（ｖｉ）押し出された熔融物を重合体の ガラス転移温度（Ｔ■）より低い温度に冷却し、細くして、見掛けの紡糸ライン の歪み（ε■）が約５．７〜約７．６になり、見掛けの紡糸ラインの内部應力（ σ■）が約０．０４５〜約０．１９５ｇ／ｄの範囲になるようにし、（ｖｉｉ） 次いで約５０〜約１４０ｃｍの距離（Ｌｃ）において低摩擦表面を用い冷却した フィラメントを集約して多フィラメントにし、（ｖｉｉｉ）この多フィラメント の束を約２〜約６ｋｍ／分の取出し速度（Ｖ）で巻取ることを特徴とする方法。1. Thin fibers of spun-oriented polyester with a denier ranging from about 1 to about 0.2. In the method of producing a filament, (i) the polyester has a relative viscosity (LRV) is in the range of about 13 to about 23, and the zero shear melting point (Tmo) is in the range of about 240 to about 265. ℃ range, and whose glass transition temperature (Ts) is approximately 40 to 80℃. (ii) Melt the polyester and calculate the apparent melting point (TM) of the polymer. (iii) the resulting molten The substance is filtered at a sufficiently fast rate with a residence time (tr) of about 4 minutes or less, (iv) spinning the filtered melt at a mass flow rate (w) of about 0.07 to about 0.7 g per minute; It is extruded through the capillary tube of the mouthpiece, where the capillary tube has a cross-sectional area (Ac) of approximately 125×10 -6 cm2 to approximately 1250 x 10-6 cm2, length (L) and diameter DRND are ( L/DRHD) is at least about 1.25 and no more than about 6. (v) at least 2 cm as the extruded melt exits the spinneret; The melt is directly cooled over a distance (LDQ) of approximately (12dpf1/2) cm or less. where the dpf is the diameter of the thin spun oriented polyester filament. represents the denier per filament and (vi) the extruded melt is It is cooled to a temperature lower than the glass transition temperature (T■), thinned, and the apparent spinning line The distortion (ε■) of is about 5.7 to about 7.6, and the apparent internal stress of the spinning line ( σ■) is in the range of about 0.045 to about 0.195 g/d, (vii) It was then cooled using a low friction surface at a distance (Lc) of about 50 to about 140 cm. (viii) aggregate the filaments into a multifilament; A method characterized in that the bundle is wound up at a take-off speed (V) of about 2 to about 6 km/min. ２．該ポリエステルは約１〜約３モル％のエチレン−５−Ｍ−スルフォイソフタ レート、 但しＭはアルカリ金属の陽イオンである、を含んでいる請求の範囲１記載の方法 。2. The polyester contains about 1 to about 3 mole percent ethylene-5-M-sulfoisophthalate. rate, The method according to claim 1, wherein M is an alkali metal cation. . ３．該ポリエステルは実質的にポリ（エチレンテレフタレート）であり、交互に 存在する第１のヒドロカルビレンジオキシ構造単位Ａ［−Ｏ−Ｃ２Ｈ４−Ｏ−］ およびヒドロカルビレンジカルボニル構造単位Ｂ［−（Ｏ）Ｃ−Ｃ６Ｈ４−Ｃ（ Ｏ）−］から成り、これが交互に存在する第１のヒドロカルビレンジオキシ構造 単位Ａおよびヒドロカルビレンジカルボニル構造単位Ｂとは異なった少量の他の ヒドロカルビレンジオキシ構造単位Ａおよび／またはヒドロカルビレンジカルボ ニル構造単位Ｂで変性されてゼロ剪断融点（ＴＭｏ）が約２４０〜２６５℃の範 囲にあり、ガラス転移温度（Ｔ■）が約４０〜約８０℃の範囲にあるポリエステ ルとなっている請求の範囲１記載の方法。3. The polyester is essentially poly(ethylene terephthalate), alternating with The first hydrocarbylenedioxy structural unit A[-O-C2H4-O-] present and hydrocarbylene dicarbonyl structural unit B[-(O)C-C6H4-C( O)-], and the first hydrocarbylenedioxy structure in which these are present alternately A small amount of other units different from the unit A and the hydrocarbylene dicarbonyl structural unit B Hydrocarbylene dioxy structural unit A and/or hydrocarbylene dicarbo Modified with Nyl structural unit B and has a zero shear melting point (TMo) in the range of about 240-265°C. polyester with a glass transition temperature (T■) in the range of about 40 to about 80°C The method according to claim 1, wherein the method is: ４．見掛けの紡糸ラインの歪み（ε■）約約６〜約７．３の範囲にし、伸び７％ における強度（Ｔ７）が約０．５〜約１．７５ｇ／ｄであることによってで表さ れる平均の配向度を得るように見掛けの紡糸ラインの内部應力（σ■）を調節す る請求の範囲１記載の方法。4. The apparent distortion of the spinning line (ε■) should be in the range of about 6 to about 7.3, and the elongation should be 7%. expressed by the strength (T7) of about 0.5 to about 1.75 g/d. The apparent internal stress (σ■) of the spinning line is adjusted to obtain the average degree of orientation. The method according to claim 1. ５．重合体温度（Ｔｐ）を見掛けの重合体の融点（ＴＭ）■よりも約３０〜約５ ０℃高くし、紡糸口金の毛管の断面積（Ａｃ）を約１２５×１０−６ｃｍ２〜約 ７５０×１０−６ｃｍ２の範囲にし、押し出しフィラメントの密度（＃ｃ／Ａｏ ）を約２．５〜約２５本／ｃｍ２にし、押出された熔融物を冷却するには、温度 （Ｔ■）が重合体ガラス転移温度（Ｔ■）よりも低く、速度（Ｖ■）が約１０〜 約３０ｍ／分の範囲にある半径方向を向けた空気を用いて行い、フィラメントの 集約は約５０ｃｍ〜約（５０＋９０ｄｐｆ１／２）ｃｍの範囲の距離（Ｌｃ）に おいて仕上げ剤計量案内筒を用いて行い、取り出し速度（Ｖ）は約２〜約５ｋｍ ／分とする請求の範囲１〜４記載の方法。5. The polymer temperature (Tp) is about 30 to about 5 higher than the apparent melting point (TM) of the polymer. The cross-sectional area (Ac) of the spinneret capillary is increased by 0°C to approximately 125 x 10-6 cm2 to approximately The area is 750 x 10-6 cm2, and the density of the extruded filament (#c/Ao ) to about 2.5 to about 25 pieces/cm2 and to cool the extruded melt, the temperature (T■) is lower than the polymer glass transition temperature (T■), and the velocity (V■) is about 10~ This is done using radially directed air at a range of approximately 30 m/min. The concentration is at a distance (Lc) in the range of approximately 50cm to approximately (50+90dpf1/2)cm. The finish is measured using a finishing agent measuring guide cylinder, and the removal speed (V) is about 2 to about 5 km. 5. The method according to claims 1 to 4, wherein the rate is 1/min. ６．該フィラメントのデニールは約０．６〜約０．２の範囲にあり、デニールの 分散（ＤＳ）は約２％以下である請求の範囲１〜４記載の方法。6. The denier of the filament ranges from about 0.6 to about 0.2; 5. The method of claims 1-4, wherein the dispersion (DS) is about 2% or less. ７．デニールが約１〜約０．２の範囲にある紡糸配向したポリエステルのフィラ メンにおいて、該ポリエステルは相対粘度（ＬＲＶ）が約１３〜約２３の範囲に あり、ゼロ剪断融点（ＴＭｏ）が約２４０〜約２６５℃の範囲にあり、ガラス転 移温度（Ｔ■）が約４０〜８０℃の範囲にあり、さらに （ｉ）ボイルオフ収縮（Ｓ）は最高潜在収縮（Ｓｍ）よりも少なく、ここでＳｍ ＝［（５５０−ＥＢ）／６．５］％であり、破断時伸び（％）は約４０〜約１６ ０％の範囲にあり、 （ｉｉ）最高収縮張力（ＳＴｍａｘ）は約０．０５〜約０．２ｇ／ｄであって、 ピーク温度Ｔ（ＳＴｍａｘ）は重合体のガラス転移温度（Ｔｓ）よりも約５〜約 ３０℃高い範囲にあり、 （ｉｉｉ）伸び７％における強度（Ｔ７）は約０．５〜約１．７５ｇ／ｄの範囲 にあり、［（ＴＢ）ｎ／Ｔ７］の比は少なくとも約（５／Ｔ７）であり、ここで （ＴＢ）ｎは規格化された破断時強度であり、破断時伸び（ＥＢ）は約４０〜約 １６０％の範囲にあり、（ｉｖ）平均の１本毎のデニールの分散（ＤＳ）は約４ ％以下であることを特徴とするフィラメント。7. Spun-oriented polyester filler having a denier ranging from about 1 to about 0.2 In men, the polyester has a relative viscosity (LRV) in the range of about 13 to about 23. It has a zero shear melting point (TMo) in the range of about 240 to about 265°C, and has a glass turning temperature. The transfer temperature (T■) is in the range of approximately 40 to 80℃, and (i) The boil-off contraction (S) is less than the highest potential contraction (Sm), where Sm = [(550-EB)/6.5]%, and the elongation at break (%) is about 40 to about 16 It is in the range of 0%, (ii) a maximum contraction tension (STmax) of about 0.05 to about 0.2 g/d; The peak temperature T (STmax) is about 5 to about 50% lower than the glass transition temperature (Ts) of the polymer. It is in the range of 30℃ higher, (iii) Strength at 7% elongation (T7) ranges from about 0.5 to about 1.75 g/d and the ratio [(TB)n/T7] is at least about (5/T7), where (TB)n is the standardized strength at break, and the elongation at break (EB) is about 40 to about 160%, and (iv) the average per-piece denier variance (DS) is approximately 4. % or less. ８．ボイルオフ収縮（Ｓ）および乾燥加熱収縮（ＤＨＳ）が少なくとも約１２％ であり、破断時強度（ＥＢ）は約８０〜約１６０％であり、伸び７％における強 度（Ｔ７）は約０．５〜約１ｇ／ｄであることを特徴とする延伸供給糸として使 用するのに特に適した請求の範囲７記載のフィラメント。8. Boil-off shrinkage (S) and dry heat shrinkage (DHS) of at least about 12% The strength at break (EB) is about 80 to about 160%, and the strength at 7% elongation is Used as a drawn supply yarn characterized by having a tensile strength (T7) of about 0.5 to about 1 g/d. A filament according to claim 7 particularly suitable for use. ９．収縮差（ΔＳ）が約＋２％より小さく、ボイルオフ収縮（Ｓ）および乾燥加 熱収縮（ＤＨＳ）は約２〜約１２％の範囲にあり、収縮後のフィラメントのデニ ールは約１以下であり、Ｔ７は約１〜約１．７５ｇ／ｄの範囲にあり、（ＥＢ） は約４０〜約９０％の範囲にあり、降伏後モジュラス（Ｍｐｙ）は約２〜約１２ ｇ／ｄの範囲にあることを特徴とする直接使用する織物用糸として特に適した請 求の範囲７記載のフィラメント。9. Shrinkage difference (ΔS) is less than about +2%, boil-off shrinkage (S) and drying Heat shrinkage (DHS) ranges from about 2% to about 12%, and the density of the filament after shrinkage is T7 is in the range of about 1 to about 1.75 g/d, (EB) ranges from about 40% to about 90%, and the modulus after yield (Mpy) ranges from about 2 to about 12 Particularly suitable as textile yarn for direct use, characterized in that it lies in the range of g/d. The filament according to claim 7. １０．収縮差（ΔＳ）が約＋２％より小さく、ボイルオフ収縮（Ｓ）および乾燥 加熱収縮（ＤＨＳ）は約２〜約１２％の範囲にあり、冷間結晶化の開始温度Ｔｃ ｃ（ＤＳＣ）は約１０５℃以下であり、瞬間引っ張りモジュラスは少なくとも０ であることを特徴とする均一に冷延伸できる請求の範囲７記載のフィラメント。10. Differential shrinkage (ΔS) is less than about +2%, boil-off shrinkage (S) and drying Heating shrinkage (DHS) is in the range of about 2 to about 12%, and the cold crystallization onset temperature Tc c(DSC) is approximately 105°C or less, and the instantaneous tensile modulus is at least 0. The filament according to claim 7, which can be uniformly cold-stretched. １１．ボイルオフ収縮後のデニールｄｐｆ（ＡＢＯ）が約１〜約０．２ｄｐｆで ある紡糸配向したポリエステルの延伸したフィラメンにおいて、該ポリエステル は相対粘度（ＬＲＶ）が約１３〜約２３の範囲にあり、ゼロ剪断融点（ＴＭｏ） が約２４０〜約２６５℃の範囲にあり、ガラス転移温度（Ｔ■）が約４０〜８０ ℃の範囲にあり、さらに（ｉ）ボイルオフ収縮（Ｓ）および乾燥加熱収縮（ＤＨ Ｓ）は約２〜約１２％の範囲にあり、 （ｉｉ）伸び７％における強度（Ｔ７）は少なくとも約１ｇ／ｄであり、［（Ｔ Ｂ）ｎ／Ｔ７］の比は少なくとも約（５／Ｔ７）であり、ここで（ＴＢ）ｎは規 格化された破断時強度であり、破断時伸び（ＥＢ）は約１５〜約５５％の範囲に あり、 （ｉｉｉ）降伏後モジュラス（Ｍｐｙ）は約５〜約２５ｇ／ｄｎｏ範囲にあり、 （ｉｖ）平均の１本毎のデニールの分散（ＤＳ）は約４％以下であることを特徴 とするフィラメント。11. Denier dpf (ABO) after boil-off shrinkage is about 1 to about 0.2 dpf In a drawn filament of a spun-oriented polyester, the polyester has a relative viscosity (LRV) in the range of about 13 to about 23 and a zero shear melting point (TMo) is in the range of about 240 to about 265°C, and the glass transition temperature (T■) is about 40 to 80 °C range, and further (i) boil-off shrinkage (S) and dry heat shrinkage (DH S) ranges from about 2% to about 12%; (ii) the strength at 7% elongation (T7) is at least about 1 g/d; B)n/T7] is at least about (5/T7), where (TB)n is The elongation at break (EB) ranges from about 15% to about 55%. can be, (iii) the post-yield modulus (Mpy) is in the range of about 5 to about 25 g/dno; (iv) The average denier variance (DS) for each piece is approximately 4% or less. filament. １２．細さが約１〜約０．２ｄｐｆ（ボイルオフ収縮後）である嵩性をもった紡 糸配向したポリエステルの延伸したフィラメンにおいて、該ポリエステルは相対 粘度（ＬＲＶ）が約１３〜約２３の範囲にあり、ゼロ剪断融点（ＴＭｏ）が約２ ４０〜約２６５℃の範囲にあり、ガラス転移温度（Ｔ■）が約４０〜８０℃の範 囲にあり、さらに（ｉ）ボイルオフ収縮（Ｓ）および乾燥加熱収縮（ＤＨＳ）は 約２〜約１２％の範囲にあり、 （ｉｉ）伸び７％における強度（Ｔ７）は少なくとも約１ｇ／ｄであり、破断時 伸び（ＥＢ）は約１５〜約５５％の範囲にあり、降伏後モジュラス（Ｍｐｙ）は 約５〜約２５ｇ／ｄであることを特徴とするフィラメント。12. Bulky spinning material with a fineness of about 1 to about 0.2 dpf (after boil-off shrinkage) In a drawn filament of yarn-oriented polyester, the polyester is The viscosity (LRV) is in the range of about 13 to about 23 and the zero shear melting point (TMo) is about 2. It is in the range of 40 to about 265℃, and the glass transition temperature (T■) is in the range of about 40 to 80℃. and (i) boil-off shrinkage (S) and dry heat shrinkage (DHS) are It ranges from about 2% to about 12%, (ii) the strength at 7% elongation (T7) is at least about 1 g/d; The elongation (EB) is in the range of about 15% to about 55%, and the modulus after yield (Mpy) is A filament characterized in that it has a weight of about 5 to about 25 g/d. １３．さらに力学的損失モジュラスのピーク温度Ｔ（Ｅ′′ｍ■■）は約１１５ ℃以下であることを特徴とする請求の範囲１１または１２記載のフィラメント。13. Furthermore, the peak temperature T (E′′m■■) of the mechanical loss modulus is approximately 115 13. The filament according to claim 11 or 12, characterized in that the temperature is below .degree. １４．さらに相対分散染料染色速度（ＲＤＤＲ）は少なくとも約０．１であるこ とを特徴とする請求の範囲１１または１２記載のフィラメント。14. Additionally, the relative disperse dye dyeing rate (RDDR) should be at least about 0.1. The filament according to claim 11 or 12, characterized in that: １５．フィラメントの形状因子（ＳＦ）は少なくとも約１．２５である請求の範 囲７ないし６記載のフィラメント。15. Claims wherein the filament has a form factor (SF) of at least about 1.25. The filament according to boxes 7 to 6. １６．フィラメントは約０．６〜約０．２ｄｐｆのデニールをもっている請求の 範囲７ないし６記載のフィラメント。16. The filament is claimed to have a denier of about 0.6 to about 0.2 dpf. Filament according to ranges 7 to 6. １７．フィラメントの１本毎のデニールの分散（ＤＳ）は約２％以下である請求 の範囲７ないし６記載のフィラメント。17. Claims that the denier dispersion (DS) of each filament is approximately 2% or less The filament according to ranges 7 to 6. １８．該ポリエステル繊維は約１〜約３モル％のエチレン−５−Ｍ−スルフォイ ソフタレート、 但しＭはアルカリ金属の陽イオンである、を含んでいる請求の範囲７〜６記載の フィラメント。18. The polyester fibers contain about 1 to about 3 mole percent ethylene-5-M-sulfoyl. Softalate, Claims 7 to 6, wherein M is an alkali metal cation. filament. １９．該ポリエステルは実質的にポリ（エチレンテレフタレート）であり、交互 に存在する第１のヒドロカルビレンジオキシ構造単位Ａ［−Ｏ−Ｃ２Ｈ４−Ｏ− ］およびヒドロカルビレンジカルボニル構造単位Ｂ［−（Ｏ）Ｃ−Ｃ６Ｈ４−Ｃ （Ｏ）−］から成り、これが交互に存在する第１のヒドロカルビレンジオキシ構 造単位Ａおよびヒドロカルビレンジカルボニル構造単位Ｂとは異なった少量の他 のヒドロカルビレンジオキシ構造単位Ａおよび／またはヒドロカルビレンジカル ボニル構造単位Ｂで変性されてゼロ剪断融点（ＴＭｏ）が約２４０〜２６５℃の 範囲にあり、ガラス転移温度（Ｔ■）が約４０〜約８０℃の範囲にあるポリエス テル重合体になっている請求の範囲７〜１２記載のフィラメント。19. The polyester is essentially poly(ethylene terephthalate), alternating with The first hydrocarbylenedioxy structural unit A[-O-C2H4-O- ] and hydrocarbylene dicarbonyl structural unit B [-(O)C-C6H4-C (O)-], and the first hydrocarbylenedioxy structure in which these are present alternately. In addition to a small amount different from the structural unit A and the hydrocarbylene dicarbonyl structural unit B hydrocarbylene dioxy structural unit A and/or hydrocarbylene dicarp Modified with Bonyl structural unit B and has a zero shear melting point (TMo) of about 240-265°C Polyester with a glass transition temperature (T■) in the range of about 40 to about 80℃ 13. The filament according to claims 7 to 12, which is a terpolymer.
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