JPH0639588B2 - 炭化水素の接触改質法 - Google Patents
炭化水素の接触改質法Info
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- JPH0639588B2 JPH0639588B2 JP6746189A JP6746189A JPH0639588B2 JP H0639588 B2 JPH0639588 B2 JP H0639588B2 JP 6746189 A JP6746189 A JP 6746189A JP 6746189 A JP6746189 A JP 6746189A JP H0639588 B2 JPH0639588 B2 JP H0639588B2
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は炭化水素の接触改質法に関するものである。
［従来の技術］ Ｃ６〜Ｃ１２のパラフィン、オレフィン、ナフテン等を
含有する炭化水素を触媒と接触させ、脱水素・環化して
高オクタン価ガソリンや芳香族炭化水素を製造する炭化
水素の接触改質方法は従来から広く行われている。
含有する炭化水素を触媒と接触させ、脱水素・環化して
高オクタン価ガソリンや芳香族炭化水素を製造する炭化
水素の接触改質方法は従来から広く行われている。
改質触媒としてはアルミナ、ゼオライト等の多孔質担体
に白金族金属等を担持した触媒が用いられている。
に白金族金属等を担持した触媒が用いられている。
例えばアルミナ等の多孔質担体に白金、レニウム及びイ
リジウムを担持してなる触媒を用いる改質法（特公昭46
-16671）、アルミナに白金、鉛のほかにカリウムのハロ
ゲン化物、硝酸塩等を担持してなる触媒を用いる炭化水
素の芳香族化（特公昭47-42254）、担体、白金とレニウ
ム又はこれらにハロゲンを含む触媒を用いる改質法（特
開昭62−250093）、大細孔のゼオライトで、しかも第８
族金属の１種以上とバリウム、ストロンチウム、カルシ
ウムから選ばれるアルカリ土類金属を含む触媒を用いる
ｎ−ヘキサンの脱水素環化（米国特許4435283）や、白
金金属と鉄、コバルト及びチタンのうちから選ばれる少
なくとも１種の促進剤金属を含む大細孔のゼオライト
（例えばＸ型−、Ｙ型−、Ｌ型ゼオライト）からなり白
金対促進剤金属のモル比が１０：１より小さい改質触媒
（米国特許4699894）等が提示されている。
リジウムを担持してなる触媒を用いる改質法（特公昭46
-16671）、アルミナに白金、鉛のほかにカリウムのハロ
ゲン化物、硝酸塩等を担持してなる触媒を用いる炭化水
素の芳香族化（特公昭47-42254）、担体、白金とレニウ
ム又はこれらにハロゲンを含む触媒を用いる改質法（特
開昭62−250093）、大細孔のゼオライトで、しかも第８
族金属の１種以上とバリウム、ストロンチウム、カルシ
ウムから選ばれるアルカリ土類金属を含む触媒を用いる
ｎ−ヘキサンの脱水素環化（米国特許4435283）や、白
金金属と鉄、コバルト及びチタンのうちから選ばれる少
なくとも１種の促進剤金属を含む大細孔のゼオライト
（例えばＸ型−、Ｙ型−、Ｌ型ゼオライト）からなり白
金対促進剤金属のモル比が１０：１より小さい改質触媒
（米国特許4699894）等が提示されている。
炭化水素の接触改質反応は吸熱反応であるため触媒の温
度低下を招くので、触媒を複数段の反応器に配分して反
応器と反応器との間で熱を補給することが行われてい
る。
度低下を招くので、触媒を複数段の反応器に配分して反
応器と反応器との間で熱を補給することが行われてい
る。
上記のような触媒を使用する接触改質反応では触媒の活
性低下を押えるために水素を共存させなければならな
い。
性低下を押えるために水素を共存させなければならな
い。
例えば上記公報によれば、水素／炭化水素のモル比とし
て約１〜２０、或は１〜１０などの条件で改質反応を行
うことが述べられている。
て約１〜２０、或は１〜１０などの条件で改質反応を行
うことが述べられている。
通常は複数段の反応器を設け、第１段に原料及び水素の
全量を送入し順次反応させ、最終段の反応器から流出し
た反応生成物から水素を分離し、分離した水素の一部を
第１段目の反応器に循環させる方法が採られている。
全量を送入し順次反応させ、最終段の反応器から流出し
た反応生成物から水素を分離し、分離した水素の一部を
第１段目の反応器に循環させる方法が採られている。
しかし原料の全量を第１段目の反応器に送入する従来法
は、その全原料に見合う大量の水素を昇圧して供給する
必要があり、その動力負担が大きい。
は、その全原料に見合う大量の水素を昇圧して供給する
必要があり、その動力負担が大きい。
炭化水素の接触改質にあっては、例えばｎ−ヘキサンか
らベンゼンを生成する反応 Ｃ６Ｈ１４→Ｃ６Ｈ６＋４Ｈ２ のように水素が生成し反応器出口では水素が増加する。
増加した水素は次の段階の水素／炭化水素のモル比を必
要以上に高めるだけで、最終的に系外へ取り出され、接
触改質反応に有効に利用されないばかりか、後段の反応
器では水素が大過剰になり、水素／炭化水素のモル比が
高くなり過ぎて炭化水素の水素化分解反応を促進する恐
れも生じる。
らベンゼンを生成する反応 Ｃ６Ｈ１４→Ｃ６Ｈ６＋４Ｈ２ のように水素が生成し反応器出口では水素が増加する。
増加した水素は次の段階の水素／炭化水素のモル比を必
要以上に高めるだけで、最終的に系外へ取り出され、接
触改質反応に有効に利用されないばかりか、後段の反応
器では水素が大過剰になり、水素／炭化水素のモル比が
高くなり過ぎて炭化水素の水素化分解反応を促進する恐
れも生じる。
［発明が解決しようとする課題］ 本発明は炭化水素の接触改質にあたり、水素供給量を低
減して動力費を節約すると共に、接触改質反応の全過程
において水素／炭化水素のモル比を最適値近くに維持で
きる方法を提供することを目的とする。
減して動力費を節約すると共に、接触改質反応の全過程
において水素／炭化水素のモル比を最適値近くに維持で
きる方法を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］ 本発明に係わる炭化水素の接触改質法は、炭化水素を水
素の存在下で触媒と接触させて改質する方法において、
反応器を２段以上設け、水素を第１段目の反応器のみに
供給し、各反応器の入口における水素／炭化水素のモル
比が予め定めた特定の値になるように原料炭化水素を分
割して各反応器に供給し、各反応器から流出した流体を
次の反応器に順次送入して反応させ、最終段の反応器か
ら流出した反応生成物から水素を分離することからな
る。
素の存在下で触媒と接触させて改質する方法において、
反応器を２段以上設け、水素を第１段目の反応器のみに
供給し、各反応器の入口における水素／炭化水素のモル
比が予め定めた特定の値になるように原料炭化水素を分
割して各反応器に供給し、各反応器から流出した流体を
次の反応器に順次送入して反応させ、最終段の反応器か
ら流出した反応生成物から水素を分離することからな
る。
反応器の数は２段以上であれば特に限定されないが、通
常３〜６段とするのが良い。
常３〜６段とするのが良い。
本発明の接触改質法において使用される触媒は特に限定
されず、通常接触改質触媒として使用されるものならば
いずれの触媒を用いても良い。
されず、通常接触改質触媒として使用されるものならば
いずれの触媒を用いても良い。
例えばＰｔ，Ｒｅ／Ａｌ２Ｏ３、Ｐｔ，Ｒｅ／Ｃｌ−Ａ
ｌ２Ｏ３、Ｐｔ／Ｋ−Ｌ型ゼオライト、Ｐｔ／Ｙ型ゼオ
ライト、Ｐｔ／モルデナイトなどや、またＰｔやＲｅに
加えて更に他の促進剤金属やハロゲン等を含む改質触媒
も用いられる。
ｌ２Ｏ３、Ｐｔ／Ｋ−Ｌ型ゼオライト、Ｐｔ／Ｙ型ゼオ
ライト、Ｐｔ／モルデナイトなどや、またＰｔやＲｅに
加えて更に他の促進剤金属やハロゲン等を含む改質触媒
も用いられる。
各反応器においては同じ触媒を充填しても、或は反応器
ごとに異なる触媒を充填して用いるようにしても良い。
ごとに異なる触媒を充填して用いるようにしても良い。
また本発明の接触改質法において使用される原料も特に
限定されず、接触改質の結果水素を生成するものならば
いずれでも良く、Ｃ６以上、特にＣ６〜Ｃ１２のパラフ
ィン、オレフィン及びナフテンの１種又は２種以上の混
合物を含有するものが適する。
限定されず、接触改質の結果水素を生成するものならば
いずれでも良く、Ｃ６以上、特にＣ６〜Ｃ１２のパラフ
ィン、オレフィン及びナフテンの１種又は２種以上の混
合物を含有するものが適する。
第１反応器に供給する水素は高純度水素に限られるもの
ではなく、軽質炭化水素との混合ガスであっても良い。
ではなく、軽質炭化水素との混合ガスであっても良い。
反応条件としては温度：４００〜６００℃、圧力：１〜
３０Kg/cm2Ｇ、ＷＨＳＶ：１〜３ＨＲ−１、水素／炭化
水素モル比：１〜１０、好ましくは２〜６が採用され
る。
３０Kg/cm2Ｇ、ＷＨＳＶ：１〜３ＨＲ−１、水素／炭化
水素モル比：１〜１０、好ましくは２〜６が採用され
る。
水素／炭化水素のモル比が低過ぎると触媒も活性低下が
著しい。また逆に高過ぎると炭化水素の水素化分解反応
を促進する恐れがある。
著しい。また逆に高過ぎると炭化水素の水素化分解反応
を促進する恐れがある。
炭化水素の接触改質反応においては、特に芳香族炭化水
素への転化量が高いほど水素の増加が著しく、本発明の
目的とするところの水素供給量を低減させて動力費を節
約する効果が一層期待される。
素への転化量が高いほど水素の増加が著しく、本発明の
目的とするところの水素供給量を低減させて動力費を節
約する効果が一層期待される。
上記反応条件としては通常反応器１段当りの転化率が２
０％以上、望ましくは３０％以上になるように設定する
ことが好ましい。
０％以上、望ましくは３０％以上になるように設定する
ことが好ましい。
なお本発明においては、各反応器の入口における水素／
炭化水素のモル比が予め定めた特定の値になるように設
定されるが、反応温度等の条件は各反応器ごとに異なる
ようにしても良い。
炭化水素のモル比が予め定めた特定の値になるように設
定されるが、反応温度等の条件は各反応器ごとに異なる
ようにしても良い。
本発明において各反応器の入口における水素／炭化水素
のモル比としては、反応器の入口に供給される炭化水素
の全量に対するモル比を採用しても良いが、触媒の活性
低下の原因となるのは主として分子量が高い方の炭化水
素であるため、前記モル比として反応器の入口に供給さ
れる炭化水素中の分子量が比較的高い炭化水素の全量に
対する水素のモル比を採用することがより好ましい。
のモル比としては、反応器の入口に供給される炭化水素
の全量に対するモル比を採用しても良いが、触媒の活性
低下の原因となるのは主として分子量が高い方の炭化水
素であるため、前記モル比として反応器の入口に供給さ
れる炭化水素中の分子量が比較的高い炭化水素の全量に
対する水素のモル比を採用することがより好ましい。
本発明を４個の反応器を用いて実施する場合について第
１図により説明すると、第１反応器１、第２反応器２、
第３反応器３及び第４反応器４を設け、炭化水素原料Ｆ
は４分割して第１反応器１へはＦ１、第２反応器２へは
Ｆ２、第３反応器３へはＦ３、第４反応器４へはＦ４を
供給する。
１図により説明すると、第１反応器１、第２反応器２、
第３反応器３及び第４反応器４を設け、炭化水素原料Ｆ
は４分割して第１反応器１へはＦ１、第２反応器２へは
Ｆ２、第３反応器３へはＦ３、第４反応器４へはＦ４を
供給する。
水素はコンプレッサー６で加圧しライン９を経て第１反
応器１に供給するが、第１反応器入口における水素／
Ｆ１モル比が使用する触媒の活性を長時間維持するに必
要な値、例えば５倍となるようにする。
応器１に供給するが、第１反応器入口における水素／
Ｆ１モル比が使用する触媒の活性を長時間維持するに必
要な値、例えば５倍となるようにする。
第１反応器では触媒改質が行われ、例えば次式 Ｃ６Ｈ１４→Ｃ６Ｈ６＋４Ｈ２ のように水素が生成するので、第１反応器出口では入
口よりも水素が増加する。
口よりも水素が増加する。
第２反応器２へ供給する新たな原料炭化水素Ｆ２は、こ
の増加した水素に見合うモル比の量とする。
の増加した水素に見合うモル比の量とする。
同様にして、第３反応器３へ供給する新たな原料炭化水
素Ｆ３は、第２反応器２で増加した水素に見合うモル比
の量、第４反応器４へ供給する新たな原料炭化水素Ｆ４
は、第３反応器３で増加した水素に見合うモル比の量と
する。
素Ｆ３は、第２反応器２で増加した水素に見合うモル比
の量、第４反応器４へ供給する新たな原料炭化水素Ｆ４
は、第３反応器３で増加した水素に見合うモル比の量と
する。
最終段の第４反応器４から流出した反応生成物は分離器
５で水素を分離し、分離した水素の一部はコンプレッサ
ー６で第１反応器１に循環し、余分な水素（反応で生成
した水素）はライン７から系外へ取り出す。分離器５で
分離した生成物はライン８から系外へ取り出す。
５で水素を分離し、分離した水素の一部はコンプレッサ
ー６で第１反応器１に循環し、余分な水素（反応で生成
した水素）はライン７から系外へ取り出す。分離器５で
分離した生成物はライン８から系外へ取り出す。
なお各反応器に供給される流体は加熱器で所定温度に加
熱された後各反応器に導入される。
熱された後各反応器に導入される。
第１反応器への水素の供給は、第１図のように反応生成
物から分離された水素含有ガスを循環することによって
行っても良いが、外部から水素を第１反応器に供給する
ようにしても良い。
物から分離された水素含有ガスを循環することによって
行っても良いが、外部から水素を第１反応器に供給する
ようにしても良い。
［作用］ 本発明によれば、第２段の反応器以降の反応器における
接触改質反応は、前段の反応器における接触改質反応の
結果増加した水素のもとで行われるので、第２段の反応
器以降の反応器に供給する炭化水素に対しては、それに
対応するモル比の水素を始めから、或は新たに外部から
供給する必要がない。その結果、改質処理される炭化水
素全量に対する加圧水素の使用量を低減させることがで
きる。
接触改質反応は、前段の反応器における接触改質反応の
結果増加した水素のもとで行われるので、第２段の反応
器以降の反応器に供給する炭化水素に対しては、それに
対応するモル比の水素を始めから、或は新たに外部から
供給する必要がない。その結果、改質処理される炭化水
素全量に対する加圧水素の使用量を低減させることがで
きる。
以下各反応器の入口における水素／炭化水素モル比を
５．０と設定した場合の例を示すが、異なるモル比の場
合についても同様な傾向を示すことは明らかである。
５．０と設定した場合の例を示すが、異なるモル比の場
合についても同様な傾向を示すことは明らかである。
［計算例１］ Ｃ６Ｈ１４（ｎ−ヘキサン）を接触改質してＣ６Ｈ
６（ベンゼン）とする反応において、４個の反応器を用
い、各反応器の入口における水素／Oil（炭化水素）モ
ル比を５．０に維持し、各反応器における転化率を５０
％とした場合について、各反応器の入口及び出口組成な
らびに水素／Oilモル比を算定した結果を第１表に示
す。
６（ベンゼン）とする反応において、４個の反応器を用
い、各反応器の入口における水素／Oil（炭化水素）モ
ル比を５．０に維持し、各反応器における転化率を５０
％とした場合について、各反応器の入口及び出口組成な
らびに水素／Oilモル比を算定した結果を第１表に示
す。
なお第１表において記号は第１反応器入口組成、記号
は第１反応器出口組成、記号は第２反応器入口組
成、記号は第２反応器出口組成、記号は第３反応器
入口組成、記号は第３反応器出口、記号は第４反応
器入口組成、記号は第４反応器出口組成を示す。
は第１反応器出口組成、記号は第２反応器入口組
成、記号は第２反応器出口組成、記号は第３反応器
入口組成、記号は第３反応器出口、記号は第４反応
器入口組成、記号は第４反応器出口組成を示す。
第１段目の反応器に原料の全量および所定倍率（５倍モ
ル）の水素を供給する従来法によれば、２０８．４モル
の原料に対しては１０４２モルの水素を必要とする。こ
れに対して本例によれば、第１表に示すごとく、第１反
応器に５００モルの水素を供給するだけで、常に原料に
対する水素のモル倍率を５以上に維持できる。この場合
の供給水素／全原料モル比は２．４であり、水素の供給
量は従来法の約５割で済む。
ル）の水素を供給する従来法によれば、２０８．４モル
の原料に対しては１０４２モルの水素を必要とする。こ
れに対して本例によれば、第１表に示すごとく、第１反
応器に５００モルの水素を供給するだけで、常に原料に
対する水素のモル倍率を５以上に維持できる。この場合
の供給水素／全原料モル比は２．４であり、水素の供給
量は従来法の約５割で済む。
また本発明によれば水素／炭化水素モル比は最大７．０
であるのに対し、従来法によれば第４反応器で水素／炭
化水素モル比が入口で８．５、出口で８．７５になり水
素化分解反応が生起する危険が増大する。
であるのに対し、従来法によれば第４反応器で水素／炭
化水素モル比が入口で８．５、出口で８．７５になり水
素化分解反応が生起する危険が増大する。
［計算例２］ 各反応器における転化率を２０％と仮定した以外は例１
と同じ前提条件で計算した結果を第２表に示す。
と同じ前提条件で計算した結果を第２表に示す。
第２表において記号〜は第１表の場合と同じ場所を
示す。
示す。
第１段目の反応器に原料の全量および所定倍率（５倍モ
ル）の水素を供給する従来法によれば、１４６．１モル
の原料に対しては７３１モルの水素を必要とする。これ
に対して本例によれば、第２表に示すごとく、第１反応
器に５００モルの水素を供給するだけで、常に原料に対
する水素のモル倍率を５以上に維持できる。この場合の
供給水素／全原料モル比は３．４であり、水素の供給量
は従来法の約７割で済む。
ル）の水素を供給する従来法によれば、１４６．１モル
の原料に対しては７３１モルの水素を必要とする。これ
に対して本例によれば、第２表に示すごとく、第１反応
器に５００モルの水素を供給するだけで、常に原料に対
する水素のモル倍率を５以上に維持できる。この場合の
供給水素／全原料モル比は３．４であり、水素の供給量
は従来法の約７割で済む。
例１及び例２から分かるように、本発明は転化率の如何
に拘らず有効である。
に拘らず有効である。
［計算例３］ 反応器を６段とした以外は例２と同じ前提条件で計算し
た結果を第３表に示す。
た結果を第３表に示す。
第３表において記号〜は第１表の場合と同じ場所を
示し、記号は第５反応器入口組成、記号は第５反応
器出口組成、記号は第６反応器入口組成、記号は第
６反応出口組成を示す。
示し、記号は第５反応器入口組成、記号は第５反応
器出口組成、記号は第６反応器入口組成、記号は第
６反応出口組成を示す。
第１段目の反応器に原料の全量および所定倍率（５倍モ
ル）の水素を供給する従来法によれば、１７３．９モル
の原料に対しては８７０モルの水素を必要とする。これ
に対して本例によれば、第３表に示すごとく、第１反応
器に５００モルの水素を供給するだけで、常に原料に対
する水素のモル倍率を５以上に維持できる。この場合の
供給水素／全原料モル比は２．８７であり、水素供給量
は従来法の約６割で済む。
ル）の水素を供給する従来法によれば、１７３．９モル
の原料に対しては８７０モルの水素を必要とする。これ
に対して本例によれば、第３表に示すごとく、第１反応
器に５００モルの水素を供給するだけで、常に原料に対
する水素のモル倍率を５以上に維持できる。この場合の
供給水素／全原料モル比は２．８７であり、水素供給量
は従来法の約６割で済む。
例２及び例３から分かるように、本発明は反応器の段数
を増加するほど効果がある。
を増加するほど効果がある。
［実施例１］ 内径７０．３mm、高さ７００mmの充填相に２．７２の
Ｐｔ／Ｋ−Ｌゼオライト触媒（Ｐｔ１重量％担持）を充
填した反応胃を６基直列に接続し、第１反応器にライト
ナフサ（Ｃ６Ｈ１４：７９．６モル％、Ｃ７Ｈ１６：１
３．６モル％、Ｃ８Ｈ１８：６．８モル％）よりなる原
料１４６．８ｇ−モル／ｈ及び外部から水素７３４．８
ｇ−モル／ｈ（原料の５倍モル）を５３０℃まで加熱し
て導入し、第１反応器入口圧力８Kg/cm2Ｇで反応させ
た。
Ｐｔ／Ｋ−Ｌゼオライト触媒（Ｐｔ１重量％担持）を充
填した反応胃を６基直列に接続し、第１反応器にライト
ナフサ（Ｃ６Ｈ１４：７９．６モル％、Ｃ７Ｈ１６：１
３．６モル％、Ｃ８Ｈ１８：６．８モル％）よりなる原
料１４６．８ｇ−モル／ｈ及び外部から水素７３４．８
ｇ−モル／ｈ（原料の５倍モル）を５３０℃まで加熱し
て導入し、第１反応器入口圧力８Kg/cm2Ｇで反応させ
た。
第１反応器出口ガスをガスクロマトグラフで分析し、水
素及び炭化水素濃度を測定した。第１反応器では原料ナ
フサの接触分解反応の結果水素／炭化水素モル比が増加
しているので、水素／Ｃ６〜Ｃ８炭化水素モル比が５．
０になるように前記ナフサ原料を新たに加え、５３０℃
まで加熱して第２反応器に導入し反応させた。
素及び炭化水素濃度を測定した。第１反応器では原料ナ
フサの接触分解反応の結果水素／炭化水素モル比が増加
しているので、水素／Ｃ６〜Ｃ８炭化水素モル比が５．
０になるように前記ナフサ原料を新たに加え、５３０℃
まで加熱して第２反応器に導入し反応させた。
以下同様にして第３、第４、第５及び第６反応器の入口
において水素／Ｃ６〜Ｃ８炭化水素モル比が５．０にな
るように前記ナフサ原料を新たに加え、５３０℃まで加
熱して反応させた。
において水素／Ｃ６〜Ｃ８炭化水素モル比が５．０にな
るように前記ナフサ原料を新たに加え、５３０℃まで加
熱して反応させた。
第１〜第６反応器に導入した原料ナフサの総量は２９
１．６ｇ−モル／ｈであった。
１．６ｇ−モル／ｈであった。
第６反応器から流出した反応生成物から水素含有ガスを
分離し、分離したガスの一部を第１反応器に循環すると
共に、外部からの水素の供給を停止した。
分離し、分離したガスの一部を第１反応器に循環すると
共に、外部からの水素の供給を停止した。
水素源として循環ガスに切換えて操業した際の各反応器
に導入したナフサ原料の成分別流量および各反応器の入
口及び出口における成分別流量ならびに水素／Ｃ６〜Ｃ
８炭化水素モル比（Ｈ２／ｏｉｌ）を第４表に示す。
に導入したナフサ原料の成分別流量および各反応器の入
口及び出口における成分別流量ならびに水素／Ｃ６〜Ｃ
８炭化水素モル比（Ｈ２／ｏｉｌ）を第４表に示す。
第１段目の反応器に原料の全量および所定倍率（５倍モ
ル）の水素を供給する従来法によれば、２９１．６ｇ−
モル／ｈの原料に対しては１４５８ｇ−モルｈの水素を
必要とする。
ル）の水素を供給する従来法によれば、２９１．６ｇ−
モル／ｈの原料に対しては１４５８ｇ−モルｈの水素を
必要とする。
これに対して本例によれば、第４表に示す如く第１反応
器に８１１．５ｇ−モル／ｈの水素を供給するだけで常
に原料に対する水素のモル倍率を５以上に維持できる。
この場合の供給水素／全原料モル比は２．７８であり、
水素供給量は従来法の約６割で済む。
器に８１１．５ｇ−モル／ｈの水素を供給するだけで常
に原料に対する水素のモル倍率を５以上に維持できる。
この場合の供給水素／全原料モル比は２．７８であり、
水素供給量は従来法の約６割で済む。
［発明の効果］ 炭化水素の接触改質にあたり、水素供給量を低減して
動力費を節約することができる。
動力費を節約することができる。
各反応器での水素／炭化水素のモル比を最適設定値近
くに維持できるでの、水素化分解反応を低減することが
できる。
くに維持できるでの、水素化分解反応を低減することが
できる。
第１図は、本発明を４個の反応器を用いて実施する場合
について説明するための図である。
について説明するための図である。
Claims (1)
- 【請求項１】炭化水素を水素の存在下で触媒と接触させ
て改質する方法において、反応器を２段以上設け、水素
を第１段目の反応器のみに供給し、各反応器の入口にお
ける水素／炭化水素のモル比が予め定めた特定の値にな
るように原料炭化水素を分割して各反応器に供給し、各
反応器から流出した流体を次の反応器に順次送入して反
応させ、最終段の反応器から流出した反応生成物から水
素を分離することからなる炭化水素の接触改質法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6746189A JPH0639588B2 (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 炭化水素の接触改質法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6746189A JPH0639588B2 (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 炭化水素の接触改質法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02247294A JPH02247294A (ja) | 1990-10-03 |
| JPH0639588B2 true JPH0639588B2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=13345612
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6746189A Expired - Lifetime JPH0639588B2 (ja) | 1989-03-22 | 1989-03-22 | 炭化水素の接触改質法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0639588B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007153931A (ja) * | 2005-11-30 | 2007-06-21 | Nippon Oil Corp | 水素の製造方法、改質ガソリンの製造方法及び芳香族炭化水素の製造方法 |
-
1989
- 1989-03-22 JP JP6746189A patent/JPH0639588B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007153931A (ja) * | 2005-11-30 | 2007-06-21 | Nippon Oil Corp | 水素の製造方法、改質ガソリンの製造方法及び芳香族炭化水素の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02247294A (ja) | 1990-10-03 |
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