JPH0637682B2 - Heat resistant and abrasion resistant high strength aluminum alloy powder compact having excellent lubricity and method for producing the same - Google Patents

Heat resistant and abrasion resistant high strength aluminum alloy powder compact having excellent lubricity and method for producing the same

Info

Publication number
JPH0637682B2
JPH0637682B2 JP63107899A JP10789988A JPH0637682B2 JP H0637682 B2 JPH0637682 B2 JP H0637682B2 JP 63107899 A JP63107899 A JP 63107899A JP 10789988 A JP10789988 A JP 10789988A JP H0637682 B2 JPH0637682 B2 JP H0637682B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
aluminum alloy
alloy powder
solid lubricant
less
compact
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
JP63107899A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JPH01132736A (en
Inventor
文夫 清田
達生 藤田
新一 堀江
忠男 平野
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Riken Corp
Showa Denko KK
Original Assignee
Riken Corp
Showa Denko KK
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Riken Corp, Showa Denko KK filed Critical Riken Corp
Priority to JP63107899A priority Critical patent/JPH0637682B2/en
Publication of JPH01132736A publication Critical patent/JPH01132736A/en
Publication of JPH0637682B2 publication Critical patent/JPH0637682B2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Landscapes

  • Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、内燃機関のシリンダーライナーや、ピストン
の耐摩環のような部品に適する固体潤滑剤分散耐熱型高
Siアルミニウム合金粉末成形体及びその製造方法に関す
るものである。
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a solid lubricant-dispersed heat-resistant type suitable for parts such as a cylinder liner of an internal combustion engine and a wear ring of a piston.
The present invention relates to a Si aluminum alloy powder compact and a method for producing the same.

自動車用エンジンのシリンダーブロックを鋳鉄からアル
ミニウム合金鋳物に置換すると軽量化の効果は大きい
が、その場合でもピストンリングやピストンと摺動する
内周側はアルミニウム合金鋳物では耐摩耗性が不充分な
ために、片状黒鉛鋳鉄材から成るシリンダーライナーを
鋳ぐるんで使用している。このシリンダーライナーをア
ルミニウム合金にすると一段と軽量化の効果があがる他
に、熱伝導率が鋳鉄よりも良いことと、鋳鉄よりも熱膨
張係数が大きく、シリンダーブロックのアルミ合金鋳物
の熱膨張係数に近いので、運転時の昇温した状態でもラ
イナーとブロックの密着性が良いことから放熱性の良い
エンジンとなり、ライナーの内壁温度が低下することか
ら潤滑油の寿命を長くすることが出来たり、低粘度の潤
滑油の使用が可能となり燃費の向上も可能になる等の効
果が期待されている。
Replacing the cylinder block of an automobile engine with cast iron from aluminum alloy casting has a great effect on weight reduction, but even in that case, the wear resistance is insufficient with aluminum alloy casting on the inner circumference side that slides with the piston ring and piston. In addition, a cylinder liner made of flake graphite cast iron material is used around the casting. If this cylinder liner is made of aluminum alloy, the effect of weight reduction will be further improved, and the coefficient of thermal conductivity will be better than that of cast iron, and the coefficient of thermal expansion will be greater than that of cast iron, which is close to the coefficient of thermal expansion of the aluminum alloy casting of the cylinder block. Therefore, even if the temperature is high during operation, the adhesion between the liner and block is good, resulting in an engine with good heat dissipation, and the temperature of the inner wall of the liner decreases, so that the life of the lubricating oil can be extended and the viscosity is low. It is expected that the above lubricating oil can be used and fuel efficiency can be improved.

又、高Siアルミニウム合金は鋳鉄に比べて熱膨張係数が
大きいのでアルミニウム合金のピストンとの間のクリア
ランスを小さく設定出来る可能性があり、ピストンとの
間のクリアランスを小さくすると、燃費の向上の他に潤
滑油の消費量を押えることが出来る。又、高Siアルミニ
ウム合金は、摩擦係数が低いために、ピストンリングと
の間のフリクションロスが低減されることからも燃費の
向上が期待される。
Also, since the high Si aluminum alloy has a larger coefficient of thermal expansion than cast iron, it is possible that the clearance between the aluminum alloy piston and the piston can be set to a small value. The consumption of lubricating oil can be suppressed. Further, since the high Si aluminum alloy has a low friction coefficient, the friction loss between the high Si aluminum alloy and the piston ring is reduced, so that it is expected that the fuel efficiency is improved.

又、ピストンの耐摩環はアルミニウム合金製ピストンの
頭部に低い圧縮リングのセットされる部分の摩耗対策と
して熱膨張係数がピストンのアルミニウム合金の熱膨張
係数に近いニレジスト鋳鉄が鋳ぐるまれて使用されてい
る。ピストンの耐摩環も軽量化出来れば燃費は一層向上
することが期待される。
The wear ring of the piston is made of Niresist cast iron whose coefficient of thermal expansion is close to that of the aluminum alloy of the piston as a measure against wear of the part where the low compression ring is set on the head of the aluminum alloy piston. ing. If the piston wear ring can also be made lighter, fuel economy is expected to improve further.

このようにシリンダーライナーや耐摩環にアルミニウム
合金を使用することの長所は多いが、従来の公知のアル
ミニウム合金では高温における強度が充分でなくこのよ
うな鋳ぐるみ用部材としては不充分である。
Thus, although there are many advantages in using an aluminum alloy for the cylinder liner and the wear-resistant ring, the conventionally known aluminum alloy is not sufficient in strength at high temperature and is insufficient as such a member for cast metal.

すなわち20.0Si− 4.0Cu− 0.8Mg− 0.5Ni−Al残の組
成を有するアルミニウム合金粉末押出し材をシリンダー
ライナー(外径73mm、内径65mm、高さ 105mm)としてA
DC−12合金のシリンダーブロック(重量 3.4kg)に溶
湯温度 675℃で、ダイキャスト法で鋳ぐるむテストを行
った結果、鋳ぐるみ前にT処理によって硬度がHRB80
であったものがHRB40程度に軟化してしまった。従っ
て、このアルミニウム合金粉末成形体は鋳ぐるみ用シリ
ンダーライナーとしては使用出来ないと判断される。
That is, an aluminum alloy powder extruded material having a composition of 20.0Si-4.0Cu-0.8Mg-0.5Ni-Al was used as a cylinder liner (outer diameter 73 mm, inner diameter 65 mm, height 105 mm).
A DC-12 alloy cylinder block (weight: 3.4 kg) was subjected to a casting test by a die-cast method at a molten metal temperature of 675 ° C. As a result, the hardness was H RB 80 by T 6 treatment before casting.
Was softened to about H RB 40. Therefore, it is judged that this aluminum alloy powder compact cannot be used as a caster cylinder liner.

鋳ぐるみはダイキャスト法や低圧鋳造法によるが、ライ
ナーはコスト面からもできるだけ薄肉とすることが望ま
しい。しかしながら薄肉化していくと鋳ぐるみ時のライ
ナー搬送工程や、位置決め時に加わる機械的応力により
変化しやすくなるので、高温度においても高剛性(高硬
度)であることが必要である。
The casting is made by die casting or low pressure casting, but it is desirable that the liner be as thin as possible in terms of cost. However, as the wall thickness decreases, the liner transfer process during casting and the mechanical stress applied during positioning tend to change. Therefore, high rigidity (high hardness) is required even at high temperatures.

また、シリンダーライナーや耐摩環のような摺動部材で
は、摺動する相手面を傷つけないこと、相手面を摩耗さ
せないことも重要である。これらの目的を達成するた
め、Al−Si系合金粉末と炭素粉末とを混合し、熱間押
出成形する方法(特公昭48-9686 )や、Al−Si系合金
粉末黒鉛、 SiC、Sn等を添加して熱間押出し中空物体を
得る方法(特開昭52-109415 )などが提案されており、
自己潤滑性を備えたアルミニウム合金材料が知られてい
る。しかしながら従来知られているこれら材料では高温
特性に優れたものは見当らず、鋳ぐるみ用シリンダーラ
イナー材としては使用不可能である。
In addition, it is important that a sliding member such as a cylinder liner or a wear ring does not damage the sliding mating surface or wear the mating surface. In order to achieve these objects, a method of mixing Al-Si alloy powder and carbon powder and hot extrusion molding (Japanese Patent Publication No. Sho 48-9686), Al-Si alloy powder graphite, SiC, Sn, etc. A method of adding a hot-extruded hollow body to obtain a hollow body (Japanese Patent Laid-Open No. 52-109415) has been proposed.
Aluminum alloy materials having self-lubricating property are known. However, none of these conventionally known materials have excellent high-temperature characteristics, and cannot be used as a caster cylinder liner material.

本発明はこれらの難点を解消するためなされたものであ
り、高温における強度、耐摩耗性、耐焼付性に優れ、か
つ高温における自己潤滑性をも兼ね備えたアルミニウム
合金粉末成形体を提供することを目的としている。
The present invention has been made in order to solve these problems, strength at high temperature, wear resistance, excellent seizure resistance, and also to provide an aluminum alloy powder compact having a self-lubricating property at high temperature. Has an aim.

本発明者らはすでに鋳ぐるみ時の熱負荷に対しても軟化
することがなく、更に使用時に負荷される温度に於ても
軟化せず、耐摩耗性、耐焼付性にすぐれたアルミニウム
合金粉末成形体として、高Siアルミニウム合金にNiを多
量に添加した合金粉末の形成体を提案している(特願昭
57-119901)。本発明はその改良になり、先願のものに
高温でも安定な固体潤滑剤を 0.2〜5.0 %含有させて摺
動特性を更に高めたものである。
The present inventors have not already softened against the heat load during casting, and have not been softened even at the temperature applied during use, and have excellent wear resistance and seizure resistance. As a compact, we have proposed an alloy powder compact formed by adding a large amount of Ni to a high Si aluminum alloy.
57-119901). The present invention is an improvement of the present invention, in which the sliding property is further enhanced by adding 0.2 to 5.0% of a solid lubricant which is stable even at high temperature to the prior application.

本発明のアルミニウム合金粉末成形体は重量比でSi10.0
〜30.0%と、Ni 5.0〜15.0%と固体潤滑剤 0.2〜5.0 %
含み、残部がAlから成る組成を有し、Si結晶粒の大き
さが15μm以下、金属間化合物の大きさが20μm以下に
微細化分散していることを特徴とする。
The aluminum alloy powder compact of the present invention has a weight ratio of Si10.0
~ 30.0%, Ni 5.0 ~ 15.0% and solid lubricant 0.2 ~ 5.0%
It is characterized in that it has a composition containing Al as the balance, and the size of Si crystal grains is 15 μm or less and the size of intermetallic compounds is 20 μm or less.

さらに第二の発明はSi10.0〜30.0%と、Ni 5.0〜15.0%
を含むアルミニウム合金溶湯を分散急冷凝固させ、得ら
れた合金粉末に固体潤滑剤を添加混合したのち熱間押出
することを要旨とする。Si結晶粒および金属間化合物が
微細に分散した組織を有する合金粉末成形体を得るもの
である。
The second invention is Si 10.0 to 30.0% and Ni 5.0 to 15.0%.
The gist of the present invention is to hot-extrude an aluminum alloy melt containing the alloy, which is dispersed and rapidly solidified, and a solid lubricant is added and mixed to the obtained alloy powder. An alloy powder compact having a structure in which Si crystal grains and intermetallic compounds are finely dispersed is obtained.

以下本発明をさらに詳細に説明する。The present invention will be described in more detail below.

まず、本発明による合金成形体の各成分の限定理由につ
いて説明する。
First, the reasons for limiting each component of the alloy compact according to the present invention will be described.

Siは10%以下では分散量が少く、耐熱耐摩耗性におよぼ
す効果が不充分である。Si10%近傍の亜共晶域では初晶
Siは晶出せず、微細な共晶組織を有するものとなる。Si
の添加量が増すとともにSiが初晶として晶出するように
なり、耐熱性、耐摩耗性も向上してくる。しかしながら
Siが30%を越えると後述する本発明の製造方法の骨子で
ある分散急冷凝固法によって粉末にしても、粗大な初晶
Siが消失しなくなる。
If Si is less than 10%, the amount of dispersion is small and the effect on heat and wear resistance is insufficient. Primary crystals in the hypoeutectic region near Si 10%
Si does not crystallize and has a fine eutectic structure. Si
As the amount of addition of Si increases, Si begins to crystallize as a primary crystal, and heat resistance and wear resistance also improve. However
If the Si content exceeds 30%, a coarse primary crystal will be formed even if powdered by the dispersion rapid solidification method, which is the essence of the production method of the present invention described later.
Si will not disappear.

粗大な初晶Si組織を有するアルミニウム合金粉末は押出
成形加工して使用するに際しては、粉体の圧縮性を著し
く悪化させ圧粉体を造りにくくするほか、熱間押出にお
いても変形抵抗が大きくなり、大きな押出力を必要と
し、押出ダイスを摩耗させて寿命を著しく短縮させる難
点がある。このような製造上の問題の他に、材質特性に
おいても鋳造材の場合と同様な難点があり、シリンダー
ライナー材としては不適当なものとなるので、粗大な初
晶Siの晶出は避けなければならない。またアルミニウム
合金製シリンダーライナーに鋳ぐるまれてシリンダーラ
イナーとして使用する場合、Siの添加量と共に熱膨張係
数が小さくなり、Siが30%を越えるとシリンダーブロッ
ク材との密着性が悪くなったり、ピストンとのクリアラ
ンスを大きくする必要性が生じてくる。
When an aluminum alloy powder with a coarse primary crystal Si structure is used by extrusion molding, the compressibility of the powder is significantly deteriorated, making it difficult to form a green compact, and the deformation resistance also increases during hot extrusion. However, there is a problem that a large pushing force is required and the extrusion die is worn to shorten the life remarkably. In addition to such manufacturing problems, the material properties also have the same drawbacks as in the case of cast materials, which makes them unsuitable as cylinder liner materials, so crystallization of coarse primary crystal Si must be avoided. I have to. When used as a cylinder liner after being cast in an aluminum alloy cylinder liner, the coefficient of thermal expansion decreases with the amount of Si added, and if Si exceeds 30%, the adhesion with the cylinder block material will deteriorate and the piston It becomes necessary to increase the clearance between and.

従ってSiの添加量は10.0〜30.0%、好ましくは15.0〜2
5.0%とするのが良い。
Therefore, the addition amount of Si is 10.0 to 30.0%, preferably 15.0 to 2
5.0% is good.

Niは本発明合金粉末成形体においては重要な成分であ
る。Ni添加の効果は高温強度と耐摩耗性の改善にある。
過共晶合金中にNiを添加するとNi−Al金属間化合物が
析出し、本発明の製造法の骨子である分散急冷凝固法に
よる合金粉末においては棒状の組織として存在して、後
の熱間押出工程によって分断され微細にマトリックス中
に分散する。この化合物は高温においても安定でかつ成
長し難く、長時間高温保持しても強度の低下は起こさな
い。従って鋳ぐるみ用シリンダーライナーのように高温
にさらされた後も硬度の低下が少なく、耐摩耗性を保持
することが可能となる。
Ni is an important component in the alloy powder compact of the present invention. The effect of adding Ni is to improve high temperature strength and wear resistance.
When Ni is added to the hypereutectic alloy, a Ni-Al intermetallic compound precipitates, which exists as a rod-like structure in the alloy powder by the dispersion rapid solidification method, which is the essence of the production method of the present invention, and the hot It is divided by the extrusion process and finely dispersed in the matrix. This compound is stable and does not easily grow even at high temperatures, and does not lose its strength even if kept at high temperatures for a long time. Therefore, even after being exposed to a high temperature like a cast liner cylinder liner, the hardness does not decrease so much and it becomes possible to maintain wear resistance.

Ni添加量は 5%以下では顕著な効果が認められず、15%
以上となるとマトリックス中のSiの溶解度が低くなり、
過剰のSiが初晶となって多量に晶出する。また、合金の
溶解温度が高くなり溶湯の酸化が進むので特別の酸化防
止策を必要とし経済的でない。また析出する金属間化合
物が粗大となり、後の熱間押出加工によっても、分断さ
れにくくなるばかりでなく、押出性をも阻害する結果と
なる。Ni添加量は 5.0〜15.0%の範囲において従来にな
い効果を発揮することが認められた。このようにNiを多
量に添加して析出するNiを含む金属間化合物を利用して
合金の強度、特に高温における強度を改善し、この金属
間化合物を分断微細化して耐摩耗性を向上させるという
新規な効果をもたらすもんである。
When the amount of Ni added is 5% or less, no remarkable effect is observed, and 15%
If the above, the solubility of Si in the matrix becomes low,
Excess Si forms primary crystals and crystallizes in large amounts. Further, the melting temperature of the alloy becomes high and the oxidation of the molten metal proceeds, so that a special antioxidation measure is required and it is not economical. Further, the precipitated intermetallic compound becomes coarse, and not only is it difficult to be separated by the subsequent hot extrusion process, but also the extrudability is hindered. It has been confirmed that a Ni addition amount of 5.0 to 15.0% exerts an unprecedented effect. It is said that the strength of the alloy is improved by utilizing the intermetallic compound containing Ni that precipitates by adding a large amount of Ni in this way, especially the strength at high temperature, and the intermetallic compound is fragmented and refined to improve wear resistance. It has a new effect.

さらに本発明においては黒鉛、二硫化モリブデン、窒化
硼素から選ばれた固体潤滑剤を 0.2〜5.0 %添加するこ
とを特徴としている。上記の固体潤滑剤は自己潤滑性を
付与する役割を有し、高温においても安定で潤滑性を保
持しているので、シリンダーライナーやピストンの耐摩
環のような部材に適している。これらの固体潤滑剤はア
ルミニウム合金成形体の基材中に分散して存在すること
により、油溜りとしての作用効果のほかに、油膜切れを
起こすような激しい摺動条件において、固体潤滑剤とし
て作用し焼付を防ぐ効果を有する。
Further, the present invention is characterized by adding 0.2 to 5.0% of a solid lubricant selected from graphite, molybdenum disulfide and boron nitride. The above-mentioned solid lubricant has a role of imparting self-lubricating property, and is stable and maintains lubricity even at high temperature, and therefore is suitable for a member such as a cylinder liner or a wear ring of a piston. Since these solid lubricants are dispersed and present in the base material of the aluminum alloy compact, they act as solid lubricants in addition to the effect of acting as an oil sump, under severe sliding conditions that cause oil film breakage. It has the effect of preventing seizure.

しかし、基材強度が弱い場合には摺動による発熱とそれ
に伴う材料強度の低下のために、摺動面の基材が塑性流
動を起こして、摺動面に開口する形で存在している固体
潤滑剤の部分をおおってしまう。したがって高温強度や
硬度の高い基材との組合せによりすぐれた効果を発揮す
るものとなる。
However, when the strength of the base material is weak, the base material on the sliding surface causes plastic flow due to heat generation due to sliding and the accompanying decrease in material strength, and the base material on the sliding surface exists in an open state. Cover the solid lubricant part. Therefore, when used in combination with a base material having high-temperature strength and high hardness, excellent effects are exhibited.

固体潤滑剤の添加量は 0.2%以下では摺動特性に与える
効果が認められず、他方 5.0%を越えると熱間押出時に
押出材にクラックが生じて健全な材料が得られない。上
記3種類の固体潤滑剤の作用効果は、ほぼ同等である
が、シリンダーライナーの使用温度によって種類を選択
する。すなわち上記3種類の固体潤滑剤の熱的安定性は
二硫化モリブデンが最も低く、窒化硼素が最も高温まで
安定である。
If the addition amount of the solid lubricant is 0.2% or less, no effect on the sliding property is recognized, while if it exceeds 5.0%, cracks occur in the extruded material during hot extrusion, and a sound material cannot be obtained. The effects of the above three types of solid lubricants are almost the same, but the type is selected according to the operating temperature of the cylinder liner. That is, regarding the thermal stability of the above three types of solid lubricants, molybdenum disulfide has the lowest thermal stability, and boron nitride has the highest thermal stability.

本発明による合金粉末成形体は必要に応じて 0.5〜5.0
のCuおよび 0.2〜3.0 %のMgを添加することができる。
CuやMgはアルミニウム合金に時効硬化性を付与して材質
を強化する成分として知られている。本発明においても
溶体化処理温度での固溶限度内の前記範囲内でCuおよび
Mgを添加すると材質強化に有効である。
The alloy powder compact according to the present invention is 0.5 to 5.0 as required.
Cu and 0.2-3.0% Mg can be added.
Cu and Mg are known as components that impart age hardening to an aluminum alloy and strengthen the material. In the present invention also Cu and Cu within the above range within the solid solution limit at the solution treatment temperature.
Adding Mg is effective for strengthening the material.

また、本発明合金粉末成形体においてはさらにFe、Mn、
Ti、Cr、V、Zr、Mo、Co等を合金粉末を得る過程で添加
して高温強度を改善することも可能である。
Further, in the alloy powder compact of the present invention, Fe, Mn,
It is also possible to add Ti, Cr, V, Zr, Mo, Co and the like in the process of obtaining the alloy powder to improve the high temperature strength.

Si結晶粒の大きさを15μm以下としたのは、従来の成形
品よりも延性が良くなり、被削性も改善されるので機械
加工が容易となり、加工中にビビリやムシレが発生しに
くくするためである。また、Siの微細結晶により耐摩耗
性が向上し、摩擦係数が低下するのでシリンダーライナ
ー等に適したものとなるためである。
If the size of the Si crystal grains is 15 μm or less, the ductility is better than that of the conventional molded product and the machinability is also improved, so machining becomes easier and chattering and shavings are less likely to occur during processing. This is because. Further, it is because the fine crystals of Si improve the wear resistance and reduce the coefficient of friction, which makes it suitable for cylinder liners and the like.

Al3Ni 等のNiを含む金属間化合物の大きさを実質的に
5μm以下で、大きなものでも20μm以下に微細かつ均
一に分散させることにより、高温強度と耐摩耗性が著し
く改善されたものとなる。
Substantially the size of intermetallic compounds containing Ni such as Al 3 Ni
By finely and uniformly dispersing 5 μm or less and even 20 μm or less, high temperature strength and abrasion resistance are remarkably improved.

本発明によるアルミニウム合金粉末成形体は従来品に比
較して高温強度が著しく改善されており、耐摩耗性、耐
焼付性にも優れたものである。さらに、本発明品は摩擦
係数が小さく自己潤滑性にも優れているので、特に内燃
機関のシリンダーライナーのような高温で使用され、か
つ耐摩耗性、耐焼付性、自己潤滑性が要求される部材と
して最適なものである。
The aluminum alloy powder compact according to the present invention is significantly improved in high temperature strength as compared with the conventional product, and is also excellent in wear resistance and seizure resistance. Furthermore, since the product of the present invention has a small coefficient of friction and is excellent in self-lubricating property, it is particularly required to be used at a high temperature like a cylinder liner of an internal combustion engine and to have wear resistance, seizure resistance and self-lubricating property. It is the most suitable member.

本発明によるアルミニウム合金粉末成形体は次に述べる
方法によって得られるものである。
The aluminum alloy powder compact according to the present invention is obtained by the method described below.

本発明の第二は、第一発明のアルミニウム合金粉末成形
体の製造方法に関するものであり、その要旨とするとこ
ろはNiを含む高Siアルミニウム合金溶湯を分散急冷凝固
させ得られた合金粉末に固体潤滑剤を添加混合したの
ち、熱間押出成形することにある。
The second of the present invention relates to a method for producing an aluminum alloy powder compact of the first invention, the gist of which is to solidify the alloy powder obtained by dispersing and quenching a high Si aluminum alloy melt containing Ni. The purpose is to perform hot extrusion molding after adding and mixing a lubricant.

合金溶湯を分散急冷凝固させるには、Si、Ni、Cu、Mg等
の合金元素を過飽和に固溶させるとともに、初晶Siや金
属間化合物相を微細化するためである。分散急冷凝固さ
せる方法としては、アトマイズ法、遠心微粉化法等既知
の金属粉末製造方法が利用できる。これらの方法による
粉末粒径を 0.5mm以下に微細化し急冷凝固させれば満足
する組織の合金粉末が得られる。
The purpose of dispersion quenching and solidification of the molten alloy is to super-saturate solid solution of alloying elements such as Si, Ni, Cu, and Mg, and to refine the primary crystal Si and intermetallic compound phases. As the method of dispersion rapid solidification, known methods for producing metal powder such as atomization method and centrifugal pulverization method can be used. An alloy powder having a satisfactory structure can be obtained by refining the powder grain size to 0.5 mm or less by these methods and rapidly solidifying.

次に前記合金粉末に黒鉛、二硫化モリブデン、窒化硼素
のうちから選ばれた固体潤滑剤を重量化で 0.2〜5.0 %
添加し混合する。前記固体潤滑剤はアルミニウム合金に
対して溶解度がなく、またアルミニウム合金との濡れ性
が悪いので溶湯段階で均一に分布させるのは著しく困難
である。したがって粉末段階で固体潤滑剤を添加混合
し、さらに後続の熱間押出工程を利用して均一に分散さ
せるのがきわめて有効である。固体潤滑剤は50μm以下
の微粉末にして添加するのが良い。混合はアルミニウム
合金粉末の酸化を防止するため、不活性雰囲気中で攪拌
混合する。
Next, a solid lubricant selected from graphite, molybdenum disulfide, and boron nitride is added to the alloy powder in an amount of 0.2 to 5.0% by weight.
Add and mix. Since the solid lubricant has no solubility in an aluminum alloy and has poor wettability with the aluminum alloy, it is extremely difficult to uniformly distribute it in the molten metal stage. Therefore, it is extremely effective to add and mix the solid lubricant in the powder stage and further uniformly disperse it by using the subsequent hot extrusion process. The solid lubricant is preferably added in the form of fine powder of 50 μm or less. Mixing is performed by stirring and mixing in an inert atmosphere to prevent oxidation of the aluminum alloy powder.

次に該混合粉末を利用して熱間押出により成形対に加工
する。熱間押出はアルミニウム合金粒子を強固な結合体
に仕上げるばかりでなく、アルミニウム合金粒子と固体
潤滑剤粒子とを圧着して強固に結合させ、さらには合金
粉末中に晶出している初晶Si、共晶、金属間化合物の結
晶粒を微細化し、材料の機械的特性を改善するための必
須要件である。
Next, the mixed powder is processed into a molding pair by hot extrusion. The hot extrusion not only finishes the aluminum alloy particles into a strong bonded body, but also press-bonds the aluminum alloy particles and the solid lubricant particles to firmly bond them, and further the primary crystal Si crystallized in the alloy powder, This is an essential requirement for refining the crystal grains of eutectic and intermetallic compounds and improving the mechanical properties of the material.

熱間押出に先だって圧粉体を準備すると作業上都合が良
い。圧粉体の製造は合金粉末を温度 200〜350 ℃程度の
温度域でおこなう。 350℃を越えると酸化が著しくなる
ので窒素ガスやアルゴンのような非酸化性雰囲気中でお
こなうのが望ましい。成形圧力は 0.5〜3 ton /cm2
程度でおこない、圧粉体密度は真密度比70%以上とする
のが圧粉体のハンドリング上望ましい。
It is convenient for the work to prepare the green compact before hot extrusion. Manufacture of green compacts is carried out by alloy powder in the temperature range of about 200-350 ℃. If the temperature exceeds 350 ° C, the oxidation becomes remarkable, so it is desirable to carry out in a non-oxidizing atmosphere such as nitrogen gas or argon. Molding pressure is 0.5 to 3 ton / cm 2
It is desirable that the density of the green compact is 70% or more in terms of the true density ratio for handling the green compact.

熱間押出は 350℃以上の温度、好ましくは 400〜470 ℃
の温度領域でおこなう。これは圧粉体の加工を容易にす
ると同時に粒子間の結合を促進させて強固な成形体とす
るためである。さらには過飽和固溶分の元素を微細分散
させるとともに、初晶Siや金属間化合物の棒状組織を分
断して微細化し、成形体の強度と摩擦特性を改善するた
めである。熱間押出は圧粉体を大気中または非酸化性雰
囲気中で予熱し、ほぼ同温度のコンテナー中に挿入して
おこなう。押出比は10以上が好ましい。押出比が10未満
だと押出材中に空隙が残存し、また粉末相互間の拡散接
合や棒状金属間化合物の分断効果が不充分なために、強
度や靭性の高い材料が得られないためである。
Hot extrusion is at temperatures above 350 ° C, preferably 400-470 ° C
Temperature range. This is for facilitating the processing of the green compact and at the same time for promoting the bonding between the particles to form a strong compact. Further, it is intended to finely disperse the elements of the supersaturated solid solution and to divide the rod-like structure of the primary crystal Si and the intermetallic compound into fine particles to improve the strength and frictional characteristics of the compact. Hot extrusion is performed by preheating the green compact in air or in a non-oxidizing atmosphere and inserting it into a container at approximately the same temperature. The extrusion ratio is preferably 10 or more. If the extrusion ratio is less than 10, voids will remain in the extruded material, and because the diffusion bonding between powders and the effect of separating the rod-shaped intermetallic compound are insufficient, a material with high strength and toughness cannot be obtained. is there.

本発明の方法によればSi初晶、共晶、金属間化合物、固
体潤滑剤のいずれをもきわめて微細に均一分散させるこ
とが可能となり、特に材料の耐熱性、耐摩耗性と潤滑特
性に優れた部材を容易に得ることが可能となる。また、
本発明により得られた合金粉末成形体に安定化熱処理を
ほどこし、材料特性をさらに改善することも何らさしつ
かえない。
According to the method of the present invention, it is possible to disperse all of Si primary crystal, eutectic crystal, intermetallic compound, and solid lubricant extremely finely, and particularly excellent in heat resistance, wear resistance and lubrication characteristics of the material. It is possible to easily obtain the member. Also,
The alloy powder compact obtained by the present invention may be subjected to a stabilizing heat treatment to further improve the material properties.

次に実施例をあげて、本発明を説明する。Next, the present invention will be described with reference to examples.

実施例 表−1に示す各種合金組成を有する高Siアルミニウム合
金溶湯をガスアトマイズし、−48meshの原料合金粉末を
得た。
Example A high Si aluminum alloy melt having various alloy compositions shown in Table 1 was gas atomized to obtain -48 mesh raw material alloy powder.

次いで、 No.2以外は表−1に示すように固体潤滑剤粉
末を添加し、V型コーンミキサーにて窒素ガス封入下で
均一に混合した。使用した固体潤滑剤粉末については、
黒鉛は15μm以下の人造黒鉛粉末(LONZA社KS−
15)を、窒化硼素は44μm以下の粉末(昭和電工UH
P)を、二硫化モリブデンは44μm以下の粉末(日本モ
リブデン)を使用した。
Next, except for No. 2, solid lubricant powder was added as shown in Table 1 and mixed uniformly with a V-type cone mixer under nitrogen gas filling. For the solid lubricant powder used,
Graphite is an artificial graphite powder of 15 μm or less (KS-LONZA KS-
15), boron nitride is a powder of 44 μm or less (Showa Denko UH
As P), molybdenum disulfide used was powder (Nippon Molybdenum) having a particle size of 44 μm or less.

次にこれらの混合粉末を 250℃の温度に予熱し同じ温度
に加熱保持された金型中に充填し、 1.5ton /cm2
圧力で圧縮成形して直径90mm、長さ 200mmの圧粉体を得
た。
Next, these mixed powders are preheated to a temperature of 250 ° C., filled in a mold heated and maintained at the same temperature, and compression molded at a pressure of 1.5 ton / cm 2 to obtain a powder compact with a diameter of 90 mm and a length of 200 mm. Got

次にこれらの圧粉体を外径 100mm、内径90mm、長さ 205
mmの5051合金製円筒内に挿入し、直径90mm、厚さ 5mmの
フタをしたのち、移動防止のため接合部をカシメて第1
図に示すようなビレットを作った。
Next, apply these green compacts to an outer diameter of 100 mm, an inner diameter of 90 mm, and a length of 205
Insert it into a 5051 alloy cylinder with a diameter of 90 mm and cover with a diameter of 90 mm and a thickness of 5 mm.
I made a billet as shown in the figure.

次に各ビレットを 450℃の温度に加熱し、ほぼ同温度に
保持された内径 104mmのコンテナ中にフタ3がダイス側
となるようにして挿入し、内径30mmのダイスで間接押出
(押出比12)を行い、丸棒成形体を得た。
Next, each billet is heated to a temperature of 450 ° C, and the lid 3 is inserted into a container with an inner diameter of 104 mm that is maintained at about the same temperature so that the lid 3 is on the die side. Indirect extrusion with a die with an inner diameter of 30 mm (extrusion ratio 12 ) Was performed to obtain a round bar molded body.

得られた成形体を切削し、粉末押出材の部分だけから有
る標点間距離50mm、平行部直径 6mmの引針試験片に加工
し、 300℃で 100Hr保持後更に各引張試験温度に 100Hr
保持した後、引張試験を行った。又、室温で引張テスト
後のテストピース端部チャッキング部について硬度を測
定した。又このチャッキング部について組織観察を行い
得られた成形体の結晶粒の大きさを測定した。
The obtained molded body was cut, and processed into a pulling needle test piece with a gauge length of 50 mm and a parallel portion diameter of 6 mm, which was only from the powder extruded material part, and was held at 300 ° C for 100 hours, and then at each tensile test temperature for 100 hours.
After holding, a tensile test was performed. Further, the hardness of the chucking portion at the end of the test piece after the tensile test was measured at room temperature. Further, the structure of the chucked portion was observed and the size of the crystal grains of the obtained molded body was measured.

これらの結果を表−2に示す。The results are shown in Table-2.

結果から明らかなように本発明合金は高温に保持後の強
度及び硬度が高い。又固体潤滑剤添加によっても強度、
硬度の低下は少い。
As is clear from the results, the alloy of the present invention has high strength and hardness after being kept at high temperature. Also, the strength can be improved by adding a solid lubricant.
Little decrease in hardness.

表−2の No.3〜 No.5のテストピースの顕微鏡組織を
観察した。組織観察は押出方向に対し直角な面と押出方
向に対し平行な面について実施した。組織観察において
固体潤滑剤は強い黒色を呈しておりNiを含む金属間化合
物相はやや濃度の濃い部分を呈していた。
The microscopic structures of the test pieces No. 3 to No. 5 in Table 2 were observed. The structure was observed on a plane perpendicular to the extrusion direction and a plane parallel to the extrusion direction. In the microstructure observation, the solid lubricant showed a strong black color, and the intermetallic compound phase containing Ni showed a part with a high concentration.

本発明の合金粉末成形体においては共晶相と金属間化合
物がきわめて微細かつ均一に分布しており、固体潤滑剤
は押出方向に直角な面においては均一に分散しており、
かつ押出方向に平行する方向に引伸ばされて分散してい
るのがわかる。
In the alloy powder compact of the present invention, the eutectic phase and the intermetallic compound are extremely finely and uniformly distributed, and the solid lubricant is uniformly dispersed in the plane perpendicular to the extrusion direction,
Moreover, it can be seen that the particles are stretched and dispersed in the direction parallel to the extrusion direction.

次に、前記熱間押出成形体を切断し、熱間鋳造により直
径70mm、厚さ10mmの素材を作り、 300℃で 100Hr保持後
機械加工により、摺動面が、粉末押出材のみから成る円
板状の試験片とした後耐焼付性試験を行った。
Next, the hot extruded body was cut, and a material with a diameter of 70 mm and a thickness of 10 mm was made by hot casting. After holding at 300 ° C for 100 hours, the sliding surface was machined to make a circle made of only powder extruded material. A seizure resistance test was conducted after forming a plate-shaped test piece.

・耐焼付性試験 試験装置は、第2図及び第3図に概要を図解的に示すも
のであって、ステータ4に取外し可能に取付けられた直
径70mmの試料円板5の中央には、裏側から注油孔6を通
じて潤滑油が注油される。ステータ4には油圧装置(図
示せず)によって右方へ向けて所定圧力で押圧力Pが作
用するようにしてある。円板5に相対向してロータ7が
あり、駆動装置(図示せず)によって所定速度で回転す
るようにしてある。ロータ7の試料円板5に対する端面
に取付けられた試料保持具7には、 5mm× 5mm×10mmの
角柱状相手材試験片8が、同心円上に等間隔に4個取外
し可能にかつ正方形端面が試料円板5に対して摺動自在
に取付けてある。この様な装置に於いてステータ4に所
定の押圧力Pをかけ所定の面圧で試料円板5と相手材試
験片8とが接触するようにしておいて、注油孔6から摺
動面に所定給油速度で給油しながらロータ7を回転させ
る。
-Seizure resistance test The test apparatus is schematically shown in Fig. 2 and Fig. 3, and the back side is provided at the center of the sample disk 5 with a diameter of 70 mm that is detachably attached to the stator 4. The lubricating oil is injected from the oil through the oil injection hole 6. A pressing force P is applied to the stator 4 by a hydraulic device (not shown) toward the right at a predetermined pressure. A rotor 7 is disposed opposite to the disk 5 and is rotated at a predetermined speed by a driving device (not shown). In the sample holder 7 attached to the end face of the rotor 7 with respect to the sample disc 5, four 5 mm × 5 mm × 10 mm prismatic mating material test pieces 8 are concentrically arranged at regular intervals and can be removed. It is slidably attached to the sample disk 5. In such an apparatus, a predetermined pressing force P is applied to the stator 4 so that the sample disk 5 and the mating material test piece 8 are brought into contact with each other with a predetermined surface pressure, and the lubrication hole 6 moves to the sliding surface. The rotor 7 is rotated while refueling at a predetermined refueling speed.

一定時間毎にステータ4に作用する圧力を段階的に増加
していき、ロータ7の回転によって相手材の試験片8
と、試料円板5との摩擦によって、ステータ4に生ずる
トルク(摩擦力によって生ずるトルク)Tをスピンドル
9を介してロードセル10に作用せしめ、その変化を動
歪計11で読み、記録計12に記録させる。トルクTが
急激に上昇するときに焼付が生じたものとし、その時の
接触面圧をもって焼付面圧とし、この大小をもって耐焼
付性の良否を判断する。
The pressure acting on the stator 4 is gradually increased at regular intervals, and the rotor 7 rotates to rotate the test piece 8 of the mating material.
Then, a torque (torque generated by a frictional force) T generated in the stator 4 by the friction with the sample disk 5 is applied to the load cell 10 through the spindle 9, and the change is read by the dynamic strain gauge 11 and recorded in the recorder 12. Record. It is assumed that seizure occurs when the torque T rapidly rises, and the contact surface pressure at that time is taken as the seizure surface pressure.

試験に供した試料円板5は、 300℃× 100Hrの熱処理後
研摩仕上げをしたものを使用し相手材試験片8は、球状
黒鉛鋳鉄で摺動面に硬質クロムメッキを施したものと、
平均粒径 0.8μmの SiCを面積率で15〜20%基材中に分
散させた鉄メッキの2種類として研摩仕上げを行った。
また、比較材としてA390.0 金型鋳造材(T処理
品)、シリンダーラーナ用として使用されている片状黒
鉛鋳鉄についても行った。試験条件は、速度 8m /sec
、潤滑油はペースオイル#20で温度90℃、油量 300m
l/min とし、接触圧力は20kg/cm2で20分間の馴ら
し運転後30kg/cm2で 3分間、その後 3分経過毎に10k
g/cm2づつ上昇させていく。結果を表−3に示す。
The sample disk 5 used for the test was used after being heat-treated at 300 ° C. × 100 Hr and then polished, and the mating material test piece 8 was made of spheroidal graphite cast iron and had its sliding surface plated with hard chrome.
Polishing was performed as two types of iron plating in which 15 to 20% by area ratio of SiC having an average particle diameter of 0.8 μm was dispersed in the base material.
Further, A390.0 die cast material as a comparative material (T 6 treated product) was also carried out for the flake graphite cast iron is used for the cylinder Lana. Test conditions are speed 8m / sec
, Lubricating oil is Pace oil # 20, temperature 90 ℃, oil amount 300m
1 / min, contact pressure was 20 kg / cm 2 for 20 minutes, and 30 kg / cm 2 for 3 minutes after running-in for 3 minutes, then 10 k every 3 minutes.
Increase in steps of g / cm 2 . The results are shown in Table-3.

結果から明らかなように、現在多くのガソリンエンジン
での組合せに見られる片状黒鉛鋳鉄(シリンダーライナ
ー材)とクロムメッキ(ピストンリング表面)の組合せ
よりも、本発明により No.3〜 No.6のものはすぐれた
耐焼付性を示している。又、比較材(A390.0 金型鋳造
材)に見られるように SiC分散鉄メッキに比べ、硬質ク
ロムメッキとの組合せの場合は、焼付発生面圧が大幅に
低くなっているが、本発明による No.3〜 No.6につい
ては相手表面処理の違いによる差が小さくなる結果とな
っている点が注目される。
As is clear from the results, according to the present invention, No. 3 to No. 6 can be used rather than the combination of flake graphite cast iron (cylinder liner material) and chrome plating (piston ring surface) currently found in many gasoline engine combinations. The ones have excellent seizure resistance. Further, as seen in the comparative material (A390.0 die casting material), in the case of combination with the hard chrome plating, the seizure occurrence surface pressure is significantly lower than that of the SiC dispersed iron plating. It is noteworthy that the results of No. 3 to No. 6 according to No. 3 are different due to the difference in the surface treatment of the mating member.

更に比較材(A390.0 金型鋳造材)や No.2に比べて N
o.3〜 No.6の成形体の焼付発生面圧が高いが、これは
Al基材中に分散するSi粒や金属間化合物から成る硬質
相の量が多く、微小な凹凸となって油膜の保持作用とし
て働く他に、固体潤滑剤の分散による潤滑効果や油溜り
としての作用と基材の金属間化合物による分散強化の相
乗効果による。
Furthermore, N compared to the comparative material (A390.0 die casting material) and No.2.
The surface pressure of seizure of the molded products of o.3 to No.6 is high, but this is due to the large amount of hard phase consisting of Si particles and intermetallic compounds dispersed in the Al base material, resulting in minute irregularities and an oil film. In addition to the effect of retaining the solid lubricant, it has a lubricating effect due to the dispersion of the solid lubricant, an effect as an oil sump, and a synergistic effect of strengthening the dispersion by the intermetallic compound of the base material.

即ち、高温強度や硬度の低い基材中に固体潤滑剤が分散
された材料では、摺動による発熱で表面温度が上昇し、
摺動による応力によって表面部が塑性流動を起こして固
体潤滑剤の部分をおおい固体潤滑作用や油溜りとしての
作用を失って早期に焼付発生に至るが、基材の高温強度
や硬度が高いと表面部の塑性流動が起こりにくく、固体
潤滑剤部分をより高面圧まで維持出来るためと考えられ
る。
That is, in a material in which a solid lubricant is dispersed in a base material having a high temperature strength and a low hardness, the surface temperature rises due to heat generated by sliding,
Due to the stress caused by sliding, the surface part causes plastic flow, covering the solid lubricant part and losing the solid lubrication action and the action as an oil sump, and seizure occurs early, but when the high temperature strength and hardness of the base material are high It is considered that plastic flow on the surface portion is unlikely to occur and the solid lubricant portion can be maintained at a higher surface pressure.

以上のように本発明合金はAl合金に鋳ぐるまれ、且つ
使用時に比較的高い温度域で使用されるシリンダーライ
ナーやピストン耐摩環のような用途に適するものであ
り、固体潤滑剤の分散と高温強度、硬度の高い分散強度
された基材との相乗効果にすぐれた耐焼付性を発揮す
る。又、固体潤滑剤の分散は摺動面への油の保持作用が
あるため、冷間始動時にも焼付を発生しにくい効果をも
有するほか、切粉を細く分断するため切削加工や研削加
工をも容易とする効果を有する。
As described above, the alloy of the present invention is suitable for applications such as a cylinder liner or piston wear ring that is cast in an Al alloy and used in a relatively high temperature range during use. Excellent seizure resistance with synergistic effect with base material with high strength and high dispersion strength. In addition, the dispersion of the solid lubricant has the effect of retaining oil on the sliding surface, so it has the effect of preventing seizure even during cold starting, and also has the effect of cutting and grinding to cut chips into fine pieces. Also has the effect of facilitating.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

第1図は、中間ビレットの構造を示す図で、1は圧粉
体、2は円筒、3はフタである。 第2図および第3図は耐焼付性試験装置の概要を示す図
で、5は試料円板、8は相手材試験片、9はスピンド
ル、10はロードセル、11は動歪計、12は記録計で
ある。
FIG. 1 is a view showing the structure of an intermediate billet, in which 1 is a green compact, 2 is a cylinder, and 3 is a lid. 2 and 3 are diagrams showing an outline of the seizure resistance test apparatus, 5 is a sample disk, 8 is a mating material test piece, 9 is a spindle, 10 is a load cell, 11 is a dynamic strain gauge, and 12 is recording. It is total.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 B22F 9/10 (56)参考文献 特開 昭57−63603(JP,A) 特開 昭55−97447(JP,A)─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 5 Identification code Internal reference number FI Technical display location B22F 9/10 (56) References JP-A-57-63603 (JP, A) JP-A-55- 97447 (JP, A)

Claims (2)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】重量比でSi10.0〜30.0%と、Ni 5.0〜15.0
%と、黒鉛、二硫化モリブデン、窒化硼素のうちから選
ばれた固体潤滑剤 0.2〜5.0 %とを必須成分とし、残部
が不可避的不純物を含むAlからなり、Si結晶粒の大き
さが15μm以下であり、かつ金属間化合物の大きさが20
μm以下に微細化分散してなることを特徴とする潤滑性
に優れた耐熱耐摩耗性高力アルミニウム合金粉末成形
体。
1. Si 10.0 to 30.0% by weight and Ni 5.0 to 15.0 by weight.
%, Solid lubricant 0.2-5.0% selected from graphite, molybdenum disulfide and boron nitride as essential components, the balance consisting of Al containing unavoidable impurities, and Si crystal grain size of 15 μm or less. And the size of the intermetallic compound is 20
A heat-resistant, wear-resistant and high-strength aluminum alloy powder compact excellent in lubricity, characterized by being finely dispersed to a size of μm or less.
【請求項2】重量比でSi10.0〜30.0%とNi 5.0〜15.0%
を含み、残部が不可避的不純物からなるアルミニウム合
金の溶湯を分散急冷凝固させて粉末となし、得られた合
金粉末に黒鉛、二硫化モリブデン、窒化硼素のうちから
選ばれた固体潤滑剤を添加混合したのち、熱間押出成形
することを特徴とするSi結晶粒の大きさが15μm以下で
かつ金属間化合物の大きさが20μm以下に微細化分散し
ている潤滑性に優れた耐熱耐摩耗性高力アルミニウム合
金粉末成形体の製造方法。
2. Si 10.0 to 30.0% and Ni 5.0 to 15.0% by weight
A molten aluminum alloy containing the unavoidable impurities and the remainder being dispersed and rapidly solidified to form a powder, and a solid lubricant selected from graphite, molybdenum disulfide and boron nitride is added to the resulting alloy powder and mixed. After that, hot extrusion molding is performed, and the size of the Si crystal grains is 15 μm or less and the size of the intermetallic compound is 20 μm or less. Method for producing compact aluminum alloy powder compact.
JP63107899A 1988-04-28 1988-04-28 Heat resistant and abrasion resistant high strength aluminum alloy powder compact having excellent lubricity and method for producing the same Expired - Lifetime JPH0637682B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP63107899A JPH0637682B2 (en) 1988-04-28 1988-04-28 Heat resistant and abrasion resistant high strength aluminum alloy powder compact having excellent lubricity and method for producing the same

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP63107899A JPH0637682B2 (en) 1988-04-28 1988-04-28 Heat resistant and abrasion resistant high strength aluminum alloy powder compact having excellent lubricity and method for producing the same

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP16757782A Division JPS5959855A (en) 1982-07-12 1982-09-28 High strength powder moldings of aluminum alloy having excellent lubricity resistance to heat and wear and its production

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH01132736A JPH01132736A (en) 1989-05-25
JPH0637682B2 true JPH0637682B2 (en) 1994-05-18

Family

ID=14470891

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP63107899A Expired - Lifetime JPH0637682B2 (en) 1988-04-28 1988-04-28 Heat resistant and abrasion resistant high strength aluminum alloy powder compact having excellent lubricity and method for producing the same

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JPH0637682B2 (en)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EA022538B1 (en) * 2008-12-01 2016-01-29 Сэн-Гобэн Коутинг Солюшн Coating for a device for shaping glass material

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5597447A (en) * 1979-01-19 1980-07-24 Sumitomo Electric Ind Ltd Aluminum sintered alloy and production of the same
JPS5763603A (en) * 1980-10-02 1982-04-17 Sumitomo Electric Ind Ltd Manufacture of cylinder liner

Also Published As

Publication number Publication date
JPH01132736A (en) 1989-05-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0100470B1 (en) Heat-resistant, wear-resistant, and high-strength aluminum alloy powder and body shaped therefrom
JPH0118982B2 (en)
JPS61291941A (en) Cast al alloy having high si content
EP0669404B1 (en) Wear-resistant sintered aluminum alloy and method for producing the same
US20080219882A1 (en) Method for Producing a Wear-Resistant Aluminum Alloy,An Aluminum Alloy Obtained According to the Method, and Ues Thereof
EP0577062B1 (en) Oil pump made of aluminum alloys
JPS6210237A (en) Aluminum alloy for hot forging
JPS6320298B2 (en)
JPS6121295B2 (en)
JPH0118981B2 (en)
JPS6050137A (en) Heat- and wear-resistant high-strength aluminum alloy member of hard particle dispersion type and its production
JPH0118983B2 (en)
JPS6150132B2 (en)
JPH0637682B2 (en) Heat resistant and abrasion resistant high strength aluminum alloy powder compact having excellent lubricity and method for producing the same
JP3897416B2 (en) Powder aluminum alloy cylinder liner
JPH0118984B2 (en)
JPH029099B2 (en)
JPH0256401B2 (en)
JPH0543772B2 (en)
JPH0686871B2 (en) Combination of sliding members
JPH048481B2 (en)
JPH072961B2 (en) Heat and wear resistance High strength aluminum alloy powder
JPS61295301A (en) Heat-resistant high-power aluminum alloy powder and its molding
JP2000018089A (en) Combination between cylinder liner and piston for internal combustion engine
JPH01243A (en) Heat-resistant and wear-resistant aluminum alloy