JPH0637404B2 - 炭化水素熱分解ガスの分離精製法 - Google Patents
炭化水素熱分解ガスの分離精製法Info
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- F25J2270/06—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop with multiple gas expansion loops
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、炭化水素熱分解ガスの分離精製法に関し、特
にナフサ等を熱分解するエチレン製造装置から得られる
炭化水素熱分解ガスの分離精製法に関するものである。
にナフサ等を熱分解するエチレン製造装置から得られる
炭化水素熱分解ガスの分離精製法に関するものである。
（従来の技術） 熱分解によるエチレン製造装置から得られる炭化水素熱
分解ガスは水素、メタン（Ｃ1）、エチレン、エタン
（Ｃ2）、プロピレン、プロパン、ブチレン、ブタジエ
ン（Ｃ3＋）等を含み、エチレン、プロピレン等は石油
化学の原料となり、特に重合原料用としては触媒に悪影
響を与えないために極めて純度高く精製する必要があ
る。
分解ガスは水素、メタン（Ｃ1）、エチレン、エタン
（Ｃ2）、プロピレン、プロパン、ブチレン、ブタジエ
ン（Ｃ3＋）等を含み、エチレン、プロピレン等は石油
化学の原料となり、特に重合原料用としては触媒に悪影
響を与えないために極めて純度高く精製する必要があ
る。
従来の炭化水素熱分解ガスの分離精製法の代表例のフロ
ーシートを第３図に示す。重質留分等が除去された水
素、Ｃ1、Ｃ2、Ｃ3以上の炭化水素からなる炭化水素熱
分解ガスＦは冷却工程１へ導入され、冷却用熱交換器Ｅ
−１でプロピレン冷凍冷媒Ｃ3Ｒにより冷却され、次に
第１段分離器Ｄ−１に導入される。第１段分離器Ｄ−１
において分離された液化Ｃ1、Ｃ2、Ｃ3以上炭化水素の
一部はライン１０により脱メタン塔Ｔ−１に導入され、
一方、主として水素、メタン、エチレン、エタンからな
る未凝縮ガスはライン１１を経て熱交換器Ｅ−２に導入
されエチレン冷凍冷媒Ｃ2Ｒにより冷却された後、第２
段分離器Ｄ−２に導入される。第２段分離器Ｄ−２で分
離されたメタン、エチレン、エタンおよび少量の水素か
らなる凝縮液はライン１２を経て脱メタン塔Ｔ−１に導
入される。また未凝縮ガスはライン１３より熱交換器Ｅ
−３に送られ、冷熱回収冷媒および必要量のエチレン冷
凍冷媒Ｃ2Ｒにより冷却される。以下、同様にして第３
段分離器Ｄ−３、熱交換器Ｅ−４、第４段分離器Ｄ−
４、熱交換器Ｅ−５、第５段分離器Ｄ−５、熱交換器Ｅ
−６および第６段分離器Ｄ−６を経た未凝縮ガスは必要
に応じてその一部あるいは全部が水素・メタン分離工程
３へ送られ、残部はガス膨張機を経て冷媒として冷却工
程ならびに脱メタン工程で使用され、さらに冷熱回収さ
れた後、燃料ガスとして系外に払い出される。一方、各
分離器Ｄ−３〜Ｄ−６の凝縮液はそれぞれライン１４、
１６、１８および２０を通って脱メタン塔Ｔ−１の所定
段に導入される。
ーシートを第３図に示す。重質留分等が除去された水
素、Ｃ1、Ｃ2、Ｃ3以上の炭化水素からなる炭化水素熱
分解ガスＦは冷却工程１へ導入され、冷却用熱交換器Ｅ
−１でプロピレン冷凍冷媒Ｃ3Ｒにより冷却され、次に
第１段分離器Ｄ−１に導入される。第１段分離器Ｄ−１
において分離された液化Ｃ1、Ｃ2、Ｃ3以上炭化水素の
一部はライン１０により脱メタン塔Ｔ−１に導入され、
一方、主として水素、メタン、エチレン、エタンからな
る未凝縮ガスはライン１１を経て熱交換器Ｅ−２に導入
されエチレン冷凍冷媒Ｃ2Ｒにより冷却された後、第２
段分離器Ｄ−２に導入される。第２段分離器Ｄ−２で分
離されたメタン、エチレン、エタンおよび少量の水素か
らなる凝縮液はライン１２を経て脱メタン塔Ｔ−１に導
入される。また未凝縮ガスはライン１３より熱交換器Ｅ
−３に送られ、冷熱回収冷媒および必要量のエチレン冷
凍冷媒Ｃ2Ｒにより冷却される。以下、同様にして第３
段分離器Ｄ−３、熱交換器Ｅ−４、第４段分離器Ｄ−
４、熱交換器Ｅ−５、第５段分離器Ｄ−５、熱交換器Ｅ
−６および第６段分離器Ｄ−６を経た未凝縮ガスは必要
に応じてその一部あるいは全部が水素・メタン分離工程
３へ送られ、残部はガス膨張機を経て冷媒として冷却工
程ならびに脱メタン工程で使用され、さらに冷熱回収さ
れた後、燃料ガスとして系外に払い出される。一方、各
分離器Ｄ−３〜Ｄ−６の凝縮液はそれぞれライン１４、
１６、１８および２０を通って脱メタン塔Ｔ−１の所定
段に導入される。
次に脱メタン工程２において、ライン１０〜２０からの
前記凝縮液は脱メタン塔Ｔ−１に供給され、操作圧力約
３０kg／cm2・Ｇで蒸留され、水素・メタン留分は塔頂
から、エチレン・エタン留分は塔底から抜き出される。
水素・メタン留分はライン９からコンデンサーＥ−７に
送られ、冷熱回収冷媒およびエチレン冷凍冷媒Ｃ2Ｒに
より冷却され、脱メタン塔還流槽Ｄ−７で未凝縮ガスと
凝縮液に分離され、未凝縮ガスはライン２２により前記
ガス膨張機に送られ、凝縮液はライン２３を経て脱メタ
ン塔Ｔ−１に還流される。また、脱メタン塔Ｔ−１で凝
縮液の一部はリボイラーＥ−８によってリボイルされ
る。
前記凝縮液は脱メタン塔Ｔ−１に供給され、操作圧力約
３０kg／cm2・Ｇで蒸留され、水素・メタン留分は塔頂
から、エチレン・エタン留分は塔底から抜き出される。
水素・メタン留分はライン９からコンデンサーＥ−７に
送られ、冷熱回収冷媒およびエチレン冷凍冷媒Ｃ2Ｒに
より冷却され、脱メタン塔還流槽Ｄ−７で未凝縮ガスと
凝縮液に分離され、未凝縮ガスはライン２２により前記
ガス膨張機に送られ、凝縮液はライン２３を経て脱メタ
ン塔Ｔ−１に還流される。また、脱メタン塔Ｔ−１で凝
縮液の一部はリボイラーＥ−８によってリボイルされ
る。
次に、エチレン分離工程４において、脱メタン塔Ｔ−１
からの塔底液はライン２４を経て膨張器Ｖ−１によって
減圧膨張されて操作圧力約６kg／cm2・Ｇ、温度約−６
０℃程度にされ、気体の割合が約４０mol％の状態でエ
チレン塔Ｔ−２に供給される。エチレン塔Ｔ−２で蒸留
された未凝縮ガスのエチレン留分はライン２６を経てコ
ンデンサーＥ−１１で凝縮され、一部は還流液としてラ
イン２８を経てエチレン塔Ｔ−２に戻され、残りはライ
ン３０を経て製品エチレンＰとして取り出される。ま
た、エチレン塔Ｔ−２の塔底から分離されたエタン留分
はライン３２を経て冷熱の回収後、熱分解原料にリサイ
クルされる。なお、凝縮液の一部はリボイラーＥ−１２
によってリボイルされる。
からの塔底液はライン２４を経て膨張器Ｖ−１によって
減圧膨張されて操作圧力約６kg／cm2・Ｇ、温度約−６
０℃程度にされ、気体の割合が約４０mol％の状態でエ
チレン塔Ｔ−２に供給される。エチレン塔Ｔ−２で蒸留
された未凝縮ガスのエチレン留分はライン２６を経てコ
ンデンサーＥ−１１で凝縮され、一部は還流液としてラ
イン２８を経てエチレン塔Ｔ−２に戻され、残りはライ
ン３０を経て製品エチレンＰとして取り出される。ま
た、エチレン塔Ｔ−２の塔底から分離されたエタン留分
はライン３２を経て冷熱の回収後、熱分解原料にリサイ
クルされる。なお、凝縮液の一部はリボイラーＥ−１２
によってリボイルされる。
上記のごとく炭化水素熱分解ガスに含まれている水素、
Ｃ1、Ｃ2、Ｃ3以上炭化水素は極めて低沸点であるの
で、分離するには低温に冷却しなければならず、このた
め種々の温度レベルからなる冷凍冷媒（エチレンまたは
プロピレン等）が使用される。しかし、エチレン・エタ
ン留分を凝縮させるためにはどうしても多量の冷凍冷媒
を使用せざるを得ず、特にエチレン冷凍冷媒は多量のエ
ネルギーを必要とする高価な冷媒であり、この使用量を
低減する方法が要望されていた。
Ｃ1、Ｃ2、Ｃ3以上炭化水素は極めて低沸点であるの
で、分離するには低温に冷却しなければならず、このた
め種々の温度レベルからなる冷凍冷媒（エチレンまたは
プロピレン等）が使用される。しかし、エチレン・エタ
ン留分を凝縮させるためにはどうしても多量の冷凍冷媒
を使用せざるを得ず、特にエチレン冷凍冷媒は多量のエ
ネルギーを必要とする高価な冷媒であり、この使用量を
低減する方法が要望されていた。
本発明者らは、炭化水素熱分解ガスの低温分離精製工程
および冷凍冷媒の製造に使用する冷凍圧縮機の所要動力
を低減するために、前記脱メタン工程で分離した高圧の
エチレン・エタン留分を、前記エチレン分離工程に導入
する前に減圧膨張して低温度にし、この低温度のエチレ
ン・エタン留分を冷媒として使用する方法を提案した
（特開昭６１−１３４３２７号公報）。
および冷凍冷媒の製造に使用する冷凍圧縮機の所要動力
を低減するために、前記脱メタン工程で分離した高圧の
エチレン・エタン留分を、前記エチレン分離工程に導入
する前に減圧膨張して低温度にし、この低温度のエチレ
ン・エタン留分を冷媒として使用する方法を提案した
（特開昭６１−１３４３２７号公報）。
（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、脱メタン塔Ｔ−１からの凝縮液として取
り出される該エチレン・エタン留分の減圧膨張は、従
来、該エチレン分離工程４（エチレン塔Ｔ−２）の操作
圧力以下までは行われず、このため極めて低温度、例え
ば約−８０℃〜−９８℃レベルの冷媒としては使用する
ことができなった。これはエチレン分離工程へのフィー
ド流体を飽和蒸気より過度に加熱し供給すると、エチレ
ン精留塔における分離性状を満足するためには所要還流
比が急激に増大し、経済効果が得られないとされていた
ためである。例えば、特開昭６１−６９８８９号公報で
はメタン分離塔（本発明でいう脱メタン塔とは異なる）
の塔底液を過度に加熱して加熱蒸気にすると次工程のエ
チレン蒸留塔における還流比が急激に上昇するため好ま
しくないとしている。
り出される該エチレン・エタン留分の減圧膨張は、従
来、該エチレン分離工程４（エチレン塔Ｔ−２）の操作
圧力以下までは行われず、このため極めて低温度、例え
ば約−８０℃〜−９８℃レベルの冷媒としては使用する
ことができなった。これはエチレン分離工程へのフィー
ド流体を飽和蒸気より過度に加熱し供給すると、エチレ
ン精留塔における分離性状を満足するためには所要還流
比が急激に増大し、経済効果が得られないとされていた
ためである。例えば、特開昭６１−６９８８９号公報で
はメタン分離塔（本発明でいう脱メタン塔とは異なる）
の塔底液を過度に加熱して加熱蒸気にすると次工程のエ
チレン蒸留塔における還流比が急激に上昇するため好ま
しくないとしている。
本発明の目的は、上記従来技術の問題を解消し、脱メタ
ン工程で分離した高圧のエチレン・エタン留分を減圧膨
張して、エチレン精製塔の操作条件以下の低温度とし、
冷却工程の冷媒として有効利用することにより、炭化水
素熱分解ガスの低温分離精製にかかる冷凍圧縮機の所要
動力を大幅に低減し、特に分解ガス圧縮機の動力増加な
しにエチレン冷媒圧縮機の削除または負荷の大幅な低減
を図ることにある。
ン工程で分離した高圧のエチレン・エタン留分を減圧膨
張して、エチレン精製塔の操作条件以下の低温度とし、
冷却工程の冷媒として有効利用することにより、炭化水
素熱分解ガスの低温分離精製にかかる冷凍圧縮機の所要
動力を大幅に低減し、特に分解ガス圧縮機の動力増加な
しにエチレン冷媒圧縮機の削除または負荷の大幅な低減
を図ることにある。
（問題点を解決するための手段） 本発明者は、エチレン−エタン系の蒸留分離において、
蒸留塔フィードが飽和状態を超えた過熱蒸気であって
も、目的とする分離精留効果を得るための所要還流比は
大幅に変化しないことを見出した。そして該エチレン・
エタン留分の一部または全部を該エチレン分離工程の操
作圧力より低い圧力まで減圧膨張させ、極めて低温のレ
ベルの冷媒として使用した後、圧縮機により圧縮し、過
熱蒸気の状態で該エチレン分離工程へ導入することによ
り、冷凍冷媒使用量の大幅な低減が可能になることを見
出し、本発明に到達した。
蒸留塔フィードが飽和状態を超えた過熱蒸気であって
も、目的とする分離精留効果を得るための所要還流比は
大幅に変化しないことを見出した。そして該エチレン・
エタン留分の一部または全部を該エチレン分離工程の操
作圧力より低い圧力まで減圧膨張させ、極めて低温のレ
ベルの冷媒として使用した後、圧縮機により圧縮し、過
熱蒸気の状態で該エチレン分離工程へ導入することによ
り、冷凍冷媒使用量の大幅な低減が可能になることを見
出し、本発明に到達した。
本発明は、主として水素ならびにＣ1、Ｃ2およびＣ3以
上の炭化水素からなる炭化水素熱分解ガスを冷却工程で
冷却し、該冷却工程で得られる凝縮液の一部または全部
を脱メタン工程に供給し、主として水素・メタンからな
る留分と主として、エチレン・エタンからなる留分に分
離し、次いで該エチレン・エタン留分をエチレン分離工
程でエチレン留分とエタン留分に分離する精製法におい
て、前記脱メタン工程で分離したエチレン・エタン留分
の一部または全部を該エチレン分離工程の操作圧力より
も低く減圧膨張させて低温の気液混相流とし、該流体の
一部または全部を飽和蒸気または過熱蒸気となるまで冷
媒として使用し、次に圧縮機にて前記エチレン分離工程
の操作圧力まで圧縮し、前記エチレン分離工程に導入す
ることを特徴とする。
上の炭化水素からなる炭化水素熱分解ガスを冷却工程で
冷却し、該冷却工程で得られる凝縮液の一部または全部
を脱メタン工程に供給し、主として水素・メタンからな
る留分と主として、エチレン・エタンからなる留分に分
離し、次いで該エチレン・エタン留分をエチレン分離工
程でエチレン留分とエタン留分に分離する精製法におい
て、前記脱メタン工程で分離したエチレン・エタン留分
の一部または全部を該エチレン分離工程の操作圧力より
も低く減圧膨張させて低温の気液混相流とし、該流体の
一部または全部を飽和蒸気または過熱蒸気となるまで冷
媒として使用し、次に圧縮機にて前記エチレン分離工程
の操作圧力まで圧縮し、前記エチレン分離工程に導入す
ることを特徴とする。
本発明でいうエチレン分離工程は、主としてエチレンと
エタンを分離するための工程であればよく、その主要設
備としては、エチレン・エタン分離を主目的とするエチ
レン精留塔があるが、この精留塔は、例えば塔頂凝縮器
に通常プロピレンを冷媒として使用する約１６kg／cm2
・Ｇ程度の高圧操作塔や通常１０kg／cm2・Ｇ以下で操
作されるヒートポンプ式の低圧操作塔のいずれであって
もよく、また原料中に同伴する水素、メタン、アセチレ
ン等の不純物等を除去するための設備を付帯させていて
もよい。
エタンを分離するための工程であればよく、その主要設
備としては、エチレン・エタン分離を主目的とするエチ
レン精留塔があるが、この精留塔は、例えば塔頂凝縮器
に通常プロピレンを冷媒として使用する約１６kg／cm2
・Ｇ程度の高圧操作塔や通常１０kg／cm2・Ｇ以下で操
作されるヒートポンプ式の低圧操作塔のいずれであって
もよく、また原料中に同伴する水素、メタン、アセチレ
ン等の不純物等を除去するための設備を付帯させていて
もよい。
本発明において脱メタン工程で分離したエチレン・エタ
ン留分を減圧膨張して得られる低温流を脱メタン工程に
導入される炭化水素熱分解ガスの冷却工程における冷媒
として使用することが好ましい。
ン留分を減圧膨張して得られる低温流を脱メタン工程に
導入される炭化水素熱分解ガスの冷却工程における冷媒
として使用することが好ましい。
（実施例） 以下、本発明を図面によりさらに詳細に説明する。
第１図は、本発明の一実施例を示す炭化水素熱分解ガス
の分離精製法のフローシートである。第３図の従来技術
と異なる点は、脱メタン塔Ｔ−１からの塔底液をＶ−
１、Ｖ−２およびＶ−３で減圧膨張し、これをライン２
４Ａ、３４、３５を経て前記供給物冷却工程１の冷却用
熱交換器Ｅ−２、Ｅ−３、Ｅ−４に供給し、冷媒として
使用した後、その少なくとも一部を圧縮器Ｃ−１に供給
し、ここで圧縮昇圧し、必要に応じ冷却器Ｅ−９で冷却
した後、ライン３６を経てエチレン分離工程４のエチレ
ン塔に導入するようにしたことである。
の分離精製法のフローシートである。第３図の従来技術
と異なる点は、脱メタン塔Ｔ−１からの塔底液をＶ−
１、Ｖ−２およびＶ−３で減圧膨張し、これをライン２
４Ａ、３４、３５を経て前記供給物冷却工程１の冷却用
熱交換器Ｅ−２、Ｅ−３、Ｅ−４に供給し、冷媒として
使用した後、その少なくとも一部を圧縮器Ｃ−１に供給
し、ここで圧縮昇圧し、必要に応じ冷却器Ｅ−９で冷却
した後、ライン３６を経てエチレン分離工程４のエチレ
ン塔に導入するようにしたことである。
第１図において、脱メタン工程２の脱メタン塔Ｔ−１か
ら凝縮液として抜き出される、主としてエチレン・エタ
ンからなる留分は操作圧力２５〜３５kg／cm2・Ｇ、通
常３０kg／cm2・Ｇ前後、温度−１５〜１０℃、通常−
５℃前後の状態であるが、膨張器Ｖ−２ならびにＶ−３
によりエチレン塔Ｔ−２の操作圧力より以下の圧力、す
なわち、操作圧力２〜0.2kg／cm2・Ｇまで減圧膨張され
ることにより、通常約−８０〜−９８℃に大幅に温度が
下げられる。この極めて低温度のエチレン・エタン留分
は、供給物冷却工程１の冷却工程または他の工程の冷媒
に使用し、該混相流が飽和蒸気または過熱蒸気となるま
で、その冷熱を利用し、その後該エチレン・エタン留分
は圧縮機Ｃ−１によりエチレン塔Ｔ−２の操作圧力まで
昇圧された後、エチレンの分離精製を主な目的とするエ
チレン分離工程に導入される。このようにエチレン・エ
タン留分を極めて低温度になるまで減圧膨張させること
により、供給物冷却工程１の冷凍冷媒、例えばエチレン
冷凍冷媒の代わりに用い、冷凍冷媒使用量を不要または
大幅に低減することができる。
ら凝縮液として抜き出される、主としてエチレン・エタ
ンからなる留分は操作圧力２５〜３５kg／cm2・Ｇ、通
常３０kg／cm2・Ｇ前後、温度−１５〜１０℃、通常−
５℃前後の状態であるが、膨張器Ｖ−２ならびにＶ−３
によりエチレン塔Ｔ−２の操作圧力より以下の圧力、す
なわち、操作圧力２〜0.2kg／cm2・Ｇまで減圧膨張され
ることにより、通常約−８０〜−９８℃に大幅に温度が
下げられる。この極めて低温度のエチレン・エタン留分
は、供給物冷却工程１の冷却工程または他の工程の冷媒
に使用し、該混相流が飽和蒸気または過熱蒸気となるま
で、その冷熱を利用し、その後該エチレン・エタン留分
は圧縮機Ｃ−１によりエチレン塔Ｔ−２の操作圧力まで
昇圧された後、エチレンの分離精製を主な目的とするエ
チレン分離工程に導入される。このようにエチレン・エ
タン留分を極めて低温度になるまで減圧膨張させること
により、供給物冷却工程１の冷凍冷媒、例えばエチレン
冷凍冷媒の代わりに用い、冷凍冷媒使用量を不要または
大幅に低減することができる。
第２図は、下記の操作条件でエチレン等のフィードエン
タルピーを増加させた場合の該塔頂のエチレン留分中の
エタン（Ｃ2Ｈ6）量および塔底液中のエチレン量の変化
を示したものである。
タルピーを増加させた場合の該塔頂のエチレン留分中の
エタン（Ｃ2Ｈ6）量および塔底液中のエチレン量の変化
を示したものである。
１．操作圧力 塔頂 5.0kg／cm2・Ｇ ２．還流比 1.95 ３．Ｆｅｅｄ組成 Ｃ2Ｈ4 １８５７kg mol／Ｈ ８４mol％ Ｃ2Ｈ6 ３５１ 〃 １６ 〃 TOTAL ２２０８ 〃 １００ 〃 ４．留出量 １８５７kg mol／Ｈ 塔底液量 ３５１ 〃 第２図から明らかなように塔頂留分中に含まれるエタン
量は２３０〜２８０mol・ppmと余り変わらず、また塔底
液中のエチレン量も0.15〜0.30kg mol／Ｈとそれ程増加
しないことがわかる。従ってこの程度のエンタルピーの
増加であれば、エチレン塔の段数および還流比を変化さ
せなくても運転上は支障がないことが明らかになった。
フィードエンタルピーの増加に伴う塔頂留分の温度変化
を図中に示したが、エチレン塔供給温度が−６０℃〜５
０℃の広範囲で変化してもよいことになり、エチレン・
エタン留分を減圧膨張させて温度低下させ、冷媒として
使用後、エチレン塔の操作圧力まで圧縮して導入しても
エチレン精製への影響は極めて少ないことが確認され
た。
量は２３０〜２８０mol・ppmと余り変わらず、また塔底
液中のエチレン量も0.15〜0.30kg mol／Ｈとそれ程増加
しないことがわかる。従ってこの程度のエンタルピーの
増加であれば、エチレン塔の段数および還流比を変化さ
せなくても運転上は支障がないことが明らかになった。
フィードエンタルピーの増加に伴う塔頂留分の温度変化
を図中に示したが、エチレン塔供給温度が−６０℃〜５
０℃の広範囲で変化してもよいことになり、エチレン・
エタン留分を減圧膨張させて温度低下させ、冷媒として
使用後、エチレン塔の操作圧力まで圧縮して導入しても
エチレン精製への影響は極めて少ないことが確認され
た。
次に第１図に示したフローシートに従い、原料としてガ
スオイル６０％、ナフサ４０％の組成の分解原料を用
い、４０万エチレン年産量として本発明を実施する場合
の所要動力を、従来例（第３図）のそれと比較して第１
表に示す。
スオイル６０％、ナフサ４０％の組成の分解原料を用
い、４０万エチレン年産量として本発明を実施する場合
の所要動力を、従来例（第３図）のそれと比較して第１
表に示す。
第１表から明らかなように、本発明の場合の合計所要動
力は、従来例よりも著しく低減されており、特に脱メタ
ン塔原料供給冷却工程および脱メタン工程で従来使用し
ていたエチレン冷凍冷媒が削除され、冷凍系圧縮機の所
要動力の減少が著しいことがわかる。
力は、従来例よりも著しく低減されており、特に脱メタ
ン塔原料供給冷却工程および脱メタン工程で従来使用し
ていたエチレン冷凍冷媒が削除され、冷凍系圧縮機の所
要動力の減少が著しいことがわかる。
（発明の効果） 本発明によれば、炭化水素熱分解ガスの低温分離精製に
係る冷凍圧縮機の所要動力を大幅に低減し、特に熱分解
ガス圧縮機の動力を増加することなく、エチレン冷媒圧
縮機の削除または負荷を大幅に低減することができる。
係る冷凍圧縮機の所要動力を大幅に低減し、特に熱分解
ガス圧縮機の動力を増加することなく、エチレン冷媒圧
縮機の削除または負荷を大幅に低減することができる。
第１図および第３図は、本発明および従来の炭化水素熱
分解ガスの分離精製法のフローシート、第２図は、本発
明の原理を説明するためのエチレン塔フィードエンタル
ピー増加量とエチレン塔の塔頂および塔底に含まれるエ
タン量およびエチレン量との関係を示す図である。 １…冷却工程、２…脱メタン工程、３…水素・メタン分
離工程、４…エチレン分離工程、Ｅ−１〜６…分解ガス
の冷却用熱交換器、Ｅ−７…脱メタン塔コンデンサー、
Ｅ−８…脱メタン塔リボイラー、Ｅ−９…冷却器、Ｅ−
１１…エチレン塔コンデンサー、Ｅ−１２…エチレン塔
リボイラー、Ｔ−１…脱メタン塔、Ｔ−２…エチレン
塔、Ｃ−１…圧縮機、Ｄ−１〜６…気液分離器、Ｄ−７
…脱メタン塔還流槽、Ｄ−８…エチレン塔還流槽。
分解ガスの分離精製法のフローシート、第２図は、本発
明の原理を説明するためのエチレン塔フィードエンタル
ピー増加量とエチレン塔の塔頂および塔底に含まれるエ
タン量およびエチレン量との関係を示す図である。 １…冷却工程、２…脱メタン工程、３…水素・メタン分
離工程、４…エチレン分離工程、Ｅ−１〜６…分解ガス
の冷却用熱交換器、Ｅ−７…脱メタン塔コンデンサー、
Ｅ−８…脱メタン塔リボイラー、Ｅ−９…冷却器、Ｅ−
１１…エチレン塔コンデンサー、Ｅ−１２…エチレン塔
リボイラー、Ｔ−１…脱メタン塔、Ｔ−２…エチレン
塔、Ｃ−１…圧縮機、Ｄ−１〜６…気液分離器、Ｄ−７
…脱メタン塔還流槽、Ｄ−８…エチレン塔還流槽。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 北山 裕 千葉県市原市有秋台東３の２ 三井東 (56)参考文献 特公 昭51−46074（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (2)
- 【請求項１】主として水素ならびにＣ1、Ｃ2およびＣ3
以上の炭化水素からなる炭化水素熱分解ガスを冷却工程
で冷却し、該冷却工程で得られる凝縮液の一部または全
部を脱メタン工程に供給し、主として水素・メタンから
なる留分と主として、エチレン・エタンからなる留分に
分離し、次いで該エチレン・エタン留分をエチレン分離
工程でエチレン留分とエタン留分に分離する精製法にお
いて、前記脱メタン工程で分離したエチレン・エタン留
分の一部または全部を該エチレン分離工程の操作圧力よ
りも低く減圧膨張させて低温の気液混相流とし、該混相
流を飽和蒸気または過熱蒸気となるまで冷媒として使用
し、次に圧縮機にて前記エチレン分離工程の操作圧力ま
で圧縮し、前記エチレン分離工程に導入することを特徴
とする炭化水素熱分解ガスの分離精製法。 - 【請求項２】前記脱メタン工程で分離したエチレン・エ
タン留分を減圧膨張して得られる低温の気液混相流を脱
メタン工程に導入される炭化水素熱分解ガスの冷却工程
における冷媒として使用することを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の炭化水素熱分解ガスの分離精製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61303199A JPH0637404B2 (ja) | 1986-12-19 | 1986-12-19 | 炭化水素熱分解ガスの分離精製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61303199A JPH0637404B2 (ja) | 1986-12-19 | 1986-12-19 | 炭化水素熱分解ガスの分離精製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63156732A JPS63156732A (ja) | 1988-06-29 |
| JPH0637404B2 true JPH0637404B2 (ja) | 1994-05-18 |
Family
ID=17918072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61303199A Expired - Lifetime JPH0637404B2 (ja) | 1986-12-19 | 1986-12-19 | 炭化水素熱分解ガスの分離精製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0637404B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4599851B2 (ja) * | 2004-02-23 | 2010-12-15 | 三菱化学株式会社 | プロピレンの製造方法 |
| JP5506564B2 (ja) * | 2010-06-24 | 2014-05-28 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | スチームクラッカーにおけるオレフィン類の製造方法 |
| WO2014091015A1 (en) * | 2012-12-13 | 2014-06-19 | Total Research & Technology Feluy | Process for removing light components from an ethylene stream |
| WO2018226056A1 (ko) * | 2017-06-08 | 2018-12-13 | 주식회사 엘지화학 | 증류 장치 및 증류 방법 |
| KR102423688B1 (ko) | 2018-09-04 | 2022-07-21 | 주식회사 엘지화학 | 에틸렌 제조방법 및 에틸렌 제조장치 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS514674A (en) * | 1974-07-03 | 1976-01-14 | Nippon Juki Sangyo Kk | Teiatsusonsaikuron separeeta |
| JPS5146074A (ja) * | 1974-10-18 | 1976-04-20 | Hitachi Ltd | Bisaipataannokeiseihoho |
-
1986
- 1986-12-19 JP JP61303199A patent/JPH0637404B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63156732A (ja) | 1988-06-29 |
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