JPH06336973A - Nonpulsating pump - Google Patents
Nonpulsating pumpInfo
- Publication number
- JPH06336973A JPH06336973A JP5127467A JP12746793A JPH06336973A JP H06336973 A JPH06336973 A JP H06336973A JP 5127467 A JP5127467 A JP 5127467A JP 12746793 A JP12746793 A JP 12746793A JP H06336973 A JPH06336973 A JP H06336973A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cam
- plunger
- pump
- plunger pump
- suction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Reciprocating Pumps (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、無脈動ポンプに関
し、より詳しくは、液体クロマトグラフ等に用いて好適
な無脈動ポンプに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a pulseless pump, and more particularly to a pulseless pump suitable for use in a liquid chromatograph or the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】液体クロ
マトグラフ等に用いるポンプとしては、吐出流量波形が
無脈動であることが好ましいが、試薬と希釈液との混合
用に２台のポンプを用いると、構成が大型化してしま
う。また、試薬と希釈液とを予め混合することにより得
られた大容量の混合液を大型のタンクに入れておき、こ
の混合液を使用するとすれば、大容量の混合液を使い切
るのに長時間を要するから、長時間の内に混合液中の試
薬が変質するなどして、試薬の寿命の点で問題が生じ
る。As a pump used for a liquid chromatograph or the like, it is preferable that the discharge flow waveform has no pulsation, but two pumps are used for mixing a reagent and a diluent. If it is used, the structure becomes large. In addition, if a large-capacity mixed solution obtained by previously mixing the reagent and the diluent is placed in a large tank and this mixed solution is used, it takes a long time to use up the large-capacity mixed solution. Therefore, the reagent in the mixed solution is altered over a long period of time, which causes a problem in the life of the reagent.
【０００３】ところで、従来の無脈動ポンプは、特殊な
吐出流量波形を持つ複数のポンプを組み合わせること
で、相互の流量波形を合成し脈動の無い吐出流量波形を
得る構造となっている。By the way, the conventional non-pulsating pump has a structure in which a plurality of pumps having a special discharge flow waveform are combined to synthesize the mutual flow waveforms to obtain a discharge-free flow waveform.
【０００４】このため、二種の流体を一定比で、かつ、
脈動無しで混合するには２台の２連ポンプを必要として
いた。さらに、吐出流量の制御のために各ポンプ毎に制
御装置を設けることが必要であった。換言すると、二種
の流体を一定比で脈動無しで混合するには２台の制御装
置と２台の駆動源と４基のポンプ部とが必要であった。Therefore, the two types of fluids have a constant ratio and
Two twin pumps were needed to mix without pulsation. Further, it is necessary to provide a control device for each pump in order to control the discharge flow rate. In other words, in order to mix the two types of fluids at a constant ratio without pulsation, two control devices, two drive sources and four pump parts were required.
【０００５】そこで、この発明は、小型でかつ２種の流
体を一定比で、かつ、脈動無しで混合することが可能な
無脈動ポンプを提供することを目的とするものである。
換言すると、この発明は１台の駆動源と１基の制御部と
３基のポンプ部とで構成される無無脈動ポンプを提供す
ることを目的とするものである。Therefore, an object of the present invention is to provide a small pulsation-free pump capable of mixing two kinds of fluids at a constant ratio and without pulsation.
In other words, it is an object of the present invention to provide a pulsation-free pump including one drive source, one control section and three pump sections.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
のこの発明は、３基のプランジャポンプのうち、第１の
プランジャポンプの吐出口および第２のプランジャポン
プの吐出口と第３プランジャポンプの吸引口とを連通
し、前記３基のプランジャポンプそれぞれの往復動プラ
ンジャの駆動側端末部に当接し、かつ第１〜３カム機構
を介して前記吸い込み側の第１プランジャポンプ及び第
２プランジャポンプと吐出側の第３プランジャポンプと
を作動する回転軸を有し、この回転軸は前記第１〜３プ
ランジャの軸線に直交し、かつ回転軸の軸線方向に対し
て位置調節機構を介して移動可能に形成され、１基の偏
心カムと１基の擬円柱カムを駆動し、この偏心カムは回
転軸と平行な軸を持つ２個の円柱を一体に重ね合わせた
部分を有し、回転軸に傾きαにて固定された滑り軸に摺
動可能に取り付けられ、回転軸の軸線方向移動により回
転軸方向に変位することなしに回転軸直角方向に変位
し、変位時のカムに対する回転軸の相対移動範囲はカム
の両円柱の中心軸間を結ぶ平面上にあり、第１カム機構
および第２カム機構の両方の構成要素であり、一方擬円
柱カムは回転軸の軸方向移動に無関係にカム軸直角断面
の形状、寸法が一定であり、第３カム機構の構成要素で
あり、第１カム機構は回転軸の軸線方向変位によるすべ
り軸との摺動変位による偏心量の変更により第１プラン
ジャの吸込吐出流量波形ｑ1 がｑ1 ＝Ａεｓｉｎθ（た
だし、ε＝Ｚｔａｎαであり、Ａはプランジャ断面積で
あり、εは偏心量であり、Ｚは回転軸の軸線方向移動量
であり、θはカム回転角、αは回転軸とすべり軸のなす
角である。）となるように構成し、第２カム機構はこの
とき同様に偏心量の変位により第２プランジャポンプの
吸込吐出波形ｑ2 がｑ2 ＝Ａ（ε0 −ε）ｓｉｎθ（た
だし、Ａ、ε、θは前記と同様の意味を有し、ε0 は最
大偏心量である。）となるように構成して第１プランジ
ャポンプの流量波形ｑ１と第２プランジャポンプの流量
波形ｑ２ との合成波形ｑ3 をＡεｓｉｎθの一定に
し、第３プランジャポンプの吸込吐出流量波形ｑ4 を０
≦θ≦πのときにはｑ4 ＝Ａε0 （１／π−ｓｉｎθ）
出あり、π＜θ＜２πのときにはｑ4 ＝Ａε0（１／
π）であるように第３カム機構のカム形状を決定するこ
とにより第３プランジャポンプの吐出流量波形ｑ5 をＡ
ε0 （１／π）の一定にしてなることを特徴とする無脈
動ポンプである。According to the present invention for solving the above-mentioned problems, among three plunger pumps, a discharge port of a first plunger pump, a discharge port of a second plunger pump, and a third plunger pump. Of the three plunger pumps, contacting the driving-side end portions of the reciprocating plungers of the three plunger pumps, and the suction-side first plunger pump and second plunger via the first to third cam mechanisms. It has a rotary shaft for operating the pump and the third plunger pump on the discharge side, the rotary shaft being orthogonal to the axes of the first to third plungers, and through a position adjusting mechanism in the axial direction of the rotary shaft. It is movably formed and drives one eccentric cam and one pseudo-cylindrical cam. This eccentric cam has a part in which two cylinders having an axis parallel to the rotation axis are superposed, axis It is slidably attached to a sliding shaft that is fixed at an inclination α, and it is displaced in the direction perpendicular to the rotating shaft without displacement in the rotating shaft due to the axial movement of the rotating shaft, and the relative position of the rotating shaft to the cam during displacement. The range of movement is on the plane connecting the central axes of both cylinders of the cam and is a component of both the first cam mechanism and the second cam mechanism, while the pseudo-cylindrical cam is a cam independent of the axial movement of the rotary shaft. The shape and dimensions of the cross section perpendicular to the axis are constant, and it is a component of the third cam mechanism. The first cam mechanism changes the amount of eccentricity due to the sliding displacement with the sliding shaft due to the axial displacement of the rotating shaft to change the first plunger. Of the suction and discharge flow rate q 1 is q 1 = Aεsin θ (where ε = Ztan α, A is the plunger cross-sectional area, ε is the eccentric amount, Z is the axial displacement of the rotating shaft, and θ is Cam rotation angle, α is the rotation axis and slip Is an angle formed.) And configured to be, the second cam mechanism is a suction-discharge waveform q 2 of the second plunger pump by the displacement of the same eccentricity amount at this time is q 2 = A (ε 0 -ε ) sinθ (However, A, ε, and θ have the same meanings as described above, and ε 0 is the maximum eccentricity amount.) The flow rate waveform q 1 of the first plunger pump and the second plunger pump The combined waveform q 3 with the flow rate waveform q 2 is kept constant at Aε sin θ, and the suction / discharge flow rate waveform q 4 of the third plunger pump is set to 0.
When ≦ θ ≦ π, q 4 = Aε 0 (1 / π−sin θ)
When π <θ <2π, q 4 = Aε 0 (1 /
π) by determining the cam shape of the third cam mechanism, the discharge flow rate waveform q 5 of the third plunger pump is set to A
A pulsation-free pump characterized in that ε 0 (1 / π) is kept constant.
【０００７】[0007]
【実施例】以下に、この発明の実施例を詳細に説明す
る。Embodiments of the present invention will be described in detail below.
【０００８】（実施例１）本発明の一実施例である無脈
動ポンプ１は、図１に示すように、吸い込み側の第１プ
ランジャポンプ２と第２プランジャポンプ３と吐出側の
第３プランジャポンプ４とを有する。(Embodiment 1) As shown in FIG. 1, a pulsation-free pump 1 according to an embodiment of the present invention comprises a first plunger pump 2, a second plunger pump 3 on the suction side, and a third plunger on the discharge side. And a pump 4.
【０００９】第１プランジャポンプ２における第１往復
動プランジャ５と第２プランジャポンプ３における第２
往復動プランジャ６と第３プランジャポンプ４における
第３往復動プランジャ７とはそれぞれの軸線が互いに平
行になるように、かつ第３プランジャポンプ４の片側に
第１プランジャポンプ２と第２プランジャポンプ３とが
配置され、しかも第１プランジャポンプ２と第２プラン
ジャポンプ３とは互いに反対方向に向けて配置されてい
る。A first reciprocating plunger 5 in the first plunger pump 2 and a second reciprocating plunger 2 in the second plunger pump 3.
The reciprocating plunger 6 and the third reciprocating plunger 7 in the third plunger pump 4 have their axes parallel to each other, and the first plunger pump 2 and the second plunger pump 3 are provided on one side of the third plunger pump 4. And the first plunger pump 2 and the second plunger pump 3 are arranged in directions opposite to each other.
【００１０】第１プランジャポンプ２の吸込口は、第１
の流体を収容する第１タンク８から第１の流体９を流通
させる第１配管１０に、逆止弁１１を介して結合され
る。第１プランジャポンプ２の吐出口は、逆止弁１１を
介して第３プランジャポンプ４の吸込口に連通する第２
配管１２に結合される。The suction port of the first plunger pump 2 is the first
Is connected to a first pipe 10 for circulating the first fluid 9 from the first tank 8 containing the above fluid via a check valve 11. The discharge port of the first plunger pump 2 communicates with the suction port of the third plunger pump 4 via the check valve 11.
It is connected to the pipe 12.
【００１１】第２プランジャポンプ３の吸込口は、第２
の流体１３を収容する第２タンク１４から第２の流体１
３を流通させる第３配管１５に、逆止弁１１を介して結
合される。第２プランジャポンプ３の吐出口は、逆止弁
１１を介して、前記第２配管１２の途中に連通する第４
配管１６に結合される。The suction port of the second plunger pump 3 is the second
Second fluid 1 from the second tank 14 containing the fluid 13 of
A third pipe 15 for circulating 3 is connected via a check valve 11. The discharge port of the second plunger pump 3 communicates with the fourth pipe 12 via the check valve 11 in the middle of the second pipe 12.
It is connected to the pipe 16.
【００１２】第３プランジャポンプ４の吸込口は、逆止
弁１１を介して前記第２配管１２に結合され、その吐出
口は、逆止弁１１を介して第５配管１７に結合される。The suction port of the third plunger pump 4 is connected to the second pipe 12 via the check valve 11, and the discharge port thereof is connected to the fifth pipe 17 via the check valve 11.
【００１３】この無脈動ポンプ１を例えば液体クロマト
グラフへの試薬供給に使用するのであると、例えば前記
第１の流体９は試薬であり、第２の流体１３は希釈液で
あり、第５配管１７は液体クロマトグラフに接続され
る。When the non-pulsating pump 1 is used for supplying a reagent to a liquid chromatograph, for example, the first fluid 9 is a reagent, the second fluid 13 is a diluting liquid, and the fifth pipe is used. 17 is connected to a liquid chromatograph.
【００１４】この無脈動ポンプ１は、前記第１往復動プ
ランジャ５の駆動側端末部に当接する第１カム機構１
８、第２往復動プランジャ６の駆動側端末部に当接する
第２カム機構１９及び第３往復動プランジャ７の駆動側
端末部に当接する第３カム機構２０を介して、前記第１
往復動プランジャ５、第２往復動プランジャ６及び第３
往復動プランジャ７を往復駆動する回転軸２１が、これ
ら第１往復動プランジャ５、第２往復動プランジャ６及
び第３往復動プランジャ７の軸線に直交する方向に設け
られている。This pulsation-free pump 1 includes a first cam mechanism 1 which comes into contact with the drive-side end of the first reciprocating plunger 5.
8, the second cam mechanism 19 that abuts on the driving side end of the second reciprocating plunger 6 and the third cam mechanism 20 that abuts on the driving side end of the third reciprocating plunger 7
Reciprocating plunger 5, second reciprocating plunger 6 and third
A rotary shaft 21 that reciprocally drives the reciprocating plunger 7 is provided in a direction orthogonal to the axes of the first reciprocating plunger 5, the second reciprocating plunger 6, and the third reciprocating plunger 7.
【００１５】そして、この回転軸２１は、位置調節機構
２２を介して軸受けの間に回転自在に、かつ回転軸２１
の軸線に沿って移動可能に軸支されている。この回転軸
２１の位置調節機構２２とは反対側の一端は、これに摺
動可能に軸支されたウォームホイール２３及びウォーム
２４を介して出力軸２５に連結されている。なお、２６
で示されるのはウォームホイール２３に装着されたベア
リングであり、２７はウォームホール２３の軸穴に装入
されたキーである。The rotary shaft 21 is rotatably mounted between the bearings via a position adjusting mechanism 22.
Is movably supported along the axis of the. One end of the rotary shaft 21 opposite to the position adjusting mechanism 22 is connected to an output shaft 25 via a worm wheel 23 and a worm 24 slidably supported by the rotary shaft 21. 26
Reference numeral 27 denotes a bearing mounted on the worm wheel 23, and 27 denotes a key inserted in the shaft hole of the worm hole 23.
【００１６】なお、第１往復動プランジャ５は第１プラ
ンジャポンプ２のポンプ室にシール部２８を介して貫通
し、第１往復動プランジャ５のポンプ室外にある端部は
第１カム機構１８に当接する第１駆動ロッド２９に結合
する。The first reciprocating plunger 5 penetrates the pump chamber of the first plunger pump 2 through a seal portion 28, and the end of the first reciprocating plunger 5 outside the pump chamber is connected to the first cam mechanism 18. It is coupled to the abutting first drive rod 29.
【００１７】第２往復動プランジャ６は第２プランジャ
ポンプ３のポンプ室にシール部３０を介して貫通し、第
２往復動プランジャ６のポンプ室外にある端部は第２カ
ム機構１９に当接する第２駆動ロッド３１に結合する。The second reciprocating plunger 6 penetrates the pump chamber of the second plunger pump 3 through the seal portion 30, and the end of the second reciprocating plunger 6 outside the pump chamber abuts the second cam mechanism 19. It is connected to the second drive rod 31.
【００１８】第３往復動プランジャ７は第３プランジャ
ポンプ４のポンプ室にシール部３２を介して貫通し、第
３往復動プランジャ７のポンプ室外にある端部は第３カ
ム機構２０に当接する第３駆動ロッド３３に結合する。The third reciprocating plunger 7 penetrates the pump chamber of the third plunger pump 4 via the seal portion 32, and the end of the third reciprocating plunger 7 outside the pump chamber abuts on the third cam mechanism 20. It is connected to the third drive rod 33.
【００１９】第１往復動プランジャ５の直径、第２往復
動プランジャ６の直径及び第３往復動プランジャ７の直
径は互いに実質的に同一になるように設計されている。The diameter of the first reciprocating plunger 5, the diameter of the second reciprocating plunger 6 and the diameter of the third reciprocating plunger 7 are designed to be substantially the same.
【００２０】位置調節機構２２は、回転軸２１の一端部
に、継手を介して結合された調節螺子軸３４を、この調
節螺子軸３４から延在した小径軸３５に設けたダイヤル
３６を介して回動進退することにより、回転軸２１を図
１中の矢印方向に移動することができるように、構成さ
れている。ダイヤル３６には円筒ケースが付設され、そ
してこれらにはそれぞれ目盛りが刻設されていて、ダイ
ヤル３６を回動することにより前記目盛りの組み合わせ
により回転軸２１の移動量を読み取りあるいは設定する
ことができる。The position adjusting mechanism 22 has an adjusting screw shaft 34 connected to one end of the rotating shaft 21 via a joint, and a dial 36 provided on a small diameter shaft 35 extending from the adjusting screw shaft 34. The rotary shaft 21 can be moved in the direction of the arrow in FIG. 1 by rotating back and forth. The dial 36 is provided with a cylindrical case, and each of them is provided with a scale. By rotating the dial 36, the movement amount of the rotary shaft 21 can be read or set by the combination of the scales. .
【００２１】第３カム機構２０は第１カム機構１８及び
第２カム機構１９に隣接して配置される。The third cam mechanism 20 is arranged adjacent to the first cam mechanism 18 and the second cam mechanism 19.
【００２２】第１カム機構１８は、偏心度設定手段３７
を有する円板状の第１カム部材３８を備え、この第１カ
ム部材３８は、回転軸２１の移動により偏心度設定手段
３７を介して回転軸２１の軸心からの半径方向偏心度振
幅を変動させる。The first cam mechanism 18 has an eccentricity setting means 37.
The first cam member 38 has a disc-like shape and has a radial eccentricity amplitude from the axis of the rotary shaft 21 via the eccentricity setting means 37 by the movement of the rotary shaft 21. Fluctuate.
【００２３】この円板状の第１カム部材３８と第１駆動
ロッド２９の端部とは、スプリングバック機構により、
点または線接触状に、押圧対接する。なお、３９で示さ
れるのは第１駆動ロッド２９の外周に倦回された第１コ
イルスプリングであり、４０で示されるのはベアリング
である。The disk-shaped first cam member 38 and the end of the first drive rod 29 are connected to each other by a springback mechanism.
Press and contact in a point or line contact manner. Reference numeral 39 denotes a first coil spring that is wound around the outer periphery of the first drive rod 29, and reference numeral 40 denotes a bearing.
【００２４】偏心度設定手段３７は、円板状の第１カム
部材３８の中央部に設けた第１挿通穴部４１に回転軸２
１の一部を形成する傾斜円柱部材４２を遊嵌状に挿通し
てなる。The eccentricity setting means 37 has a rotary shaft 2 in a first insertion hole portion 41 provided in the central portion of a disk-shaped first cam member 38.
The slanted columnar member 42 forming a part of 1 is inserted in a loose fit shape.
【００２５】したがって、回転軸２１が位置調節機構２
２を介して回転軸２１の軸線方向に移動すると、傾斜円
柱部材４２は第１挿通穴部４１内を、軸線方向に直交す
る方向に摺動し、これにより円板状の第１カム部材３８
が回転軸２１に対して偏心度を変動させながら偏心回転
するようになる。Therefore, the rotary shaft 21 is used as the position adjusting mechanism 2.
When it moves in the axial direction of the rotary shaft 21 via 2, the inclined columnar member 42 slides in the first insertion hole portion 41 in a direction orthogonal to the axial direction, whereby the first disc-shaped cam member 38.
Eccentrically rotates about the rotating shaft 21 while varying the eccentricity.
【００２６】ここで円板状の第１カム部材３８の偏心度
はこの第１カム部材３８の中心Ｏａと回転軸２１の中心
Ｏｂとが一致する位置と振幅Ｌが最大値Ｌmax となる位
置との間で変動するが、円板状の第１カム部材３８の回
転軸２１に直交する断面形状（第１カム部材３８の形
状）は円形であるので、任意の位置における前記振幅Ｌ
は、次の式で示される。The eccentricity of the disc-shaped first cam member 38 is the position where the center Oa of the first cam member 38 and the center Ob of the rotary shaft 21 coincide with each other and the position where the amplitude L has the maximum value L max. However, since the cross-sectional shape (the shape of the first cam member 38) of the disk-shaped first cam member 38 orthogonal to the rotation axis 21 is circular, the amplitude L at any position is changed.
Is expressed by the following equation.
【００２７】Ｌ＝Ｌmax ・ｃｏｓθ・・・（１） ただし、θは回転軸２１の回転角を示す。L = L max · cos θ (1) where θ represents the rotation angle of the rotary shaft 21.
【００２８】したがって、これによって作動する第１プ
ランジャポンプ２の吐出流量波形ｑ1 はｑ1 ＝Ａε0 ・
ｓｉｎθ・・・（２） （ただし、Ａは第１往復動プランジャの断面積であり、
εは偏心量であり、θはカム回転である。）となる。Therefore, the discharge flow rate waveform q 1 of the first plunger pump 2 operated by this is q 1 = Aε 0 ·
sin θ (2) (where A is the cross-sectional area of the first reciprocating plunger,
ε is the amount of eccentricity, and θ is the cam rotation. ).
【００２９】一方、第２カム機構１９は、基本的には第
１カム機構１８と同じ構造を有しており、偏心度設定手
段４２を有する円板状の第２カム部材４４を備え、この
第２カム部材４４は、回転軸２１の移動により偏心度設
定手段４２を介して回転軸２１の軸心からの半径方向偏
心度振幅を変動させる。On the other hand, the second cam mechanism 19 basically has the same structure as the first cam mechanism 18, and is provided with a disc-shaped second cam member 44 having an eccentricity setting means 42. The second cam member 44 changes the radial eccentricity amplitude from the axis of the rotary shaft 21 via the eccentricity setting means 42 by the movement of the rotary shaft 21.
【００３０】この半径方向偏心度振幅の変動にかかわら
ず、この第２カム部材４４は、図示しない適宜の部材に
より、軸線方向の移動が制止されている。この円板状の
第２カム部材４４と第２駆動ロッド３１の端部とは、ス
プリングバック機構により、点または線接触状に、押圧
対接する。なお、４５で示されるのは第２駆動ロッド３
３の外周に倦回された第１コイルスプリングであり、４
６で示されるのはベアリングである。Despite the fluctuation of the radial eccentricity amplitude, the second cam member 44 is restrained from moving in the axial direction by an appropriate member (not shown). The disk-shaped second cam member 44 and the end portion of the second drive rod 31 are pressed against each other in a point or line contact state by a springback mechanism. The reference numeral 45 indicates the second drive rod 3
It is the 1st coil spring that is wound around the outer circumference of 3
Reference numeral 6 is a bearing.
【００３１】偏心度設定手段４２は、円板状の第２カム
部材４４の中央部に設けた第２挿通穴部４７に回転軸２
１の一部を形成する傾斜円柱部材４２を遊嵌状に挿通し
てなる。したがって、回転軸２１が位置調節機構２２を
介して回転軸２１の軸線方向に移動すると、傾斜円柱部
材４２は第２挿通穴部４７内を、軸線方向に直交する方
向に摺動し、これにより円板状の第２カム部材４４が回
転軸２１に対して偏心度を変動させながら偏心回転する
ようになる。The eccentricity setting means 42 has a rotary shaft 2 in a second insertion hole portion 47 provided in the central portion of a disk-shaped second cam member 44.
The slanted columnar member 42 forming a part of 1 is inserted in a loose fit shape. Therefore, when the rotary shaft 21 moves in the axial direction of the rotary shaft 21 via the position adjusting mechanism 22, the inclined columnar member 42 slides in the second insertion hole portion 47 in the direction orthogonal to the axial direction, and The disc-shaped second cam member 44 rotates eccentrically with respect to the rotary shaft 21 while varying the eccentricity.
【００３２】なお、この実施例では、円板状の第２カム
部材４４と第１カム部材３８とは、一体に形成され、ま
た、前記第１挿通穴部４１と第２挿通穴部４７とは、傾
斜円中部材４２を挿通することのできる連通穴である。In this embodiment, the disc-shaped second cam member 44 and the first cam member 38 are integrally formed, and the first insertion hole portion 41 and the second insertion hole portion 47 are formed. Is a communication hole through which the inclined circular member 42 can be inserted.
【００３３】ただし、この第２カム機構１９において
は、回転軸に平行で円形のカム部に接する平面を含み、
回転軸と垂直方向に移動可能な機構すなわちスプリング
バック機構やオルダム継手機構に第２往復動プランジャ
を接続することにより、第２往復動プランジャの変位Δ
ｘはΔｘ＝εｃｏｓθとなり、第２プランジャポンプ６
の吐出流量波形ｑ2 を ｑ2 ＝Ａ（ε0 −ε）・ｓｉｎθ・・・（３） に調整される。なお、４０で示すのはベアリングであ
る。However, the second cam mechanism 19 includes a plane parallel to the rotation axis and in contact with the circular cam portion,
By connecting the second reciprocating plunger to a mechanism that is movable in the direction perpendicular to the rotation axis, that is, a springback mechanism or an Oldham coupling mechanism, the displacement Δ of the second reciprocating plunger is
x becomes Δx = ε cos θ, and the second plunger pump 6
The discharge flow rate waveform q 2 of q is adjusted to q 2 = A (ε 0 −ε) · sin θ (3). Reference numeral 40 indicates a bearing.
【００３４】第３カム機構２０は、円柱状の第３カム部
材４９を備え、この第３カム部材４９は前記傾斜円柱部
材４２の一端を結合する。The third cam mechanism 20 is provided with a cylindrical third cam member 49, and this third cam member 49 connects one end of the inclined columnar member 42.
【００３５】この円柱状の第３カム部材４９と第３往復
動プランジャ７の駆動側端末部すなわち第３駆動ロッド
３３の外端部との間の当接は、スプリングバック機構例
えばコイルスプリング５０ａにより、第３駆動ロッド３
３の外端部に介在するローラ状回転体５０を介して線接
触状に押圧対接となっている。なお、この当接機構は、
前述のようなローラ状回転体５０に代えて球状回転体に
し、線接触状態から点接触状態に代えても良い。あるい
は第３駆動ロッド３３の外端部を球状部に形成し、この
球状外端部で線接触状態にしても良い。The contact between the cylindrical third cam member 49 and the drive-side end portion of the third reciprocating plunger 7, that is, the outer end portion of the third drive rod 33 is made by a springback mechanism, for example, a coil spring 50a. , Third drive rod 3
The roller-like rotary body 50 is provided at the outer end of the roller 3, and is pressed and contacted in a line contact manner. This contact mechanism is
Instead of the roller-like rotating body 50 as described above, a spherical rotating body may be used, and the line contact state may be changed to the point contact state. Alternatively, the outer end portion of the third drive rod 33 may be formed into a spherical portion, and the spherical outer end portion may be in line contact.
【００３６】この第３カム機構２０では、擬円柱状カム
４９のカム半径ｒと回転角θとの関係は、擬円柱状カム
４９の回転中心とローラ状回転体５０の中心間距離ｘが
０≦θ≦πのとき、ｘ＝Ａε0 θ／π＋Ａε0 ｃｏｓθ
＋ｘ0 となり、前記中心間距離ｘがπ＜θ＜２πのと
き、ｘ＝Ａε0 θ／π＋ｘ0 −Ａε0 となるように、カ
ム４９の半径ｒの出力方向成分ｒx を０≦θ≦πのと
き、ｒx ＝Ａε0 θ／π＋Ａε0 ｃｏｓθ＋ｒ0 とな
り、前記中心間距離ｒx がπ＜θ＜２πのとき、ｒx＝
Ａε0 θ／π＋ｘ0 −Ａε0 となるようなｒに決定す
る。In the third cam mechanism 20, the relationship between the cam radius r of the pseudo-cylindrical cam 49 and the rotation angle θ is that the distance x between the center of rotation of the pseudo-cylindrical cam 49 and the center of the roller-like rotary member 50 is 0. When ≦ θ ≦ π, x = Aε 0 θ / π + Aε 0 cos θ
+ X 0 , and when the center-to-center distance x is π <θ <2π, the output direction component r x of the radius r of the cam 49 is 0 ≦ θ ≦ so that x = Aε 0 θ / π + x 0 −Aε 0. When π, r x = A ε 0 θ / π + A ε 0 cos θ + r 0 , and when the center-to-center distance r x is π <θ <2π, r x =
Determine r such that Aε 0 θ / π + x 0 −Aε 0 .
【００３７】このときｘ0 は中心間最小距離、ｒ0 は最
小半径とする。At this time, x 0 is the minimum distance between the centers and r 0 is the minimum radius.
【００３８】これにより出力波形ｖ0 はｖ0 ＝ｄｘ／ｄ
θより、０≦θ≦πのとき、ｖ0 ＝Ａε0 （１／π−ｓ
ｉｎθ）となり、π＜θ＜２πのとき、ｖ0 ＝Ａε0
（１／π）となっているので、吸込吐出流量波形ｑ4
を、０≦θ≦πのときには ｑ4 ＝Ａε0 （１／π−ｓｉｎθ）・・・（４） となり、π＜θ＜２πのときには ｑ4 ＝Ａε0 （１／π）・・・（５） となる。As a result, the output waveform v 0 is v 0 = dx / d
From θ, when 0 ≦ θ ≦ π, v 0 = Aε 0 (1 / π−s
in θ), and when π <θ <2π, v 0 = Aε 0
Since it is (1 / π), the suction / discharge flow rate waveform q 4
When 0 ≦ θ ≦ π, q 4 = Aε 0 (1 / π−sin θ) (4), and when π <θ <2π, q 4 = Aε 0 (1 / π) ... ( 5) becomes.
【００３９】次に以上構成の実施例装置の作用について
説明する。Next, the operation of the embodiment apparatus having the above configuration will be described.
【００４０】まず出力軸２５が駆動回転すると、ウォー
ムホイール２３及びウォーム２４を介して回転軸２１が
回転する。このとき、第１カム部材３８の中心Ｏａが回
転軸２１の中心Ｏｂと一致する場合には、第１カム部材
３８は偏心度を有しないので、第１往復動プランジャ５
は駆動されず、第１プランジャポンプ２は共に作動しな
い。First, when the output shaft 25 is driven and rotated, the rotary shaft 21 is rotated via the worm wheel 23 and the worm 24. At this time, when the center Oa of the first cam member 38 coincides with the center Ob of the rotary shaft 21, the first cam member 38 does not have the eccentricity, and thus the first reciprocating plunger 5
Are not driven and the first plunger pump 2 does not work together.
【００４１】このとき、第２カム部材４４は最大偏心度
を有するので第２往復動プランジャ６により第２プラン
ジャポンプ３は最大吐出量を有する。At this time, since the second cam member 44 has the maximum eccentricity, the second reciprocating plunger 6 causes the second plunger pump 3 to have the maximum discharge amount.
【００４２】そこで、位置調節機構２２のダイヤル３６
を操作して回転軸２１を図示矢印方向の例えば左側に移
動させると、第１カム部材３８に偏心度が付与され、こ
れにより第１プランジャポンプ２が第１往復動プランジ
ャ５を介して作動する。Therefore, the dial 36 of the position adjusting mechanism 22 is
When the rotary shaft 21 is moved to the left side in the direction of the arrow in the figure by operating, the eccentricity is imparted to the first cam member 38, whereby the first plunger pump 2 operates via the first reciprocating plunger 5. .
【００４３】一方、第２カム部材４４の偏心度は減少
し、これにより第２往復動プランジャ６を介して作動す
る第２プランジャポンプ３の吐出量は低下する。On the other hand, the eccentricity of the second cam member 44 decreases, and the discharge amount of the second plunger pump 3 which operates via the second reciprocating plunger 6 decreases.
【００４４】さらに、位置調節機構２２のダイヤル３６
により回転軸２１の移動を進め、第１カム部材３８の偏
心度を最大にすると、第２カム部材４４の中心が回転軸
２１の中心と一致し、第２カム部材４４は偏心度を有し
なくなり、第１プランジャポンプ２の吐出流量は最大に
なり、第２プランジャポンプ３の作動は停止する。Further, the dial 36 of the position adjusting mechanism 22
When the movement of the rotary shaft 21 is advanced by and the eccentricity of the first cam member 38 is maximized, the center of the second cam member 44 coincides with the center of the rotary shaft 21, and the second cam member 44 has the eccentricity. The discharge flow rate of the first plunger pump 2 is maximized, and the operation of the second plunger pump 3 is stopped.
【００４５】また、第１プランジャポンプ２と第２プラ
ンジャポンプ３とは並列に接続されており、かつ吐出位
相も一致しているために、合成波形は各々の波形の和に
なる。Since the first plunger pump 2 and the second plunger pump 3 are connected in parallel and the discharge phases are the same, the combined waveform is the sum of the respective waveforms.
【００４６】そしてこのときの第１プランジャポンプ２
の吸引吐出波形ｑ1 は第１カム部材３８の形状によりｑ
1 ＝Ａεｓｉｎθに設定されて図２に示すようになると
共に第２プランジャポンプ３の吸引吐出波形ｑ2 がｑ2
＝Ａ（ε0 −ε）・ｓｉｎθに設定されて図３に示すよ
うになり、第３プランジャポンプ４の吸込口における流
量波形は図２および図３の吐出波形の合成として、０≦
θ≦πのときｑ3 ＝Ａε0 ・ｓｉｎθになり、π＜θ＜
２πのときには第１プランジャポンプおよび第２プラン
ジャポンプ共に吸引工程にあり、ｑ3 ＝０になり、図４
に示す流量波形になる。Then, the first plunger pump 2 at this time
The suction and discharge waveform q 1 of q depends on the shape of the first cam member 38.
As shown in FIG. 2 when 1 = Aεsin θ is set, the suction / discharge waveform q 2 of the second plunger pump 3 becomes q 2
= A (ε 0 −ε) · sin θ, as shown in FIG. 3, and the flow rate waveform at the suction port of the third plunger pump 4 is 0 ≦, as a combination of the discharge waveforms of FIGS. 2 and 3.
When θ ≦ π, q 3 = Aε 0 · sin θ, and π <θ <
When 2π, both the first plunger pump and the second plunger pump are in the suction process, q 3 = 0, and
The flow rate waveform is shown in.
【００４７】一方、第３プランジャポンプの吐出波形
は、第３カム部材の形状によって、０≦θ≦πのときに
はｑ4 ＝Ａε0 （１／π−ｓｉｎθ）であり、π＜θ＜
２πのときにはｑ4 ＝Ａε0 （１／π）に調整されてい
る。On the other hand, the discharge waveform of the third plunger pump is q 4 = Aε 0 (1 / π-sin θ) when 0 ≦ θ ≦ π, and π <θ <, depending on the shape of the third cam member.
When 2π, q 4 = Aε 0 (1 / π) is adjusted.
【００４８】第１プランジャポンプ２および第２プラン
ジャポンプ３の吐出口と第３プランジャポンプ４の吸入
口は直列に接続されているので、第１プランジャポンプ
２の吐出流量波形と第２プランジャポンプ３の吐出流量
波形との合成流量波形ｑ3 と第３プランジャポンプ４の
吸引吐出波形とを合成することにより、図５に示すよう
に、第３プランジャポンプ４からの吐出流量波形ｑ5
は、Ａε0 （１／π）になって無脈動の吐出が実現され
る。Since the discharge ports of the first plunger pump 2 and the second plunger pump 3 and the suction port of the third plunger pump 4 are connected in series, the discharge flow rate waveform of the first plunger pump 2 and the second plunger pump 3 are connected. By synthesizing the combined flow rate waveform q 3 with the discharge flow rate waveform of No. 3 and the suction discharge waveform of the third plunger pump 4, as shown in FIG. 5, the discharge flow rate waveform q 5 from the third plunger pump 4
Becomes Aε 0 (1 / π), and pulsation-free ejection is realized.
【００４９】以上に詳述したカム回転角と吐出流量波形
との関係を表１に示す。Table 1 shows the relationship between the cam rotation angle and the discharge flow rate waveform detailed above.
【００５０】[0050]
【表１】 [Table 1]
【００５１】（実施例２）この実施例２に係る無脈動ポ
ンプは、図６および図７にて示される。図示される無脈
動ポンプは、図１に示す無脈動ポンプと基本的には同じ
であるが、その相違するところは、第２プランジャポン
プ３が第１プランジャポンプ２および第３プランジャポ
ンプ４と平行に配置され、第２駆動ロッド３１がリング
状アーム６０およびテコ６１によって往復動可能に形成
されている。(Second Embodiment) A pulsationless pump according to the second embodiment is shown in FIGS. 6 and 7. The illustrated pulsation-free pump is basically the same as the pulsation-free pump shown in FIG. 1, except that the second plunger pump 3 is parallel to the first plunger pump 2 and the third plunger pump 4. The second drive rod 31 is reciprocally formed by the ring-shaped arm 60 and the lever 61.
【００５２】この実施例２においても、前記実施例１に
おける無脈動ポンプと同様に第３プランジャポンプ４か
らの吐出流量波形ｑ5 は、Ａε0 （１／π）になって無
脈動の吐出が実現される。Also in the second embodiment, the discharge flow rate waveform q 5 from the third plunger pump 4 becomes Aε 0 (1 / π) similarly to the pulsation-free pump in the first embodiment, and pulsation-free discharge is obtained. Will be realized.
【００５３】この発明は前記実施例に限定されるもので
はなく、この発明の要旨の範囲内で適宜に設計変更を行
うことができる。The present invention is not limited to the above-mentioned embodiment, and appropriate design changes can be made within the scope of the gist of the present invention.
【００５４】[0054]
【発明の効果】以上詳述したこの発明によれば、上述し
た構成としたので、小型でかつ２種の流体を一定比で、
かつ、脈動無しで混合することが可能な無脈動ポンプを
提供することができる。According to the present invention described in detail above, since it has the above-mentioned structure, it is small and two types of fluids are kept at a constant ratio.
Moreover, it is possible to provide a pulsation-free pump capable of mixing without pulsation.
【図１】図１は、この発明の無脈動ポンプの実施例を示
す概略断面図である。FIG. 1 is a schematic sectional view showing an embodiment of a pulsation-free pump of the present invention.
【図２】図２は、第１プランジャポンプから吐出される
流量波形を示す説明図である。FIG. 2 is an explanatory diagram showing a waveform of a flow rate discharged from the first plunger pump.
【図３】図３は、第２プランジャポンプから吐出される
流量波形を示す説明図である。FIG. 3 is an explanatory diagram showing a waveform of a flow rate discharged from a second plunger pump.
【図４】図４は、第１プランジャポンプから吐出される
流量波形と第２プランジャポンプから吐出される流量波
形との合成流量波形を示す説明図である。FIG. 4 is an explanatory diagram showing a combined flow rate waveform of a flow rate waveform discharged from a first plunger pump and a flow rate waveform discharged from a second plunger pump.
【図５】図５は、第３カム部材による第３プランジャポ
ンプの吐出流量波形と第３プランジャポンプに吸引され
る流量波形との合成流量波形を示す説明図である。FIG. 5 is an explanatory diagram showing a combined flow rate waveform of a discharge flow rate waveform of the third plunger pump by the third cam member and a flow rate waveform sucked by the third plunger pump.
【図６】図６はこの発明の他の実施例である無脈動ポン
プを示す概略断面図である。FIG. 6 is a schematic sectional view showing a pulseless pump which is another embodiment of the present invention.
【図７】図７は、図６に示される無脈動ポンプにおける
第２駆動ロッドがリング状アームおよびテコによって往
復動可能に形成されている状態を示す断面説明図であ
る。7 is a cross-sectional explanatory view showing a state in which a second drive rod in the pulsation-free pump shown in FIG. 6 is reciprocally formed by a ring-shaped arm and a lever.
２ 第１プランジャポンプ ３ 第２プランジャポンプ ４ 第３プランジャポンプ ５ 第１往復動プランジャ ６ 第２往復動プランジャ ７ 第３往復動プランジャ １８ 第１カム機構 １９ 第２カム機構 ２０ 第３カム機構 ２１ 回転軸 2 1st plunger pump 3 2nd plunger pump 4 3rd plunger pump 5 1st reciprocating plunger 6 2nd reciprocating plunger 7 3rd reciprocating plunger 18 1st cam mechanism 19 2nd cam mechanism 20 3rd cam mechanism 21 rotation axis
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成５年７月２７日[Submission date] July 27, 1993
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】請求項１[Name of item to be corrected] Claim 1
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【請求項１】 ３基のプランジャポンプのうち、第１の
プランジャポンプの吐出口および第２のプランジャポン
プの吐出口と第３プランジャポンプの吸込口とを連通
し、 前記３基のプランジャポンプそれぞれの往復動プランジ
ャの駆動側端末部に当接し、かつ第１〜３カム機構を介
して前記吸い込み側の第１プランジャポンプ及び第２プ
ランジャポンプと吐出側の第３プランジャポンプとを作
動する回転軸を有し、 この回転軸は前記第１〜３プランジャの軸線に直交し、
かつ回転軸の軸線方向に対して位置調節機構を介して移
動可能に形成され、 １基の偏心カムと１基の擬円柱カムを駆動し、この偏心
カムは回転軸と平行な軸を持つ２個の円柱を一体に重ね
合わせた部分を有し、回転軸に傾きαにて固定された滑
り軸に摺動可能に取り付けられ、回転軸の軸線方向移動
により回転軸方向に変位することなしに回転軸直角方向
に変位し、変位時のカムに対する回転軸の相対移動範囲
はカムの両円柱の中心軸間を結ぶ平面上にあり、第１カ
ム機構および第２カム機構の両方の構成要素であり、一
方擬円柱カムは回転軸の軸方向移動に無関係にカム軸直
角断面の形状、寸法が一定であり、第３カム機構の構成
要素であり、第１カム機構は回転軸の軸線方向変位によ
るすべり軸との摺動変位による偏心量の変更により第１
プランジャの吸込吐出流量波形ｑ1 がｑ1 ＝Ａεｓｉｎ
θ（ただし、ε＝Ｚｔａｎαであり、Ａはプランジャ断
面積であり、εは偏心量であり、Ｚは回転軸の軸線方向
移動量であり、θはカム回転角、αは回転軸とすべり軸
のなす角である。）となるように構成し、第２カム機構
はこのとき同様に偏心量の変位により第２プランジャポ
ンプの吸込吐出波形ｑ2 がｑ2 ＝Ａ（ε0 −ε）ｓｉｎ
θ（ただし、Ａ、ε、θは前記と同様の意味を有し、ε
0 は最大偏心量である。）となるように構成して第１プ
ランジャポンプの流量波形ｑ1と第２プランジャポンプ
の流量波形ｑ2 との合成波形ｑ3 をＡεｓｉｎθの一定
にし、第３プランジャポンプの吸込吐出流量波形ｑ4 を
０≦θ≦πのときにはｑ4 ＝Ａε0 （１／π−ｓｉｎ
θ）であり、π＜θ＜２πのときにはｑ4 ＝Ａε0（１
／π）であるように第３カム機構のカム形状を決定する
ことにより第３プランジャポンプの吐出流量波形ｑ5 を
Ａε0 （１／π）の一定にしてなることを特徴とする無
脈動ポンプ。1. Of the three plunger pumps, the discharge port of the first plunger pump and the discharge port of the second plunger pump communicate with the suction port of the third plunger pump, and each of the three plunger pumps. Of the reciprocating plunger, which is in contact with the driving-side end portion of the reciprocating plunger, and operates the first and second plunger pumps on the suction side and the third plunger pump on the discharge side via the first to third cam mechanisms. This rotation axis is orthogonal to the axes of the first to third plungers,
In addition, it is formed to be movable in the axial direction of the rotating shaft via a position adjusting mechanism, and drives one eccentric cam and one pseudo-cylindrical cam, and this eccentric cam has a shaft parallel to the rotating shaft. It has a part in which individual cylinders are superposed on each other, and is slidably attached to a sliding shaft that is fixed to the rotating shaft at an inclination α, without being displaced in the rotating shaft direction by axial movement of the rotating shaft. It is displaced in the direction orthogonal to the rotation axis, and the range of relative movement of the rotation axis with respect to the cam at the time of displacement is on the plane connecting the center axes of both cylinders of the cam, and is a component of both the first and second cam mechanisms. On the other hand, the pseudo-cylindrical cam has the shape and dimensions of the cross section perpendicular to the cam axis irrespective of the axial movement of the rotary shaft, is a constituent element of the third cam mechanism, and the first cam mechanism is the axial displacement of the rotary shaft. By changing the amount of eccentricity due to the sliding displacement with the sliding shaft due to
Plunger suction and discharge flow rate waveform q 1 is q 1 = Aεsin
θ (where ε = Ztan α, A is the plunger cross-sectional area, ε is the amount of eccentricity, Z is the axial movement of the rotating shaft, θ is the cam rotation angle, and α is the rotating shaft and the sliding shaft. The second cam mechanism also has a suction / discharge waveform q 2 of the second plunger pump q 2 = A (ε 0 −ε) sin due to the displacement of the eccentric amount.
θ (however, A, ε, and θ have the same meanings as above,
0 is the maximum eccentricity. ), The combined waveform q 3 of the flow rate waveform q 1 of the first plunger pump and the flow rate waveform q 2 of the second plunger pump is made constant at A ε sin θ, and the suction / discharge flow rate waveform q 4 of the third plunger pump. When 0 ≦ θ ≦ π, q 4 = Aε 0 (1 / π-sin
θ) , and when π <θ <2π, q 4 = Aε 0 (1
/ Π) by determining the cam shape of the third cam mechanism so that the discharge flow rate waveform q 5 of the third plunger pump becomes constant at A ε 0 (1 / π). .
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成５年８月１９日[Submission date] August 19, 1993
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】請求項１[Name of item to be corrected] Claim 1
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
Claims (1)
プランジャポンプの吐出口および第２のプランジャポン
プの吐出口と第３プランジャポンプの吸引口とを連通
し、 前記３基のプランジャポンプそれぞれの往復動プランジ
ャの駆動側端末部に当接し、かつ第１〜３カム機構を介
して前記吸い込み側の第１プランジャポンプ及び第２プ
ランジャポンプと吐出側の第３プランジャポンプとを作
動する回転軸を有し、 この回転軸は前記第１〜３プランジャの軸線に直交し、
かつ回転軸の軸線方向に対して位置調節機構を介して移
動可能に形成され、 １基の偏心カムと１基の擬円柱カムを駆動し、この偏心
カムは回転軸と平行な軸を持つ２個の円柱を一体に重ね
合わせた部分を有し、回転軸に傾きαにて固定された滑
り軸に摺動可能に取り付けられ、回転軸の軸線方向移動
により回転軸方向に変位することなしに回転軸直角方向
に変位し、変位時のカムに対する回転軸の相対移動範囲
はカムの両円柱の中心軸間を結ぶ平面上にあり、第１カ
ム機構および第２カム機構の両方の構成要素であり、一
方擬円柱カムは回転軸の軸方向移動に無関係にカム軸直
角断面の形状、寸法が一定であり、第３カム機構の構成
要素であり、第１カム機構は回転軸の軸線方向変位によ
るすべり軸との摺動変位による偏心量の変更により第１
プランジャの吸込吐出流量波形ｑ1 がｑ1 ＝Ａεｓｉｎ
θ（ただし、ε＝Ｚｔａｎαであり、Ａはプランジャ断
面積であり、εは偏心量であり、Ｚは回転軸の軸線方向
移動量であり、θはカム回転角、αは回転軸とすべり軸
のなす角である。）となるように構成し、第２カム機構
はこのとき同様に偏心量の変位により第２プランジャポ
ンプの吸込吐出波形ｑ2 がｑ2 ＝Ａ（ε0 −ε）ｓｉｎ
θ（ただし、Ａ、ε、θは前記と同様の意味を有し、ε
0 は最大偏心量である。）となるように構成して第１プ
ランジャポンプの流量波形ｑ1と第２プランジャポンプ
の流量波形ｑ2 との合成波形ｑ3 をＡεｓｉｎθの一定
にし、第３プランジャポンプの吸込吐出流量波形ｑ4 を
０≦θ≦πのときにはｑ4 ＝Ａε0 （１／π−ｓｉｎ
θ）出あり、π＜θ＜２πのときにはｑ4 ＝Ａε0（１
／π）であるように第３カム機構のカム形状を決定する
ことにより第３プランジャポンプの吐出流量波形ｑ5 を
Ａε0 （１／π）の一定にしてなることを特徴とする無
脈動ポンプ。1. Among the three plunger pumps, the discharge port of the first plunger pump, the discharge port of the second plunger pump and the suction port of the third plunger pump are communicated with each other, and each of the three plunger pumps is connected. Of the reciprocating plunger, which is in contact with the driving-side end portion of the reciprocating plunger, and operates the first and second plunger pumps on the suction side and the third plunger pump on the discharge side via the first to third cam mechanisms. This rotation axis is orthogonal to the axes of the first to third plungers,
In addition, it is formed to be movable in the axial direction of the rotating shaft via a position adjusting mechanism, and drives one eccentric cam and one pseudo-cylindrical cam, and this eccentric cam has a shaft parallel to the rotating shaft. It has a part in which individual cylinders are superposed on each other, and is slidably attached to a sliding shaft that is fixed to the rotating shaft at an inclination α, without being displaced in the rotating shaft direction by axial movement of the rotating shaft. It is displaced in the direction orthogonal to the rotation axis, and the range of relative movement of the rotation axis with respect to the cam at the time of displacement is on the plane connecting the center axes of both cylinders of the cam, and is a component of both the first cam mechanism and the second cam mechanism. On the other hand, the pseudo-cylindrical cam has the shape and dimensions of the cross section perpendicular to the cam axis irrespective of the axial movement of the rotary shaft, is a constituent element of the third cam mechanism, and the first cam mechanism is the axial displacement of the rotary shaft. By changing the amount of eccentricity due to the sliding displacement with the sliding shaft due to
Plunger suction and discharge flow rate waveform q 1 is q 1 = Aεsin
θ (where ε = Ztan α, A is the plunger cross-sectional area, ε is the amount of eccentricity, Z is the axial movement of the rotating shaft, θ is the cam rotation angle, and α is the rotating shaft and the sliding shaft. The second cam mechanism also has a suction / discharge waveform q 2 of the second plunger pump q 2 = A (ε 0 −ε) sin due to the displacement of the eccentric amount.
θ (however, A, ε, and θ have the same meanings as above,
0 is the maximum eccentricity. ), The combined waveform q 3 of the flow rate waveform q 1 of the first plunger pump and the flow rate waveform q 2 of the second plunger pump is made constant at A ε sin θ, and the suction / discharge flow rate waveform q 4 of the third plunger pump. When 0 ≦ θ ≦ π, q 4 = Aε 0 (1 / π-sin
θ), and when π <θ <2π, q 4 = Aε 0 (1
/ Π) by determining the cam shape of the third cam mechanism so that the discharge flow rate waveform q 5 of the third plunger pump becomes constant at A ε 0 (1 / π). .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12746793A JP3418425B2 (en) | 1993-05-28 | 1993-05-28 | Pulseless pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12746793A JP3418425B2 (en) | 1993-05-28 | 1993-05-28 | Pulseless pump |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06336973A true JPH06336973A (en) | 1994-12-06 |
| JP3418425B2 JP3418425B2 (en) | 2003-06-23 |
Family
ID=14960657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12746793A Expired - Fee Related JP3418425B2 (en) | 1993-05-28 | 1993-05-28 | Pulseless pump |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3418425B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7766626B2 (en) | 2003-11-18 | 2010-08-03 | Robert Bosch Gmbh | Multipiston pump |
| JP2013133716A (en) * | 2011-12-26 | 2013-07-08 | Oken Ltd | Rolling pump |
-
1993
- 1993-05-28 JP JP12746793A patent/JP3418425B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7766626B2 (en) | 2003-11-18 | 2010-08-03 | Robert Bosch Gmbh | Multipiston pump |
| JP2013133716A (en) * | 2011-12-26 | 2013-07-08 | Oken Ltd | Rolling pump |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3418425B2 (en) | 2003-06-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI100735B (en) | Pump with several openings outlet | |
| US4155683A (en) | System for and a method of providing a liquid chromatography eluent | |
| EP0686768A2 (en) | Positive displacement pump with cylinder end cap | |
| US4875842A (en) | Axial flow fluid compressor | |
| JP4230081B2 (en) | Multiple plunger pump | |
| JPH022476B2 (en) | ||
| JPS5877179A (en) | Rotary type fluid energy converter | |
| EP0927822B1 (en) | Valveless metering pump | |
| US5199857A (en) | Dual plunger pump system | |
| JP3986764B2 (en) | Hydrostatic continuously variable transmission | |
| US4646579A (en) | Shaft seal assembly | |
| JPH03124976A (en) | Axial plunger pump | |
| JPH06336973A (en) | Nonpulsating pump | |
| JPS60164677A (en) | Fluid machinery | |
| EP1300242B1 (en) | Pump for printing press | |
| US4437389A (en) | Axial piston pump having barrel biasing means | |
| JP3297143B2 (en) | Non-pulsation metering pump | |
| JPS62225780A (en) | Continuously operating fluid device | |
| JP4401539B2 (en) | Reciprocating pump | |
| AU1425292A (en) | Valveless metering pump with reciprocating, rotating piston | |
| JPH082469Y2 (en) | Swash plate type axial plunger pump | |
| JP2003042069A (en) | Reciprocating pump | |
| JPS62251475A (en) | Fixed displacement pump | |
| WO1997004233A1 (en) | Axial piston micropump | |
| JP3155410U (en) | Multi-function device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20030307 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |