JPH0623489A - Mold for horizontal continuous casting equipment - Google Patents
Mold for horizontal continuous casting equipmentInfo
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- JPH0623489A JPH0623489A JP10994592A JP10994592A JPH0623489A JP H0623489 A JPH0623489 A JP H0623489A JP 10994592 A JP10994592 A JP 10994592A JP 10994592 A JP10994592 A JP 10994592A JP H0623489 A JPH0623489 A JP H0623489A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、鋼などの金属を連続鋳
造するために、タンディッシュから供給される溶融金属
を間欠的に引き抜き、鋳片を得る場合のモールドに関す
るもので、特にモールドの長寿命化を可能とした水平連
続鋳造設備用モールドに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a mold for intermittently withdrawing a molten metal supplied from a tundish to obtain a cast piece for continuous casting of a metal such as steel. The present invention relates to a mold for horizontal continuous casting equipment, which has a long life.
【０００２】[0002]
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】連続
鋳造はタンディッシュ（湯だめ）に貯留した溶融金属を
モールドに供給し、ここで冷却して少なくとも外周部は
凝固した鋳片を形成し、モールドの下流側に設けた引き
抜き装置で断続的に鋳片を引き抜くことによって行われ
る。この連続鋳造に用いるモールドは、一般的に鋳型を
筒状体に形成し、その外周壁を冷却（水冷が多い）する
ことにより、中空部に供給される溶融金属を凝固させて
鋳片とするもので、鋳型は所望する鋳片断面の形状・寸
法に応じた中空部を有する熱伝導性に優れた材料からな
り、鋳型の外側に冷却水ジャケットが設置され、鋳型の
外周壁に沿って冷却水が流通するように構成されてい
る。2. Description of the Related Art In continuous casting, molten metal stored in a tundish is supplied to a mold, where it is cooled to form a solidified slab at least on the outer periphery. It is carried out by intermittently withdrawing the slab with a drawing device provided on the downstream side of the mold. The mold used for this continuous casting is generally formed by forming a mold into a cylindrical body, and cooling the outer peripheral wall (often water cooling) to solidify the molten metal supplied to the hollow portion to form a slab. The mold is made of a material with excellent thermal conductivity that has a hollow part that corresponds to the shape and size of the desired slab cross section.A cooling water jacket is installed on the outside of the mold to cool along the outer peripheral wall of the mold. It is configured to allow water to flow.
【０００３】このようにして行われる連続鋳造におい
て、溶鋼に対する静圧が大きく、モールド内への潤滑剤
の供給がないためモールド内の凝固速度が大きいという
メリットを有することから、水平連続鋳造が広く採用さ
れている。一方、この水平連続鋳造では鋳造時のモール
ドの温度が高くなりすぎ、摩耗が大きく寿命が短いとい
う欠点がある。このモールドの摩耗はブレークリング付
近のモールド入口部に集中しているので、図９に示すよ
うに、モールドの損耗の大きいモールド入口部を張り替
え式とした連続鋳造用モールド構造（以下「従来モール
ドＩ」という、特公平３−４７９４４号公報参照）が提
案されている。In continuous casting carried out in this way, horizontal continuous casting is widely used because it has the advantage that the static pressure against molten steel is large and the solidification rate in the mold is high because no lubricant is supplied into the mold. Has been adopted. On the other hand, in this horizontal continuous casting, the temperature of the mold at the time of casting becomes too high, resulting in large wear and short life. Since the wear of the mold is concentrated on the mold entrance near the break ring, as shown in FIG. 9, the mold entrance for continuous casting has a replaceable mold entrance where the wear of the mold is large (hereinafter referred to as “conventional mold I”). (See Japanese Patent Publication No. 3-47944) is proposed.
【０００４】そこで、本発明の理解を容易ならしめるた
めに、従来モールドＩの構造について図９に基づいて説
明する。図において、３１は溶鋼を貯留するタンディッ
シュで、下部のタンディッシュノズル３２からフイード
ノズル３３を介してブレークリング３４に接続され、こ
のブレークリング３４とモールド３５のモールド母材３
６の先端凹部に圧入されたウェアープレート３７とが接
合面３８を介して緊密に当接する構造としたものであ
る。このモールド母材３６は冷却されているので、タン
ディッシュ３１より送給された溶鋼はブレークリング３
４の後端部のものから凝固が開始され、図９において右
方にある図示しない引抜装置（ピンチロール等）により
引抜かれる。しかし、初期に生成される凝固シェルＳの
厚みは薄いので、所定量引抜いた後に一旦停止させて凝
固シェルＳの厚みを大きくし、次に鋳片３９が引抜かれ
るときに凝固シェルＳが破断しないようにされる。この
停止時には鋳片３９の凝固収縮に伴う表面の横割れを防
止するために、鋳片３９は若干押戻され、一体化が図ら
れる。以上の説明で明らかなように、溶鋼の凝固開始点
であるブレークリング３４の後端面４０およびウェアー
プレート３７の内側面４１には大きな熱応力が発生する
と共に鋳片の引抜きと押戻しによる衝撃力をも受けるの
で、これら後端面４０および内側面４１には損耗４２が
生じやすい。そのため、この従来モールドＩにおいて
は、接合面３８の損耗が稼働上有害と判断された時点で
モールド３５とブレークリング３４を取り外し、さらに
モールド母材３６からウェアープレート３７を取り外
し、ブレークリング３４とウェアープレート３７の接合
面３８を切削加工し、接合面３８が密接状態を保つよう
にして再組込みし、溶鋼が流出しないような措置が採ら
れている。ところが、接合面３８が冷却ジャケット部か
ら遠く、ウェアープレート３７の凝固開始点近傍の温度
が高くなりやすく、ウェアープレート３７が溶損するこ
とがあった。Therefore, in order to facilitate understanding of the present invention, the structure of the conventional mold I will be described with reference to FIG. In the figure, 31 is a tundish for storing molten steel, which is connected to a break ring 34 from a lower tundish nozzle 32 through a feed nozzle 33. The break ring 34 and the mold base material 3 of a mold 35 are connected to each other.
The wear plate 37, which is press-fitted into the concave portion of the tip 6, is in tight contact with the joint surface 38. Since the mold base material 36 is cooled, the molten steel fed from the tundish 31 is broken by the break ring 3.
Coagulation is started from the rear end of No. 4 and is pulled out by an unillustrated pulling device (pinch roll or the like) on the right side in FIG. However, since the thickness of the solidified shell S initially generated is thin, the solidified shell S is temporarily stopped after the predetermined amount is drawn out to increase the thickness of the solidified shell S, and the solidified shell S is not broken when the slab 39 is next drawn out. To be done. At the time of this stop, in order to prevent lateral cracking of the surface due to solidification shrinkage of the slab 39, the slab 39 is slightly pushed back to be integrated. As is clear from the above description, a large thermal stress is generated on the rear end surface 40 of the break ring 34 and the inner side surface 41 of the wear plate 37, which are the solidification start points of molten steel, and the impact force due to the pulling out and pushing back of the slab is generated. Therefore, wear 42 is likely to occur on the rear end surface 40 and the inner side surface 41. Therefore, in this conventional mold I, the mold 35 and the break ring 34 are removed when the wear of the joint surface 38 is determined to be harmful in operation, and the wear plate 37 is removed from the mold base material 36 to remove the break ring 34 and the wear. The joint surface 38 of the plate 37 is cut, and the joint surface 38 is reassembled so as to keep the joint surface 38 in close contact with each other to prevent molten steel from flowing out. However, the joint surface 38 is far from the cooling jacket portion, the temperature near the solidification start point of the wear plate 37 is likely to be high, and the wear plate 37 may be melted and damaged.
【０００５】ところで、上記したように、鋳片３９は断
続的に引抜かれることから、鋳片３９の停止時に形成さ
れた凝固シェルＳと停止に続く引抜き時に形成された凝
固シェルＳとの継目（コールドシャット）が生ずる。こ
の鋳片３９の引抜き停止時に凝固シェルＳの温度は大き
く低下するので、後続する引抜き時に新たにモールド３
５内に流入してくる溶鋼は凝固シェルＳと良好に溶着せ
ず、この継目部にコールドシャットクラックと称する割
れが発生することがある。特に、このコールドシャット
クラックは、凝固シェルの最冷点である、いわゆる３重
点（モールドとブレークリングと溶鋼が接する点）付近
の鋳片に発生しやすく、このコールドシャットクラック
が生じにくい構造のモールドが図１０に示されている
（以下「従来モールドII」という、特公平１−３１９７
３号公報参照）である。すなわち、図１０に示す従来モ
ールドIIにおいては、凝固シェルＳの最冷点である３重
点は４３で示した箇所であるが、この場合、鋳片３９の
引抜き時に凝固シェルＳが最初の位置Ｐ1 から右方のＰ
2 に移動すると、３重点４３を含む凝固シェルＳの後端
面４４は新たに流入してきた溶鋼と溶着しやすいので、
上記したコールドシャットクラックが発生しにくくな
る。一方、ブレークリング３４ａに至るモールド３５ａ
の内径が漸次小さくなって内方にテーパ状に迫り出して
いるため、モールド３５ａ背面の冷却面４５からモール
ド内側の迫り出し部分４６までの距離が長くなり、この
部分のモールドの温度が高くなり過ぎて摩耗の進行が極
めて早く低寿命であるという欠点がある。この場合、モ
ールドの厚みを薄くして冷却効果を高めることも考えら
れるが、厚みを薄くすると、モールド３５ａとブレーク
リング３４ａとの接合面４７や迫り出し部分４６の切削
代が少なくなり、実用に耐えないという欠点がある。As described above, since the cast slab 39 is intermittently drawn, the joint between the solidified shell S formed when the cast slab 39 is stopped and the solidified shell S formed when the cast slab 39 is pulled out after the stop ( Cold shut) occurs. Since the temperature of the solidified shell S greatly decreases when the drawing of the cast slab 39 is stopped, the mold 3 is newly added during the subsequent drawing.
The molten steel flowing into 5 does not weld well to the solidified shell S, and cracks called cold shut cracks may occur at this joint. In particular, this cold shut crack is likely to occur in the slab near the so-called triple point (the point where the mold, the break ring and the molten steel contact each other), which is the coldest point of the solidified shell, and the mold having a structure in which the cold shut crack is unlikely to occur Is shown in FIG. 10 (hereinafter referred to as "conventional mold II", Japanese Patent Publication No. 1-3197).
No. 3 publication). That is, in the conventional mold II shown in FIG. 10, the triple point, which is the coldest point of the solidified shell S, is the position indicated by 43, but in this case, when the cast slab 39 is drawn, the solidified shell S is at the first position P. 1 to the right P
When moving to 2 , since the rear end surface 44 of the solidified shell S including the triple point 43 is easily welded to the newly flowing molten steel,
The cold shut cracks described above are less likely to occur. On the other hand, the mold 35a reaching the break ring 34a
Since the inner diameter of the mold gradually becomes smaller and tapers inward, the distance from the cooling surface 45 on the back surface of the mold 35a to the protruding part 46 inside the mold becomes long, and the temperature of the mold at this part becomes high. However, there is a drawback in that the progress of wear is extremely fast and the life is short. In this case, it is conceivable to reduce the thickness of the mold to enhance the cooling effect. However, if the thickness is reduced, the cutting allowance of the joint surface 47 between the mold 35a and the break ring 34a and the protruding portion 46 is reduced, which is practical. It has the drawback of being intolerable.
【０００６】本発明は従来の技術の有するこのような問
題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、モー
ルド入口の損耗の大きい部分の冷却を強化することによ
り、鋳造時のモールドの温度を低くして損耗を抑え、モ
ールド寿命の延長を可能とした水平連続鋳造設備用モー
ルドを提供することにある。The present invention has been made in view of the above problems of the prior art, and an object thereof is to enhance cooling of a highly worn portion of a mold inlet to enhance the cooling of the mold during casting. It is an object of the present invention to provide a mold for a horizontal continuous casting facility, which can lower the temperature to suppress the wear and extend the life of the mold.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明の要旨は、タンディッシュとモールドとがフィ
ードノズルとブレークリングを介して密閉接続される水
平連続鋳造設備用モールドにおいて、モールド内側の冷
却水通路を形成する面の中で鋳造方向上流側の内端面が
ブレークリング後端面より上流側に位置することを特徴
とする水平連続鋳造設備用モールドを第一の発明とし、
タンディッシュとモールドとがフィードノズルとブレー
クリングを介して密閉接続される水平連続鋳造設備用モ
ールドにおいて、モールド内側の冷却水通路を形成する
面が略鋭角状にブレークリングへ向けて迫り出している
ことを特徴とする水平連続鋳造設備用モールドを第二の
発明とし、上記第一または第二の発明において、モール
ド内隅の冷却水通路を形成する部分および隣接する部分
の内周側の鋳造方向に複数の縦溝を設けてフィンを形成
したことを特徴とする水平連続鋳造設備用モールドを第
三の発明とし、上記第一、第二または第三の発明におい
て、モールド内面に下流側からブレークリングに接する
位置に向けて漸次内径が小さくなるような迫り出し部分
が設けられていることを特徴とする水平連続鋳造設備用
モールドを第四の発明とする。In order to achieve the above object, the gist of the present invention is to provide a mold for a horizontal continuous casting facility in which a tundish and a mold are hermetically connected via a feed nozzle and a break ring. Of the surface forming the cooling water passage, the first invention is a horizontal continuous casting facility mold characterized in that the inner end surface on the upstream side in the casting direction is located on the upstream side of the break ring rear end surface,
In a horizontal continuous casting facility mold in which a tundish and a mold are hermetically connected to each other via a feed nozzle and a break ring, the surface forming the cooling water passage inside the mold protrudes toward the break ring in a substantially acute angle shape. A mold for horizontal continuous casting equipment, which is characterized in that it is a second invention, in the first or second invention, the casting direction on the inner peripheral side of the portion forming the cooling water passage of the mold inner corner and the adjacent portion. A third aspect of the present invention is a mold for horizontal continuous casting equipment, characterized in that a plurality of vertical grooves are provided in the fin to form a fin on the inner surface of the mold from the downstream side. The mold for horizontal continuous casting equipment is characterized in that the protruding portion is provided such that the inner diameter becomes gradually smaller toward the position in contact with the ring. And Akira.
【０００８】[0008]
【作用】モールド内側の冷却水通路を形成する面の中で
鋳造方向上流側の内端面がブレークリング後端面より上
流側に位置するので、モールド冷却面との距離が短くな
り、損耗の大きいブレークリング付近のモールド入口部
が効果的に冷却され、モールドの損耗が抑えられる。そ
して、モールド内隅の冷却水通路を形成する面が略鋭角
状にブレークリングへ向けて迫り出していることによ
り、モールド冷却面との距離がより短くなり、モールド
入口部の温度をさらに低下することができる。また、モ
ールド内隅の冷却水通路を形成する部分および隣接する
部分の内周側の鋳造方向に複数の縦溝を設けてフィンを
形成することにより、冷却水との接触面積が増加するの
で、モールド入口部の温度を一層低下することができ
る。このモールドの温度低下代に相当する分だけモール
ドの厚みを厚くすれば、モールドの寿命延長を図ると共
に、モールドの損耗に伴う摩耗面の切削加工時の切削代
を大きくとれるという効果が期待できる。特に、ブレー
クリングに接する位置に向けて漸次内径が小さくなるよ
うな迫り出し部分を有するモールドにおいては、３重点
とモールド冷却面との距離が短くなり、モールド内側の
迫り出し部分の温度低下に伴い、モールドの摩耗抑制が
より効果的に行われ、モールドの寿命延長が可能とな
る。Since the inner end surface on the upstream side in the casting direction is located upstream of the rear end surface of the break ring in the surface forming the cooling water passage inside the mold, the distance from the cooling surface of the mold is shortened, resulting in a large wear loss. The mold inlet portion near the ring is effectively cooled and wear of the mold is suppressed. Further, the surface forming the cooling water passage at the inner corner of the mold projects toward the break ring in a substantially acute angle, so that the distance from the mold cooling surface becomes shorter and the temperature at the mold inlet portion further decreases. be able to. Further, by forming a plurality of vertical grooves in the casting direction on the inner peripheral side of the portion forming the cooling water passage at the inner corner of the mold and the adjacent portion, the contact area with the cooling water increases, The temperature at the mold inlet can be further reduced. If the thickness of the mold is increased by an amount corresponding to the temperature decrease of the mold, it is expected that the life of the mold can be extended and the cutting allowance at the time of cutting the wear surface due to the wear of the mold can be increased. In particular, in a mold having a protruding portion whose inner diameter gradually decreases toward the position in contact with the break ring, the distance between the triple point and the mold cooling surface becomes shorter, and the temperature of the protruding portion inside the mold is reduced. The wear of the mold is suppressed more effectively, and the life of the mold can be extended.
【０００９】[0009]
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。図１は本
発明の水平連続鋳造設備用のモールドの側断面図を示
す。図において、タンディッシュ１の下部側壁に設けた
タンディッシュノズル２に対して、シール耐火物３、フ
ィードノズル４、ブレークリング５を介してモールドチ
ューブ６が密閉接続されている。モールドチューブ６の
外側には冷却水ジャケット７が設置され、入口８から出
口９に向けて冷却水が通入されている。モールド１０
は、これらモールドチューブ６と冷却水ジャケット７と
から構成されており、フィードノズル４およびブレーク
リング５の熱膨張を吸収するためにタンディッシュ１と
の間にはスプリング１１が介装されている。また、図２
に示すものは、図１に示すモールドのモールドチューブ
６内面に、下流側からブレークリング５に接する位置に
向けて漸次内径が小さくなるような迫り出し部分１２が
設けられたものである。１４は３重点、１５は冷却水通
路である。EXAMPLES Examples of the present invention will be described below. FIG. 1 shows a side sectional view of a mold for a horizontal continuous casting facility according to the present invention. In the figure, a mold tube 6 is hermetically connected to a tundish nozzle 2 provided on a lower side wall of a tundish 1 via a seal refractory 3, a feed nozzle 4, and a break ring 5. A cooling water jacket 7 is installed outside the mold tube 6, and cooling water is introduced from an inlet 8 toward an outlet 9. Mold 10
Is composed of the mold tube 6 and the cooling water jacket 7, and a spring 11 is interposed between the tundish 1 to absorb the thermal expansion of the feed nozzle 4 and the break ring 5. Also, FIG.
In FIG. 1, the mold tube 6 of the mold shown in FIG. 1 is provided with an overhanging portion 12 whose inner diameter gradually decreases from the downstream side toward the position in contact with the break ring 5. 14 is a triple point and 15 is a cooling water passage.
【００１０】係る構成を有する水平連続鋳造設備用モー
ルドにおいて、タンディッシュ１上方に設けられたレー
ドル（図示せず）からタンディッシュ１に注入された溶
鋼は、タンディッシュノズル２からフィードノズル４を
介してモールド１０に供給され、ブレークリング５後端
面１３から溶鋼の凝固が開始し、溶鋼が凝固するときの
熱はモールドチューブ６を介して冷却水に伝達される。
このようにして外周部から凝固層Ｓが形成された鋳片は
右方にある図示しない引抜装置による間欠引抜（引抜
き、停止、押戻しの反復動作）を受けながら、モールド
１０から引き抜かれ、切断装置により所定長に切断され
る。In the horizontal continuous casting facility mold having the above-mentioned structure, the molten steel injected into the tundish 1 from a ladle (not shown) provided above the tundish 1 passes through the tundish nozzle 2 and the feed nozzle 4 and passes through the feed nozzle 4. Are supplied to the mold 10 to solidify the molten steel from the rear end surface 13 of the break ring 5, and the heat when the molten steel solidifies is transferred to the cooling water via the mold tube 6.
The slab having the solidified layer S formed on the outer peripheral portion in this manner is pulled out from the mold 10 while being subjected to intermittent withdrawal (repeated operation of withdrawing, stopping, and pushing back) by an unillustrated withdrawing device on the right side. It is cut into a predetermined length by the device.
【００１１】ところで、水平連続鋳造モールドにおける
ブレークリング近傍の従来の構造は図７および図８に示
すようなものが多い。図７に示すものは、迫り出し部分
１２を有さず、モールド内側の冷却水通路１５を形成す
る面の中で鋳造方向上流側の内端面（以下「上流側モー
ルド冷却端面」という）１６がブレークリング後端面１
３より下流側に位置している例で、図８に示すものは、
迫り出し部分１２を有し且つ上流側モールド冷却端面１
７がブレークリング後端面１３と同一面上に位置してい
る例である。いずれの場合も３重点１４とモールド冷却
面１８との最短距離Ｌ1 およびＬ2 が遠いので、３重点
１４付近のモールド入口部が冷却されにくく、この部分
のモールドチューブ６の温度が高くなりすぎて強度・硬
度の許容値を超えて摩耗が促進されやすくなる。By the way, there are many conventional structures near the break ring in the horizontal continuous casting mold as shown in FIGS. 7 and 8. The structure shown in FIG. 7 does not have the protruding portion 12 and has an inner end surface 16 on the upstream side in the casting direction (hereinafter referred to as “upstream mold cooling end surface”) 16 in the surface forming the cooling water passage 15 inside the mold. Break ring rear end face 1
The example shown in FIG. 8 is located on the downstream side of 3
An upstream mold cooling end surface 1 having a protruding portion 12
7 is an example in which it is located on the same plane as the rear end face 13 of the break ring. In either case, since the shortest distances L 1 and L 2 between the triple point 14 and the mold cooling surface 18 are long, it is difficult to cool the mold inlet portion near the triple point 14 and the temperature of the mold tube 6 in this portion becomes too high. Wear exceeds the allowable values of strength and hardness, and wear is easily promoted.
【００１２】本発明はこのブレークリング近傍のモール
ド入口部の冷却構造を改良した点に特徴があり、図７の
改良構造である図３あるいは図８の改良構造である図４
に示すように、上流側モールド冷却端面１９をえぐり込
んでブレークリング後端面１３より鋳造方向上流側に配
置したので、３重点１４とモールド冷却面１８との最短
距離Ｌ3 、Ｌ4 がそれぞれＬ1 あるいはＬ2 より短くな
るので（Ｌ3 ＜Ｌ1 、Ｌ4 ＜Ｌ2 ）、モールド入口部が
冷却されやすくなり、モールドの摩耗が抑制される。こ
の場合、冷却水ジャケット内のガイド管２０は、組込み
のため鋳造方向に２分割および鋳造断面半径方向に２分
割の合計４個に分割されている。さらに、３重点１４直
下のターン部の冷却水通路の間隙ｄ1 は下流の冷却水通
路の間隙ｄ2 と同じであり、鋳造方向における冷却能力
は均一に保たれている。The present invention is characterized in that the cooling structure of the mold inlet portion near the break ring is improved, and the improved structure of FIG. 7 is the improved structure of FIG. 3 or FIG.
As shown in FIG. 3, the upstream mold cooling end surface 19 is cut into and arranged upstream of the break ring rear end surface 13 in the casting direction. Therefore, the shortest distances L 3 and L 4 between the triple point 14 and the mold cooling surface 18 are L respectively. Since it is shorter than 1 or L 2 (L 3 <L 1 and L 4 <L 2 ), the mold inlet portion is easily cooled and wear of the mold is suppressed. In this case, the guide pipe 20 in the cooling water jacket is divided into two parts in the casting direction and two parts in the casting cross-section radial direction for a total of four pieces for assembly. Further, the gap d 1 of the cooling water passage in the turn portion just below the triple point 14 is the same as the gap d 2 in the cooling water passage on the downstream side, and the cooling ability in the casting direction is kept uniform.
【００１３】図５に示すものは、上流側モールド冷却端
面２１が図４の端面１９よりさらにえぐり込まれて鋳造
方向上流側に位置すると共に、モールド内隅の冷却水通
路１５を形成する面２２が略鋭角状にブレークリング５
へ向けて迫り出しているので、３重点１４とモールド冷
却面１８との最短距離Ｌ5 が上記Ｌ4 より更に短くな
り、モールド内側の迫り出し部分１２が図４の場合より
一層効果的に冷却される。ガイド管２０は上記と同様に
４分割されており、冷却水通路の間隙ｄ1 とｄ2の関係
も図４のものと同じである。In the structure shown in FIG. 5, the upstream mold cooling end surface 21 is located further upstream than the end surface 19 of FIG. 4 in the casting direction, and the surface 22 forming the cooling water passage 15 at the inner corner of the mold is formed. Has a substantially sharp break ring 5
Since the protruding toward the 3 shortest distance L 5 between the focus 14 and the mold cooling surface 18 is still shorter than the L 4, the mold inner protruding portion 12 is more effectively cooled than in the case of FIG. 4 To be done. The guide tube 20 is divided into four parts in the same manner as described above, and the relationship between the clearances d 1 and d 2 of the cooling water passages is the same as that in FIG.
【００１４】図６(a) に示すものは、図５に示すものに
加えて、モールド内隅の冷却水通路１５を形成する部分
および隣接する部分の内周側の鋳造方向に複数の縦溝２
３を設けてフィン２３Ａを形成したもので（図６(a) の
Ｘ−Ｘ断面である図６(b) 参照）、冷却水との接触面積
が増加するので、図５の場合よりモールド内側の迫り出
し部分１２の温度を一層低くすることができる。従っ
て、モールドの寿命は図５の場合と同等だけ延長しうる
と共に、図５より迫り出し部分１２の温度を低くできる
分だけモールドの厚みを厚くすることができる。モール
ドの厚みを厚くすれば、モールドの損耗に伴う摩耗面の
切削加工時の切削代を大きくとることができる。図６
(c) は図６(a) のＹ−Ｙ断面図であり、この部分には縦
溝２３はない。ガイド管２０は上記と同様に４分割され
ており、冷却水通路の間隙ｄ1 とｄ2の関係も図４のも
のと同様である。In addition to the one shown in FIG. 5, the one shown in FIG. 6 (a) has a plurality of vertical grooves in the casting direction on the inner peripheral side of the portion forming the cooling water passage 15 at the inner corner of the mold and the adjacent portion. Two
3 is provided to form the fins 23A (see FIG. 6 (b) which is the XX cross section of FIG. 6 (a)), and the contact area with the cooling water increases, so that the inside of the mold is larger than the case of FIG. The temperature of the protruding portion 12 can be further lowered. Therefore, the life of the mold can be extended by the same amount as in the case of FIG. 5, and the thickness of the mold can be increased as much as the temperature of the protruding portion 12 can be made lower than that of FIG. By increasing the thickness of the mold, it is possible to increase the cutting allowance at the time of cutting the wear surface due to wear of the mold. Figure 6
6C is a sectional view taken along the line YY of FIG. 6A, in which there is no vertical groove 23. The guide tube 20 is divided into four parts in the same manner as described above, and the relationship between the clearances d 1 and d 2 of the cooling water passages is the same as that in FIG.
【００１５】なお、図２に示すように、迫り出し部分１
２の高さｈは、２〜１０mmが好ましい。というのは、迫
り出し部分の高さｈが２mm未満であると、上記したよう
なコールドシャットクラックの防止効果が充分でなく、
一方、迫り出し部分１２の高さｈが１０mmを超えると、
鋳片のスムーズな引抜きに支障を生ずることが危惧され
るからである。また、図３および図４に示すものに図６
の縦溝２３と同様のものを設けることもできる。As shown in FIG. 2, the protruding portion 1
The height h of 2 is preferably 2 to 10 mm. If the height h of the protruding portion is less than 2 mm, the cold shut crack prevention effect as described above is not sufficient.
On the other hand, if the height h of the protruding portion 12 exceeds 10 mm,
This is because there is a concern that smooth drawing of the slab may be hindered. In addition, in FIG. 6 and FIG.
It is also possible to provide a similar one to the vertical groove 23.
【００１６】[0016]
【発明の効果】本発明は上記のように構成されているの
で、以下の効果を奏する。Since the present invention is configured as described above, it has the following effects.
【００１７】 モールド入口の損耗の大きい部分が効
果的に冷却されるので、モールドの寿命延長を図ること
ができる。 溝等の簡単な構成を付加してモールドの冷却面積を
増加することにより、モールドの長寿命化を可能にする
と共にモールドの厚みを増加してモールド損耗に伴う摩
耗面の切削加工時の切削代を大きくとることができる。Since the portion of the mold inlet where the wear is large is effectively cooled, the life of the mold can be extended. By adding a simple structure such as grooves to increase the cooling area of the mold, it is possible to extend the life of the mold and increase the thickness of the mold to increase the cutting allowance when cutting the wear surface due to wear of the mold. Can be large.
【００１８】 ブレークリングに向けて漸次内径が小
さくなるような迫り出し部分を有するモールドにおいて
は、鋳片にコールドシャットクラックのような品質欠陥
が生じることなく、しかもモールドの寿命延長を図るこ
とができる。In a mold having a protruding portion whose inner diameter gradually decreases toward the break ring, quality defects such as cold shut cracks do not occur in the slab, and the life of the mold can be extended. .
【００１９】 図９に示す従来モールドＩに対しても
本発明は有効に適用し得る。The present invention can be effectively applied to the conventional mold I shown in FIG.
【図１】本発明に係る、迫り出し部分を有しない水平連
続鋳造設備用モールドの側断面図である。FIG. 1 is a side sectional view of a mold for horizontal continuous casting equipment according to the present invention, which does not have a protruding portion.
【図２】本発明に係る、迫り出し部分を有する水平連続
鋳造設備用モールドの側断面図である。FIG. 2 is a side sectional view of a mold for a horizontal continuous casting facility having a protruding portion according to the present invention.
【図３】図１のブレークリング近傍Ａ部の拡大図であ
る。FIG. 3 is an enlarged view of a portion A near a break ring in FIG.
【図４】図２のブレークリング近傍Ａ部の拡大図であ
る。FIG. 4 is an enlarged view of a portion A near the break ring in FIG.
【図５】図４に代わる本発明の別の実施例を示す図であ
る。FIG. 5 is a view showing another embodiment of the present invention which replaces FIG.
【図６】図６(a) は図５に代わる本発明のさらに別の実
施例を示す図、図６(b) は図６(a) のＸ−Ｘ断面図、図
６(c) は図６(a) のＹ−Ｙ断面図である。6 (a) is a view showing still another embodiment of the present invention which replaces FIG. 5, FIG. 6 (b) is a sectional view taken along line XX of FIG. 6 (a), and FIG. 6 (c) is It is a YY sectional view of FIG.
【図７】従来の水平連続鋳造設備用モールドのブレーク
リング近傍の拡大断面図である。FIG. 7 is an enlarged cross-sectional view of the vicinity of a break ring of a conventional mold for horizontal continuous casting equipment.
【図８】図７とは別の従来の水平連続鋳造設備用モール
ドのブレークリング近傍の拡大断面図である。8 is an enlarged cross-sectional view of a conventional mold for horizontal continuous casting equipment different from that of FIG. 7 in the vicinity of a break ring.
【図９】従来の水平連続鋳造設備用モールドの側断面図
である。FIG. 9 is a side sectional view of a conventional mold for horizontal continuous casting equipment.
【図１０】図９とは別の従来の水平連続鋳造設備用モー
ルドの側断面図である。FIG. 10 is a side sectional view of a conventional mold for horizontal continuous casting equipment different from that of FIG.
１…タンディッシュ ４…フィードノズル ５…ブレークリング １０…モールド １２…迫り出し部分 １３…ブレークリング後端面 １９、２１…上流側モールド冷却端面 ２３…縦溝 ２３Ａ…フィン DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Tundish 4 ... Feed nozzle 5 ... Break ring 10 ... Mold 12 ... Protruding portion 13 ... Break ring rear end surface 19, 21 ... Upstream mold cooling end surface 23 ... Vertical groove 23A ... Fin
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 神代 初義 兵庫県神戸市中央区東川崎町３丁目１番１ 号 川崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者 佐藤 賢 兵庫県神戸市中央区東川崎町３丁目１番１ 号 川崎重工業株式会社神戸工場内 (72)発明者 藤井 勉 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 (72)発明者 河本 克彦 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Hatsumi Kamidai 3-1, 1-1 Higashikawasaki-cho, Chuo-ku, Kobe-shi, Hyogo Kawasaki Heavy Industries Ltd. Kobe factory (72) Inventor Ken Sato Higashikawasaki, Chuo-ku, Kobe-shi, Hyogo 3-1-1 Machi Kawasaki Heavy Industries, Ltd. Kobe Factory (72) Inventor Tsutomu Fujii 3434 Shimada, Hikari City, Yamaguchi Prefecture Nippon Steel Co., Ltd. Hikari Steel Works (72) Inventor Katsuhiko Kawamoto Hikari City, Yamaguchi Prefecture 3434 Shimada, Nippon Steel Works Hikari Steel Works Ltd.
Claims (4)
ノズルとブレークリングを介して密閉接続される水平連
続鋳造設備用モールドにおいて、モールド内側の冷却水
通路を形成する面の中で鋳造方向上流側の内端面がブレ
ークリング後端面より上流側に位置することを特徴とす
る水平連続鋳造設備用モールド。1. A mold for horizontal continuous casting equipment in which a tundish and a mold are hermetically connected to each other via a feed nozzle and a break ring. A mold for horizontal continuous casting equipment, characterized in that the end face is located upstream of the rear end face of the break ring.
ノズルとブレークリングを介して密閉接続される水平連
続鋳造設備用モールドにおいて、モールド内側の冷却水
通路を形成する面が略鋭角状にブレークリングへ向けて
迫り出していることを特徴とする水平連続鋳造設備用モ
ールド。2. In a mold for horizontal continuous casting equipment, in which a tundish and a mold are hermetically connected to each other via a feed nozzle and a break ring, a surface forming a cooling water passage inside the mold is directed toward the break ring in a substantially acute angle shape. A mold for horizontal continuous casting equipment, which is characterized by the fact that it is approaching.
分および隣接する部分の内周側の鋳造方向に複数の縦溝
を設けてフィンを形成したことを特徴とする請求項１ま
たは２記載の水平連続鋳造設備用モールド。3. A fin is formed by providing a plurality of vertical grooves in a casting direction on an inner peripheral side of a portion forming a cooling water passage at an inner corner of a mold and an adjacent portion. Mold for horizontal continuous casting equipment.
グに接する位置に向けて漸次内径が小さくなるような迫
り出し部分が設けられていることを特徴とする請求項
１、２または３記載の水平連続鋳造設備用モールド。4. The horizontal continuation according to claim 1, 2 or 3, wherein the inner surface of the mold is provided with a protruding portion whose inner diameter gradually decreases from a downstream side toward a position in contact with the break ring. Mold for casting equipment.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4109945A JP2746282B2 (en) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | Mold for horizontal continuous casting equipment |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4109945A JP2746282B2 (en) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | Mold for horizontal continuous casting equipment |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0623489A true JPH0623489A (en) | 1994-02-01 |
| JP2746282B2 JP2746282B2 (en) | 1998-05-06 |
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ID=14523102
Family Applications (1)
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2746282B2 (en) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6431973A (en) * | 1987-07-27 | 1989-02-02 | Daido Steel Co Ltd | Crystal growing device in chemical vapor of organo metallic compound |
| JPH0330457A (en) * | 1989-06-28 | 1991-02-08 | Hitachi Ltd | Semiconductor device cooling method and semiconductor device |
-
1992
- 1992-04-28 JP JP4109945A patent/JP2746282B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6431973A (en) * | 1987-07-27 | 1989-02-02 | Daido Steel Co Ltd | Crystal growing device in chemical vapor of organo metallic compound |
| JPH0330457A (en) * | 1989-06-28 | 1991-02-08 | Hitachi Ltd | Semiconductor device cooling method and semiconductor device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2746282B2 (en) | 1998-05-06 |
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