JPH06200774A - ロータリピストンエンジン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】ロータのトレーリング側のフランク面に作用す
る圧力を低減させ、ロータの逆転トルクを減少させるこ
とができる様なロータリピストンエンジンを提供する。 【構成】２節トロコイド曲線を内部輪郭とするケーシン
グ１２内をその内包絡線で形成されたロータ１４が遊星
回転運動する様になされたロータリピストンエンジンに
おいて、ロータ１４が圧縮上死点付近にあるときに、ロ
ータ１４のフランク面１４ａとケーシングの内壁面とに
囲まれた作動室１８ａ内のトレーリング側に位置する圧
縮混合気を排出する連通路２０を具備する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、２節トロコイド曲線を
内部輪郭とするケーシング内をその内包絡線で形成され
たロータが遊星回転運動する様になされたロータリピス
トンエンジンに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】一般に、２節トロコイド曲線を内部輪郭
とするケーシング内をその内包絡線で形成されたロータ
が遊星回転運動する様にしたバンケル式ロータリピスト
ンエンジンにおいては、作動室が圧縮上死点付近にある
時、ケーシング（ロータハウジング）の内部輪郭部とロ
ータの内包絡線とが理論的に接触する最小クリアランス
点が存在し、この最小クリアランス点はロータの回転方
向と反対方向へ順次移動する。

【０００３】そのため、圧縮上死点前後では、ロータの
回転に従って、圧縮作動室のうち最小クリアランス点よ
りトレーリング側の作動室の容積は暫時減少する一方、
最小クリアランス点よりリーディング側の作動室の容積
は増大する傾向となる。これに伴ってトレーリング側作
動室の作動ガスはトロコイド短軸部とロータとの間の間
隙、主としてロータリセスを通って抵抗無くリーディン
グ側作動室へ流出する。これにより、通常トレーリング
側及びリーディング側の両作動室の圧力は均衡してい
る。しかしながら、ある時点、すなわちロータが上死点
後５０〜６０°の位置にきて、ロータリセスのトレーリ
ング側端部が最小クリアランス点を通過した直後から
は、トロコイド短軸部とロータとで形成されるガス通路
断面積が非常に小さくなるため、トレーリング側作動室
の作動ガスがリーディング側作動室へ流れにくくなる。
そのため、トレーリング側作動室の動作ガスは異常に圧
縮され、リーディング側作動室に比べ圧力及び温度が著
しく上昇する。その結果、この圧力と温度の上昇により
トレーリング側作動室の動作ガスが自己着火を起こし、
ノッキング現象が生じるという問題点があった。

【０００４】この問題を解決する方法としては、本願出
願人が既に出願している実公昭６１−３５７１２号に示
されるように、ロータが圧縮上死点後５０〜６０°程度
の位置にきた時に圧縮作動室と吸気作動室が連通される
様な連通溝をロータハウジングに設け、圧縮作動室のト
レーリング側の作動ガスを後続の吸気作動室に逃がすこ
とにより圧力を低下させ、作動ガスが自己着火に至るこ
とを防止する方法が知られている。

【０００５】また、特開昭５３−９９０８号には、圧縮
作動室から排気作動室に連通する連通路を設け、排気ポ
ートが閉じる直前に、圧縮作動室から混合気を排気作動
室に噴出させ、排気ガスを排気作動室から追い出すこと
により、吸気効率を向上させる技術が開示されている。
ところで、ロータリピストンエンジンにおいては、前述
した様にロータが圧縮上死点付近に来る前後では、ロー
タの回転に従って、圧縮作動室のうち最小クリアランス
点よりトレーリング側の作動室の容積は暫時減少する一
方、最小クリアランス点よりリーディング側の作動室の
容積は増大する傾向となる。そのため、トレーリング側
の作動室の高い圧力が、図９に示す様にロータ１１０の
トレーリング側のフランク面１１０ａに作用しロータ１
１０を逆転させる様なトルクが発生する。このような逆
転トルクが発生すると、当然のことながらエンジンの出
力効率が低下することとなる。そして、この逆転トルク
は、特にロータ１１０が圧縮上死点の前後にきた時に大
きく発生する。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上述した実公昭６１−
３５７１２号や特開昭５３−９９０８号に開示されてい
るものにおいては、トレーリング側の作動室の混合気
を、後続する吸気作動室や排気作動室に逃がしているた
めに、トレーリング側の作動室の圧力がある程度低下さ
れて、ロータの逆転トルクを減少させる効果は多少あ
る。しかしながら、これらの技術においては、その主た
る目的を異常燃焼によるノッキングの防止や吸気効率の
向上においているので、トレーリング側の作動室の混合
気を吸気作動室や排気作動室に逃がすタイミングが、圧
縮上死点後５０°以上の位置であり、最も大きく逆転ト
ルクが発生する上死点前後の位置においては、トレーリ
ング側の作動室の圧力は以前高いままであり、逆転トル
クを減少させる作用はきわめて小さいものであった。

【０００７】従って、本発明は上述した課題に鑑みてな
されたものであり、その目的とするところは、ロータの
トレーリング側のフランク面に作用する圧力を低減さ
せ、ロータの逆転トルクを減少させることができる様な
ロータリピストンエンジンを提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上述の課題を解決し、目
的を達成するために、本発明のロータリピストンエンジ
ンは、２節トロコイド曲線を内部輪郭とするケーシング
内をその内包絡線で形成されたロータが遊星回転運動す
る様になされたロータリピストンエンジンにおいて、前
記ロータが圧縮上死点付近にあるときに、前記ロータの
フランク面と前記ケーシングの内壁面とに囲まれた作動
室内のトレーリング側に位置する圧縮混合気を排出する
排出手段を具備することを特徴としている。

【０００９】また、この発明に係わるロータリピストン
エンジンにおいて、前記排出手段は、前記ロータが圧縮
上死点付近にあるときに、前記作動室をトレーリング側
の部分である第１の室とリーディング側の部分である第
２の室とに仕切る仕切り部材と、前記第１の室に一端を
開口し、他端を前記第１の室外に開口する連通路とを備
えることを特徴としている。

【００１０】また、この発明に係わるロータリピストン
エンジンにおいて、前記連通路の他端は、次の吸気工程
の作動室に開口していることを特徴としている。また、
この発明に係わるロータリピストンエンジンにおいて、
前記仕切り部材は、前記ケーシング外部から、前記作動
室内に、前記ロータの回転と同期して出入りすることを
特徴としている。

【００１１】

【作用】以上の様に、この発明に係わるロータリピスト
ンエンジンは構成されているので、最も逆転トルクが大
きく発生する圧縮上死点付近において、作動室のトレー
リング側に位置する混合気を排気手段によって作動室外
に排気することにより、トレーリング側の作動室内の圧
力を低減させることができ、逆転トルクの発生を抑制す
ることが可能となる。

【００１２】また、トレーリング側の作動室とリーディ
ング側の作動室を仕切る仕切り部材を設けることによ
り、トレーリング側の作動室の圧力のみを低減させるこ
とができるので、ロータの正転トルクを減少させること
なく、逆転トルクのみを減少させることができる。

【００１３】

【実施例】以下、本発明の好適な実施例について、添付
図面を参照して詳細に説明する。 （第１の実施例）図１は、第１の実施例のロータリピス
トンエンジンの構造を示した側断面図である。図１にお
いて、ロータハウジング１２の内部には周知の様にロー
タ１４が配置されており、このロータ１４は、ロータハ
ウジング１２に対して図中時計回転方向に回転する様に
なされている。ロータ１４の３つの頂点にはアペックス
シール１６が配置されており、ロータハウジング１２の
内壁１２ａとロータ１４のフランク面（外周面）１４
ａ，１４ｂ，１４ｃにより囲まれた３つの作動室１８
ａ，１８ｂ，１８ｃの間をシールする様になされてい
る。図１に示した状態においては、ロータ１４は圧縮上
死点にあり、この状態において、ロータ１４のトレーリ
ング側のフランク面に対向するロータハウジング１２の
位置には、連通路２０の一端２０ａが開口している。連
通路２０は、ロータハウジング１２の内部を貫通して形
成されており、この連通路２０の他端２０ｂは、吸気作
動室１８ｂに開口している。従って、圧縮作動室１８ａ
のトレーリング側に位置する混合気は、圧縮上死点の前
後において、吸気作動室１８ｂにもたらされる。

【００１４】一方、連通路２０の一端２０ａよりもやや
リーディング側に寄った位置には、ロータ１４のフラン
ク面１４ａに接触し、圧縮作動室１８ａのリーディング
側とトレーリング側を仕切るための仕切り部材２２が配
置されている。この仕切り部材２２は、ロータハウジン
グ１２の紙面手前側と向こう側に配置されている両サイ
ドハウジングの内壁面にも接しており、圧縮作動室１８
ａのトレーリング側の部分は、リーディング側の部分に
対して完全に封止された状態になされている。仕切り部
材２２の後方には、圧縮バネ２４を介して押圧ロッド２
６が接続されている。押圧ロッド２６の後端部はカム２
８により駆動されるシーソーアーム３０の一端部３０ａ
に接続されている。カム２８は、エンジンの出力軸との
間に掛け渡されたベルトにより駆動され、ロータ１４の
回転と同期して回転する様になされている。

【００１５】すなわち、ロータ１４が図１に示した様に
圧縮上死点近傍にきた時には、シーソーアーム３０の他
端部３０ｂは、カム２８の短径部に接触して、押圧ロッ
ド２６は、ロータハウジング１２の内側に向けて押圧さ
れることとなり、仕切り部材２２の先端部はロータハウ
ジング１２内に図示した様に突出して、ロータ１４のフ
ランク面１４ａに接触する。仕切り部材２２のロータハ
ウジング１２内への最大突出量は、例えばロータ１４が
圧縮上死点の前後３０°程度の範囲内にきた時に、ロー
タ１４のフランク面に仕切り部材２２の先端部が接触す
る様な値に設定されている。仕切り部材２２は、圧縮バ
ネ２４により常にロータハウジング１２の内方に突出す
る様に付勢されているので、仕切り部材２２の先端部
は、ロータ１４のフランク面１４ａの移動軌跡にならっ
て、圧縮上死点の前後３０°程度の範囲においてはロー
タ１４のフランク面１４ａに常に接触した状態になされ
る。

【００１６】また、ロータ１４のアペックスシール１６
の部分が、仕切り部材２２の位置を通過する時には、シ
ーソーアーム３０の一端部３０ｂは、カム２８の長径部
に接触するので、仕切り部材２２の先端部は、ロータハ
ウジング１２の内部から退避し、仕切り部材２２の先端
部とアペックスシール１６とが干渉してロータ１４の回
転を妨げることが防止されている。

【００１７】次に、上記の様に構成されたロータリピス
トンエンジンの作用について説明する。既に従来の技術
の欄でも説明した様に、ロータリピストンエンジンにお
いては、図９に示した様に、ロータ１１０が圧縮上死点
付近にきた時に、圧縮作動室のトレーリング側が高圧と
なり、リーディング側が低圧となるので、ロータ１１０
を逆転させようとするトルクが発生する。

【００１８】この第１の実施例においては、ロータ１４
が圧縮上死点付近にきた時に、圧縮作動室１８ａのトレ
ーリング側の高圧の混合気が、連通路２０を通って吸気
作動室１８ｂに導かれるので、圧縮作動室１８ａのトレ
ーリング側の圧力が低減され、逆転トルクの発生が抑制
される。また、ロータ１４が圧縮上死点付近にきた時
に、ロータ１４のフランク面１４ａに仕切り部材２２が
接触して、圧縮作動室１８ａのトレーリング側の部分と
リーディング側の部分とを分離するので、トレーリング
側の圧力が低下しても、リーディング側の作動室は、こ
の影響を受けることなく高圧に保たれるので、逆転トル
クの発生をより効果的に防止することができる。

【００１９】また、一般にロータリピストンエンジンに
おいては、図９に示した様に、圧縮作動室のトレーリン
グ側の部分が高圧になり、リーディング側の部分が低圧
になるために、トレーリング側の部分からリーディング
側の部分に向かってスキッシュ流と呼ばれる高速な空気
流が発生する。このスキッシュ流のために、トレーリン
グ側の部分には点火プラグからの火炎が伝搬しにくくな
り、圧縮作動室のトレーリング側の部分には、未燃焼ガ
スが多く残ることとなる。この第１の実施例において
は、圧縮作動室のトレーリング側に存在するこの未燃焼
ガスを後続する吸気作動室に逃がしているので、結果と
して、圧縮作動室内の未燃焼成分が減少することとな
り、排気ガスのクリーン化も図ることが可能となる。

【００２０】なお、トレーリング側の作動室を仕切り部
材２２によりリーディング側の作動室から分離するとい
うことは、点火プラグ３２からの火炎が、トレーリング
側の作動室に全く伝搬しないことを意味している。その
ため仕切り部材２２により圧縮作動室１８ａを仕切るこ
とは、実際に燃焼する燃料が減少することも意味してお
り、すなわち、逆転トルクの発生による出力効率の低下
を防ぐことはできるが、同時に絶対的なエンジン出力の
多少の低下を招く。そのため、この第１の実施例におい
ては、エンジンに高負荷がかかる時には、逆転トルクの
発生による出力効率の低下よりも、絶対的な出力の向上
を優先するため、仕切り部材２２をロータハウジング１
２内から退避させる様になされている。そのための構成
として、図１に示すように、シーソーアーム３０の一端
部３０ａには油圧シリンダ３４が接続されており、高負
荷時には、この油圧シリンダ３４を動作させて、仕切り
部材２２を強制的にロータハウジング１２内から退避さ
せる様になされている。

【００２１】以上説明した様に、この第１の実施例にお
いては、ロータが圧縮上死点付近にきた時に、圧縮作動
室のトレーリング側の混合気を吸気作動室に逃がしてい
るので、圧縮作動室のトレーリング側の圧力を低減させ
て、ロータを逆転させようとするトルクを減少させるこ
とができる。 （第２の実施例）図２は、第２の実施例のロータリピス
トンエンジンの構造を示した側断面図である。

【００２２】第１の実施例においてはロータハウジング
１２側に仕切り部材２２を設けているが、この第２の実
施例においては、仕切り部材３６をロータ１４側に設け
る様にしている。この仕切り部材３６は圧縮上死点付近
において、ロータハウジング１２の内壁面１２ａと接触
し、圧縮作動室１８ａ内を、トレーリング側の作動室と
リーディング側の作動室とに仕切る。すなわち、第１の
実施例における仕切り部材２２と全く同様の働きをして
いる。

【００２３】この第２の実施例は、この仕切り部材３６
の構成が異なるのみで、他の構成は、第１の実施例と同
様なので、同一部分には同一符号を付してその説明を省
略する。また、効果も第１の実施例と全く同様である。 （第３の実施例）図３は、第３の実施例のロータリピス
トンエンジンの構造を示した側断面図である。

【００２４】第１の実施例においては、ロータハウジン
グ１２側に連通路２０を設けているが、この第３の実施
例においては、連通路３８をロータ１４側に設ける様に
している。連通路３８の一端部は、ロータ１４のトレー
リング側のフランク面に開口しており、他端部は、ロー
タリセス１４ｃのリーディング側に寄った位置に開口し
ている。ロータ１４が圧縮上死点付近に来ると、圧縮作
動室１８ａのトレーリング側の圧縮ガスは、この連通路
３８を通って、ロータリセス１４ｃ内にもたらされる。

【００２５】この第３の実施例においては、トレーリン
グ側の作動室の混合ガスを、比較的圧力が高いリーディ
ング側の作動室に逃がしているので、第１の実施例の様
に吸気作動室に逃がす場合に比較すると、逆転トルクの
減少という点では第１の実施例よりもやや効果は小さく
なる。しかしながら、トレーリング側の混合ガスが、最
も火炎の伝搬のよいロータリセス１４ｃ内にもたらされ
るので、この混合ガスが良好に燃焼するため、第１の実
施例の場合の様に実際に燃焼する燃料が減少することが
無い。そのため、逆転トルクの低減効果が少ない分だ
け、ロータ１４の正転トルクが大きくなり、結果として
エンジンの出力効率を向上させることができる。

【００２６】この第３の実施例も、連通路３８の構成が
異なるのみで、他の構成は、第１の実施例と同様なの
で、同一部分には同一符号を付してその説明を省略す
る。 （第４の実施例）図４は、第４の実施例のロータリピス
トンエンジンの構造を示した側断面図である。

【００２７】ここで、この第４の実施例について説明す
る前に、この第４の実施例の背景について説明する。一
般に、ペリフェラルポートを有するロータリピストンエ
ンジンにおいては、排気ポートの閉じる時期が吸気上死
点より、かなり遅くなることが多い。そのため、以下の
様な問題が発生する。 （１）図５に示したように排気ポートの閉じる時期の筒
内容積が大きく、吸気作動室への持ち込み既燃ガスが多
い。 （２）吸気ポートを早い時期に開くと、排気ポートとの
オーバーラップが大きくなり、吸気ポートへ既燃ガスが
吹き返す。

【００２８】これらの結果として、軽負荷では、既燃ガ
スの存在により燃焼が悪化し、効率安定性が低下する。
従来、様々な手法により、この問題に対処してきたが、
代表的な手法と問題点についてまとめると以下の様にな
る。 （ａ）排気ポートの閉じる時期を早める。

【００２９】この手法では、排気ポートの開く時期が早
くなるか、または、あるいは同時に、排気ポートが小さ
くなる。排気ポートの開く時期が早くなると、実膨張比
が低下し、効率が下がる。また、排気ポートが小さくな
ると、排気圧力が上がりパワーダウンする。 （ｂ）吸気ポートの開く時期を遅らせる。

【００３０】この手法では、吸気ポートが小さくなり、
吸気抵抗が大きくなってパワーダウンする。 （ｃ）図６に示すように、排気側から排気作動室に２次
エアーを吹き込んで掃気する。 この手法では、排気Ａ／Ｆがリーンになり、キャタでＮ
Ｏ_X を浄化しにくくなる。

【００３１】この第４の実施例は、上記の様な問題点を
解決することを目的としている。以下、図４に基づい
て、第４の実施例のロータリピストンエンジンの構成に
ついて説明する。図４において、ロータハウジング４２
の内部には周知の様にロータ４４が配置されており、こ
のロータ４４は、ロータハウジング４２に対して図中時
計回転方向に回転する様になされている。ロータ４４の
３つの頂点にはアペックスシール４６が配置されてお
り、ロータハウジング４２の内壁４２ａとロータ４４の
フランク面（外周面）４４ａ，４４ｂ，４４ｃにより囲
まれた３つの作動室４８ａ，４８ｂ，４８ｃの間をシー
ルする様になされている。図４に示した状態において
は、ロータ４４は吸気上死点にあり、この状態におい
て、ロータ４４のロータリセス４４ｃよりもトレーリン
グ側、且つ排気ポート４２ｂよりもリーディング側に
は、ロータ４４のフランク面４４ｃに接触し、排気作動
室４８ｃのリーディング側とトレーリング側を仕切るた
めの仕切り部材５２が配置されている。この仕切り部材
５２は、ロータハウジング４２の紙面手前側と向こう側
に配置されている両サイドハウジングの内壁面にも接し
ており、排気作動室４８ｃのリーディング側の部分は、
トレーリング側の部分に対して完全に封止された状態に
なされている。仕切り部材５２の後方には、圧縮バネ５
４を介して押圧ロッド５６が接続されている。押圧ロッ
ド５６の後端部はカム５８により駆動されるシーソーア
ーム６０の一端部６０ａに接続されている。カム５８
は、エンジンの出力軸との間に掛け渡されたベルトによ
り駆動され、ロータ４４の回転と同期して回転する様に
なされている。

【００３２】すなわち、ロータ４４が図４に示した様に
吸気上死点近傍にきた時には、シーソーアーム６０の他
端部６０ｂは、カム５８の短径部に接触して、押圧ロッ
ド５６は、ロータハウジング４２の内側に向けて押圧さ
れることとなり、仕切り部材５２の先端部はロータハウ
ジング４２内に図示した様に突出する。仕切り部材５２
のロータハウジング４２内への最大突出量は、例えばロ
ータ４４が吸気上死点にきた直後に、ロータ４４のフラ
ンク面に仕切り部材５２の先端部が接触する様な値に設
定されている。仕切り部材５２は、圧縮バネ５４により
常にロータハウジング４２の内方に突出する様に付勢さ
れているので、仕切り部材５２の先端部は、ロータ４４
のフランク面４４ａの移動軌跡にならって、吸気上死点
の直後からはロータ４４のフランク面４４ａに常に接触
した状態になされる。

【００３３】また、ロータ４４のアペックスシール４６
の部分が、仕切り部材５２の位置を通過する時には、シ
ーソーアーム６０の一端部６０ｂは、カム５８の長径部
に接触するので、仕切り部材５２の先端部は、ロータハ
ウジング４２の内部から退避し、仕切り部材５２の先端
部とアペックスシール４６とが干渉してロータ４４の回
転を妨げることが防止されている。

【００３４】上記の様に構成されたロータリピストンエ
ンジンにおいては、図７に示したように、仕切り部材５
２よりリーディング側の閉じ込み体積が増加しても、既
燃ガスは、仕切り部材５２により仕切られてこの閉じ込
み部分に入ってこないため、持ち込み既燃ガス量が、吸
気上死点の体積相当以下に抑えられることとなる。ま
た、副次的効果として、吸排気ポートの開閉タイミング
の設定に関する制約条件が少なくなり、エンジン出力及
び燃費の向上を図ることができる。また、２次エアポン
プによる掃気が不要となり、機械抵抗が減少する。

【００３５】図８は、第４の実施例の変形例を示したも
のであり、ロータ５４側にスプリング６２により付勢さ
れる仕切り部材６４を設けたものである。この構造にお
いても、第４の実施例と全く同様の効果が得られる。な
お、本発明は、その主旨を逸脱しない範囲で、上記実施
例を修正または変形したものに適用可能である。

【００３６】

【発明の効果】以上説明した様に、本発明のロータリピ
ストンエンジンによれば、最も逆転トルクが大きく発生
する圧縮上死点付近において、作動室のトレーリング側
に位置する混合気を排気手段によって作動室外に排気す
ることにより、トレーリング側の作動室内の圧力を低減
させることができ、逆転トルクの発生を抑制することが
可能となる。

【００３７】また、トレーリング側の作動室とリーディ
ング側の作動室を仕切る仕切り部材を設けることによ
り、トレーリング側の作動室の圧力のみを低減させるこ
とができるので、ロータの正転トルクを減少させること
なく、逆転トルクのみを減少させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施例のロータリピストンエンジンの構
造を示した側断面図である。

【図２】第２の実施例のロータリピストンエンジンの構
造を示した側断面図である。

【図３】第３の実施例のロータリピストンエンジンの構
造を示した側断面図である。

【図４】第４の実施例のロータリピストンエンジンの構
造を示した側断面図である。

【図５】ロータリピストンエンジンの既燃ガス持ち込み
のメカニズムを示した図である。

【図６】既燃ガス持ち込みを防止する従来の方法を示し
た図である。

【図７】既燃ガスの持ち込みを防止するメカニズムを説
明するための図である。

【図８】第４の実施例の変形例を示した図である。

【図９】逆転トルクの発生メカニズムを説明するための
図である。

【符号の説明】

１２ ロータハウジング １４ ロータ １６ アペックスシール １８ａ，１８ｂ，１８ｃ 作動室 ２０ 連通路 ２２ 仕切り部材 ２４ 圧縮バネ ２６ 押圧ロッド ２８ カム ３０ シーソーレバー ３２ 点火プラグ ３４ 油圧シリンダ ３６ 仕切り部材 ３８ 連通路 ４２ ロータハウジング ４４ ロータ ４６ アペックスシール ４８ａ，４８ｂ，４８ｃ 作動室 ５２ 仕切り部材 ５４ 圧縮バネ ５６ 押圧ロッド ５８ カム ６０ シーソーレバー ６２ スプリング ６４ 仕切り部材

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ２節トロコイド曲線を内部輪郭とするケ
   ーシング内をその内包絡線で形成されたロータが遊星回
   転運動する様になされたロータリピストンエンジンにお
   いて、 前記ロータが圧縮上死点付近にあるときに、前記ロータ
   のフランク面と前記ケーシングの内壁面とに囲まれた作
   動室内のトレーリング側に位置する圧縮混合気を排出す
   る排出手段を具備することを特徴とするロータリピスト
   ンエンジン。
2. 【請求項２】 前記排出手段は、 前記ロータが圧縮上死点付近にあるときに、前記作動室
   をトレーリング側の部分である第１の室とリーディング
   側の部分である第２の室とに仕切る仕切り部材と、 前記第１の室に一端を開口し、他端を前記第１の室外に
   開口する連通路とを備えることを特徴とする請求項１に
   記載のロータリピストンエンジン。
3. 【請求項３】 前記連通路の他端は、次の吸気工程の作
   動室に開口していることを特徴とする請求項２に記載の
   ロータリピストンエンジン。
4. 【請求項４】 前記仕切り部材は、前記ケーシング外部
   から、前記作動室内に、前記ロータの回転と同期して出
   入りすることを特徴とする請求項２に記載のロータリピ
   ストンエンジン。