JPH0619982Y2 - 対向流形熱交換器 - Google Patents
対向流形熱交換器Info
- Publication number
- JPH0619982Y2 JPH0619982Y2 JP1985184109U JP18410985U JPH0619982Y2 JP H0619982 Y2 JPH0619982 Y2 JP H0619982Y2 JP 1985184109 U JP1985184109 U JP 1985184109U JP 18410985 U JP18410985 U JP 18410985U JP H0619982 Y2 JPH0619982 Y2 JP H0619982Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat exchange
- heat exchanger
- flow
- flow path
- exchange element
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Description
【考案の詳細な説明】 ［考案の技術分野］ 本考案は複数個の熱交換素子を積層してなる対向流形熱
交換器に関する。
交換器に関する。
［考案の技術的背景］ 従来、例えば熱交換形換気扇に用いられる対向流形熱交
換器としては、波状をなす多数の突条部を有する複数個
の熱交換素子を積層して突条部相互間に流路を形成し、
各隣接する流路に排気及び吸気を流通させる構成のもの
が供されている。
換器としては、波状をなす多数の突条部を有する複数個
の熱交換素子を積層して突条部相互間に流路を形成し、
各隣接する流路に排気及び吸気を流通させる構成のもの
が供されている。
［背景技術の問題点］ 従来の構成では、排気と吸気との熱交換面が波状をなす
滑らかな面になるので、熱交換の高性能化を図るために
は熱交換面積を増大させるべく大形にしなければなら
ず、製作が面倒で、重量も大となり、総じて高価となる
不具合があった。
滑らかな面になるので、熱交換の高性能化を図るために
は熱交換面積を増大させるべく大形にしなければなら
ず、製作が面倒で、重量も大となり、総じて高価となる
不具合があった。
［考案の目的］ 本考案は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的
は、小形，軽量にして熱交換の高性能化を図り得るとと
もに大形の送風機を用いなくても実用流速を確保するこ
とができ、製作が容易で安価になし得る対向流形熱交換
器を提供するにある。
は、小形，軽量にして熱交換の高性能化を図り得るとと
もに大形の送風機を用いなくても実用流速を確保するこ
とができ、製作が容易で安価になし得る対向流形熱交換
器を提供するにある。
［考案の概要］ 本考案は、互いに平行な複数列の波状をなす突条部を有
する熱交換素子を複数個積層して、これらの複数個の熱
交換素子相互間の夫々に、互いに平行となるようにして
独立した複数の流路を形成し、これらの熱交換素子相互
間に形成された各隣接する流路に一次流体及び二次流体
を互いに対向するように流通させるようにした対向流形
熱交換器において、相互間に流路を形成する一方側の熱
交換素子に突部を膨出して形成するとともに他方側の熱
交換素子に前記突部と同一方向に突出し且つこれと所定
の間隔を存して対向する突部を膨出して形成し、突部相
互間で流体に乱流を生じさせるところに特徴を有する。
する熱交換素子を複数個積層して、これらの複数個の熱
交換素子相互間の夫々に、互いに平行となるようにして
独立した複数の流路を形成し、これらの熱交換素子相互
間に形成された各隣接する流路に一次流体及び二次流体
を互いに対向するように流通させるようにした対向流形
熱交換器において、相互間に流路を形成する一方側の熱
交換素子に突部を膨出して形成するとともに他方側の熱
交換素子に前記突部と同一方向に突出し且つこれと所定
の間隔を存して対向する突部を膨出して形成し、突部相
互間で流体に乱流を生じさせるところに特徴を有する。
［考案の実施例］ 以下本考案を熱交換形換気扇に適用した一実施例につき
図面を参照しながら説明する。
図面を参照しながら説明する。
先ず、第２図に従って全体の概略的構成について述べ
る。１は矩形状のケースであり、内部の左方部位は仕切
板２によって前後に仕切られており、その仕切られた前
方部及び後方部にはシロッコファンからなる排気用ファ
ン３及び吸気用ファン４が配設されている。そして、排
気用ファン３及び吸気用ファン４の図示しない吸入口は
夫々屋内側及び屋外側に開口されており、又、排気用フ
ァン３及び吸気用ファン４の吐出口３ａ及び４ａはケー
ス１内の右方部位に開口されている。
る。１は矩形状のケースであり、内部の左方部位は仕切
板２によって前後に仕切られており、その仕切られた前
方部及び後方部にはシロッコファンからなる排気用ファ
ン３及び吸気用ファン４が配設されている。そして、排
気用ファン３及び吸気用ファン４の図示しない吸入口は
夫々屋内側及び屋外側に開口されており、又、排気用フ
ァン３及び吸気用ファン４の吐出口３ａ及び４ａはケー
ス１内の右方部位に開口されている。
さて、５は前記ケース１内の右方部位に配設された対向
流形熱交換器であり、以下これについて第３図乃至第５
図に従って述べる。６は例えば塩化ビニル樹脂で矩形板
状に一体成形された熱交換素子であり、これには波状を
なす独立した複数列の突条部７が上方に膨出し且つ互い
に平行で長手方向（前後方向）に延びるようにして形成
されている。又、この熱交換素子６における複数列の突
条部７の途中部位には各突条部７に２個若しくは３個位
置するようにして波状の突部８が上方に膨出して形成さ
れている。この場合、波状をなす突部８の山部８ａは突
条部７の山部７ａに対応し、突部８の谷部８ｂは突条部
７の谷部７ｂに対応するようになっている。そして、こ
の熱交換素子６の長尺側の一辺部及び短尺側の一辺部に
はスペーサ部９及び１０が形成されているとともに、長
尺側の他辺部にはスペーサ部１０と所定の間隔を存して
スペーサ部１１が形成されており、このスペーサ部１
１，１０間を吸入部１２とし、スペーサ部１１，９間
（短尺側の他辺部）を吐出部１３としている。１４は熱
交換素子６と略同様に一体成形された熱交換素子であ
り、これには前記突条部７及び突部８と対応する突条部
１５及び突部１６（山部を１５ａ，１６ａ及び谷部を１
５ｂ，１６ｂとして示す）が形成されている。そして、
この熱交換素子１４の長尺側の一辺部及び短尺側の他辺
部にはスペーサ部１７，１８が形成されているととも
に、長尺側の他辺部にはスペーサ部１８と所定の間隔を
存してスペーサ部１９が形成されており、スペーサ部１
９，１８間を吸入部２０とし、スペーサ部１９，１７間
（短尺側の一辺部）を吐出部２１としている。而して、
これらの熱交換素子６及び１４を複数個交互に積層する
ことによってこれらの相互間に互いに平行となるように
して独立した複数の流路２２及び２３が交互に形成され
るようになり、流路２２の吸入部１２が排気用ファン３
の吐出口３ａに連通されているとともに吐出部１３が屋
外側に連通され、流路２３の吸入部２０が吸気用ファン
４の吐出口４ａに連通されているとともに吐出部２１が
屋内側に連通されている。この場合、第４図及び第５図
に示すように、突部８の山部８ａ，谷部８ｂにおける突
条部７の山部７ａ，谷部７ｂからの高さ寸法及び突部１
６の山部１６ａ，谷部１６ｂにおける突条部１５の山部
１５ａ，谷部１５ｂからの高さ寸法をｈとし、突部８，
１６の幅寸法をｗとし、突部８，８間及び１６，１６間
の間隔寸法をｌとし、流路２２，２３の径寸法（熱交換
素子６，１４相互の間隔寸法）をｄとした時、ｈ／ｄ＝
１／２，ｈ／ｗ＝１／２及びｈ／ｌ＝１／１２の関係が
成立するように設定されている。
流形熱交換器であり、以下これについて第３図乃至第５
図に従って述べる。６は例えば塩化ビニル樹脂で矩形板
状に一体成形された熱交換素子であり、これには波状を
なす独立した複数列の突条部７が上方に膨出し且つ互い
に平行で長手方向（前後方向）に延びるようにして形成
されている。又、この熱交換素子６における複数列の突
条部７の途中部位には各突条部７に２個若しくは３個位
置するようにして波状の突部８が上方に膨出して形成さ
れている。この場合、波状をなす突部８の山部８ａは突
条部７の山部７ａに対応し、突部８の谷部８ｂは突条部
７の谷部７ｂに対応するようになっている。そして、こ
の熱交換素子６の長尺側の一辺部及び短尺側の一辺部に
はスペーサ部９及び１０が形成されているとともに、長
尺側の他辺部にはスペーサ部１０と所定の間隔を存して
スペーサ部１１が形成されており、このスペーサ部１
１，１０間を吸入部１２とし、スペーサ部１１，９間
（短尺側の他辺部）を吐出部１３としている。１４は熱
交換素子６と略同様に一体成形された熱交換素子であ
り、これには前記突条部７及び突部８と対応する突条部
１５及び突部１６（山部を１５ａ，１６ａ及び谷部を１
５ｂ，１６ｂとして示す）が形成されている。そして、
この熱交換素子１４の長尺側の一辺部及び短尺側の他辺
部にはスペーサ部１７，１８が形成されているととも
に、長尺側の他辺部にはスペーサ部１８と所定の間隔を
存してスペーサ部１９が形成されており、スペーサ部１
９，１８間を吸入部２０とし、スペーサ部１９，１７間
（短尺側の一辺部）を吐出部２１としている。而して、
これらの熱交換素子６及び１４を複数個交互に積層する
ことによってこれらの相互間に互いに平行となるように
して独立した複数の流路２２及び２３が交互に形成され
るようになり、流路２２の吸入部１２が排気用ファン３
の吐出口３ａに連通されているとともに吐出部１３が屋
外側に連通され、流路２３の吸入部２０が吸気用ファン
４の吐出口４ａに連通されているとともに吐出部２１が
屋内側に連通されている。この場合、第４図及び第５図
に示すように、突部８の山部８ａ，谷部８ｂにおける突
条部７の山部７ａ，谷部７ｂからの高さ寸法及び突部１
６の山部１６ａ，谷部１６ｂにおける突条部１５の山部
１５ａ，谷部１５ｂからの高さ寸法をｈとし、突部８，
１６の幅寸法をｗとし、突部８，８間及び１６，１６間
の間隔寸法をｌとし、流路２２，２３の径寸法（熱交換
素子６，１４相互の間隔寸法）をｄとした時、ｈ／ｄ＝
１／２，ｈ／ｗ＝１／２及びｈ／ｌ＝１／１２の関係が
成立するように設定されている。
次に、本実施例の作用につき第１図及び第６図をも参照
して説明する。
して説明する。
今、換気用ファン３及び吸気用ファン４を駆動させる
と、排気用ファン３の作用により、屋内側の一次流体た
る排気は、矢印ａで示すように、排気用ファン３内にそ
の吸入口から吸入された後吐出口３ａから熱交換器５の
流路２２内に吸入部１２を介して吐出され、更に、流路
２２内を屋外側方向に流通して吐出部１３から屋外に吐
出される。又、吸気用ファン４の作用により、屋外側の
二次流体たる吸気は、矢印ｂで示すように、吸気用ファ
ン４内にその吸入口から吸入された後吐出口４ａから熱
交換器５の流路２３内に吸入部２０を介して吐出され、
更に、流路２３内を屋内側方向に流通して吐出部２１か
ら屋内に吐出される。そして、熱交換器５の流路２２及
び２３内を排気ａ及び吸気ｂが流通する間に両者の間で
熱交換が行なわれることになる。
と、排気用ファン３の作用により、屋内側の一次流体た
る排気は、矢印ａで示すように、排気用ファン３内にそ
の吸入口から吸入された後吐出口３ａから熱交換器５の
流路２２内に吸入部１２を介して吐出され、更に、流路
２２内を屋外側方向に流通して吐出部１３から屋外に吐
出される。又、吸気用ファン４の作用により、屋外側の
二次流体たる吸気は、矢印ｂで示すように、吸気用ファ
ン４内にその吸入口から吸入された後吐出口４ａから熱
交換器５の流路２３内に吸入部２０を介して吐出され、
更に、流路２３内を屋内側方向に流通して吐出部２１か
ら屋内に吐出される。そして、熱交換器５の流路２２及
び２３内を排気ａ及び吸気ｂが流通する間に両者の間で
熱交換が行なわれることになる。
ところで、一般に熱伝達率（単位時間，単位温度及び単
位面積当たりの伝熱量）は、流路の壁面と流体の温度差
ΔＴ，温度境界層（流路壁面近傍の流体内で高さ方向の
温度勾配をもつ層）の厚さδ及び流体の乱れＴｕ等によ
って決定されるものであり、例えば、温度差ΔＴが大で
あるほど、厚さδが小であるほど、或いは乱れＴｕが大
であるほど熱伝達率は大となる。従って、従来のように
熱伝達面たる流路壁面が滑らかな流路内においては、流
体の入口付近では厚さδが小であるので熱伝達率は大で
あるが、出口方向に行くに従って厚さδが大となるとと
もに温度差ΔＴも小になるので熱伝達率は次第に小とな
り、その後は、温度差ΔＴが略零となって熱伝達率は著
しく低下する。
位面積当たりの伝熱量）は、流路の壁面と流体の温度差
ΔＴ，温度境界層（流路壁面近傍の流体内で高さ方向の
温度勾配をもつ層）の厚さδ及び流体の乱れＴｕ等によ
って決定されるものであり、例えば、温度差ΔＴが大で
あるほど、厚さδが小であるほど、或いは乱れＴｕが大
であるほど熱伝達率は大となる。従って、従来のように
熱伝達面たる流路壁面が滑らかな流路内においては、流
体の入口付近では厚さδが小であるので熱伝達率は大で
あるが、出口方向に行くに従って厚さδが大となるとと
もに温度差ΔＴも小になるので熱伝達率は次第に小とな
り、その後は、温度差ΔＴが略零となって熱伝達率は著
しく低下する。
これに対して、本実施例においては、第１図に示すよう
に、入口たる例えば吸入部１２を介して流路２２内に流
入した排気ａは、熱交換素子６側では、温度境界層を発
達させながら突部８の谷部８ｂのＡＢ面に衝突し、その
温度境界層をＢＣ面で再形成した後Ｃ点で剥離し、更
に、Ｅ点で再付着して温度境界層を再び形成し、次の突
部８の谷部８ｂのＡＢ面に衝突することになる。従っ
て、温度境界層としては、熱交換素子６においては、Ａ
Ｂ面，ＢＣ面及びＥＡ面では伝達促進が図られるが、剥
離域たるＣＤ面では低下する。一方、前記排気ａは、熱
交換素子１４側では、突部８の谷部８ｂと所定の間隔ｄ
（図５図参照）を存して対向する突部１６の山部１６ａ
の反対側たる窪み部１６′のＦ点までは温度境界層を発
達させ、その後、Ｆ点で剥離した後ＧＨ面若しくはＨＩ
面に衝突し、更にＩＦ面で温度境界層を再び発達させ
る。従って、熱交換素子１４においては、ＧＨ面，ＨＩ
面及びＩＦ面で伝達促進が図られる。この結果、温度境
界層の厚さδの観点からすると、従来に比し大なる伝達
促進を図り得るものである。しかも、流路２２中の谷部
８ｂと窪み部１６′とによって排気ａの流れに大なるス
ケールの乱れＴｕが生ずることは明らかであり、更に大
なる伝熱促進を図ることができるものである。尚、以上
の排気ａについての作用効果は吸気ｂに対しても同様で
あり、この場合には、突部１６の谷部１６ｂに対してこ
れに対向する突部８の山部８ａの反対側が窪み部８′と
して作用する。そして、このように著しい伝熱促進を図
り得ることにより熱交換の高性能化に際しては、従来と
は異なり熱交換面積を大とすべく全体を大型化する必要
はなく、従って、小形，軽量化を図り得、又、熱交換素
子６，１４に突部８，１６を一体成形するだけでよいの
で製作が容易で安価になし得る。
に、入口たる例えば吸入部１２を介して流路２２内に流
入した排気ａは、熱交換素子６側では、温度境界層を発
達させながら突部８の谷部８ｂのＡＢ面に衝突し、その
温度境界層をＢＣ面で再形成した後Ｃ点で剥離し、更
に、Ｅ点で再付着して温度境界層を再び形成し、次の突
部８の谷部８ｂのＡＢ面に衝突することになる。従っ
て、温度境界層としては、熱交換素子６においては、Ａ
Ｂ面，ＢＣ面及びＥＡ面では伝達促進が図られるが、剥
離域たるＣＤ面では低下する。一方、前記排気ａは、熱
交換素子１４側では、突部８の谷部８ｂと所定の間隔ｄ
（図５図参照）を存して対向する突部１６の山部１６ａ
の反対側たる窪み部１６′のＦ点までは温度境界層を発
達させ、その後、Ｆ点で剥離した後ＧＨ面若しくはＨＩ
面に衝突し、更にＩＦ面で温度境界層を再び発達させ
る。従って、熱交換素子１４においては、ＧＨ面，ＨＩ
面及びＩＦ面で伝達促進が図られる。この結果、温度境
界層の厚さδの観点からすると、従来に比し大なる伝達
促進を図り得るものである。しかも、流路２２中の谷部
８ｂと窪み部１６′とによって排気ａの流れに大なるス
ケールの乱れＴｕが生ずることは明らかであり、更に大
なる伝熱促進を図ることができるものである。尚、以上
の排気ａについての作用効果は吸気ｂに対しても同様で
あり、この場合には、突部１６の谷部１６ｂに対してこ
れに対向する突部８の山部８ａの反対側が窪み部８′と
して作用する。そして、このように著しい伝熱促進を図
り得ることにより熱交換の高性能化に際しては、従来と
は異なり熱交換面積を大とすべく全体を大型化する必要
はなく、従って、小形，軽量化を図り得、又、熱交換素
子６，１４に突部８，１６を一体成形するだけでよいの
で製作が容易で安価になし得る。
第６図は本考案者の実験データを示すもので、同図
（ａ）は各シンボル「×」，「□」，「○」，「△」，
「▲」及び「●」の示す高さ寸法ｈ（mm），間隔寸法ｌ
（mm）及び突部８若しくは１６の個数ｎの条件であり、
この場合、径寸法ｄは４（mm）及び流路２２，２３の長
さ寸法は１５０（mm）に設定されており、又、同図
（ｂ）は横軸に流路内の平均流速（ｍ／sec）及び縦軸
に平均熱伝達率（kcal／ｍ ｈ℃）をとって示してい
る。この実験によれば、シンボル「□」，「○」，
「△」，「▲」及び「●」の示す平均熱伝達率は、シン
ボル「×」の示す従来のそれよりも実用流速範囲（２〜
３ｍ／sec）において１．２〜２．５倍大となるという
結果が得られ、例えば、伝熱面積を従来と等しく設定す
ると、平均熱伝達量は１．３倍となって温度交換率η＝
（Ｔ２−Ｔ０）／（Ｔ１−Ｔ０）〔Ｔ１：屋内温度，Ｔ
２：流体吐出温度，Ｔ０：屋外温度〕は約５０％増加す
るという結果が得られ、逆に、従来と等しい熱伝達量を
得るには熱交換素子６，１４の突条部７，１５の長さ寸
法は約０．６倍でよいという結果が得られた。即ち、熱
交換の高性能化を図りつつも、大形の送風機を用いなく
ても実用流速を確保することができるものである。
（ａ）は各シンボル「×」，「□」，「○」，「△」，
「▲」及び「●」の示す高さ寸法ｈ（mm），間隔寸法ｌ
（mm）及び突部８若しくは１６の個数ｎの条件であり、
この場合、径寸法ｄは４（mm）及び流路２２，２３の長
さ寸法は１５０（mm）に設定されており、又、同図
（ｂ）は横軸に流路内の平均流速（ｍ／sec）及び縦軸
に平均熱伝達率（kcal／ｍ ｈ℃）をとって示してい
る。この実験によれば、シンボル「□」，「○」，
「△」，「▲」及び「●」の示す平均熱伝達率は、シン
ボル「×」の示す従来のそれよりも実用流速範囲（２〜
３ｍ／sec）において１．２〜２．５倍大となるという
結果が得られ、例えば、伝熱面積を従来と等しく設定す
ると、平均熱伝達量は１．３倍となって温度交換率η＝
（Ｔ２−Ｔ０）／（Ｔ１−Ｔ０）〔Ｔ１：屋内温度，Ｔ
２：流体吐出温度，Ｔ０：屋外温度〕は約５０％増加す
るという結果が得られ、逆に、従来と等しい熱伝達量を
得るには熱交換素子６，１４の突条部７，１５の長さ寸
法は約０．６倍でよいという結果が得られた。即ち、熱
交換の高性能化を図りつつも、大形の送風機を用いなく
ても実用流速を確保することができるものである。
尚、本考案は上記し且つ図面に示す実施例にのみ限定さ
れるものではなく、例えば熱交換形換気扇のみならず対
向流形熱交換器を必要とする機器全般に適用し得る等、
要旨を逸脱しない範囲内で適宜変形して実施し得ること
は勿論である。
れるものではなく、例えば熱交換形換気扇のみならず対
向流形熱交換器を必要とする機器全般に適用し得る等、
要旨を逸脱しない範囲内で適宜変形して実施し得ること
は勿論である。
［考案の効果］ 本考案の対向流形熱交換器は以上説明したように、流路
を形成する一方側の熱交換素子に突部を膨出して形成す
るとともに他方側の熱交換素子に前記突部と同一方向に
突出しこれと所定の間隔を存して対向する突部を膨出し
て形成するようにしたので、小形，軽量にして熱交換の
高性能化を図り得るとともに大形の送風機を用いなくて
も実用流速を確保することができ、製作が容易で安価に
なし得るという実用的効果を奏するものである。
を形成する一方側の熱交換素子に突部を膨出して形成す
るとともに他方側の熱交換素子に前記突部と同一方向に
突出しこれと所定の間隔を存して対向する突部を膨出し
て形成するようにしたので、小形，軽量にして熱交換の
高性能化を図り得るとともに大形の送風機を用いなくて
も実用流速を確保することができ、製作が容易で安価に
なし得るという実用的効果を奏するものである。
図面は本考案を熱交換形換気扇に適用した一実施例を示
し、第１図は要部の拡大縦断側面図、第２図は前端板を
取外した状態の全体の斜視図、第３図は熱交換器の斜視
図、第４図は熱交換素子の斜視図、第５図は熱交換素子
を積層した状態での一部の縦断側面図、第６図は実験デ
ータを示す図である。 図面中、３は排気用ファン、４は吸気用ファン、５は対
向流形熱交換器、６は熱交換素子、８は突部、１２は吸
入部、１３は吐出部、１４は熱交換素子、１５ｂは谷
部、１６は突部、２０は吸入部、２１は吐出部、ａは排
気（一次流体）、ｂは吸気（二次流体）を示す。
し、第１図は要部の拡大縦断側面図、第２図は前端板を
取外した状態の全体の斜視図、第３図は熱交換器の斜視
図、第４図は熱交換素子の斜視図、第５図は熱交換素子
を積層した状態での一部の縦断側面図、第６図は実験デ
ータを示す図である。 図面中、３は排気用ファン、４は吸気用ファン、５は対
向流形熱交換器、６は熱交換素子、８は突部、１２は吸
入部、１３は吐出部、１４は熱交換素子、１５ｂは谷
部、１６は突部、２０は吸入部、２１は吐出部、ａは排
気（一次流体）、ｂは吸気（二次流体）を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭48−47643（ＪＰ，Ａ) 実開 昭57−120875（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭46−12865（ＪＰ，Ｂ１) 実公 昭31−8871（ＪＰ，Ｙ１)
Claims (1)
- 【請求項１】互いに平行な複数列の波状をなす突条部を
有する熱交換素子を複数個積層して、これらの複数個の
熱交換素子相互間の夫々に、互いに平行となるようにし
て独立した複数の流路を形成し、これらの熱交換素子相
互間に形成された各隣接する流路に一次流体及び二次流
体を互いに対向するように流通させるようにした対向流
形熱交換器において、相互間に流路を形成する一方側の
熱交換素子にその流路に位置して複数個の突部を膨出し
て形成するとともに、他方側の熱交換素子に前記突部と
同一方向に突出しこれと所定の間隔を存して対向する突
部を膨出して形成したことを特徴とする対向流形熱交換
器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985184109U JPH0619982Y2 (ja) | 1985-11-29 | 1985-11-29 | 対向流形熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985184109U JPH0619982Y2 (ja) | 1985-11-29 | 1985-11-29 | 対向流形熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6293584U JPS6293584U (ja) | 1987-06-15 |
| JPH0619982Y2 true JPH0619982Y2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=31131469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1985184109U Expired - Lifetime JPH0619982Y2 (ja) | 1985-11-29 | 1985-11-29 | 対向流形熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0619982Y2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2913007B2 (ja) * | 1994-10-18 | 1999-06-28 | 工業技術院長 | 摩擦抵抗低減流体用熱交換器 |
| SE533453C2 (sv) * | 2008-08-06 | 2010-10-05 | Sven Melker Nilsson | Kanalsystem |
| US10646969B2 (en) * | 2015-12-02 | 2020-05-12 | Hamilton Sunstrand Corporation | Cross flow ceramic heat exchanger and method for manufacturing |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3757855A (en) * | 1971-10-15 | 1973-09-11 | Union Carbide Corp | Primary surface heat exchanger |
-
1985
- 1985-11-29 JP JP1985184109U patent/JPH0619982Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6293584U (ja) | 1987-06-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3577863B2 (ja) | 対向流型熱交換器 | |
| JP4158225B2 (ja) | 熱交換器および筐体冷却装置 | |
| WO1987006686A1 (en) | Counterflow heat exchanger with floating plate | |
| JPS5926237B2 (ja) | 熱交換器 | |
| JPH0670555B2 (ja) | フィンチューブ型熱交換器 | |
| JPH08291988A (ja) | 熱交換器の構造 | |
| JPH0619982Y2 (ja) | 対向流形熱交換器 | |
| JP2933760B2 (ja) | 熱交換器 | |
| JPS62112997A (ja) | 熱交換器 | |
| EP1704377B1 (en) | Heat exchanger for ventilator | |
| EP1680638B1 (en) | Heat exchanger for ventilator | |
| JP4021048B2 (ja) | 熱交換素子 | |
| CN216523336U (zh) | 一种换热翅片和逆流换热器 | |
| JPH0412374Y2 (ja) | ||
| CN215982842U (zh) | 风道构件和空调室内机 | |
| JPS5938598A (ja) | プレ−ト型熱交換器 | |
| US6450245B1 (en) | Air preheater heat transfer elements | |
| JPS5916693Y2 (ja) | 熱交換器 | |
| JPH02290493A (ja) | ヒートポンプ式ルームエアコン室内ユニットの熱交換器 | |
| JPH071156B2 (ja) | 伝熱フインおよび熱交換器 | |
| JPS6038383U (ja) | 空冷式熱交換器 | |
| JPS5849505Y2 (ja) | 熱交換器 | |
| JPS60122677U (ja) | 熱交換器 | |
| JPS60196178U (ja) | 熱交換器用伝熱フアン | |
| JPS5840117B2 (ja) | 熱交換器 |