JPH06198456A - 中空物品を製造する方法 - Google Patents
中空物品を製造する方法Info
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】２つの予備成形部片から拡散接合により中空物
品を製造する方法を提供する。 【構成】互いに離隔した接合表面１０ｇ，１２ｇを有
し、それらの接合表面の間に中間壁１７，１９を有する
第１部片１０と第２部片１２とからの中空物品製造方法
である。ａ．両部片の接合表面を互いに対向させ、両部
片の中間壁と中間壁の間にキャビティ１５を画定する組
合わせ工程と、ｂ．第１の加工条件（圧力−温度−時
間）下で、キャビティを拔気した状態で対向した接合表
面を気密接合すべく第１部片に第１の外部圧力を及ぼす
工程と、ｃ．第２の加工条件下で、第１の外部圧力より
大きい第２の外部圧力を第１部片に及ぼし、接合表面を
拡散接合すべくキャビティに第２の外部圧力と同等の内
部圧力を及ぼす工程と、ｄ．第３の加工条件下で、ｂ工
程による中間壁の歪みを除去すべく中間壁をダイスに位
置付けした状態で、キャビティに内部圧力を及ぼし中間
壁を整形する工程とで構成する。
品を製造する方法を提供する。 【構成】互いに離隔した接合表面１０ｇ，１２ｇを有
し、それらの接合表面の間に中間壁１７，１９を有する
第１部片１０と第２部片１２とからの中空物品製造方法
である。ａ．両部片の接合表面を互いに対向させ、両部
片の中間壁と中間壁の間にキャビティ１５を画定する組
合わせ工程と、ｂ．第１の加工条件（圧力−温度−時
間）下で、キャビティを拔気した状態で対向した接合表
面を気密接合すべく第１部片に第１の外部圧力を及ぼす
工程と、ｃ．第２の加工条件下で、第１の外部圧力より
大きい第２の外部圧力を第１部片に及ぼし、接合表面を
拡散接合すべくキャビティに第２の外部圧力と同等の内
部圧力を及ぼす工程と、ｄ．第３の加工条件下で、ｂ工
程による中間壁の歪みを除去すべく中間壁をダイスに位
置付けした状態で、キャビティに内部圧力を及ぼし中間
壁を整形する工程とで構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、中空物品を製造する方
法に関し、特に、エアフォイル（翼）のブレード（翼）
半分体のような２つの別個の予備成形された部片を拡散
接合することによって中空エアフォイルを製造する方法
に関する。
法に関し、特に、エアフォイル（翼）のブレード（翼）
半分体のような２つの別個の予備成形された部片を拡散
接合することによって中空エアフォイルを製造する方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】米国特許第４，６４２，８６３号には、
予備成形された第１部片と第２部片（例えば、エアフォ
イル半分体）から超可塑成形と拡散接合（ＳＰＦ／Ｄ
Ｂ）によって中空物品例えば中空エアフォイル（翼）を
製造する方法が開示されている。その方法は、イットリ
ア又は窒化硼素のような剥離剤を被覆することによって
非反応性表面としたマンドレルを使用する。１個又は複
数個のマンドレルを２つの金属板の間に挟み、それらの
金属板とマンドレルを所望の個所で、例えば金属板の前
縁と、後縁と、前縁と後縁の間の中間部分で両金属板の
間に形成すべき中間リブにおいて接触させる。それらの
マンドレルは、前縁と後縁の内部曲率を制御する働きを
する。この金属板とマンドレルの組立体を調整された調
整された圧力−温度−時間条件に維持し、両金属板をマ
ンドレルの形状に対応するように上記接触個所において
拡散接合させる。この拡散接合の後、両金属板の間に不
活性ガスを注入しながら、その接合された組立体を所望
の形状のダイセット内に保持し超可塑成形温度にまで加
熱する。不活性ガスの圧力は、接合された組立体を超可
塑的に膨張させてダイの形状に合致させるように制御す
る。
予備成形された第１部片と第２部片（例えば、エアフォ
イル半分体）から超可塑成形と拡散接合（ＳＰＦ／Ｄ
Ｂ）によって中空物品例えば中空エアフォイル（翼）を
製造する方法が開示されている。その方法は、イットリ
ア又は窒化硼素のような剥離剤を被覆することによって
非反応性表面としたマンドレルを使用する。１個又は複
数個のマンドレルを２つの金属板の間に挟み、それらの
金属板とマンドレルを所望の個所で、例えば金属板の前
縁と、後縁と、前縁と後縁の間の中間部分で両金属板の
間に形成すべき中間リブにおいて接触させる。それらの
マンドレルは、前縁と後縁の内部曲率を制御する働きを
する。この金属板とマンドレルの組立体を調整された調
整された圧力−温度−時間条件に維持し、両金属板をマ
ンドレルの形状に対応するように上記接触個所において
拡散接合させる。この拡散接合の後、両金属板の間に不
活性ガスを注入しながら、その接合された組立体を所望
の形状のダイセット内に保持し超可塑成形温度にまで加
熱する。不活性ガスの圧力は、接合された組立体を超可
塑的に膨張させてダイの形状に合致させるように制御す
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、予備
成形部片から中空エアフォイルのような中空物品を製造
する方法であって、他方の部片の歪みを制御自在に制限
するとともに、他方の部片の歪みを回避するために両部
片を支持するために順次に使用する外部ダイ支持体と連
携して順次に低圧拡散接合条件と高圧拡散接合条件を選
択することを特徴とする方法を提供することである。
成形部片から中空エアフォイルのような中空物品を製造
する方法であって、他方の部片の歪みを制御自在に制限
するとともに、他方の部片の歪みを回避するために両部
片を支持するために順次に使用する外部ダイ支持体と連
携して順次に低圧拡散接合条件と高圧拡散接合条件を選
択することを特徴とする方法を提供することである。
【０００４】本発明の他の目的は、予備成形部片から中
空エアフォイルのような中空物品を製造する方法であっ
て、歪んだ部片の微小な歪みをも除去するために高圧拡
散接合工程の前に、好ましくはそれと併行して流体圧に
よる膨らませ工程を実施することを特徴とする方法を提
供することである。
空エアフォイルのような中空物品を製造する方法であっ
て、歪んだ部片の微小な歪みをも除去するために高圧拡
散接合工程の前に、好ましくはそれと併行して流体圧に
よる膨らませ工程を実施することを特徴とする方法を提
供することである。
【０００５】本発明の更に他の目的は、予備成形部片か
ら中空エアフォイルのような中空物品を製造する方法で
あって、両部片に所望の形状を付与するために該部片を
超可塑成形する必要がなく、又、両部片の間に内部マン
ドレルを挿入する必要のない方法を提供することであ
る。
ら中空エアフォイルのような中空物品を製造する方法で
あって、両部片に所望の形状を付与するために該部片を
超可塑成形する必要がなく、又、両部片の間に内部マン
ドレルを挿入する必要のない方法を提供することであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、各々、互いに離隔した接合表面を有し、
それらの接合表面の間に中間壁を有する予備成形された
第１部片と第２部片から中空物品を製造する方法であっ
て、（ａ）前記予備成形された第１部片と第２部片を、
それらの部片の前記接合表面が互いに対向し、それらの
部片の前記中間壁と中間壁の間にキャビティが画定され
るように組合せる工程と、（ｂ）前記組合せた第１部片
と第２部片を第１の圧力−温度−時間条件にかけて、前
記対向した接合表面の間に実質的に流体不透過性の先駆
接合部即ち気体密接合部を形成するように該キャビティ
を拔気した状態で第１部片に該第１の外部圧力を及ぼす
工程と、（ｃ）該第１部片と第２部片を第２の圧力−温
度−時間条件にかけて、前記第１部片に前記第１の外部
圧力より大きい第２の外部圧力を及ぼし、前記接合表面
を拡散接合させるように前記キャビティに該第２の外部
圧力と実質的に同等の内部圧力を及ぼす工程と、（ｄ）
該第１部片と第２部片を第３の圧力−温度−時間条件に
かけて、前記工程（ｂ）の結果として生じた該第１部片
の中間壁の内側への歪みを除去するために該中間壁を剛
性の外側整形表面に合致させて整形するように、該中間
壁を該外側整形表面に対して位置づけした状態で前記キ
ャビティに内部圧力を及ぼす工程とから成る中空物品製
造方法を提供する。前記工程（ｂ）においては、第１部
片の中間壁（第１部片の互いに離隔した接合表面と接合
表面の間の壁）は、その内外面の間に設定された負の圧
力差の結果として若干の内側への歪みを生じる。この内
側への歪みは、後の中間壁膨らませ工程によって除去し
うる度合に制限する。そのような内側への歪みの度合
は、第１部片に比較的低い（好ましくはほぼ７Ｋｇ／ｃ
ｍ2 を越えない）圧力をかける制御あるいは制限するこ
とが好ましい。（ただし、実際の最大限圧力は、中空物
品の設計及び中空物品の接合すべき素材によって定めら
れ、例えば、約２１Ｋｇ／ｃｍ2 （３００ｐｓｉ）の圧
力が用いられる。）
成するために、各々、互いに離隔した接合表面を有し、
それらの接合表面の間に中間壁を有する予備成形された
第１部片と第２部片から中空物品を製造する方法であっ
て、（ａ）前記予備成形された第１部片と第２部片を、
それらの部片の前記接合表面が互いに対向し、それらの
部片の前記中間壁と中間壁の間にキャビティが画定され
るように組合せる工程と、（ｂ）前記組合せた第１部片
と第２部片を第１の圧力−温度−時間条件にかけて、前
記対向した接合表面の間に実質的に流体不透過性の先駆
接合部即ち気体密接合部を形成するように該キャビティ
を拔気した状態で第１部片に該第１の外部圧力を及ぼす
工程と、（ｃ）該第１部片と第２部片を第２の圧力−温
度−時間条件にかけて、前記第１部片に前記第１の外部
圧力より大きい第２の外部圧力を及ぼし、前記接合表面
を拡散接合させるように前記キャビティに該第２の外部
圧力と実質的に同等の内部圧力を及ぼす工程と、（ｄ）
該第１部片と第２部片を第３の圧力−温度−時間条件に
かけて、前記工程（ｂ）の結果として生じた該第１部片
の中間壁の内側への歪みを除去するために該中間壁を剛
性の外側整形表面に合致させて整形するように、該中間
壁を該外側整形表面に対して位置づけした状態で前記キ
ャビティに内部圧力を及ぼす工程とから成る中空物品製
造方法を提供する。前記工程（ｂ）においては、第１部
片の中間壁（第１部片の互いに離隔した接合表面と接合
表面の間の壁）は、その内外面の間に設定された負の圧
力差の結果として若干の内側への歪みを生じる。この内
側への歪みは、後の中間壁膨らませ工程によって除去し
うる度合に制限する。そのような内側への歪みの度合
は、第１部片に比較的低い（好ましくはほぼ７Ｋｇ／ｃ
ｍ2 を越えない）圧力をかける制御あるいは制限するこ
とが好ましい。（ただし、実際の最大限圧力は、中空物
品の設計及び中空物品の接合すべき素材によって定めら
れ、例えば、約２１Ｋｇ／ｃｍ2 （３００ｐｓｉ）の圧
力が用いられる。）
【０００７】一方、第２部片の中間壁の歪みは、第２部
片を剛性のダイ即ち整形表面上に支持した状態で前記キ
ャビティ並びに第２部片の外面を相対的真空に露呈する
ことによって防止する。
片を剛性のダイ即ち整形表面上に支持した状態で前記キ
ャビティ並びに第２部片の外面を相対的真空に露呈する
ことによって防止する。
【０００８】本発明の一実施例においては、前記拡散接
合工程（ｃ）と膨らませ工程（ｄ）を組合せて１工程と
して同時併行的に実施する。即ち、第１部片と第２部片
を第２の調整された圧力−温度−時間条件にかけて、第
２部片に前記気体密接合部を形成するのに与えられた前
記第１の外部圧力より大きい第２の外部圧力を及ぼし、
第１部片の中間壁外側整形表面に対して位置づけした状
態で、前記キャビティに該第２の外部圧力と実質的に同
等の内部圧力を及ぼす。この内部圧力は、第１部片の中
間壁を外方へ押圧して剛性の整形表面に合致させ、前記
先駆接合即ち気体密接合部形成工程（ｂ）の結果として
生じた第１部片の中間壁の内側への歪みを除去する。一
方、第２部片に作用する第２の外部圧力は、前記接合表
面の間に完全な拡散接合部を形成し、第２部片の歪みを
防止する。
合工程（ｃ）と膨らませ工程（ｄ）を組合せて１工程と
して同時併行的に実施する。即ち、第１部片と第２部片
を第２の調整された圧力−温度−時間条件にかけて、第
２部片に前記気体密接合部を形成するのに与えられた前
記第１の外部圧力より大きい第２の外部圧力を及ぼし、
第１部片の中間壁外側整形表面に対して位置づけした状
態で、前記キャビティに該第２の外部圧力と実質的に同
等の内部圧力を及ぼす。この内部圧力は、第１部片の中
間壁を外方へ押圧して剛性の整形表面に合致させ、前記
先駆接合即ち気体密接合部形成工程（ｂ）の結果として
生じた第１部片の中間壁の内側への歪みを除去する。一
方、第２部片に作用する第２の外部圧力は、前記接合表
面の間に完全な拡散接合部を形成し、第２部片の歪みを
防止する。
【０００９】本発明の別の実施例においては、前記拡散
接合工程（ｃ）と膨らませ工程（ｄ）とを別途に実施す
ることができる。即ち、第１部片と第２部片を第２の調
整された圧力−温度−時間条件にかけて、前記第１部片
に前記第１の外部圧力より大きい第２の外部圧力を及ぼ
し、第１部片の中間壁のそれ以上の内側への歪みをもた
らすことなく前記接合表面を拡散接合させるように前記
キャビティに該第２の外部圧力と実質的に同等の内部圧
力を及ぼす。この高圧拡散接合工程中、第２部片の中間
壁の歪みは、該中間壁を剛性のダイ即ち整形表面上に支
持することによって防止する。拡散接合後、第１部片と
第２部片を第３の調整された圧力−温度−時間条件にか
けて、第１部片の中間壁を別の剛性のダイ即ち整形表面
に対して位置づけした状態で前記キャビティに内部圧力
を及ぼす。この内部圧力は、第１部片の中間壁を剛性の
整形表面に合致させて整形するようなレベルの圧力とす
る。第２部片の中間壁の歪みは、第１部片と第２部片の
間のキャビティに及ぼされる前記内部圧力と実質的に同
じ大きさの外部圧力を該中間壁に及ぼすことによって防
止する。
接合工程（ｃ）と膨らませ工程（ｄ）とを別途に実施す
ることができる。即ち、第１部片と第２部片を第２の調
整された圧力−温度−時間条件にかけて、前記第１部片
に前記第１の外部圧力より大きい第２の外部圧力を及ぼ
し、第１部片の中間壁のそれ以上の内側への歪みをもた
らすことなく前記接合表面を拡散接合させるように前記
キャビティに該第２の外部圧力と実質的に同等の内部圧
力を及ぼす。この高圧拡散接合工程中、第２部片の中間
壁の歪みは、該中間壁を剛性のダイ即ち整形表面上に支
持することによって防止する。拡散接合後、第１部片と
第２部片を第３の調整された圧力−温度−時間条件にか
けて、第１部片の中間壁を別の剛性のダイ即ち整形表面
に対して位置づけした状態で前記キャビティに内部圧力
を及ぼす。この内部圧力は、第１部片の中間壁を剛性の
整形表面に合致させて整形するようなレベルの圧力とす
る。第２部片の中間壁の歪みは、第１部片と第２部片の
間のキャビティに及ぼされる前記内部圧力と実質的に同
じ大きさの外部圧力を該中間壁に及ぼすことによって防
止する。
【００１０】本発明の方法は、例えば鍛造、鋳造、機械
加工（研削等）又はその他の方法で予備成形された２つ
のエアフォイル（翼）半分体からガスタービンエンジン
の中空ファンブレードのような中空エアフォイルを形成
するのに特に有用であるが、それに限定されるものでは
ない。本発明の方法によれば、先駆接合部形成工程及び
拡散接合工程において一方の半分体（部片）の歪みを制
御又は制限した状態で他方の半分体の歪みを完全に防止
し、後に該一方の半分体（部片）を精密な剛性ダイ表面
に圧接して膨らませる膨らませ工程によってその歪みを
除去することができるので、中空エアフォイルを厳密な
公差で製造することができる。
加工（研削等）又はその他の方法で予備成形された２つ
のエアフォイル（翼）半分体からガスタービンエンジン
の中空ファンブレードのような中空エアフォイルを形成
するのに特に有用であるが、それに限定されるものでは
ない。本発明の方法によれば、先駆接合部形成工程及び
拡散接合工程において一方の半分体（部片）の歪みを制
御又は制限した状態で他方の半分体の歪みを完全に防止
し、後に該一方の半分体（部片）を精密な剛性ダイ表面
に圧接して膨らませる膨らませ工程によってその歪みを
除去することができるので、中空エアフォイルを厳密な
公差で製造することができる。
【００１１】
【実施例】本発明は、ここではその好ましい実施例の１
つとして、ガスタービンエンジンの中空ファンブレード
（翼）の製造に関連して説明するが、本発明はそれに限
定されるものではなく、例えば、ガスタービンエンジン
の他の部品、飛行機等の機体部品、高性能の静力学的、
動力学的工学部品、水上及び水中機器、及び各種兵器等
の製造にも有用である。
つとして、ガスタービンエンジンの中空ファンブレード
（翼）の製造に関連して説明するが、本発明はそれに限
定されるものではなく、例えば、ガスタービンエンジン
の他の部品、飛行機等の機体部品、高性能の静力学的、
動力学的工学部品、水上及び水中機器、及び各種兵器等
の製造にも有用である。
【００１２】本発明によれば、所望の中空物品を分割平
面即ち接合平面で接合することができる２つ又はそれ以
上の部片から形成することができる。中空物品の中空部
分を構成する内部形態は、接合前の状態では露呈されて
いるので、必要ならば検査、修理及び、又は改変するこ
とができる。詳述すれば、ガスタービンエンジンの中空
ファンブレードの場合、ブレードは、分割平面即ち接合
平面Ｐにおいて接合することができる予備成形された第
１ブレード半分体又はブレード部片（以下、単に「第１
ブレード部片」又は「第１部片」とも称する）１０と、
やはり予備成形された第２ブレード半分体又はブレード
部片（以下、単に「第２ブレード部片」又は「第２部
片」とも称する）１２（第１図）から形成される。分割
平面即ち接合平面Ｐは、当業者には周知のブレード基準
面であるミーンキャンバー面に正確に又はほぼ正確に沿
うように位置づけする。分割平面即ち接合平面Ｐの正確
な位置は、中空ファンブレードの内部キャビティの設
計、使用時の応力分布、及び、又は予備成形部片の製造
上の便宜などによって異る。
面即ち接合平面で接合することができる２つ又はそれ以
上の部片から形成することができる。中空物品の中空部
分を構成する内部形態は、接合前の状態では露呈されて
いるので、必要ならば検査、修理及び、又は改変するこ
とができる。詳述すれば、ガスタービンエンジンの中空
ファンブレードの場合、ブレードは、分割平面即ち接合
平面Ｐにおいて接合することができる予備成形された第
１ブレード半分体又はブレード部片（以下、単に「第１
ブレード部片」又は「第１部片」とも称する）１０と、
やはり予備成形された第２ブレード半分体又はブレード
部片（以下、単に「第２ブレード部片」又は「第２部
片」とも称する）１２（第１図）から形成される。分割
平面即ち接合平面Ｐは、当業者には周知のブレード基準
面であるミーンキャンバー面に正確に又はほぼ正確に沿
うように位置づけする。分割平面即ち接合平面Ｐの正確
な位置は、中空ファンブレードの内部キャビティの設
計、使用時の応力分布、及び、又は予備成形部片の製造
上の便宜などによって異る。
【００１３】第１図を参照すると、予備成形された第１
ブレード部片１０及び第２ブレード部片１２は、それぞ
れ、第１の部分翼形外側面１０ａ（凹面），１２ａ（凸
面）と、第２の内側面１０ｅ，１２ｅを有している。こ
れらの面１０ａ，１２ａ；１０ｅ，１２ｅは、そのブレ
ード部片の根元部（第９図にブレード部片１０の根元部
１０ｂだけが示されている）と尖端部（第９図にブレー
ド部片１０の尖端部１０ｃだけが示されている）との間
に延在している。各根元部は、製造すべき特定のブレー
ド設計によっては、随意選択として、側方に突出したプ
ラットホーム部分（第９図にブレード部片１０の尖端部
１０ｄだけが示されている）を有するものとすることが
できる。
ブレード部片１０及び第２ブレード部片１２は、それぞ
れ、第１の部分翼形外側面１０ａ（凹面），１２ａ（凸
面）と、第２の内側面１０ｅ，１２ｅを有している。こ
れらの面１０ａ，１２ａ；１０ｅ，１２ｅは、そのブレ
ード部片の根元部（第９図にブレード部片１０の根元部
１０ｂだけが示されている）と尖端部（第９図にブレー
ド部片１０の尖端部１０ｃだけが示されている）との間
に延在している。各根元部は、製造すべき特定のブレー
ド設計によっては、随意選択として、側方に突出したプ
ラットホーム部分（第９図にブレード部片１０の尖端部
１０ｄだけが示されている）を有するものとすることが
できる。
【００１４】第２の内側面１０ｅ，１２ｅは、各々、互
いに離隔した周縁接合表面１０ｇ，１２ｇと、それらの
周縁接合表面より内方にあって隆起支持リブ１０ｊ，１
２ｊ上に形成された内方接合表面１０ｈ，１２ｈと、そ
れらの接合表面によって画定された複数の長手方向の
（即ち、根元部から尖端部へ延長した）キャビティ１０
ｆ，１２ｆを有している。これらの接合表面１０ｇ，１
２ｇ，１０ｈ，１２ｈは、第１部片１０と第２部片１２
を接合するための所望の接合平面内に位置している。先
に述べたように、接合表面１０ｇ，１２ｇ，１０ｈ，１
２ｈは、製造すべきブレードのミーンキャンバー面上に
位置づけすることができる。第１ブレード部片１０の周
縁接合表面１０ｇと１０ｇの間及び第２ブレード部片１
２の周縁接合表面１２ｇと１２ｇの間の壁１７，１９を
中間壁と称することとする。中間壁１７，１９とそれぞ
れの隆起支持リブ１０ｊ，１２ｊとは、一体に形成され
ている。
いに離隔した周縁接合表面１０ｇ，１２ｇと、それらの
周縁接合表面より内方にあって隆起支持リブ１０ｊ，１
２ｊ上に形成された内方接合表面１０ｈ，１２ｈと、そ
れらの接合表面によって画定された複数の長手方向の
（即ち、根元部から尖端部へ延長した）キャビティ１０
ｆ，１２ｆを有している。これらの接合表面１０ｇ，１
２ｇ，１０ｈ，１２ｈは、第１部片１０と第２部片１２
を接合するための所望の接合平面内に位置している。先
に述べたように、接合表面１０ｇ，１２ｇ，１０ｈ，１
２ｈは、製造すべきブレードのミーンキャンバー面上に
位置づけすることができる。第１ブレード部片１０の周
縁接合表面１０ｇと１０ｇの間及び第２ブレード部片１
２の周縁接合表面１２ｇと１２ｇの間の壁１７，１９を
中間壁と称することとする。中間壁１７，１９とそれぞ
れの隆起支持リブ１０ｊ，１２ｊとは、一体に形成され
ている。
【００１５】第１図は、第１ブレード部片１０と第２ブ
レード部片１２とを組み合わせて第１の剛性ダイ１３上
に載せたところを示す。両部片の周縁接合表面１０ｇと
１２ｇを互いに衝接させてあり、第１ブレード部片１０
の中間壁１７と第２ブレード部片１２の中間壁１９の間
に互いに協同するキャビティ１０ｆ，１２ｆによってキ
ャビティ１５が画定される。剛性のダイ１３即ち整形表
面が剛性の支持部材１３′上に設置されている。ブレー
ド部片１０の内方接合表面１０ｈは、ブレード部片１２
の内方接合表面１２ｈにそれぞれ衝接関係に組み合わさ
れる。
レード部片１２とを組み合わせて第１の剛性ダイ１３上
に載せたところを示す。両部片の周縁接合表面１０ｇと
１２ｇを互いに衝接させてあり、第１ブレード部片１０
の中間壁１７と第２ブレード部片１２の中間壁１９の間
に互いに協同するキャビティ１０ｆ，１２ｆによってキ
ャビティ１５が画定される。剛性のダイ１３即ち整形表
面が剛性の支持部材１３′上に設置されている。ブレー
ド部片１０の内方接合表面１０ｈは、ブレード部片１２
の内方接合表面１２ｈにそれぞれ衝接関係に組み合わさ
れる。
【００１６】各ブレード部片１０，１２の内側面１０
ｅ，１２ｅは、それらのブレード部片を組合せる前に、
キャビティ１０ｆ，１２ｆ及び接合表面１０ｇ，１２
ｇ，１０ｈ，１２ｈをそれらの寸法精度、構造的完全性
（構造的な瑕疵がないこと）、冶金上の品質などに関し
て観察点検するために直接アクセスすることができる。
ｅ，１２ｅは、それらのブレード部片を組合せる前に、
キャビティ１０ｆ，１２ｆ及び接合表面１０ｇ，１２
ｇ，１０ｈ，１２ｈをそれらの寸法精度、構造的完全性
（構造的な瑕疵がないこと）、冶金上の品質などに関し
て観察点検するために直接アクセスすることができる。
【００１７】ブレード部片１０，１２は、適当な金属又
は合金から適当な精密製造法によって製造される。それ
らの精密製造法としては、精密鍛造及び成形、機械加
工、粉末冶金法等がある。精密鍛造法は、飛行機エンジ
ンの中空ファンブレードの製造に用いられるチタン合金
の鍛造に好適な方法であり、本発明の例として示された
ブレード部片１０，１２は、精密鍛造法によって成形さ
れたものとする。図には簡単な長方形の内部キャビティ
１０ｆ，１２ｆが例示されているが、内部キャビティの
形状はいろいろに設計することができる。実際上どのよ
うな形状寸法のキャビティであっても、本発明の方法を
適用することができるので、ここに例示されたキャビテ
ィの形状は、本発明の方法の唯一の実施例ではない。
は合金から適当な精密製造法によって製造される。それ
らの精密製造法としては、精密鍛造及び成形、機械加
工、粉末冶金法等がある。精密鍛造法は、飛行機エンジ
ンの中空ファンブレードの製造に用いられるチタン合金
の鍛造に好適な方法であり、本発明の例として示された
ブレード部片１０，１２は、精密鍛造法によって成形さ
れたものとする。図には簡単な長方形の内部キャビティ
１０ｆ，１２ｆが例示されているが、内部キャビティの
形状はいろいろに設計することができる。実際上どのよ
うな形状寸法のキャビティであっても、本発明の方法を
適用することができるので、ここに例示されたキャビテ
ィの形状は、本発明の方法の唯一の実施例ではない。
【００１８】精密鍛造法によって予備成形されたブレー
ド部片１０，１２は、この時点で（鍛造した後両者を組
合せる前に）内部キャビティ１０ｆ，１２ｆの形状寸法
を正確に確認するために容易に点検することができる。
この鍛造後点検は、潤滑剤、コーチング等の鍛造補助機
材を除去した後に実施する。
ド部片１０，１２は、この時点で（鍛造した後両者を組
合せる前に）内部キャビティ１０ｆ，１２ｆの形状寸法
を正確に確認するために容易に点検することができる。
この鍛造後点検は、潤滑剤、コーチング等の鍛造補助機
材を除去した後に実施する。
【００１９】接合可能なブレード部片１０，１２、特に
その内側面１０ｅ，１２ｅの形状寸法又は冶金上の瑕疵
・欠陥が認められた場合は、ブレード部片１０，１２を
組合せて接合する前に修正作業を行うことができる。そ
のような修正作業には、再加工、キャビティの再仕上
げ、又は将来の寸法ずれを回避するために鍛造のやり直
しまで含まれる。この、重要なキャビティ形状寸法の検
査は、その製品に大きな付加価値をが加えられる前に
（即ち、ブレード部片１０，１２を接合する前に）実施
することができることに留意すべきである。これは、製
品にその価値の大部分が加えられた後にしかキャビティ
１０ｆ，１２ｆを検査することができない既存の製造方
法に比べて大きな利点である。
その内側面１０ｅ，１２ｅの形状寸法又は冶金上の瑕疵
・欠陥が認められた場合は、ブレード部片１０，１２を
組合せて接合する前に修正作業を行うことができる。そ
のような修正作業には、再加工、キャビティの再仕上
げ、又は将来の寸法ずれを回避するために鍛造のやり直
しまで含まれる。この、重要なキャビティ形状寸法の検
査は、その製品に大きな付加価値をが加えられる前に
（即ち、ブレード部片１０，１２を接合する前に）実施
することができることに留意すべきである。これは、製
品にその価値の大部分が加えられた後にしかキャビティ
１０ｆ，１２ｆを検査することができない既存の製造方
法に比べて大きな利点である。
【００２０】更に、ブレード部片１０，１２の取付け
（アタッチメント）細部構造、例えば根元部（第９図に
ブレード部片１０の根元部１０ｂだけが示されてい
る）、又はその他の外部細部構造がブレード部片１０，
１２と一体に鍛造されることに留意すべきである。これ
は、それらの細部構造をブレード部片１０，１２に別途
に取付ける必要性をなくし、従って細部構造が取付けら
れた場合その接合部の完全性について意を配る必要性が
ないという点で有利である。このように、本発明の方法
は、プレフォーム（予備成形物即ちブレード部片）と一
体に取付け細部構造を形成することを可能にし、従来の
多くの方法において一般に必要とされる、別個の取付け
細部構造を取付けるためのコスト及び配慮を不要にす
る。更に、本発明の方法においては、それらの細部構造
は、真直ぐな根元形態であれ、円弧状の根元形態であ
れ、最終使用形状に近い形態で形成されるか、あるい
は、後にエアフォイルをハブ構造体に接合するのに適し
た制御された質量を付与するように形成される。
（アタッチメント）細部構造、例えば根元部（第９図に
ブレード部片１０の根元部１０ｂだけが示されてい
る）、又はその他の外部細部構造がブレード部片１０，
１２と一体に鍛造されることに留意すべきである。これ
は、それらの細部構造をブレード部片１０，１２に別途
に取付ける必要性をなくし、従って細部構造が取付けら
れた場合その接合部の完全性について意を配る必要性が
ないという点で有利である。このように、本発明の方法
は、プレフォーム（予備成形物即ちブレード部片）と一
体に取付け細部構造を形成することを可能にし、従来の
多くの方法において一般に必要とされる、別個の取付け
細部構造を取付けるためのコスト及び配慮を不要にす
る。更に、本発明の方法においては、それらの細部構造
は、真直ぐな根元形態であれ、円弧状の根元形態であ
れ、最終使用形状に近い形態で形成されるか、あるい
は、後にエアフォイルをハブ構造体に接合するのに適し
た制御された質量を付与するように形成される。
【００２１】内部キャビティ１０ｆ，１２ｆの形状寸法
が精密機械加工法によって完全に与えられ、組合せ前の
直接点検によって検証されたならば、本発明の方法の以
後の工程ではブレード部片の金属材料の大きな恒久的変
形流れは必要とされない。以下の説明から明らかになる
ように、本発明の方法の以後の工程は、内部キャビティ
１０ｆ，１２ｆの形状寸法を終始維持することを保証す
る。
が精密機械加工法によって完全に与えられ、組合せ前の
直接点検によって検証されたならば、本発明の方法の以
後の工程ではブレード部片の金属材料の大きな恒久的変
形流れは必要とされない。以下の説明から明らかになる
ように、本発明の方法の以後の工程は、内部キャビティ
１０ｆ，１２ｆの形状寸法を終始維持することを保証す
る。
【００２２】寸法並びに品質を点検された後第１図に示
されるように組み合わされたブレード部片１０，１２
は、それらの接合表面１０ｇ，１２ｇ，１０ｈ，１２ｈ
の間に実質的に気体不透過性の先駆拡散接合部即ち気体
密接合部を形成するために調整された第１の圧力−温度
−時間条件にかけられる。この先駆拡散接合は、「ステ
ッカー」接合とも称され、その特徴は、接合された接合
表面の間に、ここに添付した参考図１及び２にみられる
ような不連続な細孔（多孔質）を有することである。い
ずれにしても、ここでいう「先駆拡散接合」とは、ブレ
ードが遭遇する実際の平常使用条件に対しては不十分な
不完全拡散接合（即ち、最終完成ファンブレードに求め
られる完全な母材金属の拡散接合ではない）のことをい
う。例えば、先駆拡散接合部は、ブレードが遭遇する実
際の平常使用条件に対しては不十分な機械的特性（接合
強度）を有する。先駆拡散接合部は、実質的に流体不透
過性であるから、以下の説明から明らかになるように、
後述する以後の高圧拡散接合工程中、接合表面１０ｇ，
１２ｇと１０ｈ，１２ｈとの間に圧力気体が浸透するの
を防止する働きをし、先駆拡散接合部に多孔質の細孔が
存在していても、高圧拡散接合工程中、ブレード部片１
０，１２の間の内部キャビティ１５内に相対的真空（組
み合わされたブレード部片１０，１２の外部環境に対す
る相対的な負圧）を保持するのには十分である。
されるように組み合わされたブレード部片１０，１２
は、それらの接合表面１０ｇ，１２ｇ，１０ｈ，１２ｈ
の間に実質的に気体不透過性の先駆拡散接合部即ち気体
密接合部を形成するために調整された第１の圧力−温度
−時間条件にかけられる。この先駆拡散接合は、「ステ
ッカー」接合とも称され、その特徴は、接合された接合
表面の間に、ここに添付した参考図１及び２にみられる
ような不連続な細孔（多孔質）を有することである。い
ずれにしても、ここでいう「先駆拡散接合」とは、ブレ
ードが遭遇する実際の平常使用条件に対しては不十分な
不完全拡散接合（即ち、最終完成ファンブレードに求め
られる完全な母材金属の拡散接合ではない）のことをい
う。例えば、先駆拡散接合部は、ブレードが遭遇する実
際の平常使用条件に対しては不十分な機械的特性（接合
強度）を有する。先駆拡散接合部は、実質的に流体不透
過性であるから、以下の説明から明らかになるように、
後述する以後の高圧拡散接合工程中、接合表面１０ｇ，
１２ｇと１０ｈ，１２ｈとの間に圧力気体が浸透するの
を防止する働きをし、先駆拡散接合部に多孔質の細孔が
存在していても、高圧拡散接合工程中、ブレード部片１
０，１２の間の内部キャビティ１５内に相対的真空（組
み合わされたブレード部片１０，１２の外部環境に対す
る相対的な負圧）を保持するのには十分である。
【００２３】本発明の先駆拡散接合工程（即ち、気体密
接合工程）前の工程は、まず、ブレード部片１０，１２
を第１図に示されるように組合せ、次いで真空環境下で
ブレード部片１０，１２をそれらの周縁Ｅにおいて結合
する工程を含む。この工程の目的は、ブレード部片１
０，１２をダイ１３上に位置づけする前にそれらの接合
表面１０ｇ，１２ｇと１０ｈ，１２ｈを互いに対向した
衝接関係にもたらすことである。ブレード１０，１２の
周縁の周りにこの結合作業のためのゆとり（糊代に相当
するもの）が与えられており、周縁即ち密封結合部Ｅを
含む部分は、完成したブレードのエンベロープの外側に
あるから、完成ブレードの物理的即ち機械的条件に影響
することはない。
接合工程）前の工程は、まず、ブレード部片１０，１２
を第１図に示されるように組合せ、次いで真空環境下で
ブレード部片１０，１２をそれらの周縁Ｅにおいて結合
する工程を含む。この工程の目的は、ブレード部片１
０，１２をダイ１３上に位置づけする前にそれらの接合
表面１０ｇ，１２ｇと１０ｈ，１２ｈを互いに対向した
衝接関係にもたらすことである。ブレード１０，１２の
周縁の周りにこの結合作業のためのゆとり（糊代に相当
するもの）が与えられており、周縁即ち密封結合部Ｅを
含む部分は、完成したブレードのエンベロープの外側に
あるから、完成ブレードの物理的即ち機械的条件に影響
することはない。
【００２４】ブレード部片１０，１２の周縁Ｅの結合
は、いろいろな方法によって行うことができるが、好ま
しい方法は、真空下（例えば、１０-5ｍｍＨｇ）で電子
ビームにより溶接する方法である。その他の周知の結合
技法を用いることができる。周縁結合のもう１つの目的
は、ブレード部片１０，１２の接合表面１０ｇ，１２ｇ
と１０ｈ，１２ｈとの接合を容易にするために中間壁１
７，１９の内側面１０ｅと１２ｅの間に画定されるキャ
ビティ１５内に相対的真空（例えば、１０-5ｍｍＨｇ）
を設定することである。真空下での周縁Ｅの結合作業
は、その結果として上記目的のためにブレード部片１
０，１２の内側面１０ｅと１２ｅの間のキャビティ１５
内に密封された真空環境を創生する。
は、いろいろな方法によって行うことができるが、好ま
しい方法は、真空下（例えば、１０-5ｍｍＨｇ）で電子
ビームにより溶接する方法である。その他の周知の結合
技法を用いることができる。周縁結合のもう１つの目的
は、ブレード部片１０，１２の接合表面１０ｇ，１２ｇ
と１０ｈ，１２ｈとの接合を容易にするために中間壁１
７，１９の内側面１０ｅと１２ｅの間に画定されるキャ
ビティ１５内に相対的真空（例えば、１０-5ｍｍＨｇ）
を設定することである。真空下での周縁Ｅの結合作業
は、その結果として上記目的のためにブレード部片１
０，１２の内側面１０ｅと１２ｅの間のキャビティ１５
内に密封された真空環境を創生する。
【００２５】先駆拡散接合（以下、単に「先駆接合」と
も称する）は、（キャビティ１５が上述した周縁Ｅの結
合作業の結果として拔気された状態で）第１，２図に概
略的に示されるように、真空プレス２１内で組合せ状態
のブレード部片１０，１２に一定時間熱と圧力を加える
ことによって実施される。この実施例では、真空プレス
２１は、炉（図示せず）の真空チャンバー２３と、耐熱
性プレス部材２４と、一方のブレード部片１０の部分翼
形外側面（凹面）１０ａを炉の真空チャンバー２３内で
該部分翼形外側面１０ａと補完関係の形状を有する剛性
の耐熱ダイ１３によって支持させた状態で他方のブレー
ド部片１２の部分翼形外側面（凸面）１２ａに流体圧を
及ぼすための気体圧（流体圧）マニホールド２５から成
る。先に述べたように、剛性ダイ１３自体は剛性支持部
材１３′上に支持させる。プレス部材２４は、マニホー
ルド２５を周縁Ｅに近接したところでブレード部片１２
の外側面１２ａに密封係合させる。マニホールド２５
は、ブレード部片１０，１２に接合圧力を及ぼすために
外部供給源（図示せず）から１つ又はそれ以上の導入口
２５ｂを通して加圧気体（アルゴン）を供給されるチャ
ンバー２５ａを有している。
も称する）は、（キャビティ１５が上述した周縁Ｅの結
合作業の結果として拔気された状態で）第１，２図に概
略的に示されるように、真空プレス２１内で組合せ状態
のブレード部片１０，１２に一定時間熱と圧力を加える
ことによって実施される。この実施例では、真空プレス
２１は、炉（図示せず）の真空チャンバー２３と、耐熱
性プレス部材２４と、一方のブレード部片１０の部分翼
形外側面（凹面）１０ａを炉の真空チャンバー２３内で
該部分翼形外側面１０ａと補完関係の形状を有する剛性
の耐熱ダイ１３によって支持させた状態で他方のブレー
ド部片１２の部分翼形外側面（凸面）１２ａに流体圧を
及ぼすための気体圧（流体圧）マニホールド２５から成
る。先に述べたように、剛性ダイ１３自体は剛性支持部
材１３′上に支持させる。プレス部材２４は、マニホー
ルド２５を周縁Ｅに近接したところでブレード部片１２
の外側面１２ａに密封係合させる。マニホールド２５
は、ブレード部片１０，１２に接合圧力を及ぼすために
外部供給源（図示せず）から１つ又はそれ以上の導入口
２５ｂを通して加圧気体（アルゴン）を供給されるチャ
ンバー２５ａを有している。
【００２６】接合表面１０ｇ，１２ｇと１０ｈ，１２ｈ
の間に初期先駆拡散接合即ち気体密接合を設定するに当
っては、まず、比較的低い第１の外部流体（気体）圧力
（第１図の矢印参照）をチャンバー２５ａ内に設定し、
ブレード１２の中間壁１９に作用させる。この第１の外
部流体圧力は、高められた温度と協調して、ブレード部
片１２の中間壁１９が、上述した真空下での周縁結合作
業の結果として拔気され、相対的真空下（例えば、１０
-5ｍｍＨｇ）に維持されているキャビティ１５内への内
側に歪む又は圧潰するのを制限するように制御された時
間保持される。このように、初期先駆拡散接合工程の圧
力−温度−時間条件は、ブレード部片１２の中間壁１９
が上述した真空下での周縁結合作業の結果として真空状
態（例えば、１０-5ｍｍＨｇ）に維持されているキャビ
ティ１５内へ内側に過度に歪む又は圧潰するのを制限す
るように調整される。具体的にいえば、中間壁１９の内
側への歪みは、後の膨らませ工程によって除去すること
が可能な僅かな度合に制限することが好ましい。エアフ
ォイルの設計上許されるならば、ブレード部片１２の中
間壁１９の内側への歪みは、ブレード部片１０，１２の
中間壁１７，１９にストップオフ材又は剥離剤を塗布す
る必要性がないように、中間壁１９が中間壁１７に接触
するのを防止するように制限する。しかし、エアフォイ
ルの設計上ブレード部片１０，１２の中間壁１７と１９
の接触を回避することが不可能である場合は、中間壁１
７，１９の一方又は両方にストップオフ材又は剥離剤を
塗布する。そのようなストップオフ材又は剥離剤は、最
終的に完成した中空エアフォイル内に残留する。一方、
ブレード部片１０の中間壁１７の内側への歪みは、該ブ
レード部片を剛性のダイ１３即ち整形表面上に支持した
状態で、真空チャンバー２３内を相対的真空（例えば、
１０-4ｍｍＨｇ）に維持し、ブレード部片１０の中間壁
１７の外面及びダイ１３に相対的真空を作用させること
によって実質的に防止される。実際上、キャビティ１５
と中間壁１７の外面との間には、それらの接合条件下で
中間壁１７の歪みを惹起する程の圧力差は生じない。ブ
レード部片１２に作用する外部気体圧によるブレード部
片１０の歪みは、ダイ１３によって与えられる支持によ
って防止される。気体密接合（先駆拡散接合）されたブ
レード部片１０，１２は、第２図に示されている。
の間に初期先駆拡散接合即ち気体密接合を設定するに当
っては、まず、比較的低い第１の外部流体（気体）圧力
（第１図の矢印参照）をチャンバー２５ａ内に設定し、
ブレード１２の中間壁１９に作用させる。この第１の外
部流体圧力は、高められた温度と協調して、ブレード部
片１２の中間壁１９が、上述した真空下での周縁結合作
業の結果として拔気され、相対的真空下（例えば、１０
-5ｍｍＨｇ）に維持されているキャビティ１５内への内
側に歪む又は圧潰するのを制限するように制御された時
間保持される。このように、初期先駆拡散接合工程の圧
力−温度−時間条件は、ブレード部片１２の中間壁１９
が上述した真空下での周縁結合作業の結果として真空状
態（例えば、１０-5ｍｍＨｇ）に維持されているキャビ
ティ１５内へ内側に過度に歪む又は圧潰するのを制限す
るように調整される。具体的にいえば、中間壁１９の内
側への歪みは、後の膨らませ工程によって除去すること
が可能な僅かな度合に制限することが好ましい。エアフ
ォイルの設計上許されるならば、ブレード部片１２の中
間壁１９の内側への歪みは、ブレード部片１０，１２の
中間壁１７，１９にストップオフ材又は剥離剤を塗布す
る必要性がないように、中間壁１９が中間壁１７に接触
するのを防止するように制限する。しかし、エアフォイ
ルの設計上ブレード部片１０，１２の中間壁１７と１９
の接触を回避することが不可能である場合は、中間壁１
７，１９の一方又は両方にストップオフ材又は剥離剤を
塗布する。そのようなストップオフ材又は剥離剤は、最
終的に完成した中空エアフォイル内に残留する。一方、
ブレード部片１０の中間壁１７の内側への歪みは、該ブ
レード部片を剛性のダイ１３即ち整形表面上に支持した
状態で、真空チャンバー２３内を相対的真空（例えば、
１０-4ｍｍＨｇ）に維持し、ブレード部片１０の中間壁
１７の外面及びダイ１３に相対的真空を作用させること
によって実質的に防止される。実際上、キャビティ１５
と中間壁１７の外面との間には、それらの接合条件下で
中間壁１７の歪みを惹起する程の圧力差は生じない。ブ
レード部片１２に作用する外部気体圧によるブレード部
片１０の歪みは、ダイ１３によって与えられる支持によ
って防止される。気体密接合（先駆拡散接合）されたブ
レード部片１０，１２は、第２図に示されている。
【００２７】例示の目的で述べると、ブレード部片１
０，１２が周知のＴｉ−８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金で製
造されたものである場合、ブレード部片１０，１２の接
合表面１０ｇ，１２ｇと１０ｈ，１２ｈの間に所望の先
駆接合部即ち気体密接合部を形成するのにマニホールド
チャンバー２５ａ内に設定する気体（例えばアルゴン）
圧は、約３．５〜７Ｋｇ／ｃｍ2 （５０〜１００ｐｓ
ｉ）の範囲とする。その場合、ブレード部片１０，１２
の加熱温度は、約９５４℃（１７５０°Ｆ）とし、その
圧力及び温度下に約１２０分間保持する。参考図１及び
２は、Ｔｉ−８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金製造のブレード
部片１０，１２の接合表面１０ｇ，１２ｇと１０ｈ，１
２ｈの間に形成された典型的な先駆接合部即ち気体密接
合部を示す。参考図１は、倍率１００の顕微鏡写真の写
しであり、参考図２は、倍率５００の顕微鏡写真の写し
である。ただし、本発明においては、部片１０，１２の
金属素材、それらの形状寸法（例えば、厚さ及びキャビ
ティの設計）及びその他のパラメータに応じて、圧力−
温度−時間の上記以外の互いに調整された組合せを用い
ることができる。
０，１２が周知のＴｉ−８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金で製
造されたものである場合、ブレード部片１０，１２の接
合表面１０ｇ，１２ｇと１０ｈ，１２ｈの間に所望の先
駆接合部即ち気体密接合部を形成するのにマニホールド
チャンバー２５ａ内に設定する気体（例えばアルゴン）
圧は、約３．５〜７Ｋｇ／ｃｍ2 （５０〜１００ｐｓ
ｉ）の範囲とする。その場合、ブレード部片１０，１２
の加熱温度は、約９５４℃（１７５０°Ｆ）とし、その
圧力及び温度下に約１２０分間保持する。参考図１及び
２は、Ｔｉ−８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金製造のブレード
部片１０，１２の接合表面１０ｇ，１２ｇと１０ｈ，１
２ｈの間に形成された典型的な先駆接合部即ち気体密接
合部を示す。参考図１は、倍率１００の顕微鏡写真の写
しであり、参考図２は、倍率５００の顕微鏡写真の写し
である。ただし、本発明においては、部片１０，１２の
金属素材、それらの形状寸法（例えば、厚さ及びキャビ
ティの設計）及びその他のパラメータに応じて、圧力−
温度−時間の上記以外の互いに調整された組合せを用い
ることができる。
【００２８】先駆拡散接合の有利な特徴は、ブレード部
片１０の歪みを完全に防止すること、精密ブレード部片
１２の中間壁１９の内側への流れ及び、又は歪みを制御
するようにマニホールドチャンバー２５ａ内の外部圧力
を制御自在に制限することができること、及び、エアフ
ォイルの設計上許される場合は、ブレード部片１０と１
２の間にストップ材又は剥離剤を被覆する必要がないこ
とである。
片１０の歪みを完全に防止すること、精密ブレード部片
１２の中間壁１９の内側への流れ及び、又は歪みを制御
するようにマニホールドチャンバー２５ａ内の外部圧力
を制御自在に制限することができること、及び、エアフ
ォイルの設計上許される場合は、ブレード部片１０と１
２の間にストップ材又は剥離剤を被覆する必要がないこ
とである。
【００２９】上記初期先駆接合即ち気体密接合工程に続
いて、接合表面１０ｇ，１２ｇと１０ｈ，１２ｈを真空
プレス２１の拔気されたチャンバー２３内で高いマニホ
ールド流体圧（マニホールドチャンバー２５ａ内の流体
圧力）を用いて母材金属拡散接合によって接合し、その
エアフォイルの予測される平常使用条件に耐えるのに十
分な母材金属特性を有する完全な非孔質の拡散接合部を
形成する。第３図を参照して詳しく説明すると、そのよ
うな拡散接合を達成するために、マニホールドチャンバ
ー２５ａ内へ外部供給源（図示せず）から導入口２５ｂ
を通して圧力気体（例えばアルゴンガス）を導入し、マ
ニホールドチャンバー２５ａ内を、気体密接合部を形成
するための初期先駆接合工程において用いられた比較的
低い気体圧（例えば、３．５〜７Ｋｇ／ｃｍ2 （５０〜
１００ｐｓｉ））より数倍高いレベル（例えば、約２１
Ｋｇ／ｃｍ2 （３００ｐｓｉ））に加圧する。その結
果、ブレード部片１２の中間壁１９に高い外部流体（気
体）圧を及ぼす。更に、この母材金属拡散接合工程にお
いては、ブレード部片１０，１２の内部キャビティ１５
内も、マニホールドチャンバー２５ａ内の圧力と実質的
に同じレベルに圧力気体（例えばアルゴンガス）によっ
て内部加圧する。このための気体は、入口穴１０ｋを通
して気体導入通路１０ｍへ、次いで支持リブ１０ｊ，１
２ｊに穿設された気体開口１０ｎへ導かれ、各支持リブ
の気体開口１０ｎによって互いに連通されたキャビティ
１５へ導入される（第９図参照）。このようにして、加
圧気体を外部供給源（図示せず）から各キャビティ１５
に供給することができる。入口穴１０ｋは、ブレード部
片１０の、最終的には（ブレードが拡散接合され完成さ
れたとき）切り落とされる、又は何らかの手段によって
完成ブレードから切り離される部分（第９図に示される
切断線Ｌ参照）に設けられている。
いて、接合表面１０ｇ，１２ｇと１０ｈ，１２ｈを真空
プレス２１の拔気されたチャンバー２３内で高いマニホ
ールド流体圧（マニホールドチャンバー２５ａ内の流体
圧力）を用いて母材金属拡散接合によって接合し、その
エアフォイルの予測される平常使用条件に耐えるのに十
分な母材金属特性を有する完全な非孔質の拡散接合部を
形成する。第３図を参照して詳しく説明すると、そのよ
うな拡散接合を達成するために、マニホールドチャンバ
ー２５ａ内へ外部供給源（図示せず）から導入口２５ｂ
を通して圧力気体（例えばアルゴンガス）を導入し、マ
ニホールドチャンバー２５ａ内を、気体密接合部を形成
するための初期先駆接合工程において用いられた比較的
低い気体圧（例えば、３．５〜７Ｋｇ／ｃｍ2 （５０〜
１００ｐｓｉ））より数倍高いレベル（例えば、約２１
Ｋｇ／ｃｍ2 （３００ｐｓｉ））に加圧する。その結
果、ブレード部片１２の中間壁１９に高い外部流体（気
体）圧を及ぼす。更に、この母材金属拡散接合工程にお
いては、ブレード部片１０，１２の内部キャビティ１５
内も、マニホールドチャンバー２５ａ内の圧力と実質的
に同じレベルに圧力気体（例えばアルゴンガス）によっ
て内部加圧する。このための気体は、入口穴１０ｋを通
して気体導入通路１０ｍへ、次いで支持リブ１０ｊ，１
２ｊに穿設された気体開口１０ｎへ導かれ、各支持リブ
の気体開口１０ｎによって互いに連通されたキャビティ
１５へ導入される（第９図参照）。このようにして、加
圧気体を外部供給源（図示せず）から各キャビティ１５
に供給することができる。入口穴１０ｋは、ブレード部
片１０の、最終的には（ブレードが拡散接合され完成さ
れたとき）切り落とされる、又は何らかの手段によって
完成ブレードから切り離される部分（第９図に示される
切断線Ｌ参照）に設けられている。
【００３０】キャビティ１５内の内部気体圧力は、ブレ
ード１２の中間壁１９に作用するマニホールドチャンバ
ー２５ａ内の外部気体圧力（第３図）と実質的に等しい
ので、母材金属拡散接合部を形成するのに必要な時間マ
ニホールドチャンバー２５ａ内に先の気密接合工程のと
きより高い圧力が存在していても、中間壁１９のそれ以
上の内側への歪みは防止される。一方、キャビティ１５
内の内部気体圧力が作用するブレード１０の中間壁１７
の外側への歪みは、ダイ１３の支持によって防止され
る。
ード１２の中間壁１９に作用するマニホールドチャンバ
ー２５ａ内の外部気体圧力（第３図）と実質的に等しい
ので、母材金属拡散接合部を形成するのに必要な時間マ
ニホールドチャンバー２５ａ内に先の気密接合工程のと
きより高い圧力が存在していても、中間壁１９のそれ以
上の内側への歪みは防止される。一方、キャビティ１５
内の内部気体圧力が作用するブレード１０の中間壁１７
の外側への歪みは、ダイ１３の支持によって防止され
る。
【００３１】この母材金属拡散接合（以下、単に「拡散
接合」とも称する）工程の温度、圧力及びサイクル時間
は、ブレード部片１０，１２の素材である特定の金属又
は合金の種類に応じて定められる。ブレード部片１０，
１２が上述したＴｉ−８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金で製造
されたものである場合は、温度は約９５４℃（１７５０
°Ｆ）とし、内部気体圧力及び外部気体圧力は２１〜４
２Ｋｇ／ｃｍ2 （３００〜６００ｐｓｉ）とし、サイク
ル時間は約１２０分とする。参考図３及び４は、Ｔｉ−
８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金製のブレード部片１０，１２
の母材金属拡散接合部を示す。参考図３は、倍率１００
の顕微鏡写真の写しであり、参考図４は、倍率５００の
顕微鏡写真の写しである。これらのパラメータの組合せ
は、素材金属及び使用条件の機械的及び冶金的要件に応
じて変更することができる。一般に、この拡散接合のた
めの気体圧力は、支持リブ１０ｊ，１２ｊのアップセッ
ト（押圧によるつぶれ）を起こさせない範囲でできるだ
け高いレベルに選択される。キャビティの所望の形状寸
法を得るために選択された原設計のキャビティのにおい
て支持リブ１０ｊ，１２ｊのある程度のアップセット
は、許容される場合があり、あるいは補償し得る場合が
ある。
接合」とも称する）工程の温度、圧力及びサイクル時間
は、ブレード部片１０，１２の素材である特定の金属又
は合金の種類に応じて定められる。ブレード部片１０，
１２が上述したＴｉ−８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金で製造
されたものである場合は、温度は約９５４℃（１７５０
°Ｆ）とし、内部気体圧力及び外部気体圧力は２１〜４
２Ｋｇ／ｃｍ2 （３００〜６００ｐｓｉ）とし、サイク
ル時間は約１２０分とする。参考図３及び４は、Ｔｉ−
８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金製のブレード部片１０，１２
の母材金属拡散接合部を示す。参考図３は、倍率１００
の顕微鏡写真の写しであり、参考図４は、倍率５００の
顕微鏡写真の写しである。これらのパラメータの組合せ
は、素材金属及び使用条件の機械的及び冶金的要件に応
じて変更することができる。一般に、この拡散接合のた
めの気体圧力は、支持リブ１０ｊ，１２ｊのアップセッ
ト（押圧によるつぶれ）を起こさせない範囲でできるだ
け高いレベルに選択される。キャビティの所望の形状寸
法を得るために選択された原設計のキャビティのにおい
て支持リブ１０ｊ，１２ｊのある程度のアップセット
は、許容される場合があり、あるいは補償し得る場合が
ある。
【００３２】拡散接合工程による接合表面１０ｇ，１２
ｇと１０ｈ，１２ｈの完全な（母材金属の）拡散接合の
後、中間壁１９の内側への歪みを膨らませ工程によって
除去する。この膨らませ工程は、真空プレス２１内で拡
散接合されたブレード部片１０，１２を耐熱性ダイ３３
（第４，５図）上に載せてキャビティ１５内に内部流体
（アルゴンガス）圧力を適用することによって行う。
ｇと１０ｈ，１２ｈの完全な（母材金属の）拡散接合の
後、中間壁１９の内側への歪みを膨らませ工程によって
除去する。この膨らませ工程は、真空プレス２１内で拡
散接合されたブレード部片１０，１２を耐熱性ダイ３３
（第４，５図）上に載せてキャビティ１５内に内部流体
（アルゴンガス）圧力を適用することによって行う。
【００３３】詳述すれば、ブレード部片１２の歪んだ中
間壁１９を、完成ブレードに必要とされる形状（中間壁
１９の元の精密外形に対応する形状）に等しい形状の表
面３３ａを有する耐熱性ダイ３３上に合致させて載せ
る。歪んだ中間壁１９の外面は、代表的な例では、ダイ
３３を囲繞する真空チャンバー２３内の相対的真空（例
えば、１０-4ｍｍＨｇ）に露呈させるが、本発明はそれ
に限定されるものではなく、要は、中間壁１９の内外間
に中間壁１９をダイ３３の表面３３ａに合致するように
整形するのに十分な差圧が存在すればよい。通常、拡散
接合工程の後ブレード部片１０，１２を周囲温度にまで
冷却し、その後再加熱して第４，５図に示されるように
ダイ３３上に載せる。
間壁１９を、完成ブレードに必要とされる形状（中間壁
１９の元の精密外形に対応する形状）に等しい形状の表
面３３ａを有する耐熱性ダイ３３上に合致させて載せ
る。歪んだ中間壁１９の外面は、代表的な例では、ダイ
３３を囲繞する真空チャンバー２３内の相対的真空（例
えば、１０-4ｍｍＨｇ）に露呈させるが、本発明はそれ
に限定されるものではなく、要は、中間壁１９の内外間
に中間壁１９をダイ３３の表面３３ａに合致するように
整形するのに十分な差圧が存在すればよい。通常、拡散
接合工程の後ブレード部片１０，１２を周囲温度にまで
冷却し、その後再加熱して第４，５図に示されるように
ダイ３３上に載せる。
【００３４】膨らませ工程においては、マニホールドチ
ャンバー２５ａ及びキャビティ１５を拡散接合工程に用
いられたのとほぼ同じレベル（例えば、Ｔｉ−８Ａｌ−
１Ｍｏ−１Ｖ合金製のブレード部片１０，１２の場合は
２１〜４２Ｋｇ／ｃｍ2 ）にまで気体（アルゴン）で加
圧し、該拡散接合工程に用いられたのと同じ又は類似し
た温度及び時間条件にかける。キャビティ１５内に高い
気体圧力が存在し、歪んだ中間壁１９の外面に相対的真
空が作用することの結果として、中間壁１９は、外側へ
膨らまされてダイ３３の外側整形表面３３ａに圧接せし
められて整形表面３３ａに合致する。それによって先駆
接合工程において生じた歪みが除去され、中間壁１９を
元の精密輪郭に復原させる（第５図）。その際、マニホ
ールドチャンバー２５ａ内の高い気体圧力が、キャビテ
ィ１５内の気体圧力と釣り合うのでブレード１０の中間
壁１７の歪みは防止される。
ャンバー２５ａ及びキャビティ１５を拡散接合工程に用
いられたのとほぼ同じレベル（例えば、Ｔｉ−８Ａｌ−
１Ｍｏ−１Ｖ合金製のブレード部片１０，１２の場合は
２１〜４２Ｋｇ／ｃｍ2 ）にまで気体（アルゴン）で加
圧し、該拡散接合工程に用いられたのと同じ又は類似し
た温度及び時間条件にかける。キャビティ１５内に高い
気体圧力が存在し、歪んだ中間壁１９の外面に相対的真
空が作用することの結果として、中間壁１９は、外側へ
膨らまされてダイ３３の外側整形表面３３ａに圧接せし
められて整形表面３３ａに合致する。それによって先駆
接合工程において生じた歪みが除去され、中間壁１９を
元の精密輪郭に復原させる（第５図）。その際、マニホ
ールドチャンバー２５ａ内の高い気体圧力が、キャビテ
ィ１５内の気体圧力と釣り合うのでブレード１０の中間
壁１７の歪みは防止される。
【００３５】中間壁１９を元の精密輪郭に復原させた
後、拡散接合されたブレード部片１０，１２を真空プレ
ス２１から取り出せばよい。拡散接合されたブレード部
片１０，１２の外表面の掃除、トリミング及び最終仕上
げは、エアフォイル製造技術において確立されている周
知の手法に従って行えばよい。
後、拡散接合されたブレード部片１０，１２を真空プレ
ス２１から取り出せばよい。拡散接合されたブレード部
片１０，１２の外表面の掃除、トリミング及び最終仕上
げは、エアフォイル製造技術において確立されている周
知の手法に従って行えばよい。
【００３６】先駆接合工程、拡散接合工程及び膨らませ
工程は、真空チャンバー２３を拔気した状態で（例え
ば、１０-4ｍｍＨｇ）実施されるものとして説明した
が、これらの工程の１つ又はそれ以上の実施中チャンバ
ー２３内を周囲大気（空気）、不活性雰囲気又はその他
の雰囲気にすることも本発明の範囲内である。又、一連
の真空プレス２１を用いて、１つの真空プレスにより１
つの工程を実施するようにすることもできる。各真空プ
レス内にブレード部片１０，１２を装填する前にそれら
のブレード部片を予備加熱しておいてもよい。
工程は、真空チャンバー２３を拔気した状態で（例え
ば、１０-4ｍｍＨｇ）実施されるものとして説明した
が、これらの工程の１つ又はそれ以上の実施中チャンバ
ー２３内を周囲大気（空気）、不活性雰囲気又はその他
の雰囲気にすることも本発明の範囲内である。又、一連
の真空プレス２１を用いて、１つの真空プレスにより１
つの工程を実施するようにすることもできる。各真空プ
レス内にブレード部片１０，１２を装填する前にそれら
のブレード部片を予備加熱しておいてもよい。
【００３７】本発明の拡散工程及び膨らませ工程の利点
は、下記の通りである。 (a) 拡散接合圧が接合表面１０ｇ，１２ｇ，１０ｈ，１
２ｈに対して常に垂直方向である。 (b) 拡散接合工程が、ダイ又はプレフォーム（予備成形
されたブレード部片）の形状寸法又は公差、又は寸法誤
差によって制約を受けない。 (c) 大型ファンブレードやその他の複雑な設計の構造体
等、どのような設計のプレフォームにも適応することが
できる。 (d) ブレード部片１０の精密さが、先駆拡散接合工程、
拡散接合工程又は膨らませ工程のいずれにおいても、そ
の金属素材の著しい変形によって損なわれることがな
い。 (e) 先駆拡散接合工程の後、ブレード部片１２の中間壁
１９をそれ以上歪めることなく高圧の拡散接合工程を実
施することができる。 (f) （キャビティ１５を加圧する）膨らませ工程は、ブ
レード部片１２の中間壁１９の精密な外側輪郭を復原す
る。 (g) ブレード部片１０，１２のどのような構造的特徴部
分にも、超可塑性挙動が必要とされない。従って、適当
な加工性を有する事実上あらゆる合金を使用することが
できる。 (h) ブレード部片の素材の初期特性が保存される。即
ち、その機械的特性が劣化又は減少することがない。 (i) 接合平面に容易にアクセスすることができ接合平面
を容易に画定することができるので、得られた接合部の
完全性の拡散接合後確認を容易に行うことができる。 (j) ブレードの所望の最終形状寸法が保証される。 (k) エアフォイルの設計上許されるならば、ブレード部
片１０，１２の中間壁１７と１９の間にストップオフ材
又は剥離剤を塗布する必要性がない。
は、下記の通りである。 (a) 拡散接合圧が接合表面１０ｇ，１２ｇ，１０ｈ，１
２ｈに対して常に垂直方向である。 (b) 拡散接合工程が、ダイ又はプレフォーム（予備成形
されたブレード部片）の形状寸法又は公差、又は寸法誤
差によって制約を受けない。 (c) 大型ファンブレードやその他の複雑な設計の構造体
等、どのような設計のプレフォームにも適応することが
できる。 (d) ブレード部片１０の精密さが、先駆拡散接合工程、
拡散接合工程又は膨らませ工程のいずれにおいても、そ
の金属素材の著しい変形によって損なわれることがな
い。 (e) 先駆拡散接合工程の後、ブレード部片１２の中間壁
１９をそれ以上歪めることなく高圧の拡散接合工程を実
施することができる。 (f) （キャビティ１５を加圧する）膨らませ工程は、ブ
レード部片１２の中間壁１９の精密な外側輪郭を復原す
る。 (g) ブレード部片１０，１２のどのような構造的特徴部
分にも、超可塑性挙動が必要とされない。従って、適当
な加工性を有する事実上あらゆる合金を使用することが
できる。 (h) ブレード部片の素材の初期特性が保存される。即
ち、その機械的特性が劣化又は減少することがない。 (i) 接合平面に容易にアクセスすることができ接合平面
を容易に画定することができるので、得られた接合部の
完全性の拡散接合後確認を容易に行うことができる。 (j) ブレードの所望の最終形状寸法が保証される。 (k) エアフォイルの設計上許されるならば、ブレード部
片１０，１２の中間壁１７と１９の間にストップオフ材
又は剥離剤を塗布する必要性がない。
【００３８】第６図は、上述した膨らませ工程の変型実
施例を示す。この実施例では、マニホールド２５の代わ
りに耐熱性ダイ３５が設けられている。ブレード部片１
０の中間壁１７の外側面と補完関係をなす形状としたダ
イ３５の整形表面３５ａをプレス部材２４により中間壁
１７の外側面に圧接させてキャビティ１５ないの内部圧
力に対抗させ、それによって膨らませ工程において中間
壁１７が歪むのを防止し、その外側面の精密輪郭を復原
させる。
施例を示す。この実施例では、マニホールド２５の代わ
りに耐熱性ダイ３５が設けられている。ブレード部片１
０の中間壁１７の外側面と補完関係をなす形状としたダ
イ３５の整形表面３５ａをプレス部材２４により中間壁
１７の外側面に圧接させてキャビティ１５ないの内部圧
力に対抗させ、それによって膨らませ工程において中間
壁１７が歪むのを防止し、その外側面の精密輪郭を復原
させる。
【００３９】第１，２及び７，８図を参照して本発明の
更に別の変型実施例を説明する。この実施例は、ブレー
ド部片１０，１２を組合せてそれらの接合表面１０ｇ，
１２ｇと１０ｈ，１２ｈを先駆接合即ち「ステッカー」
接合する点では、第１〜４図に関連して説明した先の実
施例と同様であるが、接合表面１０ｇ，１２ｇと１０
ｈ，１２ｈを先駆接合即ち気体蜜接合した後、ブレード
部片１０の中間壁１７ではなく、最初にブレード部片１
２の歪んだ中間壁１９の外側面を剛性の耐熱性ダイ３３
の整形表面に当接させるようにしてブレード部片１０，
１２をダイ３３上に載せるという点で第１〜４図の実施
例とは異る。このようにブレード部片１０，１２をダイ
３３上に載せたならば、プレス部材２４によりマニホー
ルド２５を周縁Ｅに近接したところでブレード部片１０
の外側面に密封係合させる。ブレード部片１２の中間壁
１９の外面は、ダイ３３の周りの真空チャンバー２３内
の相対的真空に露呈されている。ここで、高い流体圧力
（アルゴンガス）をマニホールドチャンバー２５ａとキ
ャビティ１５に同時に供給し、キャビティ１５内の圧力
がマニホールドチャンバー２５ａ内の圧力と実質的に等
しくなるようにする。この圧力は、中間壁１９をダイの
整形表面３３ａに合致させて中間壁１９の歪みを除去す
る（中間壁１９をその元の精密輪郭に復原させる）とと
もに、接合表面１０ｇ，１２ｇと１０ｈ，１２ｈの間に
完全な母材金属拡散接合部をも形成させるように、高め
られた温度及びサイクル時間と協調するように定められ
る。第８図は、高圧拡散接合工程及び膨らませ工程を単
一の工程として実施した後のブレード部片１０，１２を
示す。
更に別の変型実施例を説明する。この実施例は、ブレー
ド部片１０，１２を組合せてそれらの接合表面１０ｇ，
１２ｇと１０ｈ，１２ｈを先駆接合即ち「ステッカー」
接合する点では、第１〜４図に関連して説明した先の実
施例と同様であるが、接合表面１０ｇ，１２ｇと１０
ｈ，１２ｈを先駆接合即ち気体蜜接合した後、ブレード
部片１０の中間壁１７ではなく、最初にブレード部片１
２の歪んだ中間壁１９の外側面を剛性の耐熱性ダイ３３
の整形表面に当接させるようにしてブレード部片１０，
１２をダイ３３上に載せるという点で第１〜４図の実施
例とは異る。このようにブレード部片１０，１２をダイ
３３上に載せたならば、プレス部材２４によりマニホー
ルド２５を周縁Ｅに近接したところでブレード部片１０
の外側面に密封係合させる。ブレード部片１２の中間壁
１９の外面は、ダイ３３の周りの真空チャンバー２３内
の相対的真空に露呈されている。ここで、高い流体圧力
（アルゴンガス）をマニホールドチャンバー２５ａとキ
ャビティ１５に同時に供給し、キャビティ１５内の圧力
がマニホールドチャンバー２５ａ内の圧力と実質的に等
しくなるようにする。この圧力は、中間壁１９をダイの
整形表面３３ａに合致させて中間壁１９の歪みを除去す
る（中間壁１９をその元の精密輪郭に復原させる）とと
もに、接合表面１０ｇ，１２ｇと１０ｈ，１２ｈの間に
完全な母材金属拡散接合部をも形成させるように、高め
られた温度及びサイクル時間と協調するように定められ
る。第８図は、高圧拡散接合工程及び膨らませ工程を単
一の工程として実施した後のブレード部片１０，１２を
示す。
【００４０】かくして、第７，８図の実施例によれば、
拡散接合工程と膨らませ工程（歪み除去工程）とが単一
の工程として組み合わされるので、製造工程の経済性を
改善することができる。
拡散接合工程と膨らませ工程（歪み除去工程）とが単一
の工程として組み合わされるので、製造工程の経済性を
改善することができる。
【００４１】ブレード部片１０，１２が周知のＴｉ−８
Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金で製造されたものである場合、
第７，８図の実施例による拡散接合兼膨らませ工程を実
施するために圧力−温度−時間条件は、約２１〜４２Ｋ
ｇ／ｃｍ2 （３００〜６００ｐｓｉ）の圧力（マニホー
ルドチャンバー２５ａ及びキャビティ１５内の圧力）
と、約９５４℃（１７５０°Ｆ）の温度と、約１２０分
のサイクル時間から成るものとすることができる。
Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖ合金で製造されたものである場合、
第７，８図の実施例による拡散接合兼膨らませ工程を実
施するために圧力−温度−時間条件は、約２１〜４２Ｋ
ｇ／ｃｍ2 （３００〜６００ｐｓｉ）の圧力（マニホー
ルドチャンバー２５ａ及びキャビティ１５内の圧力）
と、約９５４℃（１７５０°Ｆ）の温度と、約１２０分
のサイクル時間から成るものとすることができる。
【００４２】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
は、高性能を必要とする用途のための耐久性の高い、軽
量の中空物品を経済的に製造するための方法を提供す
る。そのような用途としては、航空機及び地上設置のタ
ービンエンジン、その他のタービン機械、航空機の微妙
な構造部材、及び厳密な物理的、機械的特性を必要とす
るその他の構造部材等がある。
は、高性能を必要とする用途のための耐久性の高い、軽
量の中空物品を経済的に製造するための方法を提供す
る。そのような用途としては、航空機及び地上設置のタ
ービンエンジン、その他のタービン機械、航空機の微妙
な構造部材、及び厳密な物理的、機械的特性を必要とす
るその他の構造部材等がある。
【００４３】本発明の方法の利点を要約すれば、以下の
通りである。 (a) 初期ばら材料（圧縮されていない材料）（例えば、
ブレード部片１０，１２の素材であるＴｉ−８Ａｌ−１
Ｍｏ−１Ｖ合金）の物理的、機械的特性に有害な影響を
与えることなく、複雑な中空部品を製造することができ
る。 (b) 内部通路又はキャビティ１５の形状寸法が、本発明
の方法の順序工程の結果として完全に制御される。 (c) 本発明の実施には、超可塑性のような特別な材料特
性が必要とされない。 (d) 本発明の方法は、プレフォーム（予備成形物）の固
有のサイズ又は設計形状寸法によって制約されない。 (e) 完全な母材金属拡散接合が保証される。 (f) 接合工程の前に慣用の点検手段を用いて内部キャビ
ティの形状寸法を点検し確認することができる。
通りである。 (a) 初期ばら材料（圧縮されていない材料）（例えば、
ブレード部片１０，１２の素材であるＴｉ−８Ａｌ−１
Ｍｏ−１Ｖ合金）の物理的、機械的特性に有害な影響を
与えることなく、複雑な中空部品を製造することができ
る。 (b) 内部通路又はキャビティ１５の形状寸法が、本発明
の方法の順序工程の結果として完全に制御される。 (c) 本発明の実施には、超可塑性のような特別な材料特
性が必要とされない。 (d) 本発明の方法は、プレフォーム（予備成形物）の固
有のサイズ又は設計形状寸法によって制約されない。 (e) 完全な母材金属拡散接合が保証される。 (f) 接合工程の前に慣用の点検手段を用いて内部キャビ
ティの形状寸法を点検し確認することができる。
【００４４】以上、本発明を実施例に関連して説明した
が、本発明は、ここに例示した実施例の構造及び形態に
限定されるものではなく、本発明の精神及び範囲から逸
脱することなく、いろいろな実施形態が可能であり、い
ろいろな変更及び改変を及ぼすことができることを理解
されたい。
が、本発明は、ここに例示した実施例の構造及び形態に
限定されるものではなく、本発明の精神及び範囲から逸
脱することなく、いろいろな実施形態が可能であり、い
ろいろな変更及び改変を及ぼすことができることを理解
されたい。
【図１】第１図は、本発明を実施するために真空プレス
のダイ上に位置づけした凹面状エアフォイル部片と凸面
状エアフォイル部片の断面図である。
のダイ上に位置づけした凹面状エアフォイル部片と凸面
状エアフォイル部片の断面図である。
【図２】第２図は、第１図と同様な図であるが、上記２
つのエアフォイル部片の接合表面間に本発明の低圧工程
によって接合された先駆拡散接合部を形成した後の状態
を示す。
つのエアフォイル部片の接合表面間に本発明の低圧工程
によって接合された先駆拡散接合部を形成した後の状態
を示す。
【図３】第３図は、第２図と同様な図であるが、本発明
の方法の高圧拡散接合工程によって上記２つのエアフォ
イル部片の接合表面を拡散接合した後の状態を示す。
の方法の高圧拡散接合工程によって上記２つのエアフォ
イル部片の接合表面を拡散接合した後の状態を示す。
【図４】第４図は、第１図と同様な図であるが、歪んだ
エアフォイルの壁を膨らませるために、前記拡散接合さ
れた中空エアフォイルを逆にして真空プレスの第２のダ
イ上に位置づけしたところを示す。
エアフォイルの壁を膨らませるために、前記拡散接合さ
れた中空エアフォイルを逆にして真空プレスの第２のダ
イ上に位置づけしたところを示す。
【図５】第５図は、第４図と同様な図であるが、歪んだ
エアフォイルを前記第２のダイに合致させてその所望の
精密な輪郭を回復したところを示す。
エアフォイルを前記第２のダイに合致させてその所望の
精密な輪郭を回復したところを示す。
【図６】第６図は、真空プレスの第１図のマニホールド
に代えて剛性のダイを使用する本発明の別の実施例の断
面図である。
に代えて剛性のダイを使用する本発明の別の実施例の断
面図である。
【図７】第７図は、先駆接合工程を終えた後、本発明の
別の実施例に従って高圧拡散接合工程と膨らませ工程を
１工程として実施するために先駆接合されたエアフォイ
ルを真空プレスの剛性ダイ上に支持したエアフォイルの
断面図である。
別の実施例に従って高圧拡散接合工程と膨らませ工程を
１工程として実施するために先駆接合されたエアフォイ
ルを真空プレスの剛性ダイ上に支持したエアフォイルの
断面図である。
【図８】第８図は、第７図と同様な図であるが、高圧拡
散接合工程及び膨らませ工程を実施した後の状態を示
す。
散接合工程及び膨らませ工程を実施した後の状態を示
す。
【図９】第９図は、一方のエアフォイル部片の内部の立
断面図であり、エアフォイルのキャビティへ気体圧を供
給するための気体通路を示す。
断面図であり、エアフォイルのキャビティへ気体圧を供
給するための気体通路を示す。
１０，１２：予備成形されたブレード部片 １０ａ，１２ａ：外側面 １０ｅ，１２ｅ：内側面 １０ｆ，１２ｆ：キャビティ １０ｇ，１２ｇ：周縁接合表面 １０ｈ，１２ｈ：内方接合表面 １０ｊ，１２ｊ：支持リブ １３：剛性の第１ダイ １３′：支持部材 １５：キャビティ １７，１９：中間壁 ２１：真空プレス ２３：真空チャンバー ２４：耐熱性プレス部材 ２５：マニホールド ２５ａ：マニホールドチャンバー ３３：耐熱性ダイ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ドナルド・ジェイ・モラチ 米国オハイオ州ガーフィールド・ハイツ、 シャーウッド・サークル13486
Claims (19)
- 【請求項１】各々、互いに離隔した接合表面を有し、そ
れらの接合表面の間に中間壁を有する予備成形された第
１部片と第２部片から中空物品を製造する方法であっ
て、 （ａ）前記予備成形された第１部片と第２部片を、それ
らの部片の前記接合表面が互いに対向し、それらの部片
の前記中間壁と中間壁の間にキャビティが画定されるよ
うに組合せる工程と、 （ｂ）前記組合せた第１部片と第２部片を第１の圧力−
温度−時間条件にかけて、前記対向した接合表面の間に
実質的に流体不透過性の気体密接合部を形成するように
該キャビティを拔気した状態で第１部片に該第１の外部
圧力を及ぼす工程と、 （ｃ）該第１部片と第２部片を第２の圧力−温度−時間
条件にかけて、前記第１部片に前記第１の外部圧力より
大きい第２の外部圧力を及ぼし、前記接合表面を拡散接
合させるように前記キャビティに該第２の外部圧力と実
質的に同等の内部圧力を及ぼす工程と、 （ｄ）該第１部片と第２部片を第３の圧力−温度−時間
条件にかけて、前記工程（ｂ）の結果として生じた該第
１部片の中間壁の内側への歪みを除去するために該中間
壁を剛性の外側整形表面に合致させて整形するように、
該中間壁を該外側整形表面に対して位置づけした状態で
前記キャビティに内部圧力を及ぼす工程とから成る中空
物品製造方法。 - 【請求項２】前記工程（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）におい
て前記第２部片の中間壁の歪みを実質的に防止する操作
を含むことを特徴とする請求項１に記載の中空物品製造
方法。 - 【請求項３】前記第２部片の中間壁の歪みの防止は、前
記工程（ｂ）において前記キャビティ及び該中間壁を相
対的真空に露呈することによって行うことを特徴とする
請求項２に記載の中空物品製造方法。 - 【請求項４】前記第２部片の中間壁の歪みの防止は、前
記工程（ｃ）において該中間壁を剛性の表面上に支持す
ることによって行うことを特徴とする請求項２に記載の
中空物品製造方法。 - 【請求項５】前記第２部片の中間壁の歪みの防止は、前
記工程（ｄ）において該中間壁を前記内部圧力と実質的
に等しい外部圧力に露呈することによって行うことを特
徴とする請求項２に記載の中空物品製造方法。 - 【請求項６】前記工程（ｂ）において及ぼす第１の外部
圧力は、約３．５〜約７Ｋｇ／ｃｍ2 （５０〜１００ｐ
ｓｉ）とすることを特徴とする請求項１に記載の中空物
品製造方法。 - 【請求項７】前記工程（ｃ）において及ぼす第２の外部
圧力と内部圧力は、約２１〜約４２Ｋｇ／ｃｍ2 （３０
０〜６００ｐｓｉ）とすることを特徴とする請求項１に
記載の中空物品製造方法。 - 【請求項８】前記第１部片及び第２部片は、それぞれエ
アフォイルの一部分として形成されていることを特徴と
する請求項１に記載の中空物品製造方法。 - 【請求項９】前記第１部片と、第２部片とは、前記互い
に離隔した接合表面より内方に互いに協同する内方接合
表面を有しており、それらの内方接合表面は、前記工程
（ｂ）において気体密接合され、前記工程（ｃ）におい
て拡散接合されて該第１部片と第２部片の間に前記キャ
ビティを分割するリブを形成することを特徴とする請求
項１又は８に記載の中空物品製造方法。 - 【請求項１０】前記工程（ｂ）において形成される流体
不透過性の気体密接合部は、不連続な細孔を含むことを
特徴とする請求項１に記載の中空物品製造方法。 - 【請求項１１】各々、互いに離隔した接合表面を有し、
それらの接合表面の間に中間壁を有する予備成形された
第１部片と第２部片から中空物品を製造する方法であっ
て、 （ａ）前記予備成形された第１部片と第２部片を、それ
らの部片の前記接合表面が互いに対向し、それらの部片
の前記中間壁と中間壁の間にキャビティが画定されるよ
うに組合せる工程と、 （ｂ）前記組合せた第１部片と第２部片を第１の圧力−
温度−時間条件にかけて、前記対向した接合表面の間に
実質的に流体不透過性の気体密接合部を形成するように
該キャビティを拔気した状態で第１部片に該第１の外部
圧力を及ぼす工程と、 （ｃ）該第１部片と第２部片を第２の圧力−温度−時間
条件にかけて、前記第２部片に前記第１の外部圧力より
大きい第２の外部圧力を及ぼし、前記工程（ｂ）の結果
として生じた該第１部片の中間壁の歪みを除去するため
に該中間壁を剛性の整形表面に合致させるように該中間
壁を該外側整形表面に対して位置づけした状態で、前記
接合表面を拡散接合させるように前記キャビティに該第
２の外部圧力と実質的に同等の内部圧力を及ぼす工程と
から成る中空物品製造方法。 - 【請求項１２】前記工程（ｂ）及び（ｃ）において前記
第２部片の中間壁の歪みを実質的に防止する操作を含む
ことを特徴とする請求項１１に記載の中空物品製造方
法。 - 【請求項１３】前記第２部片の中間壁の歪みの防止は、
前記工程（ｂ）において前記キャビティ及び該中間壁の
外面を相対的真空に露呈することによって行うことを特
徴とする請求項１２に記載の中空物品製造方法。 - 【請求項１４】前記第２部片の中間壁の歪みの防止は、
前記工程（ｄ）において該中間壁を前記内部圧力と実質
的に等しい外部圧力に露呈することによって行うことを
特徴とする請求項１２に記載の中空物品製造方法。 - 【請求項１５】前記工程（ｂ）において及ぼす第１の外
部圧力は、約３．５〜約７Ｋｇ／ｃｍ2 （５０〜１００
ｐｓｉ）とすることを特徴とする請求項１１に記載の中
空物品製造方法。 - 【請求項１６】前記工程（ｃ）において及ぼす第２の外
部圧力と内部圧力は、約２１〜約４２Ｋｇ／ｃｍ2 （３
００〜６００ｐｓｉ）とすることを特徴とする請求項１
１に記載の中空物品製造方法。 - 【請求項１７】前記第１部片及び第２部片は、それぞれ
エアフォイルの一部分として形成されていることを特徴
とする請求項１１に記載の中空物品製造方法。 - 【請求項１８】前記第１部片と、第２部片とは、互いに
協同する周縁接合表面より内方に互いに協同する内方接
合表面を有しており、それらの内方接合表面は、前記工
程（ｂ）において気体密接合され、前記工程（ｃ）にお
いて拡散接合されて該第１部片と第２部片の間にリブを
形成することを特徴とする請求項１１又は１７に記載の
中空物品製造方法。 - 【請求項１９】前記工程（ｂ）において形成される流体
不透過性の気体密接合部は、不連続細孔を含むことを特
徴とする請求項１１に記載の中空物品製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/544,415 US5099573A (en) | 1990-06-27 | 1990-06-27 | Method of making hollow articles |
| US544415 | 1990-06-27 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06198456A true JPH06198456A (ja) | 1994-07-19 |
Family
ID=24172079
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3177769A Withdrawn JPH06198456A (ja) | 1990-06-27 | 1991-06-24 | 中空物品を製造する方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5099573A (ja) |
| EP (1) | EP0468221A3 (ja) |
| JP (1) | JPH06198456A (ja) |
| IL (1) | IL98361A0 (ja) |
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