JPH0617688B2 - Ceramic bearings - Google Patents
Ceramic bearingsInfo
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- JPH0617688B2 JPH0617688B2 JP62198751A JP19875187A JPH0617688B2 JP H0617688 B2 JPH0617688 B2 JP H0617688B2 JP 62198751 A JP62198751 A JP 62198751A JP 19875187 A JP19875187 A JP 19875187A JP H0617688 B2 JPH0617688 B2 JP H0617688B2
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- outer ring
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、内輪、外輪および転動体のすべてを窒化けい
素系のセラミックスで構成したセラミック軸受に関す
る。この種のセラミック軸受は、一般的に「総セラミッ
ク軸受」と呼ばれるが、保持器を有するものにあって
は、保持器がセラミックスで構成されたものに限らな
い。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a ceramic bearing in which all of an inner ring, an outer ring and rolling elements are made of silicon nitride ceramics. This type of ceramic bearing is generally called a "total ceramic bearing", but if the bearing has a retainer, the retainer is not limited to one made of ceramics.
（従来の技術） 従来のこの種の総セラミック軸受においては、内輪、外
輪および転動体のそれぞれを構成するセラミックスの材
料特性を等しくするのが一般的であり、また、そうする
のが当たり前であるとの既成概念があった。(Prior Art) In this type of conventional all-ceramic bearing, it is common to make the material properties of the ceramics forming the inner ring, the outer ring and the rolling elements equal, and it is natural to do so. There was a preconceived notion.
もちろん、そのような総セラミック軸受の耐久性につい
ての試験はいろいろと実施されており、一応満足できる
総セラミックス軸受が開発されるに至ってはいる。Of course, various tests on the durability of such all-ceramic bearings have been carried out, and a satisfactory all-ceramic bearing has been developed.
（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、これまでの総セラミック軸受では、例え
ばディーゼルエンジンなどに使用される軸受のようにか
なりの高温、高速の条件下では耐荷重性、寿命の面で問
題があり、その改善が望まれているのが現状である。(Problems to be solved by the invention) However, conventional all-ceramic bearings have problems in terms of load resistance and life under conditions of considerably high temperature and high speed such as bearings used in diesel engines. However, there is a current need for improvement.
そこで、セラミックスの材質を種々検討し、選択された
材質のセラミックスを用いて総セラミック軸受を試作
し、それについて耐荷重性、寿命の試験を行ってはい
る。しかし、内輪、外輪および転動体のそれぞれを構成
するセラミックスの材料特性を等しくしたセラミック軸
受である以上、前記のような高温、高速の特殊条件下で
は比較的早期のうちに転動体が破壊されるケースが多い
のが実情であり、未だ十分に満足のいく総セラミック軸
受は開発されていない。Therefore, various ceramic materials have been studied, a total ceramic bearing has been trial-produced using the selected ceramic material, and load bearing and life tests have been conducted. However, as long as it is a ceramic bearing in which the material properties of the ceramics composing each of the inner ring, the outer ring and the rolling element are equal, the rolling element is destroyed relatively early under the special conditions of high temperature and high speed as described above. The actual situation is that there are many cases, and a fully satisfactory ceramic bearing has not yet been developed.
その理由を顧みると、次のようなことが判ってきた。Looking at the reasons for this, the following things have become clear.
即ち、従来、このような研究・開発においては、セラミ
ックスの材質の検討に当たって、密度、熱伝導率、比
熱、曲げ強度、圧縮強度、線膨張率、縦弾性係数などに
ついて様々な検討を加えている。しかし、このような様
々な項目の検討は、全体として非常に繁雑であり、単純
明快な基礎的判断基準としてはあまり適切でないことが
判ってきた。That is, conventionally, in such research and development, various studies have been made on the material of ceramics such as density, thermal conductivity, specific heat, bending strength, compressive strength, linear expansion coefficient and longitudinal elastic coefficient. . However, it has been found that the examination of such various items is very complicated as a whole and is not very appropriate as a simple and clear basic criterion.
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであっ
て、耐荷重性、寿命の基礎的判断基準としてより適切な
ものを見出し、その基準に基づいて耐荷重性、寿命に優
れたセラミック軸受を提供することを目的とする。The present invention has been made in view of the above circumstances, and has found a more appropriate one as a basic judgment standard of load resistance and life, and based on the standard, a ceramic excellent in load resistance and life. The purpose is to provide a bearing.
（問題点を解決するための手段） 本発明者は、従来の既成概念に囚われることなく新たな
視点から研究・開発を進めてきた。その結果、破壊靱性
値ＫIC（ＭＰａ・ｍ1/2）を耐荷重性、寿命の基礎的判
断基準として採用するのが良いことが次第に判ってき
た。(Means for Solving Problems) The present inventor has proceeded with research and development from a new point of view, without being confined to conventional ideas. As a result, it has gradually become clear that it is better to adopt the fracture toughness value K IC (MPa · m 1/2 ) as a basic criterion for load bearing and life.
ここで、破壊靱性値について説明する。Here, the fracture toughness value will be described.
一般に固体材料は外部からの応力で変形し、この応力が
限界値を超えると破壊に至る。固体の破壊は原子間の結
合が切れ、新しい表面が形成される状態をいい、欠陥の
ない固体では材料の破壊強度は原子の配列、結合の仕方
で決定される。Generally, a solid material is deformed by an external stress, and if this stress exceeds a limit value, it will be destroyed. Destruction of a solid is a state in which bonds between atoms are broken and a new surface is formed, and in a defect-free solid, the fracture strength of a material is determined by the arrangement and bonding of atoms.
一般の金属では原子間結合は金属結合と呼ばれるのに対
し、セラミックスはイオン結合と共有結合の中間的な原
子間結合であり、この原子間結合様式の差が金属材料と
セラミックスの機械的性質の差を与えている。金属のよ
うに延性に富む材料は外部からの応力により弾性変形を
し、さらに、塑性変形をした後、延性破壊に至るのに対
して、セラミックスは弾性限界内で亀裂が伸展し、脆性
破壊をする。セラミックスのように、脆性破壊をする材
料の破壊に対する抵抗の尺度として破壊靱性が考えられ
ている。材料の破壊条件を満たす応力の下では、この破
壊靱性値は、ＫIC（ＭＰａ・ｍ1/2）で表され、 の関係式が導かれている。ここで、Ｅはヤング率、γは
破壊エネルギーである。In general metals, interatomic bonds are called metal bonds, whereas in ceramics, interatomic bonds are intermediate between ionic and covalent bonds, and the difference in interatomic bond mode is due to the difference in mechanical properties between metal materials and ceramics. Giving a difference. Materials with high ductility such as metals undergo elastic deformation due to external stress, and after plastic deformation, ductile fracture is reached, whereas in ceramics, cracks expand within the elastic limit and brittle fracture occurs. To do. Fracture toughness is considered as a measure of resistance to fracture of brittle fracture materials such as ceramics. Under the stress satisfying the fracture condition of the material, this fracture toughness value is expressed by K IC (MPa · m 1/2 ), The relational expression of is derived. Here, E is Young's modulus and γ is breaking energy.
ヤング率Ｅは、材質により定まる定数であるため、高靱
性セラミックスはγの大なる材料でなければならないこ
とになる。金属に比べ、セラミックスのＫICは非常に小
さく、脆い性質を有するためセラミックスを構造用部材
として用いる場合はＫICを知ることが重要であるにもか
かわらず、セラミックころがり軸受のような構造体で
は、内輪、外輪などの軌道輪とボール、ころなどの転動
体にどのようなＫICをもつセラミックスを組み合わせて
使うべきかなど知られていないのが実情である。Since the Young's modulus E is a constant determined by the material, the high toughness ceramics must be a material having a large γ. The K IC of ceramics is much smaller than that of metals and is brittle, so it is important to know the K IC when using ceramics as structural members. However, in structures such as ceramic rolling bearings, In fact, it is not known what kind of ceramics with K IC should be used in combination with race rings such as inner and outer rings and rolling elements such as balls and rollers.
本発明者は、セラミックころがり軸受の耐荷重性、寿命
の種々の実験によって適正な破壊靱性値ＫIC（ＭＰａ・
ｍ1/2）を得た。The inventor of the present invention has found that the appropriate fracture toughness value K IC (MPa
m 1/2 ) was obtained.
本発明は、これら破壊靱性値ＫIC（ＭＰａ・ｍ1/2）の
データに基づいて、前記した目的を達成するために、次
のような構成をとる。The present invention has the following constitution based on the data of these fracture toughness values K IC (MPa · m 1/2 ) in order to achieve the above-mentioned object.
本発明のセラミック軸受は、内輪、外輪および転動体の
すべてをＳｉ3N4やＳｉ−Ａ１−Ｏ−Ｎ系化合物からな
るセラミックスで構成したものであって、前記内輪と前
記外輪との破壊靱性値ＫIC（ＭＰａ・ｍ1/2）を実質的
に同一に構成するとともに、前記転動体の破壊靱性値Ｋ
ＩＣ（ＭＰａ・ｍ1/2）を前記内輪と前記外輪との破壊
靱性値ＫIC（ＭＰａ・ｍ1/2）よりも０．５〜２．０大
きく構成したことを特徴とするものである。In the ceramic bearing of the present invention, all of the inner ring, the outer ring and the rolling elements are made of ceramics made of Si 3 N 4 or Si-A1-O-N based compound, and the fracture toughness between the inner ring and the outer ring is high. The values K IC (MPa · m 1/2 ) are configured to be substantially the same, and the fracture toughness value K of the rolling elements is
It is characterized in that it has 0.5 to 2.0 greater configuration than the IC (MPa · m 1/2) a fracture toughness value K IC of the inner ring and the outer ring (MPa · m 1/2) .
要するに、セラミックス製内輪の破壊靱性値ＫIC（ＭＰ
ａ・ｍ1/2）をＫIC(N)、セラミックス製外輪の破壊靱性
値ＫIC（ＭＰａ・ｍ1/2）をＫIC(G)、セラミックス製の
転動体の破壊靱性値ＫIC（ＭＰａ・ｍ1/2）をＫIC(T)と
すると、 ＫIC(N)≒ＫIC(G) ＫIC(N)+0.5≦ＫIC(T)≦ＫIC(N)+2.0 ＫIC(G)+0.5≦ＫIC(T)≦ＫIC(G)+2.0 に設定される。In short, the fracture toughness value K IC (MP
a · m 1/2 ) is K IC (N), the fracture toughness value of the ceramic outer ring K IC (MPa · m 1/2 ) is K IC (G), and the fracture toughness value of the ceramic rolling element K IC ( MPa · m 1/2 ) is K IC (T), K IC (N) ≈ K IC (G) K IC (N) + 0.5 ≦ K IC (T) ≦ K IC (N) +2.0 K IC It is set to (G) + 0.5 ≦ K IC (T) ≦ K IC (G) +2.0.
なお、内輪および前記外輪の破壊靱性値ＫIC(N)、Ｋ
IC(G)をそれぞれ５〜６．５とするのが好ましい。The fracture toughness values K IC (N), K of the inner ring and the outer ring
It is preferable that the IC (G) is 5 to 6.5, respectively.
（作用） 本発明の構成による作用は、次の通りである。(Operation) The operation of the configuration of the present invention is as follows.
即ち、それぞれセラミックス製の内輪、外輪および転動
体の材料特性を同一とした場合には、破壊靱性値Ｋ
IC（ＭＰａ・ｍ1/2）についてもＫIC（Ｎ）（≒ＫIC(G)
≒ＫIC(T)となり、この場合は比較的早期のうちに転動
体の剥離による損傷が多いという問題があった。これに
対して、本発明の場合には、前述のように内輪、外輪の
破壊靱性値ＫIC(N)、ＫIC(G)を互いに等しくし、かつこ
れに対して転動体の破壊靱性値ＫIC(T)を０．５〜２．
０だけ大きくしてあるため、転動体のみが剥離するので
はなく、内、外輪にも剥離が発生し、耐荷重性、寿命が
改善されている。That is, when the material properties of the ceramic inner ring, outer ring, and rolling element are the same, the fracture toughness value K
Also for IC (MPa · m 1/2 ) K IC (N) (≒ K IC (G)
≉K IC (T), and in this case, there was a problem that the rolling elements were often damaged by peeling off in a relatively early stage. On the other hand, in the case of the present invention, as described above, the fracture toughness values K IC (N) and K IC (G) of the inner ring and the outer ring are made equal to each other, and the fracture toughness value of the rolling element is set to the same. K IC (T) 0.5-2.
Since it is increased by 0, not only the rolling elements are peeled off but also the inner and outer rings are peeled off, and the load resistance and the life are improved.
ＫIC(T)とＫIC(N)、ＫIC(G)との差を０．５〜２．０と
するのは０．５未満であると耐荷重性，寿命の改善上、
有意な結果が得られなかったためであり、また、２．０
を超えると転動体は異常なく内輪あるいは外輪が破壊さ
れる可能性が高いためである。The difference between K IC (T) and K IC (N), K IC (G) is set to 0.5 to 2.0, when the value is less than 0.5, the load resistance and life are improved.
This is because no significant result was obtained, and 2.0
This is because the rolling element is more likely to be destroyed without failure if the inner ring or the outer ring is exceeded.
以上のように、耐荷重性，寿命の基礎的判断基準として
破壊靱性値ＫICを採用した点に本発明の著しい特徴があ
る。As described above, the remarkable feature of the present invention lies in that the fracture toughness value K IC is adopted as a basic criterion for load bearing and life.
（実施例） 以下、本発明を図面に基づいて説明する。図面はセラミ
ック軸受の断面図であり、図中、１は内輪、２は外輪、
３は転動体、４は保持器である。(Example) Hereinafter, the present invention will be described with reference to the drawings. The drawing is a sectional view of a ceramic bearing, in which 1 is an inner ring, 2 is an outer ring,
3 is a rolling element, and 4 is a cage.
この内輪１、外輪２および転動体３は、Ｓｉ３N4やＳｉ
−Ａ１−Ｏ−Ｎ系化合物（いわゆるサイアロン）のセラ
ミックスで形成されている。The inner ring 1, the outer ring 2 and the rolling elements 3 are made of Si 3 N 4 or Si.
It is formed of a ceramic of a -A1-O-N compound (so-called sialon).
そして、転動体３の破壊靱性値ＫIC(T)は、内輪１の破
壊靱性値ＫIC(N)や外輪２の破壊靱性値ＫIC(G)よりも
０．５〜２．０（ＭＰａ・ｍ1/2）大きく設定される。The fracture toughness value K IC (T) of the rolling element 3 is 0.5 to 2.0 (MPa) higher than the fracture toughness value K IC (N) of the inner ring 1 and the fracture toughness value K IC (G) of the outer ring 2.・ M 1/2 ) Larger setting.
以下において、前記数値の限定要因を実験結果に基づい
て説明する。Below, the limiting factors of the numerical values will be described based on experimental results.
まず、内輪１、外輪２および転動体３をＳｉ３N4を主体
とする焼結体で形成したセラミック軸受における実験結
果を下記表１に示す。First, Table 1 below shows experimental results of a ceramic bearing in which the inner ring 1, the outer ring 2 and the rolling elements 3 are formed of a sintered body mainly composed of Si 3 N 4 .
実験に用いたセラミック軸受は、内輪１の内径φ1を３
０mm、外輪２の外径φ2を６２mm、外輪２の幅Ｗ2を１６
mmとしている。また、内輪１、外輪２および転動体３を
形成したＳｉ3N4の特性値は、縦弾性係数：３．００〜
３．２０×１０４（Kgf／mm2）、ポアソン比：０．２６
〜０．３０、線膨張係数：２．９〜３．２×１０-6（１
／℃）、熱伝導率：２０〜２７（Ｗ／ｍｋ）、密度：
３．００〜３．３０（ｇ／ｃｍ３）、硬度：１４００〜
１８００（Ｈｖ）、曲げ強度：７５（kgf／mm2）以上と
なっている。The ceramic bearing used in the experiment has an inner ring 1 with an inner diameter φ 1 of 3
0 mm, outer ring 2 outer diameter φ 2 is 62 mm, outer ring 2 width W 2 is 16 mm
mm. Further, the characteristic value of Si 3 N 4 forming the inner ring 1, the outer ring 2 and the rolling elements 3 is as follows:
3.20 × 10 4 (Kgf / mm 2 ), Poisson's ratio: 0.26
˜0.30, coefficient of linear expansion: 2.9 to 3.2 × 10 −6 (1
/ ° C), thermal conductivity: 20 to 27 (W / mk), density:
3.00 to 3.30 (g / cm 3 ), hardness: 1400 to
1800 (Hv), bending strength: 75 (kgf / mm 2 ) or more.
運転は、ラジアル荷重を４００kgf、回転数を９０００
ｒｐｍに設定して行った。Operation is radial load 400kgf, rotation speed 9000
The setting was performed at rpm.
この結果から明らかなように、転動体３の破壊靱性値Ｋ
ICを内・外輪１、２のそれよりも０．５〜２．０（ＭＰ
ａ・ｍ1/2）の範囲内で大きくした実施例１〜３の場
合、内輪１、外輪２、転動体３のすべての破壊靱性値Ｋ
ICを同じにした比較例１よりも寿命が２１時間以上も延
びている。しかしながら、転動体３の破壊靱性値ＫICを
内・外輪１、２のそれよりも０．４（ＭＰａ・ｍ1/2）
大きくした比較例２の場合は、比較例１よりも寿命が３
時間と僅かに延びただけである。 As is clear from this result, the fracture toughness value K of the rolling element 3
IC is 0.5 to 2.0 (MP
In the case of Examples 1 to 3 increased within the range of a · m 1/2 ), all fracture toughness values K of the inner ring 1, the outer ring 2 and the rolling elements 3
The life is extended by 21 hours or more as compared with Comparative Example 1 in which the same IC is used. However, the fracture toughness value K IC of the rolling element 3 is 0.4 (MPa · m 1/2 ) lower than that of the inner and outer rings 1 and 2.
In the case of the comparative example 2 having a larger size, the life is 3 than that of the comparative example 1.
It's just a little longer than the time.
次に、内輪１、外輪２および転動体３をＳｉ−Ａ１−Ｏ
−Ｎ系化合物で形成したセラミック軸受における運転実
験結果を下記表２に示す。なお、このＳｉ−Ａ１−Ｏ−
Ｎ系化合物は、前述したような添加元素の文字を並べて
一般的にサイアロンと呼ばれるものであり、その特定値
は、前述のＳｉ3N4の特性値と同じである。Next, the inner ring 1, the outer ring 2 and the rolling elements 3 are replaced with Si-A1-O.
Table 2 below shows the operation test results for the ceramic bearing formed of the -N compound. In addition, this Si-A1-O-
The N-based compound is generally called Sialon by arranging the characters of the above-mentioned additional elements, and its specific value is the same as the characteristic value of Si 3 N 4 described above.
この結果から明らかなように、転動体３の破壊靱性値Ｋ
ICを内・外輪１、２のそれよりも０．５〜２．０（ＭＰ
ａ・ｍ1/2）の範囲内で大きくした実施例４〜７の場
合、内輪１、外輪２、転動体３のすべての破壊靱性値Ｋ
ICを同じにした比較例３よりも寿命が二倍以上も延びて
いるが、転動体３の破壊靱性値ＫICを内・外輪１、２の
それよりも０．４（ＭＰａ・ｍ1/2）大きくした比較例
４の場合は、比較例３よりも寿命が１０時間と僅かに延
びただけである。 As is clear from this result, the fracture toughness value K of the rolling element 3
IC is 0.5 to 2.0 (MP
In the case of Examples 4 to 7 which are increased within the range of a · m 1/2 ), all fracture toughness values K of the inner ring 1, the outer ring 2 and the rolling elements 3
Although the life of the rolling element 3 is more than twice as long as that of Comparative Example 3 in which the IC is the same, the fracture toughness value K IC of the rolling element 3 is 0.4 (MPa · m 1 / 2 ) In the case of Comparative Example 4 having a large size, the life is slightly extended to 10 hours as compared with Comparative Example 3.
しかも、実施例５に示すように、荷重を８００kgfに大
きくすると、荷重を６００kgfとする実施例６よりも寿
命が短くなるけれども、比較例３に比べると、荷重を大
きくしているにもかかわらず寿命が二倍以上も延びてい
る。つまり、転動体３の破壊靱性値ＫICを内・外輪１、
２のそれよりも０．５〜２．０（ＭＰａ・ｍ1/2）の範
囲内で大きくした本実施例品が、内輪１、外輪２、転動
体３のすべての破壊靱性値ＫICを同じにした品よりも、
耐荷重性が向上していると言える。Moreover, as shown in Example 5, when the load is increased to 800 kgf, the life is shorter than that in Example 6 in which the load is 600 kgf, but compared to Comparative Example 3, the load is increased. The life is extended more than twice. That is, the fracture toughness value K IC of the rolling element 3 is set to the inner / outer ring 1,
The product of this example, which is larger than that of No. 2 within the range of 0.5 to 2.0 (MPa · m 1/2 ), has all fracture toughness values K IC of the inner ring 1, the outer ring 2 and the rolling elements 3. Than the same product
It can be said that the load resistance is improved.
以上説明したように、転動体３の破壊靱性値ＫICを内・
外輪１、２のそれよりも適正な範囲内で大きく設定する
ことにより、耐荷重性、寿命が著しく向上するようにな
る。As described above, the fracture toughness value K IC of the rolling element 3
By setting the outer races 1 and 2 to be larger than those of the outer races within a proper range, the load resistance and the life can be significantly improved.
この適正な範囲を０．５〜２．０（ＭＰａ・ｍ1/2）に
特定した理由を説明する。The reason why this proper range is specified to be 0.5 to 2.0 (MPa · m 1/2 ) will be described.
まず、前記適正な範囲の下限値０．５未満では耐荷重
性、寿命の著しい向上が望めない。一方の上限値である
が、破壊靱性値ＫICの差を１．５とした場合つまり実施
例６と、２．０とした場合つまり実施例７とを対比する
と寿命の延びが２０時間とわずかになっていることが分
かる。そして、破壊靱性値ＫICの差が１．５未満では転
動体３が破損するだけであったのに対し、１．５以上で
は転動体３が剥離する程度では済まずに内輪１が破損し
やすくなる。つまり、転動体３の破壊靱性値ＫICを内・
外輪１、２のそれよりも大きくし過ぎても、転動体３の
代わりに内輪１が破損しやすくなる割合が増して危険性
を伴う一方で、寿命の延びが飽和することから、実施例
７（破壊靱性値ＫICの差２．０）が適正な範囲の上限値
として適当であると考えたのである。ちなみに、セラミ
ックス製軌道輪の破損は転動体３の剥離といったもので
はなく、亀裂から割れへとつながるものであり、危険で
あると言える。First, if the lower limit of the appropriate range is less than 0.5, load resistance and life cannot be significantly improved. As one of the upper limit values, when the difference between the fracture toughness values K IC is set to 1.5, that is, Example 6 and 2.0, that is, Example 7 is compared, the life extension is only 20 hours. You can see that. When the difference in fracture toughness value K IC is less than 1.5, the rolling element 3 is only broken, whereas when the difference is 1.5 or more, the rolling element 3 is not peeled off and the inner ring 1 is damaged. It will be easier. In other words, the fracture toughness value K IC of the rolling element 3
Even if it is made larger than that of the outer rings 1 and 2, the inner ring 1 instead of the rolling elements 3 is more likely to be damaged, which is dangerous, but the life extension is saturated. It was considered that (difference of fracture toughness K IC of 2.0) was appropriate as the upper limit of the appropriate range. By the way, it can be said that the damage of the ceramic bearing ring is not a peeling of the rolling element 3 but leads to cracks and is dangerous.
（発明の効果） 本発明によれば、次のような効果を奏する。(Effects of the Invention) According to the present invention, the following effects are achieved.
即ち、内輪、外輪の破壊靱性値ＫIC(N)、ＫIC(G)を等し
くし、かつこれに対して転動体の破壊靱性値ＫIC(T)を
０．５〜２．０（ＭＰａ・ｍ1/2）だけ大きくしてある
ため、高温、高速の特殊条件下での長時間使用によって
も、せいぜい転動体あるいは内輪に剥離が生じる程度で
済んで、破壊には至らなくて、耐荷重性、寿命を改善す
ることができる。That is, the fracture toughness values K IC (N) and K IC (G) of the inner ring and the outer ring are equalized, and the fracture toughness value K IC (T) of the rolling elements is 0.5 to 2.0 (MPa).・ Because it is larger by m 1/2 ), even if it is used for a long time under special conditions of high temperature and high speed, the rolling element or the inner ring will be peeled off at most, and it will not be destroyed. The loadability and life can be improved.
図面は本発明の実施例に係るセラミック軸受の断面図で
ある。 １…内輪 ２…外輪 ３…転動体 ４…保持器The drawing is a sectional view of a ceramic bearing according to an embodiment of the present invention. 1 ... Inner ring 2 ... Outer ring 3 ... Rolling element 4 ... Cage
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山内 浩一 大阪府大阪市南区鰻谷西之町２番地 光洋 精工株式会社内 (56)参考文献 特開 昭48−99538（ＪＰ，Ａ) 実開 昭62−110622（ＪＰ，Ｕ) ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Koichi Yamauchi, No. 2, Nishinocho, Unagiya, Minami-ku, Osaka City, Osaka Prefecture Koyo Seiko Co., Ltd. (56) References JP-A-48-99538 (JP, A) 62-110622 (JP, U)
Claims (2)
4やＳｉ−Ａｌ−Ｏ−Ｎ系化合物からなるセラミックス
で構成したセラミック軸受であって、 前記内輪と前記外輪との破壊靱性値ＫIC（ＭＰａ・ｍ
1/2）を実質的に同一に構成するとともに、前記転動体
の破壊靱性値ＫIC（ＭＰａ・ｍ1/2）を前記内輪と前記
外輪との破壊靱性値ＫIC（ＭＰａ・ｍ1/2）よりも０．
５〜２．０大きく構成したことを特徴とするセラミック
軸受。1. An inner ring, an outer ring and all rolling elements are made of Si 3 N.
A ceramic bearing made of ceramics composed of 4 or Si-Al-O-N based compound, which has a fracture toughness value K IC (MPa · m) between the inner ring and the outer ring.
Together constitute substantially the same 1/2), the rolling the inner ring and the outer ring and the fracture toughness value K IC of the fracture toughness value K IC (MPa · m 1/2) of the moving body (MPa · m 1 / 0) than 2 ).
A ceramic bearing, characterized in that it is made larger by 5 to 2.0.
（ＭＰａ・ｍ1/2）が５〜６．５である特許請求の範囲
第(1)項記載のセラミック軸受。2. A fracture toughness value K IC of the inner ring and the outer ring.
The ceramic bearing according to claim (1), wherein (MPa · m 1/2 ) is 5 to 6.5.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62198751A JPH0617688B2 (en) | 1986-08-08 | 1987-08-07 | Ceramic bearings |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18735986 | 1986-08-08 | ||
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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| JPH0617688B2 true JPH0617688B2 (en) | 1994-03-09 |
Family
ID=26504308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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|---|---|
| JP (1) | JPH0617688B2 (en) |
Families Citing this family (1)
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|---|---|---|---|---|
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Family Cites Families (2)
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|---|---|---|---|---|
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-
1987
- 1987-08-07 JP JP62198751A patent/JPH0617688B2/en not_active Expired - Fee Related
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| JPH01105016A (en) | 1989-04-21 |
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