JPH0588904U - Saw chain - Google Patents
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- JPH0588904U JPH0588904U JP3152692U JP3152692U JPH0588904U JP H0588904 U JPH0588904 U JP H0588904U JP 3152692 U JP3152692 U JP 3152692U JP 3152692 U JP3152692 U JP 3152692U JP H0588904 U JPH0588904 U JP H0588904U
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Abstract
(57)【要約】
【目的】カッターリンク、センターリンク等の熱による
硬度の低下及び軟化を防止して、より厚い硬化層を形成
して耐久性を高くする。
【構成】合金または無機非金属材料の粉末を、カッター
リンク４の切削刃２のトップ部８及び側部９に超音速溶
射によって、前記合金または無機非金属材料の皮膜１０
を形成する。このとき、合金または無機非金属材料の粉
末はタングステンカーバイド系の超硬合金、クロムカー
バイド系の合金、セラミックス等を使用している。さら
に、前記溶射皮膜１０を形成したトップ部８には凹凸面
１２が形成され、トップ部８と溶射皮膜１０との間に生
じる滑りや剥離を防止している。また、同様な溶射皮膜
及び凹凸面はセンターリンク６，６ａの正面及び背面、
同センターリンク６，６ａの下部前方及び後方の側面に
も形成されている。
(57) [Abstract] [Purpose] To prevent the hardness and softening of the cutter link, center link, etc. due to heat, and to form a thicker hardened layer to improve durability. [Structure] Powder of an alloy or an inorganic non-metallic material is applied to the top portion 8 and side portions 9 of a cutting blade 2 of a cutter link 4 by supersonic thermal spraying to form a film 10 of the alloy or the inorganic non-metallic material.
To form. At this time, as the powder of the alloy or the inorganic non-metallic material, a tungsten carbide type cemented carbide, a chromium carbide type alloy, a ceramics or the like is used. Further, the uneven surface 12 is formed on the top portion 8 on which the thermal spray coating 10 is formed to prevent slipping and peeling between the top portion 8 and the thermal spray coating 10. In addition, similar thermal spray coating and uneven surface, the front and back of the center link 6,6a,
The center links 6 and 6a are also formed on the lower front and rear side surfaces.
Description
【０００１】[0001]
本考案はソーチェンに係り、詳しくは合金または無機非金属材料を切削刃、セ ンターリンク等に皮膜形成したソーチェンに関する。 The present invention relates to a saw chain, and more particularly to a saw chain in which an alloy or an inorganic non-metallic material is formed on a cutting blade, a center link or the like.
【０００２】[0002]
従来、この種の技術として、図９（ａ）に示すソーチェン５１が提案されてい る。 Conventionally, as this type of technique, a saw chain 51 shown in FIG. 9A has been proposed.
【０００３】 このソーチェン５１には屈曲した切削刃５２とその切削刃５２の直前に設けら れた切削量制限用の突起５３とからなるカッターリンク５４が配設されている。 そして、このカッターリンク５４と平行して継手としてのサイドリンク５５が配 設されている。このカッターリンク５４とサイドリンク５５との間には、その両 端にセンターリンク５６の一端がそれぞれ挟着されている。また、このセンター リンク５６の他端は、互いに平行に配設された一対のサイドリンク５５ａ間の一 端に挟着されている。そして、このサイドリンク５５ａ間の他端には、他のセン ターリンク５６ａの一端が挟着されており、その他端は次のカッターリンク５４ とサイドリンク５５間の一端に挟着されている。このように、このソーチェン５ １は一連のチェンを形成され、各リンク５４，５５，５５ａ，５６，５６ａはリ ベット５７によって連結されている。The saw chain 51 is provided with a cutter link 54 composed of a curved cutting blade 52 and a cutting amount limiting projection 53 provided immediately in front of the cutting blade 52. A side link 55 as a joint is arranged in parallel with the cutter link 54. One end of a center link 56 is sandwiched between the cutter link 54 and the side link 55 at both ends thereof. The other end of the center link 56 is sandwiched between the pair of side links 55a arranged in parallel with each other. Then, one end of another center link 56a is clamped at the other end between the side links 55a, and the other end is clamped at one end between the next cutter link 54 and the side link 55. Thus, the saw chain 51 forms a series of chains, and the links 54, 55, 55a, 56, 56a are connected by the rivets 57.
【０００４】 このソーチェン５１は、図１２（ｂ）に示すように、ガイドバー５８に設けら れた走行レール５９上を走行するようになっている。前記センターリンク５６， ５６ａはその下部が一対のレール５９間に形成された溝６０の内面６１と摺接す るとともに、このセンターリンク５６に形成された切欠によって前記溝６０の底 ６２に堆積した切断カス等を走行レールの溝６０の外に排出するようになってい る。As shown in FIG. 12B, the saw chain 51 travels on a traveling rail 59 provided on a guide bar 58. The lower portions of the center links 56 and 56a are in sliding contact with the inner surface 61 of the groove 60 formed between the pair of rails 59, and are deposited on the bottom 62 of the groove 60 by the notch formed in the center link 56. The cutting waste is discharged to the outside of the groove 60 of the traveling rail.
【０００５】 前記カッターリンク５４及びセンターリンク５６は炭素鋼又は合金鋼の板材を プレス加工等により形成されている。また、特にカッターリンク５４の切削刃５ ２は打ち抜き曲げによって形成されている。そして、この切削刃５２の下部の空 間はチッパートンネル６３と呼ばれ、切削刃５２が切削した切断カスを通過させ るようになっている。また、カッターリンク５４の切削刃５２及びセンターリン ク５６はその硬度及び耐久性を高めるための熱処理が施されている。The cutter link 54 and the center link 56 are formed by pressing a plate material of carbon steel or alloy steel. The cutting blade 52 of the cutter link 54 is formed by punching and bending. The space below the cutting blade 52 is called a chipper tunnel 63, and allows the cutting scraps cut by the cutting blade 52 to pass therethrough. Further, the cutting blade 52 and the center link 56 of the cutter link 54 are subjected to a heat treatment for enhancing their hardness and durability.
【０００６】 また、一般的に、図９（ｂ）に示すように、カッターリンク５４の切削刃５２ においては、切削刃２の耐久性をより高めるため、その切削刃５２のトップ部分 ６４及びトップ側面部６５に硬質クロームメッキの皮膜６６を形成したソーチェ ン５１がある。Further, in general, as shown in FIG. 9B, in the cutting blade 52 of the cutter link 54, in order to further enhance the durability of the cutting blade 2, the top portion 64 and the top of the cutting blade 52 are There is a saw chain 51 in which a hard chrome-plated film 66 is formed on the side surface portion 65.
【０００７】 しかしながら、この硬質クロームメッキの皮膜６６は一般的に０．０１mm程度 が上限とされており、これ以上になると同メッキ皮膜６６に微細クラックが発生 して剥離し易くなる。このため、同メッキ皮膜６６は前記上限以上厚く形成する ことができず、通常の木材切断には切れ味は良いものの、刃持ちは良くなく、頻 繁に再目立てを施す必要があり、煩雑かつ、非能率的であった。However, the upper limit of the hard chrome-plated film 66 is generally about 0.01 mm, and if it exceeds the upper limit, fine cracks are generated in the plated film 66 and the film easily separates. Therefore, the plating film 66 cannot be formed to be thicker than the above upper limit, and although it has good sharpness for ordinary wood cutting, it does not have a good blade holding and needs frequent re-dressing, which is complicated and It was inefficient.
【０００８】 そこで、図１０（ａ），（ｂ）、図１１（ａ），（ｂ）に示すように、刃持ち が良く、耐久性及び硬度にも優るカッターリンク５４の切削刃５２として、超硬 チップ６７をロー付けする方法（特公昭４７−１１１９７、ＵＳ−３２９２６７ ５）や、図１２（ａ），（ｂ）に示すように、超硬合金の板状片６８を切削刃５ ２のトップ部分６４にロー付けする方法（特開昭６４−８６８１９）、ダイヤモ ンド植込みブロックをレーザ溶接によって固着する方法（特開平１−２６３００ ４）が提案されている。（これらの方法によれば、硬質木、凍木等を切断するこ とも可能である。） このとき、センターリンク５６は上記のように耐久性及び硬度に優るカッター リンク５４の切削刃５２とともに使用されると、センターリンク５６に単に熱処 理を施しただけでは、その耐久性は前記切削刃５２と比して耐久性が劣る。この ために、切削刃５２が、まだ充分使用できる長さで残っているのにセンターリン ク５６が磨耗して実質的にソーチェン５１としての用をなさなくなる状況が発生 する。Therefore, as shown in FIGS. 10 (a), (b), 11 (a), and (b), the cutting blade 52 of the cutter link 54 has good blade holding performance and excellent durability and hardness. A method of brazing the cemented carbide tip 67 (Japanese Patent Publication No. 47-11197, US-3292675) or a plate-shaped piece 68 of cemented carbide as shown in FIGS. There is proposed a method of brazing to the top part 64 of Japanese Patent Laid-Open No. 64-86819 and a method of fixing a diamond implant block by laser welding (Japanese Patent Laid-Open No. 1-263004). (By these methods, it is also possible to cut hard wood, frozen wood, etc.) At this time, the center link 56 is used together with the cutting blade 52 of the cutter link 54 having excellent durability and hardness as described above. Then, if the center link 56 is simply heat-treated, its durability is inferior to that of the cutting blade 52. For this reason, there arises a situation in which the cutting blade 52 remains long enough to be used, but the center link 56 is worn out so that the saw chain 51 is no longer useful.
【０００９】 この問題を解決するため、図１３に示すように、センターリンク５６において も、その下部に超硬チップの小片６９をロー付けする方法が提案されている。In order to solve this problem, as shown in FIG. 13, also in the center link 56, a method of brazing a small piece 69 of a cemented carbide chip to the lower part of the center link 56 has been proposed.
【００１０】[0010]
しかしながら、前記超硬チップ等をカッターリンク５４、センターリンク５６ にロー付けにより固着する方法は、前記熱処理により硬化した各リンク５４，５ ５の母材を再び、ロー付け時に６００℃〜８００℃に加熱するため、その母材が 焼なまされ、硬度が低下する。 However, in the method of fixing the cemented carbide chips and the like to the cutter link 54 and the center link 56 by brazing, the base materials of the links 54 and 55 cured by the heat treatment are again heated to 600 ° C to 800 ° C during brazing. Since it is heated, the base material is annealed and the hardness is reduced.
【００１１】 このため、前記カッターリンク５４においては、切削刃５２の強度及び剛性が 低下する。特に、超硬合金の板状片６８を切削刃５２のトップ部分６４にロー付 けする方法では、製作上超硬合金の板状片６８の厚みを０．８mm以下にすること は難しく、超硬合金の板状片６８の厚みと、同板状片６８がロー付けされる切削 刃５２トップ部６４の板厚と重なって、総合したトップ部６４の厚みが非常に大 きくなる。このため、ソーチェン５１が重くなるとともに、前記トップ部６４の 高さが高くなる。従って、ソーチェン５１の回動中の横ブレが大きくなり、走行 レール５９の磨耗が大幅に増加するという問題を生じる。Therefore, in the cutter link 54, the strength and rigidity of the cutting blade 52 are reduced. In particular, in the method of brazing the plate-shaped piece 68 of cemented carbide to the top portion 64 of the cutting blade 52, it is difficult to reduce the thickness of the plate-shaped piece 68 of cemented carbide to 0.8 mm or less in terms of production. The thickness of the hard alloy plate-shaped piece 68 overlaps with the plate thickness of the cutting blade 52 top portion 64 to which the plate-shaped piece 68 is brazed, so that the total thickness of the top portion 64 becomes extremely large. Therefore, the saw chain 51 becomes heavier and the height of the top portion 64 becomes higher. Therefore, the lateral movement of the saw chain 51 during rotation is increased, and the wear of the traveling rail 59 is significantly increased.
【００１２】 また、ソーチェン５１の横ブレを防止するため、前記トップ部６４の高さを、 板状片６８をロー付けしていない通常のトップ部６４の高さに抑えようとすると 、板状片６８をロー付けした母材部分の強度を維持するため、その母材部分を薄 くすることはできず、前記板状片６８の厚みだけ、チッパートンネル６３を小さ く形成する他ない。このように、チッパートンネル６３が小さく形成されること によって切断カスの排出が悪くなり、切断効率がおちるという問題が生じる。Further, in order to prevent the lateral movement of the saw chain 51, if the height of the top portion 64 is to be suppressed to the height of the normal top portion 64 to which the plate-like piece 68 is not brazed, In order to maintain the strength of the base material portion to which the piece 68 is brazed, the base material portion cannot be thinned, and the chipper tunnel 63 must be formed small by the thickness of the plate-like piece 68. As described above, the chipper tunnel 63 is formed to be small, so that the discharge of the cutting waste is deteriorated and the cutting efficiency is deteriorated.
【００１３】 一方、センターリンク５６においては、前記超硬チップの小片６９によって、 切断カスの排出作用を維持することができた反面、前記カッターリンク５４と同 様に、熱処理により硬化された母材が、ロー付け時の熱により焼きなまされて、 硬度が低下してしまう。このため、切断作業時のソーチェン駆動によって、超硬 チップの小片６９をロー付けされた面とは反対面７０の磨耗は著しく、単に熱処 理を施しただけのセンターリンク５６に比して、耐磨耗性が低下するという問題 が生じた。従って、実用上は熱処理のみを施したセンターリンク５６が１５〜３ ０枚配設された後に超硬チップの小片６９をロー付けしたセンターリンク５６が １枚位の割合で組込まれているのが現状であり、耐久性と硬度をアップした切削 刃５２とのアンバランスは解決されていない。On the other hand, in the center link 56, the small piece 69 of the cemented carbide tip was able to maintain the discharging action of the cutting waste, but like the cutter link 54, the base material hardened by heat treatment was used. However, it is annealed by the heat of brazing and the hardness decreases. Therefore, the saw chain drive during the cutting operation causes significant wear of the surface 70 opposite to the surface on which the small piece 69 of the cemented carbide tip is brazed, and compared with the center link 56 that is simply heat-treated. There was a problem that abrasion resistance was reduced. Therefore, in practice, 15 to 30 center links 56 that have been subjected only to heat treatment are arranged, and then the center links 56 to which the small pieces 69 of cemented carbide chips are brazed are incorporated at a ratio of about one. At present, the imbalance with the cutting blade 52 having improved durability and hardness has not been solved.
【００１４】 また、前記カッターリンク５４、センターリンク５６を硬化させるために、例 えば超硬合金等をプラズマ溶射等で皮膜形成される技術が提案されている。この 場合においても、前記ロー付けを行う方法と同様、その熱処理により硬化された 母材が溶射時における熱によって焼なまされ、母材の強度を低下させるとともに 、前記各リンク５４，５５の耐久性を低下させるという問題が生じる。Further, in order to harden the cutter link 54 and the center link 56, for example, a technique has been proposed in which a film of a cemented carbide or the like is formed by plasma spraying or the like. Also in this case, as in the brazing method, the base material hardened by the heat treatment is annealed by the heat at the time of thermal spraying to reduce the strength of the base material and increase the durability of the links 54, 55. There is a problem of decreasing the sex.
【００１５】 尚、切削刃５２にダイヤモンド埋込みブロックをレーザ溶接によって固着する 方法（特開平１−２６３００４）が提案されているが、ブロックを形成するコス ト、ブロックを一個一個２ヶ所ずつレーザ溶接するコストなどが非常に高価とな るため、全く実用化されていない。また、前記ロー付け時同様、レーザ溶接時に は前記ブロックのみならず、切削刃５２側も高熱となるため、切削刃５２は焼き なまし状態となり、切削刃５２側の強度不足や、早期磨耗が発生することが予測 される。Although a method of fixing a diamond-embedded block to the cutting blade 52 by laser welding has been proposed (Japanese Patent Laid-Open No. 1-263004), the cost for forming the block and the laser welding of two blocks at a time are provided for each block. It has not been put to practical use at all because the cost is very high. Further, as in the case of brazing, not only the block but also the cutting blade 52 side has high heat at the time of laser welding, so that the cutting blade 52 is in an annealed state, resulting in insufficient strength and early wear of the cutting blade 52 side. It is expected to occur.
【００１６】 さらに、ダイヤモンドチップを金属ボンド等で固着する方法（特開昭６０−７ ９９１２）（実開昭６１−１５２４０４）も提案されているが、前記ボンドの固 着強度不足のため、全く実用化されていない。Further, a method of fixing a diamond tip with a metal bond or the like (Japanese Patent Laid-Open No. 60-79912) (Actual Development No. 61-152404) has also been proposed. It has not been put to practical use.
【００１７】 本考案は上記問題点を解決するためになされたものであって、その目的は、カ ッターリンク、センターリンク等の熱による硬度の低下及び軟化を防止して、よ り厚い硬化層を形成することが可能で、高い耐久性を有するソーチェンを提供す ることにある。The present invention has been made to solve the above problems, and an object thereof is to prevent a decrease in hardness and softening of a cutter link, a center link, etc. due to heat and to provide a thicker hardened layer. It is to provide a saw chain that can be formed and has high durability.
【００１８】[0018]
本考案は上記問題点を解決するため、第１の考案は、合金または無機非金属材 料の粉末を切削刃に超音速で衝突させる超音速溶射によって、前記切削刃のトッ プ部及びトップ側面部に前記合金または無機非金属材料の溶射皮膜を形成したこ とをその要旨とする。 In order to solve the above-mentioned problems, the present invention is directed to a first invention, in which a powder of an alloy or an inorganic non-metallic material collides with a cutting blade at a supersonic speed by supersonic thermal spraying, and the top portion and the top side surface of the cutting blade. The gist is that a sprayed coating of the alloy or the inorganic non-metallic material is formed on the part.
【００１９】 第２の考案は、第１の考案における前記切削刃に凹凸面を形成し、その凹凸面 上に前記溶射皮膜を形成したことをその要旨とする。 第３の考案は、合金または無機非金属材料の粉末をセンターリンク側面に超音 速で衝突させる超音速溶射によって、前記センターリンク側面に前記合金または 無機非金属材料の溶射皮膜を形成したことをその要旨とする。A second aspect of the invention is summarized in that an uneven surface is formed on the cutting blade in the first invention, and the thermal spray coating is formed on the uneven surface. A third invention is that a sprayed coating of the alloy or the inorganic non-metallic material is formed on the side surface of the center link by supersonic spraying in which the powder of the alloy or the inorganic non-metallic material collides with the side surface of the center link at a supersonic speed. The summary will be given.
【００２０】 第４の考案は、第３の考案における前記センターリンク側面に凹凸面を形成し 、その凹凸面上に前記溶射皮膜を形成したことをその要旨とする。 第５の考案は、合金または無機非金属材料の粉末をセンターリンク下部前方及 び後方に超音速で衝突させる超音速溶射によって、前記センターリンク下部前方 及び後方に前記合金または無機非金属材料の溶射皮膜を形成したことをその要旨 とする。A gist of a fourth invention is that an uneven surface is formed on a side surface of the center link in the third invention, and the thermal spray coating is formed on the uneven surface. A fifth invention is to spray the alloy or the inorganic non-metallic material to the front and the rear of the lower part of the center link by supersonic spraying in which the powder of the alloy or the inorganic non-metallic material is made to collide with the front and the rear of the lower part of the center link at a supersonic speed. The point is that a film is formed.
【００２１】 第６の考案は、第５の考案における前記センターリンク下部前方及び後方に凹 凸面を形成し、その凹凸面上に前記溶射皮膜を形成したことをその要旨とする。 第７の考案は、第１から第６の考案における前記金属の粉末は超硬合金からな ることをその要旨とする。A sixth aspect of the invention is summarized in that a concave convex surface is formed in front and rear of the lower portion of the center link in the fifth invention, and the thermal spray coating is formed on the concave and convex surface. The gist of a seventh invention is that the metal powder in the first to sixth inventions is made of cemented carbide.
【００２２】[0022]
従って、第１の考案によれば、切削刃の少なくともトップ部に超音速溶射によ って、合金または無機非金属の粉末が超音速という非常に速い速度で衝突される 。このため、少なくともトップ部には、前記粉末が超音速で衝突することによっ て、高い密度でかつ大きい密着力の溶射皮膜が形成される。 Therefore, according to the first invention, the alloy or the inorganic non-metal powder is collided with at least the top portion of the cutting blade by supersonic thermal spraying at a very high speed of supersonic velocity. Therefore, at least on the top portion, the powders collide with each other at a supersonic velocity to form a sprayed coating having a high density and a high adhesion.
【００２３】 第２の考案によれば、少なくともトップ部には凹凸面が形成されており、この 凹凸面によって被溶射面積を大きくし、溶射された面と溶射皮膜との滑りを防止 するとともに、前記凹凸面における段差によって、密着強度が大きくなり、溶射 された面と溶射皮膜との間に剥離を生じさせない。According to the second invention, the uneven surface is formed at least in the top portion, and the uneven surface increases the sprayed area to prevent slippage between the sprayed surface and the sprayed coating. Due to the step on the uneven surface, the adhesion strength is increased and peeling does not occur between the sprayed surface and the sprayed coating.
【００２４】 第３の考案によれば、センターリンクの正面及び背面に超音速溶射によって、 合金または無機非金属の粉末が超音速という非常に速い速度で衝突される。この ため、センターリンクの正面及び背面には、前記粉末が超音速で衝突することに よって、高い密度でかつ大きい密着力の溶射皮膜が形成される。According to the third aspect of the invention, the front surface and the rear surface of the center link are supersonically sprayed with the powder of the alloy or the inorganic nonmetal at a very high speed of supersonic speed. Therefore, the powder collides at supersonic speeds on the front and back surfaces of the center link, so that a thermal spray coating having a high density and a high adhesive force is formed.
【００２５】 第４の考案によれば、センターリンクの正面及び背面には凹凸面が形成されて おり、この凹凸面によって被溶射面積を大きくし、溶射された面と溶射皮膜との 滑りを防止するとともに、前記凹凸面における段差によって、密着強度が大きく なり、溶射された面と溶射皮膜との間に剥離を生じさせない。According to the fourth invention, the front and back surfaces of the center link are formed with uneven surfaces, and the uneven surface increases the area to be sprayed to prevent slippage between the sprayed surface and the sprayed coating. At the same time, due to the step on the uneven surface, the adhesion strength is increased and peeling does not occur between the sprayed surface and the sprayed coating.
【００２６】 第５の考案によれば、センターリンクの下部前方及び下部後方に超音速溶射に よって、合金または無機非金属の粉末が超音速という非常に速い速度で衝突され る。このため、下部前面及び下部後面には、前記粉末が超音速で衝突することに よって、高い密度でかつ大きい密着力の溶射皮膜が形成される。According to the fifth aspect, the supersonic thermal spraying on the lower front side and the lower rear side of the center link causes the powder of the alloy or the inorganic nonmetal to collide at a very high speed of supersonic speed. Therefore, the powder collides with the supersonic velocity on the lower front surface and the lower rear surface, so that a sprayed coating having a high density and a high adhesion is formed.
【００２７】 第６の考案によれば、センターリンクの下部前方及び下部後方には凹凸面が形 成されており、この凹凸面によって被溶射面積を大きくし、溶射された面と溶射 皮膜との滑りを防止するとともに、前記凹凸面における段差によって、密着強度 が大きくなり、溶射された面と溶射皮膜との間に剥離を生じさせない。According to the sixth invention, the uneven surface is formed on the lower front side and the lower rear side of the center link, and the uneven surface increases the sprayed surface area, and the surface to be sprayed and the sprayed coating are separated from each other. In addition to preventing slippage, the step difference on the uneven surface increases the adhesion strength, and does not cause peeling between the sprayed surface and the sprayed coating.
【００２８】 第７の考案によれば、切削刃のトップ部及びトップ側面部又はセンターリンク の側面又は下部前面及び下部後面に超音速溶射によって、超硬合金の粉末が超音 速という非常に速い速度で衝突される。このため、前記超音速溶射がされる表面 には、前記粉末が超音速で衝突することによって、高い密度でかつ大きい密着力 の超硬合金の溶射皮膜が形成される。従って、その溶射皮膜は高い密度を有して いるので、クラックを発生させることなく、膜厚の大きい溶射皮膜が形成される 。さらに、溶射された面が軟化されることがなくなり、溶射された面の強度も維 持される。According to the seventh invention, the superhard thermal spraying of the cemented carbide powder on the top portion and the top side surface portion of the cutting blade or the side surface or the lower front surface and the lower rear surface of the center link results in a very high supersonic speed. Collided at speed. Therefore, when the powder collides at supersonic velocity on the surface to be supersonic sprayed, a sprayed coating of cemented carbide with high density and high adhesion is formed. Therefore, since the sprayed coating has a high density, a sprayed coating having a large film thickness is formed without causing cracks. Further, the sprayed surface is not softened, and the strength of the sprayed surface is maintained.
【００２９】[0029]
以下、本考案をソーチェンに具体化した一実施例を図１〜図６に従って説明す る。 An embodiment in which the present invention is embodied in a saw chain will be described below with reference to FIGS.
【００３０】 図１（ａ）はソーチェン１の外観を示す斜視図である。このソーチェン１には Ｌ字形に屈曲した切削刃２とその切削刃２の直前に設けられた切削量制限用の突 起３とからなるカッターリンク４が配設されている。そして、このカッターリン ク４と平行に継手としてのサイドリンク５が配設されている。このカッターリン ク４とサイドリンク５との間において、その両端部にセンターリンク６，６ａの 一端がそれぞれ挟着されている。また、このセンターリンク６の他端は、互いに 平行に配設された一対のサイドリンク５ａ間の一端に挟着されている。そして、 この一対のサイドリンク５ａ間の他端には、他のセンターリンク６ａの一端が挟 着されており、その他端は次のカッターリンク４とサイドリンク５間の一端に挟 着されている。このように、このソーチェン１は一連のチェンを形成され、各リ ンク４，５，５ａ，６，６ａはリベット７によって連結されている。FIG. 1A is a perspective view showing the outer appearance of the saw chain 1. The saw chain 1 is provided with a cutter link 4 including a cutting blade 2 bent in an L shape and a projection 3 for limiting the cutting amount provided immediately before the cutting blade 2. A side link 5 as a joint is arranged in parallel with the cutter link 4. Between the cutter link 4 and the side link 5, one ends of center links 6 and 6a are respectively sandwiched between both ends thereof. The other end of the center link 6 is sandwiched between one end of a pair of side links 5a arranged in parallel with each other. Then, one end of another center link 6a is sandwiched between the other ends of the pair of side links 5a, and the other end is sandwiched between one end of the next cutter link 4 and the side link 5. .. In this way, the saw chain 1 forms a series of chains, and the respective links 4, 5, 5a, 6, 6a are connected by the rivets 7.
【００３１】 図１（ｂ）に示すように、前記カッターリンク４の切削刃２のトップ部８及び 側部９の母材にタングステンカーバイド（ＷＣ）を主成分としコバルト（Ｃｏ） を結合剤とした超硬合金の粉末Ｐを超音速で溶射することによって形成された超 硬合金の溶射皮膜１０が形成されている。As shown in FIG. 1B, the base material of the top portion 8 and the side portion 9 of the cutting blade 2 of the cutter link 4 is mainly composed of tungsten carbide (WC) and cobalt (Co) as a binder. A sprayed coating 10 of cemented carbide is formed by spraying the powder P of cemented carbide at supersonic velocity.
【００３２】 さらに、トップ部８及び側部９には、円形の貫通しない溝１１等からなる凹凸 面１２が形成されている。この凹凸面１２は例えばフライス加工、プレス、押圧 加工等により形成され、前記溶射皮膜１０とトップ部８及び側部９との密着面積 を大きくし、境界面での滑りを防止するようになっている。また、前記凹凸面１ ２の側部に形成された段差部１３によって、前記溶射皮膜１０が前記トップ部８ 及び側部９から剥離することを防止するようになっている。この超硬合金の皮膜 はＨＲＣ５０〜６７程度であって、この溶射皮膜１０が実際に例えば樹木等を伐 採するための刃部を形成している。Further, the top portion 8 and the side portion 9 are provided with a concave-convex surface 12 formed of a circular groove 11 or the like which does not penetrate. The uneven surface 12 is formed by, for example, milling, pressing, pressing, etc., to increase the contact area between the thermal spray coating 10 and the top portion 8 and the side portions 9 to prevent slippage at the boundary surface. There is. Further, the step portion 13 formed on the side portion of the uneven surface 12 prevents the thermal spray coating 10 from peeling off from the top portion 8 and the side portion 9. The coating of this cemented carbide has a HRC of about 50 to 67, and this thermal spray coating 10 actually forms a blade portion for cutting trees and the like.
【００３３】 図２（ａ），（ｂ）に示すように、前記センターリンク６，６ａは略三角形状 に形成され、その下部前方（図中矢印方向）には円弧状の切欠１４が設けられて いる。図１（ａ）に示すようにこの切欠１４はソーチェン１の内周側に配設され ている。As shown in FIGS. 2 (a) and 2 (b), the center links 6 and 6a are formed in a substantially triangular shape, and an arcuate notch 14 is provided in the lower front part (in the direction of the arrow in the drawing). ing. As shown in FIG. 1A, the notch 14 is arranged on the inner peripheral side of the saw chain 1.
【００３４】 また、前記センターリンク６，６ａ下部の切欠１４近傍の正及び背面部１５， １６及び前後側面部１７，１８には超硬合金の粉末Ｐを超音速で溶射することに よって形成された超硬合金の溶射皮膜１９，２０，２１，２２が形成されている 。これら正及び背面部１５，１６の母材部分には、図３（ａ），（ｂ）に示すよ うに、円形の貫通しない溝２３からなる凹凸面２４が形成されている。この凹凸 面２４は前記溶射皮膜１９，２０と正及び背面部１５，１６との密着面積を大き くし、境界面での滑りを防止するようになっている。また、前記凹凸面２４の側 部に形成された段差部２５によって、前記溶射皮膜１９，２０が前記正及び背面 部１５，１６から剥離することを防止するようになっている。同様に前後側面部 １７，１８の母材部分には溝２６からなる凹凸面２７が形成されるとともに、凹 凸面２７の側部には段差部２８が形成されている。Further, the front and rear portions 15, 16 and the front and rear side portions 17, 18 in the vicinity of the notch 14 at the lower part of the center links 6, 6a are formed by spraying a powder P of cemented carbide at supersonic speed. The sprayed coatings 19, 20, 21, 22 of cemented carbide are formed. As shown in FIGS. 3 (a) and 3 (b), the base material portions of the front and back portions 15 and 16 are provided with a concavo-convex surface 24 formed of a circular groove 23 that does not penetrate. The uneven surface 24 increases the contact area between the thermal spray coatings 19 and 20 and the front and back portions 15 and 16 to prevent slippage at the boundary surface. Further, the step portion 25 formed on the side of the uneven surface 24 prevents the thermal spray coatings 19 and 20 from peeling off from the front and back portions 15 and 16. Similarly, an uneven surface 27 formed of a groove 26 is formed on the base material portions of the front and rear side surfaces 17 and 18, and a step portion 28 is formed on a side portion of the concave convex surface 27.
【００３５】 さらに、前後側面部１７，１８には溶射しろ２９が形成されていて、溶射がさ れない面に比して、一回り小さく形成されている。そして、この溶射しろ２９部 分に溶射皮膜２１，２２が形成されることによって、この溶射皮膜２１，２２部 分と溶射されていない部分とが面一になるようになっている。Further, the front and rear side surfaces 17 and 18 are formed with thermal spraying margins 29, which are formed to be slightly smaller than the surface not sprayed. By forming the sprayed coatings 21 and 22 on 29 parts of the sprayed coating, the sprayed coatings 21 and 22 are flush with the non-sprayed part.
【００３６】 次に、カッターリンク４、センターリンク６，６ａの表面に超音速で超硬合金 を溶射する方法について説明する。 この方法は一般に「超音速溶射」と呼ばれる技術であって、図４はその「超音 速溶射」に用いられるロケットガン３０を示す断面図である。Next, a method of spraying a cemented carbide on the surfaces of the cutter link 4, the center links 6, 6a at supersonic speed will be described. This method is a technique generally called “supersonic thermal spraying”, and FIG. 4 is a sectional view showing a rocket gun 30 used for the “supersonic thermal spraying”.
【００３７】 このロケットガン３０の内部には燃焼室３１と燃焼排気管３２が設けられてい る。そして、前記燃焼排気管３２の先端部には加圧エアＡを供給するための供給 孔３３が設けられている。その供給孔３３から燃焼室３１の後部に向かって環状 のエア通路３４が形成され、前記加圧エアＡが燃焼室３１の後部から燃焼室３１ に供給されると同時に外部から燃焼室３１及び燃焼排気管３２を冷却するように なっている。さらに、この燃焼室３１の後部には燃料供給孔３５が挿通されてお り、ＬＰＧやケロシン等の燃料Ｇが燃焼室内に供給されるようになっている。ま た、燃焼排気管３２の燃焼室３１側の下部には超硬合金の粉末Ｐを収納する為の 粉末収納部３６が設けられ、この粉末収納部３６と燃焼排気管３２との接続部が 粉末供給孔３７となっており、前記超硬合金の粉末Ｐを燃焼排気管３２に供給す るようになっている。Inside the rocket gun 30, a combustion chamber 31 and a combustion exhaust pipe 32 are provided. A supply hole 33 for supplying the pressurized air A is provided at the tip of the combustion exhaust pipe 32. An annular air passage 34 is formed from the supply hole 33 toward the rear part of the combustion chamber 31, and the pressurized air A is supplied from the rear part of the combustion chamber 31 to the combustion chamber 31 and at the same time from the outside to the combustion chamber 31 and the combustion chamber. The exhaust pipe 32 is designed to be cooled. Further, a fuel supply hole 35 is inserted in the rear portion of the combustion chamber 31 so that fuel G such as LPG or kerosene is supplied into the combustion chamber. Further, a powder storage portion 36 for storing the powder P of cemented carbide is provided in the lower part of the combustion exhaust pipe 32 on the side of the combustion chamber 31, and the connection portion between the powder storage portion 36 and the combustion exhaust pipe 32 is provided. The powder supply hole 37 is provided so that the powder P of the cemented carbide is supplied to the combustion exhaust pipe 32.
【００３８】 このように構成されたロケットガン３０において、その燃焼室３１に加圧エア Ａと燃料Ｇとが供給されると、図示しない点火装置によって、燃料Ｇが爆発燃焼 し高圧ガスを発生させる。そして、その高圧ガスは前記加圧エアＡによってさら に加圧され燃焼排気管３２に導入される。ここで、前記粉末供給孔３７から燃焼 排気管３２に供給された超硬合金の粉末Ｐは高圧ガスにさらされる。この時、粉 末供給孔３７が形成された燃焼室３１と燃焼排気管３２との境界域は比較的低圧 圏であるため粉末Ｐはスムーズに高圧ガスにさらされ溶融される。そして、燃焼 排気管３２内で加熱及び加速されながらその高圧ガスとともにジェット流となっ て燃焼排気管３２から噴射される。この時、このジェット流の速度は約１３８０ ｍ／ｓの速度に達し、超硬合金の粉末Ｐが溶射される。In the rocket gun 30 configured as above, when the compressed air A and the fuel G are supplied to the combustion chamber 31, the fuel G explodes and burns by the ignition device (not shown) to generate high-pressure gas. .. Then, the high pressure gas is further pressurized by the pressurized air A and introduced into the combustion exhaust pipe 32. Here, the cemented carbide powder P supplied to the combustion exhaust pipe 32 from the powder supply hole 37 is exposed to high-pressure gas. At this time, since the boundary area between the combustion chamber 31 and the combustion exhaust pipe 32 in which the powder supply holes 37 are formed is in a relatively low pressure area, the powder P is smoothly exposed to the high pressure gas and melted. Then, while being heated and accelerated in the combustion exhaust pipe 32, it is jetted together with the high-pressure gas into a jet flow from the combustion exhaust pipe 32. At this time, the velocity of this jet flow reaches a velocity of about 1380 m / s, and the cemented carbide powder P is sprayed.
【００３９】 この衝突において、前記粉末Ｐは超音速という非常に速い速度で、各リンク４ ，６，６ａに衝突される。このため、前記各リンク４，６，６ａには超音速で衝 突した前記粉末Ｐが高い密度と大きい密着力で形成され、その粉末Ｐにより超硬 合金の溶射皮膜１０，１９，２０，２１，２２が形成される。従って、その溶射 皮膜１０，２２，２３は高い密度を有しているので、クラックを発生させること なく、溶射皮膜１０，１９，２０，２１，２２が形成される。このとき、超音速 溶射においては２００℃以下という比較的低温で各リンク４，６，６ａの溶射さ れる面が温度管理されるので、各リンク４，６，６ａの溶射された母材部分が軟 化されることなく、強度が維持された状態で、前記各リンク４、６，６ａに前記 粉末Ｐが溶射される。In this collision, the powder P collides with each of the links 4, 6, 6a at a very high speed of supersonic speed. Therefore, the powder P collided at supersonic speed is formed on each of the links 4, 6, 6a with a high density and a large adhesive force, and the powder P causes the thermal spray coating 10, 19, 20, 21 of the cemented carbide. , 22 are formed. Therefore, since the thermal spray coatings 10, 22, 23 have a high density, the thermal spray coatings 10, 19, 20, 21, 22 are formed without generating cracks. At this time, in supersonic thermal spraying, the temperature of the sprayed surface of each link 4, 6, 6a is controlled at a relatively low temperature of 200 ° C. or less, so that the sprayed base metal portion of each link 4, 6, 6a is The powder P is sprayed onto the links 4, 6 and 6a in a state where the strength is maintained without being softened.
【００４０】 また、前記ロケットガン３０は比較的容易に溶射方向を設定することができる ので、超硬合金の粉末Ｐをカッターリンク４及びセンターリンク６，６ａ等に容 易に溶射することができる。さらに、この超硬合金の粉末Ｐが溶射されるカッタ ーリンク４のトップ部及び側部、センターリンク６，６ａの正及び背面部１５， １６及び前後側面部１７，１８には凹凸面１２及び凹凸面２４及び凹凸面２７が 設けられ、溶着面積を大きくしているので、粉末Ｐが滑りを起こし脱落すること なく溶着され、超硬合金の溶射皮膜１０，１９〜２２が形成される。Further, since the rocket gun 30 can set the spraying direction relatively easily, the cemented carbide powder P can be easily sprayed onto the cutter link 4 and the center links 6 and 6a. .. Further, the top and side portions of the cutter link 4 on which the powder P of the cemented carbide is sprayed, the front and rear portions 15 and 16 of the center links 6 and 6a, and the front and rear side portions 17 and 18 have the irregular surface 12 and the irregularities. Since the surface 24 and the concavo-convex surface 27 are provided to increase the welding area, the powder P is welded without slipping and falling, and the sprayed coatings 10, 19 to 22 of cemented carbide are formed.
【００４１】 そして、カッターリンク４、センターリンク６，６ａに超硬合金の粉末Ｐを溶 射されたソーチェン１は、図５（ａ），（ｂ）に示すように、図示しない駆動ス プロケットがセンターリンク６，６ａの前方及び後方の側面１７，１８の溶射皮 膜２１，２２が形成された部位と係合することによって、ガイドバー３８上を高 速で走行するようになっている。このとき、このソーチェン１はカッターリンク ４の切削刃２に溶射された超硬合金の溶射皮膜１０によって、樹木等を伐採する ようになっている。As shown in FIGS. 5A and 5B, the saw chain 1 in which the cemented carbide powder P is sprayed onto the cutter link 4, the center links 6 and 6a has a drive sprocket (not shown). By engaging with the portions of the front and rear side surfaces 17, 18 of the center links 6, 6a where the thermal spray coatings 21, 22 are formed, it is possible to travel at high speed on the guide bar 38. At this time, the saw chain 1 is adapted to cut down trees and the like by means of a sprayed coating 10 of cemented carbide sprayed on the cutting blade 2 of the cutter link 4.
【００４２】 前記ガイドバー３８には２本の走行レール３９が設けられ、その走行レール３ ９間に前記ソーチェン１のセンターリンク６，６ａが挿入されている。そして、 前記センターリンク６，６ａの正及び背面１５，１６が走行レール３９の内側面 ４０と摺接している。さらに、カッターリンク４及びサイドリンク５，５ａの下 面４１，４２と走行レール３９の上面４３とが摺接することによって、このガイ ドバー３８はソーチェン１を案内している。このとき、図２（ａ），（ｂ）に示 すように、センターリンク６，６ａの正及び背面１５，１６には溶射された超硬 合金の皮膜１９，２０が形成されているので、内側面４０との摺動時においても 、その皮膜１９，２０によって母材部分の磨耗が防止される。また、前記切欠１ ４にも超硬合金の皮膜２１が形成されているので、切欠１４の母材部分を磨耗さ せることなく、走行レール３９内に堆積した切断カスを排出するようになってい る。The guide bar 38 is provided with two traveling rails 39, and the center links 6 and 6 a of the saw chain 1 are inserted between the traveling rails 39. The front and rear surfaces 15, 16 of the center links 6, 6a are in sliding contact with the inner side surface 40 of the traveling rail 39. Further, the guide bar 38 guides the saw chain 1 by the sliding contact between the lower surfaces 41, 42 of the cutter link 4 and the side links 5, 5a and the upper surface 43 of the traveling rail 39. At this time, as shown in FIGS. 2 (a) and 2 (b), the sprayed cemented carbide coatings 19 and 20 are formed on the positive and rear surfaces 15 and 16 of the center links 6 and 6a. Even when sliding on the inner side surface 40, the coating films 19 and 20 prevent abrasion of the base material portion. Further, since the cemented carbide film 21 is also formed on the notch 14, the cutting waste accumulated in the running rail 39 is discharged without abrading the base material portion of the notch 14. It
【００４３】 以上詳述したように本実施例によれば、被溶射部温度が２００℃以内に抑えら れるため、他の方法に比し、被溶射部の熱処理硬化部の軟化が発生せず、被溶射 部の耐磨耗性、強度及び剛性を維持することができる。As described in detail above, according to the present embodiment, the temperature of the sprayed portion is suppressed to 200 ° C. or less, so that the heat-treated and hardened portion of the sprayed portion does not soften compared to other methods. The wear resistance, strength and rigidity of the sprayed part can be maintained.
【００４４】 そして、超硬チップをロー付けする方法に比し、超硬皮膜部分の長さや幅が自 由に設定できる。このため、総合的にソーチェン１全体としての長寿命化を図る ことができる。Further, as compared with the method of brazing the cemented carbide tip, the length and width of the cemented carbide film portion can be freely set. Therefore, the life of the saw chain 1 as a whole can be extended.
【００４５】 さらに、ボンド及びロー付け等による固着に比べ密着強度が非常に大きいので 超硬チップ６７、超硬合金の板状片６８等の脱落を心配することなく、切削刃２ の耐磨耗性、強度及び剛性等を高めることができる。Further, since the adhesion strength is much higher than that of fixing by bonding and brazing, the abrasion resistance of the cutting blade 2 does not occur without worrying about the cemented carbide tip 67, the plate-shaped piece 68 of cemented carbide, etc. coming off. The properties, strength, rigidity and the like can be improved.
【００４６】 加えて、ガイドバー３８の内側面４０との摺動するセンターリンク６，６ａの 正面１５及び背面１６に溶射皮膜１９，２０を形成したことによって、摺動によ る母材部分の磨耗が防止できるとともに、強度を確保することができる。In addition, by forming the thermal spray coatings 19 and 20 on the front surface 15 and the back surface 16 of the center links 6 and 6a that slide with the inner side surface 40 of the guide bar 38, the base material portion due to the sliding can be formed. Wear can be prevented and strength can be secured.
【００４７】 また、図示しない駆動スプロケットと係合するセンターリンク６，６ａの前方 及び後方の側面１７，１８に溶射皮膜２１，２２を形成したことによって、係合 時における側面１７，１８の磨耗が防止され、強度が確保されるとともに、同前 方の側面１７の切欠１４にも超硬合金の皮膜２１が形成されているので、切欠１ ４の母材部分を磨耗させることなく、強度を維持して、走行レール３９内に堆積 した切断カスを排出することができる。Further, by forming the thermal spray coatings 21 and 22 on the front and rear side surfaces 17 and 18 of the center links 6 and 6a that engage with a drive sprocket (not shown), abrasion of the side surfaces 17 and 18 at the time of engagement is prevented. It is prevented and the strength is secured, and because the cemented carbide film 21 is formed in the notch 14 on the front side surface 17, the strength is maintained without abrading the base metal part of the notch 14. Then, the cutting waste accumulated in the traveling rail 39 can be discharged.
【００４８】 また、本溶射方法によれば、短時間に比較的、大量の溶射量が加工できる。こ れはカッターリンク４、センターリンク６，６ａ等の小部品の場合でも、これら の部品を並べておいて、溶射することによって、従来加工法に比して問題になら ない量産効果を上げられ、ローコストで量産することができる。Further, according to this thermal spraying method, a relatively large amount of thermal spraying can be processed in a short time. Even in the case of small parts such as the cutter link 4, center link 6, and 6a, by arranging these parts and spraying them, the mass production effect which is not a problem compared with the conventional processing method can be improved. It can be mass-produced at low cost.
【００４９】 尚、本考案は上記実施例に限定されるものではなく、考案の趣旨を逸脱しない 範囲で構成の一部を適宜に変更して次のように実施することができる。 （１）上記実施例では、切削刃２のトップ部８及びトップ側面部９に超硬合金 の溶射皮膜１０を形成したが、トップ部８のみに形成してもよい。The present invention is not limited to the above-described embodiments, and can be implemented as follows with a part of the configuration appropriately changed without departing from the spirit of the invention. (1) In the above embodiment, the thermal spray coating 10 of cemented carbide is formed on the top portion 8 and the top side surface portion 9 of the cutting blade 2, but it may be formed only on the top portion 8.
【００５０】 （２）上記実施例では、金属の粉末Ｐとして超硬合金の粉末Ｐを使用して超音 速溶射によって、超硬合金の溶射皮膜１０，１９，２０，２１，２２を形成した が、金属の粉末Ｐとして、クロムカーバイド−コバルト（Ｃｒ−Ｃ−Ｗ）からな る合金の粉末を使用してその溶射皮膜を形成してもよい。(2) In the above embodiment, the cemented carbide powder P, C, 19, 20, 21, 22 is formed by supersonic spraying using the cemented carbide powder P as the metal powder P. However, as the metal powder P, an alloy powder made of chromium carbide-cobalt (Cr-C-W) may be used to form the thermal spray coating.
【００５１】 さらに、金属の粉末Ｐに代わって、無機非金属材料の粉末Ｐ例えば、アルミナ （Ａｌ2 Ｏ3 ）等のセラミックスの粉末を使用して、その溶射皮膜を形成しても よい。Further, instead of the metal powder P, a powder P of an inorganic non-metal material, for example, a ceramic powder such as alumina (Al 2 O 3 ) may be used to form the thermal spray coating.
【００５２】 （３）上記実施例では、切削刃２に円形状の貫通しない溝１１を形成し凹凸面 １２を形成したが、図６に示すように長方形状の長溝４４を設けて、凹凸面１２ を形成してもよい。また、例えば、三角形等の多角形形状、或いは楕円等の自由 曲線に囲まれた形状の溝によって凹凸面を形成してもよい。また、突起等の凸部 を設けることによって凹凸面を形成してもよい。さらに、小孔によって、凹凸面 を形成してもよい。また、前記凹凸面を研削加工により形成してもよい。(3) In the above-mentioned embodiment, the circular groove 11 which does not penetrate is formed on the cutting blade 2 to form the uneven surface 12. However, as shown in FIG. 6, the rectangular long groove 44 is provided to form the uneven surface. 12 may be formed. Further, for example, the uneven surface may be formed by a groove having a polygonal shape such as a triangle or a shape surrounded by a free curve such as an ellipse. Further, the uneven surface may be formed by providing a convex portion such as a protrusion. Further, the uneven surface may be formed by the small holes. Further, the uneven surface may be formed by grinding.
【００５３】 また、上記溝の形状は切削刃２のみならず、センターリンク６，６ａに適用し てもよい。 尚、上記実施例において、前記凹凸面を特に形成することなく、溶射皮膜を形 成しても勿論よい。The shape of the groove may be applied not only to the cutting blade 2 but also to the center links 6 and 6a. Incidentally, in the above-mentioned embodiment, it is needless to say that the thermal spray coating may be formed without forming the uneven surface.
【００５４】 （４）上記実施例において、ロケットガン３０に代わって、図７に示す溶射ガ ン４５を使用して超音速溶射を実現してもよい。この溶射ガン４５には、第１〜 第３の通路４６，４７，４８が形成されており、前記第１の通路４６には圧縮エ アが供給され、溶射ガン４５の内部を冷却する。そして、第２の通路４７には、 プロピレン又は水素等の燃焼ガスが供給されると同時に、第３の通路４８に供給 された圧縮エアとの合流地点Ｘで混合、点火される。そして、その爆発燃焼で生 じた高圧ガスに粉末Ｐがさらされて、超音速で溶射面に衝突するようになってい る。(4) In the above embodiment, the rocket gun 30 may be replaced by a spray gun 45 shown in FIG. 7 to realize supersonic spraying. The thermal spray gun 45 is formed with first to third passages 46, 47, 48, and compressed air is supplied to the first passage 46 to cool the interior of the thermal spray gun 45. Then, the combustion gas such as propylene or hydrogen is supplied to the second passage 47, and at the same time, it is mixed and ignited at the confluence point X with the compressed air supplied to the third passage 48. Then, the powder P is exposed to the high-pressure gas generated by the explosive combustion, and collides with the sprayed surface at supersonic speed.
【００５５】 （５）上記実施例において、屈曲した切削刃２に溶射皮膜１０を形成したが、 図８（ａ）〜（ｃ）に示すように、略三角形状に形成された板状の切削刃４９に 形成してもよい。このとき、この溶射皮膜１０の盛り上がった部位１０ａがアザ リの役目を果たすようになっている。また、アザリを大きくするため、切削刃４ ９を屈曲させてもよい。さらに、前記切削刃４９が形成されたリンク５０の下部 に切欠１４を形成し、このリンク５０をカッターリンク４とセンターリンク６， ６ａとを共有した構造のリンクとして使用してもよい。尚、前記リンク５０の下 部や切欠１４に溶射皮膜を形成しても勿論よい。(5) In the above example, the sprayed coating 10 was formed on the curved cutting blade 2. However, as shown in FIGS. 8A to 8C, a plate-shaped cutting formed in a substantially triangular shape is used. It may be formed on the blade 49. At this time, the raised portion 10a of the thermal spray coating 10 plays a role of azalea. Further, the cutting blade 49 may be bent in order to increase the claw. Further, the notch 14 may be formed in the lower portion of the link 50 on which the cutting blade 49 is formed, and this link 50 may be used as a link having a structure in which the cutter link 4 and the center links 6 and 6a are shared. Of course, a sprayed coating may be formed on the lower portion of the link 50 and the notch 14.
【００５６】[0056]
以上詳述したように本考案によれば、超音速溶射によって、カッターリンク、 センターリンク等の溶射された部分の熱による硬度の低下及び軟化を起こすこと なく、カッターリンク、センターリンク等に合金または無機非金属の溶射皮膜を 形成したので、より厚い硬化層を形成するができ、ひいては、高い耐久性を得る ことができるという優れた効果がある。 As described in detail above, according to the present invention, supersonic thermal spraying does not cause a decrease in hardness or softening due to heat of a sprayed portion of a cutter link, a center link, etc. Since the inorganic non-metal sprayed coating is formed, a thicker cured layer can be formed, and further, high durability can be obtained, which is an excellent effect.
【図１】（ａ）は本考案における一実施例のソーチェン
を示す斜視図であり、（ｂ）はカッターリンクの詳細を
示す要部斜視図である。FIG. 1 (a) is a perspective view showing a saw chain according to an embodiment of the present invention, and FIG. 1 (b) is a main part perspective view showing details of a cutter link.
【図２】（ａ）は一実施例におけるセンターリンクの溶
射皮膜の溶射状態を示す正面図であって、（ｂ）はその
後方側面を示す側面図である。FIG. 2A is a front view showing a sprayed state of a sprayed coating of a center link in one embodiment, and FIG. 2B is a side view showing a rear side surface thereof.
【図３】（ａ）は一実施例におけるセンターリンクの溶
射皮膜を形成するその母材部を示す正面図であって、
（ｂ）はその後方側面を示す側面図である。FIG. 3 (a) is a front view showing a base material portion forming a sprayed coating of a center link in one embodiment,
(B) is a side view showing the rear side surface thereof.
【図４】一実施例におけるロケットガンの内部を示す断
面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view showing the inside of a rocket gun in one embodiment.
【図５】（ａ）は一実施例におけるガイドバーの概略を
示す斜視図であり、（ｂ）はそのガイドバーとソーチェ
ンとが係合した状態を示す断面図である。5A is a perspective view schematically showing a guide bar in one embodiment, and FIG. 5B is a sectional view showing a state where the guide bar and a saw chain are engaged with each other.
【図６】本考案におけるカッターリンクの別例を示す要
部斜視図である。FIG. 6 is a perspective view of an essential part showing another example of the cutter link in the present invention.
【図７】本考案における溶射ガンを示す断面図である。FIG. 7 is a sectional view showing a thermal spray gun according to the present invention.
【図８】（ａ）は本考案における別例のカッターリンク
とセンターリンクを共有したリンクを示す正面図であ
り、（ｂ），（ｃ）はそれぞれｌ−ｌ線断面、ｍ−ｍ線
断面を示す断面図である。FIG. 8 (a) is a front view showing a link sharing a cutter link and a center link according to another example of the present invention, and FIGS. 8 (b) and 8 (c) are cross sections taken along the line l-m and the line m-m, respectively. It is sectional drawing which shows.
【図９】（ａ），（ｂ）は従来例におけるソーチェンを
示す斜視図である。9A and 9B are perspective views showing a saw chain in a conventional example.
【図１０】（ａ）は従来例におけるカッターリンクに超
硬チップをロー付けした状態を示す正面図であって、
（ｂ）はその上面図である。FIG. 10 (a) is a front view showing a state where a carbide link is brazed to a cutter link in a conventional example,
(B) is the top view.
【図１１】（ａ）は従来例におけるカッターリンクに超
硬チップをロー付けした状態を示す正面図であって、
（ｂ）はその上面図である。FIG. 11A is a front view showing a state in which a cemented carbide tip is brazed to a cutter link in a conventional example,
(B) is the top view.
【図１２】（ａ）は従来例における超硬合金の小片をカ
ッターリンクにロー付けしたソーチェンを示す上面図で
あり、（ｂ）はそのｎ−ｎ線断面を示す断面図である。FIG. 12 (a) is a top view showing a saw chain in which a small piece of cemented carbide is brazed to a cutter link in a conventional example, and FIG. 12 (b) is a sectional view showing a section taken along the line nn.
【図１３】従来例において、センターリンクに超硬チッ
プを固着した状態を示す正面図である。FIG. 13 is a front view showing a state in which a cemented carbide tip is fixed to a center link in a conventional example.
２…切削刃、６，６ａ…センターリンク、８…トップ
部、９…トップ側面部、１０…溶射皮膜、１２，２４，
２７…凹凸面、１５…正面部、１６…背面部、１７…前
側面部、１８…後側面部、１９，２０，２１，２２…溶
射皮膜、Ｐ…粉末。2 ... Cutting blade, 6, 6a ... Center link, 8 ... Top part, 9 ... Top side part, 10 ... Thermal spray coating, 12, 24,
27 ... uneven surface, 15 ... front surface part, 16 ... back surface part, 17 ... front side surface part, 18 ... rear side surface part, 19, 20, 21, 22 ... thermal spray coating, P ... powder.
Claims (7)
を超音速で衝突させる超音速溶射によって、切削刃
（２）の少なくともトップ部（８）に前記合金または無
機非金属材料の溶射皮膜（１０）を形成したことを特徴
とするソーチェン。1. A powder (P) of an alloy or an inorganic non-metallic material.
A saw chain characterized in that a sprayed coating (10) of the alloy or the inorganic non-metallic material is formed on at least the top portion (8) of the cutting blade (2) by supersonic spraying in which the alloy collides at supersonic speed.
（８）に凹凸面（１２）を形成し、その凹凸面（１２）
上に前記溶射皮膜（１０）を形成したことを特徴とする
請求項１のソーチェン。2. An uneven surface (12) is formed on at least a top portion (8) of the cutting blade (2), and the uneven surface (12) is formed.
The saw chain according to claim 1, wherein the thermal spray coating (10) is formed on the saw chain.
を超音速で衝突させる超音速溶射によって、センターリ
ンク（６，６ａ）の正面及び背面（１５，１６）に前記
合金または無機非金属材料の溶射皮膜（１９，２０）を
形成したことを特徴とするソーチェン。3. Powder (P) of alloy or inorganic non-metallic material
A spray coating (19, 20) of the alloy or the inorganic non-metallic material is formed on the front and back surfaces (15, 16) of the center link (6, 6a) by supersonic spraying in which the alloys collide at supersonic speed. Saw chain.
及び背面（１５，１６）に凹凸面（２４）を形成し、そ
の凹凸面（２４）上に前記溶射皮膜（１９，２０）を形
成したことを特徴とする請求項３のソーチェン。4. An uneven surface (24) is formed on the front and back surfaces (15, 16) of the center link (6, 6a), and the thermal spray coating (19, 20) is formed on the uneven surface (24). The saw chain according to claim 3, wherein the saw chain is formed.
を超音速で衝突させる超音速溶射によって、センターリ
ンク（６，６ａ）の下部前方及び後方の側面（１７，１
８）に前記合金または無機非金属材料の溶射皮膜（２
１，２２）を形成したことを特徴とするソーチェン。5. Powder (P) of an alloy or an inorganic non-metallic material
The supersonic thermal spray that causes the supersonic collisions at the lower side of the center link (6, 6a) on the front and rear side surfaces (17, 1a).
8) a sprayed coating of the above alloy or inorganic non-metallic material (2
1, 22) is formed.
前方及び後方の側面（１７，１８）に凹凸面（２７）を
形成し、その凹凸面（２７）上に前記溶射皮膜（２１，
２２）を形成したことを特徴とする請求項５のソーチェ
ン。6. An uneven surface (27) is formed on the lower front and rear side surfaces (17, 18) of the center link (6, 6a), and the thermal spray coating (21, 27) is formed on the uneven surface (27).
22) The saw chain of claim 5, wherein the saw chain is formed.
ることを特徴とする請求項１から６のソーチェン。7. The saw chain according to claim 1, wherein the alloy powder (P) is made of cemented carbide.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3152692U JPH0588904U (en) | 1992-05-13 | 1992-05-13 | Saw chain |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3152692U JPH0588904U (en) | 1992-05-13 | 1992-05-13 | Saw chain |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0588904U true JPH0588904U (en) | 1993-12-03 |
Family
ID=12333638
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3152692U Pending JPH0588904U (en) | 1992-05-13 | 1992-05-13 | Saw chain |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0588904U (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007526146A (en) * | 2004-03-05 | 2007-09-13 | ドルマール・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | Concrete saw chain |
| KR102195544B1 (en) * | 2019-06-21 | 2020-12-28 | 정상은 | Chain of chain saw |
-
1992
- 1992-05-13 JP JP3152692U patent/JPH0588904U/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007526146A (en) * | 2004-03-05 | 2007-09-13 | ドルマール・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング | Concrete saw chain |
| KR102195544B1 (en) * | 2019-06-21 | 2020-12-28 | 정상은 | Chain of chain saw |
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