JPH0557468A - Laser beam welding method for rust preventive steel sheets - Google Patents
Laser beam welding method for rust preventive steel sheetsInfo
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- JPH0557468A JPH0557468A JP3246498A JP24649891A JPH0557468A JP H0557468 A JPH0557468 A JP H0557468A JP 3246498 A JP3246498 A JP 3246498A JP 24649891 A JP24649891 A JP 24649891A JP H0557468 A JPH0557468 A JP H0557468A
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- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、表面が亜鉛メッキ等に
より防錆処理された鋼板の溶接品質を高めるようにした
レーザ溶接方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a laser welding method for improving the welding quality of a steel sheet whose surface is rust-proofed by galvanizing or the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、自動車工場では成形用素材とし
て、薄板鋼板をレーザ光により突合せ溶接した結合素材
が多く用いられている。通常、レーザ溶接における突合
せ間隙の許容量は板厚の１５〜２０％程度といわれてお
り、溶接線が長い場合は突合せ間隙を許容値内に維持す
ることは困難となる。そこで、突合せ間隙にフィラーワ
イヤを送給し、このフィラーワイヤと被溶接材とにレー
ザ光を照射して溶接する技術が開発されている。これに
関連する先行技術として、たとえば特公昭６３−３２５
５４号公報が知られている。2. Description of the Related Art In recent years, a joining material obtained by butt-welding thin steel plates with a laser beam has been widely used as a forming material in an automobile factory. Generally, the allowable amount of the butt gap in laser welding is said to be about 15 to 20% of the plate thickness, and it becomes difficult to maintain the butt gap within the allowable value when the welding line is long. Therefore, a technique has been developed in which a filler wire is fed to the butt gap and the filler wire and the material to be welded are irradiated with laser light to weld them. As prior art related to this, for example, Japanese Patent Publication No. 63-325.
No. 54 publication is known.
【０００３】レーザ光の照射によって溶融された金属に
大気中の酸素や窒素等が侵入すると溶接金属の性質が阻
害されるため、レーザ溶接時には、フィラーワイヤが送
給される溶融部分には大気を遮断するためにシールドガ
スが供給される。シールドガスの種類としては、Ａｒ、
Ｈｅ、ＣＯ2 あるいはこれらの混合ガスがあり、被溶接
物の材質等に応じて選択される。When oxygen, nitrogen, etc. in the atmosphere enter the metal melted by the irradiation of laser light, the properties of the weld metal are impaired. Therefore, during laser welding, the atmosphere is kept in the molten portion to which the filler wire is fed. Shielding gas is supplied to shut off. The types of shielding gas are Ar,
There is He, CO 2, or a mixed gas of these, and it is selected according to the material of the object to be welded and the like.
【０００４】省エネルギーの観点から、自動車には軽量
化が要求されており、軽量化対策の一つとしてボデーの
素材には薄板鋼板が多用されている。薄板鋼板は耐腐食
性が問題となることから、自動車のボデーには、表面に
亜鉛メッキ等の防錆処理が施された防錆鋼板が多く用い
られるに至っている。これによって、薄板鋼板の耐腐食
性が著しく高められ、ボデーの耐久性が大幅に向上され
ている。From the viewpoint of energy saving, automobiles are required to be light in weight, and as one of the measures for weight reduction, a thin steel plate is often used as a material of a body. Since the corrosion resistance of thin steel plates is a problem, rust-preventing steel plates whose surfaces have been subjected to rust-preventing treatment such as zinc plating have been widely used for automobile bodies. As a result, the corrosion resistance of the thin steel sheet is remarkably enhanced, and the durability of the body is significantly improved.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、亜鉛メ
ッキ等の防錆処理が施された防錆鋼板をレーザ溶接する
場合は、つぎのような問題が生じていた。防錆鋼板を上
述した公報に記載されているような方法で溶接した場合
は、レーザ光の照射によって鉄よりも融点の低い亜鉛が
急激に熱せられて蒸発し、蒸発した亜鉛はプラズマ状態
となってプラズマの壁を生成する。そのため、フィラー
ワイヤがこのプラズマの壁によって溶融池に向かう手前
で溶融する現象が生じ、フィラーワイヤの溶融が不安定
な状態となってしまう。したがって、スパッタの発生が
増加するとともに、溶接ビードの途中に球状の膨らみが
できたり、逆に溶接ビードの盛り上がりが極度に少なく
なるヒケビートが発生するという問題があった。However, in the case of laser welding a rustproof steel plate which has been rustproofed by galvanizing or the like, the following problems have occurred. When the rustproof steel plate is welded by the method as described in the above-mentioned publication, zinc having a lower melting point than iron is rapidly heated and evaporated by irradiation of laser light, and the evaporated zinc becomes a plasma state. To generate plasma walls. Therefore, a phenomenon occurs in which the filler wire is melted by the wall of the plasma before it goes to the molten pool, and the melting of the filler wire becomes unstable. Therefore, there is a problem that the generation of spatter increases, a spherical bulge is formed in the middle of the welding bead, and conversely, a sink beat occurs in which the swelling of the welding bead is extremely reduced.
【０００６】本発明は、上記の問題に着目し、表面に亜
鉛メッキ等の防錆処理が施された防錆鋼板の溶接品質を
高めることが可能なレーザ溶接方法を提供することを目
的とする。In view of the above problems, it is an object of the present invention to provide a laser welding method capable of improving the welding quality of a rustproof steel plate whose surface is rustproofed by galvanizing or the like. ..
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】この目的に沿う本発明に
係る防錆鋼板のレーザ溶接方法は、一方の防錆鋼板の端
部と他方の防錆鋼板の端部とを突合せ、該突合せ部分に
生じる隙間にフィラーワイヤを送給しつつ、該突合せ部
分にレーザ光を照射し、該突合せ部分の溶融部位にシー
ルドガスを供給して突合せ溶接を行なうようにした防錆
鋼板のレーザ溶接方法であって、前記シールドガスを少
なくとも前記フィラーワイヤの送給方向と同じ方向から
供給する方法から成る。According to the present invention, there is provided a laser welding method for a rust preventive steel sheet according to the present invention, wherein an end portion of one rust preventive steel sheet and an end portion of the other rust preventive steel sheet are abutted to each other, and the abutted portion is abutted. In the laser welding method of the rust preventive steel plate, which is configured to perform butt welding by irradiating the butted portion with laser light while supplying a filler wire to the gap generated in Therefore, the shielding gas is supplied at least from the same direction as the feeding direction of the filler wire.
【０００８】[0008]
【作用】このように構成された防錆鋼板のレーザ溶接方
法においては、シールドガスがフィラーワイヤの送給方
向と同一方向から供給されるため、レーザ光の照射によ
って亜鉛等が蒸発してできたプラズマの壁がシールドガ
スによって吹き飛ばされる。そのため、フィラーワイヤ
が溶融池に向かう手前で溶融するという現象は解消さ
れ、フィラーワイヤの溶融が安定した状態に維持され
る。したがって、溶接ビードの途中に球状の膨らみがで
きたり、逆に溶接ビードの盛り上がりが極度に少なくな
るヒケビードの発生がなくなり、レーザ溶接部の品質が
高められる。In the laser welding method of the rustproof steel plate thus constructed, the shielding gas is supplied from the same direction as the feeding direction of the filler wire, so that zinc or the like is evaporated by the irradiation of the laser beam. The plasma wall is blown away by the shield gas. Therefore, the phenomenon that the filler wire is melted before it goes to the molten pool is eliminated, and the melting of the filler wire is maintained in a stable state. Therefore, a spherical bulge is not formed in the middle of the weld bead, and conversely, a sink bead that extremely reduces the swelling of the weld bead is eliminated, and the quality of the laser welded portion is improved.
【０００９】[0009]
【実施例】以下に、本発明に係る防錆鋼板のレーザ溶接
方法の望ましい実施例を、図面を参照して説明する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A preferred embodiment of a laser welding method for a rust preventive steel sheet according to the present invention will be described below with reference to the drawings.
【００１０】図１ないし図３は、本発明の一実施例を示
しており、とくに自動車のボデーに用いられる薄板鋼板
に適用した例を示している。図１は、本発明を実施する
ためのレーザ溶接装置の概要を示している。図１におい
て、１は表面に亜鉛メッキが施された防錆鋼板を示して
おり、２は同様に表面に亜鉛メッキが施された防錆鋼板
を示している。防錆鋼板１のシャー切断された端面と、
防錆鋼板２のシャー切断された端面とは、突合せされて
いる。防錆鋼板１の端面と防錆鋼板２の端面との間に
は、図３に示すように突合せ隙間Ｓが生じている。FIGS. 1 to 3 show an embodiment of the present invention, particularly an example applied to a thin steel plate used for a body of an automobile. FIG. 1 shows an outline of a laser welding apparatus for carrying out the present invention. In FIG. 1, reference numeral 1 denotes a galvanized rustproof steel plate, and 2 denotes a galvanized rustproof steel plate. Shear-cut end face of rust-proof steel plate 1,
The sheared end surface of the rustproof steel plate 2 is butted. As shown in FIG. 3, a butt gap S is formed between the end surface of the rustproof steel plate 1 and the end surface of the rustproof steel plate 2.
【００１１】防錆鋼板１と防錆鋼板２との突合せ部分の
直上には集光レンズ１１を有するトーチ１２が位置して
いる。図示されないレーザ発振器から出力されたレーザ
光Ｌは、集光レンズ１１によって収束され、その焦点は
突合せ部分にくるように調整されている。溶接時には、
防錆鋼板１と防錆鋼板２との間の突合せ隙間Ｓには、フ
ィラーワイヤ３が自動送給されるようになっている。集
光レンズ１１を有するトーチ１２とフィラーワイヤ３を
送給するワイヤ送給ノズル１６は、溶接方向に一体で移
動するようになっている。フィラーワイヤ３は、トーチ
１２に沿って取付けられたワイヤ送給チューブ１３を介
してワイヤ送給ノズル１６から突合せ部分に送給され
る。フィラーワイヤ３の送給方向は、溶接進行方向Ａに
対して逆向きとなるように設定されている。A torch 12 having a condenser lens 11 is located immediately above the abutting portion between the rustproof steel plate 1 and the rustproof steel plate 2. The laser light L output from a laser oscillator (not shown) is converged by the condenser lens 11 and its focus is adjusted so as to come to the abutting portion. When welding,
The filler wire 3 is automatically fed into the butt gap S between the rustproof steel plate 1 and the rustproof steel plate 2. The torch 12 having the condenser lens 11 and the wire feeding nozzle 16 for feeding the filler wire 3 are configured to move integrally in the welding direction. The filler wire 3 is fed from the wire feeding nozzle 16 to the abutting portion via the wire feeding tube 13 attached along the torch 12. The feeding direction of the filler wire 3 is set to be opposite to the welding proceeding direction A.
【００１２】トーチ１２の下端には、溶接ノズル１４が
位置している。トーチ１２内の集光レンズ１１の下方に
は、シールドガス供給管１５からのシールドガスＧ1 が
導かれるようになっている。トーチ１２内に導入された
シールドガスＧ1 は、溶接ノズル１４の先端から防錆鋼
板１、２の溶融部分に向けて噴出されるようになってい
る。溶接ノズル１４から噴出されるシールドガスＧ
1 は、主に防錆鋼板１、２の溶融部分を大気から遮断す
るための機能を果している。A welding nozzle 14 is located at the lower end of the torch 12. Below the condenser lens 11 inside the torch 12, the shield gas G 1 from the shield gas supply pipe 15 is guided. The shield gas G 1 introduced into the torch 12 is ejected from the tip of the welding nozzle 14 toward the molten portion of the rustproof steel plates 1 and 2. Shielding gas G ejected from the welding nozzle 14
1 mainly serves to block the molten portion of the rustproof steel plates 1 and 2 from the atmosphere.
【００１３】シールドガス供給管１５からのシールドガ
スＧは、上述したトーチ１２内へ導かれるシールドガス
Ｇ1 と、サイドノズル１７内へ導かれるシールドガスＧ
2 とに分流されている。サイドノズル１７内に導かれた
シールドガスＧ2 は、ワイヤを送給ノズル１６直上に位
置するサイドノズル１７の先端部から、防錆鋼板１、２
の溶融部分に向けて噴出されるようになっている。シー
ルドガスＧ2 の流量は、シールドガス供給管１５の分岐
部に設けられた流量調整バルブ１８によって調整可能と
なっている。サイドノズル１７からのシールドガスＧ2
の噴出方向は、フィラーワイヤ３の送給方向と同一方向
に設定されている。サイドノズル１７からのシールドガ
スＧ2 は、レーザ光Ｌの照射によって防錆鋼板１、２の
表面の亜鉛が蒸発してできたプラズマＰの壁を吹き飛ば
す機能を果たしている。The shield gas G from the shield gas supply pipe 15 includes the shield gas G 1 introduced into the torch 12 and the shield gas G introduced into the side nozzle 17.
It is divided into two . The shield gas G 2 introduced into the side nozzle 17 is supplied with the wire from the tip of the side nozzle 17 located directly above the feed nozzle 16 to the rust-preventing steel plates 1 and 2.
It is designed to be ejected toward the molten portion of. The flow rate of the shield gas G 2 can be adjusted by a flow rate adjusting valve 18 provided at a branch portion of the shield gas supply pipe 15. Shield gas G 2 from the side nozzle 17
The ejection direction of is set in the same direction as the feeding direction of the filler wire 3. The shield gas G 2 from the side nozzle 17 has a function of blowing away the wall of the plasma P formed by evaporation of zinc on the surfaces of the rustproof steel plates 1 and 2 by irradiation of the laser light L.
【００１４】つぎに、防錆鋼板のレーザ溶接方法の具体
例を説明する。図１に示すように、薄板の防錆鋼板１と
薄板の防錆鋼板２が所定の位置にセットされると、レー
ザ発振器からレーザ光Ｌが出力され、レーザ光Ｌは集光
レンズ１１を通過して防錆鋼板１、２との突合せ部分に
照射される。これと同時に、レーザ光Ｌの照射部分にフ
ィラーワイヤ３が自動送給される。この状態で集光レン
ズ１１を有するトーチ１２とワイヤ送給ノズル１６との
溶接進行方向への移動が開始される。レーザ光Ｌの照射
が開始されると、防錆鋼板１、２の突合せ部分の加熱溶
融が行なわれるとともに、フィラーワイヤ３の加熱、溶
融が行なわれる。溶接時には、フィラーワイヤ３の溶融
による溶融金属は、防錆鋼板１、２の間の突合せ隙間Ｓ
に流入し、突合せ隙間Ｓはその溶融金属で満たされる。Next, a specific example of a laser welding method for a rustproof steel plate will be described. As shown in FIG. 1, when the thin rust-proof steel plate 1 and the thin rust-proof steel plate 2 are set at predetermined positions, laser light L is output from the laser oscillator, and the laser light L passes through the condenser lens 11. Then, the butt portions with the rustproof steel plates 1 and 2 are irradiated. At the same time, the filler wire 3 is automatically fed to the portion irradiated with the laser light L. In this state, the torch 12 having the condenser lens 11 and the wire feeding nozzle 16 start to move in the welding advancing direction. When the irradiation of the laser light L is started, the butt portions of the rustproof steel plates 1 and 2 are heated and melted, and the filler wire 3 is heated and melted. At the time of welding, the molten metal produced by melting the filler wire 3 has a butt gap S between the anticorrosion steel plates 1 and 2.
And the butt gap S is filled with the molten metal.
【００１５】表面に亜鉛メッキが施された防錆鋼板をレ
ーザ溶接する場合は、従来技術で説明したように、鉄よ
りも融点の低い亜鉛がレーザ光Ｌの照射によって急激に
熱せられて蒸発し、蒸発した亜鉛はプラズマ状態となっ
てプラズマの壁を生成する。そのため、フィラーワイヤ
がプラズマの壁によって溶融池に向かう手前で溶融する
現象が生じ、フィラーワイヤの溶融が不安定となり、溶
接ビードの途中に球状の膨らみができたり、逆に溶接ビ
ードの盛り上がり高さが極度に少なくなるヒケビードが
発生する。In the case of laser welding a rustproof steel plate having a zinc plated surface, zinc having a melting point lower than that of iron is rapidly heated by the irradiation of the laser beam L and evaporated as described in the prior art. The evaporated zinc turns into a plasma state and forms a plasma wall. Therefore, the phenomenon that the filler wire is melted by the plasma wall before it goes to the molten pool, the melting of the filler wire becomes unstable, and a spherical bulge is formed in the middle of the welding bead, or conversely the rising height of the welding bead. The number of beaked beads is extremely low.
【００１６】本実施例では、図２に示すように、サイド
ノズル１７からのシールドガスＧ2 をフィラーワイヤ３
の送給方向と同一方向から噴出させることにより、上記
の問題を解決している。すなわち、シールドガスＧ2 を
フィラーワイヤ３の送給方向と同一方向から噴出させる
ことにより、プラズマＰの壁をシールドガスＧ2 によっ
て吹き飛ばすことが可能となり、フィラーワイヤ３が溶
融池２５に向かう手前で溶融する現象を解消している。In the present embodiment, as shown in FIG. 2, the shielding gas G 2 from the side nozzle 17 is supplied to the filler wire 3
By jetting from the same direction as the feeding direction of, the above problem is solved. That is, by ejecting the shield gas G 2 from the same direction as the feeding direction of the filler wire 3, the wall of the plasma P can be blown off by the shield gas G 2 , and before the filler wire 3 heads for the molten pool 25. The phenomenon of melting is eliminated.
【００１７】図４は、シールドガス供給管１５の分岐部
に設けられた流量調整用バルブ１８を調整し、溶接ノズ
ル１４からのシールドガス（メインシールドガス）Ｇ1
の流量と、サイドノズル１７からのシールドガス（サイ
ドシールドガス）Ｇ2 の流量との比率を変化させた場合
の溶接部の品質を示している。図４の溶接品質テスト
（イ）ないし（ホ）は、溶融部へのシールドガスの総供
給量を３０ｌ／ｍｉｎに固定し、各溶接品質テストにつ
いてそれぞれ１０回テストを行なった。In FIG. 4, the shield gas (main shield gas) G 1 from the welding nozzle 14 is adjusted by adjusting the flow rate adjusting valve 18 provided at the branch portion of the shield gas supply pipe 15.
2 shows the quality of the welded portion when the ratio of the flow rate of No. 2 to the flow rate of the shield gas (side shield gas) G 2 from the side nozzle 17 is changed. In the welding quality tests (a) to (e) of FIG. 4, the total supply amount of the shield gas to the fusion zone was fixed at 30 l / min, and each welding quality test was performed 10 times.
【００１８】図４の溶接品質テストを実施する際の溶接
条件は、つぎのように設定した。 被溶接鋼板 亜鉛メッキ鋼板 板厚０．８ｍｍ フィラーワイヤ径 ０．８ｍｍ レンズ焦点距離 ７．５” 焦点位置 ＋１．０ｍｍ レーザ出力 ３５００ｗ 溶接速度 ３．５／ｍｉｎ フィラーワイヤ送給速度 １．２ｍ／ｍｉｎ フィラーワイヤ送給角度 １０〜３０°The welding conditions for carrying out the welding quality test of FIG. 4 were set as follows. Steel plate to be welded Galvanized steel plate Thickness 0.8 mm Filler wire diameter 0.8 mm Lens focal length 7.5 ”Focus position +1.0 mm Laser output 3500 w Welding speed 3.5 / min Filler wire feeding speed 1.2 m / min Filler Wire feed angle 10-30 °
【００１９】図４に示すように、メインシールドガスＧ
1 を３０ｌ／ｍｉｎ、サイドシールドガスＧ2 を０とし
たテスト（イ）の場合は、、図５および図６のように溶
接長１００ｍｍ内に複数の溶接不良部分が生じた。図５
は、溶接長１００ｍｍ内に溶接不良個所Ｗが３以上発生
した状態を示しており、図６は溶接長１００ｍｍ内に溶
接不良個所Ｗが３未満の場合を示している。図５および
図６の溶接不良個所Ｗは、図７に示すように、溶接ビー
ド２１が鋼板の表面から著しく盛り上がっている。 テ
スト（ロ）に示すように、メインシールドガスＧ1 を２
５ｌ／ｍｉｎ、サイドシールドガスＧ2 を５ｌ／ｍｉｎ
に設定した場合は、溶接良好な時もあるが、依然として
図５および図６に示す溶接不良Ｗが多発した。As shown in FIG. 4, the main shield gas G
In the case of the test (a) in which 1 was 30 l / min and the side shield gas G 2 was 0, a plurality of defective welding parts occurred within the welding length of 100 mm as shown in FIGS. 5 and 6. Figure 5
Shows a state where three or more defective welding points W occur within a welding length of 100 mm, and FIG. 6 shows a case where the defective welding points W are less than 3 within a welding length of 100 mm. As shown in FIG. 7, at the defective welding point W in FIGS. 5 and 6, the welding bead 21 is significantly raised from the surface of the steel sheet. As shown in the test (b), 2 main shield gas G 1
5 l / min, side shield gas G 2 at 5 l / min
In some cases, the welding was good, but the welding failure W shown in FIGS. 5 and 6 still frequently occurred.
【００２０】メインシールドガスＧ1 を２３ｌ／ｍｉ
ｎ、サイドシールドガスＧ2 を７ｌ／ｍｉｎとしたテス
ト（ハ）の場合と、メインシールドガスＧ1 を２０ｌ／
ｍｉｎ、サイドシールドガスＧ2 を１０ｌ／ｍｉｎとし
たテスト（ニ）の場合は、図８に示すようにすべてのテ
ストにおいて溶接ビード２２が良好であることが認めら
れた。テスト（ホ）に示すように、メインシールドガス
Ｇ1 を１７ｌ／ｍｉｎ、サイドシールドガスＧ2 を１３
ｌ／ｍｉｎに設定した場合は、溶接良好な時もあるが、
図９に示すように溶接ビードの盛り上がりが極度に少な
くヒケビード２３が多発した。Main shield gas G 1 is 23 l / mi
n, the side shield gas G 2 was 7 l / min in the test (C), and the main shield gas G 1 was 20 l / min.
In the case of the test (d) in which the min and the side shield gas G 2 were 10 l / min, it was confirmed that the weld beads 22 were good in all the tests as shown in FIG. As shown in the test (e), the main shield gas G 1 was 17 l / min and the side shield gas G 2 was 13
When set to 1 / min, sometimes welding is good,
As shown in FIG. 9, the weld bead swelling was extremely small and the number of sink bead 23 was high.
【００２１】このように、溶接ノズル１４からのシール
ドガスＧ1 の流量とサイドノズル１７からのシールドガ
スＧ2 の流量との比率を適正化することにより、溶融池
２５を大気から遮断する効果とプラズマＰの壁の吹き飛
ばす効果とを確実に維持することができ、良好な溶接ビ
ードが得られる。本実施例では、防錆鋼板１、２として
亜鉛メッキ鋼板を用いたが、他の防錆処理が施された防
錆鋼板の場合でも同様な効果が得られる。As described above, by optimizing the ratio between the flow rate of the shield gas G 1 from the welding nozzle 14 and the flow rate of the shield gas G 2 from the side nozzle 17, the effect of shutting off the molten pool 25 from the atmosphere can be obtained. The effect of blowing away the wall of the plasma P can be reliably maintained, and a good weld bead can be obtained. In this embodiment, galvanized steel sheets are used as the rustproof steel sheets 1 and 2, but the same effect can be obtained even in the case of other rustproof steel sheets subjected to rustproof treatment.
【００２２】[0022]
【発明の効果】本発明によれば、シールドガスを少なく
ともフィラーワイヤの送給方向と同じ方向から供給する
ようにしたので、レーザ光の照射によって防錆材料が蒸
発してできたプラズマの壁をシールドガスによって吹き
飛ばすことが可能となる。これにより、フィラーワイヤ
が溶融池に向かう手前で溶融する現象が解消され、フィ
ラーワイヤの溶融を安定した状態に維持することができ
る。したがって、溶接ビードの途中に球状の膨らみがで
きたり、逆に溶接ビードの盛り上がりが極度に少なくな
るヒケビードの発生がなくなり、レーザ溶接部の品質を
高めることができる。According to the present invention, the shielding gas is supplied at least from the same direction as the feeding direction of the filler wire, so that the wall of the plasma formed by the evaporation of the rust preventive material by the irradiation of the laser beam is prevented. It can be blown away by the shield gas. As a result, the phenomenon that the filler wire melts before reaching the molten pool is eliminated, and the melting of the filler wire can be maintained in a stable state. Therefore, a spherical swelling is not formed in the middle of the welding bead, and conversely, a sink bead that extremely reduces the swelling of the welding bead is eliminated, and the quality of the laser welded portion can be improved.
【図１】本発明を実施するために用いられるレーザ溶接
装置の正面図である。FIG. 1 is a front view of a laser welding apparatus used to carry out the present invention.
【図２】図１の部分拡大図である。FIG. 2 is a partially enlarged view of FIG.
【図３】図１の装置の部分側面図である。FIG. 3 is a partial side view of the device of FIG.
【図４】図１の装置における溶接ノズルからのシールド
ガスの流量とサイドノズルからのシールドガスの流量の
比率を変化させた場合の溶接品質を示す特性図である。4 is a characteristic diagram showing welding quality when the ratio of the flow rate of the shield gas from the welding nozzle and the flow rate of the shield gas from the side nozzle in the apparatus of FIG. 1 is changed.
【図５】溶接ビードの不良の一例を示す平面図である。FIG. 5 is a plan view showing an example of a defective weld bead.
【図６】溶接ビードの不良の別の例を示す平面図であ
る。FIG. 6 is a plan view showing another example of defective weld beads.
【図７】図５および図６の溶接不良部分における溶接ビ
ードの断面図である。FIG. 7 is a cross-sectional view of the weld bead in the defective welding portion of FIGS. 5 and 6;
【図８】品質良好な溶接ビードの断面図である。FIG. 8 is a sectional view of a weld bead of good quality.
【図９】ヒケビードの一例を示す断面図である。FIG. 9 is a cross-sectional view showing an example of a sink bead.
１、２ 防錆鋼板 １ａ、２ａ 防錆材料としての亜鉛 ３ フィラーワイヤ １１ 集光レンズ １２ トーチ １４ 溶接ノズル １７ サイドノズル Ｌ レーザ光 Ｇ1 溶接ノズルからのシールドガス Ｇ2 サイドノズルからのシールドガス Ｐ プラズマ1, 2 Anti-rust steel plate 1a, 2a Zinc as anti-rust material 3 Filler wire 11 Condenser lens 12 Torch 14 Welding nozzle 17 Side nozzle L Laser light G 1 Shield gas from welding nozzle G 2 Shield gas from side nozzle P plasma
Claims (1)
の端部とを突合せ、該突合せ部分に生じる隙間にフィラ
ーワイヤを送給しつつ、該突合せ部分にレーザ光を照射
し、該突合せ部分の溶融部位にシールドガスを供給して
突合せ溶接を行なうようにした防錆鋼板のレーザ溶接方
法であって、前記シールドガスを少なくとも前記フィラ
ーワイヤの送給方向と同じ方向から供給することを特徴
とする防錆鋼板のレーザ溶接方法。1. An end portion of one rust-preventing steel plate and an end portion of the other rust-preventing steel plate are butted against each other, and a filler wire is fed into a gap formed at the butted portion, and the butted portion is irradiated with laser light. A laser welding method for a rust preventive steel sheet, wherein butt welding is performed by supplying a shield gas to a molten portion of the butt portion, the shield gas being supplied at least from the same direction as the feeding direction of the filler wire. A method for laser welding a rustproof steel plate, which is characterized in that
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