JPH05508965A

JPH05508965A - ガス放電ランプ負荷を駆動する回路

Info

Publication number: JPH05508965A
Application number: JP93500467A
Authority: JP
Inventors: モイシン，ミハイル・エス; クルース，ケント・イー
Original assignee: モトローラ・ライティング・インコーポレイテッド
Priority date: 1991-05-28
Filing date: 1992-05-21
Publication date: 1993-12-09
Also published as: DE69208218T2; ES2083750T3; ATE134104T1; DE69208218D1; DK0543002T3; EP0543002A1; WO1992022186A1; EP0543002B1; US5124619A; GR3019722T3

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】ガス放電ランプ負荷を駆動する回路発明の分野本発明は、ガス放電ランプ（ｇａｓ　ｄｉｓｃｈａｒｇｅ　ｌａｍｐ）負荷を駆動することに関し、さらに詳しくは、蛍光ランプを駆動することに関するが、それに限定されるものではない。

発明の背景蛍光ランプなどのガス放電ランプは、高周波（一般に３０ＫＨｚ）のＡＣ電圧で駆動するともっとも効率的に動作する。このような駆動電圧は、誘導素子と容量素子とによって構成される共振「タンク」回路によって生成されるのが一般的である。一般に、タンク回路は、整流器およびインバータを介して主電源（ｕｔｉｌｉｔｙ　ｍａｉｎｓ）　（例えば、１２０ＶＡＣ，６０Ｈｚを有する）から給電される。一般に、インバータは直列接続されたトランジスタを含み、これらのトランジスタの制御電極はタンク回路出力にトランス結合（ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ−ｃｏｕｐｌｅｄ）され、タンク回路の周波数で交流する電源をインバータはタンク回路に与える。

２つ以上の蛍光ランプを駆動する既知のタイプの回路では、直列共振タンク回路が用いられる。このような共振回路では、誘電素子と容量素子とが直列接続されている。このような直列共振回路はほとんど電流源のように挙動する。

すなわち、その共振周波数において、与えられた電圧とは無関係に電流が実質的に一定の信号を発生する。このような直列共振回路に対して、多重蛍光ランプ負荷（ｍｕｌｔｉｐｌｅｆｌｕｏｒｅｓｃｅｎｔ　ｌａｍｐ　１ｏａｄ）が、ランプを直列にして接続されるのが一般的である。直列共振回路はほとんど電流源のように挙動するので、このような直列共振回路は本質的に自己バラストＷ（ｓｅｌｆ−ｂａｌｌａｓｔｉｎｇ）であり、そのため別のバラスト素子を必要としない。ランプを直列共振回路にこのように直列接続する構成は、旧式の駆動回路構成（並列接続されたランプを駆動する並列共振タンク回路）に比べて電力を余り発生せず、低定格の変圧器や他の素子を使用することができ、散逸によるエネルギの浪費が少ない。蛍光ランプを駆動するために直列共振回路を利用する別の利点は、このような回路は電源投入時に高電圧を自動的に実現でき、これはランプの点火を助けることである。

一般に、このような直列共振回路では、飽和コア変圧器（ｓａｔｕｒｔｔｉｎｇ −ｃｏｒｅ　ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ）によってインバータがタンク回路出力に結合される。飽和コア変圧器を利用することにより、インバータ・トランジスタの高速スイッチングが可能になり、インバータ出力を比較的厳密に制御することできるようになる。しかし、このような飽和コア変圧器は極めて特殊な素子であり、一般的に高価である。

発明の概要本発明に従って、ガス放電ランプを駆動する回路が提供され、この回路は：単方向電圧を受け取る入力と、交流電圧を発生する出力とを有し、少なくとも第１制御入力を含むインバータ手段；前記インバータ手段の出力に結合された直列共振発振器手段であって、交流信号を発生するため直列に結合されたインダクタンスとキャパシタンスとを含む直列共振発振器手段；インダクタンスと直列に、かつ、キャパシタンスと並列にランプ負荷を発振器に結合する出力手段；および前記出力手段と並列に結合され、かつ、前記キャパシタンスと直列に結合された一次巻線を有し、前記インバータ手段の制御入力に結合された二次巻線を有する変圧器手段；によって構成されることを特徴とする。

このような回路では、変圧器手段は全発振器手段の電流の容量成分のみを流すので、インバータ手段（つまり、回路全体）の周波数は負荷とは実質的に無関係となる。これにより、変圧器手段は飽和コア型でなくてもよく、しかも発振周波数の制御を維持することができる。また、これにより、負荷短絡の場合に回路は遮断（ｓｈｕｔ　ｄｏｗｎ）する。

図面の簡単な説明３つの蛍光ランプの負荷をそれぞれ駆動する本発明による２つの回路について、添付の図面を参照して一実施例として説明する。

第１図は、第１蛍光ランプ駆動回路の回路図を示す。

第２図は、第２蛍光ランプ駆動回路の回路図を示す。

好適な実施例の説明第１図において、３つの蛍光ランプ１０２，１０４，１０６を駆動する第１回路１００は、約３９０ＶのＤＣ電源電圧を受け取る２つの入力端子１０８，１１０を有する。

半ブリッジ・インバータ１１２はバイポーラｎｐｎｆｆｉ）ランジスタｌ　ｌ　４　（ＢＵＬ４５型）を有し、このトランジスタはそのコレクタ電極において正入力端子１０８に接続されている。トランジスタ１１４は、ノード１１６に接続されたエミッタ電極を有する。インバータ１１２の別のｎｐｎ型トランジスタ１１８　（トランジスタ１１４と同様に、ＢＵＬ４５型である）は、ノード１１６に接続されたコレクタ電極を有する。トランジスタ１１ｇのエミッタ電極は接地入力端子１１０に接続されている。２つのコンデンサ１２０．１１．２（約０．４７μＦの等しい値を有する）は、ノード１２４を介して入力端子１０ｇと１１０との間に直列接続されている。

直列共振タンク回路１２６は、ノード１３２を介してノード１１６とノード１２４との間で直列接続されたインダクタ１２８（約２ｍＨの値を有すゐ）およびコンデンサ１３０（約６．８ｎＦの値を有する）を有する。

負荷結合変圧器１３４は、コア１４０に巻かれた一次巻線１３６（約２００巻数）および二次巻線１３８（約２００巻数）を有する。変圧器１３４の一次巻線１３６は、ノード１３２とノード１２４との間で（インダクタ１２８と直列に、かつ、コンデンサ１３０と並列に）接続されている。変圧器１３４の二次巻線１３８は、出力端子１４２と１４４との間で接続されている。蛍光ランプ１０２，１０４．１０６は、出力端子１４２と１４４との間に直列接続されている。

インバータ結合変圧器１４６は、コア１５４に巻かれた一次巻線１４８（約２巻数）および２つの二次巻線１５０゜１５２（それぞれ約２０巻数）を有する。変圧器１４６の一次巻線１４ｇは、ノード１３２とコンデンサ１３０との間でコンデンサ１３０と直列に接続されている。

二次巻線１５０は、ノード１５６とトランジスタ１１４のエミッタ電極との間で接続されている。トランジスタ１１４のベース電極は、限流抵抗１５８（約２０ Ωの値を有する）を介してノード１５６に接続されている。コンデンサ１６０（約４．７ｎＦの値を有する）は、抵抗１５８と並列接続されている。ダイオード１６２はトランジスタ１１４のベース電極に接続された陽極を有し、ノード１５６に接続された陰極を有する。別のダイオード１６４は、トランジスタ１１４のエミッタ電極に接続された陽極を有し、トランジスタ１１４のベース電極に接続された陰極を有する。

二次巻線１５２は、ノード１６６とトランジスタ１１８のエミッタ電極との間で（二次巻！１１５０に対して反対の極性で）接続されている。トランジスタ１１８のベース電極は、限流抵抗１６８（約２００の値を有する）を介してノード１６６に接続されている。コンデンサ１７ｏ（約４゜７ｎＦの値を有する）は、抵抗１６８と並列接続されている。ダイオード１７２は、トランジスタ１２ｇのベース電極に接続された陽極を有し、ノード１６６に接続された陰極を有する。別のダイオード１７４は、トランジスタ１１８のエミッタ電極に接続された陽極を有し、トランジスタ１１ｇのベース電極に接続された陰極を有する。

駆動回路１００を用いる場合、インダクタ１２ｇとコンデンサ１３０とによって構成される直列共振タンク回路１２６は、以下で説明するように、ランプ１０２，１０４゜１０６によって与えられる負荷の変化とは実質的に無関係に、はぼその固有共振周波数で共振する。ランプ負荷の変化は、ランプの経時変化や、異なるインピーダンスのランプを差し替えることによって生じることがある。回路の発振周波数がその最適周波数から変化することにより、回路の効率が低下する。

インバータ結合変圧器１４６により、直列共振タンク回路１２６の発振がインバータ１１２のトランジスタ１１４゜１１８の導通を制御する。変圧器の一次巻線１４ｇの電流が第１方向の場合、二次巻線１５０内に発生し、トランジスタ１１４のベースに印加される電圧により、トランジスタ１１４が導通し、タンク回路に第１方向の電流を与える。

逆に、変圧器の一次巻線１４８の電流が第１方向とは逆の第２方向の場合、二次巻線１５０内に発生し、トランジスタ１１８のベースに印加される電圧により、トランジスタ１１８が導通し、タンク回路に第２方向の電流を与える。

従って、タンク回路１２６およびインバータ１１２は閉ループ帰還構成で接続されていることが理解される。

ランプ１０２，１０４，１０６によって与えられる負荷は、変圧器１４０を介して、インダクタ１２８と直列に接続され、コンデンサ１３０と並列に接続されているので、タンク回路１２６によって発生され、インダクタ１２８を流れる全電流Ｉは、変圧器１３４の一次巻線１３６を流れる負荷電流Ｉｌと、変圧器１４６の一次巻線１４８およびコンデンサ１３０において並列に流れる容量性電流ＩＣとに分離される。ただし、Ｉ　哀　Ｉ、＋　１゜である。

タンク回路１２６とインバータ１１２とによって形成される閉ループ帰還構成の動作について、インバータへの帰還信号は、変圧器１４６の一次巻！１１４ｇを流れる電流ＩＣであることがわかる。この帰還構成は、帰還信号ＩＣとタンク回路への入力電圧■１．４との間の位相差がゼロである周波数で動作することが理解される。タンク回路への入力電圧は、ノード１１６における電圧である。従って、簡単なＡＣ回路解析を行なうことにより、帰還信号ＩＣと入力電圧■Ｉ８との比率は次式によって与えられることがわかる：ただし、Ｃは共振コンデンサ１３０の値であり、Ｌは共振インダクタ１２８の値であり、Ｒは負荷インピーダンスの値であり、ωはタンク回路１２６およびインバータ１１２の発−Ｑ振周波数であり、　である。

式（１）の分子と分母とに［Ｒ（１−ｃｏ’Ｌｃ）−ｊｃｏＬ］を乗すると、次式が得られる：これは次のようになる：従って、式（２）の分子から、タンク回路入力電圧ｖ０に対する帰還信号ＩＣの位相は次式によって与えられることがわかる：ｔｐ−ａｒｃａｎ（−ｊｊｊ；；、（１−ＣＩＡＬ：））　（３）従って、上記のように、タンク回路１２６およびインバーター１２は、帰還信号！。と入力電圧■１．４との間の位相差が９冨０ゼロの周波数、すなわち　の周波数で発振する。この条件を式（３）にあてはめると、次式が得られる：これは次のようになる：故に、タンク回路１２６およびインバータ１１２の発振周波数ωは負荷インピーダンスＲとは無関係であることが式％式％従って、説明してきたように、タンク回路の容量性電流を帰還信号として利用することにより、この回路の発振周波数は負荷インピーダンスとは無関係となり、変圧器１４６は、線形動作を行ない、かつ、従来の飽和コア型変圧器に比べそれほど特殊でも高価でもない非飽和コア型にすることができる。

コンデンサ１６０，１７０は、トランジスタ１１４，１１８の一方がオフの場合に、もう一方をオンに切り換える際にわずかな遅延を行ない、両方のトランジスタが同時に導通することを防いでいる。コンデンサ１６０，１７０は、トランジスタ１１４，１１８のスイッチングにおいてわずかな位相遅延を行ない、これは式（４）から与えられる周波数から回路の発振周波数を低減するが、この回路の発振周波数は負荷インピーダンスの変化とは実質的に無関係のままである。

動作中、回路１００は、負荷が短絡すると、自動的に遮断（ｓｈｕｔ　ｄｏｗｎ）するという利点を提供することが理解される。この固有の安全機能については以下で説明する。出力端子１４２と１４４との間で短絡が生じると、負荷電流■ １は急速に増加する。しかし同時に、容量性電流ＩＣは極めて低いレベルまで低下する。インバータ１１２を制御する帰還信号はタンク回路の容量性電流■。から取られるので、負荷短絡時にこの電流のレベルが低いことにより、インバータ１１２のトランジスタ１１４，１１８から駆動を取り除き、インバータを迅速にディセーブルにし、そしてタンク回路もディセーブルにする。このように、出力端子が短絡した場合には、これらの出力端子から駆動が取り除かれる。

第２図において、蛍光ランプ２０２，２０４，２０６を駆動する第２回路２００は、約４６０ｖのＤＣ電源電圧を受け取る２つの入力端子２０８，２１０を有する。

半ブリッジ・インバータ２１２はバイポーラｎｐｎ！）ランジスタ２１４　（ＭＪＥ１８００４型）を有し、このトランジスタはそのコレクタ電極において正入力端子２０８に接続されている。トランジスタ２１４のエミッタ電極は、ノード２１６に接続されている。ダイオード２１７は、正入力端子２０ｇに接続された陰極を有し、ノード２１６に接続された陽極を有する。インバータ２１２の別のｎｐｎｆｆｉトランジスタ２１ｇ（）ランジスタ２１４と同様に、ＭＪＥ１８００４型）は、ノード２１６に接続されたコレクタ電極を有する。トランジスタ２１８のエミッタ電極は、接地入力端子２１０に接続されている。ダイオード２１９は、ノード２１６に接続された陰極を有し、接地入力端子２１０に接続された陽極を有する。２つのコンデンサ２２０゜２２２（約４７μＦの等しい値を有する）は、ノード２２４を介して入力端子２０８と２１０との間で直列接続されている。別のコンデンサ２２５（約１２００ｐＦの値を有する）は、ノード２１６とノード２２４との間で接続されている。

直列共振タンク回路２２６は、インダクタ（約１．６ｍＨの値を有する）およびコンデンサ（約４．７ｎＦの値を有する）を有し、これらはノード２３２を介してノード２１６とノード２２４との間で直列接続されている。

負荷結合変圧器２３４は、コア２４０に巻かれた一次巻線２３６（約１１７巻数）および二次巻線２３８（約１７０巻数）を有する。変圧器２３４の一次巻線２３６は、ノード２３２とノード２２４との間で（インダクタ２２８と直列に、コンデンサ２３０と並列に）接続されている。変圧器２３４の二次巻１１２３ｇは、出力端子２４２と２４４との間で接続されている。蛍光ランプ２０２，２０４，２０６は、出力端子２４２と２４４との間で直列接続されている。

インバータ結合変圧器２４６は、コア２５４に巻かれた一次巻線２４８（約６巻数）および２つの二次巻線２５０゜２５２　（それぞれ約２４巻線）を有する。

それぞれの二次巻線２５０，２５２は、約８０μＨのインダクタンスを有する。

変圧器２４６の一次巻線２３６は、ノード２２４とコンデンサ２３０との間でコンデンサ２３０と直列接続されている。

二次巻線２５０は、ノード２５６とトランジスタ２１４のエミッタ電極との閏で接続されている。トランジスタ２１４のベース電極は、２つの限流抵抗２５８（約２７０の値を有する）、２５９　（はぼゼロの低い値を有する）を介してノード２５６に接続されており、これらの限流抵抗２５８．２５９はノード２６０を介して直列接続されている。

コンデンサ２６２　（約０．２２μＦの値を有する）は、抵抗２５８と並列接続されている。別のコンデンサ２６４（約０．１μＦの値を有する）は、トランジスタ２１４のエミッタ電極とノード２６０とに接続されている。

二次巻！１２５２は、ノード２６６とトランジスタ２１８のエミッタ電極との間に（二次巻線２５０とは逆の極性で）接続されている。トランジスタ２１８のベース電極は、２つの限流抵抗２６８（約２７０の値を有する）、２６９（はぼゼロの低い値を有する）を介してノード２６６に接続され、これらの限流抵抗はノード２７０を介して直列接続されている。コンデンサ２７２（約０．２２μＦの値を有する）は、抵抗１６８と並列接続されている。別のコンデンサ２７４（約０．１μＦの値を有する）は、トランジスタ２１８のエミッタ電極とノード２７０とに接続されている。

駆動回路２００はすでに説明した第１図の駆動回路１００と基本的に同じであり、インバータの各トランジスタ２１４．２１８のベースへの帰還信号は、直列共振タンク回路２２６のコンデンサ２３０を流れる容量性電流から取られることがわかる。このように、第１図の駆動回路１００と同様に、駆動回路２００は、負荷が短絡すると自動的に遮断する安全機能を提供する。また、第１図の駆動回路１００と同様に、回路２００は、ランプ２０２，２０４，２０６によって与えられる負荷の変化とは実質的に無関係な周波数で共振する。しかし、以下で説明するように、第１図の駆動回路１００とは異なり、駆動回路２００は、そのタンク回路の固有発振周波数よりいくぶん低い周波数で共振する。

ランプ２０２，２０４，２０６に対する最大電力伝達のためには、回路の発振周波数ωは次式によって与えられる：ただし、ω。はタンク回路の固有発振周波数であり、α−ＦＪであり、ｒは変圧器２３４の一次巻線における折り返し負荷計（ｒｅｆｌｅｃｔｅｄ　１ｏａｄ）であるαの一般的な値は　であり、これにより式（５）は次のように整理される：従って、最適な電力伝達を得るためには、回路の発振周波数はタンク回路の固有発振周波数の約７０％でなければならないことが式（６）かられかる。このように周波数を低下させることは、トランジスタ２１４のベース駆動における素子２５８，２５９，２６２，２６４と、トランジスタ２１８のベース駆動における素子２６８，２６９，２７２．２７４とによって第２図の回路において実現される。

トランジスタ２１４，２１８の各ペース駆動において、コンデンサ２６２と２６４および２７２と２７４は、変圧器１４６の二次巻線１５０または１５２内に発生する信号に対して、トランジスタ・ベース駆動に印加される信号に位相遅延をそれぞれ発生させることが理解される。コンデンサ２６２，２６４，２７２，２７４によって発生された位相遅延は、第１図ですでに説明したコンデンサ１６０゜１７０と同じように、回路の発振周波数を式（４）で与えられた周波数から低減する働きをする。しかし、第２図の回路では、コンデンサ２６２，２６４，２７２，２７４は、回路の発振周波数を第１図の回路よりもさらに低減する働きをする。このように、第２図の回路の発振周波数は、式（４）によって与えられる値の約７０％まで低減される。

第２図の回路では、発振周波数は、第１図の回路に比べ、タンク回路の固有発振周波数から大幅に低減されるが、第２図の回路の発振周波数はこの回路の負荷インピーダンスの変化とは実質的に無関係であることが理解される。

また、第２図の回路では、コンデンサ２２５は、ノード２１６と２１４との間のインバータ出力において生成される公称正弦波信号のＨ（ｈｉｇｈ）状態とＬ（ｌｏｗ）状態との間の遷移時間を増加する働きがあることが理解される。これは、トランジスタ２１４．２１８における電力損をほぼそのスイッチング点まで低減する。また、第２図の回路では、ダイオード２１７，２１９は、トランジスタ２１４，２１８の周りにエミッタ・コレクタ間導通路をそれぞれ設け、これはトランジスタのスイッチングを助けることが理解される。

インバータ・トランジスタ・ペース駆動用に他の素子回路も利用でき、あるいは異なる数のランプを駆動するため別の駆動構成も利用でき、しかも負荷の変化から回路の発振周波数を実質的に独立させ、負荷短絡時に自動的に遮断させることができる。

また、ランプ負荷を共振インダクタと直列かつ共振コンデンサと並列に直列共振発振器に結合し、共振コンデンサを用いて帰還信号を与え、発振器に供給するインバータのトランジスタを制御して、回路の発振周波数を負荷の変化から独立させるという本発明の原理から逸脱せずに、以上説明してきた実施例に対するさまざまな修正や変形が当業者に明らかである。

要約書ガス放電ランプ負荷（１０２，１０４，１０６）を駆動する回路（１００）は、単方向電圧を受け取り、がっ、交流電圧を生成し、制御入力（１５６，１６６’ ）を有するインバータ（１１２）を含む。インバータ出方（１１６）に結合された直列共振発振器（１２６）は、交流電流を生成するため直列ｍ統されたインダクタンス（１２８）とキャパシタンス（１３０）とを有する。出方変圧器（１３４）は、インダクタンスと直列かつキャパシタンスと並列にランプ負荷を発振器に結合する。帰還変圧器（１４６）は、出方変圧器と並列に結合され、かつ、キャパシタンスと直列に結合された一次巻線（１４８）を有し、インバータの制御出力に結合された二次巻＋Ｉ！（１５０，１５２）を有する。

−次巻線は容量性電流（ＩＣ）のみを流すので、回路の周波数は負荷とは実質的に無関係である。そのため、帰還変圧器は飽和コア型でなくてもよく、しかも発振周波数の制御を維持する。また、この回路は、負荷短絡時に自動的に遮断する。

Claims

【特許請求の範囲】

１．ガス放電ランプ負荷を駆動する回路であって：単方向電圧を受け取る入力と、交流電圧を生成する出力とを有し、少なくとも一つの第１制御入力を含むインバータ手段；前記インバータ手段の出力に結合された直列共振発振器手段であって、交流信号を発生するため直列に結合されたインダクタンスとキャパシタンスとを含む直列共振発振器手段；前記インダクタンスと直列かつ前記キャパシタンスと並列に、ランプ負荷を前記発振器に結合する出力手段；および前記出力手段に並列に結合され、かつ、前記キャパシタンスに直列に結合された一次巻線を有し、前記インバータ手段の前記制御入力に結合された二次巻線を有する変圧器手段；によって構成されることを特徴とする回路。
２．前記インバータ手段は、第２制御入力を有し、前記変圧器手段は、反対極性で前記第１および第２制御入力にそれぞれ接続された第１および第２二次巻き線を有し、該第１および第２制御入力は前記インバータの出力をＨ（ｈｉｇｈ）およびＬ（ｌｏｗ）状態でそれぞれ制御することを特徴とする請求項１記載の回路。
３．前記インバータ手段は、第１および第２スイッチ手段からなり、それぞれのスイッチ手段は、前記インバータの前記第１および第２制御入力にそれぞれ接続された制御入力を有することを特徴とする請求項２記載の回路。
４．前記第１および第２スイッチ手段は、トランジスタ・スイッチからなることを特徴とする請求項３記載の回路。
５．前記第２巻線と前記インバータの制御入力との間に直列接続されたキャパシタンスをさらに含んで構成されることを特徴とする請求項１記載の回路。
６．前記キャパシタンスと並列接続された抵抗と、前記キャパシタンスと前記抵抗とに並列接続された第１ダイオードと、前記二次巻線と並列接続された第２ダイオードとをさらに含んで構成されることを特徴とする請求項５記載の回路。
７．前記キャパシタンスと並列接続された抵抗と、前記二次巻線と並列接続された別のキャパシタンスとをさらに含んで構成されることを特徴とする請求項５記載の回路。
８．前記インバータ出力に並列接続されたキャパシタンスをさらに含んで構成されることを特徴とする請求項１及至の回路。
９．前記第１スイッチ手段と並列接続された第１ダイオードと、前記第２スイッチ手段と並列接続された第２ダイオードとをさらに含んで構成されることを特徴とする請求項３または４記載の回路。
１０．ガス放電ランプ負荷を駆動する回路であって：単方向電圧を受け取る入力と、交流電圧を生成する出力とを有するインバータ手段であって、第１制御入力を有する第１スイッチ手段と、第２制御入力を有する第２スイッチ手段とを含むインバータ手段；前記インバータ手段の出力に結合された直列共振発振器手段であって、交流信号を生成するため直列に結合されたインダクタンスとキャパシタンスとを含む直列共振発振器手段；前記インダクタンスと直列かつ前記キャパシタンスと並列に、ランプ負荷を前記発振器に結合する出力手段；および前記出力手段に並列に結合され、かつ、前記キャパシタンスに直列に結合された一次巻き線を有し、前記インバータ手段の第１および第２制御入力に反対の極性でそれぞれ結合された第１および第２二次巻線を有する変圧器手段であって、前記第１および第２二次巻線と前記インバータ手段の前記第１および第２制御入力との間で直列に結合されたキャパシタンス手段を有する変圧器手段；によって構成されることを特徴とする回路。