JPH05508197A - ナイロンフラット糸における改良 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ナイロンフラット糸における改良 発明の背景 本発明は、改良された衣装用連続マルチフィラメントナイロン糸に関するもので あり、より詳細には、ナイロンフラット糸を製造するための縦糸延伸（ｗａｒｐ −ｄｒａｗ）方法、およびそれで製造した改良系製品に関する。

ナイロンフラット糸は、使用する前に染色される種々の織物および縦編み織物で 用いられている。これらの織物で小さい分子の染料を用いる場合、通常、大きな 困難さ無しに均一な染色を達成することができる。

しかしながら、いくつかの重要な染料用途、例えば優れた洗浄および光堅牢度が 要求されている水着および自動車用室内装飾品のための織物に関しては、巨大分 子の酸染料を用いるのが望ましい。これらの織物を巨大分子の酸染料で染色する 場合、これらのフラット糸の染料吸収においてわずかでも不均一さが生じると、 織物染色において目立った不均一さが生じる可能性があり、従うて劣った織物外 観をもたらす結果と成り得る。

ナイロンフラット糸は、一般に、約６０％未満の破壊伸びを有しており、「充分 に延伸された」糸と呼ぶことができるであろう。典型的に、公知のフラット糸に おける高い度合の配列度は、一体化されたスピン−ドロー（ｓｐｉｎ−ｄｒａｗ ）工程（紡糸口金からの引き抜き速度が１分当たり約１４００から２０００メー トル（ｍｐｍ）であり、そして巻き上げ速度が約２５００から３５００ｍｐｍで ある）またはスプリット（ｓｐｌｉｔ）工程（ここでは、典型的に１００１００ Ｏ未満の引き取り速度で紡糸した糸のパッケージを、単−末端延伸巻き取り機を 用いた個々の工程で延伸する）で、糸を製造している間に延伸されることによっ て与えられる。

しかしながら、このように製造した糸は、しばしば、許容される染料均一性を達 成するためには、上記糸の製造中および得られる織物の製造および染色中に多大 な注意を払わなければならないため、重要な染色用途、例えば水着または自動車 用室内装飾品にとっては望ましくないことが見いだされた。

熱水浴中でナイロン糸の縦糸を延伸することができる装置が市販されている。し かしながら、このような装置を用いた工程は染料均一性を上昇させ得るが、この 装置が数多くの固有の欠点を有していることは認識されている。この装置を用い た工程は繁雑であり、そして延伸中に糸仕上げ剤が除去されて水の中に入るため 、汚染された水の排出流が生じる。

更に、編み物でこの糸を使用する場合、延伸した後再び仕上げ剤を用いる必要が ある。浸潤延伸用として市販されている装置に関するもう１つの重大な欠点は、 巻き取る前の糸を乾燥する装置の容量が限定されているため、この工程速度が典 型的にはおおよそ３００−３５０ｍｐｍに制限されることである。

発明の要約 本発明に従い、重要な染色用途に対して特に適切な連続マルチフィラメントナイ ロン製の衣装用フラット糸および上記糸の製造方法を提供する。これらの糸の製 造方法には下記が含まれる：相対粘度（ＲＶ）が約３５から約８０のナイロンポ リマーを紡糸し、二こで、この紡糸を、残存延伸比（ＲＤＲ）Ｓが約２．７５未 満の紡糸した糸を生じさせるに充分な引き取り速度（Ｖｓ）で行い；この紡糸し た糸を安定化し、織り交ぜ、そして仕上げ剤を塗布することで、残存延伸比（Ｒ ＤＲ）Ｆが約１．５５から約２．２５である送り糸を生じさせ、ここで、この送 り糸の動的長さ変化（ΔＬ）および収縮率（ΔＬ／ΔＴ）の両方共、４０℃から １３５℃で０未満であり；この送り糸を乾燥延伸した後、乾燥リラックス処理す ることで、延伸した糸を生じさせ、ここで、この乾燥延伸を、約１．０５から約 （ＲＤＲ）、／１．２５の延伸比および約２０℃からおおよそ上記ポリアミドポ リマーの温度Ｔ　＋　ｌ＊　＊の糸延伸温度（Ｔｏ）で行い、そしてこの延伸し た送り糸の乾燥リラックス処理を、約２０℃からこのポリアミドポリマーの融点 （Ｔ、４）よりも約４０℃低い温度の糸リラックス処理温度（Ｔ）Ｒで行う、こ こで、このリラックス温度を更に、以下の方程式：％式％ ［式中、 Ｋ＋＝１０００／　ＣＴｌ１．Ｌ＋２７３）＋１．２５に２、およびに２＝　［ １０００／　（Ｔｌ、Ｌ＋２７３）　１０００／　（Ｔ、１゜＊＊＋２７３）］ 　１０．３である］ で定義する（この温度ＴＩ１．ＬおよびＴ＋＋、＊＊は、以下に詳しく説明する 定張力における、温度に対する長さの変化％を測定することによって決定される ）。この乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、この延伸した糸のボイル−オフ （ｂｏｉｌ−ｏｆｆ）収縮率（ＢＯ５）が約３％から約１０％になりそして残存 延伸比（ＲＤＲ）ｏが約１．２５から約１．８になるように行う。

本発明の好適な形態において、この乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、上記 送り糸から成る縦糸に対して行う。

ナイロン６６ポリマー類の送り糸に関しては、この延伸糸の、与えられた残存延 伸比（ＲＤＲ）、に好適なリラックス処理温度範囲は、上記方程式中のに１に４ ．９５の値を割り当てそしてに２に１．７５の値を割り当てることによって得る ことができる。ナイロン６ポリマー類に関する好適な温度範囲を得るためには、 Ｋ１が５．３５でありに２が１．９５であるのが適切な値である。

１つの好適な方法に従い、紡糸中の引き取り速度は、この紡糸した糸の残存延伸 比が約２．５未満であるに充分な程高い。本発明のもう１つの好適な形態におい て、この糸の紡糸速度は、紡糸したままで、２２５未満、最も好適には２０未満 の残存延伸比を与える。通常、このような残存延伸比を有する紡糸した糸は、４ ０℃から１３５℃で両方が０未満の動的長さ変化（ΔＬ）および収縮率（ΔＬ／ ΔＴ）を有する。従って、それによって、充分に高い速度で紡糸することにより 、追加的安定化処理を行うことなく、この紡糸した糸が安定化され、従ってこの 糸は、紡糸したままで、その送り糸とし７て用いられ得る。

本発明に従う別の好適な方法に従い、この送り糸の延伸張力（Ｄ　Ｔ　３　ｘ％ ）が約１．２ｇ／ｄ未満、特に約１ｇ／ｄ未満になるように、紡糸と安定化を行 う。

本発明の方法において、この送り糸の乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、好 適には同時に処理する糸の縦糸形態で行う。好適には、不活性気体雰囲気、例え ば約５０％から約９０％の相対湿度（ＲＨ）　、より好適には約６０％から約８ ０％のＲＨを有する空気の中で、該乾燥延伸および乾燥リラックス処理を行う。

この乾燥リラックス処理において、約６５℃未満、特にＴＩｌ、Ｌ未満のリラッ クス処理温度を用いる。このリラックス処理で好適な条件を用いることによって 、この延伸した糸のボイル−オフ収縮率（ＢＯ８）が約３％がら約８％になり、 そしてこの延伸した糸の残存延伸比（ＲＤＲ）ｏが約１．２５から約１．５５に なる。好適には、この方法によって、染料転移温度（ｄｙｅ　ｔｒａｎｓｉｔｉ ｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）　Ｔ　ｄＦ、が約６５℃未満の糸が得られる。

本発明に従う方法は、大部分のナイロンポリマーにとって有効である。

好適なナイロンポリマー類にはナイロン６６ポリマーおよびナイロン６ポリマー が含まれる。特に好適なナイロンポリマー類は、少量の三官能ポリアミドコモノ マー単位を含んでいるが或はナイロン６６ポリマーと水素結合し得る反応性を示 さない添加剤を含んでいるナイロン６６である。

本発明に従い、ナイロン６６ポリアミドポリマーから成る衣装用マルチフィラメ ントフラット糸を提供する。この繊維のポリマーは、約２４５℃から約２６５℃ の融点（Ｔ、）を有しており、約５０から約８０の相対粘度（ＲＶ）を有してい ると共に、このポリマー１０６グラム当たり約３０から約７０当量のＮＨ２末端 を有している。この衣装用マルチフィラメント糸は、更に、その残存延伸比（Ｒ ＤＲ）。が約１．２５から約１．５５であり、初期モジュラスが約１５ｇ／ｄ以 上であり、ボイル−オフ収縮率（Ｓ）が約３％から約１０％であり、Ｃ，１，Ａ ｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ１２２の染料転移温度（Ｔ、Ｙ、）が約６５℃未満であり、２ ５℃で測定したＣ、　１．　Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　４０の見掛は染料拡散係数（ ＤＡ）が少なくとも約２０ｘ１０”ｃｍ／秒であり、そして見掛は細孔移動度（ ＡＰＭ）が約［５−０，３７ｘｌＯ−’ＡＰＶ］であり、そしてここで、見掛は 細孔容積（ＡＰＶ）が約４ｘｌＯ’立方オングストローム以上である１、ことを 特徴とする。本発明の好適な形態において、この見掛は細孔移動度は約２以上で ある。

本発明の方法は、巨大分子染料で均一に染色する必要のある幅広い種類の縦編み 物および織物に有効である。本発明の好適な形態に従う糸は、上記用途に特によ く適合しており、そしてそれの巨大分子染料均一さ等級（ｌａｒｇｅ　ｍｏｌｅ ｃｕｌｅ　ｄｙｅ　ｕｎｉｆｏｒｍｉｔｙ　ｒａｔｉｎｇ）　（ＬＭＤＲ）は少 なくとも約６である。

図の簡単な説明 図１は、本発明に従う方法で送り糸を製造するに有効な装置の図式図である。

図２は、本発明に従う方法で有効な、典型的な市販の縦糸延伸装置の図式図であ る。

図３は、室温における延伸比（ＤＲ）　、伸びパーセント（Ｅ）および残存延伸 比（ＲＤＲ）　ｏに対する、延伸張力（ＤＴ）の典型的なプロット（ラインＡ） および端に沿った（ａｌｏｎｇ−ｅｎｄ）延伸張力変化（ＤＴＶ）の相当するプ ロット（ラインＢ）である。

図４は、Ｄｕ　Ｐｏｎｔの熱機械分析装置（Ｔｈｅｒｍａｌ　Ｍｅｃｈａｎｉｃ ａｌ　Ａｎａｌｙｓｅｒ）を用い、１分当たり５０℃から成る一定した加熱速度 で、初期の前張力を３ｍｇ／デニールから５００ｍｇ／デニールに変化させたと き得られる、温度に対するナイロン送り糸の長さ変化のパーセント（Δ長さ％） の代表的なプロットであり、ここで、この糸は、約５０ｍｇ／ｄ以上の張力下で 伸長しく図４Ａ−上手分）、そして約５０ｍｇ／ｄ未満の張力下で収縮する（図 ４Ｂ−下半分）。

図５は、Ｄｕ　Ｐｏｎｔの熱機械分析装置を用い、１分当たり５０”Ｃがら成る 一定した加熱速度で得られる、５ｏがら５００ｍｇ／ｄがら成る前張力下のナイ ロン送り糸に関する、温度に対する動的伸長率（ΔＬ／ΔＴ）の代表的なプロッ トであり、ここで、最大動的伸長率（ΔＬ／ΔＴ）、、□は、ここでは主要結晶 化の開始点として見なされ、そして温度Ｔ＋、＊（即ち、大部分のナイロン糸に 関しては、約１１０−１４０℃の間）で生じる。

図６は、図５に記述したように、前張力応力（σ）に対する動的伸長率（ΔＬ／ ΔＴ）□８の代表的プロットであり、ここで、３００ｍｇ／ｄの時のスロープｄ （ΔＬ／ΔＴ）、、、／　（σ）は、応力レベルを変化させることに対して（即 ちオーバーフィード（ｏｖｅｒｆｅｅｄ）％を変化させることに対して）リラッ クス処理段階中の延伸送り糸が示す感受性の尺度と見なされる。

図７は、Ｄｕ　Ｐｏｎｔの熱機械分析装置を用い、３００ｍｇ／ｄの前張力で得 られる、ナイロン送り糸の長さ変化パーセント（Δ長さ％）の典型的なプロット （ラインＡ）、およびラインＡに関する瞬時の、摂氏度当たりの長さ変化（Δ長 さ％）／（Δ温度℃）で定義される動的伸長率の相当するプロット（ラインＢ） である。

図８は、処理温度に対する相対的結晶化率ｄＸ／ｄｔの代表的プロットであり、 ここで、ｄＸ／ｄｔの値が上昇し、Ｔ３で最大値に到達する。

図９は、延伸した糸の残存延伸比（ＲＤＲ）　Ｄに対する、１０００／（Ｔ、＋ ２７３）で示すリラックス処理温度（Ｔ　Ｉ　、℃）の逆数のグラフ表示である 。太線で囲まれている領域１　（ＡＢＤＥ）およびＩＩ（ＡＥＨＩ）は、優れた 巨大分子染料均一さ等級（ＬＭＤＲ）を有する糸を製造するに有効な方法の延伸 段階（ＲＤＲ）Ｄに関連させた時の、リラックス処理段階（ＴＲ）における温度 条件を示している。

図１０（ラインＡ）は、温度に対する、１分当たり３０℃の加熱速度の時の、定 長条件下の動的収縮張力（ＳＴ）のプロットであり、これは、温度Ｔ１で急速に 上昇し、モしてＴｓｔ、　１１８！で最大値に到達する。そしてラインＢは、温 度（Ｔ）プロット（ラインＡ）に対する、動的収縮張力（ＳＴ）の相当する導関 数ｄ　（ＳＴ）　ンｄ　（Ｔ）である。この導関数プロット（Ｂ）は最小値［こ れはおおよそ、それぞれ温度Ｔ目＋ＬおよびＴ＋１．＊＊に相当している］と、 幅広い最大値［これはおおよそ、温度Ｔ１．＊からＴｃの間の範囲に相当してい る〕を表している。

図１１は、Ｌａｖｓｏｎ−Ｈｅｍｐｈｉｌｌ　ＴＹＴを用い、７０℃から１５０ ℃に段階的に温度を上昇させることによって測定した乾燥熱収縮率の典型的なプ ロットである。

図１２は、温度に対する動的モジュラス（Ｅ′）の対数の典型的なプロット（ラ インＡ）と、温度に対するｔａｎΔの相当する対数の典型的なプロット（ライン Ｂ）である。

図１３は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した、温度に対する熱流変化の典型 的なプロットである。６０℃から２００℃の温度範囲の挿入拡大図は、それぞれ 、Ｔ　ｌｌ＋　Ｌ％　Ｔｌｌ、　＊およびＴ１１．＊＊に帰すべき３つの熱転移 を示している。

図１４および１５は、延伸した糸に関する、温度に対するＴＭＡ動的伸長率の典 型的なプロットであり、ここで、図１４の延伸糸は、６未満のＬＭＤＲを有して おり、そして図１５の糸は６以上のＬＭＤＲを有している。

図１６は、スピン速度に対する、その逆数１／　（ＲＤＲ）、で表した紡糸した ままの（ａｓ−ｓｐｕｎ）ナイロン６６糸が有する残存延伸比（ＲＤＲ）、の代 表的プロット（ラインＡ）および密度の代表的プロット（ラインＢ）である。

図１７は、スピン速度に対する、新しく紡糸したままの糸をボイル−オフした後 の長さ変化の代表的プロット（ラインＡ）およびパイレフリンジエンス（ｂｉｒ ｅｆｒｉｎｇｅｎｃｅ）の代表的プロット（ラインＢ）である。

図１８は、縦糸延伸用の送り糸として実施例で用いたところの、種々の、紡糸配 列させそして部分延伸した糸に関する、温度に対する３００ｍｇ／ｄ張力下の動 的伸長率（ΔＬ／ΔＴ）の代表的ＴＭＡプロットである。

図１９は、異なる種類の糸に関する、５ｍｇ／ｃｌ張力下の、温度に対する収縮 率（Δ長さ％）の代表的ＴＭＡプロットである。

図２０は、２０℃、７５℃、１２５℃および１７５℃における、延伸比に対する 、延伸デニール当たりのダラム（ｇ／ｄｄ）で表した延伸応力（σ０）の代表的 プロットであり、ここで、このスロープを延伸モジュラス（Ｍ　ｏ　）と呼び、 そして（ΔσＤ／ΔＤＲ）によって定義する。

図２１は、種々の送り糸に関して、７５℃で、延伸比（ＤＲ）に対する延伸応力 （σＩｌ＋）を比較したものである。

図２２は、図２１の送り糸に関する、［１０００／　（Ｔｏ、℃＋２７３）］に 対する延伸モジュラスの対数１　ｎ　（Ｍｏ）の代表的プロットであり、ここで 、このスロープは延伸エネルギー（Ｅ、）の尺度と見なされる。

図２３（ラインＡ）は、約１５％消耗に到達する染料浴温度［ここでは染料転移 温度Ｔ。ＹＥと呼ぶ］に相当している約５７−５８℃で生じる染料消耗の上昇に 伴う、染料温度（０Ｃ）に対する、Ｃ，Ｉ、　Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　１２２に関 する染料消耗パーセント（％Ｅ）の代表的プロットである。図２３（ラインＢ） は、１０００／　（Ｔ＋２７３）として表す染料浴温度の逆数に対する、対数目 盛り上の消耗パーセントとして表すラインＡの相当するプロットである。

図２４は、表１中の送り糸ｒＧＪから製造した４種の延伸糸に関する、温度に対 する、図２３（ラインＡ）と同様な染料浴消耗曲線の代表的プロットである。

図２５は、異なる送り糸から製造した延伸糸の、残存伸びに対する、巨大分子酸 染料Ｃ，１，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　４０を用いて測定した染色率（Ｓ２５）の代 表的プロットである。

図２６は、表Ｘに挙げた異なる延伸糸に関する、広角Ｘ線回折スキャンから誘導 される見掛は細孔容積（Ａ　Ｐ　Ｖ）に対する、非晶質ポリマー鎖セグメントの 配列から誘導される見掛は細孔移動度（ＡＰＭ）のプロットである。

図２７−３６は、本出願の実施例で製造した糸のＬ　Ｍ　Ｄ　Ｒを決定するため のガイドとして有効な、コンピューターが作り出した織物条こんシ本出願で用い るナイロンポリマーは、典型的には織物用途に適切な特性を有する繊維を生じさ せるように溶融紡糸可能な、種々の、一般に線状の脂肪族ポリカーボンアミドホ モポリマー類およびコポリマー類のいずれにも関する。好適なナイロンポリマー 類は、ポリ（ヘキサメチレンアジパミド）（ナイロン６６）およびポリ（Ｌ−カ プロアミド）（ナイロン６）である。このナイロンポリマーは、紡糸したとき約 ３５から約８０の相対粘度（ＲＶ）を有する。

ナイロン６６ポリマーを用いる場合、このポリマーのＲＶは、ＵＳ。

Ｒｅ１ｓｓｕｅ特許番号３３．０５９　（米国特許番号４．５８３，３５７）　 （この開示はここでは参照にいれられる）に教示されているように、約４６以上 であるのが有利である。しかしながら、このＲＶは通常約６５未満であるべきで ある、と言うのは、Ｒｅ１ｓｓｕｅ特許３３．０５９に従って得られる利点は、 ＲＶが６５以上では有意に増大しないからである。また、ナイロン６６を紡糸す る場合、１種以上の異なるコポリマー単位、例えばｅ−カプロアミドおよび／ま たは２−メチル−ペンタメチレンアジパミド（Ｍｅ５−６）か或はナイロン６６ と水素結合し得る反応性を示さない添加剤を少量含んでいるナイロン６６を用い るのが有利である。この送り糸を紡糸するための与えられた１組の紡糸条件に関 して、上記は、破壊伸びを上昇させ、そして一定の破壊伸びに対しては、延伸張 力を低下させ、これによって、この工程の縦糸延伸段階における延伸が容易にな る。この６６ナイロンポリマーの中に２−メチル−ペンタメチレンアジパミド単 位を与える目的で、２−メチル−ペンタメチレンジアミンを用いると、これは特 に、より高いスピン速度で、より低いＲＶを有するポリマーを用いて同じ送り特 性を得ることが可能なため、特に好適である。この縦糸延伸方法でＭｅ５−６． ６６コポリマー送り糸を用いると、同じ延伸比で延伸張力が小さくなり、このこ とは、この延伸糸の機械的品質が改良されることを示唆している。Ｍｅ５−６の 量を上昇させるにつれて、染色の深さが上昇する。このことは、Ｍｅ５−６の量 を上昇させるにつれて染色率が上昇するか、或はこの構造が益々開いたものにな り、これは通常、改良された染色均一性の示唆である。Ｍｅ５−６の量を上昇さ せるにつれて延伸糸の収縮率が上昇し、そして２０％のＭｅ５−６で〉１０％の ＢＯＳレベルに到達する。このレベルは、良好な機械的品質を与える延伸比でナ イロン６６を用いたのでは得るのが困難である。二者択一的に、望まれるならば 、米国特許番号４．７２１．６５０に開示されている如き交差分枝（ｃｒｏｓｓ −ｂｒａｎｃｈｊ、ｎｇ）剤を用いることができる。本分野でよく知られている ように、二酸化チタンの如き不透明化剤、着色剤、抗酸化剤および他の有効な添 加剤をこのポリマーに組み込むことができる。

この６６ナイロンポリマーと水素結合し得る三官能コポリアミドコモノマーを用 いたナイロン６６は、適当な比率でこれらのモノマー類を含んでいる「塩」水溶 液中の縮合重合で製造され得る。この塩溶液に加えると一カプロラクタムを用い たＮ６，６６の製造に、ホモポリマーナイロン６６の製造で有効な操作を適用す ることができる。Ｍｅ５−６゜６６を製造する目的で、所望重量％の２−メチル −ペンタメチレンアジパミドを有するコポリマーを製造するに必要なモル比で、 アジピン酸とへキサメチレンジアミン（ＨＭＤ）と２−メチル−ペンタメチレン ジアミン（ＭＰＭＤ）とを用いて、この塩溶液を製造する。しかしながら、Ｍｅ ５　６，６６に関しては、一般に、より高い揮発性を示すＭＰＭＤが反応するに 充分な程良（それが溶液中に存在することを確実にするように、この通常のナイ ロン６６操作を修飾する必要がある。２−メチル−ペンタメチレンジアミンは商 業的に入手可能であり、商標ＤＹＴＥＫ　ＡＲの下で、Ｅ、　１．　ｄｕ　Ｐｏ ｎｔ　ｄｅ　Ｎｅｍｏｕｒｓ　＆　Ｃｏ、、Ｙｉｌｍｉｎｇｔｏｎ、　Ｄｅｌａ ｗａｒｅが市販している。

送り糸を製造するための代替法を含む工程を説明している図１を参照して、高速 溶融紡糸方法を用い、紡糸口金１から糸Ｙを紡糸する。例えば、２０℃の交差流 空気を用いた「クエンチ」排気筒中で、これらのフィラメントを冷却した後、ロ ールまたは計量した仕上げ剤の塗布装置の如き、仕上げ剤塗布装置の所で収束さ せる。

本発明の方法に従い、この引き取り速度（Ｖｓ）、即ち紡糸口金１から出て行く 糸を引っ張るように働く第一ロールの速度は、「残存延伸比」（ＲＤＲ）　、が 約２．７５未満の紡糸した糸を生じさせるに充分である。

以下に説明するように、この第一ロールは、用いる特定装置に応じて、数多くの 異なるロールのいずれかであってもよい。本特許出願で用いる「残存延伸比」は 、この糸が破壊する前の延伸によってこの糸の長さが数倍に上昇し得ることを表 しており、そして下記の式％式％） によって、％（Ｅ、）で表される破壊伸びから計算され得る。この紡糸した糸の 残存延伸比（ＲＤＲ）　ｓは２．７５未満である必要があり、そしてこの延伸し た糸で改良された巨大分子染色均一性を得るためには、この方法の工程の別の段 階と組み合わせる必要がある、ことが見いだされた。好適には、この残存延伸比 （ＲＤＲ）、は、紡糸した糸に関して約２．５未満、最も好適には約２．２５未 満である。

この紡糸した糸に２．７５未満の残存延伸比を与える引き取り速度は、この紡糸 工程中の数多くの因子に依存しており、これらには、紡糸する糸の細かさくフィ ラメント当たりのデニール）、このポリマーの相対粘度、紡糸温度、紡糸口金キ ャピラリーの寸法、並びにクエンチ空気流パターン、流速、およびクエンチ空気 温度によって決定されるクエンチの効率、が含まれる。２７５未満の残存延伸比 （ＲＤＲ）、を与える典型的な最小引き抜き速度は、名目上の織物糸に関しては 、約２０００ｍｐｍの位である。一般に、注意深い工程条件制御を必要としない 約３０００ｍｐｍ以上の引き取り速度でこの送り糸を紡糸するのが好適である。

本発明の方法において、残存延伸比（ＲＤＲ）Ｆが約１．５５から約２．２５で ありそして動的長さ変化（ΔＬ）および収縮率（ΔＬ／ΔＴ）の両方が４０℃か ら１３５℃で０未満である送り糸を与えるように、この紡糸した糸を安定化する 。好適には、この送り糸の残存延伸比（ＲＤＲ）、は約１．５５から約２．０で ある。

図１に破線で示すように、数多くの異なる代替方法を用いて安定化を行うことが できる。米国特許番号３．９９４．１２１に記述されている如き蒸気チャンバ４ の中でこの紡糸した糸を蒸気に暴露するか、或は米国特許番号４．１８１．６９ ７に記述されているように、蒸気無しに加熱した管にこの糸を通すことによる、 代替方法Ａに示すようにして安定化を達成することができる。次に、この糸を、 引き抜きロールおよび降下ロール、即ちそれぞれ５および６に通すが、これは如 何なる実質的度合にも延伸されない。代替方法Ｂは、実質的に巻き上げ速度と同 じ速度で駆動しており、従ってこれらのロールと巻き上げ装置との間ではこの糸 の実質的な延伸が生じないところの、１組の引き抜きロールおよび降下ロール５ および６を示している。それによって、代替方法Ｃと同じ高紡糸速度、例えば約 ４０００ｍｐｍ以上の紡糸速度により安定化が与えられる。このロール５および ／または６は、望まれるならば、おおよそ４０００ｍｐｍ以下の速度で紡糸する 場合、この糸の収縮を安定化する目的で加熱され得る。代替方法Ｃは、紡糸口金 と巻き上げ装置との間に在るロールにこの糸が接触しない［ゴデツトレス（ｇｏ ｄｅｔｌｅｓｓ）　Ｊ方法である。この巻き上げ速度は、他の個別の安定化段階 を必要とせず、紡糸中にこの糸に与えられるスピン配列は、安定な送り糸を与え るに充分な程充分である。

これを達成するための典型的な速度は約４０００ｍｐｍ以上である。代替方法Ｂ およびＣで得られる糸は、しばしば、スピン配列した糸またはｒｓＯＹｊ糸と呼 ばれる。代替方法りは、この糸を安定化するための「部分延伸」の使用を説明す るものである。これらの降下ロール６の前に、送りロール７と延伸ロール８が、 安定化に充分な程この糸を延伸する。これを達成するに必要な延伸度合は、紡糸 速度および条件による、この糸の配列に応じて約１．０５から約１．８である。

代替方法りで製造される糸は、しばしば、「部分延伸した」またはｒＰＤＹＪ糸 と呼ばれる。記述した多様な安定化代替方法は、本発明の方法の範囲内に入り得 る。

巻き上げ装置１０で送り糸の充分な巻き上げ、そして縦糸延伸のためのボビンか らこの送り糸を取り出すのを可能にするに充分な度合の織り交ぜを有するように 、これらの糸をインターレースジェット（ｉｎｔｅｒｌａｃｅｊｅｔ）　９で組 み合わせる。この目的・に適切な度合の織り交ぜレベルは、迅速ピンカウント（ ｒａｐｉｄｐｉｎｃｏｕｎｔ）　（ＲＰＣ）方法で測定して、約１４以下のＲＰ Ｃ織り交ぜである。更に一層の加工で望まれているか或は織物製造で用いられて いる如き、縦糸延伸の場合の「絡み合わせ（ｔａｎｇｌｅｒｅｅｄ）　Ｊを用い ることによって、織り交ぜを上昇させることもできるが、この送り糸における高 い織り交ぜ度合は、このような追加的織り交ぜを用いる必要性を回避する実施で 望まれている。従って、好適な特定送り糸における織り交ぜレベルは、この延伸 で織り交ぜ結合点間の距離を延ばした後、所望度合の織り交ぜを得るに充分な程 高くあるべきである。この目的のための正確な度合の織り交ぜは、一般に、この 糸フィラメントの数およびｄｐｆ、糸仕上げ剤の種類、そしてこの糸が経験する 延伸比および延伸張力、並びに特に美的目的に関する、この延伸糸を含んでいる 最終織物で望まれている特性に依存している。数多くの送り糸に関して、約６か ら約１０のＲＰＣ織り交ぜを用いるのが有利である。

本発明の好適な形態に従って、この送り糸を、紡糸後縦糸に組み立てる。これを 効率良く達成するためには、これらの糸から成る縦糸を生じさせるクリールから 供給され得る数多くの、一般に均一な長さを有するパンケージ上に、これらの送 り糸を−まとめにするのが有利である。

本発明の方法において、この送り糸は、好適には同時に処理される送り糸の縦糸 として、延伸した糸を生じさせるための乾燥延伸および乾燥リラックス処理を受 けさせる。本出願で用いる「乾燥」延伸および「乾燥」リラックス処理は、これ らの糸に液状の水を付けることなく、気体環境下で延伸およびリラックス処理を 行う、ことを示すことを意図している。本発明に従う乾燥延伸および乾燥リラッ クス処理に好適な雰囲気は、不活性な気体雰囲気、例えば相対湿度が５０から９ ０％、好適には６０から８０％の空気である。この乾燥延伸および乾燥リラック ス処理は、他の不活性ガス、例えば熱源並びに不活性雰囲気を与え得る蒸気など の存在下で行われ得る。

約１．０５から約（ＲＤＲ）、／１．２５の延伸比（ＤＲ）でこれらの糸を延伸 する。本出願における「延伸比Ｊ　（ＤＲ）は、この方法で得られる、即ちリラ ックス処理を受けさせた後の、延伸糸の残存延伸比（ＲＤＲ）、に対する送り糸 の残存延伸比（ＲＤＲ）、の比率として定義する「全延伸比Ｊ　（ＴＤＲ）から 計算され得る：ＴＤＲ−’　（ＲＤＲ）Ｆ／　（ＲＤＲ）。

この全延伸比（ＴＤＲ）は、下記の方程式：％式％） ［ここで、％ＯＦは、以下に詳しく考察するオーツく一フィード（ｏｖｅｒｆｅ ｅｄ）を表すコ で表される延伸比（ＤＲ）に関係している。この延伸比（ＲＤ）はまた、この糸 に、例えばそれぞれの送りロールに対する延伸ロールの速度比を受けさせた長さ 変化から計算され得る。同様に、この全延伸比（ＴＤＲ）は、それぞれの送りロ ールに対する、リラックス処理後のロールの速度から計算され得る。

延伸中の糸温度（ＴＤ）は、約２０℃からおおよそこのポリマーの温度Ｔ目、＊ ＊の間である。図７およびそれに付随した以下の説明および試験方法で示すよう に、Ｔ＋＋＋　＊＊は、温度に対する糸の長さ変化を定張力で測定することによ って定義される、このナイロンポリマーの温度である。本発明の方法における延 伸張力を低下させるためには、この乾燥延伸中に加熱することは有利であり得る 。好適には、延伸中のこの糸の温度は、最も好適にはおおよそＴＩＩ＋Ｌ未満で ある。ナイロン６６、および水素結合する成分を少量含んでいるナイロン６６に 関しては、この延伸温度は約１７５℃以下であってもよい。好適には、この温度 は約２０℃から約１３５℃、最も好適には約２０℃から約９０℃である。ナイロ ン６に関する糸の延伸温度は、ナイロン６６に関する相当する温度よりも一般に 約２Ｏ−４００Ｃ低くあるべきである。非接触もしくは接触加熱装置、例えばオ ーブン、輻射ヒーター、プレートヒーター、ホ・ソトロール、マイクロ波ヒータ ーなどが、延伸中の糸の加熱で適切である。

ボイル−オフ収縮を調節する目的で、この糸に加熱リラ・ソクス処理段階を受け さ也そしてこのリラックス処理はまた、この延伸糸力（有する残存延伸比（ＲＤ Ｒ，）も若干上昇させる。この乾燥延伸中の延伸比（Ｄ　Ｒ）および乾燥リラッ クス処理中の条件を選択して、この延伸糸のボイル−オフ収縮率（ＢＯ８）が約 ３％から約１０％になり、そして残存延伸比（ＲＤＲ）。が約１．２５から約１ ．８になるようにする。好適には、このボイル−オフ収縮率は約３から約８％で あり、そしてこの延伸糸の残存延伸比（ＲＤＲ）ｏは約１．２５から約１．５５ である。

更に、本発明に従う延伸およびリラ・ソクス処理中に、糸が有する他の特性を所 望の最終使用に合わせることができる。本発明は、この糸の中の均一さを維持し ながら破壊伸びおよび他の所望特性の範囲を与えることが可能であり、これによ って、良好な染色均一性を示す染色した織物を生じさせることができる。好適に は、この延伸糸が有する粘り強さ１よ、約２ｇ／ｄ以上であり、そして約６ｇ／ ｄもしくはそれ以上にも成り得る。好適なモジュラスのレベルは、約１５ｇ／ｄ 以上であり、そして約４０ｇ／ｄもしくはそれ以上の範囲にも成り得る。

この方法のりラックス段階におけるオーツ（−フィード％、即ち収縮（こよって 長さ変化が生じる度合は、所望の特性を得るように選択される必要がある。この オーバーフィード％は、このリラ・ツクス処理の前後でこの糸に接触するロール の速度を調節することによって設定すること力（可能であり、そしてこの収縮率 は一般に、オー／く−フイードを上昇させるに従って低下する。この糸がリラッ クス処理段階に到達したときの配列および所望の延伸糸特性に応じて、このオー バーフィードは非常に小さくてもよ（、そして約１０％以下の範囲である。好適 には、このオーバーフィード％は約２から約８％である。このオーバーフィード ％は上記範囲内で変化し得るが、このオーバーフィード％は、特別な送り糸およ びリラックス処理温度に対しては高すぎるべきてな（、さもなければ、このリラ ックス処理段階中の糸の張力がゼロまで降下し、そしてこの工程が働かな（なる 。適当なオーバーフィード調節もまた、これらの糸に追加的織り交ぜを与えるた めの、例えば縦糸延伸中の絡み合わせを用いる場合、重要である、と言うのは、 リラックス処理張力が低い場合、より密な絡み合いを与えるからである。この絡 み合わせを用いる場合、リラックス処理ゾーンの張力が延伸デニール当たり０． ２５から０．５０グラム（ｇ／ｄｄ）、好適には０．３０から０．３７５ｇ／ｄ ｄになるように、オーバーフィードを調節すべきである。〜０．２５ｇ／ｄｄ以 下のリラックス処理ゾーン張力では、この絡み合わせを用いた操作性が悪くなる 。

本発明の方法において、リラックス処理中の糸の温度（ＴＲ）は、約２０℃から 、このナイロンポリマーの融点（Ｔ、）より約４０℃低い温度、の間である必要 がある。リラックス処理中の糸を加熱するためには、この方法の延伸段階と同様 、非接触もしくは接触加熱装置、例えばオーブン、輻射ヒーター、プレートヒー ター、ホットロール、マイクロ波ヒーターなどが適切である。

この延伸した糸の残存延伸比（ＲＤＲＤ）に対する特別な関係にリラックス処理 中の糸温度（ＴＲ）を相応させるように調節することにょうて、巨大染料分子の 高い染料均一さ等級が得られる、ことを見い出した。

本発明に従い、このリラックス処理温度（ＴＲ）を、下記の関係：Ｔｉ（’ｃ） 　≦　［１０００／　（Ｋ、−に２　（ＲＤＲ）　。）　コ　−２７３［ここで 、Ｋ、＝１０００／　（Ｔ＋＋、Ｌ＋２７３）　＋１．２５に２、および に２＝　［１０００／　（Ｔ目、、＋２７３）−１０００／　（（Ｔ、、。

＊＊＋２７３）］　１０．３である］ に従って選択し、そして好適には、この糸リラックス温度は、Ｔ１１゜＊＊未満 、最も好適にはＴ目、＊未満である。ＴＭ、　Ｔｚ、　ｔ、Ｔ１１゜＊＊および Ｔ＋＋、＊は、図７およびそれに付随した説明および以下の試験方法に示すよう にして、用いたナイロンポリマーの送り糸に対して決定される。

ナイロン６６ポリマー類の送り糸では、上記方程式のに、に４．９５の値を割り 当てそしてに２に１．７５の値を割り当てることによって、延伸した糸の与えら れた残存延伸比（ＲＤＲ）ｏに好適なリラックス処理温度を得ることができる。

ナイロン６６、および水素結合する成分を少量含んでいるナイロン６６に関する 好適なリラックス処理温度は、約１７５℃未満であり、最も好適には約１３５℃ 未満である。ナイロン６に関する好適な温度範囲は、それぞれに１に５．３５の 値およびに２に１．９５の値を割り当てることによって限定され得る。一般に、 ナイロン６糸に好適な温度は、６６ナイロンの相当する温度よりも２０−４０℃ 低い。

本発明に従う適当な送り糸の縦糸延伸では、市販の装置が適切であることが見い だされた。Ｋａｒｌ　Ｍａｙｅｒ　Ｔｅｘｔｉｌｍａｓｃｈｉｎｅｎｆａｂｒｉ ｋ　ＧｍｂＨＳＤ−６０５３０ｂｅｒｔｓｈａｕｓｅｎ、　Ｇｅｒｍａｎｙ製の モデルＤＳＳＴ　５０、およびＢａｒｍａｇ　Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｈａ ｆｔ、　５６３０　Ｒｅｍ５ｃｈｅｉｄ、　Ｇｅｒｍａｎｙ製のモデル５ＴＦＩ が適切であり、そしてこの両方の使用を以下の実施例で説明する。上記装置に典 型的な巻き上げ速度は、約６００ｍｐｍ以下の範囲である。この装置は類似して いるため、Ｂａｒｍａｇの５ＴＦＩのみを図２に図式的に示す。

図２を参照して、送り糸の縦糸シート（文字Ｗで示す）を、左側のクリール（示 されていない）から送りロール１１−１３で引っ張る。送りロール１３は加熱可 能であり、そして通常、約５０から約９０℃の温度に加熱されている。傾斜した プレートヒーターをこの装置の中に配備し、そしてこれは、望まれるならば、こ の糸を更に加熱するために用いられ得る。次に、糸Ｗの縦糸を、加熱されていな い延伸ロール１４−１７に進める。これらの延伸ロール１４および１５−１７は 、これらの糸から成る縦糸に所望の延伸度合を与える目的で、該送りロールより も早い速度で運転されている。

延伸ロール１７を通過した後、これらの糸は、この特別な縦糸延伸モデルでは約 ２００℃にまで加熱する能力を有するプレートヒーターに接触して、縦糸の状態 で通過する間に、リラックス処理を受ける。このリラックス処理の度合は、出口 ロール１８−２０　［これらは、所望のオーバーフィードを与えるように、延伸 ロール１４−１７のそれよりも適度に低い速度で運転されている］によって調節 される。これらの得られる糸を、ビーム巻き取り装置（示されていない）で、ビ ームとして同時に巻き上げる。

図２に示す装置では、ロール１３と１４の表面速度比で限定される縦糸延伸比（ ＷＤＲ）（即ち、ＷＤＲ＝Ｖ１４／Ｖ１３）を用い、延伸温度（Ｔ、）で、これ らの送り糸から成る縦糸／−トがロール１３と１４の間で延伸され：リラックス 温度（ＴＲ）で、オーバーフィードパーセント％ＯＦ＝　（１−Ｖ１８／Ｖ１７ ）１００　［ここで、Ｖ１８／Ｖ１７は、ロール１７と１８の表面速度比である ］を用い、ロール１７と１８の間で熱リラックス処理が行われ：そして典型的に はＶ１４＝Ｖ１７であるため、全縦糸延伸比ＴＷＤＲに式：ＴＷＤＲ＝ＷＤＲｘ 　（１−％ＯＦ／１００）＝　（Ｖ１４／Ｖ１３）ｘ　（Ｖ１８／Ｖ１７）＝Ｖ １８／Ｖ１３が与えられる。

本発明に従って製造される糸は、際だって、重要な染色用途に良く適合した特性 を有する。これらの糸が有する数多くの物性は、均一な染色性の原因となるもの であり、そして染色における均一さにとって非常に重要な、これらのいずれか１ 種以上の原因となっている。この方法の特徴でありそして本発明の方法で製造さ れた糸の特徴であると考えられる２つの特性は、送り糸および延伸糸の両方に関 するデニール変化分析（ｄｅｎｉｅｒ　ｖａｒｉａｔｉｏｎ　ａｎａｌｙｓｉｓ ）　（ＤＭＡ）で、端に沿った％ＣＶが約０．７未満であること、そしてこの送 り糸を１．３３Ｘ　（ＤＴ３ｓ％）に延伸したときの、延伸張力の端に沿った％ Ｃｖが約１，０未満であることである。

本発明に従う好適な方法では、「巨大分子染料均一さ等級Ｊ　（ＬＭＤＲ）が少 な（とも約６の糸が得られる。この言葉「巨大分子染料」は、＾ｎｔｈｒａｑｕ ｉｎｏｎｅ　Ｍｉｌｌｉｎｇ　Ｂｌｕｅ　ＢＬ　（Ｃ，１，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ 　１２２）または５ａｎｄｏｌｉｎ　Ｍｉｌｌｉｎｇ　Ｂｌｕｅ　ＢＬ−Ｎ　（ Ｃ，Ｉ、　Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　８０）のどちらかを表している。

これらの染料の両方共、巨大分子の洗浄堅牢度を有する、等級に感受性を示す（ ｒａｔｅ−ｓｅｎｓｉｔｉｖｅ）酸染料である。本出願におけるＬＭＤＲの測定 にとっては有効でないが、他の巨大分子染料もまた多かれ少なかれ重要である。

本出願で用いる［巨大分子染料均一さ等級Ｊ　（ＬＭＤＲ）は、これらの糸をト リコット織物に編んだ後、上記巨大分子染料のどちらかを用いて染色することに よって得られる糸染色均−さの評価を表している。この評価操作で染色した後、 指標として図２７−３６に示す織物条こんに関するコンピューター化したシミュ レーションを用い、以下に示す試験方法で詳述するように、熟練者から成る審査 員によって１から１０の目盛りでこの織物の等吸付けを行う。５またはそれ以下 の等級は、許容されないものとして見なされ、そして５から６の等級は、あまり 重要でないい（つかの縦編み織物では許容されるボーダーラインであると見なさ れる。６またはそれ以上の等級は、大部分の縦編み織物にとって許容されると見 なされる。６．５またはそれ以上の等級は、重要な縦編み織物、例えば水着で用 いられる織物に適切であると見なされ、そして約６．５以上の均一さ等級を生じ る本発明に従う糸がより好適である。７またはそれ以上の等級は優れていると見 なされ、そして７以上の等級を生じ得る本発明に従う糸が最も好適である。本発 明に従い、８゜０およびそれ以上の高い等級も可能である。

図３は、伸び％（Ｅ）、延伸比（ＤＲ＝１＋Ｅ／１００）　、および延伸糸の残 存延伸比［（ＲＤＲ）。＝　（ＲＤＲ）、／ＤＲ］に対してプロットした破壊伸 び（Ｅ、）が８０％（即ち、（ＲＤＲ）Ｆ＝１＋８０／１００＝１．８０）であ るナイロン送り糸に関して、室温で測定した延伸張力ＤＴの典型的なプロット（ ラインＡ）（元のデニールに対するダラムとして表す）であり、ここで、ＤＴは 最初に、約５％Ｅ（即ち約１゜０５ｘＤＲ）の降伏点（Ｅｙ、ｉ）まで延伸比と 共に急激に上昇し、そしてＥｂの破壊（即ちＲＤＲ＝１．０）まで延伸比と共に ゆっくりと上昇する、モして％Ｃ■で表す端に沿った延伸張力変化（ＤＴＶ）の 相当するプロット（ラインＢ）の典型的なプロットであり、これは、最初の降伏 点（Ｅｙ、ｉ）に向かって急激に低下し、そしてＥＶ、ｆに向かう降伏領域Ｅｙ 、ｉに渡って実質的に一定のままであり、そしてその後、この糸が破壊するまで 典型的に上昇する。この最適延伸ゾーンは、ＥＶ。

ｆに対するＥｙ、ｉで定義される、即ち、この実施例では、それぞれ１．２５の （ＲＤＲ）、、。に対する１、７１　（＝１．　８／１．　０５）の（ＲＤＲ） 、、□に相当している、１．　４４　（＝１．　８／１．　２５）の（ＷＤＲ） 、、、に対する１、０５の（ＷＤＲ）、、、に等しい、５５％に対する５％の、 Ｅ−値によって定義される。

図４Ａおよび４Ｂは、Ｄｕ　Ｐｏｎｔの熱機械分析装置（Ｔｈｅｒｍａｌ　Ｍｅ ｃｈａｎｉｃａ１＾ｎａｌｙｓｅｒ）　（ＴＭＡ）を用い、１分当たり５０℃（ ±０．　１℃）から成る一定した加熱速度で、前張力（ここではまた、元のデニ ール当たりのミリグラムとして表す応力σとしても表す）を３ｍｇ／デニールか ら５００ｍｇ／デニールに変化させたとき得られる、温度に対するナイロン送り 糸の長さ変化のパーセント（Δ長さ％）の代表的なプロットであり、ここで、こ の糸は、約５０ｍｇ／ｄ以上の前張力下で伸長しく図４へ−上半分）、そして約 ５０ｍｇ／ｄ未満の前張力下で収縮する（図４Ｂ−下半分）。

与えられた張力に関する、温度に対する瞬時の長さ変化応答［（Δ長さ％）／（ Δ温度’Ｃ）　］　＝　［ΔＬ／ΔＴ］を、ここでは、収縮条件下の「動的収縮 率」と呼び、そして伸長条件下の「動的伸長率」と呼ぶ。本発明で用いる好適な 送り糸は、おおよそガラス転移温度（Ｔｇ）および主要結晶化の開始温度（Ｔｚ 、＊）に相当する１、４０’Ｃと１３５°Ｃの間の初期張力である５ｍｇ／ｄ下 で収縮し、そして同じ条件下でゼロ未満の動的収縮率を有する（即ち、収縮率は 温度と共に上昇し、そして約４０°Ｃと１３５℃の間では、初期収縮後、自然発 生的伸長を全く示さない）。

図５は、５０から５００ｍｇ、／ｄがら成る張力下のナイロン送り糸に関する、 温度に対するＴＭＡ動的伸長率（ΔＬ／ＩＴ）の代表的なプロットである（詳細 に関しては図４を参照のこと）。ここで、最大動的伸長率（ΔＬ／ΔＴ）　ｆｆ ｉ、、は主要結晶化の開始点と見なされ、そして温度Ｔ１．。

＊で生じる。この好適な延伸温度（ＴＤ）は’Ｌ、＊未満である。

図６は、元のデニールに対するミリグラムとして表す、初期応力に対する最大Ｔ 　Ｍ　、Ａｌ動的伸長率（ΔＬ／ＩＴ）、、、の代表的プロットであり、ここで 、正のスロープｄ　（ｊＬ／ΔＴ）、、。／ｄσによって特徴づけられる応力（ σ）が上昇するにつれて、（ΔＬ／ΔＴ）、、、、が上昇する。このｄ（ΔＬ／ ΔＴ）１．工／ｄσの値（ラインＥからラインＡ）は、一般に、ポリマーのＲＶ が上昇しそしてスピン速度が上昇する（即ち（ＲＤＲ）、が減少する）につれて 減少する。本発明で用いる好適な送り糸は、（ｉＬ／ΔＴ）、□値が約０．２０ 未満、好適には約０．１５から約０．０５％／℃の間であり、そして本発明の好 適な送り糸を特徴づけるように選択した３００ｍｇ／ｄの応力（σ）でｄ（ΔＬ ／ΔＴ）、ａｘ／ｄａ値が約３ｘ１０−４と７ｘｌＯ−’（％１０Ｃ）／　（ｍ ｇ／ｄ）である、ことによって特徴づけられる、と言うのは、これは典型的に、 リラックス処理ゾーン（図２中のロール１７と１８の間）における名目上の張力 レベルであるからである。

図７（ライン、八）は、Ｄｕ　ＰｏｎｔのＴｈｅｒ＋＋＋ａｌ　Ｍｅｃｈａｎｉ ｃａｌ　Ａｎａｌｙｓｅｒを用い、元のデニール当たり３００ｍｇの定張力下、 １分当たり５０８Ｃ（＋／−０１°Ｃ）の一定加鳩速度で得られる、温度（０Ｃ ）に対するナイロン送り糸の長さ変化パーセント（Δ長さ％）の典型的なプロッ トである。伸長の開始（即ちΔＬ〉０）は、おおよそガラス転移温度（Ｔ　ｇ） の所で起こり、そして温度Ｔｌｌ＋Ｌで急激に上昇するが、これは、水素結合が 壊れ始めて、ポリマー鎖の伸長を許すと共に結晶薄層の動きを可能にする温度に 関係していると考えられる。

図７（ラインＢ）は、ラインＡに対する相当するＴＭＡ動的伸長率のプロットで あり、ここでは、摂氏度当たりの瞬時の長さ変化（Δ長さ％）／（Δ温度’Ｃ） ＝（ΔＬ／ΔＴ）で定義され、そしてこの動的伸長率（ΔＬ／ΔＴ）は、Ｔｇと ＴＩＩＩＬの間で比較的一定であり、そして温度Ｔｌ１Ｈ本で最初の最大値にま で上昇し、これは、主要な結晶化の開始に関連していると考えられる。この動的 伸長率は、本質的に、温度範囲Ｔ＋１．＊からＴ１１．ｕに渡ってより高いレベ ルで一定のままであり、そしてその後、これは、張力下、融点（Ｔ、）よりも典 型的に低い温度でこの糸が破壊するまで急激にＴ　ｌ　＋　ｌ　υで上昇し、こ れは、この糸の結晶の溶融および軟化の開始に関連しており、そしてここで、Ｔ ｌｌ、ｕは、Ｔ、、よりも４０℃低い。

大部分の脂肪族ポリアミド類は、ラインＢの、温度に対する動的伸展率挙動を示 し、ここで、この動的伸長率は、Ｔｘ、＊における最初の最大値の後若干減少し 、温度Ｔ＋＋、＊＊で最小値に到達するが、これは、ナイロン６６ポリアミド類 に関しては、しばしばＢｒ１ｌｌ温度と呼ばれており、そしてより低い熱安定性 を示すベータ結晶構造が熱的により安定なアルファ結晶構造に転換することに関 連しており、そしてナイロン６ポリアミド類に関しては、温度Ｔ１１．＊＊は、 スピン配列によってのみ生じるカンマ結晶構造が、延伸および／または熱処理系 に典型的な、より安定なアルファ結晶構成に転換することに関連していると考え られる。

重要な酸染色性に好適な延伸条件は、延伸の度合（ＤＲで与えられる如き）、延 伸温度（１）　、リラックス処理温度（Ｔｌｌ）、および許容されるリラックス 度合（オーバーフィード％、即ち％ＯＦでか、或はリラックス処理の度合、即ち １−％ＯＦ／１００で与えられる如き）の注意深い均衡に関係していることが見 いだされた。ここで、この好適な範囲は次の通りである。ＤＲが約１０５Ｘから （ＲＤＲ）、／１．２５の間であること：Ｔｏが２０°Ｃから約ＴＩ１．　＊＊ 未満、好適には約Ｔ１１゜＊未満、特に約Ｔｌｌ＋Ｌ未満であること；ＴＲが約 Ｔ、、、ｕ（即ち、ＴＭ−４０℃）、好適には約Ｔｌｌ、＊＊、特に約Ｔ＋、＊ 未満であること。

（ＲＤＲ）。が減少するに伴ってＴ３が減少する（即ち、ＤＲが上昇しそして％ ＯＦが減少する）ための必要条件は、結晶子間の細孔サイズの分布が最小値にシ フトすることに関連していると考えられ、これが、染料の分散速度（ここでは糸 のＭＢＢ値で表される）を減少させ、そして細孔の主要な移動を開始させる温度 を上昇させる（ここでは、染料転移温度Ｔ。Ｙ５および最大動的モジュラスの温 度（ＴＥ″１．８）に関係している）。細孔サイズの分布と、重要な酸染料性を 限定する細孔の移動性との組み合わせが存在していると考えられる。この組み合 わせは、送り糸を適当に選択しそして本発明の延伸方法を用いることによって達 成されると考えられる。

図８は、処理温度に対する相対的結晶化率ｄＸ／ｄｔの代表的プロットである。

このｄＸ／ｄｔ値が上昇し、Ｔｃで最大値に到達するが、これはおおよそ、ナイ ロン６６では］５０℃でありそしてナイロン６では１４６℃である。温度Ｔ、と Ｔ、は、相対的結晶化度Ｘ＝１／２の場合の処理温度を表している。ナイロン６ ６に関するＴ２およびＴ、は、約Ｔ。

＋／’−４０℃であり、そしてナイロン６に関するＴ２およびＴ１は、約Ｔ、十 ／−２０℃である２、温度ＴＩ、とＴ１〕の間で、結晶化は核形成を通して１「 行し、そし？：ＴＣとＴ７．の間では、存在している結晶の成長を通し、て継続 する。図８と７の比較は、ＴＩＬＬおよびＴｌｌ、１１はそれぞれＴ１．および Ｔ２．に相ソ雇ッている可能性があること、そしてＴｚ、＊およびＴｚ、＊＊は ぞれぞｉｌＴ、５．およびＴ２，７に相当（７，ている可能性があることを示唆 しでいる６１本発明は如何なる特別な理論にも拘束されるものではないが、延伸 中の好適なリラックス処理温度は、約Ｔ６未満、即ち、結晶成長に対して均一な 核形成が生じる条件下であると考えられる、と言うのは特１ご、延伸した糸の（ ＲＤＲ）。が減少するからである。

図９は、延伸（７，た糸の残存延伸比（ＲＤＲ）　ｌ）に対する、１０００／（ ７Ｍ＋２７３）で示ｔリーラノクス処理温度（ＴＲ１℃）の逆数のグラフ表示で ある。太線で囲まれている領域１（ＡＢＤＥ）およびＩＩ（ＡＥｘ（■）は、優 ねた巨大分子染料均一さ等級（ＬＭＤＲ）を有する糸を製造するに有効な方法の 延伸段階（ＲＤＲ，）に関連させた時の、リラックス処理段階（ＴＩｌ）におけ る温度条件を示している。ラインＢＣＤは室ａ　（ＲＴ）ｔ、−相応シテオリ、 ラインＡＭＥはＴｌｌ、Ｌ（約９０℃）に相応しており、ラインＫＬＦはＴ１１ ．＊（約１３５℃）に相応しており、ラインＪＧはＴ、、、＊＊　（約１７５℃ ）に相応しており、そしてライン】１−１はＴ１１．ＬＩ（ナイロン６Ｇポリア ミド類では約２２５℃、または他のポリアミドでは約ＴＭ−４０℃）に相応して いる。ラインＡＫＪＩは、方程式：　［１０００／（Ｔ鈍＋２７３）コ≧Ｋｌ− に２　（ＲＤＲ）ｏに相応しており、この式を整理し直して、式：Ｔ、（℃）≦ ［１０００（Ｋｌ−に２（Ｒ，ＤＲ）。）コ　−２７３　［ここで、Ｋ＋＝１０ ００／　（Ｔｚ、ＬＩ２７３）　＋１．２５に２、およびに２＝　［１０００／ 　（Ｔｌ、　ＬＩ２７３）−１０００／　（Ｔ、、、＊＊＋２７３）］１０．３ である］が得られる。

大部分のナイロンに関するに１およびに２の値は、それぞれ約４９５および１７ ５である。より低い融点（ＴＭ）を有するナイロン、例えばナイロン６６ホモポ リマ〜のそれよりも約４０℃低い融点を有するナイロン６に関するＴ１１．Ｌお よびＴｉ、＊＊値は、典型的にそれよりも低く、Ｋ１およびに２に関して異なる 値を与える（高速紡糸し、たナイロン６およびナイロン６６ホモポリマーに関す るＴＭＡ曲線の比較のための図１８を参照）。

図１０から１３は、図６に示すのと同様に、同様な熱転移を示すナイロン送り糸 の代表的熱応答である。図１．０（ラインＡ）は、温度に対する、１分当たり３ ０℃の加熱速度の時の、定長条件下の動的収縮張力（ＳＴ）のプロットであり、 こねは、温度Ｔ、で急速に上昇し、そしてＴＳＴ□１で最大値に到達し７た後、 ここではＴＩｌ、ｌと表す温度に向かって急激に減少し、そしてＴ１１．Ｌと、 ここではＴＩＩ、＊＊とじて表す温度の間で、よりゆっくりではあるが継続して 減少した後、より急激に減少する。このＴＸＴ、、ａｔは、しばしば、主要なポ リマー鎖移動の開始および次の核形成に関連している。特に好適な延伸温度（Ｔ ｏ）は、典型的にはＴｇとＴ１１．Ｌの間に在る。ＴＳＴａａｘ近くで、実施例 中の大部分の糸を延伸した。図１−０（ラインＢ）は、温度（Ｔ）プロット（ラ インＡ）に対する、動的収縮張力（ＳＴ）の相当する導関数ａ　（ＳＴ）／ｄ（ Ｔ）である。この導関数プロット（Ｂ）は最小値［これはおおよそ、それぞれＴ ｌｌ＋ＬおよびＴｘ、＊＊に相当している］と、幅広い最大値［これはおおよそ 、Ｔｊ；＊からＴｃの温度範囲に相当している］を表している。

図１１は、Ｌａｗｓｏｎ４ｅｍｐｈｉｌｌ　ＴＹＴを用い、７０℃から１５０℃ に段階的に温度を上昇させることによって測定した収縮率の典型的なプロットで ある。この収縮率は約９０℃で急激に上昇し、これは、ＤＩＪ　ＰｏｎｔのＴＭ Ａを用いたとき観察されたのと同様である（図４参照）。この収縮率の急激な温 度上昇は、温度Ｔ１１．Ｌに関連している。

図１２は、温度に対する動的モ）、ラス（Ｅ゛）の対数の典型的なプロット（ラ インＡ）と、温度に対する損失ｔａｎΔの相当する対数の典型的なプロット（ラ インＢ）であり、ここで、両方共、レオビブロン（ｒｈｅｏｖｉｂｒｏｎ）を用 い、５℃／分の加熱速度で測定したものである。この特徴的な熱転移は顕著であ り、そして図６および１０で観察したものに匹敵している。

図１３は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した、温度に対する熱流変化の典型 的なプロットである。６０℃から２００℃の温度範囲の挿入拡大図は、それぞれ 、ＴＩｌ＋Ｌ、Ｔｚ、＊およびＴｚ、＊＊に帰すべき３つの熱転移を示している 。このナイロン６６糸に関する約２２５℃の溶融吸熱の開始は、Ｔｚ、ｕに関連 しており、そして融点ＴＭよりも約４０℃低い。

図１４および１５は、それぞれ実施例ＩＶ−３およびＩＶ−１０の縦糸延伸糸に 関する、温度に対する、３００ｍｇ／ｄ前張力におけるＴＭＡ動的伸長率の典型 的なプロットであり、ここで、実施例ＩＶ−１０の糸は〉６のＬＭＤＲを有して おり、そして実施例ＩＶ−３の糸は６未満のＬＭＤＲを有しており、これは、温 度ＡとＤの間、特にＡとＣの間の、温度に対する、より大きな（ΔＬ／ΔＴ）変 動性に相当している（図１５に対して図１４を比較）。

図１６および１７は、スピン速度（Ｖｓ）に対する、紡糸したままのナイロン６ ６糸が有する重要な特性のプロットであるが、この一般的な挙動はまたナイロン ６でも見られる。図１６（ラインＡ）は、スピン速度（Ｖｓ）に対する、その逆 数１／　（ＲＤＲ）　Ｓで表す、紡糸したままのナイロン６６糸が有する残存延 伸比（ＲＤＲ）、（これは、おおよそ、分子の鎖伸長度に比例しており、そして しばしば、紡糸した糸の延伸比と呼ばれる）の代表的プロットであり、そしてこ れは、１００１００Ｏから約４０００ｍｐｍの範囲に渡って、スピン速度（Ｖｉ ）が上昇するにつれて直線的に上昇した後、約４０００から約８０００ｍｐｍの 範囲に渡って、スピン速度に対して減少した速度で直線的に上昇する、ことが観 察される。この（ＲＤＲ）　Ｓの絶対値は、例えばポリマーのＲＶおよびｄｐｆ に従って変化することが知られているが、図１６のラインＡの重要さは、約４０ ００ｍｐｍにおける（ＲＤＲ）、挙動における転移である。約４０００ｍｐｍ以 上では、通常、安定な糸パツケージを得るための熱／機械的安定化を必要とりて いない。約４０００ｍｐｍ未満では、この紡糸したままの糸を更に安定化して、 縦糸延伸に有効な糸パツケージを生じさせる必要がある（図１の考察を参照）。

図１６（ラインＢ）において、密度（ρ）はスピン速度が上昇するにつれて上昇 し、そして約４０００ｍｐｍ以上ではより急速に上昇する。

この紡糸した糸の（ＲＤＲ）、が約２．７５未満である（これは、約０３６４以 上の１／　（ＲＤＲ）　ｓ値に相当している）送り糸が延伸に好適であることが 見いだされた。図１６は、単独では、（ＲＤＲ）、値の必要条件が約２７５未満 であることの理由を示していない。

図１７（ラインＡ）は、スピン速度に刻する、２４時間以上の熟成を行っていな い紡糸し７た糸をボイル−オフした後の長さ変化の代表的プロットである。約２ ０００ｍｐｍ以下で、これらの紡糸した糸は沸騰水中で伸びる（領域Ｉ）。約２ ０００から約４０００ｍｐｍの間で、この紡糸した糸は沸騰水中で伸びるが、ス ピン速度に対してはより低い度合である（領域ＩＩ）。約４０００ｍｐｍ以上で 、この紡糸したままの糸は、沸騰水中で収縮する（領域Ｉ　Ｉ　Ｉ）。

図１７（ラインＢ）中に、これらの糸に関する相当するパイレフリンジエンスを 、スピン速度に対してプロットする。約２０００ｍｐｍでは、スピン速度に対す るパイレフリンジエンスの上昇率の減少が観察され、これは、領域■と領域ＩＩ 挙動の間の転移に関連しており、そしてスピン−ライン上の応力誘発核形成の開 始に帰するものと考えられる。領域ＩとＩＩの間の転移は、おおよそ、紡糸した ままの糸（ＲＤＲ）Ｓが約２．７５未満であることに相当している。紡糸したま まの糸の特性が領域Ｉを表示している送り糸を「乾燥」延伸したのでは、６以上 のＬＭＤＲを得ることは不可能である。本発明で用いる糸は、領域ＩＩおよびＩ ＩＩのものであり、好適には領域ＩＩＩのものである、と言うのは、領域ＩＩＩ の糸の、仕上げ剖検布中の糸上の水分に対する感受性は、染料レベル（ＭＢＢ） に対して非常に小さく、そしてそれらの糸特性は、貯蔵時間に関してより安定で ある、ことが観察されるからである。

図１８は、種々の種類の送り糸に関する、温度に対する、３００ｍｇ／ｄ張力下 の動的伸長率（ΔＬ／八Ｔへの代表的ＴＭＡプロットであり、ここで、Ａ＝５３ ００ｍｐｍで紡糸しそして５％のＭＯ５−６を含んでいる名目上５ＱＲＶのナイ ロン６６糸；　Ｂ＝５３００ｍｐｍで紡糸したナイロン６６ホモポリマー系（実 施例■の糸Ｊ）；　Ｃ＝５３００ｍｐｍで紡糸したナイロンコポリマー糸（実施 例Ｉの糸Ｋ）；Ｄ一部分延伸したナイロン糸（実施例Ｉの糸Ｄ−Ｆを示す）：Ｅ ＝５３００ｍｐｍ１？紡糸した名目上４７ＲＶのナイロン６ホモポリマー系。ナ イロン６の送り糸は、ナイロン６６送り糸に対して約２０−３０℃低い温度にシ フトし、これにより、ナイロン６６ホモポリマーに関するそれに対して、ナイロ ン６に関する最大リラックス処理温度（Ｔ、）　、４Ａ、が約２０−３０℃低下 する。

図１９は、異なる種類の糸に関する、５　ｍ　ｇ　／　ｄ張力下の、温度に対す る収縮率（Δ長さ％）の代表的ＴＭＡプロットである。大部分の送り糸は、特に ４０℃から１３５℃の間で温度が上昇するにつれて収縮するが、しかしながら、 糸Ａは最初伸長し、そして約１５０℃以上の温度でのみ収縮する。糸Ａは４０か ら１３５℃で収縮しないで伸長しく即ちΔＬ＞Ｏ）、、そしてここでは、「正の 動的収縮率」と呼ぶ正の長さ変化率（即ちΔＬ／ΔＴ＞０）　、℃）によって特 徴づけられるため、好適な送り糸ではない。延伸にとって好適な送り糸は、４０ ℃から１３５℃の温度範囲に渡って、負の動的長さ変化および負の動的収縮率を 有する。

図２０は、２０℃、７５℃、１２５℃および１７５℃における、延伸比に対する 、延伸デニール当たりのダラムで表した延伸応力（σ０）の代表的プロットであ る。この延伸応力（σ０）は、降伏点以上では延伸比と共に直線的に上昇し、そ してここでは、このスロープを延伸モジュラス（Ｍ、）と呼び、そして（ΔσＤ ／ΔＤＲ）によって定義する。延伸応力（σＤ）および延伸モジュラス（Ｍ、） の値は、延伸温度（Ｔｏ）が上昇するにつれて減少する。

図２１は、種々の送り糸（Ａ＝５３００ｍｐｍで紡糸した名目上６５ＲＶのナイ ロン６６ホモポリマー；Ｂ＝５３００ｍｐｍで紡糸した名目上６８Ｒ■のナイロ ン６．６６：ｌポリ？−；Ｃ＝約３３００ｍｐｍで紡糸した名目」二、４　Ｑ　 ＲＶのナイロン６６ホモポリマー）に関して、７５℃で、延伸比（ＤＲ）に対す る延伸応力（σＤ）を比較したものである。送り糸の種類および延伸温度（ＴＤ ）を選択することにより、所望レベルの延伸応力（σｌ））および延伸モジュラ ス（ＭＯ）を調節することができる。好適な延伸送り糸は、約１、Ｏから約２． ０ｇ／ｄｄの延伸応力（σＤ）を有し、そして延伸比に対する延伸応力（σ、） のプロ・ソトから取った１、３５延伸比（ＤＲ）および７５℃で測定して、約３ から約７ｇ／ｄｄの延伸モジュラス（ＭＤ）を有する。

図２２は、図２１の３種の送り糸に関する、［１０００／　（ＴＤ、℃＋２７３ ）］に対する延伸モジュラスの対数１　ｎ　（Ｍｎ）の代表的プロットである。

図２２中の直線関係にあるスロープは、温度に対するＭＯのＡｒｒｈｅｎｉｕｓ 型依存関係を仮定した見掛は延伸エネルギー（ＥＤ）Ａと見なされる（即ち、Ｍ Ｉ、＝Ａ　ｅ　ｘ　ｐ　（Ｅｏ／ＲＴ）　、ここで、Ｔはケルビン度で表した温 度であり、Ｒは一般ガス定数であり、モしてｒＡＪは物質定数である）。好適な 延伸送り糸は、約０．２から０．６　（ｇ／ｄｄ）／’　Ｋの見掛は延伸エネル ギー（ＥＤ）　Ａ［＝Ｅ、／Ｒ＝Δ（ｌ　ｎ　Ｍｏ）／Δ（１０００／Ｔ、）　 、ここで、Ｔｏはケルビン度である］を有する。

図２３（ラインＡ）は、約１５％消耗に到達する染料浴温度［ここでは染料転移 温度Ｔｎ　ｖ　ｔとして定義する］に相当している約５７−５８℃で生じる染料 消耗の上昇に伴う、染料温度（℃）に対する、Ｃ，１，＾Ｃ１ｄＢｌｕｅ　１２ ２に関する染料消耗パーセント（％Ｅ）の代表的プロットである。

図２３（ラインＢ）は、１０００／　（ＴＩ２７３）として表す染料浴温度の逆 数に対する、対数目盛り上の消耗パーセントとして表すラインＡの相当するプロ ットである。この染色転移温度は、１０００／（ＴＩ２７３）に対するＬｏｇ　 （％Ｅ）プロット中のようには明らかでないが、この滑らかな直線に近い関係の ため、ここでは１５％染料浴消耗（Ｃ，Ｉ。

＾ａｉｄ　Ｂｌｕｅ　１２２使用）の時の温度Ｔ（’Ｃ）とし７て定義する染料 転移温度（Ｔ、、、）の、より正確な補間が可能である。図２４は、表■中の送 り糸ｒＧＪから製造した４種の縦糸延伸糸に関する、温度に対する、染料浴消耗 曲線（ＣＪ、　Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　１２２）の代表的プロットであり、ここで 、曲線Ａ＝１．１５Ｘ　ＤＲ／Ｔ、（５７℃）：曲線Ｂ＝１．１５Ｘ　ＤＲ／Ｔ 、（１７７℃）；曲線Ｃ＝１．４５Ｘ　ＤＲ／ＴＲ（５７℃）：および曲線Ｄ＝ １．４５Ｘ　ＤＲ／Ｔ、（１７７℃）。糸Ａ、ＢおよびＣは、約６５℃未満のＴ Ｉ）ｖｔ、値を有しており、糸に均一な染色織物を与える一方、糸りは６５℃以 上のＴＤＹＥ値を有しており、巨大分子酸染料で染色したときの染色織物に許容 される程の均一性を与えない。

図２５は、異なる送り糸から製造した縦糸延伸糸の残存伸びに対する、巨大分子 酸染料Ｃ，Ｉ、Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　４０を用い２５℃で測定した染色率（Ｓ　 ２５）の代表的プロットであり、ここで、ラインＡは、送り糸から約４０００ｍ ｐｍ以上で紡糸したもの（図１６および１７中の領域ＩＩＩ）であり、ラインＢ は、送り糸から約２５００から４０００ｍｐｍで紡糸したもの（図１６および１ ７中の領域ＩＩ）であり、ラインＣは、送り糸から２０００ｍｐｍ未満で紡糸し たもの（図１６および１７中の領域Ｉ）である。与えられた残存伸びにおける染 色率は、この乾燥延伸／乾燥リラックス縦糸延伸方法で用いる送り糸のスピン速 度と共に上昇することが観察される。送り糸Ｃから延伸した糸は、全ての延伸お よびリラックス処理工程条件で不均一であり、そしてこれらが有する不均一さは 、領域ＩＩおよびＩＩＩの送り糸から延伸した糸のそれに対して、領域■の送り 糸から延伸した糸が有する明らかに固有の低い染色率に関係しているものと考え られ、そしてこのような低い染色率を有する延伸糸はまた、６５℃以上のＴ。Ｖ Ｆ、値を有することも見いだされる。

図２６は、表Ｘに挙げた異なる延伸糸に関する、広角Ｘ線回折スキャンから誘導 される見掛は細孔容積（ＡＰＶ）に対する、非晶質ポリマー鎖セグメントの配列 から誘導される見掛は細孔移動度（ＡＰＭ）のプロ、　ｌ−である。少なくとも 約６のＩ−Ｍ　Ｄ　Ｒを与える延伸糸は、約２以上であり（ラインＣＣ’　Ｅ） そし、て約（４，７５−０，３７ｘｌＯ−’ＡＰ’ｖ’）（ライ〉、八ＢＣＤ） 以上のＡＰＭと、４：＜１０−’立方オングストローム（ラインＢＢ’　Ｇ）以 にの、へＰＶとの組み合わせを有することが見いだされる。好適な糸は、２以上 でありそして（５−０，３７ｘｌＯ”ＡＰ〜′）以上のＡＰ〜１（ラインＡ’　 Ｂ’　Ｃ”　Ｄ）と４ｘｌＯ−’立方オングストローム以上のＡＰＶを有する。

領域ＢＧＦＥＣに相当するＡＰＭとＡ１）Ｖの組み合わせを有する糸はまた、約 ６５℃未満の染料転移温度ＴｏｖＥを有することによっても特徴づけられる。

以下に示す実施例は本発明を更に説明するものであり、制限することを意図し５ たものではない。以下に示す試験方法に従って、糸の特性および工程パラメータ ーを測定する。部およびパーセントは、特に明記されていない限り重量である。

述されているのと同様にして、このポリアミドが有する相対粘度（ＲＶ）を測定 する。

デニール・ＡＳＴＭ表示Ｄ−１９０７−８０に従ってこの糸のデニールを測定す る。Ｇｏｏｄｒｉｃｈ他の米国特許番号４，０８４．４３４に記述されている如 き自動カットアンドウェイ（ｃｕｔ−ａｎｄ−ｖｅｉｇｈ）装置を用いることで も、デニールを測定することができる。

引張り特性６Ｌ１の米国特許番号４．５２］、、　４８４、コラム２．１．６１ からコラム３．１６に記述されているようにして、引張り特性（粘り強さ、モジ ュラスおよび破壊伸び）を測定する。「初期モジュラス」としてしばしば表すモ ジュラス（Ｍ）は、Ｘ軸上の伸びに対してｙ軸上の張力をプロットした負荷−伸 び曲線の、最初のかなり真っすぐな部分のスロープから得られる。５％伸長（Ｍ ５）における正割係数を、（粘り強さ／　０５）Ｘ１００の比率として定義し、 ここで、粘り強さを５％伸長で測定する。

巻具ｒ　：　Ｚｉｅｍｉｎｓｋｉおよび５ｐｒｕｉｅｌｌ、Ｊ、　Ａｐｐｌ、　 Ｐｏｌｙｍｅｒ　５ｃｉｅｎｃｅ、　３５．２２２３．２２４５　（１９８８） およびＢｈｅｄａおよび５ｐｒｕｉｅｌｌ、Ｊ、　Ａｐｐｌ、　Ｐｏｌｙｍｅｒ 　５ｃｉ６ｎｃｅ　３９．４４７−４６３　（１９９０）が記述した操作を用い 、赤外顕微鏡を用いた非接触方法で糸温度を測定する。ここに記述した装置、例 えばロールなどの温度を標準的熱電対で測定する。

ボイル−オフ収縮（ＢＯ３）：本出願に記述した送り糸では、以下に示すリラッ クス処理した東方法を用い、沸騰水中に浸漬したときの糸の束の、元の長さのパ ーセントとして、長さの変化を測定する。円周が１−１／８メートルの標準デニ ールリールを用いて糸の束を調製する。このリールの回転数を、この束の長さ測 定で用いる重量から決定する。この重Ｉは下記の通りであるべきである。

〈３０デニール　−−１００ｇ ３０−１００デニール　−−２５０ｇ 〉１００デニール　−−５００ｇ０ 回転数は、５５ｍｇ／デニールの負荷を与えるに必要な数であり、そして下記の 式から計算される Ｒ＝　１０００Ｗ／２　ＬＤ 「式中、 Ｒ：最も近い整数に四捨五入した回転数。

Ｗ＝ダラムで表した重１ Ｄ−デニール。

Ｌ−負荷＝５５ｍｇ／デニール］。

フックにかけて重りを付けることによって、これらの束を真っすぐにする。この 束の長さを１ｍｍ近似で測定し、Ｌｌとして記録する。次に、。

これらの束をチーズ布に包んで、９８±１℃のボイル−オフポットの中に２０± １分間入れる。これらの束を浴槽から取り出した後、空気乾燥させる。ボイル− オフ後の束の長さＬ２を、Ｌｌと同じ方法で測定する。

ボイル−オフ収縮を下記の如く計算する。

％ＢＯ８＝　（Ｌｌ−Ｌ２）ｘ１００／ＬＬ。

ボイル−オフ収縮率（ＢＯ３）：縦糸延伸した糸のボイル−オフ収縮率の測定で は、以下に示すループ方法を用いる。糸を縛って長さが約５０ｃｍのループ状に した後、０．０５ｇ／ｄの負荷の下で、このループの長さを物差しで測る。この 負荷を取り除いた後、それが水中で浮遊して絡まるのを防ぐため約０６ｇの荷重 を用いて、このループを沸騰水の中に入れる。このループを空気中で乾燥した後 、０．０５ｇ／ｄの負荷の下で、この長さを測定する。ボイル−オフ収縮率を下 記の如く計算する： 水の中に浸漬した後、これを熱オーブンの中に入れ、そして収縮を測定すること によって、ボイル−オフ後の熱収縮を測定する。より詳細には、糸にかかる力が ８３ｍｇ／デニールになるように、この試験糸の３０００デニ一ル束（６０００ デニールのループ）から５００グラムの重りを吊し、この束の長さを測定する（ Ｌｌ）。この５００グラムの重りを３０グラムの重りに取り替えた後、この重さ を計った束を沸騰水中に２０分間浸漬し、取り出した後、２０分間空気乾燥させ る。次に、この束を、１７５℃のオーブン中に４分間吊し、取り出し、３０グラ ムの重りを５００グラムの重りに取り替えた後、この束の長さを測定する（Ｌ２ ）。

下記の式で「ボイル−オフ後の熱硬化収縮率」を計算する。

ボイル−オフ後の熱硬化収縮率（Ｈ５Ｓ／ＡＢＯ）は、典型的にはＢＯ８よりも 大きい、即ち、ＡＢｏ　１７５℃のＤＨ８に対してこれらの糸は収縮し続け、こ れは、均一な染色と仕上げを達成するに好適である。

４、１３４．８８２、コラム１１．１１．４２−４５に記述されている方法で静 的乾燥加熱収縮を測定したが、但し、このオーブン温度は、１６０℃の代わりに それぞれ９０℃、１３５℃および１７５℃である。

巨大分子酸染料均−さくＬＭＤＲ）＋３２ゲージのトリコット機を用いて糸を編 んでトリコット織物を生じさせた後、Ｃ，１，＾ｃｉｄ　Ｂｌｕｅ　１２２また はＣ，１，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　８０のどちらかを用いた下記の操作で染色する 。

この操作を用いて少量の（〜１−３ヤード）の織物を染色する。重さを計った織 物を、Ｃｏｏｋウオッシャ−の中に入っている１１０度Ｆの水３０リットルニ加 える。この浴槽に、３ｇのＭｅｒｐｏｌ　ＨＣ３（Ｅ、　１．　ｄｕ　Ｐｏｎｔ ｄｅ　Ｎｅｍｏｕｒｓ　ａｎｄ　Ｃｏｍｐａｎｙが市販している液状の非イオン 系洗剤）と３ｇの１０％水酸化アンモニウムを加える。この浴温度を３度Ｆ／分 で１６０度Ｆに上昇させた後、このＣｏｏｋウオッシャ−を１５分間運転する。

次に、この浴槽を空にした後、完全に奇麗にし、そして３０リツトルの水を入れ る。この温度を８０度Ｆにセットした後、織物の重量を基準にして０５％のＭｅ ｒｐｏｌ　Ｄ＾（Ｅ、　１．　ｄｕ　Ｐａｎｔ　ｄｅ　Ｎｅｍｏｕｒｓ　ａｎｄ 　Ｃｏｍｐａｎｙが市販している非イオン系界面活性剤）を加える。この浴槽を ５分間運転して混合を行った後、織物の重量を基準にして２％のＭＳＰ（−塩基 性燐酸ナトリウム）を加える。この浴槽のｐＨを酢酸で６．０に調整する。

次に、織物の重量を基準にして６％の硫酸アンモニウムを加え、そしてこの浴を ５分間運転した後、織物の重量を基準にして１．０％のＤｕ　Ｐｏｎｔ　Ａｎｔ ｈｒａｑｕｉｎｏｎｅ　Ｍｉｌｌｉｎｇ　Ｂ］、ｕｅ　ＢＬ（Ｃ，１，Ａｃ１ｄ 　Ｂｌｕｅ　１２２）または５ａｎｄｏｌｉｎ　ｍｉｌｌｉｎｇ　ｂｌｕｅ　Ｎ −ＢＬ　（Ｃ，Ｉ　＾ｃｉｄ　Ｂｌｕｅ　８０）を加える。この浴槽を５分間運 転した後、この浴槽温度を３度Ｆ／分で２１２度に上昇させる。

この浴槽を６０分間運転した後、ｐＨを測定する。ｐＨが〉５７の場合、５．５ に調節して更に３０分間運転する。次に、この浴槽を１７０度Ｆに冷却し、空に した後、奇麗な水で洗浄する。この浴槽から織物を取り出した後、乾燥する。

織物の状態の糸を下記の如＜ＬＭＤＲに関して評価する。

拡散蛍光灯が備わっている部屋の中で、鈍い黒色のプラスチック製カバーが付い ている大きなテーブルの上に、織物の見本（全幅、即ちおおよそ６０インチの幅 で、約２０−６０インチの長さ）を置（。指標として、図２３−３２に示す織物 条片に関するコンピューター化したシミュレーションを用い、以下に詳述するよ うに１から１０の目盛りで、熟練者から成る審査員によってこの織物の等級付け を行う（５から７人の熟練者の等級付けを平均する）。

等級付は目盛りに対して選択した等級は下記の通りである：１０＝目に見える欠 陥無し、完全に均一；８＝僅かな不規則さが観察されるが、検出するのは困難で あり、はとんど全ての最終使用によって許容される。

７＝優れている。

６．５＝非常に重要な縦糸編み織物、例えば水着で用いられる織物などに許容さ れる： ６＝気が付（程の不規則さ、大部分の衣装に使用可能。

５＝第二等級の衣装以外は許容されない；４＝非常に目立つ不規則さ、全ての衣 装にとって余りにも不規則である：そして ２＝極めて不規則、破壊的な欠陥。

４２個の糸サンプルから成る１組を試験するＭＢＢ染色では、好適には、糸を小 さい皿の上に噴出させることにより、重さが１グラムのサンプル各々を調製する 。９個のサンプルが対照用であり、そしてその残りは試験用である。

次に、１４０ｍＬの標準緩衝溶液と８０ｍＬの１２２％Ａｎｔｈｒａｑｕｉｎｏ ｎｅ　Ｍｉｌｌｉｎｇ　Ｂｌｕｅ　ＢＬ　（ＭＢ　Ｂと省略する）　（Ｃ，Ｌ　 Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　１２２）から成る染料水溶液５４リツトルに浸漬すること によって、全てのサンプルを染色する。この浴槽の最終ｐＨは５１である。この 溶液の温度を３−１０°Ｃ／分で室温からＴｏＹ＝（染料転移温度、これは、染 料の吸収速度が急激に上昇する温度である）に上昇させ、この温度で３−５分間 保持する。この染色したサンプルを濯ぎ、乾燥した後、反射比色計で染色の深さ を測定する。

反射率の読みからに／Ｓ値を計算することによって、染色値を決定する。この方 程式は下記の通りである二 にこで、Ｒ＝反射率値］。対照サンプルの染色性を公知ベースに調節および正規 化する目的で１８０の値を用いる。

、へＢＢ染色性 ＭＢＢ染色性と同様にして１組のサンプルを調製する。次に、１４０ｍＬの標準 緩衝溶液、１００ｍＬの１０％Ｍｅｒｐｏｌ　ＬＦＨ（Ｅ、■、　ｄｕ　Ｐａｎ ｔｄｅ　Ｎｅｍｏｕｒｓ　ａｎｄ　Ｃｏ、製の液状非イオン系洗剤）および８０ ８０−５Ｏ０の領　５６％ＡＬＩＺＡＲＩＮＥ　ＣＹＡＮＩＮＥ　ＢＬＵＥ　Ｓ ＡＰ　（Ａ　Ｂ　Ｂと省略する）（Ｃ，Ｉ。

Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　４５）から成る染料水溶液５４リツトルに浸漬することに よって、全てのサンプルを染色する。この浴槽の最終ｐＨは５．９である。

この溶液の温度を３−１０６Ｃ／分で室温から１２０℃に上昇させ、そしてこの 温度で３−５分間保持する。この染色したサンプルを濯ぎ、乾燥した後、反射比 色計で染色の深さを測定する。

反射率の読みからに／Ｓ値を計算することによって、染色値を決定する。この方 程式は下記の通りである Ｒ ［ここで、Ｒ＝反反射率ココ対照サンプルの染色性を、織物に対して測定したに ／Ｓの％ＣＶに調節および正規化する目的で１８０の値を用い、これはＬＭＤＲ の指示を与える。高いＬＭＤＲは低いに／Ｓ値に相当している。Ｋ／Ｓ値の低い ％ＣＶが望ましい。

染料転移温度：繊維の構造が充分に開いて、染料の吸収速度が急激に上昇する染 色中の温度が染料転移温度である。これは、ポリマーのガラス転移温度、繊維の 熱機械的履歴、並びに染料分子の大きさおよび構造に関係している。従って、こ れは、特別な染料に対する間接的な、繊維が有する「細孔ヨサイズの尺度と見な すことができる。

この染料転移温度は、下記の如＜　Ｃ，１，ａｃｉｄ　ｂｌｕｅ　１２２に関し て測定され得る：糸すンプル１ｇ当たり８００ｇの溶液が入っている浴槽の中で 糸を前洗浄する。０．５ｇ／Ｌのピロ燐酸四ナトリウム（ＴＳＰＰ）および０． ５ｇ／ＬのＭｅｒｐｏｌ（Ｒ）　Ｎｅ３を加える。浴温度が６０℃になるまで３ ℃／分の速度で浴温度を上昇させる。６０℃で１５分間保持した後、濯ぐ。この 前洗浄温度が繊維の染料転移温度を越えないように注意する。

もしこの染料転移温度がこの洗浄温度に近いと考えられる場合、より低い洗浄温 度でこの前洗浄を繰り返すべきである。この浴槽を３０°Ｃにセットした後、繊 物の重量を基準にして１％のＣ，■、　ａｃｉｄ　ｂｌｕｅ　１２２と５ｇ／Ｌ の一塩基性燐酸ナトリウムを加える。Ｍ、Ｓ、Ｐ　と酢酸を用いてｐＨを５０に 調整する。糸サンプルを加えた後、３°Ｃ／分の速度で浴温度を９５℃に上昇さ せる。

浴温度が５℃上昇する毎に、この染料浴から〜２５ｍＬの染料液サンプルを採取 する。このサンプルを室温に冷却した後、水対照を用いた分光光度計を用い、約 ６３３１ｍの最大吸収で各々のサンプルの吸収を測定する。染料消耗％を計算し て、染料浴温度に対して染料消耗％をプロットする。この曲線の２つの直線部分 の各々に沿って、交差するラインを引き、この交点が染料転移温度である。測定 の再現性を改良する目的で、１５％染料消耗の時の染料転移温度を測定するのが 好適である。この染料転移温度（ＴｏＹＦ）は、この繊維構造の開放の尺度であ り、縦糸延伸した糸に関する好適なＴ。Ｖ、値は約６５°Ｃ未満、特に約６０℃ 未満定するための、Ｕｓｔｅｒと同様な原理を用いた静電容量装置である。この ＤＶＡは、２４０メートルのサンプル長に渡って、１／２メートル毎にデニール の変化を測定し、これらの測定の％Ｃ■を報告する。これはまたデニール分布％ を報告するものであり、これは、８個の３０メートルサンプルに関する、（高い 読み値）−（低い読み値）の平均である。このＤＶＡを用いた表中の測定を、変 化率（ＤＶＡ％ＣＶ）として報告する。

動的機械分析二以下の操作に従って試験を行う。ｌｌｌ１ａｓｓ、　Ｉｎｃ、、 Ｊｌｉｎｇｈａｍ　ＭＡ製のｒ　ＡｕｔｏｖｉｂｒｏｎＪコンピューター化キッ トおよびＩｍａｓｓ、　Ｉｎｃ、製のｌＭＣ−１フアーネスが備わっているｒＲ ｈｅｏｖｉｂｒｏｎＪ　ＤＤＶ−ＴＩｃを用いる。標準的ステンレス鋼製の標本 支持用ロッドおよび繊維用クランプ（これらもまたＩｍａｓｓ、　Ｉｎｃ、製） を用いる。Ａｕｔｏｖｉｂｒｏｎと一緒に供給されたコンピュータープログラム を修飾して、−３０から２２０℃の温度範囲に渡って、一定した選択可能加熱速 度および標本上の静的張力を維持できるようにした。張力および加熱速度の定常 性を確実にし、そして温度に対する収縮率を定応力で測定できるように、データ 点を採用したときいつでも静的張力、時間および標本の現在長をプリントするよ うにも改良した。このコンピュータープログラムは、クランプマスおよびロード セルコンプライアンスに関する補正は含まれておらず、そして上述したものを除 く全ての操作および計算は、Ａｕｔｏｖｉｂｒｏｎと一緒にＩｍａｓｓによって 供給されたままである。

本発明の標本に対する試験に関しては、デニール（予備試験したデニールを基準 ）当たり０．１ｇに相応する静的張力を用いる。１．４±０１℃／分の加熱速度 を用い、そして試験周波数は１１０Ｈｚである。

このコンピューター装置はおおよそ１．５分毎に１回の読みを行うが、これは、 標本の長さを調節することによってこのコンピューターが静的張力を一定に保つ に必要な時間が変化するため、一定ではない。初期の標本長は２．０±０．１ｃ ｍである。、−３０から２３０℃の温度範囲に渡って試験を行う。動的および静 的な力がこのロードセル範囲の中間になることを確実にする目的で、この糸を折 り畳むか分割することによって、標本のデニールを４００±３０に調整する。

以下に示す方法を用いて、ｔａｎΔおよびＥ“ピークの位Ｗ（即ち温度）を測定 する。最初に、温度に対する適当なパラメーターをプロットすることで、ピーク のおおよその位置を見積もる。温度は独立して変化すると見なし、この見積もっ た位！に関して、±１０−１５度の範囲に渡る二次多項式に適合する最小平方に よって、このピークの最終位置を決定する。このピーク温度を、二の多項式の最 大値の温度と見なす。転移温度、即ち屈曲点の温度を同様に決定する。プロット から、おおよその屈曲点を見積もる。次に、温度は独立して変化すると見なし、 １つの見掛は水平域からもう１つの水平域への転移を取り扱うに充分なデータ地 点を、三次多項式に適合させる。１．００℃近くのＥ“ピーク温度（Ｔ、１．。

）（図１２参照）を、アルファ転移温度（ＴＡ）の指示と見なし、そして均一な 染色性のためには、これを低い値（即ち１００℃未満、好適には９５℃未満、特 に９０℃未満）にしておくのが重要である。

溶融挙動７示差走査熱量計（Ｄ　Ｓ　Ｃ）または示差熱分析（ＤＴＡ）を用いて 、初期溶融速度を含む溶融挙動を測定する。この測定ではいくつかの装置が適切 である。これらの１つは、Ｅ、■　Ｄｕ　Ｐｏｎｔ　ｄｅ　Ｎｅｍｏｕｒｓａｎ ｄ　Ｃｏｍｐａｎｙ、　Ｗｉｌｍｉｎｇｔｏｎ、　ＤＥ製のＤｕ　Ｐｏｎｔ熱分 析装置であるＯキャ・ノブが付いているアルミニウム製カプセルの中に３．０± ０．２ｍｇのサンプルを入れ、けん線用装置の中でけん縮を行う（これらは全て 、この装置の製造業者によって提供されたものである）。融点（ＴＭ）の測定に 関しては、これらのサンプルを１分当たり２０°Ｃの速度で加熱し、そしてこの 糸を加熱している間に起こる急速な結晶化のため通常は見られない低い温度転移 を検出する目的で、１分当たり５０℃の速度を用いる。

この装置の製造業者が提供するガラス製ペルジャーカバー（ｂｅｌｌ　ｊａｒ（ □ｖｅｒ）を用い、窒素雰囲気（４３ｍＬ／分の入り口流）下で加熱を行う。こ のサンプルが溶融した後、窒素雰囲気下、このサンプルを１分当たり１０℃で冷 却することによって、冷却発熱を測定する。ナイロン６６ホモポリマーの融点は 典型的に２６０−２６２℃であり、コポリアジパミド類、例えばＮｅおよびＭｅ −５，６を１重量％添加する毎に約１℃低下する。ナイロン６ホモポリマーの融 点は典型的に２２２℃（即ち、ナイロン６６よりも約４０℃低い）であり、そし てより高い融点を有するコポアミド類、例えばＮ６６を添加することによって上 昇し得る。

インターレース（ｉｎｔｅｒｌａｃｅ）　：このポリアミド糸のインターレース レベルをピン挿入（ｐｉｎ−ｉｎｓｅｅｒｔｉｏｎ）技術を用いて測定し、これ は、基本的に、動いている糸にピンを挿入し、このピンを挿入した糸の位置と、 このピンの上の予め決めた力に到達する糸の位置と、の間の糸の長さくｃｍで表 す）を測定する、ことを伴う。〉３９デニールの糸に関しては、この予め決めた 力が１５グラ与であり、そして≦３９デニールの糸に関しては、この予め決めた 力は９グラムである。２０回の読みを行う。

位置間の各々の長さに関して、少数を省いて整数を保ち、ゼロのデータを省き、 そしてその整数から底１０に対するｌｏｇを取り、そして１０を掛ける。２０回 の読み各々に関する結果を平均して、インターレースレベルとして記録する。

ε−カプロアミドモノマーの量：下記の如く６−６ナイロン中のと一カプロアミ ドモノマー（ここでは、表中Ｎ６％）の量を測定する。重さを計ったナイロンサ ンプルを加水分解（６ＮのＨＣＩ中で還流）した後、内部標準として４−アミノ 酪酸を加える。このサンプルを乾燥し、そしてカルボン酸末端をメチル化（無水 メタノール系３ＮのＨＣＩを用い）した後、１／１体積比の無水トリフルオロ酢 酸／ＣＨ２Ｃｌ２でアミン末端をトリフルオロアシル化する。溶媒と過剰の試薬 を蒸発させた後、残渣をＭｅＯＨ中に取り上げ、８０　／　１’ＯＯ５ｕｐｅｌ ｃｏｐｏｒｔ上に１０％の５Ｐ２１００　（Ｓｕｐｅｌｃｏ　Ｃｏ、、Ｂｅ１ｌ ｅｆｏｎｔｅ、　Ｐ＾が市販）が充填されている６フィートｘ４ｍｍｌＤガラス 製の５ｕｐｅｌｃｏカラムを用い、炎イオン化検出装置が備わっているＨｅｄｅ ｔｔ　Ｐａｃｋａｒｄ　５７１０＾（Ｈｅｗｌｅｔｔ　Ｐａｃｋａｒｄ　Ｃｏ、 、Ｐａ１ｏ＾ｌｔｏ、　ＣＡが市販）の如きガスクロを用いて、ガスクロにかけ る。この測定では数多（のガスクロ装置、カラムおよび支持体が適切である。引 き出された４−アミノ酪酸ピークに対する引き出された６−アミノカプロン酸ピ ークの面積比を較正曲線で６ナイロンのｍｇに変換して、６ナイロンの重量％を 計算する。

Ｍｅ５−６の量：２０ｍＬの濃塩酸と５ｍＬの水が入っている溶液中、１００℃ で一晩、フレーク、フィルム、繊維または他の形態のポリマー（仕上げ剤の如き 表面材料を除去した）の２グラムを加熱することを通して、Ｍｅ５−６の量を重 量％（表中ＭＰＭＤ％として報告）で測定する。次に、この溶液を室温に冷却し 、アジピン酸を沈澱させた後、これを除去した（何らかのＴｌＯ２が存在してい る場合、濾過または遠心分離によってこれを除去すべきである）。この溶液の１ ｍＬを、水中３３％の水酸化ナトリウム１ｍＬで中和する。この中和した溶液に １ｍＬのアセトニトリルを加えた後、この混合物を振とうする。２つの相が生じ る。この上相にジアミン類（ＭＰＭＤとＨＭＤ）が存在している。この上相の１ ミクロリツトルをガスクロで分析する。この用いるガスクロは、例えば３０メー トルのＤＢ−５カラム（９５％のジメチルポリシロキサン１５％のジフェニルポ リシロキサン）が備わっているキャピラリーガスクロであるが、この測定では、 他のカラムおよび支持体も適切である。

適切な温度プログラムは、１００℃で４分間加熱した後、８℃／分の速度で２５ ０℃まで加熱するプログラムである。このカラムから、約５分以内に該ジアミン 類が溶離し、そしてＭＰＭＤが最初に溶離する。ＭＰＭＤおよびＨＭＤのピーク の下方を積分した面積の比率から、ＭＰＭＤの重量パーセントを計算し、そして このＭＰＭＤの重量％からＭ　ｅ　５−６の重量％を計算する。

延伸張力（ＤＴ３３％）：試験すべき糸を加熱しつつこれを延伸しながら、元の デニールに対するダラムとして表す延伸張力（ＤＴｓｓ％）を測定する。これは 最も便利に、糸を、おおよそ１８０メ一トル／分の表面速度で回転している１対 のニップロールから、直径がｌ、３ｃｍであり長さが１メートルの吊用通路が備 わっている１８５±２℃（高速織り中の出口ゲイン温度に特徴的）の筒状ホット チューブを通した後、２番目の対のニップロールに通すことによって行われるが 、ここで、これは１番目の対よりも速（回転しており、その結果として、これら の組のニップロール間で、１．３３Ｘの延伸比で糸が延伸される。このホットチ ューブと１番目の組のニップロールの間に置いた通常のテンジオメーターで、糸 の張力を測定する。読みを繰り返すことによって統計学的に変化率を決定する。

新しく紡糸した糸を、この測定を行うに先立って２４時間熟成する。延伸比を１ ３３Ｘの代わりに１．０５Ｘにしそしてホットチューブ温度を１８５°Ｃの代わ りに１３５℃にする以外は同様にして、延伸張力＠１．０５延伸比（ＤＴ５％） を測定する。このような設定をで平均正割係数（Ｍ５）を計算する（平均値を括 弧で表す）。このようにしてＭ５の変化率％も得られる。

延伸張力＠１．００延伸比（ここでは、「端に沿った収縮張力」とも呼ぶ）：延 伸比を１．ＯＯＸにしそしてホットチューブ温度を７５℃にする以外はＤＴ５％ と同様にして、この延伸張力＠１．００延伸比を測１．２０Ｘの残存延伸比を基 にしている以外、即ち１００＋Ｅ、（％） である以外、ＤＴ５と同様にして延伸張力＠１．２０残存延伸比（ＤＴＲＤＲ＝ １．２）が得られる。このデータを用いて変化率％も計算する。

動的収縮張力（Ｓ　Ｔ）　：　Ｋａｎｅｂｏ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ、　ＬＴ Ｄ、、０ｓａｋａＳＪａｐａｎが製造しそしてＴｏｙｏｍｅｎｋａ　Ａｍｅｒｉ ｃａ、　Ｉｎｃ、　ｏｆ　Ｃｈａｒｌｏｔｔｅ、　Ｎｏｒｔｈ　Ｃａｒｏｌｉｎ ａが米国で販売しているＫａｎｅｂｏ　５ｔｒｅｓｓ　Ｔｅ５ｔｅｒ、モデルＫ Ｅ−２Ｌを用い、動的収縮張力（ＳＴ）を測定する。縛ってループ状にし、１デ ニール当たり５ｍｇの初期前頁荷下の２つのループの間に置き、そして１分当た り３０°Ｃで室温から２６０℃まで加熱した、７ｃｍの糸サンプルに対して、温 度当たりのダラムでこの張力を測定する。最大収縮張力（ｇ／ｄ）（ＳＴ７．８ ）、およびＳ　７ｍｇ工の温度（Ｔｓ、、、、で表す）を記録する。他の熱転移 も検出できる（図１０の詳しい考察を参照）。

動的長さ変化（ΔＬ）　：　Ｅ、　Ｉ、　Ｄｕ　Ｐａｎｔ　ｄｅ　Ｎｅｍｏｕｒ ｓ　ａｎｄ　Ｃｏ、、　Ｉｎｃｏ、ＷｉｌｍｉｎｇｔｏｎＳＤｅｌａｗａｒｅか ら入手可能なりｕ　Ｐｏｎｔ　Ｔｈｅｒｍｏｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　Ａｎａｌｙ ｚｅｒ　（ＴＭＡ）　、モデル２９４０を用いて、上昇温度（八Ｔ）に対する、 前張力負荷下の糸の動的長さ変化（ΔＬ）を測定する。１２．５ミリメートルの 長さの糸に対して、温度（摂氏度）に対する糸の長さ変化（３５１％）を測定す るが、これは下記の通りである：１）個々のフィラメントが滑らないようにする ためのミクロはんだ付は装置を用い、ポール取り付は台の外側に切断フィラメン ト末端をはんだ付けすることで、個々のフィラメントの全てを真っすぐにしそし て応力がかからないようにしながら、２つの圧入アルミニウムボールの間に注意 深（置き、２）収縮率を測定するため５ｍｇ／デニールの初期負荷にまで前応力 を加え、そして張力を測定するため３００ｍｇ／デニールにまで応力を加え、モ して３）初期長として限定した３５℃における長さの糸を用い、１分当たり５０ ℃で室温から３００℃まで加熱する。２秒毎（即ち１．７度毎）に長さ変化（３ ５１％）を測定し、デジタル的に記録した後、標本の温度に対してプロットする 。少な（とも３つの代表的プロットから平均的関係を明らかにする。好適な延伸 送り糸は、４０℃から１３５℃の温度範囲に渡り５ｍｇ／ｄ張力下で、負の長さ 変化（即ち糸の収縮）を示す。

ここでは、収縮条件（５ｍｇ／ｄ）下の動的収縮率、および伸長条件（３００ｍ ｇ／ｄ）下の動的伸長率と呼ぶところの、温度に対する瞬時の長さ変化（３５１ ％）／（ΔＴ、℃）を、変動する平均計算値によって元のデータから引き出し、 これを標本の温度に対して再びプロットする。

好適な延伸送り糸は、４０℃から１３５℃の温度範囲に渡って負の動的収縮率を 示す（即ち、この糸は、最初に収縮した後、伸長しない）。伸長条件（３００ｍ ｇ／ｄの前張力負荷）下で、この（ΔＬ／ΔＴ）値は、温度が上昇するにつれて 上昇し、約１１０−１４０℃で中間的最大値に到達し、約１６０−２００℃で値 が若干低下した後、溶融前にこの糸が軟化し始めるに従って、値が急激に上昇す る、ことが見いだされる（図７参照）。約１１０−１４０℃の間で起こる（ΔＬ ／ΔＴ）の中間的最大値を、ここでは（ΔＬ／ΔＴ）ｍａｘと呼び、そして応力 および高温度下でのポリマー網目構造の可動性の尺度と見なす。好適な延伸送り 糸は、３００ｍｇ／ｄで測定して、約０，２（％／℃）未満、好適には約０゜１ ５（％／℃）未満で約０．０５％／℃以上の、（ΔＬ／ΔＴ）ｍａｘ値を有して いる。

ポリマー網目構造に関するもう１つの重要な特性は、３００ｍｇ／ｄのＪＤ値に おける、ＪＤに対する（ΔＬ／ΔＴ）ｍａｘのプロット（ｄ　（！Ｌ／ΔＴ）Ｍ Ａｘ／ｄσ０として表す）の接線として定義し、そして３　ｍ　ｇ　／　ｄから ５００ｍｇ／ｄに前応力をかけた個々の標本に対して測定したところの、応力を 上昇させた時のその（ΔＬ／ΔＴ）ｍａｘ値の鋭敏さである（図５および６参照 ）。特性記述の目的で３００ｍｇ／ｄ応力値を選択する、と言うのは、これは、 延伸リラックス処理ゾーン（即ち、図２中のロール１７と１８の間）における名 目上の応力レベルに近いからである。

加熱延伸応力（σｏ）：延伸比曲線に対する加熱延伸応力（Ｃ０）を用いて、上 昇する延伸比（ＤＲ）および延伸温度（Ｔｏ）に対する延伸送り糸の応答を模擬 する。糸の速度を１分当たり５０メートルに低下させて、１００メートルの長さ に渡って測定を行い、そしてここに記述する如き異なる温度と延伸比を用いる以 外はＤＴ！ｊ％と同様にして、この延伸応力（ＪＤ）を測定する。この延伸応力 （Ｃ０）を延伸デニール当たりのダラム（ｇ／ｄｄ）として表す、即ち（ｌＤ＝ ＤＴ　（ｇ／ｄ）ｘＤＲとして表し、そして７５℃、１２５℃および１７５℃の 延伸比（Ｄ　Ｒ）に対してプロットする（図２０参照）。この延伸応力（ＪＤ） は、ＤＲ値が約１．０５以上（即ち降伏点以上）から歪み硬化の開始点（即ち約 １．２５の残存延伸比（ＲＤＲ）、）に向かう間、延伸比と共に直線的に上昇し 、そして延伸比に対する延伸応力に関する最も適合した線状プロットのスロープ をここでは延伸モジュラス（ＭＤ＝ΔσＤ／ΔＤＲ）と呼ぶ。延伸応力（Ｃ０） および延伸モジュラス（ＭＤ）の値は、延伸温度（Ｔｏ）が上昇するにつれて減 少する。延伸応力（ＪＤ）および延伸モジュラス（Ｍｏ）の所望レベルは、送り 糸の種類と延伸温度（Ｔｏ）を選択することによって調節され得る。好適な延伸 送り糸は約１．０から約２．０ｇ／ｄｄの延伸応力（ＪＤ）を有しており、そし て延伸比に対する延伸応力（ＪＤ）の最も適合した線状プロットから取った１、 ３５延伸比（ＤＲ）および７５℃で測定して、これは約３から約７ｇ／ｄｄの延 伸モジュラス（ＭＤ）を有する（図２０および２１参照）。７５℃の温度を選択 した、と言うのは、大部分のナイロンの、スピン配列させた送り糸は、それらの 最大収縮張力に到達した後、有意な再結晶化を受け始めることはない、ことを見 い出したからである（即ち、これは、熱的再結晶化によって網目構造が修飾され る前に、そのガラス転移温度Ｔ、以上の「紡糸したままの（ａｓ−ｓｐｕｎ）　 Ｊポリマー鎖ネットワークが有する機械的性質に関する、より高い指示である） 。　見掛は延伸エネルギー（Ｅｏ）、：見掛は延伸エネルギー（Ｅｏ）　、は、 温度が上昇（７５℃、１２５℃、１７５°Ｃ）するにつれて延伸モジュラスが減 少する割合であり、Ａｒｒｈｅｎｉｕｓ型の温度依存を仮定した［１０００／　 （Ｔ、、℃＋２７３）］に対する延伸モジュラスの対数１　ｎ　（Ｍｏ）のプロ ットのスロープとして定義する［即ち、Ｍｏ＝Ａｅｘｐ　（Ｅｎ／ＲＴ）　、こ こで、Ｔはケルビン度で表した温度であり、Ｒは一般ガス定数であり、そしてｒ ＡＪは物質定数である］。好適な延伸送り糸の見掛は延伸エネルギー（Ｅｏ）、 ［＝Ｅ、／Ｒ＝Δ（ｌｎＭ、）／Δ（１０００／　（Ｔ、）　、ここで、Ｔｏは ケルビン度である］は、約０．２から約０．６　（ｇ／ｄｄ）／度にである。

示差染色分散（Ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｔｉａｌ　Ｄｙｅ　Ｖａｒｉａｎｃｅ）　： 示差染色分散は、縦糸延伸糸の端に沿った染色均一性の尺度であり、そしてこれ は、ここに記述するＭＢＢ染色操作に従って染色したローソンニット靴下に対し てそれぞれ軸および半径方向で測定したに／Ｓの分散における差によって定義さ れる。縦編み織物のＬＭＤＲは、この縦糸延伸した糸の示差染色分散とは逆比例 的に変化することが見いだされる（軸方向に／Ｓ分散−半径方向に／Ｓ分散）。

本発明の縦糸延伸方法は、延伸温度、延伸度合、リラックス処理温度およびリラ ックス処理度合の均衡が取れており、その結果として、この縦糸延伸した糸製品 の示差染色分散（ＤＤＶ）が最当たりのダラム（ｇ／ｄｄ）として表す張力（こ こでは時には「応力」と呼ぶ）を測定することができる。モデルＲ−１１９２Ａ の操作条件は下記の通りである：０から１００グラムのヘッド；範囲＝２５（表 示ではＯから４０グラムの目盛り）　：　Ｌａｗｓｏｎ４ｅｍｐｈｉｌｌ　５ａ ｌｅｓ、　Ｔｎｃ、、ＰＯＤｒａｗｅｒ６３８８が市販しているＬａｗｓｏｎ− ［１ｅｍｐｈｉｌｌ　Ｔｅｎｘｓｉｏｍｅｔｅｒ　Ｃａ１ｉｂｒａｔｉｏｎ　Ｄ ｅｖｉｃｅを用いて測定する。

収縮率：下記の如（Ｌａｗｓｏｎ−Ｈｅｍｐｈｉｌｌ　Ｔｅｘｃｕｒｅｄ　Ｙａ ｒｎ　Ｔｅ５ｔシステム（ＴＹＴ）を用いて、糸の端に沿った収縮率を測定する ことができる。適切な試験機は、Ｌａｗｓｏｎ−Ｈｅｍｐｈｉｌｌ　５ａｌｅｓ 、　Ｉｎｃｌ、ＰＯＤｒａｗｅｒ　６３８８、Ｓｐａｒｔａｎｓｂｕｒｇ、　Ｓ Ｃから入手可能なモデル３０である。糸の長さ測定を次の順に４回行う：　（Ｌ ｌ）；　（２）この糸を真っすぐするにちょうど充分な張力下の長さくＬ２）； 　（３）非常に小さい張力下で更に収縮を進展させるために加熱した時の長さく り、）：そして（４）この糸を真っすぐするにちょうど充分な張力下の最終的な 糸の長さくＬ４）。下記の式：を用いて収縮率を測定する。

アミン（ＮＨ２）およびカルボキシル（ＣＯＯＨ）末端：　Ｊｏｈｎ　１ｉｌｅ ｙ＆　５ｏｎｓ、　Ｉｎｃ、が出版している「産業化学分析の百科事典Ｊ　（Ｅ ｎｃｙｃｌｏｐｅｄｉａ　ｏｆ　Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ＾ｎ ａｌｙｓｉｓ）　、１９７３の１７巻、２９３および２９４頁に記述されている 方法で、アミンおよびカルボキシル末端を測定し、１０６グラム当たりの当量と して表す。典型的なナイロン６６ポリマーは約３０−５０当量のＮＨ，末端を有 しており、そして「深い」染色ナイロン６６ポリマーは約５０−７０当量のＮＨ ，末端を有している。数平均分子量（ＭＮ）は、おおよそ１０６グラム当たりの 当量として表すＮＨ２およびＣ０ＯＨ末端の全数の逆数に比例している、即ち、 ＭＮ＝　２　ｘ　１０６はまだ（ＮＨ２＋Ｃ０ＯＨ＋ＳＥ）［ここで、ＳＥは、 反応性を示さない安定化末端基の当量数である］の中に在る。例えば、Ｍ、が約 １５゜０００のナイロン６６ポリマーは、約４４のＲｖと約１３３の全末端数を 有しており、そして例えば、Ｍ、が約２０．０００のナイロン６６ポリマーは、 約６６のＲＶと約１００の全末端数を有しており、ここで、ナイロン６６ポリマ ーに関するＭＮおよびＲＶは、式ＭＮ＝１０６５（ＲＶ）０７でおおよそ相互関 係にあり、そしてナイロン６ポリマーに関しては、式Ｍ、＝１００２　（ＲＶ） ａ７４が用いられ得る。約３０から約７０当量のＮＨ２末端を有しそしてＲＶが 約５０から約８０のポリアミドポリマーが好適である。

密度（ρ）：２５°Ｃの四塩化炭素とへブタンから成る液体を用いた標準密度勾 配カラム技術を用いることで、ポリアミド繊維の密度（ρ）を測定する。

分別体積結晶化度（Ｘｖ）　次の式・Ｘ、＝（ρ−ρ、）／（ρ。−ρ、）［式 中、ρ。は完全結晶相の密度であり、モしてρ、は非晶質相の密度であるコを用 いた繊維密度（ρ）測定値から、分別体積結晶化度（Ｘｖ）を計算する。ナイロ ン６６では、ρ。＝１．２２ｇ／ｃｍ３であり、ρ、＝１．０６９ｇ／ｃｍ”で ある［Ｈ，Ｗ、　Ｓｔａｒｋｗｅａｔｈｅｒ、　Ｊｒ、、Ｒ，Ｅ、　Ｍｏｙｎｉ ｈａｎ。

Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｐｏｌｙｍｅｒ　５ｃｉｅｎｃｅ、２２巻、３６３頁（ １９５６）コ。分別重量結晶化度（Ｘｗ）と分別体積結晶化度（Ｘｖ）とは、式 Ｘｗ＝Ｘｖ　（ρ／ρ、）で関係している。この分別体積結晶化度は、縦糸延伸 工程条件に従って若干のみ変化する。例えば典型的には、約０５から約０．５５ で変化する。

光学パラメーター：以下の説明および付記と共に、ＦｒａｎｋｆｏｒｔおよびＫ ｎｏｘの米国特許番号４．１３４．８８２中のコラム９の５９行からコラム１０ の６５行に記述されている方法に従って、繊維の光学パラメーターを測定する。

最初に、ポラロイドＴ−４１０フィルムおよび１００ＯＸ画像倍率の代わりに、 オシロスコープトレースを記録することを意図した高速３５ｍｍフィルムおよび ３００Ｘ倍率を用いて、干渉パターンを記録する。

同じ結果を与える適切な電子画像分析方法も使用できる。次に、コラム１０の２ ６行の言葉ｒｔｈａｎＪを言葉ｒａｎｄＪに換えることによって、誤植を訂正す る。本発明の繊維は４．１３４．８８２の繊維とは異なっているため、±、０５ で、同じｎｌｌおよびｎ上分布から追加的パラメーターを計算する。ここで、士 は、繊維画像の中心から反対側を表している。

次の関係： ＲＩＳＯ（，０５）　＝　［（ｎ　ｌ　ｌ）　（，０５）　＋　２　（ｎ　工） 　（，０５））コから、等方性屈折率（ＲＩＳＯ）を士、０５で決定する。最後 に、全ての光学パラメーターの平均値を、±、０５で、２つの値の平均値として 定義する、例えば ＜ＲＩＳＯ＞＝　（ＲＩＳＯ（，０５）＋ＲＩＳＯ（−，０５））／２であり、 平均パイレフリンジエンス（ｂｉｒｅｆｒｉｎｇｅｎｃｅ）　（Δｎ）ｌ、関し ても同様に定義する。逆に、この平均パイレフリンジエンス（Δｎ）は、結晶性 （八〇）および非晶性（Δａ）パイレフリンジエンスの合計として表すことがで きる、即ちΔｎ＝ΔＣ＋Δａ［ここで、ΔＣ＝Δｃ’ｆｃＸｖおよびΔａ＝Δａ ’　ｆ　ａ　（１−Ｘｖ）であり、モしてΔｃ６．ａＯはそれぞれ、０．０７３ の値を有する結晶領域および非晶質領域の固有パイレフリンノエンスであり［Ｍ 、　Ｆ、　ＣｕＬｐｉｎおよびに、　ｉｆ、　Ｋｅｍｐ、　Ｐｒｏｃ、　Ｐｈｙ ｓｉｃｓ　５ｏｃｉｅｔｙ、６９ｃ巻、１３０１頁（１９５６）］　；　ｆ　ｃ 、ａは、それぞれ、結晶領域および非晶質領域の配列関数であり、そしてＸｖお よび（１−Ｘ　ｖ）は、それぞれ、結晶領域および非晶質領域の分別体積である 。結晶配列関数（ｆ　ｃ）の値は、式ｆｃ＝１−ＯＡ／１８０　［式中、ＯＡは 、以下に定義する結晶配列角であるコによって定義され、これによって、非晶質 配列関数（ｆａ）を式ｆａ＝（Δｎ−Δｃ０　ｆｃＸｖ）／Δａ’　（１−Ｘｖ ）から計算することが可能であり、そして平均配列関数（ｆａｖｇ）を式ｆａｖ ｇ＝（Δｎ）１０．０７３から計算することが可能である。

［１Ｓ、　５ｔｅｉｎ、　Ｊｏｕｎａｌ　Ｐｏｌｙｍｅｒ　５ｃｉｅｎｃｅ、　 ２１巻、３８１−３９６頁（１９５６）　］。

結結晶完全インデックスＣＰＩ）および見掛は結晶サイズ、Ｘ線回折スキャンか ら結晶完全インデックス（ＣＰＩ）および見掛は結晶サイズを引き出す。これら の組成物を有する繊維の回折パターンを、約２０’−２１°および２３°の散乱 角（２θ）で起こるピークを有する目立った２つのエフアトリアルＸ線反射によ って特徴づける。

これらの繊維が有するＸ線回折パターンは、回折ビームモノクロメータ−および ンンチレーション検出装置を用いた、反射様式のＸ線回折測定装置（Ｐｈｉｌｉ ｐｓ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ　ＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓＳＭａｈｗａｈ、　Ｎ、 　Ｊ、、カタログ番号Ｐ１１１０７５１００）を用いて得られる。レートメータ ーを用いて強度のデータを測定し、コンピューター化したデータ集積／減数シス テムで記録する。下記の装置設定を用いて回折パターンが得られる：走査速度１ °２θ／分； 段階増分０．０２５°２θ。

走査範囲６°から３８°、２θ；およびパルス高分析装置、「微分」。

結晶完全インデックスおよび見掛は結晶子サイズ測定の両方において、このデー タを滑らかにし、ベースラインを決定し、ピークの位置と高さを測定するコンピ ュータープログラムを用いて、回折データを処理する。

６６ナイロン、６ナイロン、および６６と６ナイロンのコポリマー類における結 晶化度に関するＸ線回折測定値が、結晶完全インデックス（ＣＰ　Ｉ）　（Ｐ、 　Ｆ、　ｄｉｓｍｏｒｅおよび？、　Ｏ，５ｔａｔｔｏｎ、　Ｊ、　Ｐｏｌｙｍ 、　Ｓｃｉ、バートＣ，Ｎｏ、１３．１３３−１４８頁、１９６６に教示されテ ィるのと同様）である。

２１°および２３°２θにおける２つのピーク位置がシフトすることが観察され 、そしてこの結晶化度が上昇するにつれて、これらのピークは更に離れるように シフトし、そしてＢｕｎｎ−Ｇａｒｎｅｒの６６ナイロン構造を基とする「理想 的」位置に相当する位置に近付く。ピーク位置に関するこのソフトは、６６ナイ ロンにおける結晶完全インデックスの測定値に関する基準を与えるものである： ［式中、ｄ（外側）およびｄ（内部）は、それぞれ、２３°および２１″のピー クに関するＢｒａｇｇの「ｄ」間隔であり、そして分母の０．　１８９は、Ｂｕ 曲およびＧａｒｎｅｒが報告した如き充分に結晶化した６６ナイロンに関するｄ 　（１００）／ｄ　（０１０）のための値である（Ｐｒｏｃ、　ＲｏｙａｌＳｏ ｃ、（Ｌｏｎｄｏｎ）、Ａ１８９．３９．１８４７）　、　２θ値を基とする、 同等でありそしてより有効な方程式は、 ＣＰ　Ｉ　＝　［２ｆｌ　（外側）　／２Ｂ　（内部）−１コ　Ｘ５４６．７で ある。

見掛は結晶子サイズ：エクアトリアル回折ピークの半分の高さ部分のピーク幅測 定値から、見掛は結晶子サイズを計算する。これらの２つのエフアトリアルピー クは重なっているため、半分の高さのピーク幅の測定は、半分の高さの所の半分 の幅を基準にしている。２０°−２１°ピークに関する半分−最大ピーク高の位 置を計算し、この強度に関する２θ値を、低角側に対して測定する。この２０値 と最大ピーク高における２θ値との間の差に２を掛けることで、半分高のピーク （または「ライン」）の幅が得られる。２３°ピークに関する半分−最大ピーク 高の位置を計算し、そしてこの強度に関する２θ値を、高角側に対して測定し、 この２０値と最大ピーク高における２θ値との間の差に２を掛けることで、半分 高のピークの幅が得られる。

この測定において、装置上の広がりに関してのみ補正を行い、他の広がり効果の 全ては、結晶子サイズの結果であると仮定する。ｒＢＪがこのサンプルの測定ラ イン幅である場合、この補正したライン幅「ベータ」は、 β＝　（Ｂ２−ｂ２）　ｌ／２ ［ここで、ｒｂＪは、装置上の広がり定数である］である。ケイ素の結晶粉末サ ンプルの回折パターン中のおおよそ２８゜２θに位置しているピークのライン幅 を測定することによって、ｒｂＪを決定する。

見掛は結晶子サイズ（ＡＣ５）は、 ＡＣ８＝（Ｋλ）／（βＣＯＳ　θ） ［式中、 Ｋは、１（単位）と見なされ； λは、Ｘ線波長（ここでは１．５４１８人）であり：βは、ランアンで表す補正 したライン幅であり、そしてθは、Ｂｒａｇｇ角の半分（回折パターンから得ら れる時の、選択したピークの２θ値の半分）であるコ で与えられる。「外側」および「内部」ｄ間隔に関するＡＣ８はまた、それぞれ ＡＣ８（１００）およびＡＣ３（０１０）とも呼ばれる。ここでは、式：ＡＣＶ ＝　［ＡＣ３（１００）＊ＡＣ５（０１０）］　””、人３によって見掛は結晶 子体積（Ａ　ＣＶ）を定義する。

Ｘ線配列角：フィラメントを本質的に平行になるように注意しながら、直径が約 ０．５ｍｍのフィラメントの束をサンプルホルダー上に巻き付ける。この充填し たサンプルホルダー中のフィラメントを、Ｐｈ１ｌｉｐｓ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉ ｃ　Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓから入手可能なＰｈ１ｌｉｐｓのＸ線発生装置（モ デル１２０４５Ｂ）が作り出すＸ線ビームに暴露する。これらのサンプルフィラ メントからの回折パターンを、ｆａｒｈｕｓピンホールカメラ中のＫｏｄａｋ　 ＤＥＦ　Ｄｉａｇｎｏｓｔｉｃ　Ｄｉｒｅｃｔ　Ｅｘｐｏｓｕｒｅ　Ｘ線フィル ム（カタログ番号１５４−２４６３）上に記録する。このカメラ中のコリメータ ーの直径は０．６４ｍｍである。

この暴露を約１５分から３０分間継続する（または一般に、測定すべき回折特徴 を〜１゜０の光学密度で記録するに充分な長さ）。ビデオカメラを用いて、この 回折パターンの計数化画像を記録する。黒と白の対照を用いて、透過強度を測定 し、そして灰色のレベル（０−２５５）を光学密度に変換する。６６ナイロン、 ６ナイロン、および６６と６ナイロンのコポリマーに関する回折パターンは、２ θおおよそ２０°−２１゜および２３°に目立った２つのエフアトリアル反射を 有しており、そして配列角の測定では、外側（〜２３°）反射を用いる。この選 択した２つのエフアトリアルピーク（即ち、このパターンの各々の側の外側反射 ）を通る方位角トレースに相当するデータ配列を、デジタル画像データファイル からの補間によって作り出し、そして１つのデータ地点が弧中の１つの角の１／ ３に等しくなるように、この配列を構築する。

この配列角（ＯＡ）は、背景に対して補正したエフアトリアルピークの半分−最 大光学密度における角度で表した弧の長さく最大密度の５０％の、角に向かい合 う地点）であると見なされる。これは、このピークの両側に在る半分の高さの地 点の間のデータ点の数（補間を用いるとき、これは完全数（ｉｎｔｅｇｒａｌ　 ｎｕｍｂｅｒ）ではない）から計算される。両方のピークを測定し、そして２つ の測定値の平均として配列角を取る。

長周期間隔および正規化した長周期強度：　Ａｎｔｏｎ　Ｐａａｒ　Ｋ、　Ｇ、 、Ｇｒａｚ。

Ａｕ５ｔｒｉａが製造したＫｒａｔｋｙ小角回折測定装置を用いて、長周期間隔 （ｉｏｎｇ　ｐｅｒｉｏｄ　ｓｐａｃｉｎｇ）　（Ｌ　Ｐ　Ｓ）および長周期強 度（ｌｏｎｇ　ｐｅｒｉｏｄ　１ｎｔｅｎｓｉｔｙ）　（ＬＰＩ）を測定する。

４５ＫＶおよび４０ｍａで作動している長いファインフォーカスＸ線管が備わっ ているＰｈ１ｌｉｐｓ　ＸＲＧ３１００Ｘ線発生装置のラインフォ−カス部に、 この回折測定装置を取り付ける。

このＸ線焦点を６度のテークオフ角で眺めさせ、そしてビーム幅を、１２０ミク ロメートルの入すロスリットで限定する。Ｘ線管からの銅に一アルファ放射線を 、０７ミルのニッケルフィルターに通し、そしてこれを、ＣｕＫ−アルファ放射 線の９０％を対称的に通すようにセットされているパルス高分析装置が備わって いるＮａＩ（ＴＩ）シンチレーション計数器で検出する。

直径が２ｃｍの穴が備わっているホルダーの回りに、繊維を互いに平行になるよ うに巻き付けることによって、ナイロンサンプルを調製する。

これらの繊維で覆われている面積は約２ｃｍｘ２．５ｃｍであり、典型的なサン プルは約１ｇのナイロンを含んでいる。強いＣｕＫ−アルファＸ線シグナルを有 するサンプルによる減衰を測定し、このＸ線ビームの透過率が１　／　ｅまたは ０．３６７８に近くなるまで、このサンプルの厚さを調整することによって、こ のサンプルの実際の量を決定する。この透過率を測定する目的で、この回折位置 の中に強力な散乱体を置き、そしてこのナイロンサンプルを、そのビーム限定ス リットを越えて直ぐの、それの前に挿入する。減衰無しで測定した強度がＩＯで ありそして減衰した強度がＩである場合、この透過率ＴはＩ／（Ｉｏ）である。

透過率が１／ｅのサンプルは最適な厚さを有している、と言うのは、最適な厚さ 以上か或はそれ以下のサンプルから回折した強度は、最適な厚さを有するサンプ ルのそれ以下であるからである。

この繊維の軸がこのビームの長さ方向に対して垂直になるように（または、検出 器の移動方向に対して平行になるように）、このナイロンサンプルを置く。水平 のラインフォーカスを見るＫｒａｔｋｙ回折測定装置に関しては、この繊維の軸 はテーブルトップに対して垂直である。以下のような１８０地点の走査を、０． 　１および４．０度２θの間で集積するニステップサイズ０．０１２５度を用い て０．１から１．１度の間で８１地点；ステップサイズ０．０２５度を用いて１ ．１から３．１度の間で８０地点；ステップサイズ０．０５度を用いて３．１か ら４．０度の間で１９地点。各々の走査のための時間は１時間であり、各々の地 点のための計数時間は２０秒間である。この得られるデータを、可動放物ウィン ドーを用いて滑らかにし、そして装置背景を差し引く。この装置背景、即ちサン プルが無いとき得られる走査に、透過率Ｔを掛け、そして地点地点で、このサン プルから得られる走査から差し引く。次に、補正ファクターＣＦ＝−１，０／　 （ｅＴ　ｌ　ｎ　（Ｔ））を掛けることによって、サンプル厚に関してこの走査 のデータ地点を補正する。ここで、ｅは自然対数の底であり、そしてＩｎ（Ｔ） はＴの自然対数である。Ｔは１未満であるため、Ｉｎ（Ｔ）は常に負でありそし てＣＦは正である。また、Ｔ＝１／ｅの場合、最適な厚さを有するサンプルでは ＣＦ＝１である。

従って、ＣＦは常に１以上であり、そしてこれは、最適な厚さを有する以外のサ ンプルから得られる強度を、この厚さを最適にしたとき観察されるであろう強度 に補正する。最適にかなり近いサンプル厚では、一般に、ＣＦを１０１未満に維 持することが可能であり、その結果として、サンプル厚に関する補正は、計数統 計学によって与えられる不確定さの範囲内に入るパーセント未満に維持され得る 。

これらの測定した強度は、繊維の軸に平行な回折ベクターを有する反射から生じ る。大部分のナイロン繊維では、１度２θの近（で反射が観察される。この反射 の正確な位置および強度を測定するためには、最初に、このピークの下側に、こ のピークそれ自身よりも高い角度および低い角度の両方で、回折曲線に接する背 景ラインを引く。この接する背景ラインに平行なうインを、次に、その見掛は最 大値に近いピークに接しているが、一般に若干高い２θ値で引く。この接触地点 における２θ値をこの位置であると見なす、と言うのは、このサンプルの背景を 差し引（場合、それが最大値の位置であるからである。このようにして引き出さ れたピーク位置を用い、ブラッグ法則から、長周期間隔ＬＰＳを計算する。小角 に関しては、これは下記の式に変わる・ＬＰＳ＝Ｌ／ｓ　ｉｎ　（２θ）。

このピークの強度ＬＰＩを、この曲線の接触点とそれの下に在る背景ラインの間 の、秒尭たりの数で表す垂直距離として定義する。

このＫｒａｔｋｙ回折測定装置は単光装置であり、そして測定強度は、標準化さ れるまでは不定である。これらの測定した強度は、装置と装置の間で変化すると 共に、Ｘ線管の劣化、配列の変化、ドリフト、およびシンチレーション結晶の劣 化のため、与えられた装置に関して時間と共に変化し得る。サンプル間の定量的 比較に関しては、安定な標準対照サンプルと比例させることによって、測定強度 を正規化する。この選択した対照は、この特許の第一実施例における送り糸（送 り糸１）として用いたナイロン６６サンプル（Ｅ、　ｒ、　ｄｕ　Ｐａｎｔ　Ｃ ｏ、、ｆｉｌｍｉｎｇｔｏｎ、　Ｄｅ製のＴ−７１７４８、８４４のコラム５． １７から３８行（この開示はここでは参照にいれられる）に報告されているよう にしてソニックモジュラスを測定したが、但しここでは、試験に先立って７０度 Ｆ（２１℃）および６５％相対湿度で２４時間繊維を条件付けした後、この引用 した特許のポリエステル繊維で報告されている０、５−０．　７グラム／デニー ルではなり０．１グラム／デニールの張力で、これらのナイロン繊維を試験する 。

好適な延伸糸は、約４０から６０　ｇ／ｄ、特に約４０から５５ｇ／ｄのソニッ クモジュラス（Ｍｓ）値を有する。

「マジックアングルスピニング（ｍａｇｉｃ　ａｎｇｌｅ　ｓｐｉｎｎｉｎｇ） 　Ｊ　（ＣＰ／ＭＡＳ）と組み合わせた直交偏波は、スペクトルデータを集める ために用いる核磁気共鳴（ＮＭＲ）技術であり、これらは、構造および組成の両 方に関するコポリマーとホモポリマーとの間の差を説明するものである。特に、 ＣＰ　／　Ｍ　Ａ　Ｓを用いて得られる固体状態の炭素−１３（Ｃ−１３）およ び窒素−１５（Ｎ−１５）ＮＭＲデータを用いることで、このポリマーの結晶相 および非晶質相両方からの貢献を試験することができる。このような技術は、５ ｃｈａｅｆｅｒ他著、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ　１０．３８４　（１９７ ７）および５ｃｈａｅｆｅｒ他著、Ｊ、　Ｍａｇｎｅｔｉｃ　Ｒｅ５ｏｎａｎｃ ｅ　３４．４４３　（１９７９）、そしてより最近のＶｅｅｍａｎおよび共著者 のＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ　２２．７０６　（１９８９）に記述されてい る。

このポリマーの非晶質相に関する構造上の情報は、上述した論文中のＶｅｅｍａ ｎが記述した技術、およびＶａｎｄｅｒＨａｒｔ著、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌ ｅｓ　１２．１２３２　（１９７９）およびＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ　１ ８．１６６３　（１９８５）の技術で得られる。

分子の動きを支配しているパラメーターは、Ｃ−１３ＴｌおよびＣ１３Ｔｌｒｈ ｏを含む種々の技術によって得られる。このＣ−１３ＴｌはＴｏｒｃｈｉａによ って開発されたものであり、Ｊ、　Ｍａｇｎｅｔｉｃ　Ｒｅ５ｏｎａｎｃｅ、３ ０巻、６１３　（１９７８）に記述されている。Ｃ１３Ｔｌｒｈｏの測定は５ｃ ｈａｆｅｒ著、１１ａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ　１０．３８４　（１９７７） に記述されている。

天然に豊富な窒素−１５ＮＭＲを用いて、炭素−１３固体状態Ｎ　Ｍ　Ｒ分析で 得られる情報に追加する補足的情報が得られる。この分析はまた、Ｍａｔｈｉａ ｓ著、Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｃｏｍｍｕｎ、　２９．１９２　（１９８８）に記述さ れている如きポリマーに関する結晶構造分布に対する情報も提供する。

染色率方法　ナイロン繊維の染色率はその構造に太き（依存していることはよ（ 知られている。ナイロン繊維中の染料に関する半径方向および軸方向の拡散率は 、Ｄｙｅ　Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ　ＰｈｅｎｏＩＩｌｅｎａＳＰｒｏｇｒｅｓｓ　 Ｉ？ｅｐｏｒｔ　Ｎｏ。

１５の中のＴｅｘｔｉｌｅ　Ｒｅ５ｅａｒｃｈ　Ｉｎ５ｔｉｔｕｔｅ　ｏｆ　Ｐ ｒ１ｎｃｅｔｏｎＳＮ、　Ｊ、およびその中の引用文献の中に記述されている操 作に従って測定され得る。

染料浴からの染料の損失、従って繊維による染料の吸収、およびこのデータから の拡散率の計算は、Ｔｅｘｔｉｌｅ　Ｒｅ５ｅａｒｃｈ　Ｊｏｕｒｎａｌ、５５ 巻、Ｎｏ。

１０　（１９８５年１０月）中の５７３頁から始まる１組の論文中のＨｏＫｏｂ ｓａによって記述された操作を用いて行われ得る。この方法の変法は、Ｈａｍｂ ｙ　Ｔｅｘｔｉｌｅ　Ｉｎ５ｔｉｔｕｔｅ、　Ｃａｒｅｙ、　Ｎ、Ｃ，で入手可 能であり、ここでは、秒の逆数（秒−１）の単位で表す染色率Ｃ３２５）を、Ｃ ，１，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　４０を用い２５°Ｃで測定する。染料吸収に対する 繊維構造の「多孔性」の特徴となる見掛は拡散率（ＤＡ）を、ユニでは、式・Ｄ Ａ　（ｃｍ２／秒）＝測定染色率（Ｓ２５）　Ｘ平均フィラメント断面積（ｃｍ Ｄ÷フィラメント形状ファクターによって定義し、ここで、平均フィラメント断 面積は、次の関係・面積（ｃｍ２）＝　（ｄｐ　ｆ／密度）／（９ｘｌＯ５）に より、フィラメントのデニールと密度の項で定義され、そしてフィラメント形状 ファクターは、［１／４ｚｘ（このフィラメントの周囲の平方）をこのフィラメ ントの断面積で割った値］である：即ち見掛は拡散率（ＤＡ）を、によって定義 する。測定した染色率が５０ｘｌＯ”５秒１であり密度が１゜１４ｇ／ｃｍ３の 、３ｄｐ　ｆ丸フィラメントは、１４．　６　ｘ　Ｉ　Ｑ−”ｃｍ２秒１の、計 算した見掛は拡散率（ＤＡ）を有している。好適なフィラメントの見掛は拡散率 （ＤＡ）は少なくとも約１５Ｘ１０−１°ｃｍ２秒−１であり、そして特に好適 なものの見掛は拡散率（ＤＡ）は少なくとも約２０ＸＩＯ”ｃｍ２秒−１である 。

見掛は細孔移動度（ＡＰＭ）および見掛は細孔容積（ＡＰＶ）：見掛は細孔移動 度（ＡＰＭ）および見掛は細孔容積（Ａ　Ｐ　Ｖ）は、均一な端に沿った染色に とって充分な染料吸収を生じさせる非晶質領域の開放の尺度である。この見掛は 細孔移動度（ＡＰＭ）は、式　（１−ｆａ）／ｆ　ａ＝　（１／　ｆ　ａ−１） で定義され［＾、　Ｐｅｔｅｒｌｉｎ、　Ｊ、　Ｍａｃｒｏｍｏｌ、　５ｃｉＢ 、１１巻、５７頁（１９７５）　］　、そして見掛は細孔容積（ＡＰＶ）は、式 ・（ＣＰＩ／］、、００）ＡＣＶで定義され、これは、ポリエステル繊維で用い られた、結晶子当たりの非晶質遊離容積のための式に類似している［Ｊ、　Ｈ， ＤｕｍｂｌｅｔｏｎおよびＴ、　Ｍｕｒａｙａｍａ、　Ｋｏｌｌｏｉｄ−Ｚ、、 Ｚ、　Ｐｏｌｙｍ、、　２２０巻、ＮＯ６１，４１頁（１９６７）　］　、　Ｃ ，１，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　１２２の如き巨大分子染料を用いて均一な染色を達 成するためには、これらの延伸糸は、好適には約２以上であり約［４，７５−（ ０，３７ｘ１．Ｏ”ＡＰＶコのＡ　Ｐ　Ｍと約４Ｘ１０４立方オングストローム 以上のＡＰＶを有しており、そして好適な延伸糸は、約２以上であり約［５−（ ０，３７ｘｌＯ”ＡＰＶコのＡＰＭと約４ｘｌＯ’立方オングストローム以上の ＡＰＶを有している（図２６に示すように）。

実施例Ｉ パー１−Ａ−Ｅは、低い引き取り速度で紡糸した送り糸を縦糸延伸およびリラッ クス処理することによって製造し・たナイロンフラット糸から得られる織物ニッ トを染色した後、劣った織物外観を示すことを説明するものである。重要な染色 用途にとっては満足できるものではない」二記糸は、これらの端に沿、った染料 吸収変化が、通常のスビンードロ一工程で製造した充分に延伸した糸よりも劣っ ているため、劣った織物外観を生じさせるものと考えられる。バー）Ｆ−には本 発明の詳細な説明するものであると共に、本発明に従って製造した糸を用いるこ とで得られる優れたＬ　Ｍ　Ｄ　Ｒ値を説明するものである。

長さが００２２”であり直径が００１５“のキャピラリが１３個備わっている紡 糸口金を通し、２７０℃の溶融温度で、ＲＶが〜４６のナイロン６を紡糸する。

クエンチキャビネットに、１分当たり〜６７フイート（ｆｐｍ）の平均速度で２ ０℃のクエンチ空気の直交流を供給する。非常に低い引き取り速度である５８９ ｍｐｍを用いてこれを紡糸し、そしてこの紡糸工程中の機械的延伸は行わない。

この糸を「低配列糸」（ＬＯＹ）と呼ぶことができる。これらのフィラメントを 収束させた後仕上げ剤を塗布するが、織り交ぜは行わない。この得られる１３４ デニールの糸は非常に低い配列を有しており、そのため、約３２０％の高い伸び で明らかなように、編み物または製織には不適切である。

幅が２１”のトリコント用の糸を製造するときに用いられる引張り装置が備わっ ているクリールの上に、この送り糸から成る６７０個のボビンを置く。このクリ ールおよび引張り装置は、糸巻きの製造で通常に用いられているものと同様であ る。これらの糸を平行に配置させて縦糸を生じさせるように設計されているリー ドとガイドに、上記糸の端を通した後、３００の縦糸延伸比、６０℃の延伸ロー ル温度、２．５％のオーバーフィード、および２２℃のリラックス処理温度で、 Ｂａｒｍａｇ　５ＴＦＩ延伸装置に通した後、３２０ｍｐｍの速度で糸巻き上に 巻き取る。この得られる糸は４４．２のデニールと５２゜８％の伸びを有してい る。

この延伸した糸の糸巻きを編んで３２ゲージのトリコット織物を生じさせ、Ｌ　 Ｍ　Ｄ　Ｒ操作に従い、ｃ、　ｒ、＾ｃｉｄ　Ｂｌｕｅ　８０染料で染色する。

この染色した織物を均一さに関して等級付けし、許容されないＬＭＤＲである４ が得られる。この方法および糸の特性に関する詳細を表１に示す。

長さが００２２“であり直径が００１５”のキャピラリが１４個備わっている紡 糸口金を通し、２９０℃の溶融温度で、ＲＶが〜４０のナイロン６６を紡糸する 。、パートＡと同様にして、これらのフィラメントをクエンチした後、収束させ て、表Ｉに記述する如き特性を有する１２５デニールの送り糸が得られる。表Ｉ に記述したのと同様なＫａｒｌ　１１ａｙｃｒ　ＤＳＳＴ　５０装置を用い、こ の送り糸から成る６７０個のボビンを５００ｍｐｍで延伸して、表■に挙げる特 性を有する４４デニールの糸が得られる。パート、・〜と同様にしてＣ１１，Ａ ｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　８０染料で染色したとき、このＬＭＤＲは許容されない３５ である。

パートＣ−比較 長さが００２２“であり直径が０．０１５”のキャピラリが１３個備わっている 紡糸口金を通し、２９０℃の溶融温度で、ＲＶが〜４２のナイロン６．６を紡糸 する。クエンチキャビネットに、１分当たり〜６７フイート（ｆｐｍ）の平均速 度で２０°Ｃのクエンチ空気の直交流を供給する。これらのフィラメントを、該 クエンチキャビネットの直ぐ下に在る仕上げロール塗布装置の所で収束させて糸 を生じさせる。次に、この糸を、インターフロア−チューブ（ｉｎｔｅｒｆｌｏ ｏｒ　ｔｕｂｅ）を通した後、１５００ｍｐｍの引き抜き速度を与える送りロー ルに通し、そして次にこの送りロールの速度の１．６０倍の速度、即ち２４００ ｍｐｍの速度の延伸ロールに通す。次のロールの速度は、張力を調整する目的で 、２４００ｍｐｍから若干変化してもよい。後でボビンからこの糸を充分に取り 出すことができるに充分なレベルで、インターレースを行った。〜０．２ｇ／ｄ の張力で、この糸をチューブの上に巻き取る。１．　６０Ｘにのみ機械的延伸さ れたこの糸は、この時点で、部分的にのみ配列しており、そし、てまだ、縦編み または製織に理想的な引張り特性を有しておらず、そして前に記述した縦糸延伸 操作のための送り糸として用いられる。これは、５５のデニールと〜８０％の伸 びを有しており、部分延伸した糸（ＰＤＹ）と呼ぶことができる。

Ｂａｒｍａｇモデル５ＴＦＩ延伸装置を用い、１．３９Ｘの延伸比、６０℃の延 伸温度、５％のオーバーフィード、および１２０℃のリラックス処理温度で、こ の送り糸を縦糸延伸した後、５００ｍｐｍの速度で巻き取って糸巻きを生じさせ る。この得られる糸は４２のデニールと３０％の伸びを有している。この延伸し た糸を編んでトリコット織物を生じさせ、Ｃ，１，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　１２２ 染料で染色した後、ＬＭＤＲに関する等級付けを行う。このＬＭＤＲは許容され ない４．４である。この工程および糸の特性の詳細を表１に示す。

パートＤ　−比較 ＲＶが４４であり、送りロール（引き抜き）速度が１８４９ｍｐｍであり、巻き 上げ速度が３２１７ｍｐｍであり、そして延伸比が１，７４Ｘである以外は、パ ートＣに記述したのと同様にして送り糸を製造する。

この実施例の送り糸は５３デニール／１３フイラメントであり、そして７４％の 伸びと５８ｇの延伸張力を有している。

Ｋａｒｌ　Ｍａｙｅｒ　ＤＳＳＴ　５０装置を用い、１．３５Ｘの延伸比および ７０℃の延伸ロール温度で、この送り糸を縦糸延伸する。この延伸した糸を５％ のオーバーフィードで出口ロールに送り、延伸ロールと出口ロールとの間で１２ ９℃のリラックス処理を受けさせた後、５００ｍｐｍで巻き取って糸巻きを生じ させる。この得られるＰＤＹ糸は、４１のデニールと〜４０％の伸びを有してい る。

この縦糸延伸した糸の糸巻きを、３２ゲージのトリコット編み機で編んで、縦編 み織物を製造する。この編み物をＣ，１，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　８０染料で染色 し、■、ＭＤＲ均一さに関して等級付けする。許容されないＬＭＤＲである３が 得られる。この方法および糸の特性に関する詳細を表１に示す。

パートＥ　−比較 ＲＶが４５であり、送りロール（引き取り）速度が１９３７ｍｐｍであり、巻き 上げ速度が３２５４ｍｐｒｒｉであり、そして延伸比が１．６８Ｘである以外は 、パートＣに記述したのと同様にして送り糸を製造する。

この実施例の送り糸は９５デニール／３４フイラメントであり、そして６７％の 伸びと、表Ｉに示す他の特性を有する。

Ｂａｒｍａｇモデル５ＴＦＩ装置を用い、１．４３Ｘの延伸比および６０℃の延 伸ロール温度で、この送り糸を縦糸延伸する。この延伸した糸を５％のオーバー フィードで出口ロールに送り、延伸ロールと出口ロールとの間で２２℃のリラッ クス処理を受けさせた後、５００ｍｐｍで巻き取って糸巻きを生じさせる。この 得られるＰＤＹ糸は、７２．７のデニールと〜３４．２％の伸びを有している。

この縦糸延伸した糸の糸巻きを、３２ケージのトリコット編み機で編んで、縦編 み織物を製造する。この織物をＣ１，＾ａｉｄ　Ｂｌｕｅ　８０染料で染色し、 ＬＭＤＲ均一さに関して等級付けする。許容されないＬＭＤＲである３が得られ る。この方法および糸の特性に関する詳細を表■に示す。

パートＦ　−発明 長さが００２２”であり直径が０．０１５”のキャピラリが１７個備わっている 紡糸口金を通し、２９０℃の溶融温度で、ＲＶが〜４２のナイロン６．６を紡糸 する。クエンチキャビネットに、〜６７ｆｐｍの平均速度で２０℃のクエンチ空 気の直交流を供給する。これらのフィラメントを、該クエンチ装置の直ぐ下に在 る仕上げロール塗布装置の所で収束させて糸を生じさせる。次に、この糸を、イ ンターフロア−チューブに通した後、２８１８ｍｐｍの引き抜き速度を与える送 りロールに通し、そして次にこの送りロールの速度の１．２６倍の速度、即ち３ ５５１ｍｐｍの速度の延伸ロールに通す。次のロールの速度は、張力を調整しそ してインターレースを行う目的で、３５５１ｍｐｍから若干変化してもよい。こ の糸を、約３５５１および〜０．２ｇｐｄの張力で、チューブ上に巻き取る。こ の得られるものは、６０％の伸びと５９ｇの延伸張力を有する５５デニールのＰ ＤＹである。

Ｂａｒｍａｇ　５ＴＦＩ延伸装置を用い、１．２９の延伸比、６０℃の延伸温度 、６％のオーバーフィードで、この糸を縦糸延伸した後、２２℃のリラックス処 理を受けさせ、そして５５０ｍｐｍの速度で巻き取って糸巻きを生じさせる。こ の得られる糸は４５．５のデニールと２８．５％の伸びを有していた。　この延 伸した糸を編んでトリコット織物を生じさせ、ＬＭＤＲ操作に従ってＣ，Ｌ　Ａ ｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　８０染料で染色した後、均一さに関する等級付けを行う。こ の均一さ等級は優れており７．８である。

パートＧ　−発明 レッグ長さが０．０１５”でありレッグ幅が０．００４”のトリロバルキャピラ リが１７個備わっている紡糸口金を通し、２９０℃の溶融温度で、ＲＶが〜５０ のナイロン６．６を紡糸する。クエンチキャビネットに、〜１２７ｆｐｍの平均 速度で２０℃のクエンチ空気の直交流を供給する。これらのフィラメントを、該 クエンチ装置の直ぐ下に在る仕上げロール塗布装置の所で収束させて糸を生じさ せる。次に、この糸を、インターフロア−チューブに通した後、３９０９ｍ′ｐ ｍの速度（引き抜き速度）を有する不従（ｕｎｄｒｊｖｅｎ）空気軸受はセパレ ーターロールに通し、そしてインターレースを行う。この糸を、３９０９ｍｐｍ および〜０．２ｇｐｄの張力で、チューブ上に巻き取る。従って、機械的延伸は 存在していない。この得られるものは、評価される程には延伸されていないが、 高速紡糸による張力のため、該クエンチゾーンで充分に配列して８５％の伸びと ４０ｇの延伸張力が与えられた５５デニールの、トリロバル断面を有する送り糸 である。従って、これを「紡糸配列した糸」（ＳＯＹ）として呼ぶことができる 。

Ｂａｒｍａｇ　５ＴＦＩ延伸装置を用い、１．３１６Ｘの延伸比、６０°Ｃの延 伸温度、５％のオーバーフィードで、この送り糸を縦糸延伸した後、周囲温度の りラックス処理を受けさせ、そして５５０ｍｐｍの速度で巻き取って糸巻きを生 じさせる。この得られる延伸糸は４３．８のデニールと５３．１％の伸びを有し ている。

この延伸した糸を編んでトリコット織物を生じさせ、ＬＭＤＲ操作に従ってＣ， １，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　８０染料で染色した後、均一さに関する等級付けを行 う。このＬＭＤＲは優れており７．１である。この工程および糸の特性に関する 詳細を表１に示す。

パートＨ−発明 長さが００２２”であり直径が０．０１５”のキャピラリが１７個備わっている 紡糸口金を通し、２９０℃の溶融温度で、ＲＶが〜５０のナイロン６．６を紡糸 する。クエンチキャビネットに、〜６７ｆｐｍの平均速度で２０°Ｃのクエンチ 空気の直交流を供給する。これらのフィラメントを、該クエンチ装置の直ぐ下に 在る仕上げロール塗布装置の所で収束させて糸を生じさせる。次に、この糸を、 インターフロア−チューブに通した後、３９５４ｍｐｍの速度（引き取り速度） を有する不従空気軸受はセパレーターロールに通し、そしてインターレースを行 う。この糸を、３９８９ｍｐｍおよび〜領　２ｇｐｄの張力で、チューブ上に巻 き取る。従って、この機械的延伸は有意ではなく１．００９Ｘである。

この得られるものは、評価される程には延伸されていないが、高速紡糸による張 力のため、該クエンチゾーンで充分に配列して７８％の伸びと４０ｇの延伸張力 が与えられた５２デニールの送り糸である。従って、これを「紡糸配列した糸Ｊ 　（ＳＯＹ）と呼ぶことができる。

Ｂａｒｍａｇ　５ＴＦＩ延伸装置を用い、１．４５Ｘの延伸比、６０℃の延伸温 度、６％のオーバーフィードで、この送り糸を縦糸延伸した後、２２℃のリラッ クス処理を受けさせ、そして５５０ｍｐｍの速度で巻き取って糸巻きを生じさせ る。この得られる延伸糸は３９．６のデニールと３０゜６％の伸びを有している 。

この延伸した糸を編んでトリコット織物を生じさせ、ＬＭＤＲ操作に従ってＣ， １，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　８０染料で染色した後、均一さに関する等級付けを行 う。このＬＭＤＲは優れており７．４である。この工程および糸の特性に関する 詳細を表■に示す。

パートＩ　−発明 長さが１０１０”であり直径が領　０２０”のキャピラリが１０個備わっている 紡糸口金を通し、２７５℃の溶融温度で、ＲＶが４６のナイロン６を紡糸する。

クエンチキャビネットに、〜６７ｆｐｍの平均速度で２０℃のクエンチ空気の直 交流を供給する。これらのフィラメントを、該クエンチ装置の直ぐ下に在る計量 仕上げ剖検布装置の所で収束させて糸を生じさせた後、この糸を、インターフロ ア−チューブを通しそして巻き上げ機の上に通し、ここで、この糸を、４２００ ｍｐｍの速度（引き取り速度）および〜０．　２ｇｐｃｉの張力で巻き取る。こ のｓｏＹ糸の機械的延伸は行われておらず、そして巻き上げ機以前にはロール上 を全く通していないが、高速紡糸による張力のため、この糸には、該クエンチゾ ーンで充分に配列して〜６７．５％の伸びと４２．８ｇの延伸張力が与えられて いる。この糸は４６のデニールを有する。

Ｋａｒｌ　Ｍａｙｅｒ　ＤＳＳＴ　５０延伸装置を用い、１．２３の延伸比、８ ０℃の延伸温度、６．７％のオーバーフィード、および１２０’Ｃのリラックス 処理温度で、この送り糸を縦糸延伸した後、５００ｍｐｍの速度で巻き取って糸 巻きを生じさせる。この得られる延伸糸は４ｏのデニールと４２％の伸びを有し ている。

この延伸した糸を編んでトリコット織物を生じさせ、ＬＭＤＲ操作に従ってＣ， １，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　１２２染料で染色した後、均一さに関する等級付けを 行う。この均一さ等級は優れており７．４である。

パートＪ　−発明 巻き上げ（引き抜き）速度が５３００ｍｐｍである以外は、実施例Ｆと同様にし て、ＲＶが６５のナイロン６６を製造する。縦糸延伸のためのこの得られる１３ フィラメントＳＯＹ送り糸は、５０．５のデニール、７３．５％の伸びおよび６ ３ｇの延伸張力を有している。

Ｂａｒｍａｇ　５ＴＦ１装置を用い、１．１５Ｘの延伸比、６０℃の延伸温度、 ５％ノオーハーフィードで、この送り糸を縦糸延伸した後、２２℃のリラックス 処理を受けさせ、そして５５０ｍｐｍの速度で巻き取って糸巻きを生じさせる。

この得られる延伸糸は４６．５のデニールと４７％の伸びを有している。

この延伸した糸を編んでトリコット織物を生じさせ、ＬＭＤＲ操作に従ってＣ， Ｌ　Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　８０染料で染色した後、均一さに関する等級付けを行 う。この均一さ等級は優れており７．６である。

パートＫ　−発明 実施例Ｊと同様にして、９５モル％がポリ（ヘキサメチレンアジパミド）であり そして５重量％がε−カプロアミド単位である、ＲＶが６５のナイロン６６コポ リマーを製造する。縦糸延伸のためのこの得られる１３フィラメントＳＯＹ送り 糸は、５０．０のデニール、７６．１％の伸びおよび６３ｇの延伸張力を有して いる。

Ｂａｒｍａｇ　５ＴＦｌ装置を用い、１．３０Ｘの延伸比、６０℃の延伸温度、 ５％のオーバーフィードで、この送り糸を縦糸延伸した後、１１８℃のリラック ス処理を受けさせ、そして５５０ｍｐｍの速度で巻き取って糸巻きを生じさせる 。この得られる延伸糸は３９．５のデニールと４１゜７％の伸びを有している。

この延伸した糸を編んでトリコット織物を生じさせ、ＬＭＤＲ操作に従ってＣ， １，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　８０染料で染色した後、均一さに関する等級付けを行 う。この均一さ等級は優れており７．６である。

表　１ 実施例Ｉ−パート　ＡＢＣＤＥ スピン速度（ｍｐｍ）　５９０　８８９　１５００　１８４９　１９３７スピン 延伸比　１．００　１．００　１．６０　１．７３　１．６８送り糸 ナイロンポリマ一種類　６　６，６　６，６　６．６　６．６デニール　１３４ 　１２５　５５　５３　９５フイラメント数　１３　１４　１３　１３　３４Ｒ Ｖ　４６　４０　４２　４４　４５ 伸び（％）　３２０　２５０　８０　７４　６７（ＲＤＲ）、　４．２　３．５ 　１．８０　１．７４　１．６７（ＲＤＲ）、　４．２　３．５　２．８８　３ ．０１　２．８１粘り強さくｇ／ｄ）　１．Ｉ　Ｎ／Ａ　２．９９　４．１４　 ３．９モジユラス（ｇ／ｄ）　Ｎ／＾　Ｎ／Ａ　８．２　１６．６　Ｎ／ＡＤＴ ｓｓ（ｇ）　Ｎ／Ａ　４９　３６．５　５８　１１４ＤＴａｓ　（％ＣＶ）　Ｎ ／Ａ　１．０　１．３　．８７　１．３ＤＴ３ｓ（ｇ／ｄ）　Ｎ／Ａ　Ｏ，５２ ０，６６１，０９１，２０ＤＶＡ（％ＣＶ）　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ　、４０　Ｎ／Ａ 　Ｎ／ＡＵＳＴＥＲ（％）　Ｎ／Ａ　Ｎ／＾　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ縦糸延伸 条件 縦糸延伸装置　ＢＡＲＭＡＧ　ＭＡＹＥＲＢＡＲＭＡＧ　ＭＡＹＥＲＢＡＲＭＡ Ｇ縦糸延伸速度（ｍｐｍ）　３２０　５００　５００　５００　５５０縦糸延伸 比　３．００　３．００　１．３９　１．３５　１．４３縦糸延伸温度（’Ｃ） 　６０　８５　６０　７０　６０オーバーフイード（％）　２．５　９　５　５ 　５ヒ一タ一温度（’Ｃ）　オフ　１８０　１３０　１４０　オフリラックス処 理温度（０Ｃ）　２２　１６１　１２０　１２９　２２延伸糸特性 デニール　４４．２　４４　４２　４１　７２．７伸び（％）　５２．８　４８ 　３０　３５　３４．２ＣＲＤＲ）０　１．５２８　１．４８　１．３０　１． ３５　１．３４２粘り強さくｇ／ｄ）　３．７０　４．Ｉ　Ｎ／Ａ　５．０　５ ．１９モジユラス（ｇ／ｄ）　１９．４　２０　Ｎ／Ａ　３２　２４．２ＤＶＡ （％ＣＶ）　１．４２　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ　、４７ＵＳＴＥＲ（％）　Ｎ ／＾　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ　Ｎ／＾　Ｎ／Ａボイル−オフ収縮率（％）１０．８　３ ．５　Ｎ／八　８．４　７．６ＬＭＤＲ等級　４　３．５　４．４　３．０　３ ．０表　■　（続き） 実施例■−パート　ＦＧｔｌＩＪ スピン速度（ｍｐｍ）　２８１８　３９０９　３９５４　４２００　５３００ス ピン延伸比　１，２６　１．００　１．００９　１．００　１．００送り糸 ナイロンポリマ一種類　６，６　６．６　６．６　６　６．６デニール　５５’ ５５　５２　４６　５０．５フイラメント数　１７　１７　１７　１０　１３Ｒ Ｖ　４２　５０　５０　４６　６５ 伸び（％）　６０　８５　７８　６７．５　７３．５（ＲＤＲ）、　１，６０　 １．８５　１．７８　１．６７５　１．７３５（ＲＤＲ）、　２．０２　１．８ ５　１，８０　１．６７５　１．７３５粘り強さくｇ／ｄ）　３．６　２．９７ 　２．８８　４．３　４．２３モジユラス（ｇ／ｄ）　Ｌ８．５　１２．８　１ ２．７　Ｎ／Ａ　１４．３ＤＴ３３（ｇ）　６３　４１．９　４３．４　４２． ８　６３．５ＤＴ３３（％ＣＶ）　、６３　．３６　．３０　−１．０　．３９ ＤＴｓ３（ｇ／ｄ）　１．１５　０．７６　０．８３　０．９３　１．２６ＤＶ Ａ　（％ＣＶ）　、３８　．２７　．４１　Ｎ／Ａ　、４６ＵＳＴＥＲ（％）　 、８２　．６８　．６３　．９１　．６２縦糸延伸条件 縦糸延伸装置　ＢＡＲＭＡＧ　ＢＡＲＭＡＧ　ＢＡＲＭＡＧ　ＭＡＹＥＲＢＡＲ ＭＡＧ縦糸延伸速度（ｍｐｍ）　５５０　５５０　５５０　５００　５５０縦糸 延伸比　１．２９　１．３１６　１．４５　１．２３　１．１５縦糸延伸温度（ ℃）　６０　６０　６０　８０　６０オーバーフイード（％）　６　５　６　６ ．７　５ヒ一タ一温度（℃）　オフ　１３０　オフ　１３０　オフリラックス処 理温度（℃）　２２　１１ｇ　２２　１２０　２２延伸糸特性 デニール　４５．５　４３．８　３９．６　４０　４６．５伸び（％）　２８． ５　５３．１　３０．６　４２　４７（ＲＤＲ）。　１．２８５　１５３１　１ ．３０６　１．４２　１．４７粘り強さくｇ／ｄ）　４．３　３．８７　４．１ ６　４．８９　４．５１モジユラス（ｇ／ｄ）　２５゜６　１５．２　Ｎ／Ａ　 Ｎ／Ａ　２０．９ＤＶＡ（％ＣＶ）　、３７　．３５　．３５　Ｎ／Ａ　、４０ ＵＳＴＥＲ（％）　、７４　Ｎ／八　Ｎ／Ａ　Ｎ／入　、７３ボイル−オフ収縮 率（％）　５．１　６．５　８．３　７．０　５．９ＬＭＤＲ等級　７．８　７ ．１　７．４　７．４　７．６表　Ｉ　（続き） 実施例Ｉ−パート　Ｋ スピン速度（ｍ　ｐ　ｍ）　５３００ スピン延伸比　１．００ 送り糸 ナイロンポリマ一種類　９５％７５％６６７６デニール　５０．０ フイラメント数　１３ ＲＶ　６５ 伸び（％）７６、１ （ＲＤＲ）　Ｆ　１．７６１ （ＲＤＲ）、　１７６１ 粘り強さくｇ／ｄ）　４．２４ モジユラス（ｇ／ｄ）　１３．７ ＤＴ３ｓ　（ｇ）　５８．８ ＤＴ３３（％ＣＶ）　、　４１ ＤＴ３３　（ｇ／　ｄ）　１．１８ ＤＶＡ　（％ＣＶ）　、４６ ＵＳＴＥＲ（％）、７０ 縦糸延伸条件 縦糸延伸装置　ＢＡＲＭＡＧ 縦糸延伸速度（ｍ　ｐ　ｍ）　５５０ 縦糸延伸比　１．３０ 縦糸延伸温度（℃）　６０ オーバーフイード（％）　５ ヒータ一温度（’Ｃ）　１３０ リラックス処理温度（℃）１１８ 延伸糸特性 デニール　３９．５ 伸び（％）　４１．７ （ＲＤＲ）。　１．４１７ 粘り強さくｇ／ｄ）　５．２７ モジユラス（ｇ／ｄ）　２１．８ ＤＶＡ　（％ＣＶ）　、４５ ＵＳＴＥＲ（％）、７３ ボイル−オフ収縮率（％）７．５ ＬＭＤＲ等級　７．６ 実施例、Ｉ　Ｉ 実施例ＩＩは、ＬＭＤＲに対する縦糸延伸条件の効果を説明するものである。Ｂ ａｒｍａｇ　５ＴＦＩ装置を用い、上の実施例Ｉ−パートｒＦＪに記述したＰＤ Ｙ送り糸を、種々の縦糸延伸比および表ＩＩ中の品目１−１３に示すリラックス 処理温度で縦糸延伸する。この得られる糸巻きを縦編みして、３２ゲージのトリ コット織物を生じさせ、ＬＭＤＲ操作に従ってＣ，１，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ　８ ０染料で染色した後、均一さに関する等級付けを行い、その結果を表■Ｉに示す 。

送り糸　Ｉ−Ｆ　Ｉ−Ｆ　Ｉ−Ｆ　Ｉ−Ｆ　Ｉ−Ｆ延伸品目番号　ｌｌ−１丁Ｉ −２ｌｌ−３ｌｌ−４ｌｌ−５縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍｐｍ）　５００　５００　５００　５５０　５５０縦糸延伸比 　１．２５　１．２５　１．３８　１．４８　１．４８縦糸延伸張力（ｇ）　８ ２　６８　＞１００　８０　８４縦糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）＊　１．７８　１． ４８　＞２．４１　２，０５　２．１３縦糸延伸温度（℃）　６０　６０　６０ 　６０　６０オーバーフイード（％）５６５５６ ヒ一タ一温度（’Ｃ）　１４０　オフ　１４０　１６０　オフリラックス処理温 度（℃）　１３０　２２　１３０　１４３　２２延伸糸特性 デニール　４６　４６　４１．５　３９　３９．５伸び（％）　３２　３３　２ １　１５．５　１６．５（ＲＤＲ）、　］、、３２　１，３３　１．２１　１． １５５　１．１６５粘り強さくｇ／ｄ）　４．２　４．１　４．９　５．９　５ ．５モジユラス（ｇ／ｄ）　２７．６　２５．０　３４．４　３９．６　３４． ４ＤＶＡ　（％ＣＶ）　、４４　．４４　．４４　．３４　．３７ＵＳＴＥＲ（ ％）、８２　．７８　．７３　．８２　．８２ボイル−オフ収縮率（％）　７． ０　７．２　７．８　８．０　７．４ＬＭＤＲ等級　６．０　６．２　５．８　 ５．４　６．１送り糸　Ｉ−Ｆ　Ｉ−Ｆ　Ｉ−Ｆ　Ｉ−Ｆ　Ｉ−Ｆ延伸品目番号 ｘＩ−ａ　ｌｌ−７ｌｌ−８ｌｌ−９ｌｌ−１０縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍｐｍ）　５５０　５５０　５５０　５５０　５５０縦糸延伸比 　１．０５　１．０５　１．２９　１．２９　１．２９縦糸延伸張力（ｇ）　２ ４　２６　５８　５８　５６縦糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）　＊　、４６　．４９　 １．２７　１．３０　１．２６縦糸延伸温度（’Ｃ）　６０　６０　６０　６０ 　６０オーバーフイード（％）１１６６５ ヒ一タ一温度（’Ｃ）　１６０　オフ　オフ　１００　１３０リラックス処理温 度（’Ｃ）　１４３　２２　２２　９４　１１８延伸糸特性 デニール　５２　５３．５　４５．５　４４．５　４４．５伸び（％）　５２． ５　５６．５　２８．５　２９　２９（ＲＤＲ）、　１．５２５　１．５６５　 １．２８５　１．２９　１．２９粘り強さくｇ／ｄ）　３．７　３．５　４．３ 　４．４　４．３モジユラス（ｇ／ｄ）　１８．４　１９．５　２５．６　２７ ．０　２８．６ＤＶＡ　（％ＣＶ）　、３１　．３４　．３７　．３Ｑ　、３６ ＵＳＴＥＲ（％）　、８３　．７３　．７４　．７３　．７８ボイル−オフ収縮 率（％）　３．４　４．８　５．１　５．７　Ｎ／ＡＬＭＤＲ等級　６．３　７ ．８　７．８　７．１　６．４表　ＩＩ　（続き） 送り糸　Ｉ−Ｆ　Ｉ−Ｆ　Ｉ−Ｆ 延伸品目番号　ｌｌ−１１ｌｌ−１２ｌｌ−１３縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍ　ｐ　ｍ）　５５０　５５０　５５０縦糸延伸比　１，２９　 １．２９　１．４８縦糸延伸張力（ｇ）　６０　５３　８０縦糸延伸張力（ｇ／ ｄｄ）　＊　１．３５　１，２０　２．０５縦糸延伸温度（℃）　、　６０　６ ０　６０オーバーフイード（％）　５　５　５ ヒ一タ一温度（℃）　１６０　１９０　１３０リラックス処理温度（℃）　１４ ３　１６９　１１８延伸糸特性 デニール　４４．５　４４　３９ 伸び（％）　３０　３０．５　１５．５（ＲＤＲ）　Ｉ、１．３０　１．３０５ 　１．１５５粘り強さくｇ／ｄ）　４．７　４．９　５．７モジユラス（ｇ／ｄ ）　３０．１　３２．２　２９．９ＤＶＡ　（％ＣＶ）　、２８　．３１　．２ ９ＵＳＴＥＲ（％）　、８１　．８９　．８３ボイル−オフ収縮率（％）６．２ 　５．２　８．３ＬＭＤＲ等級　５．３　４．８　５．２＊　ｇ／ｄ　ｄ　：延 伸張力（ｇ）／延伸デニール実施例ＩＩＩ 実施例ＩＩＩもまた、ＬＭＤＲに対する縦糸延伸条件の効果を説明するものであ る。Ｂａｒｍａｇ　５ＴＦＩ装置を用い、上の実施例Ｉ−パート「Ｇ」に記述し たＳＯＹ送り糸を、種々の縦糸延伸比および表ＩＩＩ中の品目１−６に示すリラ ックス処理温度で縦糸延伸する。この得られる糸巻きを縦編みして、３２ケージ のトリコット織物を生じさせ、ＬＭＤＲ操作に従ってＣ，１，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕ ｅ　８０染料で染色した後、均一さに関する等級付けを行い、その結果を表ＩＩ Ｉに示す。

送り糸　Ｉ−Ｇ　Ｉ−Ｇ　Ｉ−Ｇ　Ｉ−Ｇ　Ｉ−Ｇ延伸品目番号　ＩＩＩ−Ｉ　 ｌｌｌ−２ｌｌｌ−３ｌｌｌ−４ｌｌｌ−５縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍｐｍ）　５５０　５５０　５５０　５５０　５５０縦糸延伸比 　１．３１６　１．３１６　１．４４７　１．４４７　１．６０８縦糸延伸張力 （ｇ）　６０　５８　７７　６０　９６縦糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）＊　１．３７ 　１．３３　１．９２　１．４９　２．６６縦糸延伸温度（’Ｃ）　６０　６０ 　６０　６０　６０オーバーフイード（％）５５５５５ ヒ一タ一温度（℃）　１３０　１６０　１３０　オフ　オフリラックス処理温度 （℃）　１１８　１４３　１１８　２２　２２延伸糸特性 デニール　４３．８　４３．７　４０．０　４０．２　３６．１伸び（％）５３ ．１　５１，９　３９．８　４３．６　３０．５（ＲＤＲ）。　１．５３１　１ ．５１９　１．３９ｇ　１．４３６　１．３０５粘り強さくｇ／ｄ）　３，８７ 　３．９７　４．３１　４．３３　５．０３モジユラス（ｇ／ｄ）　１５．２　 １６．２　１７．９　２９．２　２３．９ＤＶＡ　（％ＣＶ）　、３５　．３６ 　．３８　．４０　．３７ＵＳＴＥＲ（％）Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ　Ｎ／＾　Ｎ／＾　 Ｎ／Ａボイル−オフ収縮率（％）６．５　６．２　７．４　６．６　７．３送り 糸　Ｉ−Ｇ 延伸品目番号　ｌｌｌ−６ 縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍ　ｐ　ｍ）　５５０ 縦糸延伸比　１．６０８ 縦糸延伸張力（ｇ）　９６ 縦糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）　＊　２．６８縦糸延伸温度（℃）　６０ オーバーフイード（％）　５ ヒータ一温度（’Ｃ）　１３０ リラツクス処理温度（℃）　１１．８ 延伸糸特性 デニール　３５．８ 伸び（％）２２．８ （ＲＤＲ）　１ｌ１１．２２８ 粘り強さくｇ／ｄ）　５．１８ モジユラス（ｇ／ｄ）　４７．０ ＤＶＡ　（％ＣＶ）　、４０ ＵＳＴＥＲ（％）　Ｎ／Ａ ボイル−オフ収縮率（％）７６ ＬＭＤＲ等級　５．３ ＊ｇ／ｄｄ＝延伸張力（ｇ）／延伸デニール実施例ＩＶ 実施例ＩＶもまた、ＬＭＤＲに対する縦糸延伸条件の効果を説明するものである 。Ｂａｒｍａｇ　５ＴＦＩ装置を用い、上の実施例Ｉ−バートｒＨＪに記述した ＳＯＹ送り糸を、種々の縦糸延伸比および表ＩＩＩ中の品目１−１４に示すリラ ックス処理温度で縦糸延伸する。この得られる糸巻きを縦編みして、３２ゲージ のトリコット織物を生じさせ、ＬＭＤＲ操作に従ってＣ，１，＾ｃｉｄ　Ｂｌｕ ｅ　８０染料で染色した後、均一さに関する等縁付けを行い、その結果を表ＩＶ に示す。

表ＩＶ 送り糸　Ｉ−ＥＩ　Ｉ−Ｈｌ−１１Ｉ−ＨＩ−Ｈ延伸品目番号　ＩＶ−Ｉ　ＩＶ −２ＩＶ−３ＩＶ−４ＩＶ−５縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍｐｍ）　５５０　５５０　５５０　５５０　５５０縦糸延伸比 　１．３ＯＬ、３０　１．４５　１．４５　１．６０縦糸延伸張力（ｇ）　２４ ．５　１９　５０　４９　６１縦糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）　＊　、５６　．４３ 　１．２５　１．２２　１．７２縦糸延伸温度（’Ｃ）　６０　６０　６０　６ ０　６０オーバーフイード（％）５６５６５ ヒ一タ一温度（’Ｃ）　１６０　オフ　１６０　オフ　１６０リラツクス処理温 度（’Ｃ）　１４３　２２　１４３　２２　１４３延伸糸特性 デニール　４４　４４．５　４０　４０　３５．５伸び（％）　３９　４５　２ ７　３０　２３（ＲＤＲ）。　１．３９　１．４５　１．２７　１．３０　１． ２３粘り強さくｇ／ｄ）　３．４　３．６　４．１　４．１　５．２モジユラス （ｇ　／　ｄ　）　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ　Ｎ／＾　Ｎ／Ａ　Ｎ／ＡＤＶＡ　（％ＣＶ ）　、３２　．３４　．４０　．３５　．３４ＵＳＴＥＲ（％）　Ｎ／＾　Ｎ／ ＾　Ｎ／＾　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａボイル−オフ収縮率（％）　６．６　７．０　７． ３　８．３　６．９ＬＭＤＲ等級　４．８　６．６　５．８　７．４　５．０送 り糸　Ｉ−ＨＩ−ＨＩ−■　Ｉ−Ｈｌ−１１延伸品目番号ＩＶ−６ＩＶ−７ＩＶ −８ＩＶ−９ＩＶ−１０縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍｐｍ）　５５０　５５０　５５０　５５０　５５０縦糸延伸比 　１．６０　１．１５　１．１５　１．４５　１．４５縦糸延伸張力（ｇ）　６ １　５９．５　５７．５　５０　４９縦糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）＊　］、、７２ 　１．２１　１．６２　１．２７　１．２４縦糸延伸温度（℃）　６０　６０　 ６０　６０　６０オーバーフイード（％）６５６６６ ヒ一タ一温度（℃）　オフ　１６０　オフ　オフ　１００リラツクス処理温度（ ℃）　２２　１４３　２２　２２　９４延伸糸特性 デニール　３５．５　４９　４９．５　３９．５　３９．５伸び（％）　２２　 ６４　７１　３９　３８．５（ＲＤＲ）、　１．２２　１．６４　１．７１　１ ．３９　１．３８５粘り強さくｇ／ｄ）　５．１　３．３　３．３　４．１　４ ．１モジユラス（ｇ／ｄ）　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ　Ｎ／＾　Ｎ／Ａ　Ｎ／ＡＤＶＡ　 （％ＣＶ）　、３５　．３２　．３５　．３５　．３７ＵＳＴＥＲ（％）　Ｎ／ Ａ　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａボイル−オフ収縮率（％）　６．６　４． ＯＮ／Ａ　６．１　６．７ＬＭＤＲ等級　４．８　６．５　７．０　７．１　６ ．９表　ＩＶ　（続き） 送り糸　ｌ−１１Ｉ−ＥＩ　Ｉ−ＨＩ−Ｈ延伸品目番号　ＩＶ−１１ＩＶ−１２ ＩＶ−１３ＩＶ−１４縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍ　ｐ　ｍ）　５５０　５５０　５５０　５５０縦糸延伸比　１ ．４５　１，４５　１．４５　１ＪＯ縦糸延伸張力（ｇ）　４９　４９　４６　 ３９．５縦糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）＊　１．２６　１．２６　１．１８　．９１ 縦糸延伸温度（’Ｃ）　６０　６０　６０　６０オーバーフイード（％）５５５ ５ ヒータ一温度（℃）　１３０　１６０　１９０　１３０リラツクス処理温度（℃ ）　１１８　１４３　１６９　１１８延伸糸特性 デニール　３９　３９　３９　４３．５伸び（％）３４　３２．５　３２　４４ （ＲＤＲ）　Ｄ　１．３４　１．３２５　１．３２　１．４４粘り強さくｇ／ｄ ）　４．３　４．４　４．５　３．８モジユラス（ｇ／ｄ）　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ　 Ｎ／＾　Ｎ／ＡＤＶＡ　（％ＣＶ）　、３１　．４０　．３３　．３９ＵＳＴＥ Ｒ（％）　Ｎ／Ａ　Ｎ／＾　Ｎ／Ａ　Ｎ／＾ボイル−オフ収縮率（％）　６．２ 　６．１　５．７　５．９ＬＭＤＲ等級　５．４　５．２　４．８　７．２＊ｇ ／ｄｄ＝延伸張力（ｇ）／延伸デニール実施例■ 実施例Ｖもまた、Ｌ　Ｍ　Ｄ　Ｒに対する縦糸延伸条件の効果を説明するもので ある。Ｂａｒｍａｇ　５ＴＦＩ装置を用い、上の実施例Ｉ−パート「Ｊ」に記述 したＳＯＹ送り糸を、種々の縦糸延伸比および表ｖ中の品目１−８に示すリラッ クス処理温度で縦糸延伸する。この得られる糸巻きを縦編みして、３２ゲージの トリコット織物を生じさせ、ＬＭＤＲ操作に従ってＣ，１，Ａｃ１ｄ　Ｂｌｕｅ 　８０染料で染色した後、均一さに関する等級付けを行い、その結果を表■に示 す。

延伸品目番号　Ｖ−Ｉ　Ｖ−２Ｖ−３Ｖ−４Ｖ−５縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍｐｍ）　５５０　５５０　５５０　５５０　５５０縦糸延伸比 　１．１５　１．１５　１．３０　１，３０　１．４５縦糸延伸張力（ｇ）　８ ０　５３　９２　９０　１２０縦糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）＊　１．７２　１．１ ５　２．２４　２，１５　３．２３縦糸延伸温度（’Ｃ）　６０　６０　６０　 ６０　６０オーバーフイード（％）５５５５５ ヒ一タ一温度（℃）　オフ　１６０　１６０　オフ　オフリラックス処理温度（ ’Ｃ）　２２　１４３　１４３　２２　２２延伸糸特性 デニール　４６．５　４６．０　４１．１　４１．９　３７．２伸び（％）　４ ７．０　５８．９　３９．１　４１．６　２９．５（ＲＤＲ）。　１．４７　１ ．５８９　１．３９１　１．４１６　１．２９５粘り強さくｇ／ｄ）　４．５１ 　４．５１　５．０６　４．９６　５．８１モジユラス（ｇ／ｄ）　２０．９　 １９，０　２５．３　２２，８　３０．７ＤＶＡ　（％ＣＶ）　、５２　．６２ 　．６２　．６４　．６０ＵＳＴＥＲ（％）　、７３　．８０　．８２　．７７ 　．８８ボイル−オフ収縮率（％）　５．９　４．９　６．７　５．９　６．９ ＬＭＤＲ等級　７．６　６．６　６．７　６．７　５．１送り糸　Ｉ−Ｊ　Ｉ− Ｊ　Ｉ−Ｊ 延伸品目番号　Ｖ−６Ｖ−７Ｖ−８ 縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍ　ｐ　ｍ）　５５０　５５０　５５０縦糸延伸張力（ｇ）　１ ３５　１０９　８０縦糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）＊　３．６７　２．７１　２．０ ０縦糸延伸温度（℃）　６０　６［１６０オーバーフイード（％）　５　５　５ ヒ一タ一温度（℃）　１６０　オフ　１３０リラックス処理温度（℃）　１４３ 　２２　１１８延伸糸特性 デニール　３６．８　４０．２　４０．０伸び（％）　２８．３　４１．２　３ ６．０（ＲＤＲ）　ｌ）１．２８３　１．４１２　１．３６粘り強さくｇ／ｄ） 　６．０６　５．３１　５．２７モジユラス（ｇ／ｄ）　２８．６　２３．４　 ２６．。

ＤＶＡ　（％ｃｖ）、６３　．５９　、ａｔＵＳＴＥＲ（％）　、９６　．８５ 　．８２ボイル−オフ収縮率（％）　７．２　６．４　６．９ＬＭＤＲ等級　４ ．５　６．５　５．３＊ｇ／ｄｄ＝延伸張力（ｇ）／延伸デニール実施例Ｖｌ 実施例Ｖｌもまた、ＬＭＤＲに対する縦糸延伸条件の効果を説明するものである 。Ｂａｒｍａｇ　５ＴＦＩ装置を用い、上の実施例Ｉ−パートｒＫＪに記述した ＳＯＹ送り糸を、種々の縦糸延伸比および表ＶＩ中の品目１−７に示すリラック ス処理温度で縦糸延伸する。この得られる糸巻きを縦編みして、３２ゲージのト リコット織物を生じさせ、ＬＭＤＲ操作に従ってＣ１，＾ｃｉｄ　Ｂｌｕｅ　８ ０染料で染色した後、均一さに関する等級付けを行い、その結果を表Ｖｌに示す 。

延伸品目番ｑ　ＶＩ−Ｉ　ＶＩ−２ＶＩ−３ＶＩ−４縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍ　ｐ　ｍ）　５５０　５５０　５５０　５５０縦糸延伸比　１ ．１５　１，３０　１，３０　１．３０縦糸延伸張力（ｇ）　５０　８５　８０ 　８θ縦糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）　＊　１．１２　２．１４　２．０３　１．９ ８縦糸延伸温度（’Ｃ）　６０　６０　６０　６０オーバーフイード（％）　５ ５５５ ヒ一タ一温度（℃）　１６０　１６０　１３０　オフリラックス処理温度（’Ｃ ）　１４３　１４３　１１８　２２延伸糸特性 デニール　４４．７　３９．８　３９．５　４０．５伸び（％）　６０．３　４ ３．２　４１．７　４９．８（ＲＤＲ）。　１．６０３　１．４３２　１．４１ ７　１．４９８粘り強さくｇ／ｄ）　４．６９　５．２９　５．２７　５．１５ モジユラス（ｇ／　ｄ　）　１８．４　２３．５　２１．８　２１．８ＤＶＡ　 （％ＣＶ）　、４６　．４ｇ　、４５　．４２ＵＳＴＥＲ（％）　、　７．１　 、７６　、７３　、７１ボイル−オフ収縮率（％）　５．９　７．６　７．５　 ６．９ＬＭＤＲ等級　？、７　５．７　７．６　５．８送り糸　Ｉ−Ｋ　Ｉ−Ｋ 　Ｉ−に 延伸品目番Ｍ　ＶＩ−５ＶＩ−６ＶＩ−７縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍ　ｐ　ｍ）　５５０　５５０　５５０縦糸延伸比　１．４５　 １．４５　１．４５縦糸延伸張力（ｇ）　１０５　１１５　１１０縦糸延伸張力 （ｇ／ｄｄ）　＊　２．８８　３．２３　２．８７縦糸延伸温度（℃）　６０　 ６０　６０オーバーフイード（％）　５　５　５ ヒ一タ一温度（℃）　オフ　１３０　１６０リラックス処理温度（’Ｃ）　２２ 　１１８　１４３延伸糸特性 デニール　３６．５　３５．６　３５．４伸び（％）　３６．４　３３．２　３ ０．５（ＲＤＲ）ｏ　１．３６４　１．３３２　１．３０５粘り強さくｇ／ｄ） 　５．８６　６．１３　６．１７モジユラス（ｇ／ｄ）　２１．３　２９．２　 ２６．６ＤＶＡ　（％ＣＶ）　、５１　．４９　．４１ＵＳＴＥＲ（％）　、７ ３　．７２　．７２ボイル−オフ収縮率（％）８．１　８．６８．３ＬＭＤＲ等 級　６．５　３．６　５．６＊ｇ／ｄｄ＝延伸張力（ｇ）／延伸デニール実施例 Ｖｌｌ 実施例ＶＩＩは、ＬＭＤＲに対する延伸温度の効果を説明するものである。Ｂａ ｒＩＩｌａｇ　５ＴＦ１装置を用い、上の実施例Ｉ−バートｒＪＪに記述したＳ ＯＹ送り糸を、表ＶＩＩ中の品目１−８に示す種々の縦糸延伸温度で縦糸延伸す る。この得られる糸巻きを縦編みして、３２ゲージのトリコット織物を生じさせ 、ＬＭＤＲ操作に従ってＣ，１，Ａｅｉｄ　Ｂｌｕｅ　８０染料で染色した後、 均一さに関する等吸付けを行い、その結果を表Ｖｌｌに示す。１５６から１７８ ℃の糸延伸温度で、均〜・さに関して鋭角的悪化送り糸　Ｉ−Ｊ　Ｉ−Ｊ　Ｉ− Ｊ　Ｉ−Ｊ　Ｉ−Ｊ延伸品目番号　ＶＩＩ−Ｉ　ＶＨ−２ＶＨ−３ＹＥＴ−４Ｖ ＩＩ−５縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍｐｍ）　５５０　５５０　５５０　５５０　５５０縦糸延伸比 　１，３３　１．３３　１．３３　１．３３　１．３３縦糸延伸張力輸）　８８ 　８５　８２　７４　７５縦糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）＊　２．１８　２．１６　 ２．０６　１．８８　１．９２縦糸延伸ヒ一タ一温度（℃）８０　９５　１００ 　１２５　１５０縦糸延伸糸温度（℃）　８０　９０　９４　１１３　１３５オ ーバーフイード（％）　５　５　５　５　２．５リラツクスヒ一タ一温度（０ｃ ）　オフ　オフ　オフ　オフ　オフリラックス処理温度（０Ｃ）　２２　２２　 ２２　２２　２２延伸糸特性 デニール　４０．４　３９，８　３９，９　３９．４　３９．０伸び（％）４２ ，１　４２，１　４２．５　４０．６　３８．６　３６．９（ＲＤＲ）。　１． ４２１　１．４２５　１．４０６　１．３８６　１．３６９粘り強す（ｇ／ｄ） 　５，２３　５，４４　５．４０　５．５１　５．６５モ’）ｘ　ラス（ｇ／　 ｄ）　２１．６　１９．３　２３．０　２４．３　２８．２ＤＶＡ　（％ＣＶ） 　４２　．５３　．４３　．３９　．４１ＵＳＴＥＲ（％）　Ｎ／Ａ　Ｎ／＾　 Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ　Ｎ／＾ボイル−オフ収縮率（％）　６．５　７．０　６．７　 ６．９　６．９ＬＭＤＲ等ｍ　＆３　８．３　６．４　７．０　８．２送り糸　 Ｉ−Ｊ　Ｉ−Ｊ　ｒ−Ｊ 延伸品目番号　ＹＩＩ−６ＶＩＩ−７ＶＩＩ−８縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍ　ｐ　ｍ）　５５０　５５０　５５０縦糸延伸比　１，３３　 １．３３　１．３３縦糸延伸張力（ｇ）　７５　６０　６５縦糸延伸張力（ｇ／ ｄｄ）　＊　１．９４　１，５８　１．７０縦糸延伸ヒ一タ一温度（℃）　１７ ５　２００　２２５縦糸延伸糸温度（’Ｃ）　１５６　１７８　１９９オーバー フイード（％）２．０　１．７　０．２リラツクスヒ一タ一温度（０Ｃ）　オフ 　オフ　オフリラックス処理温度（℃）　２２　２２　２２延伸糸特性 デニール　３８．６　３７．９　３８．２伸び（％）　３５．０　３３．３　３ ２．２（ＲＤＲ）Ｄ　Ｉ、３５　１．３３３　１．３２２粘り強さくｇ／ｄ）　 ５，７３　６．０１　５．９４モジユラス（ｇ／ｄ）　３２．５　４１．７　３ ９．４ＤＶＡ　（％ＣＶ）　、４１　．４８　．４５ＵＳＴＥＲ（％）　Ｎ／＾ 　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａボイル−オフ収縮率（％）　６．６　６．０　５．ＩＬＭＤＲ 等級　７．７　３．６　３．６実施例ＶＩＩＩ 実施例Ｖｌｌｌは、ＭＰＭＤを含んでいる縦糸延伸糸の可能性を説明するもので ある。３種のＳＯＹ送り糸を用いた。品目Ｊは、実施例Ｉ−バートｒＪＪに記述 したのと同じ糸である。品目りは、これが５％のＭＯＳ−６を含んでいる以外は 実施例Ｉ−バートｒＪＪに記述したのと同様にして紡糸したものであり、そして 品目Ｍもまた、これが２０％のＭＰＭＤを含んでいる以外は実施例Ｉ−パートｒ ＪＪに記述したのと同様にして紡糸したものである。Ｂａｒｍａｇ　５ＴＦＩ装 置を用い、これらの品目を同じ延伸比で紡糸したが、種々のリラックス処理温度 を用いて単−末端巻き取り機上に巻き取った。この得られるボビンの糸をＬａｗ ｓｏｎ　Ｔｕｂｉｎｇに編んだ後、単に相対的染色色合いを評価する以外はＬＭ ＤＲ染色操作を用い、Ｃ，１，Ａｅｉｄ　Ｂｌｕｅ　１２２が入っている同じ染 料洛中で、全ての延伸品目を染色した。

表ＶＩＩｉ 送り糸　ＬＬＬＭＭ 延伸品目番号ＶＩＩＩ−Ｉ　ＶＩＩＩ−２ＶＩＩＩ−３ＶＩＩＩ−４ＶＩＩＩ− ５スピン速度（ｍｐｍ）　５３００　５３００　５３００　５３００　５３００ スピン延伸比　１．００　１．００　１．００　１．００　１．００送り糸 ＭＰＭＤ　（％）　５　５　５　２０　２０デニール　５０，７　５０．７　５ ０．７　５０．５　５０．５フイラメント数　１３　１３　１３　１３　１３Ｒ Ｖ　６６．４　６６．４　６６．４　６６．８　６６．８伸び（％）　８０．３ 　８０．３　ｇｏ、３　７４，５　７４．５（ＲＤＲ）、　１．８０３　１．８ ０３　１．８０３　１．７４５　１゜７４５（ＲＤＲ）、　１．８０３　１．８ ０３　１．８０３　１．７４５　１．７４５粘り強さくｇ／ｄ）　３．８４　３ ．８４　３．８４　３．５８　３．５８モジユラス（ｇ／ｄ）　１１．６　１１ ．６　１１，６　１０．９　１０．９ＤＴｓ３（ｇ）　５５．８　５５．８　５ ５．８　５２．６　５２．６ＤＴｓｓ　（にＣＶ）　、７９　．７９　．７９　 ．４６　．４６ＤＴｓｓ（ｇ／ｄ）　１．１０　１．１０　１．１０　１−ｏ４ １．０４ＤＶＡ（％ＣＶ）　、８６　．８６　．８６　Ｎ／Ａ　Ｎ／Ａ縦糸延伸 速度（ｍｐｍ）　５５０　５５０　５５０　５５０　５５０縦糸延伸比　１．３ １６　１．３１６　１．３１６　１．３１６　１．３１６縦糸延伸温度（’Ｃ） 　６０　６０　６０　６０　６０オーバーフィード（％）　５５５５５ ヒ一タ一温度（’Ｃ）　オフ　１０５　１３０　オフ　９５リラックス処理温度 （’Ｃ）　２２　９８　１１８　２２　９０縦糸延伸張力（ｇ）　９０　８８　 ８２　８０　７８縦糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）　２．１２　２．０４　１．９０　 １．８８　１．８４延伸糸特性 デニール　４２．３　４３，１　４３．２　４２．５　４２．４伸び（％）　４ ６．３　４５．２　４４，８　３７．５　３９．３（ＲＤＲ）ｔ、　１．４６３ 　１．４５２　１．４４８　１．３７５　１．３９３粘り強さくｇ／ｄ）　４， ５５　４．５１　４，５４　４．２８　４．３４モジユラス（ｇ／ｄ）　２７， ０　２９．６　３５．６　３０．２　２５．６ＤＶＡ　（％ＣＶ）　、６７　． ８６　．７６　．５７　．５８ボイル−オフ収縮率（％）８．３　８．３　７． ６　１０，７　１０．７相対的染色色合い　中間　中間　中間　暗い　暗い表　 ＶＩＩＩ　（続き） 送り糸　Ｍ　Ｉ−Ｊ　Ｉ−Ｊ　Ｉ−Ｊ 延伸品目番号ＶＩＩＩ−６ＶＩＩＩ−７ＶＩＩＩ−８ＶＩＩＩ−９スピン速度（ ｍｐｍ）　５３００　５３００　５３００　５３００スピン延伸比　１．００　 １．００　１．００　１．００送り糸 ＭＰＭＤ（％）　２０　０　０　０ デニール　５０．７　５０．５　５０．５　５０．５フイラメント数　１３　１ ３　１３　１３ＲＶ　６６．８　６５　６５　６５ 伸び（％）７４．５　７３．５　７３．５　７３．５（ＲＤＲ）　、　１．７４ ５　１．７３５　１．７３５　１．７３５（ＲＤＲ）　、　１．７４５　１．７ ３５　１．７３５　１．７３５粘り強さくｇ／ｄ）　３．５ｇ　４．２３　４． ２３　４．２３モジユラス（ｇ／ｄ）１ｏ、９　１４．３　１４．３　１４．３ ＤＴｓｓ　（ｇ）　５２，６　６３．５　６３．５　６３．５ＤＴｓｓ（％ＣＶ ）　、４６　．３９　．３９　．３９ＤＴｓｓ　（ｇ／　ｄ）　１．０４　１． ２６　１．２６　１．２６ＤＶＡ　（％ＣＶ）　Ｎ／Ａ　、４６　．４６　．４ ６縦糸延伸条件 縦糸延伸装置　ＢＡＲｌｌｌＡＧ　ＢＡＲＭＡＧ　ＢＡＲＭＡＧ　ＢＡＲＭＡＧ 縦糸延伸速度（ｍ　ｐ　ｍ）　５５０　５５０　５５０　５５０縦糸延伸比　１ ．３１６　１．３１６　１．３１６　１．３１６縦糸延伸温度（’Ｃ）　６０　 ６０　６０　６０オーバーフイード（％）　５５５５ ヒ一タ一温度（’Ｃ）　１２０　オフ　９５　１２０リラックス処理温度（℃） 　１０９　２２　９０　１０９縦糸延伸張力（ｇ）　８０　９６　９６　９８縦 糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）　１．９０　２．２８　２．３２　２．３８延伸糸特性 デニール　４２．２　４２．１　４１．４　４１．１伸び（％）　４２．１　３ ６．５　３５．８　３４．１（ＲＤＲ）　Ｄｌ、４２１　１．３６５　１．３５ ８　１．３４１粘り強さくｇ／ｄ）　４．４６　５．０５　５．０ｇ　５．０４ モジユラス（ｇ／ｄ）　２８．０　４２．１　３７．５　３８．８ＤＶＡ　（％ ＣＶ）　、５６　．５１　．４４　．４１ボイル−オフ収縮率（％）　１０．６ 　７．３　７．３　７．３相対的染色色合い　暗い　明るい　明るい　明るい実 施例ＩＸ 実施例ＩＸは、延伸によって与えられる特定の物性を糸が有していない場合、劣 った織物均一さが生じ得る、ことを説明している。品目ｌＸ−１は、５重量％の ナイロン６を含んでいるナイロン６６の、縦糸延伸した「送り」糸であり、これ は、品目ｌＸ−１中のフィラメントが有する断面がトリロバルである以外は、表 Ｉ中の品目にと同様である。延伸もしくは熱硬化を行うことなく、通常の下巻き 操作を用いて品目ｌＸ−１を糸巻きにした。「送り」糸として品目ｌＸ−１を用 いて、品目ｌＸ−２を延伸糸巻きにした。次に、両方の品目を編んだ後、いくつ かの操作で染色して織物均一さを分析した。操作「８」は、染料がＰｏｎｔａｍ ｉｎｅＦａｓｔ　Ｔｕｒｑｕｏｉｓｅ　８ＧＬである以外はＬＭＤＲ操作と同じ である。操作「４」は、界面活性剤Ｍｅｒｐｏｌ　Ｄ＾を用いていない以外はＬ ＭＤＲ操作と同じである。操作「４」と「８」の両方共、構造感受性を示し、そ して操作「４」は、ＬＭＤＲ操作よりも細かい構造変化（即ち、構造開放性に関 する変化）に対して、より高い感受性を示す。操作「２」は、均染染料であるＣ 、　１．　Ｄｉｓｐｅｒｓｅ　Ｂｌｕｅ　３を０．　５％含んでいる浴中１００ ℃で６０分間織物を染色する操作である。操作「２」を用いて、染色した織物の 不均一さ、即ち染色吸収（即ち、染色率および／またはＴＤＹＥ）の差ではな（ て糸の物理的な差によって生じる不均一さ、の構造的原因を同定するために用い る。品目ｌＸ−１（送り、未延伸糸）および品目ｌＸ−２（縦糸延伸糸）に関す る織物染色等級（操作「２」、「４」および「８」）の比較から、品目ｌＸ−２ は、その相当する下巻きした未延伸送り糸品目ｌＸ−１よりも均一である、こと が分かる。操作「４」および「８」における不均一さは、繊維構造における変化 によって生じる何らかの不均一さに付は加えられた構造的染色不均一さく操作「 ２」で見られるような）が原因となっている、と結論付けることができるであろ う。品目ｌＸ−１に関する劣った織物均一さは、部分的には、品目■Ｘ−２の高 い初期モジュラス（２１，３ｇ／ｄ）に対する低い初期引張りモジュラス（１２ ，２ｇ／ｄ）に帰するものである。約１５ｇ／ｄ未満の初期モジュラスを有する 糸は、通常の下巻きおよび編みで不均一に伸ばされ易く、その結果として劣った 構造的染色織物不均一さをもたらす、ことが見いだされる。均一な送り糸を縦糸 延伸して、それらが有する初期モジュラスを約１５　ｇ／ｄ以上の値に上昇させ ると、織物製造中に構造的欠陥が生じる可能性が低下することによって、染色し た織物の均一性が改良される。しかしながら、ここに記述する本発明に従って該 送り糸を延伸および熱硬化しない限り、約し５ｇ／ｄ以上の初期モジュラスを有 するように上記送り糸を延伸したとしても６以上のＬＭＤＲを確保することには ならない。

特表千５−５０８１９７　（３０） 表ＩＸ 送り糸　丁Ｘ−Ｉ　ｌＸ−２ 延伸品目番号　ＩＸ−Ｉ　ｌＸ−２ 送り糸特性 ナイロンポリマーの種類　９５駕１５％６６７６デニール　５１．２　５１．２ フイラメント数　１３１３ ＲＶ　６５　６５ 伸び（％）６８　６８ （ＲＤＲ）　、　１，６８　１．６８ （ＲＤＲ）　、　１，６８　１．６８ 粘り強さくｇ／ｄ）　３．９　３．９ モジユラス（ｇ／ｄ）　１２．１　１２．１ＤＴ３！　（ｇ）　６３．７　６３ ．７ＤＴｓｓ　（％（：Ｖ）　０．３８　０．３８ＤＴ３３　（ｇ／ｄ）　’　 １．２６　１．２６ＤＶＡ　（％ＣＶ）　０．３０　０．３０縦糸延伸条件 縦糸延伸速度（ｍ　Ｉ）　ｍ）　２７３　５５０縦糸延伸比　ｔｏ　１．３０ 縦糸延伸張力（ｇ）　Ｎ／＾　７２ 縦糸延伸張力（ｇ／ｄｄ）　＊　Ｎ／Ａ　１．７０縦糸延伸ヒ一タ一温度（℃） 　Ｎ／Ａ　８０オーバーフイード（％）　Ｎ／Ａ　４ リラツクスヒ一タ一温度（’Ｃ）　Ｎ／Ａ　オフリラックス処理温度（’Ｃ）　 Ｎ／Ａ　２２延伸糸特性 デニール　５１．２　４２．４ 伸び（％）　６６　３６ （ＲＤＲ）ゎ　１，６６　１．３６ 粘り強さくｇ／ｄ）　３．９０　４Ｊ９モジユラス（ｇ／ｄ）　１２，２　２１ ．３ＤＶＡ　（％ＣＶ）　０．３４　０．３４ボイル−オフ収縮率（％）　４． ９　７．７操作８の均一さ等級　４．７６．９ 操作４の均一さ等級　４．９　６．４ 操作２の均一さ等級　４．３　７．０ 実施例Ｘ 表Ｘの中に、低配列糸（図１７、領域■、＜２０００ｍｐｍ）　、中配列糸（図 １７、領域Ｉ　Ｌ　２０００−４０００ｍｐｍ）および高配列糸（図１７、領域 ＩＩＩ、＞４０００ｍｐｍ）の代表的な、乾燥延伸および乾燥リラックス処理用 の種々の紡糸送り糸、を用いて製造した延伸糸に関する、繊維の構造的特性を要 約する。延伸した糸Ｘ−１５，１６および２１から２４の製造で用いた送り糸は 、領域■の送り糸の代表例である。延伸した糸Ｘ−２から１３．１８および１９ の製造で用いた送り糸は、領域ＩＩの送り糸の代表例である。延伸した糸Ｘ−２ ６から２９．３１．３２および３４の製造で用いた送り糸は、領域ＩＩＩの送り 糸の代表例である。延伸比（ＤＲ）　、延伸温度（ＴＤ）およびリラックス処理 温度（Ｔ、）を変化させて製造した延伸糸に関する、非晶質配列で引き出される 見掛は細孔移動度（ＡＰＭ）および広角Ｘ線で引き出される見掛は細孔容積（Ａ ＰＶ）を測定した。図２６に、ＡＰＭおよびＡＰＶに関する値をプロットする。

〉６のＬＭＤＲおよび約６５℃未満の染料転移温度（ＴＤＹ、）を与える延伸糸 は、約（５−０，３７ｘｌＯ”ＡＰｖ）、好適には約２以上のＡＰＭを有し、そ して約４Ｘ１０’立方オングストローム以上のＡＰＶを有する、ことが見いださ れる。

、且　５ミｉ蝕社１べ＝≦＋、７　”？：：　＝二二１７１１／＋　ｗ　ｌ／ｌ 　ｍ　−１ｘ−ゆ　ｌ／ｌ−１−ミ１　：二：：、：：：、ニア　ｊ　Ｋ　７７ 　％＆：二　−モモ　芒−円＋＋　−＋＋１−＋＋　−＋　＋＋　Ｆ＠　？＠　 Ｆ＠　Ｉ＋＠１＋ＴＩ　ＰＴＩ＝宅１　：’：、？：ｌ：；：：；二：：：Ｅ　 ：　＠１１１１　ｗ　ｍ　５三二二＝＝よ１　１−ｍ−７二二二ｉ二二二ｉ二ｉ 　モモ＝＝＃＝翅響：：：　＊　Ｓ　：北２　＝：：　：：％Ｍ　：芯＝−−＝ ″′″ニー＝−１１−一一　−ｍ−−一−殖　−一一一一一、−１−−＝：　＝ ：＝　二＝＝ｈ：　Ｆｌ　＋ミ＝ミ三＝ミニ　ｇ　：：：：　：黛＝　：舎＝− −−ロー　−一−１＋＋− ｒＰＩ　：　：：　：：：　：：：：：ｅ　：：　２　：　：　２　ｅ：：：一 一ロロＱいｌ／Ｉ噴−一〇０１　ｅｈ　Ｃ１１い。

：ｌ：：：ニ二＝７７７７　＝＝ｊ　：　Ｔ二　：ユニ；領　一部一一ビ　ミゴ 妥社社　−妥ま　がまミｌ　：Ｅ：Ｅ：Ｅ：二　＝：ニニ＝ユニ二　ユニｈ：１ ７７７４−　７４ｗ７＋−ｒＨ７７７Ｈ＋：９１　：　：　：？：′：、二　： ２２ｇ２２　＋　ｇ３２　＋ψ＝ｌ　ｉ、：”、Ｅ　ｉ＝二ユニ　に：：＝冊： ：２　＝＝”：　＝　＝　：　’Ｔ４　＝＝：四ＦＩＧ、１ 延伸張力変化（ＤＴＶ） ＥＶ グラム／デニール 温度　°Ｃ ＦＩＧ、５ 温度　°Ｃ 応力　（σ）、ＭＧ／Ｄ ＦＩＧ、７ 温度　°Ｃ ＦＩＧ、９ １．０　１．２　１．４　１．６　１．８　２．０ＦＩＧ、１０ 温度　℃ 収縮率　２ 嘗 Ｌｏｇ（ｔａｎ△） 〜 ＬＯＧ　（動的モジュラス　Ｅｌ） ？ １　： し＝ ＦＩＧ、１６ スピン速度、×１０ｏｏ（ＭＰＭ） バイレフリンジェンス　ｘ　１ｏ３ 長さ変化　２ 寥 （△長さ、　”１．＞／　（△温度、　Ｃ）△　長　さ　（χ） 延伸応力　（σＤ）、Ｇ／Ｄ 延伸応力　（σＤ）ｓ　Ｇ／Ｄ しＮ（延伸モジュラス　、　ＭＯ）、９／ｄｄＦＩＧ、２３ １０００／（Ｔ　＋　２７３） 温度　℃ ＦＩＧ、２４ 温度　℃ ＦＩＧ、２５ 残存伸び　（χ） ＦＩＧ、２６ 見掛は細孔容積　（ＡＰＶ）　Ｘ　１００００！　１ ＦＩＧ、２７ １”ＴＧ　２Ｒ ＦＩＧ、２９ ＦｉＣ，３１ ＦＴＧ：”）４ ＦＩＧ−３Ｆ。

要　約　書 重要な染色用途に適切な衣装用連続マルチフィラメントナイロンフラット糸およ び上記糸の製造方法を提供する。該糸の製造方法には、相対粘度が約３５から約 ８０のナイロンポリマーを紡糸した後、安定化して送り糸を生じさせる、ことが 含まれる。紡糸中の引き取り速度は、高度に均一な送り糸が得られるように充分 に高い。この方法では、好適には縦糸の糸形態として、送り糸を延伸した後、リ ラ・ソクス処理し、その結果としてこの得られる延伸糸は、フラット糸として用 いるに適切な特性を有すると共に、巨大分子酸染料を用いた時の優れた染料均一 さを有する。

平成４年１２月１８日

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．相対粘度（ＲＶ）が約３５から約８０のナイロンポリマーを紡糸し、ここで 、上記紡糸を、残存延伸比（ＲＤＲ）Ｓが約２．７５未満の紡糸した糸を生じさ せるに充分な引き取り速度（ＶＳ）で行い；上記紡糸した糸を安定化し、インタ ーレースし、そして仕上げ剤を塗布することで、残存延伸比（ＲＤＲ）Ｆが約１ ．５５から約２．２５である送り糸を生じさせ、ここで、上記送り糸の動的長さ 変化（ΔＬ）および収縮率（ΔＬ／ΔＴ）の両方共、４０℃から１３５℃で０未 満であり； 上記送り糸を乾燥延伸した後、乾燥リラックス処理することで、延伸した糸を生 じさせ、ここで、上記乾燥延伸を、約１．０５から約（ＲＤＲ）Ｆ／１．２５の 延伸比および約２０℃からおおよそ上記ポリアミドポリマーの温度ＴＩＩ，＊＊ の糸延伸温度（ＴＤ）で行い、そして上記延伸した送り糸の上記乾燥リラックス 処理を、約２０℃から上記ポリアミドポリマーの融点（ＴＭ）よりも約４０℃低 い温度の糸リラックス処理温度（Ｔ）Ｒで行うが、ここで、上記糸リラックス温 度を更に、以下の方程式： ＴＲ（℃）≦［１０００／（Ｋ１−Ｋ２（ＲＤＲ）Ｄ）］−２７３［式中、 Ｋ１＝１０００／（ＴＩＩ，Ｌ＋２７３）＋１．２５Ｋ２、およびＫ２＝［１０ ００／（ＴＩＩ，Ｌ＋２７３）−１０００／（ＴＩＩ，＊＊＋２７３）］／０． ３である］ で定義し、上記乾燥延伸および上記乾燥リラックス処理を、上記延伸した糸のボ イル−オフ収縮率（ＢＯＳ）が約３％から約１０％になりそして残存延伸比（Ｒ ＤＲ）Ｄが約１．２５から約１．８になるように行う； ことから成る、重要な染色最終使用に特に適切な、衣装用連続マルチフィラメン トナイロンフラット糸の製造方法。 ２．相対粘度（ＲＶ）が約３５から約８０のナイロンポリマーを紡糸し、ここで 、上記紡糸を、残存延伸比（ＲＤＲ）Ｓが約２．７５未満の紡糸した糸を生じさ せるに充分な引き取り速度（ＶＳ）で行い；上記紡糸した糸を安定化し、インタ ーレースし、そして仕上げ剤を塗布することで、残存延伸比（ＲＤＲ）Ｆが約１ ．５５から約２．２５である送り糸を生じさせ、ここで、上記送り糸の動的長さ 変化（ΔＬ）および収縮率（ΔＬ／ΔＴ）の両方共、４０℃から１３５℃で０未 満であり； 上記送り糸を乾燥延伸した後、乾燥リラックス処理することで、延伸した糸から 成る縦糸を生じさせ、ここで、上記乾燥延伸を、約１．０５から約（ＲＤＲ）Ｆ ／１．２５の縦糸延伸比（ＷＤＲ）および約２０℃からおおよそ上記ポリアミド ポリマーの温度ＴＩＩ，＊＊の糸延伸温度（ＴＤ）で行い、そして延伸した送り 糸から成る上記縦糸の上記乾燥リラックス処理を、約２０℃から上記ポリアミド ポリマーの融点（ＴＭ）よりも約４０℃低い温度の糸リラックス処理温度（Ｔ） Ｒで行うが、ここで、上記糸リラックス温度を更に、以下の方程式：ＴＲ（℃） ≦［１０００／（Ｋ１−Ｋ２（ＲＤＲ）Ｄ）］−２７３［式中、 Ｋ１＝１０００／（ＴＩＩ，Ｌ＋２７３）＋１．２５Ｋ２、およびＫ２＝［１０ ００／（ＴＩＩ，Ｌ＋２７３）−１０００／（ＴＩＩ，＊＊＋２７３）］／０． ３である］ で定義し、上記乾燥延伸および上記乾燥リラックス処理を、上記延伸した糸から 成る縦糸のボイル−オフ収縮率（ＢＯＳ）が約３％から約１０％になりそして残 存延伸比（ＲＤＲ）Ｄが約１．２５から約１．８になるように行う； ことから成る、重要な染色最終使用に特に適切な、衣装用連続マルチフィラメン トナイロンフラット糸の製造方法。 ３．上記紡糸中の上記引き取り速度を、上記紡糸した糸の残存延伸比（ＲＤＲＳ ）が２．５未満になるようにし、ここで、上記乾燥延伸および上記乾燥リラック ス処理を、相対湿度（ＲＨ）が約５０％から約９０％の不活性ガス雰囲気中で行 い、そして上記乾燥リラックス処理を、約１０％未満のオーバーフィード（ＯＦ ）％で行う、請求の範囲１または２記載の方法。 ４．上記紡糸中の上記引き取り速度を、上記紡糸した糸の残存延伸比（ＲＤＲＳ ）が２．２５未満になるようにし、ここで、上記乾燥延伸および上記乾燥リラッ クス処理を、相対湿度（ＲＨ）が約５０％から約９０％の不活性ガス雰囲気中で 行い、そして上記乾燥リラックス処理を、約１０％未満のオーバーフィード（Ｏ Ｆ）％で行う、請求の範囲１または２記載の方法。 ５．上記紡糸中の上記引き取り速度を、上記紡糸した糸の残存延伸比（ＲＤＲＳ ）が２．０未満になるようにし、ここで、上記乾燥延伸および上記乾燥リラック ス処理を、相対湿度（ＲＨ）が約５０％から約９０％の不活性ガス雰囲気中で行 い、そして上記乾燥リラックス処理を、約１０％未満のオーバーフィード（ＯＦ ）％で行う、請求の範囲１または２の方法。 ６．上記紡糸および上記安定化を、上記送り糸が約１．２ｇ／ｄｄ未満の延伸張 力（ＤＴ３３％）を有するように行う、請求の範囲１または２記載の方法。 ７．上記紡糸および上記安定化を、上記送り糸が約１．０ｇ／ｄｄ未満の延伸張 力（ＤＴ３３％）を有するように行う、請求の範囲１または２記載の方法。 ８．上記紡糸および上記安定化を、上記送り糸のＴＭＡ最大動的張力率（ΔＬ／ ΔＴ）ｍａｘが約０．０５から約０．１５％／℃になり、そして応力（σ）に対 する（ΔＬ／ΔＴ）ｍａｘの変化［＝ｄ（ΔＬ／ΔＴ）ｍａｘ／ｄσ］が約３ｘ １０−４から約７ｘ１０−４（％／℃）／（ｍｇ／ｄ）になるように行う、請求 の範囲５記載の方法。 ９．上記紡糸および上記安定化を、上記送り糸が約１．０から約２．０ｇ／ｄｄ の延伸応力（σＤ）と、約３から約７ｇ／ｄｄの延伸モジュラス（ＭＤ）と、約 ０．２から約０．６（ｇ／ｄｄ）／°Ｋの見掛け延伸エネルギー（ＥＤ）を有す るように行う、請求の範囲５記載の方法。 １０．上記乾燥延伸を、約２０℃から約ＴＩＩ，Ｌの延伸温度（ＴＤ）で行う、 請求の範囲１または２記載の方法。 １１．上記乾燥延伸を、約２０℃から９０℃の延伸温度（ＴＤ）で行う、請求の 範囲１または２記載の方法。 １２．乾燥リラックス処理を、約ＴＩＩ，＊未満のリラックス処理温度（ＴＲ） で行う、請求の範囲１または２記載の方法。 １３．乾燥リラックス処理を、約ＴＩＩ，Ｌ未満のリラックス処理温度（ＴＲ） で行う、請求の範囲１または２記載の方法。 １４．上記ナイロンポリマーがナイロン６６ポリマーを含む請求の範囲１または ２記載の方法。 １５．上記ナイロンポリマーが、二官能ポリアミドコモノマー単位、または６６ ポリマーと水素結合し得る反応性を示さない添加剤を少量含んでいるナイロン６ ６のポリマーを含む請求の範囲１または２記載の方法。 １６．上記ナイロンポリマーが、イプシロン−カプロアミドコモノマー単位を少 量含んでいるナイロン６６のポリマーを含む請求の範囲１または２記載の方法。 １７．上記ナイロンポリマーが、２−メチル−ペンタメチレンアジパミドコモノ マー単位を少量含んでいるナイロン６６のポリマーを含む請求の範囲１または２ 記載の方法。 １８．上記ナイロンポリマーが、イプシロン−カプロアミドコモノマー単位を約 ２から８重量％含んでいるナイロン６６のポリマーを含む請求の範囲１または２ 記載の方法。 １９．上記ナイロンポリマーが、２−メチル−ペンタメチレンアジパミドコモノ マー単位を約２から約２０重量％含んでいるナイロン６６のポリマーを含む請求 の範囲１または２記載の方法。 ２０．上記ナイロンポリマーが、イプシロン−カプロアミドコモノマー単位と２ −メチル−ペンタメチレンアジパミドコモノマーを含んでいるナイロン６６のポ リマーを含む請求の範囲１または２記載の方法。 ２１．上記ナイロンポリマーが、イプシロン−カプロアミド単位を含む請求の範 囲１または２記載の方法。 ２２．上記ナイロンポリマーがナイロン６６ポリマーを含み、ここで、Ｋ１が４ ．９５でありそしてＫ２が１．７５である、請求の範囲１または２記載の方法。 ２３．上記ナイロンポリマーが、イプシロン−カプロアミドコモノマー単位を約 ２から８重量％含んでいるナイロン６６のポリマーを含み、ここで、Ｋ１が４． ９５でありそしてＫ２が１．７５である、請求の範囲１または２記載の方法。 ２４．上記ナイロンポリマーが、２−メチル−ペンタメチレンアジパミドコモノ マー単位を約２から約１０重量％含んでいるナイロン６６のポリマーを含み、こ こで、Ｋ１が４．９５でありそしてＫ２が１．７５である、請求の範囲１または ２記載の方法。 ２５．上記ナイロンポリマーが、イプシロン−カプロアミド単位を含み、ここで 、Ｋ１が５．３５でありそしてＫ２が１．９５である、請求の範囲１または２記 載の方法。 ２６．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 上記延伸した糸のボイル−オフ収縮率（ＢＯＳ）が約３％から約８％になりそし て上記延伸した糸の残存延伸比（ＲＤＲ）Ｄが約１．２５から約１．５５になる ように行う、請求の範囲１または２記載の方法。 ２７．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 上記延伸した糸の少なくとも一部のボイル−オフ収縮率（ＢＯＳ）が約８％未満 でありそして上記延伸した糸の他の部分のボイル−オフ収縮率（ＢＯＳ）が約８ ％以上であり、その結果として上記延伸した糸のボイル−オフ収縮率（ＢＯＳ） の差がパーセントで少なくとも４％になるようにし、そして上記延伸した糸の残 存延伸比（ＲＤＲ）Ｄが約１．２５から約１．５５になるように行う、請求の範 囲１または２記載の方法。 ２８．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 上記延伸した糸のＴｄｙｅが約６５℃未満になりそして上記延伸した糸の残存延 伸比（ＲＤＲ）Ｄが約１．２５から約１．５５になるように行う、請求の範囲１ または２記載の方法。 ２９．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 上記延伸した糸のＴＥ′′ｍａｘが約１００℃未満になりそして上記延伸した糸 の残存延伸比（ＲＤＲ）Ｄが約１．２５から約１．５５になるように行う、請求 の範囲１または２記載の方法。 ３０．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 延伸した糸から成る得られる縦糸が少なくとも約６の巨大分子染料均一さ等級（ ＬＭＤＲ）を与えるように行う、請求の範囲１または２記載の方法。 ３１．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 延伸した糸から成る得られる縦糸が少なくとも約６．５の巨大分子染料均一さ等 級（ＬＭＤＲ）を与えるように行う、請求の範囲１または２記載の方法。 ３２．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 延伸した糸から成る得られる縦糸が少なくとも約７．０の巨大分子染料均一さ等 級（ＬＭＤＲ）を与えるように行う、請求の範囲１または２記載の方法。 ３３．上記縦糸の送り糸が、異なるナイロンポリマー類および／または送り糸型 の送り糸から成る、請求の範囲２記載の方法。 ３４．請求の範囲１または２記載の方法で製造した衣装用マルチフィラメントポ リアミドナイロンフラット糸。 ３５．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 上記延伸した糸のボイル−オフ収縮率（ＢＯＳ）が約３％から約８％になりそし て上記延伸した糸の残存延伸比（ＲＤＲ）Ｄが約１．２５から約１．５５になる ように行う、請求の範囲１または２記載の方法で製造した衣装用マルチフィラメ ントポリアミドナイロンフラット糸。 ３６．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 上記衣装用フラット糸のシー・アイ・アシッド・ブルー（Ｃ．Ｉ．Ａｃｉｄ　Ｂ ｌｕｅ）１２２　Ｔｄｙｅが約６５℃未満になりそして上記延伸した糸の残存延 伸比（ＲＤＲ）Ｄが約１．２５から約１．５５になるように行う、請求の範囲１ または２記載の方法で製造した衣装用マルチフィラメントポリアミドナイロンフ ラット糸。 ３７．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 上記衣装用フラット糸のＴＥ′′ｍａｘが約１００℃未満になりそして上記延伸 した糸の残存延伸比（ＲＤＲ）Ｄが約１．２５から約１．５５になるように行う 、請求の範囲１または２記載の方法で製造した衣装用マルチフィラメントポリア ミドナイロンフラット糸。 ３８．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 上記衣装用フラット糸が、約１．２５から約１．５５の残存延伸比（ＲＤＲ）Ｄ 、約３％から約８％のボイル−オフ収縮率（ＢＯＳ）、および約６５℃未満のシ ー・アイ・アシッド・ブルー１２２Ｔｄｙｅを有するように行う、請求の範囲１ または２記載の方法で製造した衣装用マルチフィラメントポリアミドナイロンフ ラット糸。 ３９．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 上記衣装用フラット糸が、約１．２５から約１．５５の残存延伸比（ＲＤＲ）Ｄ 、約３％から約８％のボイル−オフ収縮率（ＢＯＳ）、および約１００℃未満の ＴＥ′′ｍａｘを有するように行う、請求の範囲１または２記載の方法で製造し た衣装用マルチフィラメントポリアミドナイロンフラット糸。 ４０．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 上記衣装用フラット糸が、約１．２５から約１．５５の残存延伸比（ＲＤＲ）Ｄ 、約３％から約８％のボイル−オフ収縮率（ＢＯＳ）、および約［５−０．３７ ｘ１０−４ＡＰＶ］以上の見掛け細孔移動度（ＡＰＭ）を有するように行い、こ こで、見掛け細孔容積（ＡＰＶ）が約４ｘ１０４立方オングストローム以上であ る、請求の範囲１または２記載の方法で製造した衣装用マルチフィラメントポリ アミドナイロンフラット糸。 ４１．上記紡糸および安定化および上記乾燥延伸および乾燥リラックス処理を、 上記衣装用フラット糸が、約１．２５から約１．５５の残存延伸比（ＲＤＲ）Ｄ 、約３％から約８％のボイル−オフ収縮率（ＢＯＳ）、約６５℃未満のシー・ア イ・アシッド・ブルー１２２染色転移温度（ＴＤＹＥ）、約１００℃未満のＴＥ ′′ｍａｘ、および約［５−０．３７ｘ１０−４ＡＰＶ］以上の見掛け細孔移動 度（ＡＰＭ）を有するように行い、ここで、見掛け細孔容積（ＡＰＶ）が約４ｘ １０４立方オングストローム以上である、請求の範囲１または２記載の方法で製 造した衣装用マルチフィラメントポリアミドナイロンフラット糸。 ４２．約２４５℃から約２６５℃の融点（ＴＭ）を有する上記ポリマーが、ポリ マー１０６ｇ当たり約３０から約７０当量のＮＨ２末端を有すると共に、約５０ から約８０の相対粘度（ＲＶ）を有し、そしてここで更に、約１．２５から約１ ．５５の残存延伸比（ＲＤＲ）Ｄと共に、約１５ｇ／ｄ以上の初期モジュラス、 約３％から約１０％のボイル−オフ収縮率（Ｓ）、約６５℃未満のシー・アイ・ アシッド・ブルー１２２染料転移温度（ＴＤＹＥ）、少なくとも約２０ｘ１０− １０ｃｍ２／秒の２５℃で測定されたシー・アイ・アシッド・ブルー４０見掛け 染料拡散率（ＤＡ）、および約［５−０．３７ｘ１０−４ＡＰＶ］以上の見掛け 細孔移動度（ＡＰＭ）によって特徴づけられ、ここで、見掛け細孔容積（ＡＰＶ ）が約４ｘ１０４立方オングストローム以上である、ナイロン６６ポリアミドポ リマーの衣装用マルチフィラメントフラット糸。 ４３．上記見掛け細孔移動度が約２以上である請求の範囲４２記載の衣装用マル チフィラメントフラット糸。 ４４．上記ナイロン６６ポリアミドポリマーが、二官能ポリアミドコモノマー単 位、またはナイロン６６ポリマーと水素結合し得る反応性を示さない添加剤、を 少量含んでいる、請求の範囲４２または４３記載の衣装用マルチフィラメントフ ラット糸。 ４５．上記二官能ポリアミドコモノマー単位が少なくとも部分的にイプシロン− カプロアミドコモノマー単位で構成されている、請求の範囲４４記載の衣装用マ ルチフィラメントフラット糸。 ４６．上記二官能ポリアミドコモノマー単位が少なくとも部分的に２−メチル− ペンタメチレンアジパミドコモノマー単位で構成されている、請求の範囲４４記 載の衣装用マルチフィラメントフラット糸。 ４７．少なくとも部分的に請求の範囲４２記載の上記糸で構成されている衣装用 マルチフィラメント糸の縦糸シート。