JPH05331546A - 耐摩耗性に優れたフォークリフト用圧延マスト形鋼の製造法 - Google Patents
耐摩耗性に優れたフォークリフト用圧延マスト形鋼の製造法Info
- Publication number
- JPH05331546A JPH05331546A JP8913492A JP8913492A JPH05331546A JP H05331546 A JPH05331546 A JP H05331546A JP 8913492 A JP8913492 A JP 8913492A JP 8913492 A JP8913492 A JP 8913492A JP H05331546 A JPH05331546 A JP H05331546A
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- Japan
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- steel
- shape steel
- rolling
- wear resistance
- mast
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- Forklifts And Lifting Vehicles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、冷却媒体として気体（空気など）
を用いるフォークリフト用マスト形鋼の圧延後直接熱処
理方法である。 【構成】 仕上げ圧延を終え、圧延熱を保有するフォー
クリフト用マスト形鋼を、オーステナイト域温度から気
体冷却媒体を前記マスト形鋼のフォークリフト用ローラ
ーとの摺動面部に向けて噴射し、フェライト・パーライ
ト変態が終了するまで冷却する。 【効果】 合金元素を添加しない普通鋼成分系か微量合
金元素添加により炭素当量を大幅に低下した成分系と
し、溶接性を向上させる。炭素当量低下により生じる耐
摩耗性を、圧延後直接硬化熱処理することにより従来並
みおよびそれ以上に保持することが可能である。
を用いるフォークリフト用マスト形鋼の圧延後直接熱処
理方法である。 【構成】 仕上げ圧延を終え、圧延熱を保有するフォー
クリフト用マスト形鋼を、オーステナイト域温度から気
体冷却媒体を前記マスト形鋼のフォークリフト用ローラ
ーとの摺動面部に向けて噴射し、フェライト・パーライ
ト変態が終了するまで冷却する。 【効果】 合金元素を添加しない普通鋼成分系か微量合
金元素添加により炭素当量を大幅に低下した成分系と
し、溶接性を向上させる。炭素当量低下により生じる耐
摩耗性を、圧延後直接硬化熱処理することにより従来並
みおよびそれ以上に保持することが可能である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱間圧延熱を利用した耐
摩耗性に優れたフォークリフト用圧延マスト形鋼の製造
法に関するものである。
摩耗性に優れたフォークリフト用圧延マスト形鋼の製造
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】産業運搬機器分野において、重要な役割
を占めるフォークリフトは大型化、高性能化、低コスト
化が大きな課題となっている。近年コストダウンの観点
から、フォークリフト用マストに使用される形鋼の主要
サイズは、熱間押し出し法から熱間圧延法によって製造
されている。ところが、その材質は、従来の熱間押し出
し形鋼に較べて硬さが低く、耐摩耗性も低い問題があっ
た。このような問題を解消する技術に、例えば特開昭６
１−１３９６２６号公報では「Ｃ：０．２５〜０．５５
％、Ｓｉ：０．１０〜０．６０％、Ｍｎ：０．７０〜
１．５０％を含有し、さらにＶ，Ｃｒ，Ｎｂの少量を選
択的に含有して残部が鉄および不可避的不純物からなる
素材を温度１０００〜１２５０℃の間に加熱した後、熱
間圧延し、その後Ａｒ3 〜Ａｒ1 変態点の温度範囲で１
０〜１００℃／分の速度で冷却する製造法」、また特開
昭６２−１１６７１８号公報では「Ｃ：０．０８〜０．
２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．６０％、Ｍｎ：０．５０
〜１．５０％を含有し、さらにＶ，Ｃｒ，Ｎｂ，Ｃｕ，
Ｎｉ，Ｔｉの少量を選択的に含有して残部が鉄および不
可避的不純物からなる素材を温度１０００〜１２５０℃
の間に加熱した後、Ａｒ3 点以上の温度域で熱間圧延を
終了し、圧延後の冷却に際してＡｒ3 〜パーライト変態
生成物増加温度Ｔｕ点の間を１０℃／分以上の速度で冷
却する製造法」のように、合金元素の添加と制御冷却を
組み合わせた製造法で、要求される材質のフォークリフ
ト用マスト形鋼が製造されている。
を占めるフォークリフトは大型化、高性能化、低コスト
化が大きな課題となっている。近年コストダウンの観点
から、フォークリフト用マストに使用される形鋼の主要
サイズは、熱間押し出し法から熱間圧延法によって製造
されている。ところが、その材質は、従来の熱間押し出
し形鋼に較べて硬さが低く、耐摩耗性も低い問題があっ
た。このような問題を解消する技術に、例えば特開昭６
１−１３９６２６号公報では「Ｃ：０．２５〜０．５５
％、Ｓｉ：０．１０〜０．６０％、Ｍｎ：０．７０〜
１．５０％を含有し、さらにＶ，Ｃｒ，Ｎｂの少量を選
択的に含有して残部が鉄および不可避的不純物からなる
素材を温度１０００〜１２５０℃の間に加熱した後、熱
間圧延し、その後Ａｒ3 〜Ａｒ1 変態点の温度範囲で１
０〜１００℃／分の速度で冷却する製造法」、また特開
昭６２−１１６７１８号公報では「Ｃ：０．０８〜０．
２５％、Ｓｉ：０．１０〜０．６０％、Ｍｎ：０．５０
〜１．５０％を含有し、さらにＶ，Ｃｒ，Ｎｂ，Ｃｕ，
Ｎｉ，Ｔｉの少量を選択的に含有して残部が鉄および不
可避的不純物からなる素材を温度１０００〜１２５０℃
の間に加熱した後、Ａｒ3 点以上の温度域で熱間圧延を
終了し、圧延後の冷却に際してＡｒ3 〜パーライト変態
生成物増加温度Ｔｕ点の間を１０℃／分以上の速度で冷
却する製造法」のように、合金元素の添加と制御冷却を
組み合わせた製造法で、要求される材質のフォークリフ
ト用マスト形鋼が製造されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らも炭素鋼に
さらにＭｏ，Ｂなどの合金元素を添加して熱間圧延法を
試みたが、得られたフォークリフト用マスト形鋼は、硬
質のマルテンサイト組織を生成して焼き入れ性を増加せ
しめて耐摩耗性を向上するものの溶接割れ感受性を大な
らしめ、使用中に破損事故を誘発する恐れがあった。ま
た、形鋼の全断面またはスケールの付着部にベーナイト
組織を生成し、材質にバラツキを生じる問題もあった。
さらにＭｏ，Ｂなどの合金元素を添加して熱間圧延法を
試みたが、得られたフォークリフト用マスト形鋼は、硬
質のマルテンサイト組織を生成して焼き入れ性を増加せ
しめて耐摩耗性を向上するものの溶接割れ感受性を大な
らしめ、使用中に破損事故を誘発する恐れがあった。ま
た、形鋼の全断面またはスケールの付着部にベーナイト
組織を生成し、材質にバラツキを生じる問題もあった。
【０００４】本発明は、このような問題を解消し、普通
鋼成分系または溶接性を損なわない程度に合金元素を微
量添加した炭素当量（Ｃｅｑ）の低い鋼成分系を対象に
して強度と靭性を付与し、かつフォークリフト用ローラ
ーが接触する摺動面に耐摩耗性、耐疲労損傷性を付与し
たフォークリフト用マスト形鋼の製造法を提供すること
を目的としたものである。
鋼成分系または溶接性を損なわない程度に合金元素を微
量添加した炭素当量（Ｃｅｑ）の低い鋼成分系を対象に
して強度と靭性を付与し、かつフォークリフト用ローラ
ーが接触する摺動面に耐摩耗性、耐疲労損傷性を付与し
たフォークリフト用マスト形鋼の製造法を提供すること
を目的としたものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するものであって、その要旨は、熱間圧延を終えてオー
ステナイト域温度の圧延熱を保有するマスト形鋼のフォ
ークリフト用ローラー摺動面に冷媒を噴射しながら、フ
ェライト・パーライト変態温度以下に急速冷却する耐摩
耗性の優れたフォークリフト用圧延マスト形鋼の製造法
である。
するものであって、その要旨は、熱間圧延を終えてオー
ステナイト域温度の圧延熱を保有するマスト形鋼のフォ
ークリフト用ローラー摺動面に冷媒を噴射しながら、フ
ェライト・パーライト変態温度以下に急速冷却する耐摩
耗性の優れたフォークリフト用圧延マスト形鋼の製造法
である。
【０００６】以下に本発明について図面を参照しながら
詳細に説明する。転炉、電気炉など通常の溶解炉で溶製
された溶鋼を造塊・分塊法または連続鋳造法によって鋼
片に製造した後、図１で示すように、例えば断面形状が
コの字形のアウターマスト形鋼（ａ）とウの字、ユの字
形のインナーマスト形鋼（ｂおよびｃ）に熱間成形加工
し、オーステナイト域の仕上げ温度で熱間圧延する。オ
ーステナイト域仕上げ温度で熱間圧延することは、動的
再結晶によってオーステナイト結晶粒を極力微細化する
こと、およびオーステナイト結晶粒内に多くの変形帯を
設けるためである。すなわち、熱間圧延後に続くパーラ
イト変態において、微細化したオーステナイト粒および
変形帯を核としてフェライトが発生することにより、非
常に微細な組織を得ることができる。
詳細に説明する。転炉、電気炉など通常の溶解炉で溶製
された溶鋼を造塊・分塊法または連続鋳造法によって鋼
片に製造した後、図１で示すように、例えば断面形状が
コの字形のアウターマスト形鋼（ａ）とウの字、ユの字
形のインナーマスト形鋼（ｂおよびｃ）に熱間成形加工
し、オーステナイト域の仕上げ温度で熱間圧延する。オ
ーステナイト域仕上げ温度で熱間圧延することは、動的
再結晶によってオーステナイト結晶粒を極力微細化する
こと、およびオーステナイト結晶粒内に多くの変形帯を
設けるためである。すなわち、熱間圧延後に続くパーラ
イト変態において、微細化したオーステナイト粒および
変形帯を核としてフェライトが発生することにより、非
常に微細な組織を得ることができる。
【０００７】このようにして熱間圧延を終えてオーステ
ナイト域温度の圧延熱を保有するマスト形鋼のフォーク
リフト用ローラー摺動部分（面）すなわち図１に示すよ
うな斜線部分あるいは必要によってはさらにその近傍部
分に、相対向する側に設けたノズルから水やその他の水
溶液、空気や不活性ガスなどの気体あるいはこれらを混
合した気液体の冷媒を噴射しながら急速冷却をする。急
速冷却を必要とする理由は、熱間圧延で生成した微細化
し、かつ多くの変形帯を有するオーステナイト粒のフェ
ライト・パーライト変態を極力遅らせて非常に微細な結
晶粒を得るためである。すなわち、フェライト・パーラ
イト変態は原子の拡散を必要とする拡散変態であるた
め、変態にある時間を必要とする。変態が遅れると、非
常に多くの旧オーステナイト粒界および変形帯を核とし
て、ほぼ同時に短期間にフェライト・パーライト変態が
起こるため、極めて微細な組織を得ることができる。こ
のようにして得られた微細な組織は、ベース成分が普通
鋼ないしは微量に合金元素を含む鋼であるためほとんど
がフェライトおよびパーライト組織を呈するが、一部微
量にベーナイト組織をも含む。しかし、割れなどと関連
するマルテンサイト組織は何ら含むものではない。
ナイト域温度の圧延熱を保有するマスト形鋼のフォーク
リフト用ローラー摺動部分（面）すなわち図１に示すよ
うな斜線部分あるいは必要によってはさらにその近傍部
分に、相対向する側に設けたノズルから水やその他の水
溶液、空気や不活性ガスなどの気体あるいはこれらを混
合した気液体の冷媒を噴射しながら急速冷却をする。急
速冷却を必要とする理由は、熱間圧延で生成した微細化
し、かつ多くの変形帯を有するオーステナイト粒のフェ
ライト・パーライト変態を極力遅らせて非常に微細な結
晶粒を得るためである。すなわち、フェライト・パーラ
イト変態は原子の拡散を必要とする拡散変態であるた
め、変態にある時間を必要とする。変態が遅れると、非
常に多くの旧オーステナイト粒界および変形帯を核とし
て、ほぼ同時に短期間にフェライト・パーライト変態が
起こるため、極めて微細な組織を得ることができる。こ
のようにして得られた微細な組織は、ベース成分が普通
鋼ないしは微量に合金元素を含む鋼であるためほとんど
がフェライトおよびパーライト組織を呈するが、一部微
量にベーナイト組織をも含む。しかし、割れなどと関連
するマルテンサイト組織は何ら含むものではない。
【０００８】上記のような本発明で得られたフォークリ
フト用圧延マスト形鋼のフォークリフト用ローラー摺動
面は微細なフェライト・パーライト混合組織を呈して耐
摩耗性、耐疲労損傷性を向上し、その他の面は優れた強
度と靭性を維持して、所望の特性を持った高性能なマス
ト形鋼を製造する。
フト用圧延マスト形鋼のフォークリフト用ローラー摺動
面は微細なフェライト・パーライト混合組織を呈して耐
摩耗性、耐疲労損傷性を向上し、その他の面は優れた強
度と靭性を維持して、所望の特性を持った高性能なマス
ト形鋼を製造する。
【０００９】
【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。転
炉で溶製し連続鋳造法で得られた表１に示す成分組成の
鋼片を、図１（ａ）で示す断面形状がコの字形のアウタ
ーマスト形鋼（例：ウェブ高さ１６２mm×フランジ幅４
９．５mm）に成形圧延し、Ａｒ3 点以上（８９０℃）の
オーステナイト域仕上げ温度で熱間圧延した。このよう
な高温度の熱を保有するアウターマスト形鋼をフォーク
リフト用ローラーが接触する摺動面に冷媒を噴射しなが
ら、この鋼が持つフェライト・パーライト変態温度（温
度６５０℃）以下に急速冷却した。その結果を図２に、
アウターマスト形鋼各位置（ａ）のブリネル硬度（ｂ）
分布で示す。尚、比較材は、圧延後、自然冷却した場合
の表面硬度分布を示す。
炉で溶製し連続鋳造法で得られた表１に示す成分組成の
鋼片を、図１（ａ）で示す断面形状がコの字形のアウタ
ーマスト形鋼（例：ウェブ高さ１６２mm×フランジ幅４
９．５mm）に成形圧延し、Ａｒ3 点以上（８９０℃）の
オーステナイト域仕上げ温度で熱間圧延した。このよう
な高温度の熱を保有するアウターマスト形鋼をフォーク
リフト用ローラーが接触する摺動面に冷媒を噴射しなが
ら、この鋼が持つフェライト・パーライト変態温度（温
度６５０℃）以下に急速冷却した。その結果を図２に、
アウターマスト形鋼各位置（ａ）のブリネル硬度（ｂ）
分布で示す。尚、比較材は、圧延後、自然冷却した場合
の表面硬度分布を示す。
【表１】
【００１０】図２のブリネル硬度（ＨＢ）から明らかな
ように、本発明対象材は、比較対象材に較べブリネル硬
度で約１５の高硬度を示すが、硬さは極めて均質であ
る。
ように、本発明対象材は、比較対象材に較べブリネル硬
度で約１５の高硬度を示すが、硬さは極めて均質であ
る。
【００１１】また、両形鋼について、実使用条件の再現
試験機で、荷重４０００kg、繰り返し回数１０万回の耐
摩耗試験を実施した。その結果、摩耗による板厚減少量
は、本発明対象材が最大０．８９mm、比較対象材が最大
０．９３mmで、同等の耐摩耗性を得た。
試験機で、荷重４０００kg、繰り返し回数１０万回の耐
摩耗試験を実施した。その結果、摩耗による板厚減少量
は、本発明対象材が最大０．８９mm、比較対象材が最大
０．９３mmで、同等の耐摩耗性を得た。
【００１２】
【発明の効果】以上の試験結果からも明らかのように、
本発明は耐摩耗性を損なうこともなく、また低炭素当量
（Ｃｅｑ）で溶接性を損なうこともなく、比較材と同等
な特性を持つ形鋼を安価なコストで製造することができ
る。
本発明は耐摩耗性を損なうこともなく、また低炭素当量
（Ｃｅｑ）で溶接性を損なうこともなく、比較材と同等
な特性を持つ形鋼を安価なコストで製造することができ
る。
【図１】アウターマスト形鋼（ａ）およびインナーマス
ト形鋼（ｂおよびｃ）の形状例とフォークリフト用ロー
ラー摺動面（斜線部分）を示す図。
ト形鋼（ｂおよびｃ）の形状例とフォークリフト用ロー
ラー摺動面（斜線部分）を示す図。
【図２】アウターマスト形鋼の本発明対象材および比較
対象材の各位置（ａ）とそのブリネル硬度（ｂ）を示す
図。
対象材の各位置（ａ）とそのブリネル硬度（ｂ）を示す
図。
Claims (1)
- 【請求項１】 熱間圧延を終えてオーステナイト域温度
の圧延熱を保有するマスト形鋼のフォークリフト用ロー
ラー摺動面に冷媒を噴射しながら、フェライト・パーラ
イト変態温度以下に急速冷却することを特徴とする耐摩
耗性に優れたフォークリフト用圧延マスト形鋼の製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8913492A JPH05331546A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | 耐摩耗性に優れたフォークリフト用圧延マスト形鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8913492A JPH05331546A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | 耐摩耗性に優れたフォークリフト用圧延マスト形鋼の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05331546A true JPH05331546A (ja) | 1993-12-14 |
Family
ID=13962414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8913492A Withdrawn JPH05331546A (ja) | 1992-04-09 | 1992-04-09 | 耐摩耗性に優れたフォークリフト用圧延マスト形鋼の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05331546A (ja) |
-
1992
- 1992-04-09 JP JP8913492A patent/JPH05331546A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990706 |