JPH05319482A - 竪孔内における複数の地中タンクの配置構造 - Google Patents
竪孔内における複数の地中タンクの配置構造Info
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- JPH05319482A JPH05319482A JP4152625A JP15262592A JPH05319482A JP H05319482 A JPH05319482 A JP H05319482A JP 4152625 A JP4152625 A JP 4152625A JP 15262592 A JP15262592 A JP 15262592A JP H05319482 A JPH05319482 A JP H05319482A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 タンク板厚の減少によってタンクの材料費と
製作費の節減が可能であると共に、タンク用地の有効利
用が可能である、竪孔内における複数の地中タンクの配
置構造を提供する。 【構成】 地下水のある地盤に設けた竪孔の下部に高圧
気体貯蔵用の地中タンクを上端深度Ｄ1 が地中の所定深
さになるように設置し、該竪孔の上部に温水または冷水
蓄熱用の地中タンクを設置し、該高圧容器貯蔵用地中タ
ンクの底部深度Ｄ2 を当該深度の地下水圧が高圧気体の
圧力とほぼ等しくなるように設定し、上端深度Ｄ1 を底
部深度Ｄ2 の１／２〜４／５の範囲とする。
製作費の節減が可能であると共に、タンク用地の有効利
用が可能である、竪孔内における複数の地中タンクの配
置構造を提供する。 【構成】 地下水のある地盤に設けた竪孔の下部に高圧
気体貯蔵用の地中タンクを上端深度Ｄ1 が地中の所定深
さになるように設置し、該竪孔の上部に温水または冷水
蓄熱用の地中タンクを設置し、該高圧容器貯蔵用地中タ
ンクの底部深度Ｄ2 を当該深度の地下水圧が高圧気体の
圧力とほぼ等しくなるように設定し、上端深度Ｄ1 を底
部深度Ｄ2 の１／２〜４／５の範囲とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、地下水のある地盤中に
掘削した竪孔内に埋設される複数の地中タンク、すなわ
ち高圧気体貯蔵用の地中タンクと温水または冷水蓄熱用
の地中タンクの配置構造に関する。なお、記述を簡便に
するために、高圧気体貯蔵用地中タンクを高圧タンクと
略称し、温水または冷水蓄熱用地中タンクを蓄熱タンク
と略称することがある。
掘削した竪孔内に埋設される複数の地中タンク、すなわ
ち高圧気体貯蔵用の地中タンクと温水または冷水蓄熱用
の地中タンクの配置構造に関する。なお、記述を簡便に
するために、高圧気体貯蔵用地中タンクを高圧タンクと
略称し、温水または冷水蓄熱用地中タンクを蓄熱タンク
と略称することがある。
【０００２】
【従来の技術】近年、電力需要が急増し、特に夏期には
冷房負荷による昼間と夜間の電力需要のアンバランスが
著しくなっており、この対策の一つとして、夜間に余剰
電力を利用して圧縮空気を製造、貯蔵して置き、昼間こ
の圧縮空気を利用してガスタービン発電を行なう電力貯
蔵システムが研究されている。
冷房負荷による昼間と夜間の電力需要のアンバランスが
著しくなっており、この対策の一つとして、夜間に余剰
電力を利用して圧縮空気を製造、貯蔵して置き、昼間こ
の圧縮空気を利用してガスタービン発電を行なう電力貯
蔵システムが研究されている。
【０００３】このシステムに用いられる圧縮空気の貯蔵
に当たり、海外では地下の岩盤層に空洞を設け、この空
洞を圧縮空気の貯蔵容器として直接利用するものが実用
化されている。しかしながら、国内、特に首都圏で堅固
で密閉性に優れた地下岩盤がないため、地中に密閉タン
クを設置する必要がある。
に当たり、海外では地下の岩盤層に空洞を設け、この空
洞を圧縮空気の貯蔵容器として直接利用するものが実用
化されている。しかしながら、国内、特に首都圏で堅固
で密閉性に優れた地下岩盤がないため、地中に密閉タン
クを設置する必要がある。
【０００４】一方、未利用エネルギーの有効利用と都市
居住環境の整備の観点から、発電廃熱やゴミ処理廃熱等
を温水または冷水の形でタンクに蓄熱し、地域冷暖房に
利用することが提案されている。この蓄熱タンクは、新
しく都市開発がなされる所、特に大都市圏の再開発地域
では、都市機能を妨げないように設ける必要があるが、
それには蓄熱タンクを地中に設置するのが最適である。
居住環境の整備の観点から、発電廃熱やゴミ処理廃熱等
を温水または冷水の形でタンクに蓄熱し、地域冷暖房に
利用することが提案されている。この蓄熱タンクは、新
しく都市開発がなされる所、特に大都市圏の再開発地域
では、都市機能を妨げないように設ける必要があるが、
それには蓄熱タンクを地中に設置するのが最適である。
【０００５】従来から安全面と周囲環境への威圧感の減
少、土地の有効利用等の観点から、地中にタンクを設け
ている例としては、地下ＬＮＧタンクがある。また、本
発明のように地盤中の竪孔内に縦長の地中タンクを埋設
した例を示す文献としては、特開昭５４−１１４８１６
号公報や特開昭６３−１４７０７０号公報がある。
少、土地の有効利用等の観点から、地中にタンクを設け
ている例としては、地下ＬＮＧタンクがある。また、本
発明のように地盤中の竪孔内に縦長の地中タンクを埋設
した例を示す文献としては、特開昭５４−１１４８１６
号公報や特開昭６３−１４７０７０号公報がある。
【０００６】これら従来の地中タンクは比較的浅い地下
に埋設されており、タンク上端が地表面レベルとほぼ同
じ位置にあるので、タンク内に高圧気体を貯蔵した場
合、タンクに作用する地下水等の外圧とタンク内圧との
差が大きくなるため、タンクの設計において、その分だ
け板厚の増加を招き不経済となる。
に埋設されており、タンク上端が地表面レベルとほぼ同
じ位置にあるので、タンク内に高圧気体を貯蔵した場
合、タンクに作用する地下水等の外圧とタンク内圧との
差が大きくなるため、タンクの設計において、その分だ
け板厚の増加を招き不経済となる。
【０００７】また、従来の地中タンクは単に一段構成に
埋設されているだけであり、タンクの下方地盤は未利用
のまま放置されている。そのため、複数本の地中タンク
を同一地域に埋設するには複数倍の用地を用意する必要
があるが、地価が高い都市部においては、タンク用地の
確保が困難であり、確保できたとしても、土地の有効利
用度が低いものとなる。
埋設されているだけであり、タンクの下方地盤は未利用
のまま放置されている。そのため、複数本の地中タンク
を同一地域に埋設するには複数倍の用地を用意する必要
があるが、地価が高い都市部においては、タンク用地の
確保が困難であり、確保できたとしても、土地の有効利
用度が低いものとなる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】したがって本発明の目
的は、タンク板厚の減少によってタンクの材料費と製作
費の節減が可能であると共に、タンク用地の有効利用が
可能である、竪孔内における複数の地中タンクの配置構
造を提供することである。
的は、タンク板厚の減少によってタンクの材料費と製作
費の節減が可能であると共に、タンク用地の有効利用が
可能である、竪孔内における複数の地中タンクの配置構
造を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】以下、添付図面中の参照
符号を用いて説明すると、本発明の配置構造では、地下
水の存在する地盤中に設けた竪孔の下部に高圧気体貯蔵
用の地中タンクを上端深度Ｄ1 が地中の所定深さになる
ように設置し、該竪孔の上部に温水または冷水蓄熱用の
地中タンクを設置し、該高圧容器貯蔵用地中タンクの底
部深度Ｄ2 を当該深度の地下水圧が高圧気体の圧力とほ
ぼ等しくなるように設定する。
符号を用いて説明すると、本発明の配置構造では、地下
水の存在する地盤中に設けた竪孔の下部に高圧気体貯蔵
用の地中タンクを上端深度Ｄ1 が地中の所定深さになる
ように設置し、該竪孔の上部に温水または冷水蓄熱用の
地中タンクを設置し、該高圧容器貯蔵用地中タンクの底
部深度Ｄ2 を当該深度の地下水圧が高圧気体の圧力とほ
ぼ等しくなるように設定する。
【００１０】
【作用】図５に示した従来の高圧気体貯蔵用の地中タン
ク２では、タンク上端は地表面レベルとほぼ同位置にあ
り、地下水位の高さは地表面と同等レベルにあるものと
する。この高圧タンク２に作用する圧力は、タンク内に
貯蔵する高圧気体による内圧Ｐａとタンク外周からの外
圧Ｐｗとの差になる。ここで、外圧Ｐｗは地下水の静水
圧のみであり、高圧タンク２の内圧Ｐａと逆方向の圧力
である。
ク２では、タンク上端は地表面レベルとほぼ同位置にあ
り、地下水位の高さは地表面と同等レベルにあるものと
する。この高圧タンク２に作用する圧力は、タンク内に
貯蔵する高圧気体による内圧Ｐａとタンク外周からの外
圧Ｐｗとの差になる。ここで、外圧Ｐｗは地下水の静水
圧のみであり、高圧タンク２の内圧Ｐａと逆方向の圧力
である。
【００１１】したがって、高圧タンク２の上端の作用圧
Ｐ1 は地下水圧Ｐｗ＝０のため、高圧気体の内圧Ｐａと
なる。また、高圧タンク２の底部の作用圧Ｐ2 はＰａ−
Ｐｗとなる。このため、高圧タンク２の板厚の設計に用
いる最大作用圧は、高圧タンク２内に貯蔵する高圧気体
の圧力Ｐａとなる。
Ｐ1 は地下水圧Ｐｗ＝０のため、高圧気体の内圧Ｐａと
なる。また、高圧タンク２の底部の作用圧Ｐ2 はＰａ−
Ｐｗとなる。このため、高圧タンク２の板厚の設計に用
いる最大作用圧は、高圧タンク２内に貯蔵する高圧気体
の圧力Ｐａとなる。
【００１２】図１に示した本発明の配置構造では、上端
深度をＤ1 とし、底部深度をＤ2 とした高圧タンク２の
上方に１本の蓄熱タンク３を設置しており、高圧タンク
２は常時高圧が保たれ、高圧気体の給排は置換水１２に
より行われ、地下水位は地表面と同等レベルにあるもの
とする。
深度をＤ1 とし、底部深度をＤ2 とした高圧タンク２の
上方に１本の蓄熱タンク３を設置しており、高圧タンク
２は常時高圧が保たれ、高圧気体の給排は置換水１２に
より行われ、地下水位は地表面と同等レベルにあるもの
とする。
【００１３】高圧タンク２には、タンク内の高圧気体に
よる内圧Ｐａと地下水圧による外圧Ｐｗが作用する。高
圧タンク２に作用する内外圧差は、高圧タンク２内が高
圧気体で満たされた時にタンク上端で最大となる。一
方、高圧タンク２の底部の作用圧Ｐ2 は、Ｐａ＝Ｐｗの
ため、Ｐ2 ＝Ｐａ−Ｐｗ＝０となる。
よる内圧Ｐａと地下水圧による外圧Ｐｗが作用する。高
圧タンク２に作用する内外圧差は、高圧タンク２内が高
圧気体で満たされた時にタンク上端で最大となる。一
方、高圧タンク２の底部の作用圧Ｐ2 は、Ｐａ＝Ｐｗの
ため、Ｐ2 ＝Ｐａ−Ｐｗ＝０となる。
【００１４】この時の高圧タンク２の上端の作用圧Ｐ1
は、Ｐ1 ＝Ｐａ−（Ｄ1 ／Ｄ2 ｘＰｗ）＝Ｐａ−（Ｄ1
／Ｄ2 ｘＰａ）となる。ここで、当然のことながら、Ｄ
1 ＜Ｄ2 であるから、Ｐ1 ＜Ｐａとなる。すなわち、高
圧タンク２の板厚の設計に用いる作用圧は、前記従来例
におけるＰａよりも減少することになる。
は、Ｐ1 ＝Ｐａ−（Ｄ1 ／Ｄ2 ｘＰｗ）＝Ｐａ−（Ｄ1
／Ｄ2 ｘＰａ）となる。ここで、当然のことながら、Ｄ
1 ＜Ｄ2 であるから、Ｐ1 ＜Ｐａとなる。すなわち、高
圧タンク２の板厚の設計に用いる作用圧は、前記従来例
におけるＰａよりも減少することになる。
【００１５】図３に示した配置構造では、上端深度Ｄ1
を底部深度Ｄ2 の１／２にした高圧タンク２の上方に蓄
熱タンク３を設置しており、前記配置構造と同様に高圧
タンク２は常時高圧が保たれ、高圧気体の給排は置換水
１２により行われ、地下水位は地表面と同等レベルにあ
るものとする。
を底部深度Ｄ2 の１／２にした高圧タンク２の上方に蓄
熱タンク３を設置しており、前記配置構造と同様に高圧
タンク２は常時高圧が保たれ、高圧気体の給排は置換水
１２により行われ、地下水位は地表面と同等レベルにあ
るものとする。
【００１６】高圧タンク２に作用する内外圧差は、タン
ク内が高圧気体で満たされた時にタンク上端において最
大となり、その値はＰ1 ＝Ｐａ−（１／２ｘＰｗ）＝ｌ
／２ｘＰａとなる。この結果、高圧タンク２の板厚の設
計に用いる作用圧は、前記従来例の１／２となる。高圧
タンク底部の内外圧差Ｐ2 はＰa ＝Ｐw のため、Ｐ2＝
Ｐa −Ｐw ＝０となる。
ク内が高圧気体で満たされた時にタンク上端において最
大となり、その値はＰ1 ＝Ｐａ−（１／２ｘＰｗ）＝ｌ
／２ｘＰａとなる。この結果、高圧タンク２の板厚の設
計に用いる作用圧は、前記従来例の１／２となる。高圧
タンク底部の内外圧差Ｐ2 はＰa ＝Ｐw のため、Ｐ2＝
Ｐa −Ｐw ＝０となる。
【００１７】図４に示した配置構造では、上端深度Ｄ1
を底部深度Ｄ2 の３／４にした高圧タンク２の上方に温
水蓄熱タンク４と冷水蓄熱タンク５を設置しており、前
記配置構造と同様に高圧タンク２は常時高圧が保たれ、
高圧気体の給排は置換水１２により行われ、地下水位は
地表面と同等レベルにある。
を底部深度Ｄ2 の３／４にした高圧タンク２の上方に温
水蓄熱タンク４と冷水蓄熱タンク５を設置しており、前
記配置構造と同様に高圧タンク２は常時高圧が保たれ、
高圧気体の給排は置換水１２により行われ、地下水位は
地表面と同等レベルにある。
【００１８】高圧タンク２に作用する内外圧差は、タン
ク内が高圧気体で満たされた時にタンク上端において最
大となり、その値はＰ1 ＝Ｐａ−（３／４ｘＰｗ）＝ｌ
／４ｘＰａとなる。この結果、高圧タンク２の板厚の設
計に用いる作用圧は、前記従来例の１／４となる。ま
た、高圧タンク底部の内外圧差Ｐ2 はＰa ＝Ｐw のた
め、Ｐ2 ＝Ｐa −Ｐw ＝０である。
ク内が高圧気体で満たされた時にタンク上端において最
大となり、その値はＰ1 ＝Ｐａ−（３／４ｘＰｗ）＝ｌ
／４ｘＰａとなる。この結果、高圧タンク２の板厚の設
計に用いる作用圧は、前記従来例の１／４となる。ま
た、高圧タンク底部の内外圧差Ｐ2 はＰa ＝Ｐw のた
め、Ｐ2 ＝Ｐa −Ｐw ＝０である。
【００１９】このように、高圧タンク２の上端深度Ｄ1
と底部深度Ｄ2 の比に応じてタンクに作用する内外圧差
の大きさを選択することが可能であり、これによってタ
ンク板厚を減少させることができる。
と底部深度Ｄ2 の比に応じてタンクに作用する内外圧差
の大きさを選択することが可能であり、これによってタ
ンク板厚を減少させることができる。
【００２０】Ｄ1 ＝１／２ｘＤ2 以下では、竪孔１の掘
削深度に対する高圧タンク２の長さ（容積）を大きくす
ることができる反面、タンクに作用する設計用の内外圧
差が大きくなるためタンク板厚の増大を招く。また、Ｄ
1 ＝４／５ｘＤ2 以上では、タンクに作用する設計用の
内外圧差を小さくできるのでタンク板厚を薄くできる反
面、竪孔１の掘削深度に対する高圧タンク２の長さ（容
積）が小さくなってしまう。このため、高圧タンク２の
上端深度Ｄ1 は１／２ｘＤ2 〜４／５ｘＤ2 の範囲にす
るのが望ましい。
削深度に対する高圧タンク２の長さ（容積）を大きくす
ることができる反面、タンクに作用する設計用の内外圧
差が大きくなるためタンク板厚の増大を招く。また、Ｄ
1 ＝４／５ｘＤ2 以上では、タンクに作用する設計用の
内外圧差を小さくできるのでタンク板厚を薄くできる反
面、竪孔１の掘削深度に対する高圧タンク２の長さ（容
積）が小さくなってしまう。このため、高圧タンク２の
上端深度Ｄ1 は１／２ｘＤ2 〜４／５ｘＤ2 の範囲にす
るのが望ましい。
【００２１】高圧タンクの上端深度Ｄ1 を１／２ｘＤ2
〜４／５ｘＤ2 の範囲にすると、その上方の竪孔１の部
分を埋め戻す場合に不経済となるが、本発明では、この
空間に温水または冷水の蓄熱タンク３を設置することに
よって、埋め戻し空間を縮小させている。この蓄熱タン
ク３では、タンク内圧を蓄熱水の静水圧のみとすれば、
これが地下水の静水圧で示されるタンク外圧と均衡する
ため、蓄熱タンク３の内外圧差は０となる。図４のよう
に蓄熱タンクを複数にした場合、いずれの蓄熱タンク
４，５においても内外圧差は０となる。
〜４／５ｘＤ2 の範囲にすると、その上方の竪孔１の部
分を埋め戻す場合に不経済となるが、本発明では、この
空間に温水または冷水の蓄熱タンク３を設置することに
よって、埋め戻し空間を縮小させている。この蓄熱タン
ク３では、タンク内圧を蓄熱水の静水圧のみとすれば、
これが地下水の静水圧で示されるタンク外圧と均衡する
ため、蓄熱タンク３の内外圧差は０となる。図４のよう
に蓄熱タンクを複数にした場合、いずれの蓄熱タンク
４，５においても内外圧差は０となる。
【００２２】
【実施例】図１に示した実施例は、電力貯蔵システムの
圧縮空気貯蔵用の高圧タンク２と地域冷暖房システムの
温水または冷水の蓄熱タンク３を、地下水の存在する地
盤中に泥水掘削工法等で設けた竪孔１内に上下２段に設
置したものである。竪孔１の下部に鋼製または鉄筋コン
クリート製の高圧タンク２を挿入し、竪孔１の上部に蓄
熱タンク３を挿入し、各タンク２，３の外壁と孔壁の隙
間にモルタル等のグラウト材１１を充填している。
圧縮空気貯蔵用の高圧タンク２と地域冷暖房システムの
温水または冷水の蓄熱タンク３を、地下水の存在する地
盤中に泥水掘削工法等で設けた竪孔１内に上下２段に設
置したものである。竪孔１の下部に鋼製または鉄筋コン
クリート製の高圧タンク２を挿入し、竪孔１の上部に蓄
熱タンク３を挿入し、各タンク２，３の外壁と孔壁の隙
間にモルタル等のグラウト材１１を充填している。
【００２３】高圧タンク２の上端部には圧縮空気の注排
口が設けられ、高圧タンク２は圧縮空気注入払出し用配
管９を通じて地上のコンプレッサ１３およびガスタービ
ン１４に接続されている。該配管９には切り替え用バル
ブ１５を挿入してある。高圧タンク２の底部には置換水
１２の注排水口が設けられ、高圧タンク２は置換水注排
水用配管８を通じて地上の置換水タンク１６に接続され
ている。
口が設けられ、高圧タンク２は圧縮空気注入払出し用配
管９を通じて地上のコンプレッサ１３およびガスタービ
ン１４に接続されている。該配管９には切り替え用バル
ブ１５を挿入してある。高圧タンク２の底部には置換水
１２の注排水口が設けられ、高圧タンク２は置換水注排
水用配管８を通じて地上の置換水タンク１６に接続され
ている。
【００２４】蓄熱タンク３の上端部には高温度水を注排
水する高温度水受払配管７を設けてあり、蓄熱タンク３
の下底部には低温度水を注排水する低温度水受払配管６
を設けてある。蓄熱水はポンプ１８によって熱交換器１
７を通して循環する。
水する高温度水受払配管７を設けてあり、蓄熱タンク３
の下底部には低温度水を注排水する低温度水受払配管６
を設けてある。蓄熱水はポンプ１８によって熱交換器１
７を通して循環する。
【００２５】この電力貯蔵システムでは、夜間の余剰電
力を利用してコンプレッサ１３を運転して圧縮空気を製
造し、高圧タンク２に圧縮空気を貯蔵する。この際、高
圧タンク２内の置換水１２は、注入される圧縮空気量に
応じて、タンク底部の置換水注排用配管８を通じて地上
の置換水タンク１６に送られる。
力を利用してコンプレッサ１３を運転して圧縮空気を製
造し、高圧タンク２に圧縮空気を貯蔵する。この際、高
圧タンク２内の置換水１２は、注入される圧縮空気量に
応じて、タンク底部の置換水注排用配管８を通じて地上
の置換水タンク１６に送られる。
【００２６】圧縮空気が高圧タンク２に充填されたら、
コンプレッサ１３の運転を停止する。昼間の電力需要の
ピーク時においては、バルブ１５をガスタービン１４側
に切り替え、高圧タンク２に貯蔵されている圧縮空気を
ガスタービン１４に送って、発電を行なう。この際、高
圧タンク２内の圧縮空気量の減少に伴って圧力が低下す
るため、これを補うように置換水タンク１６から自動的
に高圧タンク２に置換水１２が送られる。
コンプレッサ１３の運転を停止する。昼間の電力需要の
ピーク時においては、バルブ１５をガスタービン１４側
に切り替え、高圧タンク２に貯蔵されている圧縮空気を
ガスタービン１４に送って、発電を行なう。この際、高
圧タンク２内の圧縮空気量の減少に伴って圧力が低下す
るため、これを補うように置換水タンク１６から自動的
に高圧タンク２に置換水１２が送られる。
【００２７】一方、地域冷暖房システムでは、発電機蓄
熱やゴミ処理廃熱等を利用した温水を高温度水受払配管
７から蓄熱タンク３に貯蔵して置く。地域冷暖房の熱需
要に合わせて温水を高温度水受払配管７を通して熱交換
器１７に送り、冷暖房運転に供給する。熱交換器１７を
通って温度が下がった水を、低温度水受払配管６から蓄
熱タンク３内に入れる。
熱やゴミ処理廃熱等を利用した温水を高温度水受払配管
７から蓄熱タンク３に貯蔵して置く。地域冷暖房の熱需
要に合わせて温水を高温度水受払配管７を通して熱交換
器１７に送り、冷暖房運転に供給する。熱交換器１７を
通って温度が下がった水を、低温度水受払配管６から蓄
熱タンク３内に入れる。
【００２８】図４に示した実施例では、地域冷暖房の需
要の多様化に合わせ、かつ高圧タンク３のタンク板厚を
できるだけ薄くするために、Ｄ1 ＝３／４ｘＤ2 と設定
してあり、高圧タンク２の上方に温水用の蓄熱タンク４
（使用温度：４０℃から５０℃）と冷水用の蓄熱タンク
５（使用温度：７℃から１５℃）の２本を設置してい
る。
要の多様化に合わせ、かつ高圧タンク３のタンク板厚を
できるだけ薄くするために、Ｄ1 ＝３／４ｘＤ2 と設定
してあり、高圧タンク２の上方に温水用の蓄熱タンク４
（使用温度：４０℃から５０℃）と冷水用の蓄熱タンク
５（使用温度：７℃から１５℃）の２本を設置してい
る。
【００２９】なお、本発明の高圧タンク２は構築中にお
いても、完成後の内外圧差と著しく異なる過大な圧力が
作用しないように、高圧気体を貯蔵して施工する手段を
講じたり、グラウト材１１は数回に分けて充填する等の
対策を講じるのが望ましい。本発明の高圧タンクは、圧
縮空気以外の各種の高圧気体の貯蔵に適用することがで
き、また蓄熱タンクは前記実施例の以外の用途、例えば
貯水槽等としても使用することができる。
いても、完成後の内外圧差と著しく異なる過大な圧力が
作用しないように、高圧気体を貯蔵して施工する手段を
講じたり、グラウト材１１は数回に分けて充填する等の
対策を講じるのが望ましい。本発明の高圧タンクは、圧
縮空気以外の各種の高圧気体の貯蔵に適用することがで
き、また蓄熱タンクは前記実施例の以外の用途、例えば
貯水槽等としても使用することができる。
【００３０】
【発明の効果】以上のように本発明では、地下水のある
地盤中の竪孔の上部に上端深度Ｄ1 が地中の所定深さと
なるように高圧タンクを設置する一方、竪孔の上部に蓄
熱タンクを設置するものであり、この上下複数段に配置
された地中タンクによって竪孔内の空間はほぼ全長にわ
たって有効に活用されるため、タンク用地の高度利用と
省スペースが可能である。
地盤中の竪孔の上部に上端深度Ｄ1 が地中の所定深さと
なるように高圧タンクを設置する一方、竪孔の上部に蓄
熱タンクを設置するものであり、この上下複数段に配置
された地中タンクによって竪孔内の空間はほぼ全長にわ
たって有効に活用されるため、タンク用地の高度利用と
省スペースが可能である。
【００３１】また、蓄熱タンクでは、蓄熱水圧によるタ
ンク内圧と地下水圧によるタンク外圧とがタンクの全長
にわたって均衡するので、タンク板厚をタンク内圧とは
無関係に薄く設計することができ、また、高圧タンクで
は、底部深度Ｄ2 を当該深度における地下水圧が高圧気
体の圧力にほぼ等しくなるように設定してあり、地下水
圧によるタンク外圧と高圧気体によるタンク内圧との差
がタンク全長にわたって極力小さく抑えられているの
で、タンク板厚を薄く設計することができる。これらの
タンク板厚の減少は、タンクの材料費と製作費の節減を
可能にする。
ンク内圧と地下水圧によるタンク外圧とがタンクの全長
にわたって均衡するので、タンク板厚をタンク内圧とは
無関係に薄く設計することができ、また、高圧タンクで
は、底部深度Ｄ2 を当該深度における地下水圧が高圧気
体の圧力にほぼ等しくなるように設定してあり、地下水
圧によるタンク外圧と高圧気体によるタンク内圧との差
がタンク全長にわたって極力小さく抑えられているの
で、タンク板厚を薄く設計することができる。これらの
タンク板厚の減少は、タンクの材料費と製作費の節減を
可能にする。
【図１】本発明の複数の地中タンクを電力貯蔵システム
と地域冷暖房システムに使用した実施例図であり、各タ
ンクに作用する内圧と外圧と内外圧差の各分布状態を示
してある。
と地域冷暖房システムに使用した実施例図であり、各タ
ンクに作用する内圧と外圧と内外圧差の各分布状態を示
してある。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】高圧タンクの上方に蓄熱タンクを設置した本発
明の別の実施例図であり、各タンクに作用する内圧と外
圧と内外圧差の各分布状態を示してある（Ｄ1 ＝１／２
ｘＤ2 ）。
明の別の実施例図であり、各タンクに作用する内圧と外
圧と内外圧差の各分布状態を示してある（Ｄ1 ＝１／２
ｘＤ2 ）。
【図４】高圧タンクの上方に温水蓄熱タンクと冷水蓄熱
タンクを設置した本発明の更に別の実施例図であり、各
タンクに作用する内圧と外圧と内外圧差の各分布状態を
示してある（Ｄ1 ＝３／４ｘＤ2 ）。
タンクを設置した本発明の更に別の実施例図であり、各
タンクに作用する内圧と外圧と内外圧差の各分布状態を
示してある（Ｄ1 ＝３／４ｘＤ2 ）。
【図５】従来の地中タンクの設置状態を示す側面図であ
り、タンクに作用する内圧と外圧と内外圧差の各分布状
態を示してある。
り、タンクに作用する内圧と外圧と内外圧差の各分布状
態を示してある。
１ 竪孔 ２ 高圧タンク ３ 蓄熱タンク ４ 温水蓄熱タンク ５ 冷水蓄熱タンク ６ 低温度水受払管 ７ 高温度水受払管 ８ 置換水注排用配管 ９ 圧縮空気注入払出し用配管 １０ 配管支持構造 １１ グラウト材 １３ コンプレッサ １４ 発電用ガスタービン １５ バルブ １６ 置換水タンク １７ 熱交換器 １８ ポンプ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐々木 康夫 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 新 日本製鐵株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 地下水の存在する地盤中に設けた竪孔の
下部に高圧気体貯蔵用の地中タンクを上端深度Ｄ1 が地
中の所定深さになるように設置し、該竪孔の上部に温水
または冷水蓄熱用の地中タンクを設置し、該高圧容器貯
蔵用地中タンクの底部深度Ｄ2 を当該深度の地下水圧が
高圧気体の圧力とほぼ等しくなるように設定したことを
特徴とする、竪孔内における複数の地中タンクの配置構
造。 - 【請求項２】 高圧気体貯蔵用地中タンクの上端深度Ｄ
1 を底部深度Ｄ2 の１／２〜４／５に設定したことを特
徴とする、請求項１項記載の複数の地中タンクの配置構
造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4152625A JPH05319482A (ja) | 1992-05-20 | 1992-05-20 | 竪孔内における複数の地中タンクの配置構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4152625A JPH05319482A (ja) | 1992-05-20 | 1992-05-20 | 竪孔内における複数の地中タンクの配置構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05319482A true JPH05319482A (ja) | 1993-12-03 |
Family
ID=15544475
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4152625A Withdrawn JPH05319482A (ja) | 1992-05-20 | 1992-05-20 | 竪孔内における複数の地中タンクの配置構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05319482A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014520243A (ja) * | 2011-06-09 | 2014-08-21 | ネスト アーエス | 熱エネルギー貯蔵装置、並びにそのプラント、方法、及び使用 |
| JP2015510086A (ja) * | 2012-03-15 | 2015-04-02 | アルストム レノバブレス エスパーニャ， エセ．エレ． | 沖合の風力タービン |
| JP2019210595A (ja) * | 2018-05-31 | 2019-12-12 | ジャパンパイル株式会社 | 地下貯蔵庫、それを備える圧縮気体発電システム、ヒートポンプシステム、蓄電システム、燃料発電システム及び地下貯蔵システム。 |
| CN114013066A (zh) * | 2021-11-19 | 2022-02-08 | 美洲豹(浙江)航空装备有限公司 | 一种立式热压罐 |
| CN114185378A (zh) * | 2021-12-02 | 2022-03-15 | 西安热工研究院有限公司 | 一种双井液压式co2压缩储能系统及其运行方法 |
| JP7284551B1 (ja) * | 2023-03-14 | 2023-05-31 | 日本協同エネルギー株式会社 | 六フッ化硫黄ガスの貯留構造及び貯留方法 |
-
1992
- 1992-05-20 JP JP4152625A patent/JPH05319482A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014520243A (ja) * | 2011-06-09 | 2014-08-21 | ネスト アーエス | 熱エネルギー貯蔵装置、並びにそのプラント、方法、及び使用 |
| US10107563B2 (en) | 2011-06-09 | 2018-10-23 | Nest As | Thermal energy storage and plant, method and use thereof |
| JP2015510086A (ja) * | 2012-03-15 | 2015-04-02 | アルストム レノバブレス エスパーニャ， エセ．エレ． | 沖合の風力タービン |
| JP2019210595A (ja) * | 2018-05-31 | 2019-12-12 | ジャパンパイル株式会社 | 地下貯蔵庫、それを備える圧縮気体発電システム、ヒートポンプシステム、蓄電システム、燃料発電システム及び地下貯蔵システム。 |
| CN114013066A (zh) * | 2021-11-19 | 2022-02-08 | 美洲豹(浙江)航空装备有限公司 | 一种立式热压罐 |
| CN114185378A (zh) * | 2021-12-02 | 2022-03-15 | 西安热工研究院有限公司 | 一种双井液压式co2压缩储能系统及其运行方法 |
| CN114185378B (zh) * | 2021-12-02 | 2023-02-07 | 西安热工研究院有限公司 | 一种双井液压式co2压缩储能系统及其运行方法 |
| JP7284551B1 (ja) * | 2023-03-14 | 2023-05-31 | 日本協同エネルギー株式会社 | 六フッ化硫黄ガスの貯留構造及び貯留方法 |
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|---|---|---|---|
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