JPH05311323A - 高強度高加工性複合組織鋼板、その製造法 - Google Patents
高強度高加工性複合組織鋼板、その製造法Info
- Publication number
- JPH05311323A JPH05311323A JP12067292A JP12067292A JPH05311323A JP H05311323 A JPH05311323 A JP H05311323A JP 12067292 A JP12067292 A JP 12067292A JP 12067292 A JP12067292 A JP 12067292A JP H05311323 A JPH05311323 A JP H05311323A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車のホィールディスク用鋼板として用い
るのに好適な熱延高強度高加工性複合組織鋼板を提供す
る。 【構成】 Ｃ: 0.10〜0.20％、Si: 0.80〜1.60％、Mn:
3.0 〜6.0 ％、Al: 0.5％以下、残部Feおよび不可避的
不純物からなり、かつ残留オーステナイト量が10体積％
以上である鋼板。
るのに好適な熱延高強度高加工性複合組織鋼板を提供す
る。 【構成】 Ｃ: 0.10〜0.20％、Si: 0.80〜1.60％、Mn:
3.0 〜6.0 ％、Al: 0.5％以下、残部Feおよび不可避的
不純物からなり、かつ残留オーステナイト量が10体積％
以上である鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば自動車のホィー
ルディスクやサスペンションアーム等の製造に用いるの
に好適な加工性に優れた高強度鋼板およびその製造法に
関する。
ルディスクやサスペンションアーム等の製造に用いるの
に好適な加工性に優れた高強度鋼板およびその製造法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車業界においては、燃費向上
対策の一環として車体の軽量化が求められており、特に
車体用鋼板には高強度鋼板が多用されるようになってき
た。ところで、例えばサスペンションアーム等の足廻り
部品やホィールディスク用鋼板としてはより高強度の鋼
板が求められているが、単に従来の高強度鋼板の強度を
上げたのでは加工性が低下し、成形が困難になってしま
う。そこで、強度−成形性のバランスが優れた高強度高
加工性鋼板が必要である。
対策の一環として車体の軽量化が求められており、特に
車体用鋼板には高強度鋼板が多用されるようになってき
た。ところで、例えばサスペンションアーム等の足廻り
部品やホィールディスク用鋼板としてはより高強度の鋼
板が求められているが、単に従来の高強度鋼板の強度を
上げたのでは加工性が低下し、成形が困難になってしま
う。そこで、強度−成形性のバランスが優れた高強度高
加工性鋼板が必要である。
【０００３】従来、このような高強度高加工性鋼板とし
て、フェライトおよびマルテンサイトの混合組織を有す
る二相鋼が知られているが、800 N/mm2 以上の強度を有
し、かつ優れた延性を有するものは得られておらず、自
動車のホィールディスク等に加工することが難しい。
て、フェライトおよびマルテンサイトの混合組織を有す
る二相鋼が知られているが、800 N/mm2 以上の強度を有
し、かつ優れた延性を有するものは得られておらず、自
動車のホィールディスク等に加工することが難しい。
【０００４】特開昭55−94444 号公報には、表面にスケ
ールが付着したままのＣ含有量：0.4 ％ (以下、本明細
書においては特にことわりがない限り「％」は「重量
％」を意味するものとする) 以上の高炭素熱延鋼帯を、
650〜A1点の温度域に５〜40時間焼鈍し、さらに熱処理
を行うことにより、中心部：ベイナイト、表層部：脱炭
層の高強度高加工性鋼板を製造する技術が、特開昭60−
43425 号公報には、Ｃ：0.30〜0.55％、Si：0.7 〜2.0
％、Mn：0.5 〜2.0 ％を含有する鋼に仕上げ温度： Ar3
〜Ar3 ＋50℃で熱間圧延を行い、450 〜650 ℃の温度域
に４〜20秒間保持し、次いで350 ℃以下の温度域で巻き
取ることにより、高強度高加工性鋼板を製造する技術が
それぞれ提案されている。しかし、これらの技術により
得られる高強度高加工性鋼板は、Ｃ含有量が 0.4％以上
あるいは0.30％以上と多いために溶接性が不足し、自動
車のホィールディスク用鋼板としては適さない。
ールが付着したままのＣ含有量：0.4 ％ (以下、本明細
書においては特にことわりがない限り「％」は「重量
％」を意味するものとする) 以上の高炭素熱延鋼帯を、
650〜A1点の温度域に５〜40時間焼鈍し、さらに熱処理
を行うことにより、中心部：ベイナイト、表層部：脱炭
層の高強度高加工性鋼板を製造する技術が、特開昭60−
43425 号公報には、Ｃ：0.30〜0.55％、Si：0.7 〜2.0
％、Mn：0.5 〜2.0 ％を含有する鋼に仕上げ温度： Ar3
〜Ar3 ＋50℃で熱間圧延を行い、450 〜650 ℃の温度域
に４〜20秒間保持し、次いで350 ℃以下の温度域で巻き
取ることにより、高強度高加工性鋼板を製造する技術が
それぞれ提案されている。しかし、これらの技術により
得られる高強度高加工性鋼板は、Ｃ含有量が 0.4％以上
あるいは0.30％以上と多いために溶接性が不足し、自動
車のホィールディスク用鋼板としては適さない。
【０００５】また、特開昭60−184664号公報には、Ｃ：
0.15％超〜0.80％、Si： 1.0〜3.0％、Mn：0.5 〜3.0
％からなり、安定な残留オーステナイト量が５〜10体積
％の高延性高張力鋼が提案されている。しかし、この技
術では任意添加元素であるCrを含有しないと残留オース
テナイト量を10体積％超にすることはできず、伸びが不
足する。
0.15％超〜0.80％、Si： 1.0〜3.0％、Mn：0.5 〜3.0
％からなり、安定な残留オーステナイト量が５〜10体積
％の高延性高張力鋼が提案されている。しかし、この技
術では任意添加元素であるCrを含有しないと残留オース
テナイト量を10体積％超にすることはできず、伸びが不
足する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】このように、従来の技
術では、所望の高強度高加工性鋼板を製造することはで
きなかったのである。ここに、本発明の目的は、高強度
および高加工性を備え、例えば自動車のホィールディス
ク用鋼板として用いるのに好適な高強度高加工性複合組
織鋼板およびその製造法を提供することにある。
術では、所望の高強度高加工性鋼板を製造することはで
きなかったのである。ここに、本発明の目的は、高強度
および高加工性を備え、例えば自動車のホィールディス
ク用鋼板として用いるのに好適な高強度高加工性複合組
織鋼板およびその製造法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】ここに、本発明の要旨と
するところは、Ｃ: 0.10〜0.20％、 Si: 0.80〜1.60
％、Mn: 3.0 〜6.0 ％、 Al: 0.5 ％以下、残部Feおよ
び不可避的不純物からなり、かつ残留オーステナイト量
が10体積％以上であることを特徴とする高強度高加工性
複合組織鋼板である。
するところは、Ｃ: 0.10〜0.20％、 Si: 0.80〜1.60
％、Mn: 3.0 〜6.0 ％、 Al: 0.5 ％以下、残部Feおよ
び不可避的不純物からなり、かつ残留オーステナイト量
が10体積％以上であることを特徴とする高強度高加工性
複合組織鋼板である。
【０００８】また、この本発明にかかる高強度高加工性
複合組織鋼板を製造するには、Ｃ: 0.10〜0.20％、 S
i: 0.80〜1.60％、Mn: 3.0 〜6.0 ％、 Al: 0.5 ％以
下、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有す
る熱延鋼帯を、 Ac1〜(Ac1＋50) ℃のフェライト＋オー
ステナイト二相温度域で１〜20時間保持した後炉冷すれ
ばよい。
複合組織鋼板を製造するには、Ｃ: 0.10〜0.20％、 S
i: 0.80〜1.60％、Mn: 3.0 〜6.0 ％、 Al: 0.5 ％以
下、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有す
る熱延鋼帯を、 Ac1〜(Ac1＋50) ℃のフェライト＋オー
ステナイト二相温度域で１〜20時間保持した後炉冷すれ
ばよい。
【０００９】すなわち、本発明は、残留オーステナイト
の TRIP (Transformation InducedPlasticity: 変態誘
起塑性) を利用することにより優れた加工性 (延性) を
有する高強度鋼板を得るものであり、上記鋼組成を有す
る熱延鋼帯をフェライト＋オーステナイト二相温度域に
加熱保持することにより、フェライトを生成させてオー
ステナイト中にＣを濃化してオーステナイトを安定化し
て、残留オーステナイト量が10体積％以上の複合組織鋼
板、好ましくは40〜75体積％のフェライト、５〜40体積
％のベイトナイトおよび10体積％以上の残留オーステナ
イトの複合組織を有する熱延高強度高加工性鋼板を、難
しい制御圧延を行うことなしに焼鈍条件を限定すること
により簡単に製造するものである。
の TRIP (Transformation InducedPlasticity: 変態誘
起塑性) を利用することにより優れた加工性 (延性) を
有する高強度鋼板を得るものであり、上記鋼組成を有す
る熱延鋼帯をフェライト＋オーステナイト二相温度域に
加熱保持することにより、フェライトを生成させてオー
ステナイト中にＣを濃化してオーステナイトを安定化し
て、残留オーステナイト量が10体積％以上の複合組織鋼
板、好ましくは40〜75体積％のフェライト、５〜40体積
％のベイトナイトおよび10体積％以上の残留オーステナ
イトの複合組織を有する熱延高強度高加工性鋼板を、難
しい制御圧延を行うことなしに焼鈍条件を限定すること
により簡単に製造するものである。
【００１０】
【作用】以下、本発明を作用効果とともに詳述する。ま
ず、本発明にかかる高強度高加工性複合組織鋼板の組成
および残留オーステナイト量を限定する理由を説明す
る。
ず、本発明にかかる高強度高加工性複合組織鋼板の組成
および残留オーステナイト量を限定する理由を説明す
る。
【００１１】Ｃ:Ｃは、オーステナイト中に濃化するこ
とにより残留オーステナイトを安定化させる効果を有す
るとともに、鋼の強度に寄与する。Ｃ含有量が0.10％未
満では強度が不足するとともに、オーステナイト中への
Ｃの濃化が不十分となり、残留オーステナイトを10体積
％以上にすることが難しい。一方、0.20％超では溶接性
が劣化する。そこで、本発明では、Ｃ含有量は0.10％以
上0.20％以下と限定する。
とにより残留オーステナイトを安定化させる効果を有す
るとともに、鋼の強度に寄与する。Ｃ含有量が0.10％未
満では強度が不足するとともに、オーステナイト中への
Ｃの濃化が不十分となり、残留オーステナイトを10体積
％以上にすることが難しい。一方、0.20％超では溶接性
が劣化する。そこで、本発明では、Ｃ含有量は0.10％以
上0.20％以下と限定する。
【００１２】Si:Siは、焼鈍の際にフェライト生成を促
進し、その結果オーステナイト中へのＣ濃化を促進す
る。Si含有量が0.80％未満ではかかる作用が不足する。
一方、1.60％超では、本発明におけるAl含有量ではフェ
ライト生成促進の効果が飽和するためにそれ以上の添加
は無意味である。そこで、本発明では、Si含有量は0.80
％以上1.60％以下と限定する。
進し、その結果オーステナイト中へのＣ濃化を促進す
る。Si含有量が0.80％未満ではかかる作用が不足する。
一方、1.60％超では、本発明におけるAl含有量ではフェ
ライト生成促進の効果が飽和するためにそれ以上の添加
は無意味である。そこで、本発明では、Si含有量は0.80
％以上1.60％以下と限定する。
【００１３】Mn:Mnは、オーステナイトの安定化に寄与
する元素である。Mn含有量が3.0 ％未満では残留オース
テナイト量を10体積％以上にすることが難しい。一方、
Mnは焼入性向上元素であるため、6.0 ％超ではフェライ
トの生成が困難となり、その結果得られる組織がベイト
ナイトを母相とする組織となるために延性が不足する。
そこで、本発明では、Mn含有量は3.0 ％以上6.0 ％以下
と限定する。
する元素である。Mn含有量が3.0 ％未満では残留オース
テナイト量を10体積％以上にすることが難しい。一方、
Mnは焼入性向上元素であるため、6.0 ％超ではフェライ
トの生成が困難となり、その結果得られる組織がベイト
ナイトを母相とする組織となるために延性が不足する。
そこで、本発明では、Mn含有量は3.0 ％以上6.0 ％以下
と限定する。
【００１４】Al:Alは、製鋼時の脱酸元素として鋼中に
含まれるが、Siと同様に、フェライト生成を促進してオ
ーステナイト中へのＣ濃化を促進する。そのため、Alを
含有する場合にはAl含有量に対応する量だけSi含有量を
低減することができる。しかし、0.5 ％を超えて添加す
ると、フェライト生成の促進効果が飽和してしまうた
め、十分な量の残留オーステナイトを得ることができな
くなる。そこで、本発明では、Al含有量を0.5 ％以下と
限定する。上記以外の組成は、Feおよび不可避的不純物
である。
含まれるが、Siと同様に、フェライト生成を促進してオ
ーステナイト中へのＣ濃化を促進する。そのため、Alを
含有する場合にはAl含有量に対応する量だけSi含有量を
低減することができる。しかし、0.5 ％を超えて添加す
ると、フェライト生成の促進効果が飽和してしまうた
め、十分な量の残留オーステナイトを得ることができな
くなる。そこで、本発明では、Al含有量を0.5 ％以下と
限定する。上記以外の組成は、Feおよび不可避的不純物
である。
【００１５】残留オーステナイト量:本発明は、残留オ
ーステナイトのTRIP効果により優れた延性を得るもので
あるが、残留オーステナイト量が10体積％未満ではその
効果が十分でないために優れた延性が得られない。そこ
で、本発明では、残留オーステナイト量を10体積％以上
と限定する。上限は特に限定する必要はないが、残留オ
ーステナイト量が多過ぎると、オーステナイト中へのＣ
濃化が不足し、オーステナイトが不安定となるため応力
誘起変態を起こし易くなり、TRIPによる高伸びが得られ
なくなる恐れがあるため、オーステナイト量は50体積％
以下とすることが望ましい。
ーステナイトのTRIP効果により優れた延性を得るもので
あるが、残留オーステナイト量が10体積％未満ではその
効果が十分でないために優れた延性が得られない。そこ
で、本発明では、残留オーステナイト量を10体積％以上
と限定する。上限は特に限定する必要はないが、残留オ
ーステナイト量が多過ぎると、オーステナイト中へのＣ
濃化が不足し、オーステナイトが不安定となるため応力
誘起変態を起こし易くなり、TRIPによる高伸びが得られ
なくなる恐れがあるため、オーステナイト量は50体積％
以下とすることが望ましい。
【００１６】次に、本発明にかかる熱延鋼帯の製造工程
の限定理由について述べる。上述の鋼組成を有する熱延
鋼帯を、適当なバッチ焼鈍炉を用いて、(Ac1点〜 Ac1点
＋50) ℃の温度域で１〜20時間保持しその後炉冷する焼
鈍を行う。
の限定理由について述べる。上述の鋼組成を有する熱延
鋼帯を、適当なバッチ焼鈍炉を用いて、(Ac1点〜 Ac1点
＋50) ℃の温度域で１〜20時間保持しその後炉冷する焼
鈍を行う。
【００１７】焼鈍温度を Ac1点以上としたのはオーステ
ナイトを生成させるためである。一方、焼鈍温度が Ac1
点＋50℃超では生成するフェライト量が少なくなり、オ
ーステナイト量が多くなるためにオーステナイト中に濃
化するＣ量が不足してオーステナイトが安定化せず、残
留オーステナイト量を10体積％以上にすることができな
い。そこで、本発明では、焼鈍温度を Ac1点以上 Ac1点
＋50℃以下と限定する。
ナイトを生成させるためである。一方、焼鈍温度が Ac1
点＋50℃超では生成するフェライト量が少なくなり、オ
ーステナイト量が多くなるためにオーステナイト中に濃
化するＣ量が不足してオーステナイトが安定化せず、残
留オーステナイト量を10体積％以上にすることができな
い。そこで、本発明では、焼鈍温度を Ac1点以上 Ac1点
＋50℃以下と限定する。
【００１８】また、焼鈍時間が１時間未満ではオーステ
ナイトへのＣ濃化が不十分となり、残留オーステナイト
を室温で安定にすることが難しい。一方、20時間超の焼
鈍を行ってもエネルギーの無駄となるため、通常の操業
の際の焼鈍時間(8〜20時間)を考慮して、本発明におけ
る焼鈍時間は１〜20時間と限定する。なお、熱延鋼帯の
製造条件は何ら限定を要するものではなく、通常の熱間
圧延を行えばよい。例えば、板厚：20〜250 mmの鋼片を
1200〜1280℃に加熱した後、750 〜930 ℃の仕上温度で
板厚2.0 〜4.0 mmに圧下し、400 〜600 ℃で巻取る態様
を例示することができる。
ナイトへのＣ濃化が不十分となり、残留オーステナイト
を室温で安定にすることが難しい。一方、20時間超の焼
鈍を行ってもエネルギーの無駄となるため、通常の操業
の際の焼鈍時間(8〜20時間)を考慮して、本発明におけ
る焼鈍時間は１〜20時間と限定する。なお、熱延鋼帯の
製造条件は何ら限定を要するものではなく、通常の熱間
圧延を行えばよい。例えば、板厚：20〜250 mmの鋼片を
1200〜1280℃に加熱した後、750 〜930 ℃の仕上温度で
板厚2.0 〜4.0 mmに圧下し、400 〜600 ℃で巻取る態様
を例示することができる。
【００１９】このようにして、本発明により、残留オー
ステナイト量が10体積％以上含まれ、具体的には、引張
強さ：780N/mm2以上、伸び：25〜33％の特性を備えた高
強度高加工性鋼板を、難しい制御圧延を行うことなしに
焼鈍条件を限定することにより簡単に製造することが可
能となる。さらに、実施例を参照しながら詳述するが、
これは本発明の例示でありこれにより本発明が限定され
るものではない。
ステナイト量が10体積％以上含まれ、具体的には、引張
強さ：780N/mm2以上、伸び：25〜33％の特性を備えた高
強度高加工性鋼板を、難しい制御圧延を行うことなしに
焼鈍条件を限定することにより簡単に製造することが可
能となる。さらに、実施例を参照しながら詳述するが、
これは本発明の例示でありこれにより本発明が限定され
るものではない。
【００２０】
【実施例】表１に示す組成を有する鋼種ＡないしＧに通
常の条件で熱間圧延を行って熱延鋼板とした後、 Ac1点
以上 Ac1点＋50℃以下の温度域で、0.5 時間以上20時間
以下の焼鈍時間で焼鈍を行い、その後炉冷することによ
り、表２に示す試料No.1ないし試料No.28 を製造した。
これらの試料について、機械的特性 (TS、El) を測定す
るとともにＸ線回折により求めた残留オーステナイト量
を測定した。測定結果を、表２に焼鈍条件とともにまと
めて示す。
常の条件で熱間圧延を行って熱延鋼板とした後、 Ac1点
以上 Ac1点＋50℃以下の温度域で、0.5 時間以上20時間
以下の焼鈍時間で焼鈍を行い、その後炉冷することによ
り、表２に示す試料No.1ないし試料No.28 を製造した。
これらの試料について、機械的特性 (TS、El) を測定す
るとともにＸ線回折により求めた残留オーステナイト量
を測定した。測定結果を、表２に焼鈍条件とともにまと
めて示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】本発明例 (試料No.2、４〜７、10、12〜1
5、18、20〜23) は、残留オーステナイト量が15〜36体
積％含まれ、引張強さ：780N/mm2以上、伸び：25〜33％
の熱延高強度高延性鋼板であることがわかる。次に、比
較例について述べる。
5、18、20〜23) は、残留オーステナイト量が15〜36体
積％含まれ、引張強さ：780N/mm2以上、伸び：25〜33％
の熱延高強度高延性鋼板であることがわかる。次に、比
較例について述べる。
【００２４】試料No.1、9 および17は、焼鈍温度をAc1
未満であってフェライト−オーステナイト二相温度域に
入っていないため、オーステナイト生成量が少なく、そ
のため残留オーステナイト量も不足する。したがって、
十分な伸びが得られない。試料No.8、16および24は、焼
鈍温度が約(Ac1＋75℃) の場合であるため、フェライト
生成量が少なくなり、オーステナイト生成量が多くなる
ためオーステナイト中へのＣの濃化が不十分となり、オ
ーステナイトが安定しない。その結果、残留オーステナ
イト量が若干少なくなり、十分な伸びが得られない。
未満であってフェライト−オーステナイト二相温度域に
入っていないため、オーステナイト生成量が少なく、そ
のため残留オーステナイト量も不足する。したがって、
十分な伸びが得られない。試料No.8、16および24は、焼
鈍温度が約(Ac1＋75℃) の場合であるため、フェライト
生成量が少なくなり、オーステナイト生成量が多くなる
ためオーステナイト中へのＣの濃化が不十分となり、オ
ーステナイトが安定しない。その結果、残留オーステナ
イト量が若干少なくなり、十分な伸びが得られない。
【００２５】試料No.25 はMn含有量が本発明の範囲の上
限を上回り、試料No.26 はMn含有量が本発明の範囲の下
限を下回り、試料No.27 はSiが本発明の範囲の下限を下
回り、さらに試料No.28 はＣが本発明の範囲の下限を下
回っているため、いずれも残留オーステナイト量が不足
し、十分な伸びが得られない。試料No.3、11および19
は、焼鈍時間を１時間未満にした例であり、焼鈍時間が
不足しているためにオーステナイト中へのＣ濃化が不十
分となり、オーステナイトが安定しない。その結果、残
留オーステナイト量が少なくなり、十分な伸びが得られ
ない。
限を上回り、試料No.26 はMn含有量が本発明の範囲の下
限を下回り、試料No.27 はSiが本発明の範囲の下限を下
回り、さらに試料No.28 はＣが本発明の範囲の下限を下
回っているため、いずれも残留オーステナイト量が不足
し、十分な伸びが得られない。試料No.3、11および19
は、焼鈍時間を１時間未満にした例であり、焼鈍時間が
不足しているためにオーステナイト中へのＣ濃化が不十
分となり、オーステナイトが安定しない。その結果、残
留オーステナイト量が少なくなり、十分な伸びが得られ
ない。
【００２６】なお、図１には、焼鈍温度と残留オーステ
ナイト量、強度および伸びそれぞれとの関係をグラフで
示す。同図では、焼鈍温度が Ac1点以上 Ac1点＋50℃以
下である温度範囲を白抜き印で示す。焼鈍温度が Ac1未
満では残留オーステナイト量が10体積％未満となり、優
れた伸びが得られない。また、焼鈍温度が Ac1＋50℃を
超えると、強度が上昇するとともに伸びも低下し、優れ
た強度−伸びバランスが得られない。
ナイト量、強度および伸びそれぞれとの関係をグラフで
示す。同図では、焼鈍温度が Ac1点以上 Ac1点＋50℃以
下である温度範囲を白抜き印で示す。焼鈍温度が Ac1未
満では残留オーステナイト量が10体積％未満となり、優
れた伸びが得られない。また、焼鈍温度が Ac1＋50℃を
超えると、強度が上昇するとともに伸びも低下し、優れ
た強度−伸びバランスが得られない。
【００２７】
【発明の効果】以上のように、本発明に従えば780 N/mm
2 以上の強度を有し、加工性に優れた鋼板を、熱間圧延
時に複雑な制御圧延を行うことなく、熱間圧延後に焼鈍
を行うだけでより安定して製造することができる。
2 以上の強度を有し、加工性に優れた鋼板を、熱間圧延
時に複雑な制御圧延を行うことなく、熱間圧延後に焼鈍
を行うだけでより安定して製造することができる。
【図１】焼鈍温度と残留オーステナイト量、強度および
伸びそれぞれとの関係を示すグラフである。
伸びそれぞれとの関係を示すグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ: 0.10〜0.20％、 Si: 0.80〜1.60％、 Mn: 3.0 〜6.0 ％、 Al: 0.5 ％以下、 残部Feおよび不可避的不純物からなり、かつ残留オース
テナイト量が10体積％以上であることを特徴とする高強
度高加工性複合組織鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ: 0.10〜0.20％、 Si: 0.80〜1.60％、 Mn: 3.0 〜6.0 ％、 Al: 0.5 ％以下、 残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有する熱
延鋼帯を、 Ac1〜(Ac1＋50) ℃のフェライト＋オーステ
ナイト二相温度域で１〜20時間保持した後炉冷すること
を特徴とする高強度高加工性複合組織鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12067292A JPH05311323A (ja) | 1992-05-13 | 1992-05-13 | 高強度高加工性複合組織鋼板、その製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12067292A JPH05311323A (ja) | 1992-05-13 | 1992-05-13 | 高強度高加工性複合組織鋼板、その製造法 |
Publications (1)
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| JPH05311323A true JPH05311323A (ja) | 1993-11-22 |
Family
ID=14792080
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP12067292A Withdrawn JPH05311323A (ja) | 1992-05-13 | 1992-05-13 | 高強度高加工性複合組織鋼板、その製造法 |
Country Status (1)
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1992
- 1992-05-13 JP JP12067292A patent/JPH05311323A/ja not_active Withdrawn
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