JPH05262589A - 焼成リン酸肥料の製造方法 - Google Patents
焼成リン酸肥料の製造方法Info
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- JPH05262589A JPH05262589A JP5831892A JP5831892A JPH05262589A JP H05262589 A JPH05262589 A JP H05262589A JP 5831892 A JP5831892 A JP 5831892A JP 5831892 A JP5831892 A JP 5831892A JP H05262589 A JPH05262589 A JP H05262589A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】高ケイ酸質低品位リン鉱石に、ナトリウム化合
物、カルシウム化合物及びマグネシウム化合物をＰ
2Ｏ5：Ｎａ2Ｏ：ＣａＯ（モル比）＝１：１〜２：４〜
６かつＭｇＯ：（ＣａＯ＋ＭｇＯ）（モル比）＝０．０
５〜０．３０：１となるように添加し、焼成することを
特徴とする焼成リン酸肥料の製造方法。 【効果】本発明によれば、従来法に比べ低い焼成温度
で、リン酸分のク溶率の高い焼成リン肥を得ることがで
きる。
物、カルシウム化合物及びマグネシウム化合物をＰ
2Ｏ5：Ｎａ2Ｏ：ＣａＯ（モル比）＝１：１〜２：４〜
６かつＭｇＯ：（ＣａＯ＋ＭｇＯ）（モル比）＝０．０
５〜０．３０：１となるように添加し、焼成することを
特徴とする焼成リン酸肥料の製造方法。 【効果】本発明によれば、従来法に比べ低い焼成温度
で、リン酸分のク溶率の高い焼成リン肥を得ることがで
きる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、焼成リン酸肥料（以
下、焼成リン肥という。）の製造方法に関する。詳しく
は、従来、利用価値が低かった高ケイ酸質低品位リン鉱
石を原料として焼成リン肥を製造する方法に関する。
下、焼成リン肥という。）の製造方法に関する。詳しく
は、従来、利用価値が低かった高ケイ酸質低品位リン鉱
石を原料として焼成リン肥を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高ケイ酸質低品位のリン鉱石（概
ねＳｉＯ2含有率１０％以上、Ｐ2Ｏ5含有率３０％以
下）はリン酸含有率が低いために殆ど利用されることが
無かった。しかしながら、資源の枯渇化の懸念に伴い、
高ケイ酸質低品位リン鉱石も有効利用しようとする機運
が高まっている。従来の技術では、焼成リン肥を製造す
る場合、リン酸分の溶解率を高めるための添加剤として
高価な炭酸ナトリウムを添加し、さらに、反応を促進す
るために１３００〜１５００℃前後の高温にて焼成を行
っている。
ねＳｉＯ2含有率１０％以上、Ｐ2Ｏ5含有率３０％以
下）はリン酸含有率が低いために殆ど利用されることが
無かった。しかしながら、資源の枯渇化の懸念に伴い、
高ケイ酸質低品位リン鉱石も有効利用しようとする機運
が高まっている。従来の技術では、焼成リン肥を製造す
る場合、リン酸分の溶解率を高めるための添加剤として
高価な炭酸ナトリウムを添加し、さらに、反応を促進す
るために１３００〜１５００℃前後の高温にて焼成を行
っている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一般に、ケイ酸を含有
するリン鉱石中のアパタイトＣａ5（ＰＯ4）3Ｆと炭酸
ナトリウムの焼成反応は下記式（ａ）に従うので、炭酸
ナトリウムの好ましい添加量は理論的にはＮａ2Ｏ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が１．３３となる量である。
するリン鉱石中のアパタイトＣａ5（ＰＯ4）3Ｆと炭酸
ナトリウムの焼成反応は下記式（ａ）に従うので、炭酸
ナトリウムの好ましい添加量は理論的にはＮａ2Ｏ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が１．３３となる量である。
【０００４】
【化１】 Ｃａ5（ＰＯ4）3Ｆ＋２Ｎａ2ＣＯ3＋ＳｉＯ2 →３ＮａＣａＰＯ4＋Ｃａ2ＳｉＯ4＋ＮａＦ＋２ＣＯ2 （ａ）
【０００５】しかしながら、高ケイ酸質低品位リン鉱石
から焼成リン肥を製造する場合、後述の参考例１〜１０
に示したように、Ｎａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が理論値
である１．３３付近で反応を行なうと、得られる焼成リ
ン肥のク溶率は４０％以下であり、Ｎａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ
5（モル比）が増加するにつれてク溶率は増加し、理論
値の倍近い２．５付近でようやく１００％にまで達す
る。これは、一般に高ケイ酸質低品位のリン鉱石中に含
まれるシリカの含有率が高いので、炭酸ナトリウムが最
初は主としてシリカと反応してガラス質のケイ酸ナトリ
ウムを生成し、次に（ａ）式に従いレナニット（ＮａＣ
ａＰＯ4）を生成するためと考えられる。
から焼成リン肥を製造する場合、後述の参考例１〜１０
に示したように、Ｎａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が理論値
である１．３３付近で反応を行なうと、得られる焼成リ
ン肥のク溶率は４０％以下であり、Ｎａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ
5（モル比）が増加するにつれてク溶率は増加し、理論
値の倍近い２．５付近でようやく１００％にまで達す
る。これは、一般に高ケイ酸質低品位のリン鉱石中に含
まれるシリカの含有率が高いので、炭酸ナトリウムが最
初は主としてシリカと反応してガラス質のケイ酸ナトリ
ウムを生成し、次に（ａ）式に従いレナニット（ＮａＣ
ａＰＯ4）を生成するためと考えられる。
【０００６】また、従来技術で高ケイ酸質低品位リン鉱
石から過リン酸石灰又は湿式リン酸を製造する場合は、
多量のゲル状シリカが生成するので多くの困難が指摘さ
れている。即ち、過リン酸石灰を製造する場合は、生成
物が高粘質で乾燥が困難であるばかりでなく、未反応の
アパタイトが残存するためにリン酸分の溶解率が低く、
しかも遊離の硫酸分を含んでしまう。また、湿式リン酸
を製造する場合は、石膏の分離が困難でリン酸分の損失
が多い。
石から過リン酸石灰又は湿式リン酸を製造する場合は、
多量のゲル状シリカが生成するので多くの困難が指摘さ
れている。即ち、過リン酸石灰を製造する場合は、生成
物が高粘質で乾燥が困難であるばかりでなく、未反応の
アパタイトが残存するためにリン酸分の溶解率が低く、
しかも遊離の硫酸分を含んでしまう。また、湿式リン酸
を製造する場合は、石膏の分離が困難でリン酸分の損失
が多い。
【０００７】本発明者らは高ケイ酸質低品位リン鉱石を
原料とし、低いコストでしかも性能の優れたリン酸肥料
を得るべく、鋭意検討を重ねた結果、高ケイ酸質低品位
リン鉱石にナトリウム化合物、カルシウム化合物及びマ
グネシウム化合物を特定のモル比となるように添加する
ことにより、従来より低い焼成温度で、しかも高いク溶
率を示す優れた焼成リン肥が得られることを見出し、本
発明に到達した。
原料とし、低いコストでしかも性能の優れたリン酸肥料
を得るべく、鋭意検討を重ねた結果、高ケイ酸質低品位
リン鉱石にナトリウム化合物、カルシウム化合物及びマ
グネシウム化合物を特定のモル比となるように添加する
ことにより、従来より低い焼成温度で、しかも高いク溶
率を示す優れた焼成リン肥が得られることを見出し、本
発明に到達した。
【０００８】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明の要旨は、
高ケイ酸質低品位リン鉱石に、ナトリウム化合物、カル
シウム化合物及びマグネシウム化合物を、Ｐ2Ｏ5：Ｎａ
2Ｏ：ＣａＯ（モル比）＝１：１〜２：４〜６かつＭｇ
Ｏ：（ＣａＯ＋ＭｇＯ）（モル比）＝０．０５〜０．３
０：１となるように添加し、焼成することを特徴とする
焼成リン肥の製造方法、に存する。
高ケイ酸質低品位リン鉱石に、ナトリウム化合物、カル
シウム化合物及びマグネシウム化合物を、Ｐ2Ｏ5：Ｎａ
2Ｏ：ＣａＯ（モル比）＝１：１〜２：４〜６かつＭｇ
Ｏ：（ＣａＯ＋ＭｇＯ）（モル比）＝０．０５〜０．３
０：１となるように添加し、焼成することを特徴とする
焼成リン肥の製造方法、に存する。
【０００９】以下、本発明を詳細に説明する。本発明の
原料となる高ケイ酸質低品位リン鉱石は概ねＳｉＯ2含
有率１０ｗｔ％以上、Ｐ2Ｏ5含有率３０ｗｔ％以下のリ
ン鉱石であれば、特に限定されないが、通常、主成分と
して、Ｐ2Ｏ5が２０〜３０ｗｔ％、ＳｉＯ2が１０〜３
０ｗｔ％、ＣａＯが３０〜４０ｗｔ％、ＭｇＯが０．３
〜２ｗｔ％含有されており、その他にＦｅ2Ｏ3、Ｆ、Ａ
ｌ2Ｏ3等が含まれているものが挙げられる。具体的には
パトスデミナス５５（ブラジル中央部産）、フロリダ５
７（フロリダ中央部産）、雲南省産６０等があげられ
る。
原料となる高ケイ酸質低品位リン鉱石は概ねＳｉＯ2含
有率１０ｗｔ％以上、Ｐ2Ｏ5含有率３０ｗｔ％以下のリ
ン鉱石であれば、特に限定されないが、通常、主成分と
して、Ｐ2Ｏ5が２０〜３０ｗｔ％、ＳｉＯ2が１０〜３
０ｗｔ％、ＣａＯが３０〜４０ｗｔ％、ＭｇＯが０．３
〜２ｗｔ％含有されており、その他にＦｅ2Ｏ3、Ｆ、Ａ
ｌ2Ｏ3等が含まれているものが挙げられる。具体的には
パトスデミナス５５（ブラジル中央部産）、フロリダ５
７（フロリダ中央部産）、雲南省産６０等があげられ
る。
【００１０】リン鉱石に添加されるナトリウム化合物、
カルシウム化合物及びマグネシウム化合物は特に限定さ
れず、例えば炭酸ナトリウム、水酸化ナトリウム、硫酸
ナトリウム、炭酸カルシウム、水酸化カルシウム、硫酸
カルシウム、水酸化マグネシウム、硫酸マグネシウム等
のナトリウム、カルシウム、マグネシウムの水酸化物、
炭酸塩、硫酸塩などが挙げられるが、通常、取扱性及び
価格の面から、それぞれ炭酸ナトリウム、炭酸カルシウ
ム及び水酸化マグネシウムが好ましい。
カルシウム化合物及びマグネシウム化合物は特に限定さ
れず、例えば炭酸ナトリウム、水酸化ナトリウム、硫酸
ナトリウム、炭酸カルシウム、水酸化カルシウム、硫酸
カルシウム、水酸化マグネシウム、硫酸マグネシウム等
のナトリウム、カルシウム、マグネシウムの水酸化物、
炭酸塩、硫酸塩などが挙げられるが、通常、取扱性及び
価格の面から、それぞれ炭酸ナトリウム、炭酸カルシウ
ム及び水酸化マグネシウムが好ましい。
【００１１】ナトリウム化合物の添加量は、例えばナト
リウム化合物として炭酸ナトリウムを用いる場合、Ｎａ
2Ｏ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が、前記（ａ）式から算出され
る理論値１．３３の前後の１〜２となる量であるのが好
ましい。カルシウム化合物の添加量は、例えばナトリウ
ム化合物として炭酸ナトリウムをカルシウム化合物とし
て炭酸カルシウムを用いる場合、後述の参考例１１〜２
１に示したように、Ｎａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が１．
３３ではＣａＯ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が５付近でク溶率が
最大であることから、ＣａＯ／Ｐ2Ｏ5（モル比）がその
前後の４〜６となる量であるのが好ましい。
リウム化合物として炭酸ナトリウムを用いる場合、Ｎａ
2Ｏ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が、前記（ａ）式から算出され
る理論値１．３３の前後の１〜２となる量であるのが好
ましい。カルシウム化合物の添加量は、例えばナトリウ
ム化合物として炭酸ナトリウムをカルシウム化合物とし
て炭酸カルシウムを用いる場合、後述の参考例１１〜２
１に示したように、Ｎａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が１．
３３ではＣａＯ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が５付近でク溶率が
最大であることから、ＣａＯ／Ｐ2Ｏ5（モル比）がその
前後の４〜６となる量であるのが好ましい。
【００１２】これは、下記式（ｂ）の反応式に従い、Ｎ
ａ2Ｃａ5（ＰＯ4）4やレナニット（ＮａＣａＰＯ4）の
生成が促進されるためと考えられる。
ａ2Ｃａ5（ＰＯ4）4やレナニット（ＮａＣａＰＯ4）の
生成が促進されるためと考えられる。
【００１３】
【化２】 Ｃａ5（ＰＯ4）3Ｆ＋ＸＳｉＯ2＋２Ｎａ2ＣＯ3＋２．５ＣａＣＯ3 →０．５Ｎａ2Ｃａ5（ＰＯ4）4＋ＮａＣａＰＯ4 （ｂ） ＋ＮａＦ＋ＮａＣａ4ＳｉｘＯ2ｘ+4.5＋４．５ＣＯ2
【００１４】従って、ナトリウム化合物及びカルシウム
化合物の好ましい添加量は、Ｐ2Ｏ5：Ｎａ2Ｏ：ＣａＯ
（モル比）が１：１〜２：４〜６となる量である。本発
明では、アパタイトとナトリウムの反応を促進させる目
的で、マグネシウム化合物を添加して、高ケイ酸質低品
位リン鉱石中の過剰のシリカをアケルマナイト（Ｃａ2
ＭｇＳｉ2Ｏ7）に変換するものである。この反応は下記
式（ｃ）又は（ｄ）の式に従うと考えられる。
化合物の好ましい添加量は、Ｐ2Ｏ5：Ｎａ2Ｏ：ＣａＯ
（モル比）が１：１〜２：４〜６となる量である。本発
明では、アパタイトとナトリウムの反応を促進させる目
的で、マグネシウム化合物を添加して、高ケイ酸質低品
位リン鉱石中の過剰のシリカをアケルマナイト（Ｃａ2
ＭｇＳｉ2Ｏ7）に変換するものである。この反応は下記
式（ｃ）又は（ｄ）の式に従うと考えられる。
【００１５】
【化３】 Ｃａ5（ＰＯ4）3Ｆ＋ＸＳｉＯ2＋２Ｎａ2ＣＯ3 ＋（Ｘ−２）ＣａＣＯ3＋（Ｘ／２）Ｍｇ（ＯＨ）2 →３ＮａＣａＰＯ4＋ＮａＦ （ｃ） ＋（Ｘ／２）ＭｇＳｉ2Ｏ７＋ＸＣＯ2＋（Ｘ／２）Ｈ2Ｏ
【００１６】
【化４】 Ｃａ5（ＰＯ4）3Ｆ＋ＸＳｉＯ2＋２Ｎａ2ＣＯ3＋（Ｘ−２）ＣａＣＯ3 ＋（Ｘ／２）Ｍｇ（ＯＨ）2 →０．５Ｎａ2Ｃａ5（ＰＯ4）4＋ＮａＣａＰＯ4＋ＮａＦ （ｄ） ＋（Ｘ／２−０．２５）Ｃａ2ＭｇＳｉ2Ｏ7 ＋０．２５Ｎａ4ＭｇＳｉ2Ｏ7＋ＸＣＯ2＋（Ｘ／２）Ｈ2Ｏ
【００１７】この場合のＰ2Ｏ5：Ｎａ2Ｏ：ＣａＯ：Ｍ
ｇＯ（モル比）の理論値は１：１．３３：［（Ｘ−２＋
５）／１．５］：［（Ｘ／２）／１．５］である。例え
ば、高ケイ酸質低品位リン鉱石としてパトスデミナス５
５を用いる場合、Ｘ＝３．７５であるので上記の理論値
はＰ2Ｏ5：Ｎａ2Ｏ：ＣａＯ：ＭｇＯ（モル比）＝１：
１．３３：４．５：１．２５となる。カルシウム化合物
に対するマグネシウム化合物の好ましい添加量を求める
ために、かかる理論値に基づきＰ2Ｏ5：Ｎａ2Ｏ：（Ｃ
ａＯ＋ＭｇＯ）（モル比）を１：１．３３：５．７５と
し、ＭｇＯ：（ＣａＯ＋ＭｇＯ）（モル比）を変化させ
た場合のク溶率から、好ましくは、ＭｇＯ：（ＣａＯ＋
ＭｇＯ）（モル比）が０．０５〜０．３０：１、特に好
ましくは０．０９〜０．２８：１である。
ｇＯ（モル比）の理論値は１：１．３３：［（Ｘ−２＋
５）／１．５］：［（Ｘ／２）／１．５］である。例え
ば、高ケイ酸質低品位リン鉱石としてパトスデミナス５
５を用いる場合、Ｘ＝３．７５であるので上記の理論値
はＰ2Ｏ5：Ｎａ2Ｏ：ＣａＯ：ＭｇＯ（モル比）＝１：
１．３３：４．５：１．２５となる。カルシウム化合物
に対するマグネシウム化合物の好ましい添加量を求める
ために、かかる理論値に基づきＰ2Ｏ5：Ｎａ2Ｏ：（Ｃ
ａＯ＋ＭｇＯ）（モル比）を１：１．３３：５．７５と
し、ＭｇＯ：（ＣａＯ＋ＭｇＯ）（モル比）を変化させ
た場合のク溶率から、好ましくは、ＭｇＯ：（ＣａＯ＋
ＭｇＯ）（モル比）が０．０５〜０．３０：１、特に好
ましくは０．０９〜０．２８：１である。
【００１８】本発明においては、Ｐ2Ｏ5、Ｎａ2Ｏ、Ｃ
ａＯ、ＭｇＯのモル比を上記の通りにすることにより、
従来より低い温度で高ケイ酸質低品位リン鉱石の焼成を
行うことが可能である。得られる焼成リン肥のク溶率の
点から好ましい焼成温度は９５０〜１２５０℃であり、
特に好ましくは１０００〜１１５０℃である。この範囲
外では、焼成リン肥のク溶率が低下する傾向がある。
ａＯ、ＭｇＯのモル比を上記の通りにすることにより、
従来より低い温度で高ケイ酸質低品位リン鉱石の焼成を
行うことが可能である。得られる焼成リン肥のク溶率の
点から好ましい焼成温度は９５０〜１２５０℃であり、
特に好ましくは１０００〜１１５０℃である。この範囲
外では、焼成リン肥のク溶率が低下する傾向がある。
【００１９】焼成時間は、特に限定されないが、通常、
２０〜４０分焼成すれば十分である。各焼成温度におけ
る生成物をＸ線回折法で同定すると、９００℃でレナニ
ットがアケルマナイトと共に生成しているのが認めら
れ、１０００℃付近でレナニットの生成量は最大となっ
た。この場合の反応は、概ね前記（ｃ）式で示される。
１０５０℃付近でＮａ2Ｃａ5（ＰＯ4）4の生成量が増加
し、レナニットはやや減少した。この場合の反応は、概
ね前記（ｄ）式で示される。さらに、１１００℃以上で
は焼成物の一部が溶融するとともにＮａ2Ｃａ5（Ｐ
Ｏ4）4、レナニット及びアケルマナイトの生成量が減少
し、一部にシリコカーノタイトＣａ5（ＰＯ4） 2ＳｉＯ4
が生成した。これらのことは、先に推察した反応式
（ｃ）及び（ｄ）が概ね正しいことを裏付けている。
２０〜４０分焼成すれば十分である。各焼成温度におけ
る生成物をＸ線回折法で同定すると、９００℃でレナニ
ットがアケルマナイトと共に生成しているのが認めら
れ、１０００℃付近でレナニットの生成量は最大となっ
た。この場合の反応は、概ね前記（ｃ）式で示される。
１０５０℃付近でＮａ2Ｃａ5（ＰＯ4）4の生成量が増加
し、レナニットはやや減少した。この場合の反応は、概
ね前記（ｄ）式で示される。さらに、１１００℃以上で
は焼成物の一部が溶融するとともにＮａ2Ｃａ5（Ｐ
Ｏ4）4、レナニット及びアケルマナイトの生成量が減少
し、一部にシリコカーノタイトＣａ5（ＰＯ4） 2ＳｉＯ4
が生成した。これらのことは、先に推察した反応式
（ｃ）及び（ｄ）が概ね正しいことを裏付けている。
【００２０】
【実施例】以下に、実施例及び参考例により、本発明の
具体的態様を更に詳細に説明するが、本発明は以下の実
施例及び参考例により何ら制限されるものではない。
尚、以下において、％は重量％を意味する。又、ク溶率
は、次の式で算出される値を示す。
具体的態様を更に詳細に説明するが、本発明は以下の実
施例及び参考例により何ら制限されるものではない。
尚、以下において、％は重量％を意味する。又、ク溶率
は、次の式で算出される値を示す。
【００２１】
【数１】ク溶率（％）＝（２％クエン酸可溶リン酸量／
全リン酸量）×１００
全リン酸量）×１００
【００２２】実施例１〜５ ブラジル中央部産出の高ケイ酸質低品位リン鉱石パトス
デミナス（Ｐａｔｏｓｄｅ Ｍｉｎａｓ）５５（Ｐ2Ｏ5
＝２５．６％、ＣａＯ＝３３．７％、ＭｇＯ＝０．３６
％、Ａｌ2Ｏ3＝２．９９％、Ｆｅ2Ｏ3＝２．１０％、Ｆ
＝１．７７％、ＳｉＯ2＝２７．０％）に、炭酸ナトリ
ウムをＮａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が１．３３になるよ
うに添加し、同時に炭酸カルシウム及び水酸化マグネシ
ウムをＣａＯ／Ｐ2Ｏ5（モル比）及びＭｇＯ／Ｐ2Ｏ
5（モル比）がそれぞれ下記表−１に示した値となるよ
うに添加し、少量の水分を与えて混練し、８０℃で一夜
乾燥した後、電気炉中で１０５０℃の温度で３０分間焼
成し、１００℃程度になるまで一夜徐冷した。得られた
焼成物を１００メッシュ以下に粉砕後、２％クエン酸溶
液に対する溶解率を測定した。
デミナス（Ｐａｔｏｓｄｅ Ｍｉｎａｓ）５５（Ｐ2Ｏ5
＝２５．６％、ＣａＯ＝３３．７％、ＭｇＯ＝０．３６
％、Ａｌ2Ｏ3＝２．９９％、Ｆｅ2Ｏ3＝２．１０％、Ｆ
＝１．７７％、ＳｉＯ2＝２７．０％）に、炭酸ナトリ
ウムをＮａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が１．３３になるよ
うに添加し、同時に炭酸カルシウム及び水酸化マグネシ
ウムをＣａＯ／Ｐ2Ｏ5（モル比）及びＭｇＯ／Ｐ2Ｏ
5（モル比）がそれぞれ下記表−１に示した値となるよ
うに添加し、少量の水分を与えて混練し、８０℃で一夜
乾燥した後、電気炉中で１０５０℃の温度で３０分間焼
成し、１００℃程度になるまで一夜徐冷した。得られた
焼成物を１００メッシュ以下に粉砕後、２％クエン酸溶
液に対する溶解率を測定した。
【００２３】
【表１】
【００２４】得られた生成物のリン酸のク溶率を図１に
示した。これから明らかなようにＭｇＯ／（ＣａＯ＋Ｍ
ｇＯ）（モル比）が大きくなるのに伴いリン酸のク溶率
が増大し、モル比が０．２２付近で最高に達した。 実施例６〜１２ 実施例１で用いた高ケイ酸質低品位リン鉱石に、炭酸ナ
トリウム、炭酸カルシウムおよび水酸化マグネシウムを
Ｐ2Ｏ5：Ｎａ2Ｏ：ＣａＯ：ＭｇＯ（モル比）が１：
１．３３：５：１になるように添加し、焼成温度を下記
に示したように調整した以外は、実施例１と同様に処理
を行い、ク溶率を測定した。結果を表−２に示す。
示した。これから明らかなようにＭｇＯ／（ＣａＯ＋Ｍ
ｇＯ）（モル比）が大きくなるのに伴いリン酸のク溶率
が増大し、モル比が０．２２付近で最高に達した。 実施例６〜１２ 実施例１で用いた高ケイ酸質低品位リン鉱石に、炭酸ナ
トリウム、炭酸カルシウムおよび水酸化マグネシウムを
Ｐ2Ｏ5：Ｎａ2Ｏ：ＣａＯ：ＭｇＯ（モル比）が１：
１．３３：５：１になるように添加し、焼成温度を下記
に示したように調整した以外は、実施例１と同様に処理
を行い、ク溶率を測定した。結果を表−２に示す。
【００２５】
【表２】
【００２６】得られた生成物のク溶率を図２に示した。
これから明らかなように焼成温度が高くなるのに伴いリ
ン酸のク溶率が増大し、焼成温度が１０５０℃付近で最
高に達した。 参考例１〜６ 実施例１で用いた高ケイ酸質低品位リン鉱石に炭酸ナト
リウムをＮａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が下記表−３に示
した比となる様に添加し、炭酸カルシウム及び水酸化マ
グネシウムを添加せず、焼成温度を１３００℃とした以
外は実施例１と同様に処理を行い、ク溶率を測定した。
結果を表−３に示す。
これから明らかなように焼成温度が高くなるのに伴いリ
ン酸のク溶率が増大し、焼成温度が１０５０℃付近で最
高に達した。 参考例１〜６ 実施例１で用いた高ケイ酸質低品位リン鉱石に炭酸ナト
リウムをＮａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が下記表−３に示
した比となる様に添加し、炭酸カルシウム及び水酸化マ
グネシウムを添加せず、焼成温度を１３００℃とした以
外は実施例１と同様に処理を行い、ク溶率を測定した。
結果を表−３に示す。
【００２７】
【表３】
【００２８】得られた生成物のリン酸のク溶率を図３に
−●−で示した。これから明らかなようにＮａ2Ｏ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が増加するのに伴いク溶率が増大し、モ
ル比が２．５０付近で最高に達した。 参考例７〜１０ リン鉱石をフロリダ中央部産出の高ケイ酸質低品位リン
鉱石フロリダ５７（Ｐ 2Ｏ5＝２６．３％、ＣａＯ＝３
９．９％、ＭｇＯ＝０．３１％、Ａｌ2Ｏ3＝０．２６
％、Ｆｅ2Ｏ3＝１．４６％、Ｆ＝１．５４％、ＳｉＯ2
＝２４．０％）に変え、炭酸ナトリウムをＮａ2Ｏ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が下記に示した値となるように添加し、
炭酸カルシウム及び水酸化マグネシウムを添加せず、焼
成温度を１３００℃とした他は、実施例１と同様に処理
を行い、ク溶率を測定した。結果を表−４に示す。
−●−で示した。これから明らかなようにＮａ2Ｏ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が増加するのに伴いク溶率が増大し、モ
ル比が２．５０付近で最高に達した。 参考例７〜１０ リン鉱石をフロリダ中央部産出の高ケイ酸質低品位リン
鉱石フロリダ５７（Ｐ 2Ｏ5＝２６．３％、ＣａＯ＝３
９．９％、ＭｇＯ＝０．３１％、Ａｌ2Ｏ3＝０．２６
％、Ｆｅ2Ｏ3＝１．４６％、Ｆ＝１．５４％、ＳｉＯ2
＝２４．０％）に変え、炭酸ナトリウムをＮａ2Ｏ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が下記に示した値となるように添加し、
炭酸カルシウム及び水酸化マグネシウムを添加せず、焼
成温度を１３００℃とした他は、実施例１と同様に処理
を行い、ク溶率を測定した。結果を表−４に示す。
【００２９】
【表４】
【００３０】得られた生成物のリン酸のク溶率を図３に
−○−で示した。これから明らかなようにＮａ2Ｏ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が増加するのに伴いク溶率が増大し、モ
ル比が２．５０付近で最高に達した。 参考例１１〜１６ 実施例１で用いた高ケイ酸質低品位リン鉱石に、炭酸ナ
トリウムをＮａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が１．３３にな
るように添加し、同時に炭酸カルシウムをＣａＯ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が下記表−５に示した値となるように添
加し、水酸化マグネシウムを添加せず、焼成温度を１３
００℃とした以外は、実施例１と同様に処理を行い、ク
溶率を測定した。結果を表−５に示す。
−○−で示した。これから明らかなようにＮａ2Ｏ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が増加するのに伴いク溶率が増大し、モ
ル比が２．５０付近で最高に達した。 参考例１１〜１６ 実施例１で用いた高ケイ酸質低品位リン鉱石に、炭酸ナ
トリウムをＮａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が１．３３にな
るように添加し、同時に炭酸カルシウムをＣａＯ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が下記表−５に示した値となるように添
加し、水酸化マグネシウムを添加せず、焼成温度を１３
００℃とした以外は、実施例１と同様に処理を行い、ク
溶率を測定した。結果を表−５に示す。
【００３１】
【表５】
【００３２】得られた生成物のリン酸のク溶率を図４に
−●−で示した。これから明らかなようにＣａＯ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が増加するのに伴いク溶率が増大し、モ
ル比が５．０付近で最高に達した。 参考例１７〜２１ リン鉱石を参考例７で用いた高ケイ酸質低品位リン鉱石
フロリダ５７に変え、炭酸ナトリウムをＮａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ
5（モル比）が１．３３になるように添加し、同時に炭
酸カルシウムをＣａＯ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が下記表−６
に示した値となるように添加し、水酸化マグネシウムを
添加せず、焼成温度を１３００℃とした以外は、実施例
１と同様に処理を行い、ク溶率を測定した。結果を表−
６に示す。
−●−で示した。これから明らかなようにＣａＯ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が増加するのに伴いク溶率が増大し、モ
ル比が５．０付近で最高に達した。 参考例１７〜２１ リン鉱石を参考例７で用いた高ケイ酸質低品位リン鉱石
フロリダ５７に変え、炭酸ナトリウムをＮａ2Ｏ／Ｐ2Ｏ
5（モル比）が１．３３になるように添加し、同時に炭
酸カルシウムをＣａＯ／Ｐ2Ｏ5（モル比）が下記表−６
に示した値となるように添加し、水酸化マグネシウムを
添加せず、焼成温度を１３００℃とした以外は、実施例
１と同様に処理を行い、ク溶率を測定した。結果を表−
６に示す。
【００３３】
【表６】
【００３４】得られた生成物のリン酸のク溶率を図４に
−○−で示した。これから明らかなようにＣａＯ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が増加するのに伴いク溶率が増大し、モ
ル比が５．０付近で最高に達した。
−○−で示した。これから明らかなようにＣａＯ／Ｐ2
Ｏ5（モル比）が増加するのに伴いク溶率が増大し、モ
ル比が５．０付近で最高に達した。
【００３５】
【発明の効果】本発明によれば、リン酸肥料原料として
利用率の低い高ケイ酸質低品位リン鉱石に、ナトリウム
化合物、カルシウム化合物及びマグネシウム化合物を、
特定割合で添加することにより、従来より低い焼成温度
でリン酸分のク溶率が極めて高い優れた焼成リン肥を得
ることができるので、工業的、経済的に有利である。
利用率の低い高ケイ酸質低品位リン鉱石に、ナトリウム
化合物、カルシウム化合物及びマグネシウム化合物を、
特定割合で添加することにより、従来より低い焼成温度
でリン酸分のク溶率が極めて高い優れた焼成リン肥を得
ることができるので、工業的、経済的に有利である。
【図１】 原料配合中のＭｇＯ／（ＣａＯ＋ＭｇＯ）
（モル比）と生成物のリン酸のク溶率との関係を示す。
（モル比）と生成物のリン酸のク溶率との関係を示す。
【図２】 焼成温度と生成物のリン酸のク溶率との関係
を示す。
を示す。
【図３】 原料配合中のＮａ2Ｏ：Ｐ2Ｏ5（モル比）と
生成物のリン酸のク溶率との関係を示す。
生成物のリン酸のク溶率との関係を示す。
【図４】 原料配合中のＣａＯ／Ｐ2Ｏ5（モル比）と生
成物のリン酸のク溶率との関係を示す。
成物のリン酸のク溶率との関係を示す。
Claims (1)
- 【請求項１】 高ケイ酸質低品位リン鉱石に、ナトリ
ウム化合物、カルシウム化合物及びマグネシウム化合物
を、Ｐ2Ｏ5：Ｎａ2Ｏ：ＣａＯ（モル比）＝１：１〜
２：４〜６かつＭｇＯ：（ＣａＯ＋ＭｇＯ）（モル比）
＝０．０５〜０．３０：１となるように添加し、焼成す
ることを特徴とする焼成リン酸肥料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04058318A JP3099502B2 (ja) | 1992-03-16 | 1992-03-16 | 焼成リン酸肥料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04058318A JP3099502B2 (ja) | 1992-03-16 | 1992-03-16 | 焼成リン酸肥料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05262589A true JPH05262589A (ja) | 1993-10-12 |
| JP3099502B2 JP3099502B2 (ja) | 2000-10-16 |
Family
ID=13080927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04058318A Expired - Fee Related JP3099502B2 (ja) | 1992-03-16 | 1992-03-16 | 焼成リン酸肥料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3099502B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006043769A1 (en) * | 2004-10-18 | 2006-04-27 | Yeun-Wook Jeung | Phosphoniter and confirmatory and quantitative methods of phosphoric acid and nitrogen contained in phosphoniter |
| JP2010024091A (ja) * | 2008-07-18 | 2010-02-04 | Hitachi Zosen Corp | リン酸質肥料の製造方法およびリン酸質肥料 |
| JP2019119657A (ja) * | 2018-01-10 | 2019-07-22 | 太平洋セメント株式会社 | けい酸苦土肥料およびその製造方法 |
-
1992
- 1992-03-16 JP JP04058318A patent/JP3099502B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006043769A1 (en) * | 2004-10-18 | 2006-04-27 | Yeun-Wook Jeung | Phosphoniter and confirmatory and quantitative methods of phosphoric acid and nitrogen contained in phosphoniter |
| JP2010024091A (ja) * | 2008-07-18 | 2010-02-04 | Hitachi Zosen Corp | リン酸質肥料の製造方法およびリン酸質肥料 |
| JP2019119657A (ja) * | 2018-01-10 | 2019-07-22 | 太平洋セメント株式会社 | けい酸苦土肥料およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3099502B2 (ja) | 2000-10-16 |
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