JPH0525574A - 高温成形用高強度アルミニウム合金クラツド材 - Google Patents
高温成形用高強度アルミニウム合金クラツド材Info
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- JPH0525574A JPH0525574A JP20653791A JP20653791A JPH0525574A JP H0525574 A JPH0525574 A JP H0525574A JP 20653791 A JP20653791 A JP 20653791A JP 20653791 A JP20653791 A JP 20653791A JP H0525574 A JPH0525574 A JP H0525574A
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- aluminum alloy
- clad
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- strength aluminum
- alloy clad
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 船舶等の海洋性雰囲気において使用される製
品部材に好適な高温成形性に優れ、かつ強度に優れたア
ルミニウム合金クラッド材。 【構成】 心材としてＭｇをwt％で２〜７．５％を含
み、選択元素として、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｆｅ、
Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎの１種または２種以上を含むＡｌ合金
とし、皮材としてＭｇ０．１〜２％、Ｆｅ≦１％、Ｓｉ
≦１％含み、選択元素としてＣｕ、Ｚｎ、Ｃｒ、Ｍｎ、
Ｚｒ、Ｎｉの１種または２種以上を含むＡｌ合金とし、
心材の片面もしくは両面にクラッドした高温成形用高強
度アルミニウム合金クラッド材。
品部材に好適な高温成形性に優れ、かつ強度に優れたア
ルミニウム合金クラッド材。 【構成】 心材としてＭｇをwt％で２〜７．５％を含
み、選択元素として、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｆｅ、
Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎの１種または２種以上を含むＡｌ合金
とし、皮材としてＭｇ０．１〜２％、Ｆｅ≦１％、Ｓｉ
≦１％含み、選択元素としてＣｕ、Ｚｎ、Ｃｒ、Ｍｎ、
Ｚｒ、Ｎｉの１種または２種以上を含むＡｌ合金とし、
心材の片面もしくは両面にクラッドした高温成形用高強
度アルミニウム合金クラッド材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高温成形により成形さ
れ、その後表面処理を施される、或いは施されずに使用
される材料に好適な、成形性および強度に優れたアルミ
ニウム合金クラッド材に関するものであり、特に船舶等
の海洋性雰囲気において使用される製品部材に好適なも
のである。
れ、その後表面処理を施される、或いは施されずに使用
される材料に好適な、成形性および強度に優れたアルミ
ニウム合金クラッド材に関するものであり、特に船舶等
の海洋性雰囲気において使用される製品部材に好適なも
のである。
【０００２】
【従来の技術とその課題】船舶、特に比較的小型の漁
船、レジャーボート等の船体外板には鋼板をプレス成形
した後、塗装が施されて使用される場合が多かった。し
かし鋼板は塗装の傷、剥離後の耐食性が低く、定期的な
再塗装が必要であったために、近年ではＦＲＰ製の船体
を採用した船舶が急増している。しかしながらこれらＦ
ＲＰ製の船体は船としての寿命が過ぎた後のスクラップ
処理が困難であるために、海辺等への廃船の放置による
環境汚染問題が顕在化している。
船、レジャーボート等の船体外板には鋼板をプレス成形
した後、塗装が施されて使用される場合が多かった。し
かし鋼板は塗装の傷、剥離後の耐食性が低く、定期的な
再塗装が必要であったために、近年ではＦＲＰ製の船体
を採用した船舶が急増している。しかしながらこれらＦ
ＲＰ製の船体は船としての寿命が過ぎた後のスクラップ
処理が困難であるために、海辺等への廃船の放置による
環境汚染問題が顕在化している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前述のような背景にあ
って、これら船舶の船体構造材として、鋼板より耐食性
に優れ、かつＦＲＰよりスクラップ処理・リサイクル製
に優れるアルミニウム板材が注目を浴びている。このよ
うな海洋性雰囲気に晒される構造部材には、耐食性と強
度・成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ系の合金が使用される場
合が多い。一方、アルミニウム構造材は一般的に鋼板よ
りも成形性が劣る傾向があり、製品の形状を決定する際
の障害となっている。そこで、より複雑な形状にアルミ
ニウム板材を成形する技術として、温間成形あるいは高
温成形が検討されている。この技術は、材料および金型
の一部もしくは全体を１００〜５００℃に加熱して、材
料の成形性を高めた条件で成形加工を行うものであり、
高加工を要求される部材の成形に好適な技術である。さ
らにこの高温成形においても、通常のプレス加工の他
に、空圧あるいは液圧を使用するバルジ成形も検討され
ている。この方法によれば、加圧媒体として空圧もしく
は液圧を使用するため雄型が不要になり、かつ材料が均
一に変形していくために成形限界が向上する等のメリッ
トがある。しかしながら前述のＡｌ−Ｍｇ系合金に高温
成形を行った場合には、表面にＭｇ原子の濃化および酸
化が生じて、緑がかった黒色を呈し外観上好ましくな
い。また塗装を施す場合においても、この酸化層が塗膜
密着性を低下させるため、結果として製品の耐食性を劣
化させる。この様な酸化皮膜は化学的、機械的に除去す
る必要があり、生産性を妨げる要因となっていた。この
酸化皮膜の生成は温度、加工時間により影響されるが、
成形速度が比較的小さい、油圧プレスによるプレス成形
あるいはバルジ加工において特に問題となる場合が多
い。本発明はこれら問題に鑑み、高温で成形される比較
的小型の船舶の外板等の部材へ使用されるに適する高温
成形用耐食性アルミニウム合金クラッド材を開発したも
のである。
って、これら船舶の船体構造材として、鋼板より耐食性
に優れ、かつＦＲＰよりスクラップ処理・リサイクル製
に優れるアルミニウム板材が注目を浴びている。このよ
うな海洋性雰囲気に晒される構造部材には、耐食性と強
度・成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ系の合金が使用される場
合が多い。一方、アルミニウム構造材は一般的に鋼板よ
りも成形性が劣る傾向があり、製品の形状を決定する際
の障害となっている。そこで、より複雑な形状にアルミ
ニウム板材を成形する技術として、温間成形あるいは高
温成形が検討されている。この技術は、材料および金型
の一部もしくは全体を１００〜５００℃に加熱して、材
料の成形性を高めた条件で成形加工を行うものであり、
高加工を要求される部材の成形に好適な技術である。さ
らにこの高温成形においても、通常のプレス加工の他
に、空圧あるいは液圧を使用するバルジ成形も検討され
ている。この方法によれば、加圧媒体として空圧もしく
は液圧を使用するため雄型が不要になり、かつ材料が均
一に変形していくために成形限界が向上する等のメリッ
トがある。しかしながら前述のＡｌ−Ｍｇ系合金に高温
成形を行った場合には、表面にＭｇ原子の濃化および酸
化が生じて、緑がかった黒色を呈し外観上好ましくな
い。また塗装を施す場合においても、この酸化層が塗膜
密着性を低下させるため、結果として製品の耐食性を劣
化させる。この様な酸化皮膜は化学的、機械的に除去す
る必要があり、生産性を妨げる要因となっていた。この
酸化皮膜の生成は温度、加工時間により影響されるが、
成形速度が比較的小さい、油圧プレスによるプレス成形
あるいはバルジ加工において特に問題となる場合が多
い。本発明はこれら問題に鑑み、高温で成形される比較
的小型の船舶の外板等の部材へ使用されるに適する高温
成形用耐食性アルミニウム合金クラッド材を開発したも
のである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は必須元素として
Ｍｇ２〜７．５wt％を含有し、さらにＣｒ０．０３〜
０．５５wt％、Ｍｎ０．０３〜２．５wt％、Ｚｒ０．０
３〜０．２５wt％、Ｔｉ０．００５〜０．３５wt％、Ｆ
ｅ０．０３〜０．５wt％、Ｎｉ０．０３〜１．５wt％の
内１種もしくは２種以上を選択的に含有し、残部がＡｌ
から成る心材の片面もしくは両面に、Ｍｇ０．１〜２wt
％、Ｓｉ≦１wt％、Ｆｅ≦１wt％、残部がＡｌからなる
皮材をクラッドしたことを特徴とする高温成形用高強度
アルミニウム合金クラッド材を請求項１とし、必須元素
としてＭｇ２〜７．５wt％を含有し、さらにＣｒ０．０
３〜０．５５wt％、Ｍｎ０．０３〜２．５wt％、Ｚｒ
０．０３〜０．２５wt％、Ｔｉ０．００５〜０．３５wt
％、Ｆｅ０．０３〜０．５wt％、Ｎｉ０．０３〜１．５
wt％の内１種もしくは２種以上を選択的に含有し、残部
がＡｌから成る心材の片面もしくは両面に、Ｍｇ０．１
〜２wt％、Ｓｉ≦１wt％、Ｆｅ≦１wt％を含み、かつＣ
ｕ０．１〜１wt％、Ｃｒ０．１〜１．０wt％、Ｚｒ０．
１〜０．３wt％、Ｎｉ０．１〜１．５wt％の内１種もし
くは２種以上を選択的に含有し、残部がＡｌからなる皮
材をクラッドしたことを特徴とする高温成形用高強度ア
ルミニウム合金クラッド材を請求項２とし、必須元素と
してＭｇ２〜７．５wt％を含有し、かつＣｕ０．０１〜
０．５wt％、Ｚｎ０．０２〜２．５wt％の内何れか１種
もしくは２種を含有し、さらにＣｒ０．０３〜０．５５
wt％、Ｍｎ０．０３〜２．５wt％、Ｚｒ０．０３〜０．
２５wt％、Ｔｉ０．００５〜０．３５wt％、Ｆｅ０．０
３〜０．５wt％、Ｎｉ０．０３〜１．５wt％の内１種も
しくは２種以上を選択的に含有し、残部がＡｌから成る
心材の片面もしくは両面に、Ｍｇ０．１〜２wt％、Ｓｉ
≦１wt％、Ｆｅ≦１wt％、残部がＡｌからなる皮材をク
ラッドしたことを特徴とする高温成形用高強度アルミニ
ウム合金クラッド材を請求項３とし、必須元素としてＭ
ｇ２〜７．５wt％を含有し、かつＣｕ０．０１〜０．５
wt％、Ｚｎ０．０２〜２．５wt％の内何れか１種もしく
は２種を含有し、さらにＣｒ０．０３〜０．５５wt％、
Ｍｎ０．０３〜２．５wt％、Ｚｒ０．０３〜０．２５wt
％、Ｔｉ０．００５〜０．３５wt％、Ｆｅ０．０３〜
０．５wt％、Ｎｉ０．０３〜１．５wt％の内１種もしく
は２種以上を選択的に含有し、残部がＡｌから成る心材
の片面もしくは両面に、Ｍｇ０．１〜２wt％、Ｓｉ≦１
wt％、Ｆｅ≦１wt％を含み、かつＣｕ０．１〜１wt％、
Ｃｒ０．１〜１．０wt％、Ｚｒ０．１〜０．３wt％、Ｎ
ｉ０．１〜１．５wt％の内１種もしくは２種以上を選択
的に含有し、残部がＡｌからなる皮材をクラッドしたこ
とを特徴とする高温成形用高強度アルミニウム合金クラ
ッド材を請求項４とするものである。
Ｍｇ２〜７．５wt％を含有し、さらにＣｒ０．０３〜
０．５５wt％、Ｍｎ０．０３〜２．５wt％、Ｚｒ０．０
３〜０．２５wt％、Ｔｉ０．００５〜０．３５wt％、Ｆ
ｅ０．０３〜０．５wt％、Ｎｉ０．０３〜１．５wt％の
内１種もしくは２種以上を選択的に含有し、残部がＡｌ
から成る心材の片面もしくは両面に、Ｍｇ０．１〜２wt
％、Ｓｉ≦１wt％、Ｆｅ≦１wt％、残部がＡｌからなる
皮材をクラッドしたことを特徴とする高温成形用高強度
アルミニウム合金クラッド材を請求項１とし、必須元素
としてＭｇ２〜７．５wt％を含有し、さらにＣｒ０．０
３〜０．５５wt％、Ｍｎ０．０３〜２．５wt％、Ｚｒ
０．０３〜０．２５wt％、Ｔｉ０．００５〜０．３５wt
％、Ｆｅ０．０３〜０．５wt％、Ｎｉ０．０３〜１．５
wt％の内１種もしくは２種以上を選択的に含有し、残部
がＡｌから成る心材の片面もしくは両面に、Ｍｇ０．１
〜２wt％、Ｓｉ≦１wt％、Ｆｅ≦１wt％を含み、かつＣ
ｕ０．１〜１wt％、Ｃｒ０．１〜１．０wt％、Ｚｒ０．
１〜０．３wt％、Ｎｉ０．１〜１．５wt％の内１種もし
くは２種以上を選択的に含有し、残部がＡｌからなる皮
材をクラッドしたことを特徴とする高温成形用高強度ア
ルミニウム合金クラッド材を請求項２とし、必須元素と
してＭｇ２〜７．５wt％を含有し、かつＣｕ０．０１〜
０．５wt％、Ｚｎ０．０２〜２．５wt％の内何れか１種
もしくは２種を含有し、さらにＣｒ０．０３〜０．５５
wt％、Ｍｎ０．０３〜２．５wt％、Ｚｒ０．０３〜０．
２５wt％、Ｔｉ０．００５〜０．３５wt％、Ｆｅ０．０
３〜０．５wt％、Ｎｉ０．０３〜１．５wt％の内１種も
しくは２種以上を選択的に含有し、残部がＡｌから成る
心材の片面もしくは両面に、Ｍｇ０．１〜２wt％、Ｓｉ
≦１wt％、Ｆｅ≦１wt％、残部がＡｌからなる皮材をク
ラッドしたことを特徴とする高温成形用高強度アルミニ
ウム合金クラッド材を請求項３とし、必須元素としてＭ
ｇ２〜７．５wt％を含有し、かつＣｕ０．０１〜０．５
wt％、Ｚｎ０．０２〜２．５wt％の内何れか１種もしく
は２種を含有し、さらにＣｒ０．０３〜０．５５wt％、
Ｍｎ０．０３〜２．５wt％、Ｚｒ０．０３〜０．２５wt
％、Ｔｉ０．００５〜０．３５wt％、Ｆｅ０．０３〜
０．５wt％、Ｎｉ０．０３〜１．５wt％の内１種もしく
は２種以上を選択的に含有し、残部がＡｌから成る心材
の片面もしくは両面に、Ｍｇ０．１〜２wt％、Ｓｉ≦１
wt％、Ｆｅ≦１wt％を含み、かつＣｕ０．１〜１wt％、
Ｃｒ０．１〜１．０wt％、Ｚｒ０．１〜０．３wt％、Ｎ
ｉ０．１〜１．５wt％の内１種もしくは２種以上を選択
的に含有し、残部がＡｌからなる皮材をクラッドしたこ
とを特徴とする高温成形用高強度アルミニウム合金クラ
ッド材を請求項４とするものである。
【０００５】
【作用】本発明において合金成分を限定した理由を以下
に説明する。まず心材の合金組成について述べる。Ｍｇ
は材料中に固溶して、材料の強度および延性を向上する
ことにより成形性を向上させる効果を有する。特に高温
に加熱された場合においては材料の成形加工時に均一変
形を促進する効果があり、その結果として成形限界が向
上する。また製品としての静的な強度を増大して、外的
な力による変形を防止し、かつ船体等が外圧を長時間に
わたって受けた場合における経時変化（クリープ変形
等）を防止する効果もある。さらに本発明が意図した製
品が環境要因等により皮材に傷等が生じた場合の素材の
耐食性を向上させる効果もある。添加量が２wt％未満で
はこれら効果が充分ではなく、７．５wt％を越えると材
料中に粗大なＡｌ−Ｍｇ系化合物を生じて成形性、耐食
性を劣化させる。ＣｕおよびＺｎはＭｇと共に微細な化
合物を材料中に生じることにより、材料の強度および延
性を向上することにより成形性を向上させる効果を有す
る。しかし両元素共に素材の耐食性は若干低下させる傾
向があり、心材の耐食性が問題となるような製品におい
ては、その形状および使用環境を考慮したうえで添加あ
るいは無添加を決定することが好ましい。添加量がそれ
ぞれの下限以下では成形性の向上効果があまり期待出来
ず、また上限をこえて添加されると耐食性が著しく低下
する。Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｆｅ、Ｎｉはそれぞれ
Ａｌと共に微細な化合物を材料中に生じて、材料組織を
微細化して強度および成形性を向上させると共に素材の
耐食性も向上させる効果を有する。従ってこれら元素の
内から１種もしくは２種以上を選択的に添加すべきであ
る。それぞれ下限未満の添加量ではこれら効果が充分で
はなく、上限を越えて添加されると材料中に粗大な化合
物を生じて、成形性を劣化させる。上記以外の含有元素
については、不純物元素としては主にＳｉであるが、Ｓ
ｉは合金鋳造時にＭｇと共にＭｇ−Ｓｉ系の化合物を生
じて、Ｍｇの実質的な添加量を減らしてその効果を低減
させると共に、耐食性を劣化させるために、その含有量
は低い方が好ましい。しかしＳｉ含有量を低下させるこ
とは使用地金の高純度化を意味し、これは製造コストの
増大につながることから、必要以上にＳｉ含有量を低下
させることは工業上好ましくない。これらのことから、
Ｓｉ含有量は０．５wt％以下とすべきである。その他の
微量元素についてはそれぞれ０．０５wt％以下の含有量
であれば本発明の特性に悪影響は及ぼさない。したがっ
て鋳造性改善等の目的で添加される場合があるＢｅ、Ｂ
等あるいは成形性の向上のために添加される場合がある
ミッシュメタル等の微量元素は０．０５wt％以下の範囲
で添加することが可能である。また製造する際混入する
他元素については０．５wt％以下ならば差支えない。
に説明する。まず心材の合金組成について述べる。Ｍｇ
は材料中に固溶して、材料の強度および延性を向上する
ことにより成形性を向上させる効果を有する。特に高温
に加熱された場合においては材料の成形加工時に均一変
形を促進する効果があり、その結果として成形限界が向
上する。また製品としての静的な強度を増大して、外的
な力による変形を防止し、かつ船体等が外圧を長時間に
わたって受けた場合における経時変化（クリープ変形
等）を防止する効果もある。さらに本発明が意図した製
品が環境要因等により皮材に傷等が生じた場合の素材の
耐食性を向上させる効果もある。添加量が２wt％未満で
はこれら効果が充分ではなく、７．５wt％を越えると材
料中に粗大なＡｌ−Ｍｇ系化合物を生じて成形性、耐食
性を劣化させる。ＣｕおよびＺｎはＭｇと共に微細な化
合物を材料中に生じることにより、材料の強度および延
性を向上することにより成形性を向上させる効果を有す
る。しかし両元素共に素材の耐食性は若干低下させる傾
向があり、心材の耐食性が問題となるような製品におい
ては、その形状および使用環境を考慮したうえで添加あ
るいは無添加を決定することが好ましい。添加量がそれ
ぞれの下限以下では成形性の向上効果があまり期待出来
ず、また上限をこえて添加されると耐食性が著しく低下
する。Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｆｅ、Ｎｉはそれぞれ
Ａｌと共に微細な化合物を材料中に生じて、材料組織を
微細化して強度および成形性を向上させると共に素材の
耐食性も向上させる効果を有する。従ってこれら元素の
内から１種もしくは２種以上を選択的に添加すべきであ
る。それぞれ下限未満の添加量ではこれら効果が充分で
はなく、上限を越えて添加されると材料中に粗大な化合
物を生じて、成形性を劣化させる。上記以外の含有元素
については、不純物元素としては主にＳｉであるが、Ｓ
ｉは合金鋳造時にＭｇと共にＭｇ−Ｓｉ系の化合物を生
じて、Ｍｇの実質的な添加量を減らしてその効果を低減
させると共に、耐食性を劣化させるために、その含有量
は低い方が好ましい。しかしＳｉ含有量を低下させるこ
とは使用地金の高純度化を意味し、これは製造コストの
増大につながることから、必要以上にＳｉ含有量を低下
させることは工業上好ましくない。これらのことから、
Ｓｉ含有量は０．５wt％以下とすべきである。その他の
微量元素についてはそれぞれ０．０５wt％以下の含有量
であれば本発明の特性に悪影響は及ぼさない。したがっ
て鋳造性改善等の目的で添加される場合があるＢｅ、Ｂ
等あるいは成形性の向上のために添加される場合がある
ミッシュメタル等の微量元素は０．０５wt％以下の範囲
で添加することが可能である。また製造する際混入する
他元素については０．５wt％以下ならば差支えない。
【０００６】次に皮材の合金成分について述べる。皮材
は酸化皮膜生成の観点からは基本的にＭｇ量が少ないこ
とが好ましいが、Ｍｇは材料の高温強度と高温での成形
性を向上させる効果がある。Ｍｇ量が０．１wt％未満で
は強度・成形性が充分ではなく、Ｍｇ量が２wt％を越え
ると高温成形時の酸化皮膜の生成が著しくなる。Ｆｅお
よびＳｉは主として不純物として含まれるものである
が、これら元素はそれぞれ１wt％を越えて含有される
と、材料中に粗大な晶出物を生じて成形性および耐食性
を阻害する。従ってこれら元素の含有量は１wt％以下と
する。Ｃｕ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｉは材料の高温における成
形性を向上させる効果を有する。それぞれ下限未満では
これら効果が十分ではなく、上限を越えて添加されると
逆に成形性を低下させる恐れがある。しかしこれら元素
は使用環境においては耐食性を若干低下させる場合があ
るので、必要に応じて添加、無添加を決定する必要があ
る。その他製造の際混入する元素は０．５wt％以下であ
れば本発明材料の特性に悪影響を及ぼさない。なお本発
明のクラッド材は常法によって製造することが可能であ
る。
は酸化皮膜生成の観点からは基本的にＭｇ量が少ないこ
とが好ましいが、Ｍｇは材料の高温強度と高温での成形
性を向上させる効果がある。Ｍｇ量が０．１wt％未満で
は強度・成形性が充分ではなく、Ｍｇ量が２wt％を越え
ると高温成形時の酸化皮膜の生成が著しくなる。Ｆｅお
よびＳｉは主として不純物として含まれるものである
が、これら元素はそれぞれ１wt％を越えて含有される
と、材料中に粗大な晶出物を生じて成形性および耐食性
を阻害する。従ってこれら元素の含有量は１wt％以下と
する。Ｃｕ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｎｉは材料の高温における成
形性を向上させる効果を有する。それぞれ下限未満では
これら効果が十分ではなく、上限を越えて添加されると
逆に成形性を低下させる恐れがある。しかしこれら元素
は使用環境においては耐食性を若干低下させる場合があ
るので、必要に応じて添加、無添加を決定する必要があ
る。その他製造の際混入する元素は０．５wt％以下であ
れば本発明材料の特性に悪影響を及ぼさない。なお本発
明のクラッド材は常法によって製造することが可能であ
る。
【０００７】
【実施例】以下に本発明の一実施例について説明する。
表１の化学組成を有する心材および皮材の合金をＤＣ鋳
造により、厚さ４００mm、巾２３００mmの鋳塊とした。
皮材はこの鋳塊を両面５mmずつ面削後６００℃×８ｈの
均質化処理を施し、その後熱間圧延、冷間圧延にて１０
mmの板材とした。心材は鋳塊を両面１０mmずつ面削後、
皮材を合わせて４００mmの合わせ材として４４０℃×６
ｈ＋５２０℃×８ｈの均質化処理を施し、その後常法に
より熱間圧延、冷間圧延を行い厚さ１mmのクラッド材と
した後、この板材を５００℃×１０sec.の焼鈍処理を施
して供試材とした。なお比較例の内、クラッドを施さな
い材料については面削後の３８０mmの鋳塊をクラッド材
と同様に均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍処理を
行って厚さ１mmの供試用板材とした。得られた板材から
４００×４００mmの試験片を加工し、温間成形張出し試
験に供した。温間成形張出し試験は２００mmφの球頭ポ
ンチを使用して４５０℃で成形し、割れ発生のない成形
限界高さを求めた。成形速度はパンチの移動速度で１mm
／sec.とした。また成形後の材料表面の変色の度合いを
外観目視によりチェックした。結果を表１に併記する。
また供試材から引張試験片を加工し、高温成形時の加熱
シミュレートとして４５０℃×５min.の加熱を行い常温
に冷却した後、加熱後の強度を引張試験により評価し
た。結果を表１に併記する。
表１の化学組成を有する心材および皮材の合金をＤＣ鋳
造により、厚さ４００mm、巾２３００mmの鋳塊とした。
皮材はこの鋳塊を両面５mmずつ面削後６００℃×８ｈの
均質化処理を施し、その後熱間圧延、冷間圧延にて１０
mmの板材とした。心材は鋳塊を両面１０mmずつ面削後、
皮材を合わせて４００mmの合わせ材として４４０℃×６
ｈ＋５２０℃×８ｈの均質化処理を施し、その後常法に
より熱間圧延、冷間圧延を行い厚さ１mmのクラッド材と
した後、この板材を５００℃×１０sec.の焼鈍処理を施
して供試材とした。なお比較例の内、クラッドを施さな
い材料については面削後の３８０mmの鋳塊をクラッド材
と同様に均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍処理を
行って厚さ１mmの供試用板材とした。得られた板材から
４００×４００mmの試験片を加工し、温間成形張出し試
験に供した。温間成形張出し試験は２００mmφの球頭ポ
ンチを使用して４５０℃で成形し、割れ発生のない成形
限界高さを求めた。成形速度はパンチの移動速度で１mm
／sec.とした。また成形後の材料表面の変色の度合いを
外観目視によりチェックした。結果を表１に併記する。
また供試材から引張試験片を加工し、高温成形時の加熱
シミュレートとして４５０℃×５min.の加熱を行い常温
に冷却した後、加熱後の強度を引張試験により評価し
た。結果を表１に併記する。
【０００８】
【表１】
【０００９】表から明らかなように、本発明のアルミニ
ウム合金クラッド材は比較材に比べ高温成形をおこなっ
ても変色もなく、かつ優れた温間成形性および加熱後の
優れた強度を示すことが分かる。
ウム合金クラッド材は比較材に比べ高温成形をおこなっ
ても変色もなく、かつ優れた温間成形性および加熱後の
優れた強度を示すことが分かる。
【００１０】
【発明の効果】本発明によれば優れた温間成形加工性と
加工後に高い強度を示し、かつ加工後の表面変色等の不
具合等のない特徴を有し、工業上顕著な効果を奏するも
のである。
加工後に高い強度を示し、かつ加工後の表面変色等の不
具合等のない特徴を有し、工業上顕著な効果を奏するも
のである。
Claims (4)
- 【請求項１】 必須元素としてＭｇ２〜７．５wt％を含
有し、さらにＣｒ０．０３〜０．５５wt％、Ｍｎ０．０
３〜２．５wt％、Ｚｒ０．０３〜０．２５wt％、Ｔｉ
０．００５〜０．３５wt％、Ｆｅ０．０３〜０．５wt
％、Ｎｉ０．０３〜１．５wt％の内１種もしくは２種以
上を選択的に含有し、残部がＡｌから成る心材の片面も
しくは両面に、Ｍｇ０．１〜２wt％、Ｓｉ≦１wt％、Ｆ
ｅ≦１wt％、残部がＡｌからなる皮材をクラッドしたこ
とを特徴とする高温成形用高強度アルミニウム合金クラ
ッド材。 - 【請求項２】 必須元素としてＭｇ２〜７．５wt％を含
有し、さらにＣｒ０．０３〜０．５５wt％、Ｍｎ０．０
３〜２．５wt％、Ｚｒ０．０３〜０．２５wt％、Ｔｉ
０．００５〜０．３５wt％、Ｆｅ０．０３〜０．５wt
％、Ｎｉ０．０３〜１．５wt％の内１種もしくは２種以
上を選択的に含有し、残部がＡｌから成る心材の片面も
しくは両面に、Ｍｇ０．１〜２wt％、Ｓｉ≦１wt％、Ｆ
ｅ≦１wt％を含み、かつＣｕ０．１〜１wt％、Ｃｒ０．
１〜１．０wt％、Ｚｒ０．１〜０．３wt％、Ｎｉ０．１
〜１．５wt％の内１種もしくは２種以上を選択的に含有
し、残部がＡｌからなる皮材をクラッドしたことを特徴
とする高温成形用高強度アルミニウム合金クラッド材。 - 【請求項３】 必須元素としてＭｇ２〜７．５wt％を含
有し、かつＣｕ０．０１〜０．５wt％、Ｚｎ０．０２〜
２．５wt％の内何れか１種もしくは２種を含有し、さら
にＣｒ０．０３〜０．５５wt％、Ｍｎ０．０３〜２．５
wt％、Ｚｒ０．０３〜０．２５wt％、Ｔｉ０．００５〜
０．３５wt％、Ｆｅ０．０３〜０．５wt％、Ｎｉ０．０
３〜１．５wt％の内１種もしくは２種以上を選択的に含
有し、残部がＡｌから成る心材の片面もしくは両面に、
Ｍｇ０．１〜２wt％、Ｓｉ≦１wt％、Ｆｅ≦１wt％、残
部がＡｌからなる皮材をクラッドしたことを特徴とする
高温成形用高強度アルミニウム合金クラッド材。 - 【請求項４】 必須元素としてＭｇ２〜７．５wt％を含
有し、かつＣｕ０．０１〜０．５wt％、Ｚｎ０．０２〜
２．５wt％の内何れか１種もしくは２種を含有し、さら
にＣｒ０．０３〜０．５５wt％、Ｍｎ０．０３〜２．５
wt％、Ｚｒ０．０３〜０．２５wt％、Ｔｉ０．００５〜
０．３５wt％、Ｆｅ０．０３〜０．５wt％、Ｎｉ０．０
３〜１．５wt％の内１種もしくは２種以上を選択的に含
有し、残部がＡｌから成る心材の片面もしくは両面に、
Ｍｇ０．１〜２wt％、Ｓｉ≦１wt％、Ｆｅ≦１wt％を含
み、かつＣｕ０．１〜１wt％、Ｃｒ０．１〜１．０wt
％、Ｚｒ０．１〜０．３wt％、Ｎｉ０．１〜１．５wt％
の内１種もしくは２種以上を選択的に含有し、残部がＡ
ｌからなる皮材をクラッドしたことを特徴とする高温成
形用高強度アルミニウム合金クラッド材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20653791A JPH0525574A (ja) | 1991-07-22 | 1991-07-22 | 高温成形用高強度アルミニウム合金クラツド材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20653791A JPH0525574A (ja) | 1991-07-22 | 1991-07-22 | 高温成形用高強度アルミニウム合金クラツド材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0525574A true JPH0525574A (ja) | 1993-02-02 |
Family
ID=16525014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20653791A Pending JPH0525574A (ja) | 1991-07-22 | 1991-07-22 | 高温成形用高強度アルミニウム合金クラツド材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0525574A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6238495B1 (en) * | 1996-04-04 | 2001-05-29 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Aluminium-magnesium alloy plate or extrusion |
| US6277217B1 (en) * | 1998-10-09 | 2001-08-21 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Aluminum alloy for die-cast product having a high-toughness |
| WO2014045733A1 (ja) | 2012-09-21 | 2014-03-27 | 住友軽金属工業株式会社 | 表面処理アルミニウム材及びその製造方法 |
| CN107541621A (zh) * | 2017-10-24 | 2018-01-05 | 深圳万佳互动科技有限公司 | 一种铝镁合金 |
| CN107641778A (zh) * | 2017-10-24 | 2018-01-30 | 深圳万佳互动科技有限公司 | 一种铝镁合金热处理工艺 |
-
1991
- 1991-07-22 JP JP20653791A patent/JPH0525574A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6238495B1 (en) * | 1996-04-04 | 2001-05-29 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Aluminium-magnesium alloy plate or extrusion |
| US6342113B2 (en) | 1996-04-04 | 2002-01-29 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Aluminum-magnesium alloy plate or extrusion |
| US6277217B1 (en) * | 1998-10-09 | 2001-08-21 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Aluminum alloy for die-cast product having a high-toughness |
| WO2014045733A1 (ja) | 2012-09-21 | 2014-03-27 | 住友軽金属工業株式会社 | 表面処理アルミニウム材及びその製造方法 |
| CN107541621A (zh) * | 2017-10-24 | 2018-01-05 | 深圳万佳互动科技有限公司 | 一种铝镁合金 |
| CN107641778A (zh) * | 2017-10-24 | 2018-01-30 | 深圳万佳互动科技有限公司 | 一种铝镁合金热处理工艺 |
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