JPH05222975A - Centrifugal governor of engine - Google Patents
Centrifugal governor of engineInfo
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- JPH05222975A JPH05222975A JP5701692A JP5701692A JPH05222975A JP H05222975 A JPH05222975 A JP H05222975A JP 5701692 A JP5701692 A JP 5701692A JP 5701692 A JP5701692 A JP 5701692A JP H05222975 A JPH05222975 A JP H05222975A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、エンンジンの遠心式ガ
バナに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an Engin centrifugal governor.
【０００２】[0002]
【前提構造】本発明のエンンジンの遠心式ガバナは、例
えば図１・図５又は図６に示すように、次の前提構造を
有するものを前提とする。すなわち、エンジンの燃料調
量供給器１の燃料調量具２を、ガバナレバー３を介して
ガバナスプリング４の張力Ｊで燃料増量側Ｆへ弾圧する
とともに、遠心錘５の遠心力Ｋで燃料減量側Ｇへ押圧す
る事により、その力Ｊ・Ｋの釣り合った位置に制御操作
するように構成する。そして、そのガバナスプリング４
の基端部４ａを、調速レバー６で張力調節方向へ移動操
作可能に構成する。尚、前記燃料調量供給器１とは、ガ
ソリンエンジンの場合は気化器、ガスエンジンの場合は
ガスミキサ、ディーゼルエンジンの場合は燃料噴射ポン
プのことである。前記燃料調量具２とは、ガソリンエン
ジン若しくはガスエンジンの場合はスロットルレバー、
ディーゼルエンジンの場合は燃料噴射ポンプのコントロ
ールラックのことである。[Premise Structure] The engine type centrifugal governor of the present invention is assumed to have the following precondition structure as shown in FIG. 1, FIG. 5 or FIG. That is, the fuel metering device 2 of the fuel metering feeder 1 of the engine is elastically pressed to the fuel increasing side F by the tension J of the governor spring 4 via the governor lever 3, and the fuel decreasing side G is generated by the centrifugal force K of the centrifugal weight 5. It is configured to be controlled and operated at a position where the forces J and K are balanced by pressing to. And that governor spring 4
The base end portion 4a of is configured to be movable by the speed adjusting lever 6 in the tension adjusting direction. The fuel metering feeder 1 is a carburetor for a gasoline engine, a gas mixer for a gas engine, and a fuel injection pump for a diesel engine. The fuel meter 2 is a throttle lever in the case of a gasoline engine or a gas engine,
In the case of a diesel engine, it is the control rack for the fuel injection pump.
【０００３】[0003]
【従来の技術】上記前提構造において、ガバナレバー３
と調速レバー６との連係部分は、従来技術では、例えば
図５又は図６に示すように構成されたものがある。 ○従来例１（図５参照、実開平３−３２１４６号公報） この図５は強制空冷汎用ガソリンエンジンの遠心式ガバ
ナを示す。前記ガバナスプリング４の先端部４ｂはガバ
ナレバー３に連結される。このガバナレバー３とガバナ
スプリング４との開角のうち、前記調速レバー６を高速
位置Ｈに設定した場合の高速設定時開角θＨに対して、
その調速レバー６を低速位置Ｌに設定した場合の低速設
定時開角θＬが、ほぼ同じ角度となるように構成されて
いる。 ○従来例２（図６参照、特開平３−１９４１４１号公
報） この図６は水冷縦型ディーゼルエンジンの遠心式ガバナ
を示す。前記ガバナスプリング４の先端部４ｂはガバナ
レバー３に直接連結される。このガバナレバー３とガバ
ナスプリング４との開角のうち、前記調速レバー６を高
速位置Ｈに設定した場合の高速設定時開角θＨに対し
て、その調速レバー６を低速位置Ｌに設定した場合の低
速設定時開角θＬが、より小さい鋭角となるように構成
されている。2. Description of the Related Art The governor lever 3 has
In the prior art, the linking portion between the speed control lever 6 and the speed control lever 6 may be configured as shown in FIG. 5 or 6, for example. Conventional Example 1 (see FIG. 5, Japanese Utility Model Laid-Open No. 3-32146) FIG. 5 shows a centrifugal governor for a forced air-cooled general-purpose gasoline engine. The tip 4b of the governor spring 4 is connected to the governor lever 3. Of the opening angles of the governor lever 3 and the governor spring 4, with respect to the opening angle θH at the high speed setting when the speed adjusting lever 6 is set to the high speed position H,
When the speed control lever 6 is set to the low speed position L, the low speed setting open angle θL is configured to be substantially the same. Conventional Example 2 (see FIG. 6, JP-A-3-194141) FIG. 6 shows a centrifugal governor of a water-cooled vertical diesel engine. The tip portion 4b of the governor spring 4 is directly connected to the governor lever 3. Among the open angles of the governor lever 3 and the governor spring 4, the speed adjusting lever 6 is set to the low speed position L with respect to the open angle θH at the high speed setting when the speed adjusting lever 6 is set to the high speed position H. In this case, the open angle θL at the time of low speed setting is configured to have a smaller acute angle.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】上記の従来技術では次
の問題がある。 ○従来例１（図５・図７参照） （イ）整定速度変動率が低速回転時に過大になる。図５
に示すように、前記高速設定時開角θＨに対して、前記
低速設定時開角θＬが、ほぼ同じ角度となる。このた
め、図７（Ａ）に示すように、調速レバー６の設定回転
位置Ｎに対してガバナスプリング４がガバナレバー３を
燃料増量側Ｆへ搖動させる有効張力Ｊの変化曲線Ｊ0は
右上りの直線状になる。これに対し、図７（Ｂ）・
（Ｄ）に示すように、エンジンの実回転速度ｎに対し
て、ガバナレバー３を燃料減量側Ｇへ搖動させる遠心力
Ｋの変化曲線Ｋ0は二次曲線になる。図７（Ｃ）は、燃
料調量具２の調量位置Ｑに対する前記有効張力Ｊの変化
曲線Ｊ0Ｈ・Ｊ0Ｌを示す。高速設定時有効張力変化曲線
Ｊ0Ｈは、調速レバー６を高速位置Ｈにセットした場合
を示す。低速設定時有効張力変化曲線Ｊ0Ｌは、調速レ
バー６を低速位置Ｌにセットした場合を示す。図７
（Ａ）の有効張力変化曲線Ｊ0が右上りの直線状である
ことから、図７（Ｃ）の高速設定時有効張力変化曲線Ｊ
0Ｈと比べて、低速設定時有効張力変化曲線Ｊ0Ｌは、有
効張力Ｊが小さくて変化率が同じになる。図７（Ｄ）
は、前述の図７（Ｂ）の遠心力二次変化曲線Ｋ0と、上
述の図７（Ｃ）の有効張力変化曲線Ｊ0Ｈ・Ｊ0Ｌとの力
の釣り合いの関係を示す。この遠心力二次変化曲線Ｋ0
上の高速時釣合い曲線部分Ｋ0Ｈは、高速設定時有効張
力変化曲線Ｊ0Ｈと釣り合う部分であり、高速無負荷回
転位置ｎＨ0と高速全負荷回転位置ｎＨ4との間で高速側
ガバナ差ｎＨを生じさせて、図７（Ｅ）に示すように、
高速位置Ｈでの整定速度変動率ｄを適正値ｄＨにする。
これに対し、低速時釣合い曲線部分Ｋ0Ｌは、低速設定
時有効張力変化曲線Ｊ0Ｌと釣り合う部分であり、低速
無負荷回転位置ｎＬ0と低速全負荷回転位置ｎＬ4との間
で低速側ガバナ差ｎＬを生じさせる。この低速時釣合い
曲線部分Ｋ0Ｌが、高速時釣合い曲線部分Ｋ0Ｈよりも変
化率が小さくなっているのに対し、図７（Ｃ）の低速設
定時有効張力変化曲線Ｊ0Ｌは高速設定時有効張力変化
曲線Ｊ0Ｈと同じ値になっている。このため、図７
（Ｄ）の低速側ガバナ差ｎＬが高速側ガバナ差ｎＨより
も大きくなり、図７（Ｅ）に示す低速位置Ｌでの整定速
度変動率ｄが、適正値ｄＨよりも遥かに大きい過大値ｄ
Ｌになるのである。The above-mentioned prior art has the following problems. ○ Conventional example 1 (see FIGS. 5 and 7) (a) The settling speed fluctuation rate becomes excessive at low speed rotation. Figure 5
As shown in, the open angle θL at the low speed setting is substantially the same as the open angle θH at the high speed setting. Therefore, as shown in FIG. 7A, the change curve J0 of the effective tension J that causes the governor spring 4 to swing the governor lever 3 toward the fuel increase side F with respect to the set rotational position N of the speed control lever 6 is at the upper right. It becomes a straight line. On the other hand, FIG. 7 (B)
As shown in (D), the change curve K0 of the centrifugal force K that swings the governor lever 3 toward the fuel reduction side G with respect to the actual engine speed n becomes a quadratic curve. FIG. 7C shows change curves J0H and J0L of the effective tension J with respect to the metering position Q of the fuel metering tool 2. The effective tension change curve J0H at high speed setting shows the case where the speed control lever 6 is set to the high speed position H. The effective tension change curve J0L at the low speed setting shows the case where the speed control lever 6 is set to the low speed position L. Figure 7
Since the effective tension change curve J0 in (A) is a straight line to the upper right, the effective tension change curve J at high speed setting in FIG.
Compared with 0H, the effective tension change curve J0L at the low speed setting has the same effective rate J because the effective tension J is small. Figure 7 (D)
Shows the relationship of force balance between the centrifugal force quadratic change curve K0 of FIG. 7 (B) and the effective tension change curve J0H / J0L of FIG. 7 (C). This centrifugal force secondary change curve K0
The upper high speed equilibrium curve portion K0H is a portion that balances with the effective tension change curve J0H at the high speed setting, and causes the high speed side governor difference nH between the high speed no-load rotation position nH0 and the high speed full load rotation position nH4. , As shown in FIG. 7 (E),
The settling speed fluctuation rate d at the high speed position H is set to an appropriate value dH.
On the other hand, the low speed equilibrium curve portion K0L is a portion that balances with the low speed setting effective tension change curve J0L, and causes a low speed side governor difference nL between the low speed no-load rotation position nL0 and the low speed full load rotation position nL4. Let While the change rate of the low speed balance curve portion K0L is smaller than that of the high speed balance curve portion K0H, the low speed effective tension change curve J0L of FIG. 7C is the high speed effective tension change curve. It has the same value as J0H. Therefore, in FIG.
The low speed side governor difference nL in (D) becomes larger than the high speed side governor difference nH, and the settling speed fluctuation rate d at the low speed position L shown in FIG. 7 (E) is an excessive value d much larger than the appropriate value dH.
It becomes L.
【０００５】○従来例２（図４・図６参照） 従来例２では、次の（ロ）の利点があるが、（ハ）・
（ニ）の問題が残る。 （ロ）整定速度変動率が低速回転時に過大になる事を解
消する。図６に示すように、前記高速設定時開角θＨに
対して、低速設定時開角θＬの方がより小さい鋭角とな
る。このため、図４（Ａ）に示すように、ガバナスプリ
ング４の有効張力Ｊの変化曲線Ｊ1は、右上りに変化率
が大きくなるサインカーブ部分状になり、図４（Ｂ）・
（Ｄ）に示すように、遠心錘５の遠心力Ｋの変化曲線Ｋ
0の二次曲線に近似する。図４（Ａ）の有効張力変化曲
線Ｊ1が右上りに変化率が大きくなるサインカーブ部分
状であることから、図４（Ｃ）の高速設定時有効張力変
化曲線Ｊ1Ｈと比べて、低速設定時有効張力変化曲線Ｊ1
Ｌは、有効張力Ｊが小さくて変化率も小さい。図４
（Ｄ）の遠心力二次変化曲線Ｋ0上において、高速時釣
合い曲線部分Ｋ1Ｈは、高速設定時有効張力変化曲線Ｊ1
Ｈと釣り合って高速側ガバナ差ｎＨを生じさせて、図４
（Ｅ）に示すように、高速位置Ｈでの整定速度変動率ｄ
を適正値ｄＨにする。これに対し、低速時釣合い曲線部
分Ｋ1Ｌは、低速設定時有効張力変化曲線Ｊ1Ｌと釣り合
って、低速側ガバナ差ｎＬを生じさせる。この低速時釣
合い曲線部分Ｋ1Ｌが、高速時釣合い曲線部分Ｋ1Ｈより
も変化率が小さくなっているのに対応して、図４（Ｃ）
の低速設定時有効張力変化曲線Ｊ1Ｌは、高速設定時有
効張力変化曲線Ｊ1Ｈよりも変化率が小さくなってい
る。このため、図４（Ｄ）の低速側ガバナ差ｎＬが高速
側ガバナ差ｎＨとほぼ等しくなり、図４（Ｅ）に示す低
速位置Ｌでの整定速度変動率ｄが、ほぼ適正値ｄＨに近
い近似値ｄＬになるのである。 （ハ）ガバナレバー３と調速レバー６との燃料増減方向
が単一方向に決まる。 （ニ）調速レバー６の配置の自由度が狭い。ガバナスプ
リング４がガバナレバー３に直接連結されている。この
ため、燃料増減方向が単一方向に決まるうえ、ガバナレ
バー３に対してガバナスプリング４及び調速レバー６の
取付位置や取付角度が決まってしまい、調速レバー６の
配置の自由度が狭い。本発明は、整定速度変動率が低速
回転時に過大になることを解消しながら、燃料増減方向
を自由に選定できるようにして、調速レバーの配置の自
由度を広くする事を課題とする。Conventional Example 2 (see FIGS. 4 and 6) Conventional Example 2 has the following advantages (B), (C),
The problem of (d) remains. (B) It eliminates the fact that the settling speed fluctuation rate becomes excessive at low speed rotation. As shown in FIG. 6, the open angle θL at the low speed setting has a smaller acute angle with respect to the open angle θH at the high speed setting. Therefore, as shown in FIG. 4 (A), the change curve J1 of the effective tension J of the governor spring 4 is in the shape of a sine curve in which the change rate increases toward the upper right.
As shown in (D), the change curve K of the centrifugal force K of the centrifugal weight 5
It approximates a quadratic curve of zero. Since the effective tension change curve J1 of FIG. 4 (A) is a sine curve part in which the rate of change increases to the upper right, compared with the effective tension change curve J1H of FIG. 4 (C) at high speed setting, at low speed setting. Effective tension change curve J1
L has a small effective tension J and a small rate of change. Figure 4
On the secondary change curve K0 of centrifugal force in (D), the balance curve portion K1H at high speed is the effective tension change curve J1 at high speed setting.
A high speed side governor difference nH is generated in balance with H.
As shown in (E), the settling speed fluctuation rate d at the high speed position H
To an appropriate value dH. On the other hand, the low speed balance curve portion K1L balances with the low speed setting effective tension change curve J1L to generate the low speed side governor difference nL. Corresponding to the fact that this low speed balance curve portion K1L has a smaller rate of change than the high speed balance curve portion K1H, FIG. 4 (C)
The change rate of the effective tension change curve J1L at the low speed setting is smaller than that of the effective tension change curve J1H at the high speed setting. Therefore, the low speed side governor difference nL in FIG. 4 (D) becomes substantially equal to the high speed side governor difference nH, and the settling speed fluctuation rate d at the low speed position L shown in FIG. 4 (E) is substantially close to the proper value dH. This is the approximate value dL. (C) The fuel increasing / decreasing direction of the governor lever 3 and the speed control lever 6 is determined to be a single direction. (D) The degree of freedom in arranging the speed control lever 6 is narrow. The governor spring 4 is directly connected to the governor lever 3. Therefore, the fuel increasing / decreasing direction is determined in a single direction, and the mounting position and the mounting angle of the governor spring 4 and the speed governing lever 6 are determined with respect to the governor lever 3, and the degree of freedom in the disposition of the speed controlling lever 6 is narrow. An object of the present invention is to widen the degree of freedom in the arrangement of the speed control lever by eliminating the possibility that the settling speed fluctuation rate becomes excessive at low speed rotation, and freely selecting the fuel increase / decrease direction.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明は、上記前提構造
において、上記課題を達成するために、例えば図１・図
２又は図３に示すように、次の改良構造を追加したもの
である。すなわち、ガバナスプリング４の先端部４ｂ
は、中間伝動レバー７と伝動リンク８とを介してガバナ
レバー３に連動連結する。そして、この中間伝動レバー
７と前記ガバナスプリング４との開角θのうち、前記調
速レバー６を高速位置Ｈに設定した場合の高速設定時開
角θＨに対して、その調速レバー６を低速位置Ｌに設定
した場合の低速設定時開角θＬの方が、９０°からより
遠ざかる角度となるように構成したものである。According to the present invention, in order to achieve the above-mentioned object in the above-mentioned premise structure, for example, the following improved structure is added as shown in FIG. 1, FIG. 2 or FIG. .. That is, the tip portion 4b of the governor spring 4
Is interlockingly connected to the governor lever 3 via the intermediate transmission lever 7 and the transmission link 8. Then, of the open angle θ between the intermediate transmission lever 7 and the governor spring 4, the speed control lever 6 is moved with respect to the open angle θH at the high speed setting when the speed control lever 6 is set to the high speed position H. When the low speed position L is set, the low speed setting open angle θL is configured to be farther from 90 °.
【０００７】[0007]
【作用】本発明は次のように作用する。図１に示すよう
に、高速設定時開角θＨに対して低速設定時開角θＬの
方が、９０°からより遠ざかる角度となる。このため、
ガバナスプリング４の有効張力Ｊの変化曲線Ｊ1は、上
述の従来例２の（ロ）項の場合と同様に、図４（Ａ）に
示す右上りに変化率が大きくなるサインカーブ部分状に
なり、図４（Ｂ）・（Ｄ）に示す遠心錘５の遠心力Ｋの
変化曲線Ｋ0の二次曲線に近似する。その結果、上述の
（ロ）項で説明したと同じ理由により、図４（Ｃ）の低
速設定時有効張力変化曲線Ｊ1Ｌは高速設定時有効張力
変化曲線Ｊ1Ｈよりも変化率が小さくなり、低速側ガバ
ナ差ｎＬが高速側ガバナ差ｎＨとほぼ等しくなり、図４
（Ｅ）に示す低速位置Ｌでの整定速度変動率ｄが、ほぼ
適正値ｄＨに近い近似値ｄＬになるのである。The present invention operates as follows. As shown in FIG. 1, the open angle θL at the low speed setting is farther from 90 ° than the open angle θH at the high speed setting. For this reason,
The change curve J1 of the effective tension J of the governor spring 4 is in the shape of a sine curve in which the change rate increases to the upper right as shown in FIG. , Which is approximated to the quadratic curve of the change curve K0 of the centrifugal force K of the centrifugal weight 5 shown in FIGS. As a result, for the same reason as described in the above item (b), the change rate of the effective tension change curve J1L at low speed setting in FIG. 4C is smaller than that of the effective tension change curve J1H at high speed setting, and the low speed side The governor difference nL becomes almost equal to the high speed side governor difference nH, and FIG.
The settling speed fluctuation rate d at the low speed position L shown in (E) becomes an approximate value dL that is substantially close to the appropriate value dH.
【０００８】[0008]
【発明の効果】本発明は、上記のように構成され作用す
ることから、次の効果を奏する。 （Ａ）高速設定時開角θＨに対して低速設定時開角θＬ
の方が、９０°からより遠ざかる角度となるため、ガバ
ナスプリング４の有効張力Ｊの変化曲線Ｊ1は、右上り
に変化率が大きくなるサインカーブ部分状になり、遠心
錘５の遠心力Ｋの変化曲線Ｋ0の二次曲線に近似する。
その結果、低速側ガバナ差ｎＬが高速側ガバナ差ｎＨと
ほぼ等しくなり、低速位置Ｌでの整定速度変動率ｄが、
ほぼ適正値ｄＨに近い近似値ｄＬになる。 （Ｂ）ガバナスプリングは、中間伝動レバーと伝動リン
クとを介してガバナレバーに連動連結してあるから、こ
の中間伝動レバーの形状及び取付位置や取付角度を選定
する事により、燃料増減方向及び調速レバーの配置や角
度を広範囲に選定する事ができ、設計の自由度が大き
い。The present invention has the following effects because it is constructed and operates as described above. (A) Open angle θL at high speed setting, open angle θL at low speed setting
Is more distant from 90 °, the change curve J1 of the effective tension J of the governor spring 4 becomes a sine curve part in which the change rate increases to the upper right, and the centrifugal force K of the centrifugal weight 5 becomes smaller. It is approximated to a quadratic curve of the change curve K0.
As a result, the low speed side governor difference nL becomes substantially equal to the high speed side governor difference nH, and the settling speed fluctuation rate d at the low speed position L becomes
The approximate value dL is close to the appropriate value dH. (B) Since the governor spring is interlocked with the governor lever via the intermediate transmission lever and the transmission link, the fuel increase / decrease direction and the speed control speed can be adjusted by selecting the shape, mounting position and mounting angle of the intermediate transmission lever. The lever layout and angle can be selected in a wide range, and the degree of freedom in design is great.
【０００９】[0009]
【実施例】以下、本発明の実施例を図面で説明する。 ○第１実施例 図１（Ａ）は強制空冷汎用ガソリンエンンジンの遠心式
ガバナの要部正面図、図１（Ｂ）はその作動説明図であ
る。図において、ガソリンエンジン２０は、燃料調量供
給器１としての気化器２１の、燃料調量具２としてのス
ロットルバルブ２２が吸気管２３に設けられ、そのスロ
ットルバルブ２２をリンク２４を介してガバナレバー３
に連係させてある。この燃料調量供給器１の燃料調量具
２を、ガバナレバー３を介してガバナスプリング４の張
力Ｊで燃料増量側Ｆへ弾圧するとともに、ガバナの遠心
錘５の遠心力Ｋで燃料減量側Ｇへ押圧する事により、そ
の力Ｊ・Ｋの釣り合った位置に制御操作するように構成
してある。そして、ガバナスプリング４の基端部４ａを
調速レバー６に架着し、その調速レバー６で張力調節方
向へ移動操作可能に構成してある。又、ガバナスプリン
グ４の先端部４ｂは中間伝動レバー７の先端部７ａに架
着し、その中間伝動レバー７の回転軸２５の反対側先端
部７ｂに搖動可能に取り付けた伝動リンク８を介して、
ガバナレバー３の中央寄り部に連動連結させてある。さ
らに、この中間伝動レバー７と前記ガバナスプリング４
との開角θのうち、前記調速レバー６を高速位置Ｈに設
定した場合の高速設定時開角θＨに対して、その調速レ
バー６を低速位置Ｌに設定した場合の低速設定時開角θ
Ｌの方が、９０°からより遠ざかる角度となるように構
成してある。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. First Embodiment FIG. 1 (A) is a front view of a main part of a centrifugal governor of a general-purpose gasoline engine for forced air cooling, and FIG. 1 (B) is an operation explanatory view thereof. In the figure, a gasoline engine 20 includes a carburetor 21 as a fuel metering device 1, a throttle valve 22 as a fuel metering device 2 provided in an intake pipe 23, and the throttle valve 22 is connected to a governor lever 3 via a link 24.
Is linked to. The fuel metering device 2 of the fuel metering feeder 1 is elastically pressed to the fuel increasing side F by the tension J of the governor spring 4 via the governor lever 3, and to the fuel reducing side G by the centrifugal force K of the centrifugal weight 5 of the governor. By pushing, the control operation is performed at a position where the forces J and K are balanced. The base end portion 4a of the governor spring 4 is mounted on the speed adjusting lever 6, and the speed adjusting lever 6 can be moved in the tension adjusting direction. Further, the tip end portion 4b of the governor spring 4 is mounted on the tip end portion 7a of the intermediate transmission lever 7, and via a transmission link 8 swingably attached to the tip end portion 7b of the intermediate transmission lever 7 opposite to the rotation shaft 25. ,
It is interlockingly connected to the central portion of the governor lever 3. Further, the intermediate transmission lever 7 and the governor spring 4 are
The open angle θH of the speed control lever 6 is set to the high speed position H, and the open angle θH is set to the high speed position H when the speed control lever 6 is set to the low speed position L. Angle θ
It is configured such that L is at an angle further away from 90 °.
【００１０】○第２実施例 図２に示す第２実施例では、前記伝動リンク８を中間伝
動レバー７の回転軸２５の反対側先端部７ｂに搖動可能
に取り付けるのに代えて、その伝動リンク８を中間伝動
レバー７の中間部７ｃに取り付けてある。そのため、中
間伝動レバー７によるガバナレバー３の作動方向が前記
第１実施例とは反対向きになり、調速レバー６の取付方
向を変更する事ができる。 ○実施例３ さらに、図３に示す第３実施例では、上記伝動リンク８
・中間伝動レバー７・調速レバー６及びガバナスプリン
グ４を、ガバナレバー３の回転軸２６の反対側に位置さ
せてある。尚、前記伝動リンク８は、構成上の都合によ
り省略する事も自由である。Second Embodiment In the second embodiment shown in FIG. 2, instead of mounting the transmission link 8 on the tip 7b of the intermediate transmission lever 7 on the opposite side of the rotary shaft 25, the transmission link is swingable. 8 is attached to the intermediate portion 7c of the intermediate transmission lever 7. Therefore, the operating direction of the governor lever 3 by the intermediate transmission lever 7 is opposite to that of the first embodiment, and the mounting direction of the speed control lever 6 can be changed. Third Embodiment Furthermore, in the third embodiment shown in FIG. 3, the transmission link 8 is used.
The intermediate transmission lever 7, the speed control lever 6 and the governor spring 4 are located on the opposite side of the governor lever 3 from the rotary shaft 26. The transmission link 8 may be omitted for convenience of construction.
【図１】本発明の第１実施例を示し、図１（Ａ）は強制
空冷汎用エンンジンの遠心式ガバナの要部正面図、図１
（Ｂ）はその作動説明図である。1 shows a first embodiment of the present invention, and FIG. 1 (A) is a front view of a main part of a centrifugal governor of a general-purpose engine for forced air cooling, FIG.
(B) is the operation explanatory view.
【図２】本発明の第２実施例を示し、図１に相当する図
である。FIG. 2 shows a second embodiment of the present invention and corresponds to FIG.
【図３】本発明の第３実施例を示し、図１に相当する図
である。FIG. 3 shows a third embodiment of the present invention and corresponds to FIG.
【図４】本発明実施例の有効張力・遠心力及び整定速度
変動率の説明図である。FIG. 4 is an explanatory diagram of effective tension / centrifugal force and settling speed fluctuation rate according to the embodiment of the present invention.
【図５】従来例１を示し、図１に相当する図である。FIG. 5 is a diagram corresponding to FIG. 1 showing Conventional Example 1.
【図６】従来例２を示し、ディーゼルエンジンにおける
図１に相当する図である。FIG. 6 is a diagram corresponding to FIG. 1 in a diesel engine showing Conventional Example 2.
【図７】従来例における有効張力・遠心力及び整定速度
変動率の説明図である。FIG. 7 is an explanatory diagram of effective tension / centrifugal force and settling speed fluctuation rate in a conventional example.
１…燃料調量供給器、２…燃料調量具、３…ガバナレバ
ー、４…ガバナスプリング、４ａ…基端部、４ｂ…先端
部、５…遠心錘、６…調速レバー、７…中間伝動レバ
ー、８…伝動リンク、Ｆ…燃料増量側、Ｇ…燃料減量
側、Ｈ…高速位置、Ｊ…張力、Ｋ…遠心力、Ｌ…低速位
置、θ…開角、θＨ…高速設定時開角、θＬ…低速設定
時開角。DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Fuel metering feeder, 2 ... Fuel metering tool, 3 ... Governor lever, 4 ... Governor spring, 4a ... Base end part, 4b ... Tip part, 5 ... Centrifugal weight, 6 ... Speed control lever, 7 ... Intermediate transmission lever , 8 ... Transmission link, F ... Fuel increase side, G ... Fuel decrease side, H ... High speed position, J ... Tension, K ... Centrifugal force, L ... Low speed position, θ ... Open angle, θH ... Open angle at high speed setting, θL: Open angle at low speed setting.
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【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成４年１１月２７日[Submission date] November 27, 1992
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】発明の名称[Name of item to be amended] Title of invention
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【発明の名称】 エンジンの遠心式ガバナ[Title of Invention] Centrifugal engine governor
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成４年１２月１日[Submission date] December 1, 1992
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】全文[Name of item to be corrected] Full text
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【書類名】 明細書[Document name] Statement
【発明の名称】 エンジンの遠心式ガバナ[Title of Invention] Centrifugal engine governor
【特許請求の範囲】[Claims]
【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、エンジンの遠心式ガバ
ナに関する。FIELD OF THE INVENTION The present invention relates to an engine centrifugal governor.
【０００２】[0002]
【前提構造】本発明のエンジンの遠心式ガバナは、例え
ば図１・図５又は図６に示すように、次の前提構造を有
するものを前提とする。すなわち、エンジンの燃料調量
供給器１の燃料調量具２を、ガバナレバー３を介してガ
バナスプリング４の張力Ｊで燃料増量側Ｆへ弾圧すると
ともに、遠心錘５の遠心力Ｋで燃料減量側Ｇへ押圧する
事により、その力Ｊ・Ｋの釣り合った位置に制御操作す
るように構成する。そして、そのガバナスプリング４の
基端部４ａを、調速レバー６で張力調節方向へ移動操作
可能に構成する。尚、前記燃料調量供給器１とは、ガソ
リンエンジンの場合は気化器、ガスエンジンの場合はガ
スミキサ、ディーゼルエンジンの場合は燃料噴射ポンプ
のことである。前記燃料調量具２とは、ガソリンエンジ
ン若しくはガスエンジンの場合はスロットルレバー、デ
ィーゼルエンジンの場合は燃料噴射ポンプのコントロー
ルラックのことである。[Premise Structure] The centrifugal governor of the engine of the present invention is premised on having the following premise structure as shown in FIG. 1, FIG. 5 or FIG. That is, the fuel metering device 2 of the fuel metering feeder 1 of the engine is elastically pressed to the fuel increasing side F by the tension J of the governor spring 4 via the governor lever 3, and the fuel decreasing side G is generated by the centrifugal force K of the centrifugal weight 5. It is configured to be controlled and operated at a position where the forces J and K are balanced by pressing to. Then, the base end portion 4a of the governor spring 4 is configured to be movable by the speed adjusting lever 6 in the tension adjusting direction. The fuel metering feeder 1 is a carburetor for a gasoline engine, a gas mixer for a gas engine, and a fuel injection pump for a diesel engine. The fuel metering tool 2 is a throttle lever in the case of a gasoline engine or a gas engine, and a control rack of a fuel injection pump in the case of a diesel engine.
【０００３】[0003]
【従来の技術】上記前提構造において、ガバナレバー３
と調速レバー６との連係部分は、従来技術では、例えば
図５又は図６に示すように構成されたものがある。 ○従来例１（図５参照、実開平３−３２１４６号公報） この図５は強制空冷汎用ガソリンエンジンの遠心式ガバ
ナを示す。前記ガバナスプリング４の先端部４ｂはガバ
ナレバー３に連結される。このガバナレバー３とガバナ
スプリング４との開角のうち、前記調速レバー６を高速
位置Ｈに設定した場合の高速設定時開角θＨに対して、
その調速レバー６を低速位置Ｌに設定した場合の低速設
定時開角θＬが、ほぼ同じ角度となるように構成されて
いる。 ○従来例２（図６参照、特開平３−１９４１４１号公
報） この図６は水冷縦型ディーゼルエンジンの遠心式ガバナ
を示す。前記ガバナスプリング４の先端部４ｂはガバナ
レバー３に直接連結される。このガバナレバー３とガバ
ナスプリング４との開角のうち、前記調速レバー６を高
速位置Ｈに設定した場合の高速設定時開角θＨに対し
て、その調速レバー６を低速位置Ｌに設定した場合の低
速設定時開角θＬが、より小さい鋭角となるように構成
されている。2. Description of the Related Art The governor lever 3 has
In the prior art, the linking portion between the speed control lever 6 and the speed control lever 6 may be configured as shown in FIG. 5 or 6, for example. Conventional Example 1 (see FIG. 5, Japanese Utility Model Laid-Open No. 3-32146) FIG. 5 shows a centrifugal governor for a forced air-cooled general-purpose gasoline engine. The tip 4b of the governor spring 4 is connected to the governor lever 3. Of the opening angles of the governor lever 3 and the governor spring 4, with respect to the opening angle θH at the high speed setting when the speed adjusting lever 6 is set to the high speed position H,
When the speed control lever 6 is set to the low speed position L, the low speed setting open angle θL is configured to be substantially the same. Conventional Example 2 (see FIG. 6, JP-A-3-194141) FIG. 6 shows a centrifugal governor of a water-cooled vertical diesel engine. The tip portion 4b of the governor spring 4 is directly connected to the governor lever 3. Among the open angles of the governor lever 3 and the governor spring 4, the speed adjusting lever 6 is set to the low speed position L with respect to the open angle θH at the high speed setting when the speed adjusting lever 6 is set to the high speed position H. In this case, the open angle θL at the time of low speed setting is configured to have a smaller acute angle.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】上記の従来技術では次
の問題がある。 ○従来例１（図５・図７参照） （イ）整定速度変動率が低速回転時に過大になる。図５
に示すように、前記高速設定時開角θＨに対して、前記
低速設定時開角θＬが、ほぼ同じ角度となる。このた
め、図７（Ａ）に示すように、調速レバー６の設定回転
位置Ｎに対してガバナスプリング４がガバナレバー３を
燃料増量側Ｆへ揺動させる有効張力Ｊの変化曲線Ｊ０は
右上りの直線状になる。これに対し、図７（Ｂ）・
（Ｄ）に示すように、エンジンの実回転速度ｎに対し
て、ガバナレバー３を燃料減量側Ｇへ揺動させる遠心力
Ｋの変化曲線Ｋ０は二次曲線になる。図７（Ｃ）は、燃
料調量具２の調量位置Ｑに対する前記有効張力Ｊの変化
曲線Ｊ０Ｈ・Ｊ０Ｌを示す。高速設定時有効張力変化曲
線Ｊ０Ｈは、調速レバー６を高速位置Ｈにセットした場
合を示す。低速設定時有効張力変化曲線Ｊ０Ｌは、調速
レバー６を低速位置Ｌにセットした場合を示す。図７
（Ａ）の有効張力変化曲線Ｊ０が右上りの直線状である
ことから、図７（Ｃ）の高速設定時有効張力変化曲線Ｊ
０Ｈと比べて、低速設定時有効張力変化曲線Ｊ０Ｌは、
有効張力Ｊが小さくて変化率が同じになる。図７（Ｄ）
は、前述の図７（Ｂ）の遠心力二次変化曲線Ｋ０と、上
述の図７（Ｃ）の有効張力変化曲線Ｊ０Ｈ・Ｊ０Ｌとの
力の釣り合いの関係を示す。この遠心力二次変化曲線Ｋ
０上の高速時釣合い曲線部分Ｋ０Ｈは、高速設定時有効
張力変化曲線Ｊ０Ｈと釣り合う部分であり、高速無負荷
回転位置ｎＨ０と高速全負荷回転位置ｎＨ４との間で高
速側ガバナ差ｎＨを生じさせて、図７（Ｅ）に示すよう
に、高速位置Ｈでの整定速度変動率ｄを適正値ｄＨにす
る。これに対し、低速時釣合い曲線部分Ｋ０Ｌは、低速
設定時有効張力変化曲線Ｊ０Ｌと釣り合う部分であり、
低速無負荷回転位置ｎＬ０と低速全負荷回転位置ｎＬ４
との間で低速側ガバナ差ｎＬを生じさせる。この低速時
釣合い曲線部分Ｋ０Ｌが、高速時釣合い曲線部分Ｋ０Ｈ
よりも変化率が小さくなっているのに対し、図７（Ｃ）
の低速設定時有効張力変化曲線Ｊ０Ｌは高速設定時有効
張力変化曲線Ｊ０Ｈと同じ値になっている。このため、
図７（Ｄ）の低速側ガバナ差ｎＬが高速側ガバナ差ｎＨ
よりも大きくなり、図７（Ｅ）に示す低速位置Ｌでの整
定速度変動率ｄが、適正値ｄＨよりも遥かに大きい過大
値ｄＬになるのである。The above-mentioned prior art has the following problems. ○ Conventional example 1 (see FIGS. 5 and 7) (a) The settling speed fluctuation rate becomes excessive at low speed rotation. Figure 5
As shown in, the open angle θL at the low speed setting is substantially the same as the open angle θH at the high speed setting. Therefore, as shown in FIG. 7 (A), the change curve J0 of the effective tension J with which the governor spring 4 swings the governor lever 3 to the fuel increase side F with respect to the set rotational position N of the speed control lever 6 moves to the upper right. Becomes a straight line. On the other hand, FIG. 7 (B)
As shown in (D), the change curve K0 of the centrifugal force K that causes the governor lever 3 to swing toward the fuel reduction side G with respect to the actual engine speed n becomes a quadratic curve. FIG. 7C shows change curves J0H and J0L of the effective tension J with respect to the metering position Q of the fuel metering tool 2. The effective tension change curve J0H at the time of setting the high speed shows the case where the speed control lever 6 is set to the high speed position H. The effective tension change curve J0L at low speed setting shows the case where the speed control lever 6 is set to the low speed position L. Figure 7
Since the effective tension change curve J0 of (A) is a straight line to the upper right, the effective tension change curve J of FIG.
Compared with 0H, the effective tension change curve J0L at low speed setting is
The effective tension J is small and the rate of change is the same. Figure 7 (D)
Shows the relationship of force balance between the centrifugal force quadratic change curve K0 of FIG. 7B and the effective tension change curve J0H / J0L of FIG. 7C described above. This centrifugal force secondary change curve K
The high speed equilibrium curve portion K0H on 0 is a portion that balances with the effective tension change curve J0H at high speed setting, and causes the high speed side governor difference nH between the high speed no-load rotation position nH0 and the high speed full load rotation position nH4. Then, as shown in FIG. 7E, the settling speed fluctuation rate d at the high speed position H is set to an appropriate value dH. On the other hand, the low speed balance curve portion K0L is a portion that balances with the low speed setting effective tension change curve J0L,
Low speed no load rotation position nL0 and low speed full load rotation position nL4
And a low speed side governor difference nL is generated between This low speed balance curve portion K0L is the high speed balance curve portion K0H.
The rate of change is smaller than that of Fig. 7 (C).
The effective tension change curve J0L at the low speed setting has the same value as the effective tension change curve J0H at the high speed setting. For this reason,
The low speed side governor difference nL in FIG. 7D is the high speed side governor difference nH.
7B, the settling speed fluctuation rate d at the low speed position L shown in FIG. 7E becomes an excessive value dL much larger than the proper value dH.
【０００５】○従来例２（図４・図６参照） 従来例２では、次の（ロ）の利点があるが、（ハ）・
（ニ）の問題が残る。 （ロ）整定速度変動率が低速回転時に過大になる事を解
消する。図６に示すように、前記高速設定時開角θＨに
対して、低速設定時開角θＬの方がより小さい鋭角とな
る。このため、図４（Ａ）に示すように、ガバナスプリ
ング４の有効張力Ｊの変化曲線Ｊ１は、右上りに変化率
が大きくなるサインカーブ部分状になり、図４（Ｂ）・
（Ｄ）に示すように、遠心錘５の遠心力Ｋの変化曲線Ｋ
０の二次曲線に近似する。図４（Ａ）の有効張力変化曲
線Ｊ１が右上りに変化率が大きくなるサインカープ部分
状であることから、図４（Ｃ）の高速設定時有効張力変
化曲線Ｊ１Ｈと比べて、低速設定時有効張力変化曲線Ｊ
１Ｌは、有効張力Ｊが小さくて変化率も小さい。図４
（Ｄ）の遠心力二次変化曲線Ｋ０上において、高速時釣
合い曲線部分Ｋ１Ｈは、高速設定時有効張力変化曲線Ｊ
１Ｈと釣り合って高速側ガバナ差ｎＨを生じさせて、図
４（Ｅ）に示すように、高速位置Ｈでの整定速度変動率
ｄを適正値ｄＨにする。これに対し、低速時釣合い曲線
部分Ｋ１Ｌは、低速設定時有効張力変化曲線Ｊ１Ｌと釣
り合って、低速側ガバナ差ｎＬを生じさせる。この低速
時釣合い曲線部分Ｋ１Ｌが、高速時釣合い曲部分Ｋ１Ｈ
よりも変化率が小さくなっているのに対応して、図４
（Ｃ）の低速設定時有効張力変化曲線Ｊ１Ｌは、高速設
定時有効張力変化曲線Ｊ１Ｈよりも変化率が小さくなっ
ている。このため、図４（Ｄ）の低速側ガバナ差ｎＬが
高速側ガバナ差ｎＨとほぼ等しくなり、図４（Ｅ）に示
す低速位置Ｌでの整定速度変動率ｄが、ほぼ適正値ｄＨ
に近い近似値ｄＬになるのである。 （ハ）ガバナレバー３と調速レバー６との燃料増減方向
が単一方向に決まる。 （ニ）調速レバー６の配置の自由度が狭い。ガバナスプ
リング４がガバナレバー３に直接連結されている。この
ため、燃料増減方向が単一方向に決まるうえ、ガバナレ
バー３に対してガバナスプリング４及び調速レバー６の
取付位置や取付角度が決まってしまい、調速レバー６の
配置の自由度が狭い。本発明は、整定速度変動率が低速
回転時に過大になることを解消しながら、燃料増減方向
を自由に選定できるようにして、調速レバーの配置の自
由度を広くする事を課題とする。Conventional Example 2 (see FIGS. 4 and 6) Conventional Example 2 has the following advantages (B), (C),
The problem of (d) remains. (B) It eliminates the fact that the settling speed fluctuation rate becomes excessive at low speed rotation. As shown in FIG. 6, the open angle θL at the low speed setting has a smaller acute angle with respect to the open angle θH at the high speed setting. Therefore, as shown in FIG. 4 (A), the change curve J1 of the effective tension J of the governor spring 4 is in the shape of a sine curve in which the change rate increases toward the upper right.
As shown in (D), the change curve K of the centrifugal force K of the centrifugal weight 5
It approximates a quadratic curve of zero. Since the effective tension change curve J1 of FIG. 4 (A) is a sine-curve portion in which the rate of change increases to the upper right, compared to the effective tension change curve J1H of FIG. 4 (C) at high speed setting, at low speed setting. Effective tension change curve J
1L has a small effective tension J and a small change rate. Figure 4
On the secondary change curve K0 of centrifugal force in (D), the balance curve portion K1H at high speed is the effective tension change curve J at high speed setting.
A high speed side governor difference nH is generated in balance with 1H, and the settling speed fluctuation rate d at the high speed position H is set to an appropriate value dH as shown in FIG. 4 (E). On the other hand, the low speed balance curve portion K1L balances with the low speed setting effective tension change curve J1L to generate the low speed side governor difference nL. This low speed balance curve portion K1L is the high speed balance curve portion K1H.
The rate of change is smaller than that in Fig. 4.
The change rate of the effective tension change curve J1L at low speed setting in (C) is smaller than that of the effective tension change curve J1H at high speed setting. Therefore, the low speed side governor difference nL in FIG. 4D becomes substantially equal to the high speed side governor difference nH, and the settling speed fluctuation rate d at the low speed position L shown in FIG.
Is an approximate value dL. (C) The fuel increasing / decreasing direction of the governor lever 3 and the speed control lever 6 is determined to be a single direction. (D) The degree of freedom in arranging the speed control lever 6 is narrow. The governor spring 4 is directly connected to the governor lever 3. Therefore, the fuel increasing / decreasing direction is determined in a single direction, and the mounting position and the mounting angle of the governor spring 4 and the speed governing lever 6 are determined with respect to the governor lever 3, and the degree of freedom in the disposition of the speed controlling lever 6 is narrow. An object of the present invention is to widen the degree of freedom in the arrangement of the speed control lever by eliminating the possibility that the settling speed fluctuation rate becomes excessive at low speed rotation, and freely selecting the fuel increase / decrease direction.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明は、上記前提構造
において、上記課題を達成するために、例えば図１・図
２又は図３に示すように、次の改良構造を追加したもの
である。すなわち、ガバナスプリング４の先端部４ｂ
は、中間伝動レバー７と伝動リンク８とを介してガバナ
レバー３に連動連結する。そして、この中間伝動レバー
７と前記ガバナスプリング４との開角θのうち、前記調
速レバー６を高速位置Ｈに設定した場合の高速設定時開
角θＨに対して、その調速レバー６を低速位置Ｌに設定
した場合の低速設定時開角θＬの方が、９０°からより
遠ざかる角度となるように構成したものである。According to the present invention, in order to achieve the above-mentioned object in the above-mentioned premise structure, for example, the following improved structure is added as shown in FIG. 1, FIG. 2 or FIG. .. That is, the tip portion 4b of the governor spring 4
Is interlockingly connected to the governor lever 3 via the intermediate transmission lever 7 and the transmission link 8. Then, of the open angle θ between the intermediate transmission lever 7 and the governor spring 4, the speed control lever 6 is moved with respect to the open angle θH at the high speed setting when the speed control lever 6 is set to the high speed position H. When the low speed position L is set, the low speed setting open angle θL is configured to be farther from 90 °.
【０００７】[0007]
【作用】本発明は次のように作用する。図１に示すよう
に、高速設定時開角θＨに対して低速設定時開角θＬの
方が、９０°からより遠ざかる角度となる。このため、
ガバナスプリング４の有効張力Ｊの変化曲線Ｊ１は、上
述の従来例２の（ロ）項の場合と同様に、図４（Ａ）に
示す右上りに変化率が大きくなるサインカーブ部分状に
なり、図４（Ｂ）・（Ｄ）に示す遠心錘５の遠心力Ｋの
変化曲線ＫＯの二次曲線に近似する。その結果、上述の
（ロ）項で説明したと同じ理由により、図４（Ｃ）の低
速設定時有効張力変化曲線Ｊ１Ｌは高速設定時有効張力
変化曲線Ｊ１Ｈよりも変化率が小さくなり、低速側ガバ
ナ差ｎＬが高速側ガバナ差ｎＨとほぼ等しくなり、図４
（Ｅ）に示す低速位置Ｌでの整定速度変動率ｄが、ほぼ
適正値ｄＨに近い近似値ｄＬになるのである。The present invention operates as follows. As shown in FIG. 1, the open angle θL at the low speed setting is farther from 90 ° than the open angle θH at the high speed setting. For this reason,
The change curve J1 of the effective tension J of the governor spring 4 is in the shape of a sine curve in which the change rate increases to the upper right as shown in FIG. 4 (A), as in the case of item (b) of the above-mentioned Conventional Example 2. , Which is approximated to the quadratic curve of the change curve KO of the centrifugal force K of the centrifugal weight 5 shown in FIGS. As a result, for the same reason as described in the above item (b), the effective tension change curve J1L at low speed setting in FIG. 4C has a smaller rate of change than the effective tension change curve J1H at high speed setting, and the low speed side The governor difference nL becomes almost equal to the high speed side governor difference nH, and FIG.
The settling speed fluctuation rate d at the low speed position L shown in (E) becomes an approximate value dL that is substantially close to the appropriate value dH.
【０００８】[0008]
【発明の効果】本発明は、上記のように構成され作用す
ることから、次の効果を奏する。 （Ａ）高速設定時開角θＨに対して低速設定時開角θＬ
の方が、９０°からより遠ざかる角度となるため、ガバ
ナスプリング４の有効張力Ｊの変化曲線Ｊ１は、右上り
に変化率が大きくなるサインカーブ部分状になり、遠心
錘５の遠心力Ｋの変化曲線Ｋ０の二次曲線に近似する。
その結果、低速側ガバナ差ｎＬが高速側ガバナ差ｎＨと
ほぼ等しくなり、低速位置Ｌでの整定速度変動率ｄが、
ほぼ適正値ｄＨに近い近似値ｄＬになる。 （Ｂ）ガバナスプリングは、中間伝動レバーと伝動リン
クとを介してガバナレバーに連動連結してあるから、こ
の中間伝動レバーの形状及び取付位置や取付角度を選定
する事により、燃料増減方向及び調速レバーの配置や角
度を広範囲に選定する事ができ、設計の自由度が大き
い。The present invention has the following effects because it is constructed and operates as described above. (A) Open angle θL at high speed setting, open angle θL at low speed setting
Is more distant from 90 °, the change curve J1 of the effective tension J of the governor spring 4 becomes a sine curve portion in which the change rate increases to the upper right, and the centrifugal force K of the centrifugal weight 5 becomes smaller. It is approximated to a quadratic curve of the change curve K0.
As a result, the low speed side governor difference nL becomes substantially equal to the high speed side governor difference nH, and the settling speed fluctuation rate d at the low speed position L becomes
The approximate value dL is close to the appropriate value dH. (B) Since the governor spring is interlocked with the governor lever via the intermediate transmission lever and the transmission link, the fuel increase / decrease direction and the speed control speed can be adjusted by selecting the shape, mounting position and mounting angle of the intermediate transmission lever. The lever layout and angle can be selected in a wide range, and the degree of freedom in design is great.
【０００９】[0009]
【実施例】以下、本発明の実施例を図面で説明する。 ○第１実施例 図１（Ａ）は強制空冷汎用ガソリンエンジンの遠心式ガ
バナの要部正面図、図１（Ｂ）はその作動説明図であ
る。図において、ガソリンエンジン２０は、燃料調量供
給器１としての気化器２１の、燃料調量具２としてのス
ロットルバルブ２２が吸気管２３に設けられ、そのスロ
ットルバルブ２２をリンク２４を介してガバナレバー３
に連係させてある。この燃料調量供給器１の燃料調量具
２を、ガバナレバー３を介してガバナスプリング４の張
力Ｊで燃料増量側Ｆへ弾圧するとともに、ガバナの遠心
錘５の遠心力Ｋで燃料減量側Ｇへ押圧する事により、そ
の力Ｊ・Ｋの釣り合った位置に制御操作するように構成
してある。そして、ガバナスプリング４の基端部４ａを
調速レバー６に架着し、その調速レバー６で張力調節方
向へ移動操作可能に構成してある。又、ガバナスプリン
グ４の先端部４ｂは中間伝動レバー７の先端部７ａに架
着し、その中間伝動レバー７の回転軸２５の反対側先端
部７ｂに描動可能に取り付けた伝動リンク８を介して、
ガバナレバー３の中央寄り部に連動連結させてある。さ
らに、この中間伝動レバー７と前記ガバナスプリング４
との開角θのうち、前記調速レバー６を高速位置Ｈに設
定した場合の高速設定時開角θＨに対して、その調速レ
バー６を低速位置Ｌに設定した場合の低速設定時開角θ
Ｌの方が、９０°からより遠ざかる角度となるように構
成してある。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. First Embodiment FIG. 1 (A) is a front view of a main part of a centrifugal governor of a forced air cooling general-purpose gasoline engine , and FIG. 1 (B) is an operation explanatory view thereof. In the figure, a gasoline engine 20 includes a carburetor 21 as a fuel metering device 1, a throttle valve 22 as a fuel metering device 2 provided in an intake pipe 23, and the throttle valve 22 is connected to a governor lever 3 via a link 24.
Is linked to. The fuel metering device 2 of the fuel metering feeder 1 is elastically pressed to the fuel increasing side F by the tension J of the governor spring 4 via the governor lever 3, and to the fuel reducing side G by the centrifugal force K of the centrifugal weight 5 of the governor. By pushing, the control operation is performed at a position where the forces J and K are balanced. The base end portion 4a of the governor spring 4 is mounted on the speed adjusting lever 6, and the speed adjusting lever 6 can be moved in the tension adjusting direction. Further, the tip end portion 4b of the governor spring 4 is mounted on the tip end portion 7a of the intermediate transmission lever 7, and the transmission link 8 movably attached to the tip end portion 7b of the intermediate transmission lever 7 opposite to the rotary shaft 25 is interposed. hand,
It is interlockingly connected to the central portion of the governor lever 3. Further, the intermediate transmission lever 7 and the governor spring 4 are
The open angle θH of the speed control lever 6 is set to the high speed position H, and the open angle θH is set to the high speed position H when the speed control lever 6 is set to the low speed position L. Angle θ
It is configured such that L is at an angle further away from 90 °.
【００１０】○第２実施例 図２に示す第２実施例では、前記伝動リンク８を中間伝
動レバー７の回転軸２５の反対側先端部７ｂに描動可能
に取り付けるのに代えて、その伝動リンク８を中間伝動
レバー７の中間部７ｃに取り付けてある。そのため、中
間伝動レバー７によるガバナレバー３の作動方向が前記
第１実施例とは反対向きになり、調速レバー６の取付方
向を変更する事ができる。 ○実施例３ さらに、図３に示す第３実施例では、上記伝動リンク８
・中間伝動レバー７・調速レバー６及びガバナスプリン
グ４を、ガバナレバー３の回転軸２６の反対側に位置さ
せてある。尚、前記伝動リンク８は、構成上の都合によ
り省略する事も自由である。Second Embodiment In the second embodiment shown in FIG. 2, instead of movably attaching the transmission link 8 to the distal end portion 7b of the intermediate transmission lever 7 on the opposite side of the rotary shaft 25, its transmission is performed. The link 8 is attached to the intermediate portion 7c of the intermediate transmission lever 7. Therefore, the operating direction of the governor lever 3 by the intermediate transmission lever 7 is opposite to that of the first embodiment, and the mounting direction of the speed control lever 6 can be changed. Third Embodiment Furthermore, in the third embodiment shown in FIG. 3, the transmission link 8 is used.
The intermediate transmission lever 7, the speed control lever 6 and the governor spring 4 are located on the opposite side of the governor lever 3 from the rotary shaft 26. The transmission link 8 may be omitted for convenience of construction.
【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]
【図１】本発明の第１実施例を示し、図１（Ａ）は強制
空冷汎用エンジンの遠心式ガバナの要部正面図、図１
（Ｂ）はその作動説明図である。FIG. 1 shows a first embodiment of the present invention, and FIG. 1 (A) is a front view of a main part of a centrifugal governor of a general-purpose engine for forced air cooling, FIG.
(B) is the operation explanatory view.
【図２】本発明の第２実施例を示し、図１に相当する図
である。FIG. 2 shows a second embodiment of the present invention and corresponds to FIG.
【図３】本発明の第３実施例を示し、図１に相当する図
である。FIG. 3 shows a third embodiment of the present invention and corresponds to FIG.
【図４】本発明実施例の有効張力・遠心力及び整定速度
変動率の説明図である。FIG. 4 is an explanatory diagram of effective tension / centrifugal force and settling speed fluctuation rate according to the embodiment of the present invention.
【図５】従来例１を示し、図１に相当する図である。FIG. 5 is a diagram corresponding to FIG. 1 showing Conventional Example 1.
【図６】従来例２を示し、ディーゼルエンジンにおける
図１に相当する図である。FIG. 6 is a diagram corresponding to FIG. 1 in a diesel engine showing Conventional Example 2.
【図７】従来例における有効張力・遠心力及び整定速度
変動率の説明図である。FIG. 7 is an explanatory diagram of effective tension / centrifugal force and settling speed fluctuation rate in a conventional example.
【符号の説明】 １…燃料調量供給器、２…燃料調量具、３…ガバナレバ
ー、４…ガバナスプリング、４ａ…基端部、４ｂ…先端
部、５…遠心錘、６…調速レバー、７…中間伝動レバ
ー、８…伝動リンク、Ｆ…燃料増量側、Ｇ…燃料減量
側、Ｈ…高速位置、Ｊ…張力、Ｋ…遠心力、Ｌ…低速位
置、θ…開角、θＨ…高速設定時開角、θＬ…低速設定
時開角。[Explanation of Codes] 1 ... Fuel metering feeder, 2 ... Fuel metering tool, 3 ... Governor lever, 4 ... Governor spring, 4a ... Base end part, 4b ... Tip part, 5 ... Centrifugal weight, 6 ... Speed control lever, 7 ... Intermediate transmission lever, 8 ... Transmission link, F ... Fuel increase side, G ... Fuel decrease side, H ... High speed position, J ... Tension, K ... Centrifugal force, L ... Low speed position, θ ... Open angle, θH ... High speed Open angle at setting, θL ... Open angle at low speed setting.
Claims (1)
量具(２)を、ガバナレバー(３)を介してガバナスプリン
グ(４)の張力(Ｊ)で燃料増量側(Ｆ)へ弾圧するととも
に、遠心錘(５)の遠心力(Ｋ)で燃料減量側(Ｇ)へ押圧す
る事により、その力(Ｊ)・(Ｋ)の釣り合った位置に制御
操作するように構成し、 そのガバナスプリング(４)の基端部(４ａ)を、調速レバ
ー(６)で張力調節方向へ移動操作可能に構成したエンン
ジンの遠心式ガバナにおいて、 前記ガバナスプリング(４)の先端部(４ｂ)は、中間伝動
レバー(７)と伝動リンク(８)とを介してガバナレバー
(３)に連動連結し、 この中間伝動レバー(７)と前記ガバナスプリング(４)と
の開角(θ)のうち、前記調速レバー(６)を高速位置(Ｈ)
に設定した場合の高速設定時開角(θＨ)に対して、その
調速レバー(６)を低速位置(Ｌ)に設定した場合の低速設
定時開角(θＬ)の方が、９０°からより遠ざかる角度と
なるように構成したことを特徴とするエンンジンの遠心
式ガバナ。1. A fuel metering device (2) of a fuel metering feeder (1) of an engine is elastically pressed to a fuel increasing side (F) by a tension (J) of a governor spring (4) via a governor lever (3). At the same time, the centrifugal force (K) of the centrifugal weight (5) is pressed to the fuel reduction side (G) to control and operate at a position where the forces (J) and (K) are balanced. An engine centrifugal centrifugal governor in which the base end portion (4a) of the governor spring (4) can be moved and operated in the tension adjusting direction by the speed control lever (6), wherein the tip end portion (4b) of the governor spring (4) is Through the intermediate transmission lever (7) and the transmission link (8).
Of the opening angle (θ) between the intermediate transmission lever (7) and the governor spring (4), the speed control lever (6) is connected to the high speed position (H).
When the speed control lever (6) is set to the low speed position (L), the open angle (θL) when the low speed setting is set to 90 ° Engin's centrifugal type governor, which is characterized in that it is set at a farther angle.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5701692A JPH05222975A (en) | 1992-02-07 | 1992-02-07 | Centrifugal governor of engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5701692A JPH05222975A (en) | 1992-02-07 | 1992-02-07 | Centrifugal governor of engine |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05222975A true JPH05222975A (en) | 1993-08-31 |
Family
ID=13043643
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5701692A Pending JPH05222975A (en) | 1992-02-07 | 1992-02-07 | Centrifugal governor of engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05222975A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100646762B1 (en) * | 2004-09-10 | 2006-11-23 | 인하대학교 산학협력단 | A staple for operation and a stapler for operation provided with the same |
| DE102016110183A1 (en) | 2015-06-17 | 2016-12-22 | Denso Corporation | Rotating electrical machine with integrated control device |
-
1992
- 1992-02-07 JP JP5701692A patent/JPH05222975A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100646762B1 (en) * | 2004-09-10 | 2006-11-23 | 인하대학교 산학협력단 | A staple for operation and a stapler for operation provided with the same |
| DE102016110183A1 (en) | 2015-06-17 | 2016-12-22 | Denso Corporation | Rotating electrical machine with integrated control device |
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