JPH05180558A - ガス液化方法及び冷凍プラント - Google Patents
ガス液化方法及び冷凍プラントInfo
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- F25J2270/16—External refrigeration with work-producing gas expansion loop with mutliple gas expansion loops of the same refrigerant
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Abstract
(57)【要約】 (修正有)
【目的】 大きな効率を有し、最終膨張段階を出るガス
相を著しく減少し、さらにはなくすことができる冷凍プ
ラントを提供する。 【構成】 冷凍プラントは、ガスの予冷段階3、ガスを
冷却する熱交換器6,7,8及び過冷却液体を出口で与
える膨張タービン9を有し、熱交換器は少くとも2個の
熱交換器が直列に配置され、少くとも1個の膨張タービ
ン9,10,11が連続配置された熱交換器の間に配置
されている。このプラントは、特に超電導素子の冷却に
用いられる。
相を著しく減少し、さらにはなくすことができる冷凍プ
ラントを提供する。 【構成】 冷凍プラントは、ガスの予冷段階3、ガスを
冷却する熱交換器6,7,8及び過冷却液体を出口で与
える膨張タービン9を有し、熱交換器は少くとも2個の
熱交換器が直列に配置され、少くとも1個の膨張タービ
ン9,10,11が連続配置された熱交換器の間に配置
されている。このプラントは、特に超電導素子の冷却に
用いられる。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、ガス状流体を予冷する
段階、それを液化点に近い温度に冷却する段階、次いで
少くとも部分的に液状をした状態で集める前にそれを膨
張する段階を含む、低沸点のガス状流体を液化する方法
及び冷凍プラントに関する。
段階、それを液化点に近い温度に冷却する段階、次いで
少くとも部分的に液状をした状態で集める前にそれを膨
張する段階を含む、低沸点のガス状流体を液化する方法
及び冷凍プラントに関する。
【0002】
【従来の技術】この種の方法は、米国特許第 4,048,814
号明細書に記載されている。この種の従来方法では、最
終膨張段階は、等エンタルピー膨張が行われる弁によつ
て行われる。超低温を有する流体において利用できるエ
ネルギーは非常にわずかであるが、そのエネルギーはガ
スの液化温度に非常に近い温度で利用できるので、それ
を取出すことは興味がある。
号明細書に記載されている。この種の従来方法では、最
終膨張段階は、等エンタルピー膨張が行われる弁によつ
て行われる。超低温を有する流体において利用できるエ
ネルギーは非常にわずかであるが、そのエネルギーはガ
スの液化温度に非常に近い温度で利用できるので、それ
を取出すことは興味がある。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、大きな効率
を有し、最終膨張段階を出るガス相を著しく減少し、さ
らにはなくすことができる方法を目的としている。
を有し、最終膨張段階を出るガス相を著しく減少し、さ
らにはなくすことができる方法を目的としている。
【0004】本発明はまた、予冷段階、冷却段階及び液
化ガス貯槽を有し、冷却段階が少くとも1個の熱交換器
及び一つの最終段階手段を有する超低沸点流体回路をも
つているような種類の冷凍プラントを提供することを他
の目的としている。
化ガス貯槽を有し、冷却段階が少くとも1個の熱交換器
及び一つの最終段階手段を有する超低沸点流体回路をも
つているような種類の冷凍プラントを提供することを他
の目的としている。
【0005】
【課題を解決するための手段】そのため本発明の方法
は、その一特徴によれば、膨張は、過冷却液体を得るよ
うに行われる。本発明のさらに特定の特徴によれば、膨
張は、超臨界状態にある液体に行われる。
は、その一特徴によれば、膨張は、過冷却液体を得るよ
うに行われる。本発明のさらに特定の特徴によれば、膨
張は、超臨界状態にある液体に行われる。
【0006】本方法により、膨張手段に関しての流体の
標準特性は、これらの温度で通常出会うガス相と液相間
の不連続の問題なしにほぼ連続して変化する。タービン
によつて支持されたエンタルピーの低下はわずかなの
で、回転速度は低くすることができ、したがつてタービ
ンは安全のための大きなゆとり幅をもつて運転すること
ができる。過度状態の間は、タービンの入口における流
体の特性は大きな変化を受けず、タービンの運転条件は
したがつて影響されない。
標準特性は、これらの温度で通常出会うガス相と液相間
の不連続の問題なしにほぼ連続して変化する。タービン
によつて支持されたエンタルピーの低下はわずかなの
で、回転速度は低くすることができ、したがつてタービ
ンは安全のための大きなゆとり幅をもつて運転すること
ができる。過度状態の間は、タービンの入口における流
体の特性は大きな変化を受けず、タービンの運転条件は
したがつて影響されない。
【0007】本発明の他の特徴によれば、冷却は少くと
も2回の連続した熱交換によつて行われ、少くとも1回
の膨張が,2回の熱交換の間に行われるのが有利であ
る。
も2回の連続した熱交換によつて行われ、少くとも1回
の膨張が,2回の熱交換の間に行われるのが有利であ
る。
【0008】さらに本発明による冷凍プラントは、前記
のような冷凍プラントにおいて、最終膨張手段が動的で
あり、排出部において過冷却液体を生成することを特徴
としている。
のような冷凍プラントにおいて、最終膨張手段が動的で
あり、排出部において過冷却液体を生成することを特徴
としている。
【0009】本発明による方法は、特に高出力の冷凍プ
ラントの運転に適しており、その場合には最後の膨張手
段はタービンであるのが有利である。より小さい出力の
プラントについては、タービンはレシプロ式膨張機、さ
らに特殊な場合、2個のピストンをもつたレシプロ式膨
張機の1個のピストンによつて置き換えることができ、
他方のピストンは、冷却段階の下流の2個の熱交換器の
間に置かれる。
ラントの運転に適しており、その場合には最後の膨張手
段はタービンであるのが有利である。より小さい出力の
プラントについては、タービンはレシプロ式膨張機、さ
らに特殊な場合、2個のピストンをもつたレシプロ式膨
張機の1個のピストンによつて置き換えることができ、
他方のピストンは、冷却段階の下流の2個の熱交換器の
間に置かれる。
【0010】本発明の他の特徴及び利点は、例示として
ではあるが全く限定しないように与えられた実施態様に
ついて、添付の図面を参照しながらなされる以下の記載
によつて明らかになるであろう。
ではあるが全く限定しないように与えられた実施態様に
ついて、添付の図面を参照しながらなされる以下の記載
によつて明らかになるであろう。
【0011】
【実施例】以下の記載及び図面において、同一又は類似
の構成要素は、同じ符号で示される。図1には、超電導
キャビテイの冷却に適し、圧縮機1、供給ラインa、液
化ガス貯槽2、及び戻りラインbを有するヘリウム冷凍
サイクルが見られる。プラントは、4のような直列に配
置された複数の向流熱交換器を有する予冷段階3を有
し、場合によつては直列又は並列に5のようなタービン
と組み合わされる。
の構成要素は、同じ符号で示される。図1には、超電導
キャビテイの冷却に適し、圧縮機1、供給ラインa、液
化ガス貯槽2、及び戻りラインbを有するヘリウム冷凍
サイクルが見られる。プラントは、4のような直列に配
置された複数の向流熱交換器を有する予冷段階3を有
し、場合によつては直列又は並列に5のようなタービン
と組み合わされる。
【0012】予冷段階3は、例えば図1に示されたよう
に、供給ラインa、戻りラインbが横切っている連続し
た3個の向流熱交換器6,7及び8がそれに続いてい
る。最終膨張段階は、ここではタービン9によつて保証
され、その入口は、ほぼ3〜4×105 Paの圧力で約
4.5Kの温度の超臨界状態のヘリウムを供給される。タ
ービン9の出口では、ヘリウムの大部分は、約 1.3×10
5 Paの圧力で、ほぼ 4.4Kの温度の液体で得られる。
に、供給ラインa、戻りラインbが横切っている連続し
た3個の向流熱交換器6,7及び8がそれに続いてい
る。最終膨張段階は、ここではタービン9によつて保証
され、その入口は、ほぼ3〜4×105 Paの圧力で約
4.5Kの温度の超臨界状態のヘリウムを供給される。タ
ービン9の出口では、ヘリウムの大部分は、約 1.3×10
5 Paの圧力で、ほぼ 4.4Kの温度の液体で得られる。
【0013】タービン9の入口で必要な条件を保証する
ために、本発明の一態様によれば、熱交換器6及び7で
冷却されたガスは、2個の上流熱交換器6と7との間に
挿入された第1タービン10及び2個の下流熱交換器7
と8との間に挿入された第2タービン11によつて分割
された膨張を受けさせられる。この配置は、ガスの膨張
総量が分割され、各タービンにおける温度差が縮少さ
れ、したがつて隣接する熱交換器の冷端部での温度差も
同様に縮少されるので、熱交換器7及び8の効率を大き
く向上できる。
ために、本発明の一態様によれば、熱交換器6及び7で
冷却されたガスは、2個の上流熱交換器6と7との間に
挿入された第1タービン10及び2個の下流熱交換器7
と8との間に挿入された第2タービン11によつて分割
された膨張を受けさせられる。この配置は、ガスの膨張
総量が分割され、各タービンにおける温度差が縮少さ
れ、したがつて隣接する熱交換器の冷端部での温度差も
同様に縮少されるので、熱交換器7及び8の効率を大き
く向上できる。
【0014】冷端部のカットオフ温度は上昇され、これ
は予冷段階内を通過する流体流量を低減することができ
る。膨張タービン9での液化効率は、冷端部を流れる液
体流量をさらに低減することができる。これら二つの流
量の減少は、サイクルの全体効率を著しく改善できる。
参考値として、予冷段階3の出口でラインa内のガス温
度は、15〜18×105 Paの圧力でほぼ20Kであ
り、2個のタービン10及び11は、この圧力を下流熱
交換器8の入口で約4×105 Paにもたらす。ずつと前
に見たように、貯槽2では、液体ヘリウムは、ほぼ 1.2
〜1.3 ×105 の圧力、 4.4Kの温度で利用できる。
は予冷段階内を通過する流体流量を低減することができ
る。膨張タービン9での液化効率は、冷端部を流れる液
体流量をさらに低減することができる。これら二つの流
量の減少は、サイクルの全体効率を著しく改善できる。
参考値として、予冷段階3の出口でラインa内のガス温
度は、15〜18×105 Paの圧力でほぼ20Kであ
り、2個のタービン10及び11は、この圧力を下流熱
交換器8の入口で約4×105 Paにもたらす。ずつと前
に見たように、貯槽2では、液体ヘリウムは、ほぼ 1.2
〜1.3 ×105 の圧力、 4.4Kの温度で利用できる。
【0015】特に中程度の出力のプラントに適した図2
の実施態様では、タービン9は、二つのピストンをもつ
たレシプロ式膨張機12のシリンダー−ピストン・セッ
トの一方11' によつて置き換えられ、ピストン11'
と反対の位相で機械的に連結された他方のピストンは、
前記実施態様の下流タービン11の代わりに、2個の熱
交換器7と8との間に挿入される。
の実施態様では、タービン9は、二つのピストンをもつ
たレシプロ式膨張機12のシリンダー−ピストン・セッ
トの一方11' によつて置き換えられ、ピストン11'
と反対の位相で機械的に連結された他方のピストンは、
前記実施態様の下流タービン11の代わりに、2個の熱
交換器7と8との間に挿入される。
【0016】本発明はこれらの実施態様に限定されるこ
となく、同一の目的を満たす修正及び変形を含むことが
できる。特に下流タービン11は、下流熱交換器8をバ
イパスし、熱交換器7を含むラインaの分岐ループに配
置することができる。
となく、同一の目的を満たす修正及び変形を含むことが
できる。特に下流タービン11は、下流熱交換器8をバ
イパスし、熱交換器7を含むラインaの分岐ループに配
置することができる。
【図1】 本発明による冷凍プラントの第1実施態様の
フローシート。
フローシート。
【図2】 本発明の変形実施態様の、図1と同様なフロ
ーシート。
ーシート。
1 圧縮機 2 液化ガス貯槽 3 予冷段階 4,6,7,8 熱交換器 5,9,10,11 膨張タービン 12 二つのピストンをもつたレシプロ式膨張機 a 供給ライン b 戻りライン
Claims (7)
- 【請求項1】 予冷段階(3)、冷却段階及び液化ガス
貯槽(2)を有し、冷却段階が少くとも1個の熱交換器
(8)及び過冷却液体を出口で与える動的最終膨張手段
(9,9')を有する、低沸点液体回路(a,b)を含む
冷凍プラントにおいて、冷却段階が、少くとも直列に配
置されたた2個の熱交換器(6,7,8)、及び2個の
連続配置された熱交換器の間に少くとも1個の膨張装置
(10;11;11')を有することを特徴とするプラン
ト。 - 【請求項2】 膨張装置が膨張タービン(10;11)
であることを特徴とする請求項1記載のプラント。 - 【請求項3】 最終膨張手段が膨張タービン(9)であ
ることを特徴とする請求項1又は2記載のプラント。 - 【請求項4】 最終膨張手段がレシプロ式膨張機(9')
であることを特徴とする請求項1記載のプラント。 - 【請求項5】 膨張装置(11')及び最終膨張手段
(9')が、二つのピストンをもつたレシプロ式膨張機
(12)の一つのピストンによつてそれぞれ構成されて
いることを特徴とする請求項4記載のプラント。 - 【請求項6】 冷却段階が、直列に配置された3個の熱
交換機(6;7;8)及び挿入された2個の膨張タービ
ン(10,11)を有することを特徴とする請求項1な
いし3のいずれか1項に記載のプラント。 - 【請求項7】 流体がヘリウムであることを特徴とする
請求項1ないし6のいずれか1項に記載のプラント。
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FR9013280A FR2668583B1 (fr) | 1990-10-26 | 1990-10-26 | Procede de liquefaction d'un gaz et installation de refrigeration. |
FR9013280 | 1990-10-26 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05180558A true JPH05180558A (ja) | 1993-07-23 |
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Family Applications (1)
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---|---|---|---|
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JP (1) | JPH05180558A (ja) |
CH (1) | CH683287A5 (ja) |
DE (1) | DE4134588A1 (ja) |
FR (1) | FR2668583B1 (ja) |
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JPH08159653A (ja) * | 1994-12-02 | 1996-06-21 | Nippon Sanso Kk | 液体水素の製造方法及び装置 |
CN103411386A (zh) * | 2013-07-25 | 2013-11-27 | 杭州求是透平机制造有限公司 | 一种冷冻膨胀式氯气液化方法 |
KR20180108666A (ko) * | 2016-02-08 | 2018-10-04 | 레르 리키드 쏘시에떼 아노님 뿌르 레?드 에렉스뿔라따시옹 데 프로세데 조르즈 클로드 | 극저온 냉동 장치 |
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DE102011112911A1 (de) * | 2011-09-08 | 2013-03-14 | Linde Aktiengesellschaft | Kälteanlage |
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FR3119667B1 (fr) * | 2021-02-10 | 2023-03-24 | Air Liquide | Dispositif et procédé de liquéfaction d’un fluide tel que l’hydrogène et/ou de l’hélium |
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CH592280A5 (ja) * | 1975-04-15 | 1977-10-14 | Sulzer Ag | |
SU606042A1 (ru) * | 1976-03-03 | 1978-05-05 | Предприятие П/Я М-5096 | Способ производства холода |
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1990
- 1990-10-26 FR FR9013280A patent/FR2668583B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-10-16 US US07/777,139 patent/US5205134A/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-10-19 DE DE4134588A patent/DE4134588A1/de not_active Ceased
- 1991-10-23 CH CH3091/91A patent/CH683287A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1991-10-24 JP JP3275910A patent/JPH05180558A/ja active Pending
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JP2019510184A (ja) * | 2016-02-08 | 2019-04-11 | レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード | 極低温冷凍装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CH683287A5 (fr) | 1994-02-15 |
US5205134A (en) | 1993-04-27 |
FR2668583A1 (fr) | 1992-04-30 |
DE4134588A1 (de) | 1992-04-30 |
FR2668583B1 (fr) | 1997-06-20 |
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